TWI716571B - 擴散器及多段泵裝置 - Google Patents

Abstract

本發明提供一種擴散器及多段泵裝置，係在重疊有複數段擴散器的多段泵裝置中，可實現小型化且能量效率較高。

擴散器係具備：殼體部，係以直徑從流體之流入側朝向流出側變細的方式來劃定圓筒狀之流路；以及複數個擴散器翼部，係配置複數個於圓筒狀之流路，且將圓筒狀之流路劃分成螺旋狀。有關複數個擴散器翼部，係在殼體部之任意的子午面位置，將相對於旋轉軸的圓周方向與擴散器翼部的翼面切線方向所成之角度定義為擴散器翼角度βw。該擴散器翼角度β w(°)係相對於子午面位置之單位變化量△ Xc(mm)，以滿足△ β w<2.4×△ Xc之關係的變化量△ β w來變化。又，擴散器翼角度β w係在全部的區域中，變得比90°還小。

Description

擴散器及多段泵裝置

本發明係關於一種擴散器(diffuser)及多段泵(multi-stage pump)裝置。

以往，為了移送流體而廣泛使用多段泵。多段泵係使沿著驅動軸所配置的複數段葉輪(impeller)，收容於用以劃定流體之流路的擴散器所構成。擴散器係將葉輪所升壓後的流體導引成螺旋狀並予以整流，且移送至下一段的葉輪。在多段泵中，係可藉由變更葉輪和擴散器的段數來獲得所期望的揚程。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本特開平6-323291號公報

在多段泵裝置中，係為了使能量效率(energy efficiency)能在以預定之額定吐出量進行運轉時變成最高而設計擴散器的形狀。例如，一般而言，擴散器係 以去除出口流動之迴旋速度成分並朝向軸方向的方式，來設計用以劃分內部之流路的擴散器翼(diffuser wing)之角度β w。但是，為了要一邊抑制擴散器內的流動之剝離一邊去除出口流動之迴旋速度成分，就有必要加大擴散器之軸方向長度，而有使泵全長變大的問題。

又，為了要用軸方向之長度較短的擴散器，來消除出口流動之迴旋速度成分，就有必要加大擴散器翼之角度β w，且從入口至出口的翼角度β w之增加亦會變大。在此情況下，容易在擴散器內之流動中發生剝離，且擴散器的效率會因擴散器內的二次流動(流動之紊流)而降低。更且，在將葉輪和擴散器重疊複數段的情況下，在前段的擴散器所發生的剝離就會影響到下一段以後的葉輪及擴散器，且使能量效率降低。

本發明係有鑑於上述課題而開發完成者，其目的係在重疊有複數段擴散器的多段泵裝置中，提供一種小型且能量效率較高的擴散器及多段泵裝置。

本發明的擴散器係用於多段泵，且與繞著旋轉軸而旋轉的葉輪配置於同心上，以導引伴隨葉輪之旋轉而被吸引的流體。該擴散器係具備：殼體部，係以直徑從流體之流入側朝向流出側變細的方式來劃定圓筒狀之流路；以及複數個擴散器翼部係配置複數個於圓筒狀之流路，且將圓筒狀之流路劃分成螺旋狀。有關於複數個擴散器翼部，係在殼體部之任意的子午面位置，將相對於旋轉 軸的圓周方向與擴散器翼部的翼面切線方向所成之角度定義為擴散器翼角度β w。該擴散器翼角度β w(°)係相對於子午面位置之單位變化量△ Xc(mm)，以滿足△ β w<2.4×△ Xc之關係的變化量△ β w來變化。又，擴散器翼角度β w係在全部的區域中，變得比90°還小。藉此，能在擴散器之出口流動中殘留迴旋速度成分，且不依存於泵流量就可使各擴散器之出口流動穩定，且可實現小型且能量效率較高的多段泵裝置。

又，殼體部所劃定的流路之最大外徑

Dc、與擴散器翼部之外周側的子午面翼長Lc，較佳是滿足Lc/

Dc<0.64之關係。

又，殼體部所劃定的流路之最大內徑

Dh、和擴散器翼部之內周側的子午面翼長Lh，較佳是滿足Lh/

Dh<0.63之關係。

又，擴散器翼部之內周側的子午面翼長Lh，較佳是外周側的子午面翼長Lc以下。

又，殼體部之流出側端部中的內周側之壁面，較佳是在比流路之內徑成為最大的位置更靠近下游側之處，使與旋轉軸所成的角度之最大值θ o相對於比速率Ns，滿足θ o>1500×Ns^-0.6之關係。在此，比速率Ns係在將泵之轉速(min^-1)設為Np，將吐出量(m³/min)設為Qp，將全揚程(m)設為Hp時，以Ns=(Np×Qp^1/2)/Hp^3/4表示者。

本發明的多段泵裝置係具備：複數段的上述本發明的擴散器；以及複數段的葉輪，係與該擴散器配 置成同心圓狀，用以將流體誘引至擴散器。

依據該多段泵裝置，可達成與本發明的擴散器同樣的功效。

又，多段泵裝置亦可更具備：使葉輪旋轉的動力源。

10‧‧‧多段泵裝置

100‧‧‧馬達

102‧‧‧電纜

104‧‧‧驅動軸

106‧‧‧接頭

108‧‧‧殼體

200‧‧‧泵部

210‧‧‧吸入殼體

212‧‧‧組裝部

214‧‧‧小螺釘

216‧‧‧吸入口

218‧‧‧組裝部

220‧‧‧吐出殼體

222‧‧‧組裝部

224‧‧‧組裝部

226‧‧‧止回閥

230‧‧‧主軸

240‧‧‧葉輪

250‧‧‧擴散器

252‧‧‧組裝部

253‧‧‧小螺釘

255‧‧‧小螺釘

254‧‧‧組裝部

258‧‧‧襯套環

260‧‧‧內側殼體部

268‧‧‧軸承套筒

270‧‧‧外側殼體部

280‧‧‧擴散器翼部

Aw‧‧‧軸線

Cd‧‧‧中心線

Fc‧‧‧流路

Lc‧‧‧外周側的子午面翼長

Lh‧‧‧內周側的子午面翼長

Ns‧‧‧比速率

Rd‧‧‧圓周方向的切線

Xc‧‧‧子午面位置

B w‧‧‧擴散器翼角度

Dc‧‧‧最大外徑

Dh‧‧‧最大內徑

θ o‧‧‧最大值

第1圖係示意性顯示本實施形態之多段泵裝置的縱剖視圖。

第2圖係放大顯示本實施形態之擴散器周邊的示意圖。

第3圖係省略外側殼體部並顯示擴散器的內側殼體部和擴散器翼部的示意圖。

第4圖係顯示葉輪相對於多段泵之吐出量的效率曲線的示意圖。

第5圖係顯示擴散器相對於多段泵之吐出量的效率曲線的示意圖。

以下，根據圖式來說明本案發明之一實施形態的擴散器及多段泵裝置。在以下的實施形態中，雖然是針對具備水中泵的深井水中馬達泵(motor pump)作為一例，但是本發明並未被限定於如此之例而是可應用於各種的多段泵裝置及擴散器。

第1圖係示意性地顯示本實施形態之多段 泵的縱剖視圖。圖中，粗線箭頭係示意性地顯示流體之流動。如第1圖所示，多段泵裝置10係具備：作為動力源的馬達100；以及安裝於馬達100之上部的泵部200。

馬達100係透過電纜102而連接於未圖示的外部電源。馬達100係使其驅動軸104透過接頭106而連接於泵部200之主軸230。在本實施形態中，馬達100之驅動軸104及泵部200之主軸230，係朝向軸線(旋轉軸)Aw方向延伸並配置成同心。馬達100係只要是可使泵部200之主軸230旋轉，則亦可使用任何的馬達。因馬達100係未構成本發明的核心，故有關詳細的構成係省略說明。

泵部200係具備吸入殼體210、吐出殼體220、主軸230、葉輪240及擴散器250。

吸入殼體210係設置於馬達100之上部，且配置作為泵部200之最下段。吸入殼體210係藉由小螺釘214來鎖緊下部的組裝部212和馬達100的殼體108，並固定於馬達100。吸入殼體210係形成為大致圓筒狀，且令用以吸入流體的吸入口216形成於組裝部212之上部。在吸入殼體210之上部的組裝部218，係藉由小螺釘253來鎖緊擴散器250的組裝部252，且固定擴散器250。

吐出殼體220係設置於擴散器250之上部，且配置作為泵部220之最上段。吐出殼體220係藉由小螺釘255來鎖緊下部的組裝部222和擴散器250的組裝部254，並固定於擴散器250。吐出殼體220係形成為大致圓筒狀，且使上部的組裝部224安裝於未圖示的吐出配管。 吐出殼體220係在內部具備用以抑制流體逆流的止回閥226。

主軸230係透過接頭106來連接於馬達100，且插通於吸入殼體210及擴散器25之內部。主軸230係藉由擴散器250的軸承套筒(bearing sleeve)268所軸支。在主軸230係安裝有複數個葉輪240，且伴隨主軸230之旋轉來使複數個葉輪240旋轉。

葉輪240係具有：用以***主軸230的圓筒狀之***部；以及安裝於***部之外周面的複數個葉片(blade)。葉輪240係與主軸230一體地旋轉，且藉由複數個葉片將流體從上游(圖中下方)向下游(圖中上方)壓送。

擴散器250係藉由金屬或樹脂等所形成，且與葉輪240的旋轉軸(主軸230)配置成同心。第2圖係放大顯示本實施形態之擴散器周邊的示意圖。再者，雖然第2圖係顯示沿著軸線Aw的剖面，但是有關擴散器翼部280，係沿著翼面而顯示一片的擴散器翼部280。又，有關擴散器翼部280，雖然非為剖面但是為了易於理解而標示網格。以下，將沿著軸線Aw的剖面稱為「子午面」。

在本實施形態中，擴散器250係收容主軸230及葉輪240，且劃定流體之流路。擴散器250係為了防止流體之逆流，而在與葉輪240之間具備襯套環(liner ring)258。擴散器250係在上下具有組裝部252、254，能夠進行吸入殼體210及吐出殼體220之固定。又，擴散器250係將擴散器250與葉輪240的一組作為一段，並能夠積層 地形成複數段(在第1圖之例中，係積層有二段)。

第3圖係省略外側殼體部並顯示擴散器的內側殼體部和擴散器翼部的示意圖。再者，在第3圖中，係以與第2圖對應的方式，在一片擴散器翼部280的翼面標示網格。如第2圖及第3圖所示，擴散器250係具備：內側殼體部260，用以劃定流路之內壁；外側殼體部270，用以劃定流路之外壁；以及複數個擴散器翼部280，係連接內側殼體部260和外側殼體部270。再者，內側殼體部260、外側殼體部270及擴散器280係可藉由例如金屬的鑄造等而一體地形成，亦可個別地形成。

在內側殼體部260，係設置有可供主軸230***的軸承套筒268(參照第1圖)。如第1圖至第3圖所示，內側殼體部260係形成為越朝向上方(下游)直徑越變小的大致圓筒形狀。外側殼體部270係在內部具有與內側殼體部260之外圍對應的形狀之空間，俾能在與內側殼體部260之間劃定出流路。換句話說，外側殼體部270係形成為中空之形狀，且形成為越朝向上方直徑越變小的大致圓筒形狀。內側殼體部260和外側殼體部270係藉由相互地隔開配置，而劃定可供從葉輪240所吸引的流體通過的圓筒狀之流路Fc。

內側殼體部260和外側殼體部270，係在相互地隔開的狀態下藉由複數個(在本實施形態中為七個)擴散器翼部280所連結。複數個擴散器翼部280係相對於軸線Aw而在圓周方向以均等的位置關係配置於圓筒狀之流 路Fc，且分別形成為具有平滑的曲面狀之板面(翼面)的板狀。

如第2圖及第3圖所示，擴散器翼部280係一邊沿著圓周方向旋轉，一邊以藉由翼面來劃分圓筒狀之流路Fc的方式所配置，該圓筒狀之流路Fc係藉由內側殼體部260和外側殼體部270所劃定。擴散器翼部280係以在下端部(流路之流入側的端部)，板面與主軸230之軸方向成為大致垂直，在上端部(流路之流出側的端部)，板面與主軸230之軸方向成為大致平行的方式設置。藉此，擴散器翼部280，係能使藉由內側殼體部260和外側殼體部270所劃定的空間劃分成為複數個螺旋狀之流路。

在本實施形態中，擴散器翼部280係以使翼角度β w以較小之變化量△ β w來變化的方式所構成。在此，翼角度β w係指沿著流體之流路的擴散器翼部280之翼厚中心線Cd中的切線、與相對於該切線的繞軸線Aw之圓周方向的切線Rd所成的角度(°)。又，在本實施形態中，擴散器翼部280之厚度係大致固定，而翼厚之中心線Cd中的切線係與翼面中的切線成為大致相同。但是，翼角度β w亦可取代翼厚之中心線Cd，而設為擴散器翼部280之上游側(圖中，下側)或下游側(圖中，上側)中的翼面之切線、與繞軸線Aw之圓周方向的切線Rd所成的角度(°)。 該翼角度β w係按照內側殼體部260及外側殼體部270之子午面的位置Xc(mm)而變化(圖中，參照相對於位置Xcl的翼角度β w(Xcl)、以及相對於位置Xc2的翼角度β w(Xc2))。具體而言，翼角度β w係在擴散器250之入口附近(圖中，下方)會變小，在出口附近(圖中，上方)會變大。藉此，可將含有較多從葉輪240所吸引的圓周方向之流動成分的流體予以整流並導引至下游(圖中，上方)。然後，本實施形態的擴散器部280係使與子午面之位置Xc的單位變化量△ Xc相對應的翼角度β w之變化量△ β w，在全部的區域中，滿足以下數式(1)所示的關係。換言之，翼角度β w，係使在子午面位置Xc微分後的導函數在全部的區域中成為未滿值2.4(°/mm)。又，擴散器翼角度β w係在全部的區域中，形成為比90°還小。藉此，能在從擴散器250之出口所吐出的流體中意圖性地殘留迴旋速度成分。如此，藉由決定翼角度β w並設計擴散器翼部280，則即便減小子午面的長度仍可抑制在擴散器250內之流動中發生剝離。又，可使由第二段以後的擴散器250所吸引的流體之流動穩定。藉此，尤其是可在第二段以後的擴散器250中改善能量效率，且可改善多段泵裝置10之能量效率。

△ β w<2.4×△ Xc…(1)

一般而言，擴散器250係以儘可能不在從出口側所吐出的流體之流動成分中包含有迴旋速度成分的方式來設計擴散器翼部280。因此，習知的擴散器250係具有擴散器翼部280之翼角度β w比90°還大的部分，並且使翼角度β w以較大之變化量△ β w來變化。但是，可得知當具有翼角度β w比90°還大的部分或以較大之變化量△ β w來變化時，就容易在擴散器250內之流動中發生剝 離，尤其是在第二段以後的擴散器250中使能量效率降低。因此，在本實施形態中，係以在全部的區域中滿足數式(1)之關係，並且將擴散器翼角度β w設為比90°還小的角度，且在從擴散器250之出口所吐出的流體中意圖性地殘留有迴旋速度成分的方式來設計。藉此，可抑制在擴散器250內之流動中發生剝離，並且可使由第二段以後的擴散器250所吸引的流體之流動穩定，且可改善多段泵裝置10之能量效率。

更且，擴散器250係使外側殼體部270所劃定的流路Fc之最大外徑

Dc、與擴散器翼部280之外周側的子午面翼長Lc滿足以下數式(2)的關係。又，擴散器250係使內側殼體部260所劃定的流路Fc之最大外徑ψ Dh和擴散器翼部280之內周側的子午面翼長Lh滿足以下數式(3)的關係。在此，擴散器翼部280之外周側及內周側的子午面翼長Lc、Lh，係指外側殼體部270及內側殼體部260之子午面中之設置有擴散器翼部280的區域之長度(參照第2圖)。更且，該子午面翼長Lc、Lh係使內周側之子午面翼長Lh成為外周側之子午面翼長Lc以下(滿足以下數式(4)的關係)。藉由滿足如此的關係，即可形成作為軸線Aw方向之長度較小的擴散器250，且藉由顯示數式(1)之關係，就可實現小型且能量效率較高的多段泵裝置10。

Lh≦Lc…(4)

然後，內側殼體部260之子午剖面中的外周面，係在位於比流路Fc之內徑成為最大(=ψ Dc)的位置更靠吐出側的部分中，使與軸線Aw所成的角度之最大值θ o相對於比速率Ns，滿足以下數式(5)的關係。在此，比速率Ns係將泵(馬達)之轉速(min^-1)設為Np，將吐出量(m³/min)設為Qp，將全揚程(m)設為Hp，並以以下數式(6)表示。藉由滿足如此的關係，即可形成作為軸線Aw方向之長度較小的擴散器250，且藉由顯示數式(1)的關係，就可實現小型且能量效率較高的多段泵裝置10。再者，在本實施形態中，內側殼體部260之外周面，係在流出側端部(圖中，上側端部)，使與軸線Aw所成的角度成為最大(=θ o)(參照第2圖)。但是，並未被限定於如此之例，內側殼體部260之外周面亦可在非為流出側端部的場所，使與軸線Aw所成的角度成為最大。

θ o>1500×Ns^-0.6…(5)

Ns=(Np×Qp^1/2)/Hp^3/4…(6)

第4圖係顯示葉輪相對於多段泵之吐出量的效率曲線的示意圖，第5圖係顯示擴散器相對於多段泵之吐出量的效率曲線的示意圖。在此，第4圖及第5圖中之較粗的實線，係針對全部滿足上述之數式(1)至(5)之關係的本實施形態的多段泵裝置10並顯示第一段的葉輪240及擴散器250的曲線圖。又，圖中之較粗的虛線，係針對本實施形態的多段泵裝置10並顯示第二段的葉輪240及擴散器250的曲線圖。圖中之較細的實線，係針對都未滿足 上述上述之數式(1)至(5)之關係的比較例的多段泵裝置並顯示第一段的葉輪及擴散器的曲線圖。又，圖中之較細的虛線，係針對比較例的多段泵裝置並顯示第二段的葉輪及擴散器的曲線圖。如第4圖及第5圖所示，多段泵裝置10係將特定的吐出量設為額定Md，並以效率變成最佳的方式來設計擴散器翼部280的角度。然後，當吐出量遠離額定Md時，流體之流動與擴散器翼部280的角度就會變得不合適而使能量效率降低。

一般而言，擴散器250係重疊有複數段的同一物，而有關其能量效率則是將一段的擴散器250作為對象並以效率變為最佳的方式來設計。但是，在此情況下，如第4圖及第5圖之比較例所示，雖然有關第一段的葉輪及擴散器係可實現較高的能量效率(圖中，參照較細的實線)，但是有關第二段的葉輪及擴散器則會使能量效率降低(圖中，參照較細的虛線)。此是因在通過第一段的葉輪及擴散器的流體之流動中包含有紊流，而此流動之紊流會影響到第二段以後的葉輪及擴散器所致。尤其是，在泵之吐出量較大時會在擴散器內之流動中發生剝離，且使葉輪及擴散器的能量效率之降低變得顯著。又，擴散器之子午面越短，亦即擴散器之軸線Aw方向的長度越短，就越容易在擴散器內之流動中發生紊流，且使第二段以後的葉輪及擴散器之能量效率降低。

另一方面，在本實施形態的多段泵裝置10中，係以滿足上述之數式(1)至(5)的關係的方式來設計擴散 器250。藉此，如第4圖及第5圖中之較粗的實線及虛線所示，可在軸線Aw方向之長度較小的擴散器250中提高第二段的葉輪240及擴散器250之能量效率。此是基於在從擴散器250之出口所吐出的流體中意圖性地殘留有迴旋速度成分而來。藉此，可以使由第二段以後的葉輪240及擴散器250所吸引的流體之流動穩定，且與比較例的多段泵裝置相較還可以改善能量效率。再者，與吐出量相對的能量效率，即便是在已變更擴散器250和葉輪240之段數的情況下，仍能獲得與第4圖及第5圖所示之關係同樣的結果。又，在將擴散器250和葉輪240之段數設為三段以上的情況下，有關第三段以後的葉輪240及擴散器250之效率曲線，則與第4圖及第5圖所示之第二段的效率虛線(圖中，參照較粗的虛線)同樣。

在以上所說明之本實施形態的多段泵裝置10中，係使複數個擴散器翼部280之翼角度β w，相對於外周側或內周側中的子午面位置之單位變化量△ Xc(mm)，在全部的區域中，以滿足數式(1)之關係的變化量△ β w來變化。又，擴散器翼部280之翼角度β w係在全部的區域中，形成為比90°還小。藉此，能在擴散器250之出口流動中殘留迴旋速度成分，且不依存於泵流量就可使各擴散器250之出口流動穩定，且可以實現一種小型且能量效率較高的多段泵裝置10。

又，假設外側殼體部270及內側殼體部260所劃定的流路之最大外徑

Dc及最大內徑

Dh、和擴散器 翼部280之外周側及內周側的子午面翼長Lc、Lh是滿足數式(2)至(4)的關係。更且，假設內側殼體部260之流出側端部中的外周面，係使與軸線Aw所成的角度θ o相對於比速率Ns，滿足數式(5)的關係。但是，擴散器翼部280並未被限定於如此之例，亦可假設上面所述的關係中之數式(2)至(5)，係滿足至少一個。

在以上所述的多段泵裝置10中，雖然是假設馬達100設置於下方，且在其上方設置有泵部200，但是亦可在泵部200之上方設置有馬達100。又，泵部200並非如第1圖所示地被限定於縱向置放，亦可設為橫向置放等。又，多段泵裝置10係可在水中使用，亦可在陸上使用。

在以上所述的擴散器250中，雖然是假設在內側殼體部260與外側殼體部270之間，設置有七個擴散器翼部280，但是擴散器翼部280亦可為一個至六個、或八個以上。

以上所述的擴散器250雖然是假設用以收容葉輪240，但是亦可與擴散器250另外地具備收容葉輪240的殼體。

在以上所述的多段泵裝置10中，雖然是假設設置有二段的擴散器250和葉輪240，但是擴散器250和葉輪240亦可設置有三段以上。

以上，雖然已針對本發明之實施形態加以說明，但是以上所述的發明之實施形態，係用以易於理解 本發明，而非限定本發明。只要未脫離本發明之主旨，本發明能進行變更、改良，並且在本發明中當然涵蓋其等效物。又，在可解決以上所述的課題之至少一部分的範圍、或能達成功效之至少一部分的範圍內，能夠進行實施形態及變化例之任意的組合，且能夠進行申請專利範圍及說明書中所記載的各構成元件之任意的組合、或省略。

230‧‧‧主軸

240‧‧‧葉輪

250‧‧‧擴散器

252‧‧‧組裝部

254‧‧‧組裝部

258‧‧‧襯套環

260‧‧‧內側殼體部

270‧‧‧外側殼體部

280‧‧‧擴散器翼部

Aw‧‧‧軸線

Fc‧‧‧流路

Lc‧‧‧外周側的子午面翼長

Lh‧‧‧內周側的子午面翼長

Dc‧‧‧最大外徑

Dh‧‧‧最大內徑

θ o‧‧‧最大值

Claims (7)

1. 一種擴散器，係用於多段泵，且與繞著旋轉軸而旋轉的葉輪配置於同心上，以導引伴隨前述葉輪之旋轉所吸引的流體者，該擴散器係具備：殼體部，係以直徑從流體之流入側朝向流出側變細的方式來劃定圓筒狀之流路；以及複數個擴散器翼部，係配置複數個於前述圓筒狀之流路，且將前述圓筒狀之流路劃分成螺旋狀；前述複數個擴散器翼部，係在前述殼體部之任意的子午面位置，使前述擴散器翼部的翼面切線方向與相對於前述旋轉軸的圓周方向所成之角度、亦即擴散器翼角度β w(°)，相對於前述子午面位置之單位變化量△ Xc(mm)，以滿足△ β w<2.4×△ Xc之關係的變化量△ β w來變化；前述擴散器翼角度β w係在全部的區域中，比90°還小。
2. 如申請專利範圍第1項所述之擴散器，其中，前述殼體部所劃定的流路之最大外徑

   

   Dc、及前述擴散器翼部之外周側的子午面翼長Lc，係滿足Lc/

   

   Dc<0.64之關係。
3. 如申請專利範圍第1項所述之擴散器，其中，前述殼體部所劃定的流路之最大內徑

   

   Dh、與前述擴散器翼 部之內周側的子午面翼長Lh，係滿足Lh/

   

   Dh<0.63之關係。
4. 如申請專利範圍第1項所述之擴散器，其中，前述擴散器翼部之內周側的子午面翼長Lh，係外周側的子午面翼長Lc以下。
5. 如申請專利範圍第1項所述之擴散器，其中，前述殼體部之流出側端部中的內周側之壁面，係在比前述流路之內徑成為最大的位置更靠近下游側之處，使與前述旋轉軸所成的角度之最大值θ o(°)相對於比速率Ns，滿足θ o>1500×Ns^-0.6之關係，該比速率Ns係在將泵之轉速(min^-1)設為Np，將吐出量(m³/min)設為Qp，將全揚程(m)設為Hp時，以Ns=(Np×Qp^1/2)/Hp^3/4表示者。
6. 一種多段泵裝置，係具備：複數段的申請專利範圍第1項至第5項中任一項所述之擴散器；以及複數段的葉輪，係與前述擴散器配置成同心圓狀，且用以將流體誘引至前述擴散器。
7. 如申請專利範圍第6項所述之多段泵裝置，更具備：使前述葉輪旋轉的動力源。

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