TWI356814B - - Google Patents

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TWI356814B
TWI356814B TW094118769A TW94118769A TWI356814B TW I356814 B TWI356814 B TW I356814B TW 094118769 A TW094118769 A TW 094118769A TW 94118769 A TW94118769 A TW 94118769A TW I356814 B TWI356814 B TW I356814B
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TW
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less
emitter
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TW094118769A
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Inventor
Hiroki Ohata
Yoshihiro Mizuma
Original Assignee
Krosaki Harima Corp
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    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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Description

1356814 (1) 九、發明說明 【發明所屬之 本發明是 . 次精煉爐、餵 . 或者非鐵金屬 修補時之可鑄 噴附材料及施 【先前技術】 可鑄性耐 法及乾式施工 濕式施工 且施壓輸送成 添加急凝劑等 一種在乾燥狀 β端的噴嘴部灌 濕式施工 細質的耐火物 : 的效果。不過 .置，反而造成 後會有漿液狀 ，而要耗費時 相對於此 只對在乾燥狀 技術領域】 關於高爐、流槽、混鐵車、轉爐， 槽、水泥旋轉窯、廢棄物熔融爐、 容器等的各種金屬容器或窯爐，進 性耐火物的噴附施工方法、使用於 工裝置。 火物的噴附施工方法大體上分成濕 方法。 方法是一種將預先對材料添加施工 爲漿液狀之可鑄性耐火物，而在於 ，進行噴附之工法。另則，乾式施 態下，用空氣來運送可鑄性耐火物 注施工水，進行噴附之工法。 方法比乾式施工方法更能形成優良 之噴附施工體，且有施工時較少發 噴附時必須要有拌合裝置或漿液施 裝置的構造既複雜又高價；另外， 可鑄性耐火物附著在拌合裝置或運 間來進行洗淨作業之缺點。 ，濕式施工方法則基本上是用前端 態下用空氣來運送之耐火物灌注施 澆桶、2 焚化爐、 行造爐或 該方法的 式施工方 水經拌合 前端噴嘴 工法則是 ，並用前 附著性之 生麈埃等 壓運送裝 噴附作業 送軟管內 噴嘴部， 工水，所 -5- (2) 1356814 以噴附裝置既簡單又具優良作業性，不過由於在不對 充分混入水分的狀態下進行噴附，因而會有噴附時發 量的粉塵，且有噴附施工體的耐火物組織也變爲不均 趨向，附著率、黏接強度以及耐腐蝕性都劣化。與濕 工方法作比較，由於使用多量的水分，故會有不容易 細質的施工體之缺點。 因此，進行濕式施工方法的改良，過去已對利用 # 材料之管的運送路徑內的2處進行灌水，而利用在管 材料彼此間或者材料與管內面起衝突進行拌合來達到 之乾式施工方法作檢討。該方法具有：防止乾式施工 之缺點，也就是防止發生粉塵，且提高噴附施工體的 之優點》 例如，日本專利文獻1中記載著，用噴附材料運 壓縮空氣的配管以及噴附嘴的2處來添加水之噴附施 法。還記載著在噴附材料運送用壓縮空氣中，將水予 0 霧。記載上爲：如此在空氣中均等擴散來添加水，就 止水分局部不均等所引起材料附著在管內。該方法與 噴附嘴來添加水的情況作比較，確實會減少發生粉塵 :· 過單是將水予以噴霧，水分量會參差不齊，因而與過 • 乾式施工方法作比較，實際上無法用相當程度的低水 進行細質的施工》 另外’日本專利文獻2中記載，對所被空氣運送 鑄性耐火組成物，添加在噴附噴嘴根前就透過水環流 達到軟度作業性的施工水分量及壓縮空氣，再用噴附 材料 生多 等的 式施 達到 運送 內的 效果 方法 品質 送用 工方 以噴 能防 只用 ，不 去的 分來 之可 入而 嘴部 -6- (3) 1356814 ，添加凝結劑或形成輔助劑來進行噴附施工之2階段灌水 方法。記載著此方法若是用高壓的壓縮空氣來添加施工水 分，則藉由該強力的攪拌作用，在短時間內，就能將可鑄 _ 性耐火物與水均等混合。記載上爲：此結果，回彈損所造 成的環境惡化或水分增加所造成施工體的品質劣化等過去 的乾式法或半乾式施工法所具有的問題點、或噴附裝置變 複雜、不容易清洗、殘劑廢棄物量多等的問題都被解決。 • 不過此施工法，由於灌水環水中在噴附嘴根前一次就添加 成爲漿液狀態的大量水分，故水分無法均等擴散到噴附材 料中，而且達不到充分的拌合效果。因而，現狀是很難達 到細質的施工體。另外，爲了要提升拌合效果，也想到在 更遠離噴附嘴的位置設置水環，但運送軟管容易阻塞，還 要耗費洗淨作業的工時。 再則，曰本專利文獻3中記載，將含有耐火材料骨材 、耐火性粉末、結合劑、擴散劑以及急凝劑之噴附材料， ^ 在粉末狀態下，順著氣流送入到運送軟管內，在運送軟管 的中途灌注全量的施工水，之後以氣流（空氣）運送，透 過噴附嘴進行噴付之噴附施工方法。然且，即使在運送軟 : 管的中途灌注全量的施工水而成爲濕潤狀態之後，仍不會 • 有可鑄性耐火組成物附著在運送軟管的黏性，而達到與過 去的濕式噴附施工方法相同程度的添加水分量及施工體的 品質。 不過，用這方法進行測試得知，單是在運送軟管的中 途灌注全量的施工水，會有水相對於粉末材料特別是相對 (4) 1356814 於材料中的超微粉原料之融合不良，拌合狀態變爲不充分 ，回彈損及粉塵的增多而造成作業性的劣化，會有達不到 穩定品質的噴附施工體之缺點。 _ 因而，會有爲了滿足作業性，會有無論如何都要增加 水分量，按照地方會發生水分量的參差不齊，水分過多的 部位成爲高氣孔率，相反地水分過少的部位成爲結合不充 分，任何一種的部位都達不到預定的耐用性之問題。另外 •，還會有從遠離噴嘴孔的位置添加水分，則藉由急凝劑的 溶解而開始凝結材料，故增加添加水分量，而且增加洗淨 運送軟管的繁瑣作業之問題。 另外，該曰本專利文獻中也有記載，以預濕方式來添 加水分，不過此方式是以防止塵埃發生效果爲目的，僅添 加該程度的水分則達不到預拌合效果。 [專利文獻1]日本專利特開昭63 - 3 1 562號公報 [專利文獻2]日本專利特開平1 0 - 3 1 647S號公報 ® [專利文獻3]日本專利特開2002-220288號公報 【發明內容】 <發明所欲解決之課題> 本發明的課題是針對過去的乾式噴附發法之2段丨翟7K 方法，提供避免材料附著在材料運送軟管，提升水分與_ 附材料的拌合效果，達到既低水分又細質的施工體之丨乍_ 性優良之噴附施工方法及使用於該方法的噴附材料及 置。 -8- 1356814
<用以解決課題之手段> 本發明是一種在從材料供應機至前端噴附嘴之材料運 . 送軟管上設有1次灌水器，並且在剛好前端噴附嘴之前設 有2次灌水器，從各別的灌水器對材料運送軟管內所運送 ‘之噴吹材料進行灌水之可鑄性耐火物的噴附施工方法，其 特徵爲：前述1次灌水器爲隔著間距設置在前述2次灌水器 # 的上游側，從1次灌水器添加全部施工水之10〜50質量％的 施工水’從2次灌水器則灌注施工所必要之其餘的施工水 ’而且1次灌水器爲施加壓縮空氣來灌注平均顆粒徑 1 ΟΟμπι以下的微顆粒化水. 本發明爲了對材料運送軟管內所搬運之噴附材料，噴 霧灌注平均顆粒徑1 ΟΟμηι以下的微顆粒化水，而增大所添 加水的比表面積，與過去的水的添加方法作比較，格外能 將材料均等濕潤，即使對材料運送軟管內高速移動之材料 ^ 粉末’仍在短時間內就達到更高的拌合效果。其結果，獲 得達到既低水分又細質的施工體。 微顆粒化水理想是平均顆粒徑爲ΙΟΟμιη以下，更理想 •是70μιη以下，最理想是5〜50μηι »該平均顆粒徑可用雷射 • 都卜勒（laser Doppler)法來測定。大於ιοομη!的情況， 水的比表面積變小且噴附材料不容易均等濕潤，按照所拌 合材料的地方會發生水分量的參差不齊。其結果，要增加 施工水分。 本發明中，平均顆粒徑1 00μιη以下的微顆粒化水，經 1356814
施加壓縮空氣進行噴霧灌水，且設定壓縮空氣的壓力或流 速’來達到更小顆粒徑的微顆粒化水，而且能控制該微顆 粒化水。噴附作業結束時，可以在停止灌水時只噴出空氣 _ ，所以也能夠防止噴嘴阻塞。 1次灌水器，設置在比2次灌水器更上游側，就會達到 在運送中噴附材料與爲顆粒化水的衝突、含水之噴附材料 彼此間的衝突、或者噴附材料與運送軟管內面的衝突等所 #形成的拌合效果。 本發明也能設置2個以上的1次灌水器。隔著一定間隔 設置2個1次灌水器，即使分成2處灌注1次施工水亦無問題 〇 本發明中，由於將微顆粒化水均等擴散到運送中的噴 附材料中且均等將噴附材料濕潤，故從1次灌水器，灌注 全施工水的10〜50質量％，更好的是灌注20〜40質量％的微 顆粒化水。另外，也可以在從該1次灌水器所灌注的微顆 ® 粒化水中添加擴散劑或結合劑。若是預先將擴散劑溶解， 則因比擴散劑爲粉末一開始就混合的情況更快速溶解到水 中，所以成爲更低水分化。 -用該1次灌水器拌合噴附材料的狀態爲粉體、水以及 • 空氣都是持續的狀況，即是著眼於Funicular區域。該 Funicular區域是指在「拌合技術」橋本健次著昭和53年10 月5日產業技術中心發行的一書中所記載，把粉體、液體 以及氣體的拌合狀態更細分類的一種狀態、相對於粉體來 充分塗敷液體的狀態，但氣體爲持續的，故看上去的感覺 -10- (7) 1356814 爲乾爽的狀態。具體上，用手拿拌合物就會凝固，但立即 就鬆開復原的狀態。更好的是即使土堆流動性（tap flow) 試1¾泮合物仍不會擴散的狀態也就是1〇〇~11〇 mm。本發 . 明中，依作爲標準所使用之原料的材質 '微粉原料、急凝 劑、擴散劑或者結合劑的顆粒度以及使用量，而1次灌水 量有所不同，但添加量的標準則爲該土堆流動値的範圍。 也就是水分過少或過多土堆流動値都會擴張，爲期中間的 ® 狀態。微米程度上，75μπι以下的原料顆粒爲原來的粉末 狀態凝結幾個原料顆粒之小的2次顆粒的形狀，但本發明 則爲在原料顆粒保持該2次顆粒的形狀之狀態下，藉由微 顆粒化水來濕潤的狀態。也有在該凝固物的中心，核心存 在有大於75μιη的原料顆粒的情形。用1次灌水器噴霧灌水 過後，成爲這樣的水不持續而空氣持續之塊體的混合狀態 。然且，本發明的特徵爲水和原料顆粒極均等擴散混合在 一起。因而，由於材料不是漿液狀態，而不會在中途阻塞 ® ’所以可以加長運送軟管，能運送例如：3 Om以上的長距 離。 用1次灌水器添加水分的添加量，未滿噴附所必要之 10質量％的水分量時，由於相對於噴附材料，水分量太少 ’因而無法在運送中使噴附材料成爲均等的濕潤狀態。其 結果，僅針對該量來增加在2次灌水器的添加水分量，噴 附不是充分拌合狀態的噴附材，降低施工體的品質。另外 ’超過50質量％，則水分持續存在運送中已拌合過的噴附 材料中，故發生拌合物附著在運送軟管內的現象。 -11 - (8) 1356814 進而，從設置在剛好前端噴附嘴之前的2次灌水器’ 將剩餘的施工水設成平均顆粒徑100Pm以下的微顆粒化水 ，施加空氣來對該均等潤濕且已被拌合過的噴附材料進行 噴霧灌注，用遠比過去少的水分量’達到高的拌合效果’ 藉此就能達到回彈損較少之細質的施工體。 另外，2次灌水器設置在前端噴附嘴的正前方。然而 ，前端噴附嘴的正前方’不一定要各別設置噴附嘴及灌水 φ 器，可以在噴附嘴本身安裝2次灌水器，也可以與噴附嘴 一體化。 另外，也可以將急凝劑添加在水中再從該2次灌水器 噴霧灌水。將急凝劑添加在水中，就能使急凝劑更快擴散 到已濕潤之噴附材料中，而增高反應性且提升附著率。 爲了提高在材料運送軟管內的均等濕潤效果，最好是 相對於材料運送軟管內之噴附材料的運送方向來將從灌水 器噴霧灌注微顆粒化水的方向傾斜30~70度之呈傘狀進行 •噴霧灌水。 如此所噴霧之微顆粒化水形成爲傘狀，也就是形成爲 面狀，所以在噴附材料的原料顆粒通過此面時與微顆粒化 - 水衝突，因而可以更均等濕潤噴附材料。再則，在該微顆 .粒化水當中，沒有在剛噴霧後與原料顆粒衝突的微顆粒化 水，順著運送材料的空氣流，而在材料運送軟管內，形成 與材料運送方向成平行在呈浮游狀態移動的並排噴霧流。 藉由該並排噴霧流，在運送中原料顆粒接觸到微顆粒 化水而將原料顆粒濕潤，因而更加增高濕潤效果。此並排 -12- (9) 1356814 噴霧流的形成會受到微顆粒化水的噴霧灌水方向，也就是 會影響到呈傘狀噴霧之微顆粒化水的噴霧角度所影響，因 而最好是在於用來形成上述傘狀之傾斜角度內。該角度未 滿10度，微顆粒化水就會不充分到達中心部，而超過70度 則與壁面衝突之微顆粒化水之比例增多，而降低拌合的效 率。 形成該良好的並排噴霧流，與各別噴附材料運送用空 # 氣的流速及噴附材料運送用空氣的流量有密切的關係。即 是爲了形成良好的並排噴霧流，微顆粒化水之運送用空氣 流速V(m/sec)對於材料的運送速度V(m/sec)理想爲 0.5V〜3V，而微顆粒化水之運送用空氣的流量w，相對於 噴附材料之運送用空氣的流量W(Nm3/min)，理想是 0.0 1 W~0.1 5 W。 微顆粒化水運送用空氣的流速v未滿材料的運送速度 0.5V，則流速過小而無法形成並排噴霧流，超過3V，則 Φ 微顆粒化水與相反側的壁面衝突而沿著壁面形成水流，由 於水積留在底部而無法將微顆粒化水均等擴散在運送空氣 中。 -另外，微顆粒化水運送用空氣的流量w(Nm3/min)未滿 . 0.01W，則從1次灌水器噴霧灌注10~50質量％範圍的全施 工水會有困難，超過0 · 1 5 W，則會微顆粒化水的密度變小 且微顆粒化水與原料顆粒的衝突頻度變少，而且要增加空 氣量，所回彈損也增多。 此處，微顆粒化水運送用空氣的流量是指噴入預混合 -13- (10) 1356814 器之空氣的流量，微顆粒化水運送用空氣的流速則是指從 該流量及噴嘴孔的剖面積所計算出來。另外’噴附材料運 送用空氣的流量是指用來運送材料所噴入之空氣的流量’ 其流速則是從灌水器之正前之材料運送軟管的剖面積所計 算出來。 再則。在灌水器之噴嘴孔的內面形成有螺旋狀的凹凸 ，則所被噴霧的微顆粒化水在運送軟管內呈螺旋狀旋轉’ • 因而與噴附材料的接觸頻度更增高，而能均等地濕潤。 另外，灌水器的噴嘴孔，也可以在朝面對噴附材料之 運送方向的中心呈傾斜之方向，設置複數個小孔來形成， 但更好的是在圓周方向形成較長的細縫。細縫的情況，是 由於從噴嘴孔所噴霧的微顆粒化水呈面狀噴霧到材料運送 軟管內，因而微顆粒化水與噴附材料中的原料顆粒的接觸 頻度提高之故。再則，細縫不易受到噴附材料的阻塞。細 縫也可以朝噴嘴之內面的圓周方向設置連續的1條細縫， • 也可以設置複數個。該細縫的開口部寬度最好是0.1〜1 mm ◊未滿0.1 mm則細縫容易被噴附材料阻塞，超過1mm則爲 了確保微顆粒化水的噴霧速度而要增加流量，增加流量就 -容易發生回彈損。 . 本發明的施工裝置中，藉由在材料運送軟管之2次灌 水器的附近設置混合器，則會更提升拌合效果。混合器可 設置靜態混合器等的一般性混合器，但更好的是設置內徑 收縮的混合管。設成內徑收縮的簡單構造，也就是不會受 到材料的阻塞則更加理想。混合管的內徑d相對於材料運 • 14 · (11) 1356814 送軟管的內徑D，最好是〇.5D以上而未滿〇.9D。 本發明的施工方法所能適用之噴附材料中，過去的乾 式施工方法所使用之噴附材料，或者過去的濕式施工方法 . 所使甩之噴附材料，都會減少添加水分，而達到提高施工 體的品質之效果。例如，鋼鐵業能使用··澆桶或轉爐用的 氧化鎂材質的噴附材料、轉爐用的氧化鎂-氧化鈣材材質 的噴附材料或氧化鎂-碳材質的噴附材料、流槽用氧化鋁 • 一碳化矽材質的噴附材料、以及澆桶用氧化鋁一氧化鎂材 質的噴附材料等。此時也能使用預先就把急凝劑或擴散劑 等溶解在水中之微顆粒化水。 其中，噴附材料爲含有5〜30質量％之顆粒度75μιη以 下的碳化矽之氧化鋁-碳化矽材質之可鑄性耐火物的情況 ，與過去的施工方法作比較，可以用低水分來進行拌合》 構成氧化鋁-碳化矽材質的可鑄性耐火物之碳化矽爲一種 多孔質且不易受到水的濕潤之原料，這點是氧化鋁一碳化 ® 矽材質的可鑄性耐火物不融合施工水的原因。本發明則是 在持有使平均顆粒徑ΙΟΟμιη以下的微顆粒化水產生之灌水 器的情況下，進行施工水的添加，故微顆粒化水滲入到碳 - 化矽的多孔質組織中。另外，耐火原料組成所佔有顆粒度 75 μπι以下的碳化矽微粉之比例設爲5~30質量％，該碳化 矽微粉是將微顆粒化水封入在可鑄性耐火物的矩陣中。即 是若依據本發明，微顆粒化水滲入到該碳化矽的多孔質組 織中，則微顆粒化水封入在碳化矽微粉所形成的矩陣中， 藉此來緩和施工水相對於碳化矽的濕潤難易度。其結果， -15- (12) 1356814 以1次灌水處來添加微顆粒化水之可鑄性耐火物，直到到 達噴附嘴爲止之間促進混合，而能達到均等且細質的施工 體組織。 _ 再則，噴附材料爲1〜30質量％的氧化鎂微粉，其餘則 爲以氧化鋁爲主之氧化鋁-氧化錶材質的可鑄性耐火物時 ，會有更使耐用性提高的效果。一般氧化鋁-氧化鎂材質 的可鑄性耐火物中佔據耐火物組成的一部分之氧化鎂，利 # 用與施工水分起反應來消化，成爲使耐火組織弱化而降低 施工體的強度之原因。本發明則如同前述過，可鑄性耐火 物沒有長時間與施工水分相接觸，能更加使施工水量低減 化，而抑制氧化鋁-氧化鎂材質的可鑄性耐火物中氧化鎂 的消化，而提高噴附施工體的強度。另外，因施工水量低 減化而使可鑄性耐火物的施工體組織細質化。該組織的細 質化，增大氧化鋁-氧化鎂材質之可鑄性耐火物中氧化鋁 顆粒與氧化鎂顆粒的接觸面積，而促進在噴附施工體使用 ® 時的高溫下氧化鋁與氧化鎂起反應所造成的尖晶石成長。 此尖晶石的成長，持有尖晶石本身的耐熔渣性及尖晶石結 合組織形成所造成之強度施加的效果。 -耐火原料組成中氧化鎂所佔據的比例，未滿1質量％ 就無法獲得氧化鎂所持有耐腐蝕性的效果，而且與氧化鋁 起反應所造成之尖晶石成長量變少，而耐溶渣性的效果變 成不充分。超過30質量％，則可鑄性耐火物施工體在於使 用時的熱環境中，增加尖晶石成長反應不充分之氧化鎂微 粉的比例，因而溶渣潤濕層變厚而構造上因剝落性而導致 -16- '(13) 1356814 耐用性的降低。氧化鎂微粉的具體顆粒徑，爲了使與氧化 鋁的反應性提升，而依據]is標準，設爲例如：1 mm以 下。再更好的是設爲150μιη以下。也可以設爲更細的75μπι _ 以下的微細顆粒。 60 0°C以下的溫度所使用之噴附對象物用的冷溫環境 噴附材料，是使用一種相對於耐火原料粉末來添加由高鋁 水泥、高鎂水泥、磷酸鹽或矽酸鹽當中的1種所組成之結 • 合劑、急凝劑、擴散劑以及纖維所混合而成之調配組成物 ，耐火原料粉末中，含有25〜60質量％之未滿顆粒徑75μιη 的原料，而且這當中使用未滿1〇 μηι的原料/未滿75 μιη而 ΙΟμηι以上的原料之質量比爲0.25〜0.7之噴附材料，藉此形 成爲用更低水分且作業性優良之噴附施工方法。 本發明的施工方法中通過1次灌水器過後的材料含有 水，不過並不是大顆粒，而是成爲主要凝聚幾個7 5 μιη以 下的原料之毫米單位的小塊體。此時，水存在於原料顆粒 ^ 彼此間，而且是在不持續的狀態下分別存在著。因而，被 認爲急凝劑和結合劑幾乎都附著在75μηι以下之耐火原料 粉末的原料上，或者溶解在水中而存在於這些原料顆粒之 -間。因而，在材料運送間，急凝劑或擴散劑都幾乎沒有溶 .解在水中來擴散到大範圍中。然則因材料沒有凝聚，所以 水分量也沒有增加。因此，與過去的濕式噴附方法作比較 ，急凝劑之添加量的管理或軟管的洗淨之繁瑣的作業都不 必要。而且還達到既低水分劑又細質的施工體。 其中本發明，由於噴霧]ΟΟμηι以下的微顆粒化水，故 -17- (14) 1356814 非常增高濕潤效果，因而爲了一面抑制急凝劑、擴散劑以 及結合劑的溶解擴散，一面添加有效果的水分，而比表面 積較大之未滿ΙΟμηι以下的微粉原料爲有效，而且與未滿 • 75 μηι而10 μπ!以上的原料取得平衡爲重要。即是最好是未 滿ΙΟμιη的原料/未滿75μιη而ΙΟμπι以上的原料之質量比爲 0.25〜0.7的範圍，0.35〜0_60的範圍達到更細質的施工體則 更加理想。未滿0.25則有凝聚的趨向且要增多施工水分， • 超過0.7則粉體容易附著在運送軟管內。 另外，未滿75μπι的使用量，係在未滿25質量％就不 容易達到細，的施工體，而超過60質量％，則會降低施工 體的耐用性。 此外，先將纖維添加在該冷溫環境噴附材料中，就會 有材料不易附著在運送軟管內的效果。該理由是藉由添加 纖維來使運送中的材料含更多的空氣，且爲了形成較低傘 狀的塊體之故，推定應該不是因用空氣則運送變容易且不 Φ 易附著在運送軟管內的內面之故。此外，施工體變細質， 所以對烘乾時的爆裂對策也是有效。 構成再更好冷環境噴附材料的顆粒，是一種相對於顆 -粒徑5mm以下lmm以上爲20~45質量％、顆粒徑未滿1 mm 而75μιη以上爲10~40質量％、以及顆粒徑未滿75μιη爲 25〜60質量％、而且未滿ΙΟμηι的原料/未滿75μιη而ΙΟμηι以 上的原料之質量比爲0.25〜0.7之耐火原料粉末100質量百 分比，外掛結合劑添加1〜7質量百分比之高鋁水泥、高鎂 水泥、磷酸鹽或砂酸鹽當中的一種，急凝劑添加0.5〜5質 -18- (15) 1356814 量百分比，擴散劑添加〇·〇1~〇·5質量百分比，纖維添加 〇·05~0.5質量百分比所混合而成之調配組成物。 以上，噴附對象物的使用溫度爲600 °C以下的情況， 不過當做400°C的使用溫度之噴附對象物用的熱環境噴附 材料之理想材料，是一種相對於耐火原料粉末，添加油磷 酸鹽或矽酸鹽當中的一種所組成之結合劑和急凝劑所混合 而成之調配組成物，在耐火原料粉末中含有10〜4 5質量％ ® 之顆粒徑未滿75μιη的原料，而且這當中未滿l〇pm的原料/ 未滿75μηι而ΙΟμιη以上的原料之質量比爲〇.25~0.7。 孽熱環境噴附材料，雖然近似於過去的乾式施工方法 所一般使用之磷酸鹽或者矽酸鹽當作結合劑之形態，不過 其特徵爲微粉的構成。也就是由於將施工水作爲微顆粒化 水來對運送軟.管中進行噴霧灌水，因而比過去的濕式材料 更能加多使用1 〇〜45質量％之未滿75 μιη的微粉原料，其結 果會有達到非常細質的施工體之優點。 ® 然且’與冷溫環境噴附材料同樣，本發明則由於噴霧 ΙΟΟμπι以下的微顆粒化水，故有非常高的濕潤效果；因而 ，一面抑制急凝劑及結合劑的溶解，一面添加有效的水分 ’對比面積較大之未滿1〇μηι的超微粉原料爲有效，而且 對與未滿75 μιη而1〇 μηι以上的原料之平衡爲重要。即是最 好是未滿ΙΟμηι的原料/未滿75μιη而ΙΟμπι以上的原料之質量 比爲0.25〜0.7的範圍’再則，〇.35〜060的範圍，由達到更 細質的施工體則更理想。未滿〇·25則有凝聚的傾向且要增 多施工水分’超過0.7則粉體容易附著在運送軟管內。 -19- (16) 1356814 再則’構成熱環境噴附材料中更好的顆粒度，是一種 相對於顆粒徑5mm以下1mm以上爲20〜45質量％、顆粒徑 未滿1mm而75μηι以上爲20〜45質量％、以及顆粒徑未滿 了5»1111爲質量％、而且未滿1〇μπι的原料/未滿75μπι而 ΙΟμηι以上的原料之質量比爲〇·3〜〇·6之耐火原料粉末1〇〇質 里百分比’外掛結合劑添加.1〜7質量百分比的碟酸鹽或砂 酸鹽’急凝劑添加0.5〜5質量百分比所混合而成之調配組 Φ成物。 耐火材料粉末，使用一般可鑄性耐火物所使用之耐火 原料都不會造成問題。例如爲：金屬氧化物、金屬碳化物 、金屬氮化物、碳類、金屬等。另外’耐火原料粉末的最 大顆粒徑’由於超過5mm則會在1次灌水器進行噴霧灌水 之後的運送中分開’且容易發生分離而降低拌合效果，故 最好是耐火材料粉末當中之顆粒徑5mm以下的原料爲90質 量％以上。再更好的是耐火材料粉末當中之顆粒徑3mm以 ®下的原料微90質量％以上。. 冷溫環境噴附材料的結合劑，雖然可以使用高鋁水泥 、高鎂水泥、磷酸鹽或矽酸鹽當中的1種所組成之結合劑 - ’不過由容易顯現強度的這點，則使用高鋁水泥會更加理 • 想。 熱環境噴附材料的結合劑，可以使用由磷酸鹽或矽酸 鹽當中的1種所組成之結合劑。 擴散劑又稱爲消凝劑，使用一般可鑄性耐火物所使用 的劑材都不會有問題。具有助於可鑄性耐火物施工時的流 -20- (17) 1356814 動性之效果。具體例子有：三聚磷酸鈉、六偏磷酸鈉、超 二聚碟酸鈉、酸性六偏憐酸鈉、硼酸鈉、碳酸鈉、聚偏亞 磷酸鹽等的無機鹽；檸檬酸鈉、酒石酸鈉、聚丙烯酸鈉、 . 磺酸鈉、聚羧酸鹽、β—萘磺酸鹽類、萘亞磺酸鈉、含羧 基聚酯類擴散劑等。 急凝劑在存在有施工水下與結合劑起反應，使可鑄性 耐火物急速硬化，對可鑄性耐火物施加附著性。急凝劑在 • 粉末狀態一開始就混入到可鑄性耐火物，還可以利用噴附 嘴的旁邊且是比二次灌水處更前方來添加急凝劑。利用噴 附嘴或其旁邊來添加急凝劑的情況，若有必要用水將急凝 劑稀釋成液狀來使用。 列舉出急凝劑的具體例子，有矽酸鈉、矽酸鉀等的矽 酸鹽；鋁酸鈉、鋁酸鉀、鋁酸鈣等的鋁酸鹽；碳酸鈉、碳 酸鉀、碳酸氫鈉等的碳酸鹽；硫酸鈉、硫酸鉀、硫酸鎂等 的硫酸鹽；CaO · Α12〇3、12CaO · 7Α12〇3、CaO · 2Α12〇3、 • 3CaO · Α12〇3、3CaO · 3Α12〇3 . CaF2、llCaO · 7Α12〇3 · CaF2 等的鋁酸鈣類、氧化鈣、氫氧化鈣、氯化鈣等的鈣鹽等。 只不過，本發明的冷溫環境噴附材料所使用之急凝劑 ，從施工體有優良強度的層面，最好是用鋁酸鈉或消石灰 的其中一種粉末。另外，本發明的熱環境噴附材料所使用 之急凝劑，從施工體有優良強度的層面，最好是用消石灰 、活性氧化鎂、或者硫酸鹽的粉末。 纖維可以使用通常的可鑄性耐火物來防止爆裂等的目 的所使用的纖維，例如：維尼隆 '尼龍、PVA、聚乙烯、 -21 - (18) 1356814 聚本乙締、聚丙稀、碳等。 【實施方式】 <實施例1 > ， 第1圖爲表示用來實施本發明之可鑄性耐火物的噴附 施工方法之裝置10的全體構成圖。 第1圖中’圖號1表示收納噴附材料2之材料供應機。. ©材料供應機1若爲一般可鑄性耐火物的噴附裝置所使用的 材料而能定量噴出之供應機，則耐火物（rotektor)噴鎗、 指向噴鎗、野上水泥噴鎗等任何形式供應機都能使用。 該材料供應機1內的噴附材料2，藉由利用供應給材料 供應機1內之壓縮空氣來調整內壓，利用設置在下端之馬 達Μ來驅動之定量輸送台3，供應給從材料供應機1到前端 噴附嘴4所配置之運送軟管5。 透過定量輸送台3的運送空氣導入處6，對運送軟管5 ♦ 供應運送空氣，以從材料供應機1送來的噴附材料2，由運 送軟管5的前端噴附嘴4，對對象體18進行噴附施工。 該運送軟管5上，在材料供應機1的正後方設置1次灌 - 水器7，在前端噴附嘴4的正前方設置2次灌水器8。 .該]次灌水器7和2次灌水器8，具有把施工水設成水與 壓縮空氣的氣體液體混合體也就是設成微顆粒化水之預混 合預混合氣體液體混合器9，藉由該預混合氣體液體混合 器9所產生的微顆粒化水，分2階段噴霧灌注到運送軟管5 用空氣運送之噴附材料，而將噴附材料濕潤。 -22- (19) 1356814 第2圖爲表示沿著運送軟管5將灌水器的構成剖斷之剖 面。灌水器能使用與第1圖所示的1次灌水器7及2次灌水器 8都同樣的構造。灌水器由噴嘴本體15及預混合預混合氣 . 體液體混合器9所組成。 預混合預混合氣體液體混合器9形成有具有垂直方向 的壓縮空氣導入口 91及與此垂直之施工水導入口 92的T形 交叉混合之噴嘴構造，在於該混合室19產生噴霧狀的微顆 • 粒化水。該預混合預混合氣體液體混合器9產生接***均 顆粒徑ΙΟΟμηι之微顆粒化水即可，也可以使用一般市場販 售的噴霧噴嘴。 噴出預混合預混合氣體液體混合器9所產生的微顆粒 化水之噴嘴本體15，由外筒11及設在其內部的內筒12所組 成β噴嘴本體15利用貫穿噴嘴本體的螺栓固定在運送軟管 5間。噴附材料朝圖中箭頭的方向運送空氣，噴嘴本體的 內孔內也運送噴附材料。爲了從噴嘴孔往運送軟管均等噴 # 霧從預混合氣體液體混合器9送來的加壓狀態的微顆粒化 水，而在灌水器的外筒11與內筒12之間，形成有朝圓周方 向連續之均壓室13，來作爲壓力均等的儲槽。在該均壓室 - 〗3連接著用來作爲氣體液體混合器之預混合氣體液體混合 器9的排出口。 在該均壓室13的前端部形成有噴嘴孔14。該噴嘴孔Μ 是由利用空氣運送方向外徑變細之內筒12的前端部及幾乎 隔著等間隔與該前端部相對面之外筒Π所形成之連續的空 間所形成。 -23- (20) 1356814 該噴嘴孔14形成爲朝圓周方向連續的1個細縫狀，如 第3圖所示，形成面對運送軟管5朝運送方向的軸心，與箭 頭所示之材料行進方向所形成之角度α爲傾斜30〜70度。藉 此，如第2圖中的Α所示，噴霧狀之平均顆粒徑1〇〇μιη以下 的微顆粒化水，面對材料運送路徑的中心形成傘狀Α來進 行噴霧灌水。 微顆粒化水的顆粒徑，可以依照噴嘴孔的間隙、噴嘴 • 之開口部的寬度、噴入預混合氣體液體混合器的水量、噴 入預混合氣體液體混合器之空氣的壓力量來進行調整。也. 可以用預混合氣體液體混合器9來產生較大的微顆粒化水 〇 再則，在於運送軟管內高速噴霧之傘狀的灌水噴霧A ，在中心部衝突過後，變爲更微細的微顆粒化水進行擴散 ’而形成朝運送方向成平行流通之並排流噴霧B。藉此來 提高耐火粉末與微顆粒化水的衝突頻度，即使少量的水仍 • 能充分使噴附材料成爲濕潤狀態。 比噴嘴本體15的均壓室13更後端側，外筒11接內筒12 且在中途用0封圈20來密封。再則，在藉由外筒11及內筒 - 所形成之噴嘴孔面，形成有螺旋狀的凹凸。藉此，所噴 .霧的微顆粒化水，在運送軟管內呈螺旋狀旋轉，更提高與 噴附材料的衝突頻度，而能均等地濕潤。 第4圖中表示本發明所使用的混合管。該混合管21爲 在兩側有凸緣之圓筒，內孔由內徑比材料運送軟管5更小 的收縮部22、及與其兩側的錐狀部23、及與其兩側之與材 -24- (21) 1356814
料運送軟管的內徑D相同之直線部24所組成。收縮部的內 徑d是相對於材料運送軟管的內徑D來形成爲0.5 D以上0.9D 以下。該混合管可設置在2次灌水器的前後。把該混合管 配置在2次灌水器的前後，則更升高拌合效果且達到較少 _ 參差不齊的施工體。 用上述各圖中所示的噴附裝置1〇進行噴附，依照以下 的要領來施工β # 首先，與過去的乾式噴附方法同樣，利用從運送空氣 導入處6送來的運送空氣，將材料供應機1的噴附材料運送 到運送軟管內。與此同時，從1次灌水器7和2次灌水器8， 對剛好用空氣運送的噴附材料，噴霧灌注從預混合氣體液 體混合器9所送來的微顆粒化水。然後，操作前端噴附嘴 ，對爐壁噴附已充分拌合的可鑄性耐火物。 各別的灌水器則利用壓縮空氣運送將微顆粒化水噴霧 灌注到運送軟管內，但此時，如第2圖所示，在管內使微 ® 顆粒化水形成並排噴霧流Β。該並排噴霧流Β是一種未導 入運送空氣，施加空氣噴霧灌注微顆粒化水的情況。在這 條件下，以比噴嘴孔更下游300mm處來測定微顆粒化水的 •顆粒徑。 . 有關第1圖所示之1次灌水器7與2次灌水器8的間距， 從離拌合效果的層面，最好是5m以上，更好·的是15m以上 。未滿5m則由於從1次灌水器到2次灌水器的距離太短， 故微顆粒化水濕潤噴附材料的效果並不充分，而達不到充 分的拌合效果。 -25- (22) 1356814 設置2次灌水器的位置最好是離前端0.5 5 m的範圍，更好的是0.5 m以上而未滿3 m 時，微顆粒化水與噴附材料會不完全拌合， _ 送軟管或前端噴附嘴容易阻塞。 表1和表2爲表示用上述各圖所示之噴附 的表中所示之噴附材料來進行噴附測試之li 次灌水器在離前端20m的位置，2次灌水ί • 1.7m的位置，前端噴附嘴的長度爲1.5m。另 之運送空氣的流量爲5Nm3/min，1次灌水器 材運送用空氣的流速爲22m/sec，I次灌水器 運送用空氣的流量爲25 0NL/min，微顆粒化 的流速爲30m/sec，2次噴霧嘴也是設成相同 寬度設成〇. 5 mm。此時，經測定微顆粒化水 則爲3 0 μ m。 m以上而未滿 5未滿0 · 5 m的 超過5 m則運 材料，以各別 ϊ果。再者，1 §則在離前端 外，噴附材料 的正前之噴附 之微顆粒化水 水運送用空氣 的値，細縫的 的平均顆粒徑
-26- 1356814 23) ί 比較例3 〇 卜 yn (N (N 從前端噴嘴添加 VO (N 2.82 〇 (N m 100 葚 薜 阻塞 比較例2 〇 卜 i〇 CN oa 混合在調配粉末中 (N 卜 2.69 〇 VO (N <N CN 120 有附著物 比較例1 〇 卜 (N CN 混合在調配粉末中 〇s Έ μ, P £賠 ¢=5 nri -ffl ^ 有附著物 實施例1 〇 卜 (N <N 混合在調配粉末中 (N 〇〇 (N 0.03 CN CN (N 寸· Os 壊 幾乎無附著物 化學成份(質量％) Al2〇3 SiC u 急凝劑(質量％) 施工水份(質量％、外掛） 1次噴霧水 2次噴霧水 拌合水份 急凝劑+水 容積比重 容積比重的參差不齊 外掛氣孔率(％) 彎曲強度(MPa) 旋轉侵蝕試驗 噴射作業中 發生粉塵 回彈損 噴附作業後的管 胺谳嵌iiflmi ΚΙ · 001脈鎞铋»壯燄忉±:盤毹§£匡鏟五蜜岷盤鯀溫蝤齬^^錕 lie谳嵌撇 δϋτΓ/φΕΙΙ-κ^κι -妈赛嵌 ssMffiE蝦駛片糊徽盈 _qqii 锑(Ιϊι -27- (24)1356814
-28- (25) (25)1356814 這2表中，比較例1爲用實施例所示之噴附裝置，只從 1次灌水器將施工水全量噴霧。另外，比較例2爲用與實施 例相同的裝置，不過是一種減小噴嘴孔剖面積來只灌注並 不是噴霧狀態的高壓水的情況。·另外，比較例3爲用過去 的濕式方式來施工的例子，使用以混合器進行拌合之後， 用壓力運送幫浦來施壓運送噴附材料，再用前端噴附嘴來 添加急凝劑之一般裝置。 測試爲在朝水平方向約離lm的位置，對成垂直放置 的金屬框（深度4 0 m m，寬度1 6 0 m m，長度4 0 0 m m )進行 噴附施工，檢査以110 °C進行烘乾蟫後之施工體的品質。 旋轉浸触試驗是使用高爐熔渣，以1 550°C進行4小時，比 較測試.片的殘存厚度。 測試的結果，由1次灌水器噴霧灌注施工水全量之比 較例的情況，運送時噴附材料成爲漿液狀，在材料運送軟 管內受到阻塞而無法施工。 另外，未使用壓縮空氣，只添加水之比較例2，爲了 要有較少回彈損的良好作業性而要增加添加水分量，結果 是因而造成施工體品質劣化。另外，比較例3的比實施例 更要增多添加水分量，結果是造成既低強度又劣化耐腐蝕 性。 該試驗的結果，得知本發明的施工，與比較例的方法 作比較，達到能用低水分進行施工且是高品質’而且施工 體處所造成品質的參差不齊減少之穩定的施工體。 接著，說明在於表3所示之調配比例下，以實施例1的 -29- (26) 1356814
施工條件，實施噴附測試之結果。表3爲冷溫環境噴附材 的例子’檢查氧化鋁-碳化矽材質噴附材中，對微粉部的 施工體所給予的影響。實施例2〜5則是未滿ΙΟμηι的原料/未 滿75μπι而ΙΟμπι以上的原料之重量比在於本發明的範圍內 ’達到既低水分又細質的施工體。相對於此，比較例4由 於未滿10 μηι的原料/未滿75 μπι而ΙΟμτη以上的原料之重量比 小到只有0.2，故有急凝劑凝結的趨向，由於要增加添加 水分而達不到細質的施工體。另外，比較例5由於未滿 10μπl的原料/未滿75μm而10μm以上的原料之重量比大到爲 0.75，故有運送軟管阻塞的情形，從噴嘴噴出材料時變爲 不穩定，而達不到良好的施工體。實施例6~9則顆粒徑未 滿75 μηι的原料在於本發明的範圍內，達到既低水分又細 質的施工體。相對於此，比較例6爲顆粒徑未滿75 μηι的原 料不足’而成爲低強度的施工體。比較例7爲顆粒徑未滿 75μπι的原料過多，而惡化耐腐蝕性。
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比較例 卜 〇 ο d 〇 ο NO Ο V〇 (N ο (S Os 00 2.71 «〇 «η fNl 00 m o VO S 〇 m ο d 〇 VO <N 00 寸 ο (Ν 00 2.66 24.7 o m 100 % 〇 ro 的 ο ο 〇 »〇 ΓΛ <Ν o 〇 0.75 ri m σ\ 2.60 26.8 o <N 105 'Tf % 〇 m «η ο ο 〇 S Ο s 勺· CN Ο cn ri »n oo 2.66 CN OO «Ν 100 ON % 〇 m ο C) d »〇 rn »η s vo 呀 d m r>i <N 卜 2.75 23.8 On 呀 5； oo S 〇 »〇 ο d 〇 m OO 对 ο CN s〇 v〇 2.78 22.8 (N 00 00 卜 % 〇 ο ο 〇 m in m ττ d r*) (N <N vd 2.82 oo CN 〇 寸 s % 〇 m ν〇 Ο d d m 00 (N 兮 d r*> (N (N 2.74 22.5 cc s 辑 艇 〇 m V» Ο ο ο w-> m V» CN o VO ο (N 卜 2.75 m (N o (N Os 々 g 〇 r*> »Τ) ο ο ο »Λ> (Ν o S «η ο cn <N V-J Ό* 2.78 22.9 m »r> 00 oo ro 〇 ο d ο Vi (Ν o 艺 v〇 ττ ο fN m <3 2.78 (N 对· vo oo 〇 ο ο ο »〇 m (Ν o 00 (N rs ο m (N CS s〇 2.80 CN NO 00 5mm以下 75μηι以下 A : 75〜ΙΟμηι B : ΙΟμηι以下 Β/Α 氧化鋁 碳化矽 高鋁水泥(質量部） 鋁酸鈉(質量部） 三聚磷酸鈉(質量部） 維尼龍(質量部） 5 〜1mm 1〜75μ m 75μπι未滿 1次噴霧水 2次噴霧水 浸蝕指數 耐火原料粉末的構 成(質量％) 結合材 急凝材 擴散材 纖維 耐火原料粉末顆粒 度的構成(質量％) 施工水份(質量％) /—s /—Ν δ 1- ^ w 1ίΙ _ g秘截 坳忒》遐 -31 - (28) 1356814 再則，說明在於表4所示之調配比例下，以實施例1 的施工條件，實施噴附測試之結果。表4爲熱環境噴附材 的例子，檢查氧化鋁-碳化矽材質噴附材中，對微粉部的 施工體所受到的影響。實施例1〇~17則是未滿ΙΟμιη的原料/ 未滿75 μπι而10 μπι以上的原料之重量比在於本發明的範圍 內，達到既低水分又細質的施工體。相對於此.，比較例8 由於未滿ΙΟμπι的原料/未滿75μηι而ΙΟμιη以上的原料之重量 # 比小到只有〇.2，故有急凝劑凝結的趨向，由於要增加添 加水分而達不到細質的施工體。另外，比較9由於未滿 ΙΟμιη的原料/禾滿75 μιη而ΙΟμιη以上的原料之重量比大到爲 0.75，故有運送軟管阻塞的情形，從噴嘴噴出材料時變爲 不穩定，而達不到良好的施工體。實施例1 4 ~ 1 7則顆粒徑 未滿75 μηι的原料在於本發明的範圍內，達到既低水分又 細質的施工體。相對於此，比較例1 0爲顆粒徑未滿7 5 μπι 的原料不足，而成爲低強度的施工體。比較例7爲顆粒徑 Φ未滿75 μπι的原料，而惡化耐腐蝕性。 -32- (29)1356814
比較例 二 ο 〇〇 o «η U-) o V) <N OO 〇〇 2.40 28.0 3.48 104 〇 m m 00 o V) 00 〇 ro (N 0.4 V) tN (N On 1 2.39 28.0 2.88 108 Os 寸 oo o *n »〇 V〇 二 00 d CS 10.0 2.35 28.8 2.75 o 00 .g m 00 o 〇 〇 00 CN (N d 〇J Os 00 2.48 26.8 O m 100 實施例 卜 % 〇 CO 00 o «Λ 00 d w-ϊ CN 2.62 ON m <N 4.25 »n Ο v〇 〇 m oo o in m ΓΟ 々 ^r o *T) (N 卜 2.65 ro <N o S V) % IT5 oo d w-> m (N 00 寸 o v-j (N 卜 v〇 2.74 oo 3.92 S ττ • 〇 σ' m oo o 00 (Ν cn o v〇 对 o (N (N 卜 2.64 *n m <N 3.86 s； m g 〇 m oo o m Γ^> <N oo s〇 d v-> <N 〇 卜 2.65 m (N 4.21 Vi Os (N % 〇 oo o w-i m W) ^T) o V> fN 〇 卜 2.65 23.5 4.25 v〇 〇\ 二 % 〇 m 00 o m >〇 co 00 fS 0.4 (N 〇\ v〇 1 2.69 23.0 4.20 v〇 〇\ 〇 % 〇 m oo o w*> m ΓΛ 〇 w-> 00 v〇 2.70 22.6 4.33 5mm以下 75μπι以下 A : 75~10μηι B : ΙΟμΓη以下 B/A 氧化金呂· 氧化鎂 矽酸鹽 消石灰 5〜i mm 1〜75μ m 75μηι未滿 1次噴霧水 2次噴霧水 浸蝕指數 雖 伥 121 0s m Μ /—v til ta 切π w Μ M 鲰a 宓蘅 <n ^ m 1¾ 起7 H2S ^ 1 g 1¾ _ ¥ S 8乸 施工水份(質量％) /—Ν /—V 色！盤 ®ι β越盒 a m m m 链癍s戴 拗玫it遐 -33- 1356814 P〇) 第5圖爲用圖形來表示用1次灌水器之微顆粒化水的平 均顆粒徑與可鑄性耐火物的氣孔率的關係之圖。該試驗是 以表1中所示之實施例作基礎，只使用1次灌水器之施工水 .的平均顆粒徑有變化，其他則以與該實施例相同的條件來 施工，測定所取得可鑄性耐火物之施工體的氣孔率。如上 述圖形所示，添加本發明所規定的微顆粒化水來使施工體 的細質性提高有明顯效果。 [發明之效果] .利用將平均顆粒徑ΙΟΟμιη以下的微顆粒化水噴霧灌注 到材料運送軟管內，由於達到既低水分又良好的拌合效果 ，因而達到較少參差不齊之細質的施工體，提高爐的壽命 〇 另外，因不必要混合器等特別的拌合裝置且又不會阻 塞材料運送軟管，所以減少作業中的故障，且減輕洗淨作 業，所以是一種作業性非常優良的施工方法。 噴附材料爲含有5〜3 0質量％之顆粒度75 μιη以下的碳 化矽之氧化鋁-碳化矽質材可鑄性耐火物的情況.，與過去 的施工方法作比較’與施工水的相融性較佳，在材料運送 軟管內添加施工水則可鑄性耐火物與施工水有充分的混合 ’提高附著性同時抑制粉塵的產生。然且提高施工體的細 質性。 噴附材料爲卜3 0質量％的氧化鎂微粉，其餘則爲以氧 化鋁爲主體之氧化鋁一氧化鎂材質可鑄性耐火物的情況， -34- (31) (31)1356814 藉由抑制施工體的消化及促進尖晶石成長，完全發揮持有 氧化鋁一氧化鎂材質可鑄性耐火物之容積穩定性和耐腐蝕 性的效果，格外提高噴附施工體的耐用性。 另外’使用一種相對於耐火原料粉末來添加由高鋁水 泥、高鎂水泥、磷酸鹽或矽酸鹽當中的1種所組成的結合 劑、急凝劑、擴散劑、纖維所混合而成之調配組成物，也 就是使用耐火原料粉末中含有25~60質量％之顆粒徑未滿 75μηι的原料’而且這當中未滿1〇μπι的原料/未滿.74„1而 ΙΟμηι以上的原料之重量比爲〇.25~0.7所構成之材料的情況 ’與過去的濕式施工方法作比較，用少量的添加水分量就 可以進行拌合，所以達到高品質且較少參差不齊的施工體 ’提高爐的壽命。再則，如同過去急凝劑的添加量管理或 材料運送軟管的洗淨都不必要，而提高作業效率。 再則，使用一種相對於爾火原料粉末來添加當作.結合 劑的磷酸鹽或矽酸鹽、及急凝劑所混合而成之調配組成物 ’也就是使用耐火原料粉末中含有10〜45質量％之顆粒徑 未滿75μιη的原料，而且這當中未滿ΙΟμπι的原料/未滿75μηι 而ΙΟμιη以上的原料之重量比爲0.25〜0.7所構成之材料的情 況，與過去的乾式施工方法作比較，用少量的添加水分量 就可以進彳了祥合，所以達到局品質且較少參差不齊的施工 體，提高爐的壽命。另外，因不必設置大型的專用混合器 ’所以作業性優良。 [產業上利用的可能性]】 -35- (32) 1356814 本發明適於用在各種冶金爐、窯爐各部位的噴附修補 、造爐。 . 【圖式簡單說明】 第1圖爲表示發明之噴附裝置的全體構成圖。 第2圖爲表示本發明所使用之灌水器的構成圖。 第3圖爲表示本發明所使用之灌水器的噴嘴孔之傾斜 _角度的圖。 弟4圖爲表不混合管的剖面圖。 第5圖爲表示用1次灌水器之微顆粒化水的平均顆粒徑 與可鑄性耐火物施工體的細質性之關係的圖。 【主要元件符號說明】 1 :材料供應機 2:乾燥耐火物（噴附材料） ® 3 :定量輸送台 4 :前端噴附嘴 5 :運送軟管 6:運送空氣導入處. _ 7 : 1次灌水器 8 : 2次灌水器 9:預混合氣體液體混合器 91 :壓縮空氣導入口 92:施工水導入口 -36- (33) (33)1356814 1 〇 :噴附裝置 1 1 :外筒 12 :內筒 1 3 :均壓室 1 4 :噴嘴孔 1 5 :噴嘴本體 18 :對象體 _ 1 9 :混合體
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Claims (1)

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、Ί (1) 十、申請專利範圍 第94 1 1 8769號專利申請案 中文申請專利範圍修正本 民國97年1月29日修正 1. 一種可鑄性耐火物的噴附施工方法，是在從材料供 應機至前端噴附嘴之材料運送軟管上設有1次灌水器，並 且在剛好前端噴附嘴之前設有2次灌水器，從各別的灌水 器對材料運送軟管內所運送之噴吹材料進行灌水之可鑄性 耐火物的噴附施工方法，其特徵爲： 前述1次灌水器爲隔著間距設置在前述2次灌水器的上 游側’從1次灌水器添加全部施工水之10~50質量％的施工 水’從2次灌水器則灌注施工所必要之其餘的施工水，而 且1次灌水器爲施加壓縮空氣來灌注平均顆粒徑1 ΟΟμιη以 下的微顆粒化水。 2 ·如申請專利範圍第1項所記載之可鑄性耐火物的噴 附施工方法，其中，從2次灌水器也是與1次灌水器同樣， 施加壓縮空氣來灌注平均顆粒徑1 ΟΟμιη以下的微顆粒化水 3·如申請專利範圍第1或2項所記載之可鑄性耐火物的 噴附施工方法，其中，施加壓縮空氣從各別的灌水器對材 料運送軟管內所運送之噴附材料進行噴霧之微顆粒化水， 朝#料運送軟管內所運送之噴附材料的運送方向傾斜 3 0~70度’且面對材料運送軟管內的中心，呈傘狀進行噴 霧灌注。 (2) 1356814 4.如申請專利範圍第1或2項所記載之可鑄性耐火物的 噴附施工方法，其中，施加壓縮空氣從各別的灌水器對材 料運送軟管內所運送之噴附材料進行噴霧之微顆粒化水， 在相對於噴附材料運送用空氣的流速V則微顆粒化水運送 • 用空氣的流速v爲0.5V-3V，而且相對於噴附材料運送用 / 空氣的流量W則微顆粒化水運送用空氣的流速w爲 0.01W〜0.15W的條件下進行噴霧。 φ 5·如申請專利範圍第1或2項所記載之可鑄性耐火物的 噴附施工方法，其中，噴附材料爲含有5〜30質量％的顆粒 度75 μιη以下的碳化矽之氧化鋁—碳化矽材質可鑄性耐火 物。 6 ·如申請專利範圍第丨或2項所記載之可鑄性耐火物的 噴附施工方法，其中，噴附材料爲以1〜30質量％的氧化鎂 微粉’其餘成分則爲以氧化鋁爲主體之氧化鋁-氧化鎂材 質可鑄性耐火物。 • 7· 一種噴附材料，是使用於申請專利範圍第1、2、3 、4、5或6項所記載之可鑄性耐火物的噴附施工方法，在 . 冷溫環境所使用之噴附對象物用的冷溫環境噴附材料，其 特徵爲：相對於耐火原料粉末，添加有由高鋁水泥、高鎂 . 水泥、磷酸鹽或是矽酸鹽當中的一種所組成之結合劑、急 凝劑、擴散劑、纖維並加以混合所形成，在耐火原料粉末 中’含有25~60質量％之顆粒徑未滿75μιη的原料，而且這 當中未滿ΙΟμπι的原料/顆粒徑未滿75μπι而超過ι〇μιη以上的 原料之質量比爲0.25〜0.7 ^ -2- (3) (3)1356814 8. —種噴附材料，是使用於申請專利範圍第1、2、3 、4、5或6項所記載之可鑄性耐火物的噴附施工方法，在 熱環境所使用之噴附對象物用的熱環境噴附材料，其特徵 爲：相對於耐火原料粉末，結合劑則添加有磷酸鹽或是矽 酸鹽、及急凝劑並加以混合所形成，在耐火原料粉末中， 含有1〇~45質量％之顆粒徑未滿75μιη的原料，而且這當中 未滿ΙΟμηι的原料/未滿7 5μιη而超過ΙΟμηι以上的原料之質量 比爲 0.25~0.7。 9. 一種可鑄性耐火物的噴附施工裝置，是在從材料供 應機至前端噴附嘴之材料運送軟管上設有1次灌水器，並 且在剛好前端噴附嘴的前方設有2次灌水器，施加壓縮空 氣從各別的灌水器，對材料運送軟管內所運送之噴附材料 灌注微顆粒化水之可鑄性耐火物的噴附施工裝置，其特徵 爲. 前述1次灌水器爲產生平均顆粒徑ΙΟΟμπι以下的微顆 粒化水，隔著間距設置在前述2次灌水器的上游側》 10. 如申請專利範圍第9項所記載之可鑄性耐火物的噴 附施工裝置，其中，各別的灌水器具有作爲施工水運送路 徑之剖面爲圓形的內孔、及與該內孔連通且朝圓周方向細 長之1條細縫狀的噴嘴孔，該噴嘴孔爲朝噴附材料的運送 方向傾斜30〜70度，而且開口部的寬度爲0.1~1 mm，在噴 嘴孔的上游側有均壓室，在該均壓室則連接著預混合預混 合氣體液體混合器的排出口。 11. 如申請專利範圍第9或10項所記載之可鑄性耐火 -3- (4)1356814 物的噴附施工裝置，其中，在2次灌水器附近之材料運送 軟管的中途，設有內徑收縮之混合管。
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