TW561079B

TW561079B - Low carbon steel sheet, low carbon steel cast slab and a method of producing the same

Info

Publication number: TW561079B
Application number: TW091114379A
Authority: TW
Inventors: Katsuhiro Sasai; Wataru Ohashi; Tooru Matsumiya; Yoshiaki Kimura; Junji Nakashima
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2001-06-28
Filing date: 2002-06-28
Publication date: 2003-11-11
Also published as: JPWO2003002771A1; EP1408125A1; CN1529762A; AU2002313307B2; US7347904B2; CN101463411A; ES2348023T3; EP1408125B1; CN101463411B; WO2003002771A1; US20080149298A1; BR0210700A; US20040168749A1; EP1408125A4; WO2003002771B1; KR20040007754A; BRPI0210700B1; DE60237371D1; JP4280163B2; US8048197B2

Description

561079 五、發明說明（1 ) 技術領域本發明係有關於一種加工性及成形性優良、表面不易產生瑕疵之低碳薄鋼板、低碳鋼扁鋼錠及其製造方法。於本發明中，所謂的低碳，並非指有特別規定碳濃度上限’而是指相棱於其他鋼種，碳濃度相對地較低者《又，特別是，由於薄板用鋼板是被使用於作為汽車用外板等加工嚴苛的用途上，故有賦予加工性的必要，因此，C濃度宜於0.05質量％以下，又以0·01質量％以下為較佳。c濃度的下限值則無特別規定。技術背景於以轉爐或真空處理容器精鍊的溶鋼中，係含有大量的溶存氧’一般來說，此過剩的氧可藉著與氧之親和力強之強脫氧元素一Α1來進行脫氧反應。但是，由於脫氧的緣故’ Α1會生成α〗2〇3中介物，此中間物一旦相凝聚，就成為數ΙΟΟμπι以上之粗大氧化鋁凝團。此氧化鋁凝團即成為製造鋼板時，於鋼板表面產生瑕疵的原因，而使薄鋼板的品質大為劣化。特別是，於碳濃度低且精鍊後之溶存氧濃度咼之薄鋼板用材料之低碳溶鋼中，氧化鋁凝團的量相當的多，表面瑕疵的發生率極高，如何使Al2〇3中介物減低就成為一大課題。因此’過去係有下列方法被提出及實施，即：於特開平5-104219號公報中記載一種將中介物吸著用助熔劑添加於溶鋼表面，以去除α!2〇3中介物之方法，而於特開昭 63-149057號公報中則記載了一種利用注入流將Ca〇助熔五、發明說明（2) 劑添加於溶鋼中，藉此以吸附去除Ai2〇3中介物之方法。另一方面，不去除A1203中介物而使其無法生成之方法則有，於特開平5-3〇2112號公報中揭露的將溶鋼以Mg脫氧而歲乎不以A1脫氧之薄鋼板用溶鋼之溶製方法。但是，於上述用以去除ΑΙΑ中介物之方法中，要將於低碳溶鋼中大量產生之Al2〇3中介物減低至不會產生表面瑕疲的程度是相當難的。又，於完全不生成ΜΑ中介物之Mg脫氧中，由於Mg的蒸氣壓高，且溶鋼的良率非 ^低，故為了要將低碳鋼那樣的溶存氧漢度高之溶鋼僅藉著Mg脫氧，就需要大量的Mg，由製造成本面考量，不能說是實用的製程。鑑於上述問題，本發明之目的係提供一種防止溶鋼中之中介物凝聚體產生，使中介物微細分散於鋼板中，而可蜂實地防止纟面瑕疲之低碳薄鋼板、低碳鋼扁鋼旋及其製造方法。 ~ 發明之揭示本發明係為了解決上述問題而作成者，其主要内容如下。 (1) 一種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑〇·5μηι〜3〇μηι 之1000個/cm2以上、1 〇〇〇〇〇個/cm2以下之微細氧化物者。 (2) 種低石反鋼板，係存在於鋼板中之6〇質量％以上氧化物含La、Ce中至少一種者。 (3) 種低故鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧 561079 五、發明說明（3) 化物為含La、Ce中至少一種之球狀或纺鍾狀氧化物者。 (4) 一種低碳鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧化物含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物 La203、Ce203 者。 (5) 一種低碳鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧化物為含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物La203、Ce203之球狀或紡錘狀氧化物者。 (6) 一種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μπι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含La、Ce中至少一種。 (7) 一種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μπι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含La、Ce中至少一種之球狀或纺鐘狀者。 (8) 一種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑0·5μιη〜30μπι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含有20質量 %以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3 者。 (9) 一種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μηι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含有20質量 6 561079

五、發明說明（4) /0以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3 之球狀或紡錘狀者。 (1〇) 一種低碳鋼扁鋼錠，係於由扁鋼錠表面至2〇111111處之表層内存在有直徑〇·5μπι〜30μιη之1〇〇〇個/Cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者。 (11) 一種低碳鋼扁鋼錠，係存在於由扁鋼錠表面至2〇mm

處之表層内之氧化物之60質量％以上含La、Ce中至少一種者。 (12) —種低碳鋼扁鋼錠，係存在於由扁鋼旋表面至2〇ιηιη 處之表層内之氧化物之60質量％以上為含La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀氧化物者。 (13) 種低峡鋼扁鋼鍵’係存在於由扁鋼鍵表面至20mm 處之表層内之氧化物之60質量％以上含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、ce2〇3 者。

(14) 一種低碳鋼扁鋼錠，係存在於由扁鋼錠表面至2〇πιηι 處之表層内之氧化物之60質量0/〇以上為含有20質量 %以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3 之球狀或紡鐘狀氧化物者。 (15) —種低碳鋼扁鋼錠，係於由扁鋼錠表面至2〇nmi處之表層内存在有直徑〇·5μπι〜30μηι之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含La、Ce中至少一種。 (16) —種低碳鋼扁鋼錠，係於由扁鋼錠表面至2〇mm處之 561079 五、發明說明（5) 表層内存在有直徑〇.5μπι〜30μιη之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含La、Ce中至少一種之球狀或纺鐘狀氧化物。 (17) —種低碳鋼扁鋼錠，係於由扁鋼錠表面至2〇mm處之表層内存在有直徑〇·5μιη〜30μπι之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量〇/❶以上係含有20質量％以上之La、Ce 中至少一種之氧化物La203、Ce203者。 (18) —種低碳鋼扁鋼錠，係於由扁鋼錠表面至2〇111111處之表層内存在有直徑〇·5μπι〜30μιη之1〇〇〇個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含有20質量％以上之La、Ce 中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3之球狀或紡錘狀者。 (19) 一種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以铸造溶鋼者，該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量％以下後，於該溶鋼中添加La、Ce中至少一種，使溶鋼中之溶存氧濃度經調整於0.001質量％以上、〇〇2質量 %以下者。 (20) 種低峡鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄:造溶鋼者，該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量％以下後’經添加Ti、La及Ce中至少一種者。 (21) —種低碳鋼扁鋼疑之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，五、發明說明（6) 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至0·01質量％以下後，於該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為O.O!質量％以上、GG4質量％以下，而後，添加Ti、LQ Ce中至少一種者。。 (22) -種低碳鋼爲峽之製造方法，係m容鋼者，該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳i 0.01質量％以下後，於該溶鋼中添加A卜授掉三分鐘以上，以進行預備取氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為㈣ι質量％以上〇·〇4質量％以下，而後，添加〇刪質量％以上、〇·4質量％以下之Ti、〇〇〇1質量〇/〇以上、〇〇3質量％以下之La及Ce中至少一種者。 (23) -種低碳鋼扁績之製造方法，侧㈣造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0.01質量％以下後’於該溶鋼中添加La及Ce中至少種，使溶鋼中之溶存氧濃度調整於0.001質量％以上、0.02質量0/〇以下者。 (24) -種低碳鋼扁鋼旋之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0·01質量％以下後，於該溶鋼中添加们山及Ce中至少一種者。 (25) -種低碳鋼錢錠之製造方法，係用㈣造溶鋼者，亥方去係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0·01質量％以下後，於該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為〇〇1質量％以上、 561079 五、發明說明（7) 0.04質量％以下，而後，添加Ti、La及Ce中至少一種者。 (26) —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0.01質量％以下後，於該溶鋼中添加A卜攪拌三分鐘以上，以進行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為0.01質量％以上、0.04質量％以下，而後，添加0.003 質量％以上、0.4質量％以下之Ti、0.001質量％以上、 0.03質量％以下之La及Ce中至少一種者。 (27) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機能之鑄模進行鑄造。 (28) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用於1300°C之黏性為4poise以上之铸模助溶劑進行鋒造。 (29) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機能之鑄模、於1300°C之黏性為4poise以上之鑄模助溶劑進行鑄造。 (30) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係以連續鑄造方式進行鑄造。 (31) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機 10 561079 五、發明說明（8) 能之鑄模，以連續鎮造方式進行鑄造。 (32) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用於1300°C之黏性為4poise以上之鑄模助溶劑，以連續鑄造方式進行鑄造。 (33) 如第（19)項至第（26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機能之鑄模、於130(TC之黏性為4poise以上之鑄模助熔劑，以連續鑄造方式進行鑄造。發明之最佳實施形態以下係詳細地說明本發明。於經轉爐或真空處理容器脫碳處理之溶鋼中，係含有大量的溶存氧，此溶存氧由於通常是藉著A1的添加來完全脫氧（（1)式之反應），故會生成大量的ai2o3中介物。 2Al+30=Al2〇3 (1) 這些的中介物在脫氧後會相互的凝聚，成為數ΙΟΟμιη以上之粗大的氧化鋁凝團，成為製造鋼板時，造成表面缺陷的原因。於此，為了不使氧化鋁凝團生成，係將脫碳處理後之溶存氧以Α1以外之脫氧材料脫氧。本發明之方法係用以鑄造溶鋼者，該方法係於以轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊，或進而進行真空脫氣處理等之碳濃度為0.01質量％以下之溶鋼，添加La、Ce中至少一種，使溶存氧濃度調整為0.001〜0.02質量％者。於此，上述所 11 561079 五、發明說明（9) ‘ 謂的La、Ce中至少一種係指添加La、添加Ce或添加“ 及Ce二者中任一。以下出現的La、Ce中至少一種亦代表相同意思。此方法之基本思想係在於··於鑄造時，殘留某程度的不會與C反應而產生CO氣體之溶存氧，藉著此溶存氧控制溶鋼與中介物之界面能，以抑制中介物之間凝聚，使微細的La203中介物、Ce203中介物及複合中介物分散於溶鋼中。為了使溶存氧殘留，如添加3 La、Ce中至少一種，可減低相當於溶存氧量之中介物之生成量。進而’本發明者們，使經添加La、Ce中至少一種之溶鋼中之溶存氧濃度變化，以實驗評估溶鋼中之中介物之凝聚行為，結果發現，即使於以La、Ce中至少一種將溶存氧幾乎脫氧的狀態下，相較氧化鋁系中介物，Lhh 中介物、Ce2〇3中介物及La2〇3-Ce2〇3複合中介物不易發生凝聚’進而’將溶存氧濃度增加至〇〇(n質量0/。以上時，伴隨著溶存氧濃度的增加，La203中介物、Ce203中介物及 LaaOrChO3複合中介物會進一步微細化。此仍由於藉著將氧化鋁系中介物變化組成至La203中介物、Ce203中介物及La2〇3_Ce2〇3複合中介物，且溶鋼中之溶存氧濃度被提南的二方面效果，而使中介物及溶鋼間之界面能大幅降低，中介物間之凝聚被抑制所致。於脫碳處理後，如不使包含大量溶存氧之溶鋼脫氧就進行鑄造時，於凝固時會產生CO氣泡，鑄造性大為下降。為此’習知係添加A1等脫氧材料於脫碳處理後之溶鋼中，將溶鋼脫氧至溶存氧幾千不殘留的程度。但，於要求加工 12 561079 五、發明說明（ίο) 性之薄板用鋼板中，由於c濃度較低，故即使有某程度的溶存氧殘留，於鑄造時亦不易引起以下（2)式所示之CO 氣泡產生反應。 C+0=C0 (2) 當C濃度為0.04‘質量％時，不會產生C0氣泡之臨界溶存氧濃度為0.006質量％，當c濃度為0.01質量％時，不會產生CO氣泡之E*界溶存氧濃度為〇〇1質量％，進而，於 C濃度低的極低碳鋼中，即使殘留〇〇15質量％的溶存氧，亦不會產生CO氣泡。最近，於連續鑄造機中都裝備有鑄模内電磁攪拌裝置，如於凝固時攪拌溶鋼，即使殘留較高的溶存氧，例如0.02質量。/❶，扁鋼錠亦不會有c〇氣泡。為此，於C濃度〇.〇1質量％以下之薄鋼板用之溶鋼中，可殘留至0.02質量％的溶存氧，進行鑄造，相反地，溶存氧濃度一超過0.02質量％ ,即使是薄鋼板用之溶鋼，亦會產生CO氣泡。又，溶存氧濃度一變低，溶鋼與中介物之界面能就無法大幅降低’即使是La2〇3中介物、Ce203中介物及 La203-Ce203複合中介物，亦會緩緩朝中介物凝聚進行，使中介物部份粗大化。由實驗上檢討，為了防止中介物之粗大化，必須要0.001質量％以上的溶存氧。因此，係將添加Ce、La中至少一種至碳濃度〇〇1質量％以下溶鋼時，溶鋼中之溶存氧濃度限定於〇〇〇1質量％〜0.02質量％。即，Ce、La中至少一種的添加雖然可有效地使中介物微細化，但由於是非常強的脫氧材料，故一旦 561079 五、發明說明（11 添加過多於溶鋼中，溶存氧濃度會大幅下降，反而損及本發明之中介物的微細化效果。為此，Ce、La中至少一種的添加必須在使溶鋼中之溶存氧濃度殘留於0 001質量％〜 0.02質量％之範圍内。然後，本發明方法之另一形態係一種鑄造溶鋼之方法，該方法係於以轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊，或進而進行真空脫氧處理等，而使碳濃度為〇〇1質量％以下之溶鋼中’添加Ti、Ce、La中至少一種者。本發明者們，將A1或Ti，或添加Ce、La中至少一種者適當地組合，以作為添加於溶鋼之脫氧劑，經實驗的評估這些中介物之凝聚動作後，結果發現ai2〇3中介物、Ti〇n 中 ’I 物或 Al2〇3-La2〇3-Ce2〇3 複合中介物、Al2〇3_La2〇3 複合中介物、Al2〇3_Ce2〇3複合中介物係較容易凝聚成團，相對於此’ Ti0n-La203-Ce203複合中介物、TiOn-La2〇3複合中介物、TiOn-Ce2〇3複合中介物則難凝聚成團，而微細分散於溶鋼中。此仍由於相較於Al2〇3、Ti〇n及 Al2〇3-La2〇3-Ce2〇3、Al2〇3-La2〇3、Al2〇3-Ce2〇3，於

Ti0n-La203-Ce203、Ti0n-La203、Ti0n-Ce203 中，中介物與溶鋼間之界面能大幅地降低，中介物間之凝聚成團被抑制所致。基於上述發現，藉著將溶存氧以Ti脫氧，進而添加 La、Ce中至少一種，可將TiOn中介物改質成 TiOn-La2〇3-Ce2〇3複合中介物、TiOn-La2〇3複合中介物、 TiOn-Ce2〇3複合中介物。藉著將溶鋼中之氧化物改質，可使溶鋼中之中介物微 14 561079

五、發明說明（12 ) 細地分散。因此，添加Ti、LUCe中至少一種後之溶鋼中之/合存氧》農度並無特別限^。但，由於Ti、^及La皆為脫氧材料旦添加過多於溶鋼中，會使溶存氧濃度大中田地下降故由可知到使溶鋼之界面能下降且中介物較難凝聚的效果上來考4，將溶存氧濃度控制☆讀卜請質量％之範圍内為佳。進而，本發明方法之另一形態係提供一種用以鑄造溶鋼之方法，1¾方法係於以轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊，或進而進行真空脫氣處理等，碳濃度為〇〇1質量％以下之溶鋼中，添加A1進行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度成為0.01質量％以上、0.04質量％以下，而後，添加Ti、 La及Ce中至少一種者。此方法係由製造成本面考量而提出的較實用性之製程，不將脫碳處理後全部的溶存氧以A1脫氧，而添加可殘留溶存氧份量的A1，進行預備脫氧，然後，於短時間内，使A1203中介物量浮上去除，之後，改使用A1以外的元素脫氧。此方法可同時提升品質且使製造成本減低。如上所述，本發明者們，將A1或Ti，或於A1或Ti 中添加Ce、La中至少一種者適當地組合，以作為添加於溶鋼之脫氧劑，經實驗的評估這些中介物之凝聚動作後，結果發現Al2〇3中介物、TiOn中介物或Al203-La203-Ce203 複合中介物、Al203-La203複合中介物、Al203-Ce203複合中介物係較容易凝聚成團，相對於此，Ti〇n-La2〇3-Ce2〇3 複合中介物、TiOn-La2〇3複合中介物、Ti〇n_Ce203複合中

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五、發明說明（13 ) "物則難凝聚成團，而微細分散於溶鋼中。基於此發現，不將脫碳處理後之溶存氧僅以Ti脫氧，而將溶存氧中之一伤先以A1預備脫氧，於短時間内藉著攪拌等使A1203 中介物洋上去除，至無害的程度後，改以Ti將殘留之溶存氧脫氧，進而藉薯添加]La'Ce中至少一種，則可生成不包含A〗203中介物之Ti0n-La203-Ce203複合中介物、 TlCVLa203複合中介物、Ti0n-Ce203複合中介物，且使中介物微細分散於溶鋼中。藉此，由於防止了溶鋼中之中介物之凝團形成，使中介物微細分散於溶鋼中，故可確實地防止表面瑕疲。於此，上述以A1預備脫氧後至無害程度之 Α1ζ〇3中介物濃度，除了可防止鋼板表面瑕疵外，並無特別規定，但通常例如為50ppm以下。由於La及Ce相較於Ti，脫氧能力相當高，故以少量的Ce或La將Ti添加後生成之Ti〇n中介物還原，可輕易改質成TiOn-La2〇3-Ce2〇3複合中介物、Ti0n-La203複合中介物、TiOn-Ce2〇3複合中介物。但，Ai予備脫氧後之溶存氧一超過0.04質量％時，由於於Ti添加後會生成大量的 Ti〇n中介物，故即使添加La或Ce，亦會有一部份未改質的ΤιΟη中介物殘留，成為粗大的氧化鈦凝團。另一方向，使Α1添加量增大，使預備脫氧後之溶存氧濃度降低時，由於會生成大量的Ah〇3中介物，故由儘可能減低易粗大化之八丨2〇3中介物的觀點來看，Ai脫氧後之溶存氧濃度以 0·01質量％以上為佳。因此，於本發明中，宜將A1預備脫氧後之溶存氧濃度控制在0.01質量％以上、〇·04質量％以 16 561079 五、發明說明（l4 ) 下的範圍内。又，由於Ti、Ce及La皆為脫氧材料，一旦大量添加於溶鋼中，會使溶存氧濃度大幅下降，故由可得到使溶鋼之界面能下降且中介物較難凝聚的效果上來考量，將溶存氧濃度控制於0.001〜0·02質量％之範圍内為佳。進而，為了不使易凝聚之氧化鋁系中介物產生，宜使溶鋼中不殘留Α卜但即使有微量的Α1殘留亦可。此時，有必要於溶鋼中殘留0.001質量％以上的溶存氧，且依熱力學計算，於1600°C下，溶存A1濃度為〇·〇〇5質量〇/。以下為佳。進而，本發明方法之詳細形態係提出一種用以鱗造溶鋼之方法，該方法係於經轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊，或進而真空脫氣處理之碳濃度0.01質量％以下之溶鋼中，添加Α1，欖拌三分鐘以上，進行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為〇·〇1質量％以上、0·04質量％以下，而後，添加0.003質量％以上、〇·4質量％以下之丁卜〇〇〇1質量％以上、0.03質量％以下之La& Ce中至少一種者。由實驗檢討，於預備脫氧中，A1添加後之溶存氧濃度為0.01質量％以上，且A1添加後之攪拌時間確保為三分里以上’可幾乎將所有的Al2〇3中介物浮上去除。特別是，使用真空脫氧裝置時，一般係使用回流作為A1添加後之攪拌方法。於預備脫氧後，一添加少量的Ti進行脫氧，由於Ti 的脫氧力較A1等低，故會有一部份的溶存氧殘存於溶鋼 17 五、發明說明（15) 中如則所述，於c濃度〇·〇ι質量％以下之薄鋼板用溶鋼中’由於溶存氧濃度一超過〇〇2質量％，就會發生c〇氣泡:故溶鋼中之Ti濃度有必要添加至溶存氧漢度為〇〇2 質篁/〇以下，根據平衡計算，求出Ti濃度為〇·〇〇3質量％以上。另一方面，雖然Ti的脫氧力較弱，但一添加過多於溶鋼中’由於仍會使溶射之溶存氧濃度大幅下降，如此一來，即使之後添加La、Ce巾至少一種，亦難以將溶鋼中之中介物改質成Ti〇n-La2〇3-Ce2〇3複合中介物、 TiOn La2〇3複合中介物、Τι〇η-(：^〇3複合中介物，而損及本發明之中介物微細化效果。為此，為了使數ppm的溶存氧殘留，Τι濃度須為〇·4質量％以下。由上可知，卩濃度以0.003質量％以上、〇·4質量％以下為佳。又，雖然添加La、Ce中至少一種具有使中介物微細化的效果，但由於是非常強的脫氧材料，一與耐火物或鑄模助熔劑反應，就會污染溶鋼，同時使耐火物或鑄模助熔劑劣化。為此，La、Ce中至少一種之添加量宜為改質生成 Ti〇n中介物所需的量以上，而為即使匕&及Ce與耐火物或鑄模助溶劑反應亦不會污染溶鋼的量以下。由實驗上檢討，La、Ce中至少一種之溶鋼中濃度之適當範圍為〇.〇〇1 質量％以上、0.03質量％以下。又，La或Ce之添加，不一定要在真空脫氣裝置内添加，於Ti添加後至流入鑄型内間添加亦可，例如可於澆口盤内添加。進而，La或Ce之添加’雖然亦可以純粹的La或Ce進行，但以鈽鋼合金等的含La及Ce之合金添加亦可，只要合金中之La及Ce之a 561079 五、發明說明（l6 計漢度為30質量％以上，即使其他不純物混入La及Ce 之溶鋼中，亦不會損及本發明之效果。又，上述方法中使用真空脫氣裝置脫碳亦可。進而，由於Ti、Ce及La皆為脫氧材料，一旦大量添加於溶鋼中，會使溶存氧濃度大幅下降，故由可得到使溶鋼之界面能下降且中介物較難凝聚的效果上來考量，將溶存氧濃度控制於0.001〜〇·〇2質量❶/〇之範圍内為佳。連續鑄造本發明之溶鋼時，隨著鑄造時間的經過， La2〇3、Ce203、La2〇3-Ce203 複合中介物、TiOn-La2〇3 複合中介物、Ti0n-Ce203複合中介物，Ti0n-La203-Ce203複合中介物會被鑄模助熔劑吸收，有使鑄模助熔劑之黏性降低的可能性。鑄模助熔劑的黏性降低將助長助熔劑捲入，而成為引起缺陷的原因。為此，連續鑄造本發明之溶鋼時，考慮到因吸收中介物而使黏性降低的問題，可將鑄模助熔劑黏性預先設計較高^依實驗，於13〇〇。〇中之鑄模助熔劑的黏性如為4P〇ise以上，就不會因鑄模助熔劑而發生缺陷。又’鎊模助熔劑具有潤滑鑄模與扁鋼錠之間的功能，在不損其功能的程度下，並無特別規定黏性之上限值。本發明可適用於鋼錠鑄造及連續鑄造，於連續鑄造時，不僅適用於一般25〇mm厚之平板連續鑄造，對於連續鑄k機之鑄型厚度較薄，例如15〇mm以下之薄平板連續鑄 4亦有效，可得到表面瑕庇極少之扁鋼錠。又，將以上述方法得到之扁鋼錠經由熱間壓延、冷間壓延等一般方法，可製造鋼板。 19 561079 五、發明說明（I?) 經評價本發明之扁鋼錠之由表面至2〇mm處之表層内中介物分散狀態，發現於扁鋼錠内分散有直徑〇.5μιη〜30μιη 之1000個/cm2以上、looooo個/cni2以下之微細氧化物，由於中介物成為微細的氧化物分散，故可達成防止表面瑕疫的目的。於此，中介物的分散狀態，以10〇倍及1〇〇〇倍的光學顯微鏡觀察扁鋼錠或鋼板之研磨面，評價單位面積内之中介物粒徑分布。所謂的該中介物之粒徑，即直徑，係先測定長徑及短徑，直徑則為（長徑x短徑）〇·5。於此，長徑、短徑係與使用於一般橢圓等時相同意思。又’藉著存在於由扁鋼錠表面至20mm處之表層内之氧化物之60質量％以上含La、Ce中至少一種，可如上所述的抑制中介物間之凝聚成團，得到將中介物微細分散的效果。進而，上述氧化物通常為球狀或紡錘狀。又’存在於扁鋼鍵表面至20mm處之表層内之氧化物之60質量％以上為含有2〇質量％以上之由La、Ce中至少一種構成之La2〇3、Ce2〇3者，又以含有40質量％以上為佳，含有5 5質量％以上為較佳，亦可發揮上述中介物微細化效果。進而，上述氧化物通常為球狀或紡錘狀。又’特別強調由表面至20mm處之表層内之中介物分布的原因為，此範圍之中介物於壓延後露出表面，成為表面瑕疵的可能性高。又’於本發明中定義之鋼板為加工扁鋼旋所得之鋼

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五、發明說明（l〇板’即’經熱間壓延具有上述氧化物分散狀態、組成及形狀之扁鋼錠所得到之熱延鋼板，或進而冷間壓延得到之冷延鋼板等。於此’亦評價鋼板之中介物分散狀態，與由扁鋼錠表面至20mm處之範圍之表層内之氧化物分散狀態幾乎相同。

加工具有上述氧化物分散狀態、組成及形狀之扁鋼錠所得到之鋼板中，無發生表面缺陷。由以上結果可知，由於依本發明可使中介物微細分散於溶鋼中，故於製造鋼板時’中介物的存在不會成為表面瑕疵發生的原因，鋼板的品質可大幅的提升。實施你{ 以下係列舉實施例及比較例，說明本發明。實施例1 :

以Ce將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳浪度控制於0.003質量％之3 00t之取銷内溶鋼脫氧，即，以Ce濃度0.0002質量％將溶存氧濃度控制於 0.0014質量％。將此溶鋼以連續鑄造法铸造成厚度 250mm、寬度1800mm之平板。鑄造後扁鋼錠以每8500mm 長作為一單位捲。此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度0.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，無發生表面缺陷。 21 561079 五、發明說明（l9) 實施例2 : 以Ti及Ce將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.003質量％之300t之取鍋内溶鋼脫氧，即以Ti濃度0.008質量％、Ce濃度0.0001質量％將溶存氧濃度控制於0.0022質量％。將此溶鋼以連續鑄造法鎮造成厚度250mm、寬度1800mm之平板。鎮造後扁鋼錠以每8500mm長作為一單位捲。此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度0.7mm之寬度 1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，無發生表面缺陷。實施例3 : 將100kg之預備脫氧A1添加於藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.003質量％之 300t之取銷内溶鋼中，進行三分鐘回流，成為溶存氧漢度 0.02質量％之溶鋼。進而，於該溶鋼中添加200kg的Ti，進行一分鐘回流，之後，將40kg之Ce、40kg之La或40kg 之40質量％La-60質量％Ce分別添加於不同取鍋，即以Ti 濃度0.03質量％、Ce濃度、La濃度或La濃度及Ce濃度之合計任一皆為0.007質量％，溶製溶鋼。將此溶鋼以連續鍀造法鑄造成厚度250mm、寬度1800mm之平板。使用於鑄造時之鑄模助熔劑之黏性為6poise。鑄造後扁鋼錠每 8500mm長作為一單位捲。經調查扁鋼錠表層20mm範圍中之中介物，結果發現單獨添加Ce、單獨添加La、複合 22 561079 五、發明說明（2〇) 添加 La-Ce之任一扁鋼錠，於扁鋼錠内皆有直徑 0·5μπι〜30μιη之11000個/cm2〜13000個/cm2以下之微細氧化物分散，且其75質量％為含有57質量％以上之La203、 Ce2〇3、La2〇3及Ce2〇3中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度〇.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，單獨添加Ce、單獨添加La、複合添加La-Ce之任一捲，皆無發生表面缺陷。又，經調查冷延鋼板内之中介物，結果發現不論是單獨添加Ce、單獨添加La、或複合添加La-Ce，於鋼板内皆有直徑 0·5μπι〜30μιη之11000個/cm2〜13〇〇〇個/cm2以下之微細氧化物分散，且其75質量％為含有57質量％以上之La2〇3、

Ce2〇3或La2〇3及Ce2〇3中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。實施例4 : 將150kg之預備脫氧Ai添加於藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於〇〇〇5質量％之 3〇〇t之取鍋内溶鋼中，進行5分鐘回流，成為溶存氧濃度 0.012質量％之溶鋼。進而，於該溶鋼中添加乃啦的Ti , 進行2分鐘回流，之後，將1〇〇kg之以、1〇〇以之La或 l〇〇kg之40質量％La-60質量％Ce分別添加於不同取鍋，即以Ti濃度〇·045質量％、Ce濃度、La濃度或La濃度及 Ce濃度之合計任-皆為f量％，溶製溶鋼。將此溶鋼以連續铸造法鑄造成厚度7〇_、寬度刪㈣之薄平 561079 五、發明說明（21) 板。使用於鑄造時之鑄模助熔劑之黏性為5poise。鑄造後扁鋼錠每10000mm長作為一單位捲。經調查扁鋼錠表層 20mm範圍中之中介物，結果發現單獨添加Ce、單獨添加 La、複合添加La-Ce之任一扁鋼錠，於扁鋼錠内皆有直徑 0·5μηι〜30μιη之i2000個/cm2〜14000個/cm2以下之微細氧化物分散，且其80質量％為含有60質量％以上之La203、 Ce203、La203及Ce203中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度〇.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行扁鋼錠品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，單獨添加Ce、單獨添加 La、複合添加La-Ce之任一捲，皆無發生表面缺陷。又，經調查冷延鋼板内之中介物，結果發現不論是單獨添加 Ce、單獨添加La、或複合添加La-Ce，於鋼板内皆有直徑 0·5μιη〜30μηι之12000個/cm2〜14000個/cm2以下之微細氧化物分散，且其80質量％為含有60質量％以上之La203、 Ce203或La203及Ce203中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。實施例5 : 將50kg之預備脫氧A1添加於藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.001質量％之 300t之取銷内溶鋼中，進行三分鐘回流，成為溶存氧濃度 0.038質量％之溶鋼。進而，於該溶鋼中添加80kg的Ti，進行2分鐘回流，之後，將30kg之Ce、30kg之La或30kg 之30質量％1^-70質量％〇6分別添加於不同取鍋，即以Ti 24 561079 五、發明說明（22) 濃度0.01質量％、Ce濃度、La濃度或La濃度及Ce濃度之合計任一皆為〇·⑻5質量％，溶製溶鋼。一面使用鑄模内電磁攪拌，一面連續铸造法此溶鋼，鑄造成厚度 250mm、寬度18〇〇mm之平板。使用於鑄造時之鑄模助熔劑之黏性為8p〇ise。鑄造後扁鋼錠每8500mm長作為一單位捲。經調查扁鋼錠表層2〇mm範圍中之中介物，結果發現單獨添加Ce、單獨添加La、複合添加La-Ce之任一扁鋼k ’於扁鋼鍵内皆有直徑〇 5μιη〜30μπι之8000個 /cm2〜loooo個/cm2以下之微細氧化物分散，且其75質量％為含有58質量％以上之La203、Ce203、La203及Ce203中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度0.7inm之寬度 1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，單獨添加Ce、單獨添加La、複合添加La-Ce 之任一捲，皆無發生表面缺陷。又，經調查冷延鋼板内之中介物，結果發現不論是單獨添加Ce、單獨.添加La、或複合添加La-Ce，於扁鋼錠内皆有直徑〇·5μπι〜30μπι之8000 個/cm2〜10000個/cm2以下之微細氧化物分散，且其75質量/ί>為含有58質篁％以上之La2〇3、Ce2〇3或La2〇3及Ce2〇3 中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。比較例1 : 以A1將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.003質量％之取鍋内溶鋼脫氧，即 25 561079 五、發明說明（23) 以A1濃度0.04質量％，使溶存氧濃度為0.0002質量％。將此溶鋼以連續鑷造法鎿造成厚度250mm、寬度1800mm 之平板。鑄造後扁鋼錠每8500mm長作為一單位捲。依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度0.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行扁鋼錠品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，平均平板發生5個/捲之表面缺陷。比較例2 : 以A1將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.003質量％之取鍋内溶鋼脫氧，即以A1濃度0.04質量％，使溶存氧濃度為0.0002質量％。將此溶鋼以連續鑄造法鑄造成厚度250mm、寬度1800mm 之平板。鑄造後扁鋼錠每8500mm長作為一單位捲。經調查扁鋼錠表層20mm範圍中之中介物，結果發現僅存在直徑0·5μπι〜30μιη之500個/cm2之微細氧化物，且其98%為氧化鋁凝團。依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延，最後成為厚度〇.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察，評價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果，平均平板發生5個/捲之表面缺陷。又，經調查冷延鋼板内之中介物，結果發現僅存在直徑0.5μπι〜3Ομπι之600個/cm2之微細氧化物，且其98%為氧化鋁凝團。產業上之可利用性 26 561079

五、發明說明（24) 如上所述，依本發明，由於可使溶鋼中之中介物微細分散，故可確實防止表面瑕疵，可製造加工性及成形優良之低碳薄鋼板。 27

Claims

561079 六、申請專利範圍 1· 一種低碳鋼板，係於鋼板中分散有直徑〇·5μπι〜30μπι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者。 2. —種低碳鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧化物含La、Ce中至少一種者。 3. —種低碳鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧化物為含La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀氧化物者。 4. 一種低碳鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧化物含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物 La203、Ce2〇3 者。 5. —種低碳鋼板，係存在於鋼板中之60質量％以上氧化物為球狀或纺鐘狀氧化物者，而該球狀或纺鐘狀氧化物則含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物 La2〇3、Ce2〇3 者。 6. —種低碳鋼板，係於鋼板中分散有直徑0·5μπι〜30μηι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上含有La、Ce中至少一種。 7. —種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑0.5μπι〜3Ομπι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含有La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀氧化物。 8. —種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μιη之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係含有20質量％以上之 La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3者。

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六、申請專利範圍 9. 一種低碳鋼板，係於鋼板中存在有直徑〇·5μιη〜30μπι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之60質量％以上係球狀或紡錘狀氧化物，而該球狀或紡錘狀氧化物則含有20質量％以上之La、 Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3。 10. —種低碳鋼扁鋼錠，係於扁鋼錠表面至20mm處之表層内分散有直徑0.5μιη〜3Ομιη之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者。 11. 一種低碳鋼扁鋼錠，係存在於扁鋼錠表面至20mm處之表層内之60質量％以上氧化物含有La、Ce中至少一種者。 12. —種低碳鋼扁鋼錠，係存在於由扁鋼錠表面至20mm 處之表層内之60質量％以上氧化物為含La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀氧化物者。 13. —種低碳鋼扁鋼錠，係存在於由扁鋼錠表面至20mm 處之表層内之60質量％以上氧化物含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3者。 14. 一種低碳鋼扁鋼錠，係存在於由扁鋼錠表面至20mm 處之表層内之60質量％以上氧化物為球狀或紡錘狀氧化物，而該球狀或紡錘狀氧化物則含有20質量％以上之 La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3。 15. —種低碳鋼扁鋼鍵，係於由扁鋼旋表面至20mm處之表層内存在有直徑〇·5 μηι〜3 Ομιη之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之 29 561079 六、申請專利範圍 60質量％以上含有La、Ce中至少一種。 16. —種低碳鋼扁鋼鍵，係於由扁鋼鍵表面至2 Omm處之表層内存在有直徑0.5μιη〜3Ομπι之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之 60質量％以上係含La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀氧化物。 17· —種低碳鋼扁鋼錠，係於由扁鋼疑表面至20mm處之表層内存在有直徑0.5 μιη〜3 Ομπι之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之 60質量％以上係含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物La203、Ce203者。 18. —種低碳鋼扁鋼鍵，係於由扁鋼鍵表面至20mm處之表層内存在有直徑0.5 μιη〜3 Ομπι之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者，且，該氧化物之 60質量％以上係球狀或紡鐘狀氧化物，而該球狀或紡鍾狀氧化物則含有20質量％以上之La、Ce中至少一種之氧化物 La2〇3、。 19· 一種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以铸造溶鋼者， 5玄方法係將〉谷鋼之碳濃度脫碳至〇 · Q 1質量％以下後，於該溶鋼中添加La、Ce中至少一種，使溶鋼中之溶存氧濃度經調整於0.001質量％以上、〇·〇2質量％以下者。 20. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以铸造溶鋼者，該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇·01質量％以下後，經添加Ti、La及Ce中至少一種者。

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六、申請專利範圍 21· —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量％以下後於該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為0.01質量％以上、〇·〇4質量％以下，而後，添加Ti、La及Ce中至少一種者。 22.

禋低奴鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量％以下後，於該溶鋼中添加A1，㈣三分m，崎行預備脫氧處理，使溶鋼中之溶存氧濃度為0·01質量％以上、〇〇4質量％以下，而後，添加0.003質量％以上、〇4質量％以下之Ti、0.001質量％以上、〇〇3質量％以下之La及中至少一種者。

23· —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1 質量％以下後，於該溶鋼中添加La&Ce中至少一種，使溶鋼中之溶存氧濃度調整於〇〇〇1質量％以上、〇〇2 質量％以下者。 24. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至〇質量％以下後，於該溶鋼中添加Ti、u及Ce中至少一種者。 25. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇ι 質量％以下後，於該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理， 561079

六、申請專利範圍使溶鋼中之溶存氧濃度為〇.〇1質量％以上、〇〇4質量％以下，而後，添加Ti及La、Ce中至少一種者。

26. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法，係用以鑄造溶鋼者，該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至質量％以下後，於該溶鋼中添加A1，攪拌三分鐘以上，以進仃預備職處if，使溶鋼中之溶存&濃度為〇〇1 質1%以上、G.G4質量％以下，而後，添加Q•⑼3質量％以上、0.4質量％以下之Ti、〇〇〇1質量％以上、〇〇3質量％以下之La及Ce中至少一種者。 27·如申請專利範圍第19項至第26項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機能之鑄模進行鑄造。 28·如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用於13〇〇<t之黏性為4P〇ise以上之鑄模助熔劑進行鑄造。

29·如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機月b之鑄模、於13〇〇它之黏性為4p〇ise以上之鑄模助熔劑進行鑄造。 30·如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係以連續鑄造方式進行缉造。 31·如申凊專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機 32 561079

六、申請專利範圍能之鑄模，以連續鑄造方式進行鑄造。 32. 如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用於1300°C之黏性為4poise以上之鋒模助溶劑，以連績鋒造方式進行鋒造。 33. 如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之製造方法，其中於鑄造溶鋼時，係使用具有電磁攪拌機能之鋒模、於1300°C之黏性為4poise以上之錄模助溶劑，以連續鑄造方式進行鑄造。 33