TW561079B - Low carbon steel sheet, low carbon steel cast slab and a method of producing the same - Google Patents
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Description
561079 五、發明說明(1 ) 技術領域 本發明係有關於一種加工性及成形性優良、表面不易 產生瑕疵之低碳薄鋼板、低碳鋼扁鋼錠及其製造方法。 於本發明中,所謂的低碳,並非指有特別規定碳濃度 上限’而是指相棱於其他鋼種,碳濃度相對地較低者《又, 特別是,由於薄板用鋼板是被使用於作為汽車用外板等加 工嚴苛的用途上,故有賦予加工性的必要,因此,C濃度 宜於0.05質量%以下,又以0·01質量%以下為較佳。c濃 度的下限值則無特別規定。 技術背景 於以轉爐或真空處理容器精鍊的溶鋼中,係含有大量 的溶存氧’一般來說,此過剩的氧可藉著與氧之親和力強 之強脫氧元素一Α1來進行脫氧反應。但是,由於脫氧的緣 故’ Α1會生成α〗2〇3中介物,此中間物一旦相凝聚,就成 為數ΙΟΟμπι以上之粗大氧化鋁凝團。此氧化鋁凝團即成為 製造鋼板時,於鋼板表面產生瑕疵的原因,而使薄鋼板的 品質大為劣化。特別是,於碳濃度低且精鍊後之溶存氧濃 度咼之薄鋼板用材料之低碳溶鋼中,氧化鋁凝團的量相當 的多,表面瑕疵的發生率極高,如何使Al2〇3中介物減低 就成為一大課題。 因此’過去係有下列方法被提出及實施,即:於特開 平5-104219號公報中記載一種將中介物吸著用助熔劑添 加於溶鋼表面,以去除α!2〇3中介物之方法,而於特開昭 63-149057號公報中則記載了一種利用注入流將Ca〇助熔 五、發明說明(2) 劑添加於溶鋼中,藉此以吸附去除Ai2〇3中介物之方法。 另一方面,不去除A1203中介物而使其無法生成之方法則 有,於特開平5-3〇2112號公報中揭露的將溶鋼以Mg脫 氧而歲乎不以A1脫氧之薄鋼板用溶鋼之溶製方法。 但是,於上述用以去除ΑΙΑ中介物之方法中,要將 於低碳溶鋼中大量產生之Al2〇3中介物減低至不會產生表 面瑕疲的程度是相當難的。又,於完全不生成ΜΑ中介 物之Mg脫氧中,由於Mg的蒸氣壓高,且溶鋼的良率非 ^低,故為了要將低碳鋼那樣的溶存氧漢度高之溶鋼僅藉 著Mg脫氧,就需要大量的Mg,由製造成本面考量,不能 說是實用的製程。 鑑於上述問題,本發明之目的係提供一種防止溶鋼中 之中介物凝聚體產生,使中介物微細分散於鋼板中,而可 蜂實地防止纟面瑕疲之低碳薄鋼板、低碳鋼扁鋼旋及其製 造方法。 ~ 發明之揭示 本發明係為了解決上述問題而作成者,其主要内容如 下。 (1) 一種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑〇·5μηι〜3〇μηι 之1000個/cm2以上、1 〇〇〇〇〇個/cm2以下之微細氧化 物者。 (2) 種低石反鋼板,係存在於鋼板中之6〇質量%以上氧 化物含La、Ce中至少一種者。 (3) 種低故鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧 561079 五、發明說明(3) 化物為含La、Ce中至少一種之球狀或纺鍾狀氧化物 者。 (4) 一種低碳鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧 化物含有20質量%以上之La、Ce中至少一種之氧化 物 La203、Ce203 者。 (5) 一種低碳鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧 化物為含有20質量%以上之La、Ce中至少一種之氧 化物La203、Ce203之球狀或紡錘狀氧化物者。 (6) 一種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μπι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化 物者,且,該氧化物之60質量%以上係含La、Ce中 至少一種。 (7) 一種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μπι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化 物者,且,該氧化物之60質量%以上係含La、Ce中 至少一種之球狀或纺鐘狀者。 (8) 一種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑0·5μιη〜30μπι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化 物者,且,該氧化物之60質量%以上係含有20質量 %以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3 者。 (9) 一種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μηι 之1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化 物者,且,該氧化物之60質量%以上係含有20質量 6 561079
五、發明說明(4) /0以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3 之球狀或紡錘狀者。 (1〇) 一種低碳鋼扁鋼錠,係於由扁鋼錠表面至2〇111111處之 表層内存在有直徑〇·5μπι〜30μιη之1〇〇〇個/Cm2以 上、100000個/cm2以下之微細氧化物者。 (11) 一種低碳鋼扁鋼錠,係存在於由扁鋼錠表面至2〇mm
處之表層内之氧化物之60質量%以上含La、Ce中至 少一種者。 (12) —種低碳鋼扁鋼錠,係存在於由扁鋼旋表面至2〇ιηιη 處之表層内之氧化物之60質量%以上為含La、Ce中 至少一種之球狀或紡錘狀氧化物者。 (13) 種低峡鋼扁鋼鍵’係存在於由扁鋼鍵表面至20mm 處之表層内之氧化物之60質量%以上含有20質量% 以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、ce2〇3 者。
(14) 一種低碳鋼扁鋼錠,係存在於由扁鋼錠表面至2〇πιηι 處之表層内之氧化物之60質量0/〇以上為含有20質量 %以上之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3 之球狀或紡鐘狀氧化物者。 (15) —種低碳鋼扁鋼錠,係於由扁鋼錠表面至2〇nmi處之 表層内存在有直徑〇·5μπι〜30μηι之1000個/cm2以 上、100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧 化物之60質量%以上係含La、Ce中至少一種。 (16) —種低碳鋼扁鋼錠,係於由扁鋼錠表面至2〇mm處之 561079 五、發明說明(5) 表層内存在有直徑〇.5μπι〜30μιη之1000個/cm2以 上、100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧 化物之60質量%以上係含La、Ce中至少一種之球狀 或纺鐘狀氧化物。 (17) —種低碳鋼扁鋼錠,係於由扁鋼錠表面至2〇mm處之 表層内存在有直徑〇·5μιη〜30μπι之1000個/cm2以 上、100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧 化物之60質量〇/❶以上係含有20質量%以上之La、Ce 中至少一種之氧化物La203、Ce203者。 (18) —種低碳鋼扁鋼錠,係於由扁鋼錠表面至2〇111111處之 表層内存在有直徑〇·5μπι〜30μιη之1〇〇〇個/cm2以 上、100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧 化物之60質量%以上係含有20質量%以上之La、Ce 中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3之球狀或紡錘狀 者。 (19) 一種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以铸造溶鋼者, 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量%以下 後,於該溶鋼中添加La、Ce中至少一種,使溶鋼中 之溶存氧濃度經調整於0.001質量%以上、〇 〇2質量 %以下者。 (20) 種低峡鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄:造溶鋼者, 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量%以下 後’經添加Ti、La及Ce中至少一種者。 (21) —種低碳鋼扁鋼疑之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 五、發明說明(6) 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至0·01質量%以下 後,於該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理,使溶鋼 中之溶存氧濃度為O.O!質量%以上、GG4質量%以 下,而後,添加Ti、LQ Ce中至少一種者。。 (22) -種低碳鋼爲峽之製造方法,係m容鋼者, 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳i 0.01質量%以下 後,於該溶鋼中添加A卜授掉三分鐘以上,以進行 預備取氧處理,使溶鋼中之溶存氧濃度為㈣ι質量% 以上〇·〇4質量%以下,而後,添加〇刪質量%以 上、〇·4質量%以下之Ti、〇 〇〇1質量〇/〇以上、〇 〇3質 量%以下之La及Ce中至少一種者。 (23) -種低碳鋼扁績之製造方法,侧㈣造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0.01質量%以下後’於該溶鋼中添加La及Ce中至少 種,使溶鋼中之溶存氧濃度調整於0.001質量%以 上、0.02質量0/〇以下者。 (24) -種低碳鋼扁鋼旋之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0·01質量%以下後,於該溶鋼中添加们山及Ce中 至少一種者。 (25) -種低碳鋼錢錠之製造方法,係用㈣造溶鋼者, 亥方去係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0·01質量%以下後,於該溶鋼中添加A1進行預備脫 氧處理,使溶鋼中之溶存氧濃度為〇 〇1質量%以上、 561079 五、發明說明(7) 0.04質量%以下,而後,添加Ti、La及Ce中至少一 種者。 (26) —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 0.01質量%以下後,於該溶鋼中添加A卜攪拌三分鐘 以上,以進行預備脫氧處理,使溶鋼中之溶存氧濃度 為0.01質量%以上、0.04質量%以下,而後,添加0.003 質量%以上、0.4質量%以下之Ti、0.001質量%以上、 0.03質量%以下之La及Ce中至少一種者。 (27) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 能之鑄模進行鑄造。 (28) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用於1300°C之黏 性為4poise以上之铸模助溶劑進行鋒造。 (29) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 能之鑄模、於1300°C之黏性為4poise以上之鑄模助 溶劑進行鑄造。 (30) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係以連續鑄造方式進行 鑄造。 (31) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 10 561079 五、發明說明(8) 能之鑄模,以連續鎮造方式進行鑄造。 (32) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用於1300°C之黏 性為4poise以上之鑄模助溶劑,以連續鑄造方式進行 鑄造。 (33) 如第(19)項至第(26)項中任一項之低碳鋼扁鋼錠之製 造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 能之鑄模、於130(TC之黏性為4poise以上之鑄模助 熔劑,以連續鑄造方式進行鑄造。 發明之最佳實施形態 以下係詳細地說明本發明。 於經轉爐或真空處理容器脫碳處理之溶鋼中,係含有 大量的溶存氧,此溶存氧由於通常是藉著A1的添加來完全 脫氧((1)式之反應),故會生成大量的ai2o3中介物。 2Al+30=Al2〇3 (1) 這些的中介物在脫氧後會相互的凝聚,成為數ΙΟΟμιη以上 之粗大的氧化鋁凝團,成為製造鋼板時,造成表面缺陷的 原因。 於此,為了不使氧化鋁凝團生成,係將脫碳處理後之 溶存氧以Α1以外之脫氧材料脫氧。 本發明之方法係用以鑄造溶鋼者,該方法係於以轉爐 或電氣爐等製鋼爐精鍊,或進而進行真空脫氣處理等之碳 濃度為0.01質量%以下之溶鋼,添加La、Ce中至少一種, 使溶存氧濃度調整為0.001〜0.02質量%者。於此,上述所 11 561079 五、發明說明(9) ‘ 謂的La、Ce中至少一種係指添加La、添加Ce或添加“ 及Ce二者中任一。以下出現的La、Ce中至少一種亦代表 相同意思。此方法之基本思想係在於··於鑄造時,殘留某 程度的不會與C反應而產生CO氣體之溶存氧,藉著此溶 存氧控制溶鋼與中介物之界面能,以抑制中介物之間凝 聚,使微細的La203中介物、Ce203中介物及 複合中介物分散於溶鋼中。為了使溶存氧殘留,如添加3 La、Ce中至少一種,可減低相當於溶存氧量之中介物之生 成量。進而’本發明者們,使經添加La、Ce中至少一種 之溶鋼中之溶存氧濃度變化,以實驗評估溶鋼中之中介物 之凝聚行為,結果發現,即使於以La、Ce中至少一種將 溶存氧幾乎脫氧的狀態下,相較氧化鋁系中介物,Lhh 中介物、Ce2〇3中介物及La2〇3-Ce2〇3複合中介物不易發生 凝聚’進而’將溶存氧濃度增加至〇〇(n質量0/。以上時, 伴隨著溶存氧濃度的增加,La203中介物、Ce203中介物及 LaaOrChO3複合中介物會進一步微細化。此仍由於藉著將 氧化鋁系中介物變化組成至La203中介物、Ce203中介物 及La2〇3_Ce2〇3複合中介物,且溶鋼中之溶存氧濃度被提 南的二方面效果,而使中介物及溶鋼間之界面能大幅降 低,中介物間之凝聚被抑制所致。 於脫碳處理後,如不使包含大量溶存氧之溶鋼脫氧就 進行鑄造時,於凝固時會產生CO氣泡,鑄造性大為下降。 為此’習知係添加A1等脫氧材料於脫碳處理後之溶鋼中, 將溶鋼脫氧至溶存氧幾千不殘留的程度。但,於要求加工 12 561079 五、發明說明(ίο) 性之薄板用鋼板中,由於c濃度較低,故即使有某程度的 溶存氧殘留,於鑄造時亦不易引起以下(2)式所示之CO 氣泡產生反應。 C+0=C0 (2) 當C濃度為0.04‘質量%時,不會產生C0氣泡之臨界溶存 氧濃度為0.006質量%,當c濃度為0.01質量%時,不會 產生CO氣泡之E*界溶存氧濃度為〇〇1質量%,進而,於 C濃度低的極低碳鋼中,即使殘留〇 〇15質量%的溶存氧, 亦不會產生CO氣泡。最近,於連續鑄造機中都裝備有鑄 模内電磁攪拌裝置,如於凝固時攪拌溶鋼,即使殘留較高 的溶存氧,例如0.02質量。/❶,扁鋼錠亦不會有c〇氣泡。 為此,於C濃度〇.〇1質量%以下之薄鋼板用之溶鋼中,可 殘留至0.02質量%的溶存氧,進行鑄造,相反地,溶存氧 濃度一超過0.02質量% ,即使是薄鋼板用之溶鋼,亦會產 生CO氣泡。 又,溶存氧濃度一變低,溶鋼與中介物之界面能就無 法大幅降低’即使是La2〇3中介物、Ce203中介物及 La203-Ce203複合中介物,亦會緩緩朝中介物凝聚進行,使 中介物部份粗大化。由實驗上檢討,為了防止中介物之粗 大化,必須要0.001質量%以上的溶存氧。 因此,係將添加Ce、La中至少一種至碳濃度〇〇1質 量%以下溶鋼時,溶鋼中之溶存氧濃度限定於〇 〇〇1質量% 〜0.02質量%。即,Ce、La中至少一種的添加雖然可有效 地使中介物微細化,但由於是非常強的脫氧材料,故一旦 561079 五、發明說明(11 添加過多於溶鋼中,溶存氧濃度會大幅下降,反而損及本 發明之中介物的微細化效果。為此,Ce、La中至少一種的 添加必須在使溶鋼中之溶存氧濃度殘留於0 001質量%〜 0.02質量%之範圍内。 然後,本發明方法之另一形態係一種鑄造溶鋼之方 法,該方法係於以轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊,或進而進 行真空脫氧處理等,而使碳濃度為〇 〇1質量%以下之溶鋼 中’添加Ti、Ce、La中至少一種者。 本發明者們,將A1或Ti,或添加Ce、La中至少一種 者適當地組合,以作為添加於溶鋼之脫氧劑,經實驗的評 估這些中介物之凝聚動作後,結果發現ai2〇3中介物、Ti〇n 中 ’I 物或 Al2〇3-La2〇3-Ce2〇3 複合中介物、Al2〇3_La2〇3 複 合中介物、Al2〇3_Ce2〇3複合中介物係較容易凝聚成團,相 對於此’ Ti0n-La203-Ce203複合中介物、TiOn-La2〇3複合 中介物、TiOn-Ce2〇3複合中介物則難凝聚成團,而微細分 散於溶鋼中。此仍由於相較於Al2〇3、Ti〇n及 Al2〇3-La2〇3-Ce2〇3、Al2〇3-La2〇3、Al2〇3-Ce2〇3,於
Ti0n-La203-Ce203、Ti0n-La203、Ti0n-Ce203 中,中介物與 溶鋼間之界面能大幅地降低,中介物間之凝聚成團被抑制 所致。基於上述發現,藉著將溶存氧以Ti脫氧,進而添加 La、Ce中至少一種,可將TiOn中介物改質成 TiOn-La2〇3-Ce2〇3複合中介物、TiOn-La2〇3複合中介物、 TiOn-Ce2〇3複合中介物。 藉著將溶鋼中之氧化物改質,可使溶鋼中之中介物微 14 561079
五、發明說明(12 ) 細地分散。因此,添加Ti、LUCe中至少一種後之溶鋼 中之/合存氧》農度並無特別限^。但,由於Ti、^及La皆 為脫氧材料旦添加過多於溶鋼中,會使溶存氧濃度大 中田地下降故由可知到使溶鋼之界面能下降且中介物較難 凝聚的效果上來考4,將溶存氧濃度控制☆讀卜請 質量%之範圍内為佳。 進而,本發明方法之另一形態係提供一種用以鑄造溶 鋼之方法,1¾方法係於以轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊,或 進而進行真空脫氣處理等,碳濃度為〇 〇1質量%以下之溶 鋼中,添加A1進行預備脫氧處理,使溶鋼中之溶存氧濃度 成為0.01質量%以上、0.04質量%以下,而後,添加Ti、 La及Ce中至少一種者。 此方法係由製造成本面考量而提出的較實用性之製 程,不將脫碳處理後全部的溶存氧以A1脫氧,而添加可殘 留溶存氧份量的A1,進行預備脫氧,然後,於短時間内, 使A1203中介物量浮上去除,之後,改使用A1以外的元 素脫氧。此方法可同時提升品質且使製造成本減低。 如上所述,本發明者們,將A1或Ti,或於A1或Ti 中添加Ce、La中至少一種者適當地組合,以作為添加於 溶鋼之脫氧劑,經實驗的評估這些中介物之凝聚動作後, 結果發現Al2〇3中介物、TiOn中介物或Al203-La203-Ce203 複合中介物、Al203-La203複合中介物、Al203-Ce203複合 中介物係較容易凝聚成團,相對於此,Ti〇n-La2〇3-Ce2〇3 複合中介物、TiOn-La2〇3複合中介物、Ti〇n_Ce203複合中
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五、發明說明(13 ) "物則難凝聚成團,而微細分散於溶鋼中。基於此發現, 不將脫碳處理後之溶存氧僅以Ti脫氧,而將溶存氧中之一 伤先以A1預備脫氧,於短時間内藉著攪拌等使A1203 中介物洋上去除,至無害的程度後,改以Ti將殘留之溶存 氧脫氧,進而藉薯添加]La'Ce中至少一種,則可生成不 包含A〗203中介物之Ti0n-La203-Ce203複合中介物、 TlCVLa203複合中介物、Ti0n-Ce203複合中介物,且使中 介物微細分散於溶鋼中。藉此,由於防止了溶鋼中之中介 物之凝團形成,使中介物微細分散於溶鋼中,故可確實地 防止表面瑕疲。於此,上述以A1預備脫氧後至無害程度之 Α1ζ〇3中介物濃度,除了可防止鋼板表面瑕疵外,並無特 別規定,但通常例如為50ppm以下。 由於La及Ce相較於Ti,脫氧能力相當高,故以少量 的Ce或La將Ti添加後生成之Ti〇n中介物還原,可輕易 改質成TiOn-La2〇3-Ce2〇3複合中介物、Ti0n-La203複合中 介物、TiOn-Ce2〇3複合中介物。但,Ai予備脫氧後之溶存 氧一超過0.04質量%時,由於於Ti添加後會生成大量的 Ti〇n中介物,故即使添加La或Ce,亦會有一部份未改質 的ΤιΟη中介物殘留,成為粗大的氧化鈦凝團。另一方向, 使Α1添加量增大,使預備脫氧後之溶存氧濃度降低時,由 於會生成大量的Ah〇3中介物,故由儘可能減低易粗大化 之八丨2〇3中介物的觀點來看,Ai脫氧後之溶存氧濃度以 0·01質量%以上為佳。因此,於本發明中,宜將A1預備脫 氧後之溶存氧濃度控制在0.01質量%以上、〇·04質量%以 16 561079 五、發明說明(l4 ) 下的範圍内。 又,由於Ti、Ce及La皆為脫氧材料,一旦大量添加 於溶鋼中,會使溶存氧濃度大幅下降,故由可得到使溶鋼 之界面能下降且中介物較難凝聚的效果上來考量,將溶存 氧濃度控制於0.001〜0·02質量%之範圍内為佳。 進而,為了不使易凝聚之氧化鋁系中介物產生,宜使 溶鋼中不殘留Α卜但即使有微量的Α1殘留亦可。此時, 有必要於溶鋼中殘留0.001質量%以上的溶存氧,且依熱 力學計算,於1600°C下,溶存A1濃度為〇·〇〇5質量〇/。以下 為佳。 進而,本發明方法之詳細形態係提出一種用以鱗造溶 鋼之方法,該方法係於經轉爐或電氣爐等製鋼爐精鍊,或 進而真空脫氣處理之碳濃度0.01質量%以下之溶鋼中,添 加Α1,欖拌三分鐘以上,進行預備脫氧處理,使溶鋼中之 溶存氧濃度為〇·〇1質量%以上、0·04質量%以下,而後, 添加0.003質量%以上、〇·4質量%以下之丁卜〇 〇〇1質量% 以上、0.03質量%以下之La& Ce中至少一種者。 由實驗檢討,於預備脫氧中,A1添加後之溶存氧濃度 為0.01質量%以上,且A1添加後之攪拌時間確保為三分 里以上’可幾乎將所有的Al2〇3中介物浮上去除。特別是, 使用真空脫氧裝置時,一般係使用回流作為A1添加後之攪 拌方法。 於預備脫氧後,一添加少量的Ti進行脫氧,由於Ti 的脫氧力較A1等低,故會有一部份的溶存氧殘存於溶鋼 17 五、發明說明(15) 中如則所述,於c濃度〇·〇ι質量%以下之薄鋼板用溶鋼 中’由於溶存氧濃度一超過〇 〇2質量%,就會發生c〇氣 泡:故溶鋼中之Ti濃度有必要添加至溶存氧漢度為〇〇2 質篁/〇以下,根據平衡計算,求出Ti濃度為〇·〇〇3質量% 以上。另一方面,雖然Ti的脫氧力較弱,但一添加過多於 溶鋼中’由於仍會使溶射之溶存氧濃度大幅下降,如此 一來,即使之後添加La、Ce巾至少一種,亦難以將溶鋼 中之中介物改質成Ti〇n-La2〇3-Ce2〇3複合中介物、 TiOn La2〇3複合中介物、Τι〇η-(:^〇3複合中介物,而損及 本發明之中介物微細化效果。為此,為了使數ppm的溶存 氧殘留,Τι濃度須為〇·4質量%以下。由上可知,卩濃度 以0.003質量%以上、〇·4質量%以下為佳。 又,雖然添加La、Ce中至少一種具有使中介物微細 化的效果,但由於是非常強的脫氧材料,一與耐火物或鑄 模助熔劑反應,就會污染溶鋼,同時使耐火物或鑄模助熔 劑劣化。為此,La、Ce中至少一種之添加量宜為改質生成 Ti〇n中介物所需的量以上,而為即使匕&及Ce與耐火物或 鑄模助溶劑反應亦不會污染溶鋼的量以下。由實驗上檢 討,La、Ce中至少一種之溶鋼中濃度之適當範圍為〇.〇〇1 質量%以上、0.03質量%以下。又,La或Ce之添加,不一 定要在真空脫氣裝置内添加,於Ti添加後至流入鑄型内間 添加亦可,例如可於澆口盤内添加。進而,La或Ce之添 加’雖然亦可以純粹的La或Ce進行,但以鈽鋼合金等的 含La及Ce之合金添加亦可,只要合金中之La及Ce之a 561079 五 、發明說明(l6 計漢度為30質量%以上,即使其他不純物混入La及Ce 之溶鋼中,亦不會損及本發明之效果。 又,上述方法中使用真空脫氣裝置脫碳亦可。 進而,由於Ti、Ce及La皆為脫氧材料,一旦大量添 加於溶鋼中,會使溶存氧濃度大幅下降,故由可得到使溶 鋼之界面能下降且中介物較難凝聚的效果上來考量,將溶 存氧濃度控制於0.001〜〇·〇2質量❶/〇之範圍内為佳。 連續鑄造本發明之溶鋼時,隨著鑄造時間的經過, La2〇3、Ce203、La2〇3-Ce203 複合中介物、TiOn-La2〇3 複合 中介物、Ti0n-Ce203複合中介物,Ti0n-La203-Ce203複合 中介物會被鑄模助熔劑吸收,有使鑄模助熔劑之黏性降低 的可能性。鑄模助熔劑的黏性降低將助長助熔劑捲入,而 成為引起缺陷的原因。為此,連續鑄造本發明之溶鋼時, 考慮到因吸收中介物而使黏性降低的問題,可將鑄模助熔 劑黏性預先設計較高^依實驗,於13〇〇。〇中之鑄模助熔劑 的黏性如為4P〇ise以上,就不會因鑄模助熔劑而發生缺陷。 又’鎊模助熔劑具有潤滑鑄模與扁鋼錠之間的功能, 在不損其功能的程度下,並無特別規定黏性之上限值。 本發明可適用於鋼錠鑄造及連續鑄造,於連續鑄造 時,不僅適用於一般25〇mm厚之平板連續鑄造,對於連續 鑄k機之鑄型厚度較薄,例如15〇mm以下之薄平板連續鑄 4亦有效,可得到表面瑕庇極少之扁鋼錠。 又,將以上述方法得到之扁鋼錠經由熱間壓延、冷間 壓延等一般方法,可製造鋼板。 19 561079 五、發明說明(I?) 經評價本發明之扁鋼錠之由表面至2〇mm處之表層内 中介物分散狀態,發現於扁鋼錠内分散有直徑〇.5μιη〜30μιη 之1000個/cm2以上、looooo個/cni2以下之微細氧化物, 由於中介物成為微細的氧化物分散,故可達成防止表面瑕 疫的目的。於此,中介物的分散狀態,以10〇倍及1〇〇〇 倍的光學顯微鏡觀察扁鋼錠或鋼板之研磨面,評價單位面 積内之中介物粒徑分布。所謂的該中介物之粒徑,即直徑, 係先測定長徑及短徑,直徑則為(長徑x短徑)〇·5。於此,長 徑、短徑係與使用於一般橢圓等時相同意思。 又’藉著存在於由扁鋼錠表面至20mm處之表層内之 氧化物之60質量%以上含La、Ce中至少一種,可如上所 述的抑制中介物間之凝聚成團,得到將中介物微細分散的 效果。 進而,上述氧化物通常為球狀或紡錘狀。 又’存在於扁鋼鍵表面至20mm處之表層内之氧化物 之60質量%以上為含有2〇質量%以上之由La、Ce中至少 一種構成之La2〇3、Ce2〇3者,又以含有40質量%以上為 佳,含有5 5質量%以上為較佳,亦可發揮上述中介物微細 化效果。 進而,上述氧化物通常為球狀或紡錘狀。 又’特別強調由表面至20mm處之表層内之中介物分 布的原因為,此範圍之中介物於壓延後露出表面,成為表 面瑕疵的可能性高。 又’於本發明中定義之鋼板為加工扁鋼旋所得之鋼
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五、發明說明(l〇 板’即’經熱間壓延具有上述氧化物分散狀態、組成及形 狀之扁鋼錠所得到之熱延鋼板,或進而冷間壓延得到之冷 延鋼板等。 於此’亦評價鋼板之中介物分散狀態,與由扁鋼錠表 面至20mm處之範圍之表層内之氧化物分散狀態幾乎相 同。
加工具有上述氧化物分散狀態、組成及形狀之扁鋼錠 所得到之鋼板中,無發生表面缺陷。由以上結果可知,由 於依本發明可使中介物微細分散於溶鋼中,故於製造鋼板 時’中介物的存在不會成為表面瑕疵發生的原因,鋼板的 品質可大幅的提升。 實施你{ 以下係列舉實施例及比較例,說明本發明。 實施例1 :
以Ce將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處 理而將碳浪度控制於0.003質量%之3 00t之取銷内溶鋼脫 氧,即,以Ce濃度0.0002質量%將溶存氧濃度控制於 0.0014質量%。將此溶鋼以連續鑄造法铸造成厚度 250mm、寬度1800mm之平板。鑄造後扁鋼錠以每8500mm 長作為一單位捲。此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷 間壓延,最後成為厚度0.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板 捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察,評 價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果,無發生表面 缺陷。 21 561079 五、發明說明(l9) 實施例2 : 以Ti及Ce將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置 之處理而將碳濃度控制於0.003質量%之300t之取鍋内溶 鋼脫氧,即以Ti濃度0.008質量%、Ce濃度0.0001質量% 將溶存氧濃度控制於0.0022質量%。將此溶鋼以連續鑄造 法鎮造成厚度250mm、寬度1800mm之平板。鎮造後扁鋼 錠以每8500mm長作為一單位捲。此得到之平板以一般方 法熱間壓延、冷間壓延,最後成為厚度0.7mm之寬度 1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板 品質之目視觀察,評價發生於每一捲之表面缺陷之發生 數。結果,無發生表面缺陷。 實施例3 : 將100kg之預備脫氧A1添加於藉著轉爐的精鍊或回流 式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.003質量%之 300t之取銷内溶鋼中,進行三分鐘回流,成為溶存氧漢度 0.02質量%之溶鋼。進而,於該溶鋼中添加200kg的Ti, 進行一分鐘回流,之後,將40kg之Ce、40kg之La或40kg 之40質量%La-60質量%Ce分別添加於不同取鍋,即以Ti 濃度0.03質量%、Ce濃度、La濃度或La濃度及Ce濃度 之合計任一皆為0.007質量%,溶製溶鋼。將此溶鋼以連 續鍀造法鑄造成厚度250mm、寬度1800mm之平板。使用 於鑄造時之鑄模助熔劑之黏性為6poise。鑄造後扁鋼錠每 8500mm長作為一單位捲。經調查扁鋼錠表層20mm範圍 中之中介物,結果發現單獨添加Ce、單獨添加La、複合 22 561079 五、發明說明(2〇) 添加 La-Ce之任一扁鋼錠,於扁鋼錠内皆有直徑 0·5μπι〜30μιη之11000個/cm2〜13000個/cm2以下之微細氧 化物分散,且其75質量%為含有57質量%以上之La203、 Ce2〇3、La2〇3及Ce2〇3中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。 依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延,最後成 為厚度〇.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延 後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察,評價發生於每一捲 之表面缺陷之發生數。結果,單獨添加Ce、單獨添加La、 複合添加La-Ce之任一捲,皆無發生表面缺陷。又,經調 查冷延鋼板内之中介物,結果發現不論是單獨添加Ce、單 獨添加La、或複合添加La-Ce,於鋼板内皆有直徑 0·5μπι〜30μιη之11000個/cm2〜13〇〇〇個/cm2以下之微細氧 化物分散,且其75質量%為含有57質量%以上之La2〇3、
Ce2〇3或La2〇3及Ce2〇3中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。 實施例4 : 將150kg之預備脫氧Ai添加於藉著轉爐的精鍊或回流 式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於〇〇〇5質量%之 3〇〇t之取鍋内溶鋼中,進行5分鐘回流,成為溶存氧濃度 0.012質量%之溶鋼。進而,於該溶鋼中添加乃啦的Ti , 進行2分鐘回流,之後,將1〇〇kg之以、1〇〇以之La或 l〇〇kg之40質量%La-60質量%Ce分別添加於不同取鍋, 即以Ti濃度〇·045質量%、Ce濃度、La濃度或La濃度及 Ce濃度之合計任-皆為f量%,溶製溶鋼。將此溶 鋼以連續铸造法鑄造成厚度7〇_、寬度刪㈣之薄平 561079 五、發明說明(21) 板。使用於鑄造時之鑄模助熔劑之黏性為5poise。鑄造後 扁鋼錠每10000mm長作為一單位捲。經調查扁鋼錠表層 20mm範圍中之中介物,結果發現單獨添加Ce、單獨添加 La、複合添加La-Ce之任一扁鋼錠,於扁鋼錠内皆有直徑 0·5μηι〜30μιη之i2000個/cm2〜14000個/cm2以下之微細氧 化物分散,且其80質量%為含有60質量%以上之La203、 Ce203、La203及Ce203中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。 依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延,最後成 為厚度〇.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延 後之檢查線進行扁鋼錠品質之目視觀察,評價發生於每一 捲之表面缺陷之發生數。結果,單獨添加Ce、單獨添加 La、複合添加La-Ce之任一捲,皆無發生表面缺陷。又, 經調查冷延鋼板内之中介物,結果發現不論是單獨添加 Ce、單獨添加La、或複合添加La-Ce,於鋼板内皆有直徑 0·5μιη〜30μηι之12000個/cm2〜14000個/cm2以下之微細氧 化物分散,且其80質量%為含有60質量%以上之La203、 Ce203或La203及Ce203中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。 實施例5 : 將50kg之預備脫氧A1添加於藉著轉爐的精鍊或回流 式真空脫氣裝置之處理而將碳濃度控制於0.001質量%之 300t之取銷内溶鋼中,進行三分鐘回流,成為溶存氧濃度 0.038質量%之溶鋼。進而,於該溶鋼中添加80kg的Ti, 進行2分鐘回流,之後,將30kg之Ce、30kg之La或30kg 之30質量%1^-70質量%〇6分別添加於不同取鍋,即以Ti 24 561079 五、發明說明(22) 濃度0.01質量%、Ce濃度、La濃度或La濃度及Ce濃度 之合計任一皆為〇·⑻5質量%,溶製溶鋼。一面使用鑄模 内電磁攪拌,一面連續铸造法此溶鋼,鑄造成厚度 250mm、寬度18〇〇mm之平板。使用於鑄造時之鑄模助熔 劑之黏性為8p〇ise。鑄造後扁鋼錠每8500mm長作為一單 位捲。經調查扁鋼錠表層2〇mm範圍中之中介物,結果發 現單獨添加Ce、單獨添加La、複合添加La-Ce之任一扁 鋼k ’於扁鋼鍵内皆有直徑〇 5μιη〜30μπι之8000個 /cm2〜loooo個/cm2以下之微細氧化物分散,且其75質量% 為含有58質量%以上之La203、Ce203、La203及Ce203中 任一種之球狀或紡錘狀氧化物。依此得到之平板以一般方 法熱間壓延、冷間壓延,最後成為厚度0.7inm之寬度 1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板 品質之目視觀察,評價發生於每一捲之表面缺陷之發生 數。結果,單獨添加Ce、單獨添加La、複合添加La-Ce 之任一捲,皆無發生表面缺陷。又,經調查冷延鋼板内之 中介物,結果發現不論是單獨添加Ce、單獨.添加La、或 複合添加La-Ce,於扁鋼錠内皆有直徑〇·5μπι〜30μπι之8000 個/cm2〜10000個/cm2以下之微細氧化物分散,且其75質 量/ί>為含有58質篁%以上之La2〇3、Ce2〇3或La2〇3及Ce2〇3 中任一種之球狀或紡錘狀氧化物。 比較例1 : 以A1將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處 理而將碳濃度控制於0.003質量%之取鍋内溶鋼脫氧,即 25 561079 五、發明說明(23) 以A1濃度0.04質量%,使溶存氧濃度為0.0002質量%。 將此溶鋼以連續鑷造法鎿造成厚度250mm、寬度1800mm 之平板。鑄造後扁鋼錠每8500mm長作為一單位捲。依此 得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間壓延,最後成為厚 度0.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板捲。以冷間壓延後之 檢查線進行扁鋼錠品質之目視觀察,評價發生於每一捲之 表面缺陷之發生數。結果,平均平板發生5個/捲之表面缺 陷。 比較例2 : 以A1將藉著轉爐的精鍊或回流式真空脫氣裝置之處 理而將碳濃度控制於0.003質量%之取鍋内溶鋼脫氧,即 以A1濃度0.04質量%,使溶存氧濃度為0.0002質量%。 將此溶鋼以連續鑄造法鑄造成厚度250mm、寬度1800mm 之平板。鑄造後扁鋼錠每8500mm長作為一單位捲。經調 查扁鋼錠表層20mm範圍中之中介物,結果發現僅存在直 徑0·5μπι〜30μιη之500個/cm2之微細氧化物,且其98%為 氧化鋁凝團。依此得到之平板以一般方法熱間壓延、冷間 壓延,最後成為厚度〇.7mm之寬度1800mm之冷延鋼板 捲。以冷間壓延後之檢查線進行鋼板品質之目視觀察,評 價發生於每一捲之表面缺陷之發生數。結果,平均平板發 生5個/捲之表面缺陷。又,經調查冷延鋼板内之中介物, 結果發現僅存在直徑0.5μπι〜3Ομπι之600個/cm2之微細氧 化物,且其98%為氧化鋁凝團。 產業上之可利用性 26 561079
五、發明說明(24) 如上所述,依本發明,由於可使溶鋼中之中介物微細 分散,故可確實防止表面瑕疵,可製造加工性及成形優良 之低碳薄鋼板。 27
Claims (1)
- 561079 六、申請專利範圍 1· 一種低碳鋼板,係於鋼板中分散有直徑〇·5μπι〜30μπι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者。 2. —種低碳鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧化物 含La、Ce中至少一種者。 3. —種低碳鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧化物 為含La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀氧化物者。 4. 一種低碳鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧化物 含有20質量%以上之La、Ce中至少一種之氧化物 La203、Ce2〇3 者。 5. —種低碳鋼板,係存在於鋼板中之60質量%以上氧化物 為球狀或纺鐘狀氧化物者,而該球狀或纺鐘狀氧化物則 含有20質量%以上之La、Ce中至少一種之氧化物 La2〇3、Ce2〇3 者。 6. —種低碳鋼板,係於鋼板中分散有直徑0·5μπι〜30μηι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者, 且,該氧化物之60質量%以上含有La、Ce中至少一種。 7. —種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑0.5μπι〜3Ομπι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者, 且,該氧化物之60質量%以上係含有La、Ce中至少一 種之球狀或紡錘狀氧化物。 8. —種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑0·5μπι〜30μιη之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者, 且,該氧化物之60質量%以上係含有20質量%以上之 La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3者。28 561079六、申請專利範圍 9. 一種低碳鋼板,係於鋼板中存在有直徑〇·5μιη〜30μπι之 1000個/cm2以上、100000個/cm2以下之微細氧化物者, 且,該氧化物之60質量%以上係球狀或紡錘狀氧化物, 而該球狀或紡錘狀氧化物則含有20質量%以上之La、 Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3。 10. —種低碳鋼扁鋼錠,係於扁鋼錠表面至20mm處之表 層内分散有直徑0.5μιη〜3Ομιη之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者。 11. 一種低碳鋼扁鋼錠,係存在於扁鋼錠表面至20mm處 之表層内之60質量%以上氧化物含有La、Ce中至少一 種者。 12. —種低碳鋼扁鋼錠,係存在於由扁鋼錠表面至20mm 處之表層内之60質量%以上氧化物為含La、Ce中至少 一種之球狀或紡錘狀氧化物者。 13. —種低碳鋼扁鋼錠,係存在於由扁鋼錠表面至20mm 處之表層内之60質量%以上氧化物含有20質量%以上 之La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3者。 14. 一種低碳鋼扁鋼錠,係存在於由扁鋼錠表面至20mm 處之表層内之60質量%以上氧化物為球狀或紡錘狀氧 化物,而該球狀或紡錘狀氧化物則含有20質量%以上之 La、Ce中至少一種之氧化物La2〇3、Ce2〇3。 15. —種低碳鋼扁鋼鍵,係於由扁鋼旋表面至20mm處之 表層内存在有直徑〇·5 μηι〜3 Ομιη之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧化物之 29 561079 六、申請專利範圍 60質量%以上含有La、Ce中至少一種。 16. —種低碳鋼扁鋼鍵,係於由扁鋼鍵表面至2 Omm處之 表層内存在有直徑0.5μιη〜3Ομπι之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧化物之 60質量%以上係含La、Ce中至少一種之球狀或紡錘狀 氧化物。 17· —種低碳鋼扁鋼錠,係於由扁鋼疑表面至20mm處之 表層内存在有直徑0.5 μιη〜3 Ομπι之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧化物之 60質量%以上係含有20質量%以上之La、Ce中至少一 種之氧化物La203、Ce203者。 18. —種低碳鋼扁鋼鍵,係於由扁鋼鍵表面至20mm處之 表層内存在有直徑0.5 μιη〜3 Ομπι之1000個/cm2以上、 100000個/cm2以下之微細氧化物者,且,該氧化物之 60質量%以上係球狀或紡鐘狀氧化物,而該球狀或紡鍾 狀氧化物則含有20質量%以上之La、Ce中至少一種之 氧化物 La2〇3、。 19· 一種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以铸造溶鋼者, 5玄方法係將〉谷鋼之碳濃度脫碳至〇 · Q 1質量%以下後,於 該溶鋼中添加La、Ce中至少一種,使溶鋼中之溶存氧 濃度經調整於0.001質量%以上、〇·〇2質量%以下者。 20. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以铸造溶鋼者, 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇·01質量%以下後,經 添加Ti、La及Ce中至少一種者。561079 561079六、申請專利範圍 21· —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量%以下後於 該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理,使溶鋼中之溶存 氧濃度為0.01質量%以上、〇·〇4質量%以下,而後,添 加Ti、La及Ce中至少一種者。 22.禋低奴鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1質量%以下後,於 該溶鋼中添加A1,㈣三分m,崎行預備脫氧處 理,使溶鋼中之溶存氧濃度為0·01質量%以上、〇 〇4質 量%以下,而後,添加0.003質量%以上、〇4質量%以 下之Ti、0.001質量%以上、〇 〇3質量%以下之La及 中至少一種者。23· —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇1 質量%以下後,於該溶鋼中添加La&Ce中至少一種, 使溶鋼中之溶存氧濃度調整於〇〇〇1質量%以上、〇〇2 質量%以下者。 24. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至〇 質量%以下後,於該溶鋼中添加Ti、u及Ce中至少一 種者。 25. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至〇〇ι 質量%以下後,於該溶鋼中添加A1進行預備脫氧處理, 561079六、申請專利範圍 使溶鋼中之溶存氧濃度為〇.〇1質量%以上、〇 〇4質量% 以下,而後,添加Ti及La、Ce中至少一種者。26. —種低碳鋼扁鋼錠之製造方法,係用以鑄造溶鋼者, 該方法係以真空脫氣裝置將溶鋼之碳濃度脫碳至 質量%以下後,於該溶鋼中添加A1,攪拌三分鐘以上, 以進仃預備職處if,使溶鋼中之溶存&濃度為〇〇1 質1%以上、G.G4質量%以下,而後,添加Q•⑼3質量% 以上、0.4質量%以下之Ti、〇 〇〇1質量%以上、〇 〇3質 量%以下之La及Ce中至少一種者。 27·如申請專利範圍第19項至第26項中任一項之低碳鋼 扁鋼錠之製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電 磁攪拌機能之鑄模進行鑄造。 28·如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之 製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用於13〇〇<t之黏性 為4P〇ise以上之鑄模助熔劑進行鑄造。29·如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之 製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 月b之鑄模、於13〇〇它之黏性為4p〇ise以上之鑄模助熔 劑進行鑄造。 30·如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之 製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係以連續鑄造方式進行 缉造。 31·如申凊專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之 製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 32 561079六、申請專利範圍 能之鑄模,以連續鑄造方式進行鑄造。 32. 如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之 製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用於1300°C之黏性 為4poise以上之鋒模助溶劑,以連績鋒造方式進行鋒 造。 33. 如申請專利範圍第19項至第26項之低碳鋼扁鋼錠之 製造方法,其中於鑄造溶鋼時,係使用具有電磁攪拌機 能之鋒模、於1300°C之黏性為4poise以上之錄模助溶 劑,以連續鑄造方式進行鑄造。 33
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GD4A | Issue of patent certificate for granted invention patent | ||
MM4A | Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees |