TW201836724A - 鋼之連續鑄造方法 - Google Patents

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Abstract

為了製造出連近年之對鋼製品的品質之嚴格要求也能滿足之中心偏析輕微的鑄片。 　　本發明的鋼之連續鑄造方法，是一邊在連續鑄造機的鑄模注入熔鋼，一邊將讓前述熔鋼凝固所生成的凝固殼從前述鑄模拉出而製造鑄片，在前述連續鑄造機內之前述鑄片之厚度中心位置的固相率fs為下述(1)式的範圍內之鑄片部位的至少一部分，將磁場強度0.15T以上且與前述鑄片的拉出方向正交的方向之靜磁場，以下述(2)式所定義的施加時間率10%以上施加於前述鑄片。 　　0＜fs≦0.3…(1) 　　施加時間率(%)=(對鑄片施加靜磁場的時間(min))×100/(鑄片厚度中心位置的固相率超過0到0.3為止的時間(min))…(2)

Description

鋼之連續鑄造方法
[0001] 本發明是關於對於減少藉由連續鑄造所製造的鑄片之中心偏析是有效的鋼之連續鑄造方法。
[0002] 在鋼之連續鑄造中，注入鑄模後的熔鋼，在凝固過程中，碳(C)、磷(P)、硫(S)、錳(Mn)等的溶質元素會從固相之凝固殼側往液相之未凝固層側排出。這些溶質元素會在未凝固層中濃化而發生所謂偏析。該偏析的程度，在成為最終凝固部之鑄片的厚度中心位置及其附近變得最大。 　　[0003] 此外，熔鋼在凝固過程會產生數%的體積收縮。該體積收縮，會讓含有多量的等軸晶之鑄片的凝固末期部之固/液共存區域產生負壓的空隙部。結果，溶質元素濃化後的熔鋼(以下也稱為「濃化熔鋼」)，會通過固/液共存區域的窄通道被負壓的空隙部吸引，而在鑄片的厚度中心部分形成中心偏析。另一方面，當溶質元素濃化後的熔鋼未被吸引的情況，被稱為「氣孔(porosity)」的空隙會形成於鑄片的厚度中心部分。 　　[0004] 中心偏析及氣孔會對鋼製品的品質造成不良影響。因此，為了將其等減少有各種技術已被提出並實施。 　　[0005] 例如，在專利文獻1揭示的技術，是將喂槽內的熔鋼之過熱度調整成50℃以下而注入連續鑄造用鑄模，讓電磁力作用於鑄片內的未凝固層而進行攪拌，使鑄片之厚度中心部分的凝固組織成為微細的等軸晶，且在鑄片之厚度中心位置的固相率為0.1~0.8的時點，將具有未凝固層的鑄片以5mm~50mm的範圍實施輕壓下而補償凝固收縮，藉此抑制凝固末期之濃化熔鋼的流動。 　　[0006] 在專利文獻2揭示的技術，是將過熱度調整成20~40℃的熔鋼注入連續鑄造用鑄模，且在鑄模下部藉由施加靜磁場來控制熔鋼流動而讓凝固組織柱狀晶化，藉此將凝固界面均一化，進一步對凝固末期的鑄片實施輕壓下而改善鑄片的中心偏析。 　　[0007] 在專利文獻3揭示的技術，是將熔鋼的過熱度調整成50~80℃而使鑄片的凝固組織成為柱狀晶，且在鑄片橫剖面上之固相比例為30~75%的位置對鑄片施加靜磁場而改善鑄片的中心偏析。 　　[0008] 　　專利文獻1：日本特開平6-126405號公報 　　專利文獻2：日本特開平7-100608號公報 　　專利文獻3：日本特開2008-221278號公報
[發明所欲解決之問題] 　　[0009] 然而，上述習知技術存在以下的問題。 　　[0010] 亦即，專利文獻1所揭示之將電磁力所進行的攪拌和輕壓下併用之技術，是藉由電磁力的攪拌使鑄片之厚度中心部分的凝固組織成為微細的等軸晶，讓鑄片之厚度中心部分的流動阻力增大，藉此將濃化熔鋼朝向鑄片之厚度中心部分的流動及聚積減少。再者，該技術，是利用凝固末期的輕壓下來補償凝固收縮，藉此減少濃化熔鋼之流動驅動力而抑制濃化熔鋼的流動。如此，可期待良好的中心偏析減輕效果。然而，為了滿足嚴格的品質要求，專利文獻1所揭示的技術尚嫌不足，鑄片之等軸晶組織內的中心偏析有進一步改善的必要。 　　[0011] 專利文獻2所揭示的技術，雖是利用電磁力來控制凝固組織，但施加磁場之鑄片部位是在鑄模下部，縱使在該部位施加磁場，對於影響中心偏析之凝固末期並沒有效果，並無法將鑄片之厚度中心部分的凝固組織柱狀晶化。 　　[0012] 此外，在專利文獻3所載的技術，是將熔鋼過熱度調整成50~80℃，可將凝固組織完全地柱狀晶化。然而，該技術，熔鋼過熱度成為50℃以上，凝固殼厚不足所造成之鑄漏的危險性變得非常高。作為其對策，必須使鑄片的拉出速度成為低速，而造成生產性變差。 　　[0013] 本發明是用於解決習知技術所具有之這些問題點，其目的是為了提供一種鋼之連續鑄造方法，可製造出連近年之對鋼製品的品質之嚴格要求也能滿足之中心偏析輕微的鑄片。 [解決問題之技術手段] 　　[0014] 用於解決上述課題之本發明的要旨如下。 　　[1]一種鋼之連續鑄造方法，是一邊在連續鑄造機的鑄模注入熔鋼，一邊將讓前述熔鋼凝固所生成的凝固殼從前述鑄模拉出而製造鑄片， 　　在前述連續鑄造機內之前述鑄片之厚度中心位置的固相率fs為下述(1)式的範圍內之鑄片部位的至少一部分，將磁場強度0.15T以上且與前述鑄片的拉出方向正交的方向之靜磁場，以下述(2)式所定義的施加時間率10%以上施加於前述鑄片。 　　[0015][0016] [2] 如上述[1]所述之鋼之連續鑄造方法，其中， 　　在前述鑄片之厚度中心位置的固相率為0.3的時點，下述(3)式的值為0.27℃×min1/2 /mm3/2 以上。 　　[0017][0018] 在此，G表示厚度中心位置的固相率成為0.3的時點在前述鑄片之固相率成為0.99的位置之溫度梯度(℃/mm)，V表示前述鑄片之固液界面的移動速度(mm/min)。 　　[3] 如上述[1]或上述[2]所述之鋼之連續鑄造方法，其中， 　　對於前述鑄片之厚度中心位置的固相率為0.3以上0.7以下的範圍之鑄片部位，利用輥間隔朝向鑄造方向下游側逐步減少之複數對的鑄片支承輥以5.0%以下的壓下率實施壓下。 [發明效果] 　　[0019] 依據本發明，將與鑄片拉出方向正交的方向之靜磁場，以既定強度且既定時間施加於鑄片之厚度中心位置的固相率超過0且0.3以下的範圍內之鑄片，藉此可抑制在鑄片內部之未凝固層的熱對流，使鑄片厚度方向之未凝固層的溫度梯度增大，而使鑄片之厚度中心部分的凝固組織成為柱狀晶。結果，使凝固界面均一化，且使鑄片凝固組織之平均偏析粒徑變小。如此，可減少藉由連續鑄造機所鑄造之鑄片的碳、磷、硫、錳等的溶質元素之中心偏析。
[0021] 以下說明本發明的實施形態。 　　[0022] 圖1係顯示本發明的實施形態之連續鑄造方法所使用的連續鑄造機10的一例之剖面示意圖。在圖1中，12為鑄模，14為鑄片，16為未凝固層(未凝固熔鋼)，18為凝固殼，20、22為隔著鑄片14設置之靜磁場產生裝置，鑄片14，其外殻為凝固殼18，其內部為未凝固層16。連厚度中心位置都凝固後的鑄片14，全部都是由凝固殼18所形成，未凝固層16則消滅。 　　[0023] 連續鑄造機10係包含：具有隔著鑄片14對置之複數對的鑄片支承輥之複數個區段(未圖示)。從鑄模12拉出後的鑄片14，一邊被配置於區段之鑄片支承輥支承，一邊被朝鑄造方向下方拉出。在鑄片14之凝固結束位置附近的區段，配置讓對置的輥間之輥間隔朝向鑄造方向下游側逐步減少之複數對的鑄片支承輥24(壓下輥24)。利用複數對的鑄片支承輥24，一邊將鑄片14朝向鑄造方向下方拉出，一邊以既定量的壓下量將鑄片14實施壓下。複數對的鑄片支承輥24所構成的輥群也稱為「輕壓下帶」。 　　[0024] 靜磁場產生裝置20、22，例如是直流磁場施加線圈，且設置於鑄片14之厚度中心位置的固相率fs成為0.24~0.30的位置之區段。靜磁場產生裝置20、22，是將與鑄片14的拉出方向正交的方向之靜磁場施加於鑄片14的內部之未凝固層16。藉由從靜磁場產生裝置20、22施加的靜磁場，來抑制未凝固層16之與鑄片的拉出方向正交的方向之流動。亦即，抑制凝固殼側之溫度較低的未凝固層16和厚度中心側之溫度較高的未凝固層16之混合，換言之，抑制未凝固層16所致之熱對流，而使與鑄片的拉出方向正交的方向上之未凝固層16的溫度梯度增大。利用靜磁場可抑制未凝固層16的流動之理由在於，在被施加靜磁場的空間若熔鋼欲移動，靜磁場所產生的制動力會朝向與熔鋼之移動相反側的方向作用。 　　[0025] 藉由使未凝固層16的溫度梯度增大，可抑制在鑄片14的厚度中心部分之等軸晶的生成，使鑄片14的厚度方向之凝固組織柱狀晶化，而使鑄片14之厚度中心部分的凝固組織柱狀晶化。藉由使鑄片14之厚度中心部分的凝固組織柱狀晶化，可使凝固界面均一化，而抑制在凝固末期之較大空隙部的發生。如此，可將藉由連續鑄造機10所連續鑄造的鑄片14之中心偏析減少。 　　[0026] 靜磁場產生裝置20、22只要設置成，可在鑄片14之厚度中心位置的固相率fs成為大於0且0.3以下的位置施加與鑄片14的拉出方向正交的方向之靜磁場即可。當鑄片14之厚度中心位置的固相率fs低而未凝固層16的流動性高的情況會發生未凝固層16的熱對流，另一方面，當鑄片14之厚度中心位置的固相率fs高而未凝固層16的流動性低的情況並不會發生未凝固層16的熱對流。因此，藉由在鑄片14之厚度中心位置的固相率fs成為大於0且0.3以下的位置施加靜磁場，能有效地抑制未凝固層16的熱對流。結果，能使在鑄片14之厚度中心部分的凝固組織之平均偏析粒徑變小。 　　[0027] 鑄片14之厚度中心位置的固相率fs，是指在與鑄片14的拉出方向垂直的方向的剖面上之中心點的固相率。鑄片14之厚度中心位置的固相率fs，可根據在與鑄片14的拉出方向垂直的方向的剖面上之中心點(以下也簡稱為「鑄片的中心點」)之熔鋼溫度算出。亦即，根據由固相率成為0的熔鋼溫度和固相率成為1.0的熔鋼溫度所求出之固相率差和溫度差的對應關係，可算出熔鋼溫度和固相率的關係式，因此只要能算出鑄片14的中心點之熔鋼溫度，就能算出與該熔鋼溫度對應之固相率。 　　[0028] 此外，鑄片14的中心點之溫度，可利用凝固殼18的表面溫度、及刊物1(社團法人日本鐵鋼協會，「連續鋼片加熱爐之傳熱實驗及計算方法」，昭和46年5月10日發行)所載的傳熱計算式來算出。在凝固殼18設置熱電耦，藉由取得凝固殼18之表面溫度的溫度變化，可取得在鑄片拉出方向上之凝固殼表面的溫度分布。利用所取得之凝固殼18的表面溫度分布和傳熱計算式，可算出鑄片14的中心點之沿著拉出方向的溫度分布。 　　[0029] 利用鑄片14的中心點之溫度分布及事先算出之熔鋼溫度和固相率的關係式，可算出沿著鑄片14的拉出方向之鑄片厚度中心位置的固相率fs的分布。根據所算出之鑄片14之厚度中心位置的固相率fs的分布，來設定在連續鑄造機10中之靜磁場產生裝置20、22的設置位置。 　　[0030] 施加於鑄片14的磁場強度設定成0.15T以上。若所施加的磁場強度小於0.15T，無法使鑄片14之厚度中心部分的平均偏析粒徑變小，無法抑制鑄片14的中心偏析。 　　[0031] 此外，將磁場強度0.15T以上的靜磁場施加於鑄片14之施加時間率設定成10%以上。若施加時間率比10%短，無法使鑄片14之厚度中心部分的凝固組織成為柱狀晶，無法抑制鑄片14的中心偏析。施加時間率是依下述(2)式所算出的值。 　　[0032][0033] 此外，為了進一步抑制鑄片14的中心偏析，較佳為控制鑄片14的溫度梯度和凝固速度而使凝固組織成為均一的柱狀晶。在此，將溫度梯度G定義成：厚度中心位置的固相率成為0.3的時點在鑄片14的固相率成為0.99的位置之溫度梯度(℃/mm)，此外，將凝固速度V定義成：鑄片14的固液界面之移動速度(mm/min)。 　　[0034] 如此般進行定義時較佳為，在厚度中心位置的固相率fs為0.3之鑄片14，由溫度梯度G及凝固速度V所構成之下述(3)式的值為0.27℃×min1/2 /mm3/2 以上。如此，可使在鑄片14之厚度中心部分的凝固組織成為均一的柱狀晶，而能進一步抑制藉由連續鑄造機10所連續鑄造的鑄片14之中心偏析。 　　[0035][0036] 另一方面，若(3)式的值小於0.27℃×min1/2 /mm3/2 ，無法使在鑄片14的厚度中心部分之凝固組織成為均一的柱狀晶，無法發揮上述效果。 　　[0037] 鑄片14的中心偏析之確認，是從鑄片14之厚度中心部分，例如切出其大小為厚度50mm、寬度410 mm、長度80mm之試料，而藉此進行評價。具體而言，將所切出的試料之與鑄造方向平行的剖面用飽和苦味酸蝕刻而讓巨觀組織顯現，拍攝在鑄片14之厚度中央部所觀察到的偏析粒徑5mm左右的巨觀偏析粒、及偏析粒徑1mm左右的半巨觀偏析粒。接著，將所拍攝的相片進行影像解析，測定偏析粒的平均面積，根據該平均面積算出等效圓的平均粒徑(平均偏析粒徑)，可根據所算出的前述平均粒徑來評價偏析粒的大小。 　　[0038] 偏析粒是形成於：隨著未凝固層16之凝固進展而從鑄片14之上面側(與連續鑄造機之基準面側相反的一側)及下面側(連續鑄造機之基準面側)成長的柱狀晶所碰撞之厚度方向中央部的最終凝固部。已知中心偏析越大則該偏析粒的大小(偏析粒徑)越大，伴隨此而造成加工性等降低。亦即，使偏析粒徑變小代表使中心偏析變小，藉由測定偏析粒徑可評價鑄片14的中心偏析。 　　[0039] 利用上述手法，當將鑄片14之厚度中心部分的凝固組織柱狀晶化的情況，在雙方的凝固界面之樹枝狀晶(dendrite)彼此碰撞的部位，在樹枝狀晶前端部可能會形成空隙部，而以小氣孔的形式殘存於鑄片14。為了防止該小空隙部的生成，較佳為在鑄片14之厚度中心位置之固相率fs為0.3~0.7的範圍，利用複數對的鑄片支承輥24，將鑄片14以5.0%以下的壓下率的範圍實施壓下(以下也稱為「輕壓下」)。藉由將凝固末期之鑄片14的凝固殼18強制地壓下，可將上述小空隙部輕易地消滅。此外，藉由將凝固末期的鑄片14實施壓下，可抑制濃化熔鋼的流動，還能改善鑄片14的中心偏析。 　　[0040] 在此，壓下率，是指壓下量(壓下前之鑄片14的厚度和壓下後之鑄片14的厚度之差)對壓下前之鑄片14的厚度之比率(百分率)。若壓下率超過5.0%，壓下量過多，在鑄片14會生成內部龜裂。另一方面，若壓下率過低，在鑄片14之厚度中心部分會殘存氣孔，因此宜確保1.0%左右的壓下量。 　　[0041] 當鑄片14之厚度中心位置的固相率超過0.3才開始實施壓下的情況，在此之前可能會產生濃化熔鋼的流動，而有無法抑制鑄片14之中心偏析的疑慮。此外，在鑄片14之厚度中心位置的固相率超過0.7的範圍，無法產生濃化熔鋼的流動，縱使不實施壓下，中心偏析也不會惡化。因此，必須在鑄片14之厚度中心位置的固相率fs為0.3~0.7的範圍實施輕壓下。 　　[0042] 此外，當壓下速度未達0.30mm/min時，對凝固收縮量而言壓下速度過小，對於抑制濃化熔鋼的流動尚嫌不足，另一方面，當壓下速度超過2.00mm/min時，對凝固收縮量而言壓下速度過大，而有發生倒V偏析、內部龜裂的疑慮。因此，在進行輕壓下時，宜將壓下速度設定在0.30~2.00mm/min的範圍。 　　[0043] 當將凝固末期的鑄片14實施輕壓下的情況，利用施加靜磁場所產生的偏析減輕效果、實施輕壓下所產生之偏析改善效果及氣孔防止效果，能進一步減少藉由連續鑄造機10所連續鑄造的鑄片14之中心偏析及氣孔。 　　[0044] 如以上所說明，依據本發明，將與鑄片拉出方向正交的方向之靜磁場，以既定強度且既定時間施加於鑄片14之厚度中心位置的固相率超過0且0.3以下的範圍內之鑄片，因此可抑制在鑄片內部之未凝固層16的熱對流，使鑄片厚度方向之未凝固層16的溫度梯度增大，而使鑄片14之厚度中心部分的凝固組織成為柱狀晶。結果，使鑄片厚度中心部分之平均偏析粒徑變小，如此可減少藉由連續鑄造機所鑄造的鑄片14之碳、磷、硫、錳等的溶質元素之中心偏析。 　　 實施例 　　[0045] 使用所鑄造的鑄片剖面尺寸為厚度250mm、寬度410mm的中胚(bloom)之連續鑄造機將鑄片進行連續鑄造，該連續鑄造機具有與圖1所示的連續鑄造機相同的構造，連續鑄造機的設備長度為19.9m，彎曲半徑為15m。注入鑄模的熔鋼成分，係含有碳：0.7質量%、矽：0.2質量%、錳：0.9質量%，鑄片的拉出速度設定為0.8 m/min，在喂槽內之熔鋼過熱度(熔鋼溫度-液相線溫度)設定為20℃。 　　[0046] 在鑄片之厚度中心位置的固相率fs成為0.24 ~0.30的位置設置靜磁場產生裝置，以(2)式所定義之施加時間率成為2%、5%、8%、10%、15%及20%的方式，又以磁場強度成為0.05T、0.10T、0.15T、0.20T及0.30T的方式，改變施加時間率及磁場強度而進行連續鑄造。 　　[0047] 表1顯示各鑄片之厚度中心部分的凝固組織及所測定到的平均偏析粒徑。鑄片厚度中心部分的凝固組織，如上述般，是將從鑄片切出之試料的剖面用飽和苦味酸蝕刻而讓巨觀組織顯現，將該組織藉由目視觀察來確認凝固組織的種類。此外，平均偏析粒徑也是如上述般，測定偏析粒的平均面積，使用從該平均面積算出之等效圓的平均粒徑作為平均偏析粒徑。 　　[0048][0049] 圖2是表1所示的測定結果，係顯示不同磁場強度下之平均偏析粒徑和施加時間率的關係之圖表，圖3是表1所示的測定結果，係顯示不同施加時間率下之平均偏析粒徑和磁場強度的關係之圖表。 　　[0050] 根據圖2可知，當磁場強度為0.10T以下時，縱使將施加時間率增大，平均偏析粒徑也幾乎不會改變。另一方面可知，當磁場強度為0.15T以上時，藉由將施加時間率設定為10%以上，可將平均偏析粒徑減小。 　　[0051] 根據圖3可知，當施加時間率為8%以下時，縱使將磁場強度增大，平均偏析粒徑也幾乎不會改變。另一方面可知，當施加時間率為10%以上時，藉由將磁場強度設定為0.15T以上，可將平均偏析粒徑減小。 　　[0052] 此外，根據表1可確認，只要磁場強度為0.15T以上，藉由將施加時間率設定為10%以上，可使鑄片中央部的凝固組織成為柱狀晶。 　　[0053] 根據這些結果可知，在連續鑄造機，在鑄片之厚度中心位置的固相率fs成為大於0且0.3以下的範圍之至少一部分設置靜磁場產生裝置，一邊從靜磁場產生裝置將施加時間率10%以上、磁場強度0.15T以上的靜磁場施加於鑄片，一邊進行連續鑄造，藉此可使鑄片之厚度中心部分的凝固組織柱狀晶化，而將鑄片厚度中心部分的凝固組織之平均偏析粒徑減小，亦即能改善鑄片的中心偏析。 　　[0054] 此外，進行以下試驗，即使用上述連續鑄造機，在對鑄片施加靜磁場的同時，利用輥間隔朝向鑄造方向下游側逐步減少之複數對的鑄片支承輥將凝固末期的鑄片逐漸地壓下(輕壓下)，調查藉由將凝固末期的鑄片實施壓下對鑄片厚度中心部分的凝固組織產生的影響。 　　[0055] 鑄片的壓下條件，是將壓下速度設定為0.30~ 2.00mm/min的範圍，將壓下率變更為0%、0.1%、0.8%、1.0%、5.0%、7.0%、10.0%，將鑄片之鑄片厚度中心位置的固相率為0.3以上0.7以下的範圍實施壓下。壓下時，透過設置於鑄片之厚度中心位置的固相率fs成為0.24~0.30的位置之靜磁場產生裝置，將磁場強度0.15T的靜磁場以施加時間率10%施加於鑄片。 　　[0056] 表2顯示，將磁場強度0.15T的靜磁場以施加時間率10%施加而將凝固組織控制成柱狀晶時之不同壓下條件下之鑄片厚度中心部分的氣孔之調查結果。藉由將試料剖面進行目視觀察，來評價鑄片厚度中心部分的氣孔的程度。 　　[0057][0058] 根據表2可知，當施加靜磁場後，在壓下率1.0%~5.0%的範圍，將厚度中心位置的固相率為0.3以上0.7以下的範圍之鑄片實施壓下，可製造出沒有氣孔產生的鑄片。當壓下率未達1.0%的情況，壓下量不足而使氣孔殘存，另一方面，當壓下量大於5.0%的情況，雖可抑制氣孔的生成，但在鑄片發生內部龜裂。 　　[0059] 為了讓凝固組織柱狀晶化，較佳為控制溫度梯度和凝固速度。具體而言是預測，當溫度梯度小的情況將凝固速度減慢，當溫度梯度大的情況將凝固速度加速，可形成均一的柱狀晶組織。於是進行，使用試驗用水冷鑄模來調查溫度梯度G和凝固速度V的關係之試驗。試驗，是在試驗用水冷鑄模注入熔鋼，在水冷鑄模的內部空間裝滿熔鋼，僅將水冷鑄模的長邊面實施水冷而將前述熔鋼冷卻，透過設置於水冷鑄模的背面之靜磁場產生裝置，當鑄片之厚度中心位置的固相率fs為0.3時施加靜磁場。 　　[0060] 在此，如上述般，溫度梯度G是厚度中心位置的固相率成為0.3的時點在鑄片的固相率成為0.99的位置之溫度梯度(℃/mm)。此外，凝固速度V是鑄片之固液界面的移動速度(mm/min)。 　　[0061] 在水冷鑄模內的鑄片設置2根的R熱電耦(長邊長度1/2、短邊厚度1/2的位置，及長邊長度1/2、短邊厚度1/4的位置)，根據從這些熱電耦輸出的溫度資料和傳熱計算式，求出沿著朝向鑄片中心的方向之溫度分布。而且，根據所求出的溫度分布，算出前述固相率成為0.99的位置之溫度梯度G(℃/mm)。亦即，使用根據該溫度分布所算出之固相率成為0.99的位置之前後的溫度和該前後的距離，來算出溫度梯度G。 　　[0062] 鑄片之固液界面的位置，是根據鑄片的溫度分布算出，該鑄片的溫度分布是根據從熱電耦輸出的溫度資料和傳熱計算式算出。鑄片之固液界面的移動速度V(mm/min)，是使用該溫度分布之單位時間的變化量來算出。 　　[0063] 表3顯示溫度梯度G和凝固速度V的關係之調查結果。從表3可看出， 當(3)式的值比0.19℃×min1/2 /mm3/2 小的情況，在鑄片之厚度中心部分可觀察到樹枝狀晶成長方向不均一的等軸晶組織。另一方面，當(3)式的值為0.19℃×min1/2 /mm3/2 以上的情況，觀察到柱狀晶組織的形成，當(3)式的值為0.27℃×min1/2 /mm3/2 以上的情況，觀察到均一柱狀晶的形成。 　　[0064][0065] 根據表3可確認，藉由以(3)式的值成為0.27℃×min1/2 /mm3/2 以上的方式控制溫度梯度G及凝固速度V，能將在鑄片之厚度中心部分的凝固組織之平均偏析粒徑減小，可使鑄片之厚度中心部分的凝固組織成為更均一的柱狀晶。如此可知，能將藉由連續鑄造機所鑄造的鑄片之中心偏析進一步減少。
[0066]
10‧‧‧連續鑄造機
12‧‧‧鑄模
14‧‧‧鑄片
16‧‧‧未凝固層
18‧‧‧凝固殼
20‧‧‧靜磁場產生裝置
22‧‧‧靜磁場產生裝置
24‧‧‧壓下輥
[0020] 　　圖1係顯示本發明的實施形態的連續鑄造方法所使用的連續鑄造機的一例之剖面示意圖。 　　圖2顯示將平均偏析粒徑和施加時間率的關係在不同磁場強度進行比較的圖表。 　　圖3係顯示將平均偏析粒徑和磁場強度的關係在不同施加時間率進行比較的圖表。

Claims (3)

  1. 一種鋼之連續鑄造方法，是一邊在連續鑄造機的鑄模注入熔鋼，一邊將讓前述熔鋼凝固所生成的凝固殼從前述鑄模拉出而製造鑄片， 　　在前述連續鑄造機內之前述鑄片之厚度中心位置的固相率fs為下述(1)式的範圍內之鑄片部位的至少一部分，將磁場強度0.15T以上且與前述鑄片的拉出方向正交的方向之靜磁場，以下述(2)式所定義的施加時間率10%以上施加於前述鑄片，。
  2. 如請求項1所述之鋼之連續鑄造方法，其中， 　　在前述鑄片之厚度中心位置的固相率為0.3的時點，下述(3)式的值為0.27℃×min1/2 /mm3/2 以上，在此，G表示厚度中心位置的固相率成為0.3的時點在前述鑄片之固相率成為0.99的位置之溫度梯度(℃/mm)，V表示前述鑄片之固液界面的移動速度(mm/min)。
  3. 如請求項1或2所述之鋼之連續鑄造方法，其中， 　　對於前述鑄片之厚度中心位置的固相率為0.3以上0.7以下的範圍之鑄片部位，利用輥間隔朝向鑄造方向下游側逐步減少之複數對的鑄片支承輥以5.0%以下的壓下率實施壓下。
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