TR201809068T4 - Tavlanmış çelikler üretmeye yönelik aparat ve söz konusu çelikleri üretmeye yönelik proses. - Google Patents
Tavlanmış çelikler üretmeye yönelik aparat ve söz konusu çelikleri üretmeye yönelik proses. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201809068T4 TR201809068T4 TR2018/09068T TR201809068T TR201809068T4 TR 201809068 T4 TR201809068 T4 TR 201809068T4 TR 2018/09068 T TR2018/09068 T TR 2018/09068T TR 201809068 T TR201809068 T TR 201809068T TR 201809068 T4 TR201809068 T4 TR 201809068T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- temperature
- zone
- steel strip
- cooling
- heating
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 63
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 72
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 46
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 23
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 21
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 9
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 9
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 claims description 3
- GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 3-(2-methoxyethoxy)benzohydrazide Chemical compound COCCOC1=CC=CC(C(=O)NN)=C1 GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 claims description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 claims 1
- 238000001802 infusion Methods 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 19
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 13
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 13
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 6
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 4
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000011031 large-scale manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000008857 Ferritin Human genes 0.000 description 1
- 238000008416 Ferritin Methods 0.000 description 1
- 108050000784 Ferritin Proteins 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- -1 baynite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000002907 paramagnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000028327 secretion Effects 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D21/00—Combined processes according to methods covered by groups B21D1/00 - B21D19/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
- C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/52—Methods of heating with flames
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/60—Continuous furnaces for strip or wire with induction heating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
- Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Bu buluş tavlanmış çelikler üretmeye yönelik bir aparat ve bu şekilde üretilen söz konusu çelikler ile ilgilidir.
Description
TARIFNAME
TAVLANMIS ÇELIKLER ÜRETMEYE YÖNELIK APARAT VE söz
KONUSU ÇELIKLERI ÜRETMEYE YÖNELIK PROSES
Bu bulus bir tavlanmis çelikler üretmeye yönelik bir aparat ve söz konusu çelikleri
üretmeye yönelik bir proses ile ilgilidir.
Çelik üreticilerinin çogunda çagdas üretim prosesleri yüksek islem hacimlerine
odaklanir. Çelik gibi emtia ürünler açisindan çok önemli olan yüksek islem
hacimleri maliyet fiyatlarini düsük tutmaya yardimci olur. Ancak düsük maliyete
odaklaninanin önemli bir sorunu bulunur. Yüksek hacimli üretim hatlari esnek
olinayan proseslere sahiptir ve emtia ürünlerinden ayrilan proses kosullarina sahip
yüksek katma degerli nis ürünlerinin üretimine yönelik uygundur. Yüksek islein
haciinlerine yönelik gereksinimler mümkün olan tavlama döngülerine kati sinir
kosullari getirir. Bu yüzden, yeni yüksek dayanikliliga sahip çelik (HSS)
ürünlerinin kati kisitlamalar ile tasarlanmasi gerekir ve dolayisiyla her zaman bir
uyum gerektirir. Küçük ölçekli partileri bu hatlarda çalistirmak zordur ve
dolayisiyla çesitli farkli ürünleri yapmak ainaciyla prosesin kimyaya ayarlanmasi
yerine kimyanin prosese ayarlanmasi gerekir. Bu halen üretilen ve gelistirilmekte
olan farkli yüksek dayaniklilikta çeliklere yönelik kullanilan çok çesitli kimyasallar
yaratmistir.
Alasim tasarimi ürün gelistiricilere yönelik en güçlü araç olmasina ragmen, müsteri
spesifikasyonlarinin ve tesis içi üretilebilirlik gereksinimlerinin (örnegin
kaynaklanabilirlik, galvanizlenebilirlik, yüzey durumu, imalathane yükleri vb.)
getirdigi kisitlamalar tek basina alasimlama yoluyla mevcut ürünlerin daha da
gelistirilmesine ciddi bir engel getirir. Ayrica, klasik yüksek hacimli hatlar
karsisinda elde edilebilen tavlama düzeninde göreceli kisitlamali degisiklik ile
birlikte ele alindiginda, kimyasallara getirilen bu ayni kisitlamalar ultra yüksek
dayanikliliga, yüksek çekilebilirlige sahip yeni nesil çeliklere yönelik en uygun
metalürjik stratejilerin ticarilestirilmesine karsi kati engelleri ifade eder. Kisaca,
00453-P-0017
mevcut yüksek dayanikliliga sahip çelik gelistirineleri alasim eklemenin kabul
edilebilir sinirlarina ulasir ve yeni nesil gelismis yüksek dayaniklilikta çelik mevcut
prosesle uygulamasi ve özellikleri baglaminda kabul edilemez düzeyde yüksek olan
alasim içeriklerini kullanmadan elde edilemez.
Mevcut HSS türü çogunlukla yilda birkaç yüz bin ton siparis kapasiteleri olan klasik
sicak daldirmali galvanizleme (HDG) hatlarinda üretilir. Bu hatlarin tam
kapasitelerinden yararlanmak amaciyla hem AHSS hem de klasik HSS/düsük
karbonlu çelikleri içeren bir ürün karisimini düzenlemek gerekli oldugundan,
gelismis HSS (AHSS) seridi bu tür nispeten düsük hacimlerde üretilir. AHSS,
benzersiz mekanik özellikleri üretmeye yeterli miktarlarda martensit, baynit ve
kalan ostenit gibi fazlar içeren çok fazli çeliklerdir. Klasik yüksek dayanikliliga
sahip çelikler ile karsilastirildiginda, AHSS daha yüksek dayaniklilikta degerler
veya iyi sekillenebilirligi olan yüksek dayanikliligin daha üst bir kombinasyonunu
gösterir (Bleck & Phiu-on, HSLA Steels 2005, Sanya (Çin)). Bu kaçinilmaz olarak,
HSS üretimine ayrilan bu hatlarin bile tasarlanan tavlama özelliklerinin çok çesitli
ürün karisiminin üretimine yönelik çok farkli gereksinimler genelinde bir uyumdur.
Alt optimal ve esnek olmayan prosese sahip spesifikasyonlari sunmak amaciyla
alasim tasarimcilari kimyasal üzerinde daha fazla islem yapmak zorundadir. Bir
metalürjik bakis açisindan klasik HDG hatlari hem yüksek kapasiteli hatlarin yapisi
hem de sicak daldirma galvanizleme prosesinin kendisinde dogal olarak bulunan
tam olarak iyilestirilmis AHSS sübstratlarinin üretimine birkaç temel teknolojik
engel yaratir:
1). Düsük sogutma kapasitesi / tutulan sogutma: Mevcut hatlar nispeten
yavas sogutma kullanir ve her durumda asiri yaslandirma/çinko banyo
sicakliginda tutulur.
2). Sabit Asiri Yaslandirma Süresi: Mevcut hatlarin tamami bir uzatilan asiri
yaslandirma veya bir çinko banyosu beklemesinde bir sogutma tutulumunu
00453-P-0017
3). Sabit Asiri Yaslandirma Sicakligi: Klasik hatlarda toplam sicaklik Çinko
banyosunun sicakligi ile etkili bir sekilde uygulanir.
4). Kisitlanan En Üst Sicaklik: Klasik hatlarda maksimum en üst sicaklik
kurulum ve/veya hat hizi gereksinimleri ile sinirlanabilir.
Geleneksel olarak büyük miktarlarda nispeten basit ürünler metal endüstrisinde
büyük ölçekli üretim tesislerinin ekonomik çalismasi açisindan önemlidir.
EP0688884-A1 pik sicakliga indüksiyon isitmadan ve bir demlendirme onu (Z2)
saniyesi ile bir sogutma onu (Zl) arasinda bir degerden olusan bir isitma onu
kullanilarak tekrar stabilizasyona hizlandirmak amaciyla termal döngünün
baslangicinda bir baslangiç sicakligi pik degeri üretmeyi saglayan bir indüksiyon
ocagi içeren bir metal seridi tavlamaya ve sicak daldirina ile galvanizle meye
yönelik bu tür büyük ölçekli bir üretim tesisini açiklar.
Nis ürünlerin düsük miktarlarda üretimine yönelik artan bir talep ile bu düsük
hacimli ürünleri ekonomik olarak üretebilen daha esnek üretim hatlarina yönelik bir
ihtiyaç bulunmaktadir. Mevcut olarak bu tür esnek hatlar bulunmamaktadir.
Bu bulusun bir amaci daha basit kimyasallar ile yüksek dayanikliliga sahip
çeliklerin üretimini olanakli kilacak tavlanmis çelikler üretmeye yönelik bir aparat
saglamaktir.
Ayrica bu bulusun bir diger amaci nispeten düsük maliyetler ile küçük parti
büyüklüklerinin çalismasini saglayan tavlanmis çelikler üretmeye yönelik bir aparat
saglamaktir.
Ayrica, bu bulusun bir diger amaci söz konusu apar ati kullanarak tavlanmis çelikler
üretilmesine yönelik bir proses saglamaktir.
00453-P-0017
Bu bulusun bir diger amaci ana tavlama döngüsünden sonra ek lokal isi
uygulamalari yapma seçenegi sunan bir proses saglamaktir.
Asagidakileri
içeren tavlanmis çelikler üretmeye yönelik bir aparat ile bu
amaçlardan bir veya daha fazlasina ulasilir:
a. serit materyalini açmaya yönelik bir açici
b. asagidakileri içeren bir isitma onu:
i. çelik seridi 400 ali 600°C arasinda isitmaya yönelik radyan tüplü
brülörler veya bir indüksiyon ocagindan olusan bir birinci isitma
ünitesini ve çelik seridi 500°C ali yaklasik lOOO°C arasinda bir
tavlama sicakligina daha fazla isitmaya yönelik bir veya daha fazla
çapraz indüksiyon ocagindan olusan ikinci isitma ünitesini içeren bir
isitma adimi;
ii. çelik seriti en fazla 120 saniyelik bir periyotta demlendirmeye
iii. bir yavas sogutma zonunu, bir hizli sogutma zonunu ve bir
üçüncü sogutma zonunu içeren bir sogutma adimi, burada yavas
sogutma zonu çelik seridi tavlama sicakligindan hizli sogutma
baslangiç sicakligina sogutmaya yöneliktir ve burada hizli sogutma
zonu çelik seridi hizli sogutma baslangiç sicakligindan yaklasik
300°Cilik bir sogutma durdurma sicakligina hizli sogutmaya
yöneliktir ve burada üçüncü sogutma zonu çelik seridi ikinci
sogutma durdurma sicakligindan ortam sicakligi ile 100°C
arasindaki bir sicakliga sogutmaya yöneliktir;
c. istege bagli bir tekrar isitma zonu;
d. seridin uzunlamasina yönünde bir veya daha fazla zon alanina lokal isi
uygulamasi yapmaya yönelik istege bagli bir özel tavlama zonu;
00453-P-0017
e. bir son sogutma zonu;
f. bir elektrolitik adimi içeren bir kaplama zonu
g. tavlanmis serit materyalini sarmaya yönelik bir açici.
Tercih edilen düzenlemeler, bagli isteinlerde saglanir.
Bulusa göre aparat düsük degerli, çok miktarda ürünlerin yerine (nispeten) az
miktarda, yüksek degerli ürünlerin gelistirilmesini ve üretilmesini saglar. Daha
basit kimyasallara sahip AHSS ve UHSS çeliklerinin üretimini sagladigindan çok
esnek kesintisiz tavlama ve galvanizleme hatti yararlidir ve nispeten düsük
(çalisma) maliyetleri karsisinda küçük parti büyüklüklerini çalistirma firsatini verir.
Bulusa göre aparat AHSS ve UHSS çeliklerinin isi uygulamalarinin esnekligi ve
böylece seridin uzunlugu boyunca farkli özellikler ile üretilmesini saglar.
Seridin kesintisiz proseslenmesine yönelik klasik üretim hatlarinin bir kisitlama,
isitmanin ve sogutmanm seridin tam genisligi boyunca homojen bir sekilde
uygulanmasidir. Bunun bir nedeni mekanik özelliklerde homoj enlik elde etmektir.
Ancak, çogu zaman farkli konumlarda üretimine yönelik (örnegin bükülebilirlik
olarak sekillenebilirlik) veya uygulanmasina yönelik (örnegin enerji
absorpsiyonuna yönelik yüksek dayaniklilik) üründe farkli mekanik özellikler
gereklidir. Farkli mekanik özellikler farkli isi uygulama döngüleri veya ana tavlama
döngüsünden sonra post isi uygulamasi ile elde edilebilir. Dolayisiyla, bir üretim
hattinin sicaklik/süre profillerinde hem esnekligi eklemek hem de seridin
uzunlamasina yönüne paralel çoklu isi uygulama zonlari ile seride isi uygulamada
uzamsal esneklik seçenegini olanakli kilmak da avantajli olacaktir. Isi
uygulamasindaki farkliliklar bir derin sertlestirme içerebilen bir ana tavlama
döngüsünden sonra asiri yaslandirma veya temperleme sicakliklarindaki farkliliklar
olabilir. Bulusa göre aparat AHSS ve UHSS çeliklerinin isi uygulamalarinin
uzamsal esnekligi ve böylece seridin genisligi boyunca farkli özellikler ile
üretilmesini saglar. Bir özel tavlama zonundaki sonraki lokal isi uygulamasi Özel
Tavlanmis Seridi (TAS) olusturur.
00453-P-0017
Bulusa göre aparat asagidaki yeni prosesleme özelliklerini saglar:
1). Tam ostenitlemeyi saglamak üzere yüksek isi sicakliklari;
2). Düsük (alt Ms) sicakliklarini içeren çesitli sicakliklara hizli sertlestirme;
3). Bir asiri yaslandirma izotermine asiri yaslandirma;
4). Hem asiri yaslandirma sicakligini hem de süresini kontrol etme;
). Bir özel tavlama zonunu kullanarak farkli sicaklik-süre döngülerine veya
bir ek post isi uygulamasina sahip serit uzunluguna paralel isi uygulama
zonlari seçenegi.
Özel UHSS sübstratlari çogu durumda bir düsük sertlestirme sicakligina hizli
sogutmanin ve ardindan çogu zaman sertlestirme sicakligindan öneinli ölçüde daha
yüksek bir sicaklikta izotermal tutmanin izledigi tam ostenitleme (yüksek en üst
sicakliklar) gerektirir.
DP çeliklerinde ve diger bu tür kismi martensitik türlerinde martensitin olusumuna
yönelik bir hizli sertlestirme özelligi istenir. Bu istenmeyen dönüsümleri bastirmak
ve yeterli sertlesebilirlik saglamak üzere alasimlama unsurlarinin ekleme ihtiyacini
azaltir veya ortadan kaldirir. Ayrica, C, Mn, Cr ve M0 gibi sertlesebilirlik
unsurlarinin eklemeleri maliyet ve uygulamalar performansi, özellikle
kaynaklanabilirlik bakimindan önemli sonuçlara sahip olabilir.
HSS ailesi içinde asiri yaslandirma gereksinimlerinin çok önemli ölçüde farklilik
gösterebilir. Dual fazli çeliklerde asiri yaslandirma/çinko banyosu beklemesinin
süresini minimize edilmesi istenir. Aksine, TRIP veya TRIP destekli çeliklerde
ostenit stabilizasyonunun istenen derecesini ve sirayla istenen mekanik özellikleri
saglamak üzere bir kontrollü asiri yaslandirma gereklidir. Aparat bu degisen
gereksinimlere uyum saglar.
Hem DP hem de TRIP Destekli çeliklerde sübstrat özelliklerinin optimizasyonu
00453-P-0017
çinko potanin kullanilabildiginden daha düsük veya daha yüksek asiri yaslandirma
sicakliginin ve sicakliklarinin aktif kontrolünü saglar.
Aparatin benzersiz özellikleri tavlama egrilerinin hemen hemen sonsuz çesitliligini
uygulama özelligi ve farkli ürünlerin üretimi arasinda hizli geçis yapma olasiligidir.
Her iki özellik ocagin isitma ve sogutma bölümlerinde esneklik saglayan özel
teknolojinin ve bir bütün olarak ocagin bir düsük isi gecikmesinin kullanimi ile
etkinlestirilir. Dolayisiyla ocak bu hattin en önemli parçasidir.
Hattin isitma zonu bir isitma adimi, bir demlendirme adiini ve bir sogutma adimi
içerir. Bu isitma adimi ürünü bir ara sicakliga isitacak bir birinci isitma bölümünü
içerir. Birinci isitma bölümünün ardindan, materyali gereksinimlere bagli olarak
1000°C veya daha düsük bir sicakliga isitabilen bir ikinci isitma bölümü gelir. Ara
arasindadir. Uygun bir ara sicaklik 500°C°dir.
Birinci isitma bölümü tercihen bir Radyant Tüplü Ocaktan (RTF) olusur. Alternatif
olarak bir indüksiyon ocagi kullanilabilir, fakat RTF genellikle bu nispeten düsük
sicakliklarda genislik boyunca daha homojen bir sicaklik profili saglar.
Ikinci bölüm hatta isitma esnekligini vermek amaciyla tercihen bir veya daha fazla,
fakat tercihen en az iki indüksiyon bölümü içerir. Çogu çelik türü 500 ile 750-800
°C arasinda sicaklik araliginda baslangiç hizli isitmasindan yararlanir. Tercihen bu
birinci isitma bölümünde 500 0Üye isitilan baz sicakliginin izledigi bir hizli çapraz
akis (TFX) indüksiyon ocagi ile etkinlestirilir. 850 ile 1000 °C arasindaki en üst
sicaklik bir ikinci TFX ocagi ile elde edilebilir. Bazi materyallerin (0stenitik
çeliklcr) paramanyetik özellikleri nedeniyle çapraz indüksiyon gereklidir. Ikinci
TFX indüksiyon ocagi 800 0C ila yaklasik 1000 0C arasindaki son isitmaya yönelik
kullanilir. Tüm ferröz materyaller bu sicaklik araliginda paramanyetik hale gelir,
bu yüzden çapraz indüksiyon gereklidir. RTF, RTF ekipmaninin kendisindeki ve
RTF ile elde edilebilen daha yavas toplam isitma derecesindeki kapsamli isi
00453-P-0017
birikiminin bir sonucu olarak döngü sicakliklarindaki büyük termal gecikme
nedeniyle en üst sicakliga isitinak üzere kullanilamaz. Bu durum tavlama döngüleri
arasinda hizli geçisler bakimindan aparatin esnekligini olumsuz etkiler.
Materyalleri hat hizina bagli olarak belirli bir sicaklikta periyotlar boyunca
demlendirebilir. Tercih edilen maksimum demlendirme süresi yaklasik 120 saniye,
daha çok tercih edildigi üzere 60 saniyedir.
Demlendirmeden sonra, materyal sogutma adiminda, tercihen üç ardisik sogutma
bölümü ile sogutulur: bir yavas sogutma bölümü, ardindan bir hizli sogutma
bölümü ve son olarak inateryallerin tekrar isitma zonuna girmeden önce 100°C
civarindaki sicakliklara sogutulmasi gerektiginde aktif olacak bir üçüncü sogutma
Bir ostenit, ferrit ve martensit karisimini içeren özel mikrokarisimlarinin
olusturulmasinda maksimum kontrol saglamak amaciyla esnek isitmanin yani sira
esnek sogutma da gerekir. Demlendirme bölümünden sonra gelen sogutma bölümü,
demlendirmeden sonra seridin sogutulmasini elde etmek amaciyla bir veya daha
fazla sogutma bölümü içerir. Bir düzenlemede bu sogutma bölümü bir yavas
sogutma bölümü, bir hizli sogutma bölümü ve bir üçüncü sogutma bölümü içerir.
Yavas sogutma bölümü seridi demlendirme sicakligindan, genellikle ostenitin
dönüsmeye (Ar3) basladigi sicakligin hemen üstü olan hizli sogutma baslangiç
sicakligina sogutmak üzere kullanilir. Hizli sogutma bölümünde, serit Ar3”ün
hemen üstündeki sicakliktan yaklasik 300°C°lik bir sicakliga sogutulur. Üçüncü
sogutma bölümü seridi baska hiçbir dönüsümün gerçeklesmedigi sicakligin, baska
bir deyisle 100°C. altinda bir sicakliga daha da sogutur. Hizli ve üçüncü sogutma
bölümü ayri bölümler veya sogutma durdurma sicakligini ve sogutma orani kontrol
etme özelligine sahip bir entegre bölüm olabilir. Hizli sogutmada sogutma orani
00453-P-0017
Tekrar isitma bölümünde serit bir asiri yaslandirma adimina veya bir tavlama
adimina maruz kalabilir. Asiri yaslandirma sicakligina hizli ve esnek bir sekilde
ulasmak amaciyla, bir baska indüksiyon ocagi kurulur. Ocagin tekrar isitma zonu
bir asiri yaslandirma bölümü veya istege bagli olarak kullanilabilir, bir homojen
veya lokal isi uygulamasi yapmak üzere kullanilabilir. Sonraki lokal isi uygulamasi
Özel Tavlanmis Seridi (TAS) olusturur. TAS materyalinde, mekanik özellikler
bölümün spesifik gereksinimlerine göre özellestirilebilir. Daha fazla
sekillenebilirligin gerektigi konumlarda bu hattaki seridin lokal isi uygulamasi ile
elde edilebilir, genellikle seridin genisligi boyunca mekanik özelliklerin istenen
varyasyonlarinda sonuçlanir. Bu TAS seçeneginin etkinlestirecegi ürünler sarma
yönüne paralel bir veya daha fazla zona sahip kaplanan veya kaplanmayan HSS
serit sargilaridir. Bu zonlar tercihen en az 50mm genisligindedir. TAS-uygulanan
zonlarin özellikleri uygulanan sicaklik döngüsüne bagli olacaktir fakat genelde
karisik bölüm geometrilerine yönelik HSS/UHSS°nin kullanimini kolaylastirabilen
gelismis (lokal) bir sekillenebilirlikte sonuçlanacaktir. Asiri yaslandirmadan sonra,
homojen tavlama veya TAS uygulamasi serit, koruyucu atmosferinden ayrilmadan
önce bir dördüncü sogutma bölümünde yaklasik 150 ile 250°C arasinda bir
sicakliga sogutulacaktir. Son olarak serit hava ile bir besinci sogutma bölümünde
hava ile yaklasik 50 ila 100°Caye sogutulur. Tercihen dördüncü sogutma bölümü
seridi yaklasik 150 ile 250°C arasinda bir sicakliga, tercihen yaklasik 200°C,ye,
tercihen HNXSI kullanarak sogutur ve/veya besinci sogutma bölümü seridi yaklasik
50 ila 100°C arasinda bir sicakliga, tercihen yaklasik 80°C3ye, tercihen hava
sogutma ile kullanarak sogutur.
Tercihen 350 ile 45 0°C arasinda asiri yaslandirma sicakligina tekrar isitma tercihen
sagladigi esneklik nedeniyle bir uzunlamasina akis indüksiyonu (LFX) yardimiyla
gerçeklesir. Ilgili çelikler asiri yaslandirma sicakliklarinda tamamen manyetik
oldugundan bir LFX yerine kullanilabilmesine ragmen bir TFX-ocagini kullanmaya
gerek olmaz. Özel tavlama zonunda, dahil olan sicakliklar tercihen 750 ile 850°C
paramanyetik materyaller içerdiginden bir TFX-ünitesi gereklidir. Asiri
00453-P-0017
yaslandirma süresi hat hizina ve ocagin uzunluguna baglidir, fakat genellikle
tercihen 180s ile sinirlidir.
Galvanizasyon bir elektrolitik kaplama bölümünde elektrolitik kaplama ile
gerçeklestirilir. Sicak daldirma ile galvanizlemenin yerine elektro galvanizleme
seçilmistir. Bu tavlama prosesini galvanizleme prosesinden tamamen bagimsiz hale
getirebilmek ve klasik HDG hatlari ile karsilastirildiginda düsük olan hat hizlarinda
bile mükemmel kaplama kalitesi elde edebilmek amaciyla yapilmistir. Bir
aktivasyon/asitleme ve/veya temizleme bölümü tercihen bir elektrolitik kaplama
bölümünden hemen önce kullanilir. Bu yüzey ile ilgili sorunlari minimuma indirir
ve çok çesitli alasimlama unsurlarinin kullanimini saglar.
Tavlama ve kaplama adimlarinin ayrilmasi tercih edilir bu sekilde kaplama
gereksinimleri (hat hizi ve serit sicakligi gibi) sübstrat mikroyapisinin
gelistirilmesine veya ciddi alasim kisitlamalarinin uygulanmasina yönelik sonuç
olmadan karsilanamaz. Bu avantajlarinin yani sira çok miktarda tutarli emtialar
üretmeye yönelik mevcut yüksek kapasiteli hatlar, bu zor nis ürünlerinin
üretiminden çikarilmaya iliskin açik avantaja sahiptir. Bir ikinci açiya göre, bulus
ayrica bulusa göre aparat kullanilarak bir prosese eklenir.
Sinirlayici olmayan bir örnek yardimiyla, bulusa göre bir aparatin bir sematik
çizimi sekil lsde gösterilir.
Sekil 1`de referans numaralari asagidakilere refere eder:
1. serit materyali
. isitma zonu
. giris zonu
. isitma adimina yönelik radyant tüplü ocak bölümü
. demlendirme adimina yönelik TFX-bölümü
. sogutma adimina yönelik sogutma bölümü
00453-P-0017
7. LFX tekrar isitma zonu
8. asiri yaslandirma veya TAS zonu
9. son sogutma zonu
. kaplama zonu
11. çikis zonu
12. açici
13. sarici
Giris zonu örnegin durulama ekipmani, kurutma ekipmani, tampon aracindan
(salgilama kulesi gibi) bir veya daha fazlasini içerebilir. Çikis zonu örnegin yüzey
kontrolü, yaglama ekipmani, kesme ekipmani veya tampon aracindan bir veya daha
fazlasini içerebilir.
Sinirlayici olmayan örnekler yardimiyla sekil 1 ”e göre aparatin esnekligi sekil 2 ila
6 araciligiyla gösterilir, burada sekil 2`de 600 MPa AHSS°ye yönelik termal egri
ferrit, baynit, martensit ve tutulan ostenit içeren bir sekilde sunulur. Sekil 3 geri
kazanilan tavlanmis çelige, sekil 4 baynitik ferrit ve martensit içeren bir çelige ve
sekil 5 bir temperlenen martensite yönelik egriyi gösterir.
Sekil 2: Isitma dönüsüm araligina hizli isitma, kritik sicakliklar arasi ostenitin ve
dolayisiyla, sirayla, son mikroyapidaki ikinci fazin büyüklügünü ve dagilimini
etkilediginden yararli olmasi nedeniyle 500 - 750°C sicaklik araligindaki bir hizli
isitma orani kullanilir. RTF ocagindan sonra, materyal ~750°C° ye isitilir. Ardindan
serit 2. hizli islemden 780-850°C araliginda kritik sicakliklar arasi bir sicakliktaki
demlendirme bölümüne geçer. ~30 saniye boyunca demlendirmeden sonra, serit ilk
olarak yavas yavas sogutulur, serit ilk olarak yavas yavas sogutulur ve sonra
~420°Cslik asiri yaslandirma sicakligina hizli sogutulur. Bu sicaklik ostenitteki
karbon zenginlestirmesini destekleyecek ve dolayisiyla son mikro yapida
metastabil ostenitin tutulmasina yol açacak sekilde seçilir. Martensit son sogutmada
ardindan ortam sicakligina sogutarak olusturulur. 200°C veya daha düsük bir
sicaklikta son sertlestirmenin bir kesintiye ugramasi kabul edilebilir.
00453-P-0017
Sekil 3: Isleme sertlesinesinin bir kismi karsiliginda yüksek uzama saglamak
amaciyla soguk sarilan yüksek dayanikliliga sahip çelikte geri kazanimi baslatmak
uygulamasi yapma.
Sekil 4: RTF ocagindan sonra, materyal ~750°C”ye isitilir ve sonra 2. hizli isitma
seridinden sonra serit bir sicakliga > Ac3 sahip olacaktir. ~850°Cide ~30 saniye
boyunca demlendirme sirasinda tam ostenitlemeden sonra, serit yavas yavas
sogutulur fakat sicaklik yavas sogutina bölümünün sonunda 700°C`nin üstünde
kalmalidir. Hizli sogutma serit sicakligini < 400°Caye düsürecektir. Asiri
yaslandirma bölümünde, ostenit neredeyse tamamen baynitik ferrite ayrisir bu
sekilde son sogutmada hiç martensit olusmaz.
Sekil 5: Ilk olarak materyal C ve Mn içerigine bagli sicaklikta, fakat tipik olarak
820°Cinin üstünde, tamamen ostenitik olmalidir, ardindan martensite tamamen
dönüstürmek üzere en az 200°C°1ik bir düsük sicakliga en az 80°C/ saniyede hizli
sogutulmalidir. Bükülebilirligi ve delik genlesmesini gelistirmek üzere hafif
edilebilir. Biraz daha dayaniklilik amaciyla sekillenebilirligi gelistirmek üzere daha
yüksek sicaklik veya daha uzun temperleme 30-60 saniye boyunca yaklasik 600-
750°C°de isi uygulamasi yaparak elde edilir. Temperlemeye yönelik isitma ve
sogutma oranlari önemli degildir.
Sekil 6: Serit isitilir ve kritik sicakliklar arasi bölgede ostenitlenir baska bir deyisle
demlendirme sicakligi 830-860°C araligindadir. Kritik sicakliklar arasi ferritin
hacim fraksiyonu bu en üst sicaklik ile kontrol edilir, bu deger sonrasinda
sogutmadan önce ostenitin sertlestirilebilirligini belirler. Demlendirmeden sonra,
serit yavas yavas ~700°C°ye sogutulur ve sonra serit yaklasik Ms (~ 350°C)
sicakliga ulasmak üzere hizli sogutma bölümüne geçer. Bu üründe seridi
~250°C,ye sogutmak üzere 3. sogutma bölümü önemlidir. Bu sicaklik araliginda
00453-P-0017
martensitin olusmasi zamana bagli olmayi basit bir sekilde Ms degeri altina
sogutma ile kontrol edildiginden bu bölümde normal bir sogutma orani yeterlidir.
Sogutmadan sonra serit 350-450°C”1ik bir sicaklikta asiri yaslandirma bölümüne
girmek üzere indüksiyon yoluyla isitilir. Izoterm sirasinda ~70 saniye boyunca (1)
bu sekilde olusturulan martensit temperlenir, (2) ostenit karbon bölümleme
nedeniyle daha stabil hale gelebilir ve (3) ayrica osteniti stabilize edebilen biraz
karpitsiz baynit olusabiliri Bu üründe çok stabil ostenit olusturulmasi amaçlanir,
baska bir deyisle son sogutmada hiç martensit olusmayacaktir.
Claims (1)
- ISTEMLER Asagidakileri içeren tavlanmis çelikler üretmeye yönelik aparattir: a. serit materyalini (1) açmaya yönelik bir açici (12) b. asagidakileri içeren bir isitma zonu (2): i. asagidakileri içeren bir isitma bölümü: A. çelik seridi 400 ila 600°C arasinda bir ara sicakliga isitmaya yönelik radyant tüplü brülörler veya bir indüksiyon ocagindan olusan bir birinci isitma ünitesi (4) ve B. çelik seridi 500°C ila yaklasik 1000°C arasinda bir tavlama sicakligina daha fazla isitmaya yönelik bir veya daha fazla çapraz indüksiyon ocagindan olusan ii. çelik seriti en fazla 120 saniyelik bir periyotta demlendirmeye yönelik bir demlendirme adimi; iii. bir yavas sogutma zonunu, bir hizli sogutma zonunu ve bir üçüncü zonu içeren bir sogutma adimi (6), burada yavas sogutma zonu çelik seridi tavlama sicakligindan hizli sogutma baslangiç sicakligina sogutmaya yöneliktir ve burada hizli sogutma zonu çelik seridi en az 50°C/ saniyelik hizli sogutma baslangiç sicakligindan yaklasik 300°C71ik bir sogutma durdurma sicakligina hizli sogutmaya yöneliktir ve burada üçüncü sogutma zonu durdurma sicakligi çelik seridi ikinci sogutma durdurma sicakligindan ortam sicakligi ile 100°C arasindaki bir sicakliga yöneliktir; c. istege bagli bir tekrar isitma zonu (7) d. seridin uzunlamasina yönünde bir veya daha fazla zon alanina lokal isi uygulamasi yapmaya yönelik istege bagli bir özel tavlama zonu (8) e. bir son sogutma zonu (9) f. asagidakileri içeren bir kaplama zonu (10): - istege bagli olarak bir asitleme ve/veya aktivasyon adimi o istege bagli olarak bir ikinci temizleme adimi ~ istege bagli olarak bir kurutma adimi g. tavlanmis serit materyalini sarmaya yönelik bir açici . Istem l°e göre aparattir, burada isitma zonu, çelik seridi yaklasik 500°Ciye kadar bir sicakliga isitmaya yönelik radyant tüplü brülörlerden olusan bir birinci isitma ünitesini (4) içerir. . Istem 2°ye göre aparattir, burada ikinci isitma ünitesi (5) çelik seridi yaklasik 800°C”lik bir sicakliga tekrar isitmaya yönelik bir birinci çapraz indüksiyon ocagi ve çelik seridi yaklasik 1000°C71ik bir tavlama sicakligina tekrar isitmaya yönelik bir ikinci çapraz indüksiyon ocagi içerir. Önceki istemlerden herhangi birine göre aparattir, burada tekrar isitma zonu (7,8) çelik seridi 350 ile 550 arasinda bir sicakliga tekrar isitmaya yönelik bir uzunlamasina indüksiyon ocagini içerir. . Istem 4”e göre aparattir, burada tekrar isitma zonu (7,8), çelik seridi 400 ile 500°C arasinda bir sicakliga tekrar isitmaya yönelik bir uzunlamasina indüksiyon ocagi içerir. Önceki istemlerden herhangi birine göre aparattir, burada tekrar isitma zonu homojen veya lokal olarak tekrar isitmaya yönelik bir çapraz indüksiyon ocagini içeren kismi isitma zonunu içerir. Önceki istemlerden herhangi birine göre aparattir, burada aparat, seridin uzunlamasina yönünde bir veya daha fazla alana lokal isi uygulamaya yönelik bir özel tavlama zonu (8) içerir ve burada söz konusu özel tavlama zonu tercihen isitma zonunun arkasinda yer alir. Önceki istemlerden herhangi birine göre aparattir, burada çeligin galvanizasyonu elektrolitik kaplama adiminda (10) yapilir. Asagidaki adimlari içeren istemler 1 ila Seden herhangi birine göre cihazi kullanarak bir AHSS üretmeye yönelik prosestir: a. çelik serit materyalini (1) açma ardindan (i) radyant tüplü brülörlerden veya bir indüksiyon ocagindan olusan birinci isitma ünitesindeki (4) çelik serit materyalini 400 ila 600°C arasindaki bir ara sicakliga isitina ve bir veya daha fazla çapraz indüksiyon ocagindan olusan ikinci isitma ünitesindeki (5) çelik seridi 500°C ila yaklasik 1000°C arasindaki bir tavlama sicakligina tekrar isitma; (ii) çelik seridin en fazla 120 saniyelik bir periyodda demlendinne; (iii) çelik seridi yavas sogutma zonunda tavlama sicakligindan hizli sogutma baslangiç sicakligina yavas yavas sogutma ardindan hizli sogutma zonunda çelik seridi en az 50°C/saniyelik hizli sogutma baslangiç sicakligindan yaklasik 300°C*lik bir sogutma durdurma sicakligina hizli sogutma sonra üçüncü sogutma zonu durdurma 00453-P-0017 sicakligi çelik seridi sogutma durdurma sicakligindan ortam sicakligi ile 100°C arasindaki bir sicakliga sogutma; b. çelik seridi bir kaplama zonunda elektrolitik olarak kaplama (10) c. tavlanmis serit materyalini açma Serit materyalinin uzunlamasina yönündeki bir veya daha fazla alana veya zona lokal isi uygulamasi ile serit materyalinin genisligi boyunca farkli özelliklere sahip bir özel tavlanmis AHSS üretmeye yönelik istem 9”a göre prosestir. Istem 10`a göre prosestir burada serit inateryalinin genisligi boyunca mekanik özelliklerin istenen degisikliklerine sahip ve sarma yönüne paralel zonlar en azindan 50 mm genisligindedir. Istemler 9 ila 1 1 ”den herhangi birine göre bir prosestir, burada hizli sogutma baslangiç sicakligi Ar3`ün hemen üstündedir. Istemler 9 ila ll”den herhangi birine göre prosestir, burada çelik serit materyali birinci isitma ünitesinde (4) 400 ile 600°C arasinda bir ara sicakliga isitilan ve ikinci isitma ünitesinde (5) 600 ile 700°C arasinda bir sicakliga tekrar isitilan bir soguk sarilan çelik serittir, geri kazanilan bir tavlanmis soguk sarilan yüksek dayanikliliga sahip çelik üretmek üzere çelik serit materyali 10 ila 60 s boyunca demlendirerek ardindan sogutarak isi islemi uygulanir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP11174195 | 2011-07-15 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201809068T4 true TR201809068T4 (tr) | 2018-07-23 |
Family
ID=45349598
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/09068T TR201809068T4 (tr) | 2011-07-15 | 2012-07-15 | Tavlanmış çelikler üretmeye yönelik aparat ve söz konusu çelikleri üretmeye yönelik proses. |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20140147697A1 (tr) |
EP (1) | EP2732058B1 (tr) |
JP (1) | JP2014523970A (tr) |
KR (1) | KR101960992B1 (tr) |
CN (1) | CN103649347B (tr) |
BR (1) | BR112014000837A2 (tr) |
CA (1) | CA2841635C (tr) |
ES (1) | ES2675278T3 (tr) |
MX (1) | MX369049B (tr) |
RU (1) | RU2608257C2 (tr) |
TR (1) | TR201809068T4 (tr) |
WO (1) | WO2013010968A1 (tr) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11198126B2 (en) | 2011-10-31 | 2021-12-14 | Fluid-Screen, Inc. | Apparatus for pathogen detection |
KR101568547B1 (ko) * | 2013-12-25 | 2015-11-11 | 주식회사 포스코 | 스트립의 연속소둔 장치 및 그 연속소둔 방법 |
KR101537779B1 (ko) * | 2014-06-27 | 2015-07-22 | 표현학 | 코일 강판 가공 시스템 및 방법 |
WO2016001711A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Multipurpose processing line for heat treating and hot dip coating a steel strip |
WO2016001701A1 (en) | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Polyvalent processing line for heat treating and hot dip coating a steel strip |
WO2016016683A1 (en) | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Arcelormittal | A method for producing a high strength steel piece |
AT517848B1 (de) * | 2016-04-15 | 2017-05-15 | Andritz Tech And Asset Man Gmbh | Verfahren und ofenanlage zum wärmebehandeln von metallbändern |
CN114269033A (zh) | 2016-09-27 | 2022-04-01 | 诺维尔里斯公司 | 旋转磁体热感应 |
RU2721970C1 (ru) | 2016-09-27 | 2020-05-25 | Новелис Инк. | Нагревание с магнитным подвешиванием металла с контролем качества поверхности |
JP6948565B2 (ja) * | 2017-01-12 | 2021-10-13 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
BE1026986B1 (fr) * | 2019-01-23 | 2020-08-25 | Drever Int S A | Procédé et four pour le traitement thermique d’une bande d’acier de haute résistance comprenant une chambre d’homogénéisation en température |
ES2911656T3 (es) * | 2019-06-17 | 2022-05-20 | Tata Steel Ijmuiden Bv | Método de tratamiento térmico de un fleje de acero laminado en frío |
KR102460013B1 (ko) * | 2020-04-20 | 2022-10-27 | (주)티티에스 | 디스플레이 제조공정 부품의 재생 방법 |
CN115341074B (zh) * | 2022-09-05 | 2024-01-09 | 江苏圣珀新材料科技有限公司 | 一种双相钢的退火工艺 |
Family Cites Families (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL26745C (tr) * | 1929-04-13 | |||
JPS6056406B2 (ja) * | 1980-07-11 | 1985-12-10 | 日本鋼管株式会社 | 誘導加熱部を有する連続焼鈍炉 |
JPS5794524A (en) * | 1980-12-04 | 1982-06-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method for continuous annealing |
JPS59133324A (ja) * | 1983-08-22 | 1984-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造法 |
JPS61147900A (ja) * | 1984-12-20 | 1986-07-05 | Hitachi Ltd | 鋼帯の連続めっき設備 |
JP2964351B2 (ja) * | 1990-10-09 | 1999-10-18 | 北芝電機株式会社 | 金属薄板の誘導加熱方法 |
FR2721620B1 (fr) * | 1994-06-22 | 1996-08-23 | Maubeuge Fer | Procédé et dispositif de recuit d'une bande métallique et perfectionnement aux lignes de galvanisation à chaud en continu en faisant application. |
CA2175105C (en) * | 1995-05-23 | 1999-09-21 | C. Ramadeva Shastry | Process for improving the formability and weldability properties of zinc coated steel sheet |
CA2190410C (en) * | 1995-12-06 | 2000-04-25 | Mitrajyoti Deka | Method and apparatus for controlling galvanneal induction furnace operation |
TW420718B (en) * | 1995-12-26 | 2001-02-01 | Nippon Steel Corp | Primary cooling method in continuously annealing steel strip |
US5770838A (en) * | 1996-09-11 | 1998-06-23 | Drever Company | Induction heaters to improve transitions in continuous heating system, and method |
JP3492176B2 (ja) * | 1997-12-26 | 2004-02-03 | 新日本製鐵株式会社 | 高い動的変形抵抗を有する良加工性高強度鋼板とその製造方法 |
JP2000034524A (ja) * | 1998-07-17 | 2000-02-02 | Nkk Corp | 金属帯の熱処理方法 |
JP2000063959A (ja) * | 1998-08-24 | 2000-02-29 | Nkk Corp | 連続焼鈍設備と電気亜鉛めっき設備を備える生産効率に優れる鋼帯の製造設備 |
JP2000087257A (ja) * | 1998-09-07 | 2000-03-28 | Nkk Corp | 塗装性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
JP2001011541A (ja) * | 1999-06-29 | 2001-01-16 | Nippon Steel Corp | プレス成形用テーラード鋼帯及びその製造方法 |
US6180933B1 (en) * | 2000-02-03 | 2001-01-30 | Bricmont, Inc. | Furnace with multiple electric induction heating sections particularly for use in galvanizing line |
FR2808163B1 (fr) * | 2000-04-19 | 2002-11-08 | Celes | Dispositif de chauffage par induction a flux transverse a circuit magnetique de largeur variable |
IT1317894B1 (it) * | 2000-08-09 | 2003-07-15 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per la regolazione della distribuzione degli inibitorinella produzione di lamierini magnetici a grano orientato. |
JP4530606B2 (ja) * | 2002-06-10 | 2010-08-25 | Jfeスチール株式会社 | スポット溶接性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 |
JP4189192B2 (ja) * | 2002-09-30 | 2008-12-03 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性と形状凍結性に優れた低降伏比型高強度冷延鋼板及びその製造方法 |
JP4333356B2 (ja) * | 2003-12-19 | 2009-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板の製造方法 |
JP2005232495A (ja) * | 2004-02-17 | 2005-09-02 | Jfe Steel Kk | 金属帯の熱処理設備及び熱処理方法 |
JP4868771B2 (ja) * | 2004-12-28 | 2012-02-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性に優れた超高強度薄鋼板 |
CN200971379Y (zh) * | 2006-10-31 | 2007-11-07 | 黄石山力科技发展有限公司 | 连续热镀锌与连续退火兼容机组多功能退火炉 |
CN105821199B (zh) * | 2007-07-19 | 2018-09-04 | 穆尔和本德公司 | 用于对在长度方向具有不同厚度的钢带进行退火的方法 |
FR2920439B1 (fr) * | 2007-09-03 | 2009-11-13 | Siemens Vai Metals Tech Sas | Procede et dispositif d'oxydation/reduction controlee de la surface d'une bande d'acier en defilement continu dans un four a tubes radiants en vue de sa galvanisation |
DE102007043154B4 (de) * | 2007-09-11 | 2017-01-26 | Voestalpine Krems Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Härten von Profilen |
CN100582252C (zh) * | 2008-03-10 | 2010-01-20 | 贾会平 | 组合式罩式炉退火的方法及其退火炉装置 |
CN101532119B (zh) * | 2008-03-10 | 2011-04-20 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种热镀锌与连续退火两用生产的装置和工艺方法 |
CN201258353Y (zh) * | 2008-08-26 | 2009-06-17 | 武汉钢铁(集团)公司 | 兼容连续热镀锌和连续退火的双用途设备 |
RU2385350C1 (ru) * | 2008-12-12 | 2010-03-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов |
KR20100076744A (ko) * | 2008-12-26 | 2010-07-06 | 주식회사 포스코 | 강판의 소둔 장치, 도금 품질이 우수한 도금 강판의 제조 장치 및 이를 이용한 도금 강판의 제조방법 |
CN101787486B (zh) * | 2009-01-23 | 2012-03-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗烘烤时效的彩涂钢板/带及其制造方法 |
CN101831536A (zh) * | 2010-05-28 | 2010-09-15 | 苏州工业园区胜龙电炉制造有限公司 | 一种等温退火节能炉及其等温退火方法 |
-
2012
- 2012-07-15 US US14/232,474 patent/US20140147697A1/en not_active Abandoned
- 2012-07-15 MX MX2014000521A patent/MX369049B/es active IP Right Grant
- 2012-07-15 RU RU2014105584A patent/RU2608257C2/ru active
- 2012-07-15 CN CN201280035020.1A patent/CN103649347B/zh active Active
- 2012-07-15 JP JP2014519579A patent/JP2014523970A/ja active Pending
- 2012-07-15 BR BR112014000837A patent/BR112014000837A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2012-07-15 WO PCT/EP2012/063860 patent/WO2013010968A1/en active Application Filing
- 2012-07-15 ES ES12738087.1T patent/ES2675278T3/es active Active
- 2012-07-15 TR TR2018/09068T patent/TR201809068T4/tr unknown
- 2012-07-15 CA CA2841635A patent/CA2841635C/en active Active
- 2012-07-15 EP EP12738087.1A patent/EP2732058B1/en active Active
- 2012-07-15 KR KR1020147003689A patent/KR101960992B1/ko active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2014523970A (ja) | 2014-09-18 |
CA2841635C (en) | 2017-01-03 |
MX369049B (es) | 2019-10-28 |
CN103649347A (zh) | 2014-03-19 |
EP2732058B1 (en) | 2018-06-13 |
US20140147697A1 (en) | 2014-05-29 |
RU2608257C2 (ru) | 2017-01-17 |
WO2013010968A1 (en) | 2013-01-24 |
CN103649347B (zh) | 2016-05-25 |
MX2014000521A (es) | 2014-02-19 |
BR112014000837A2 (pt) | 2017-07-18 |
KR101960992B1 (ko) | 2019-03-21 |
KR20140048263A (ko) | 2014-04-23 |
RU2014105584A (ru) | 2015-08-27 |
EP2732058A1 (en) | 2014-05-21 |
CA2841635A1 (en) | 2013-01-24 |
ES2675278T3 (es) | 2018-07-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201809068T4 (tr) | Tavlanmış çelikler üretmeye yönelik aparat ve söz konusu çelikleri üretmeye yönelik proses. | |
CN108396237B (zh) | 一种高塑性冷轧板及其生产方法 | |
CN104561812B (zh) | 一种1000MPa级高铝热镀锌双相钢及其制备方法 | |
CN106756512B (zh) | 一钢多级的热轧复相高强钢板及其生产方法 | |
CN106661654B (zh) | 制造高强度钢板的方法和通过该方法获得的板 | |
CN106661645B (zh) | 用于制造具有改进的强度、延展性和可成形性的经涂覆的钢板的方法 | |
JP2010533788A (ja) | 長さ方向において厚さが変化する鋼ストリップを焼きなましする方法 | |
CN104630647B (zh) | 一种高强度热镀锌q&p钢的制备方法 | |
CA2954146A1 (en) | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability | |
CN102140609A (zh) | 硅铝复合添加590MPa级相变诱发塑性钢及制备方法 | |
CN107747078A (zh) | 一种制备热镀锌高强钢过程中镀层的方法 | |
CN102758143A (zh) | 一种抗拉强度大于1180MPa的热镀锌钢板及其制造方法 | |
CN104561793B (zh) | 一种超高强度热轧基板镀锌板及其制造方法 | |
CN108411202A (zh) | 一种厚规格冷轧双相钢及其制备方法 | |
CN105018875A (zh) | 一种在热镀锌过程中完成碳配分的q&p钢的制备方法 | |
CN112760463B (zh) | 一种780MPa级微合金化双相钢的连续退火方法 | |
CN110358967A (zh) | 厚规格热镀锌复相钢及其生产方法 | |
WO2003062476A1 (en) | In-line process for the recrystallization of solidified coarse strips in carbon steel and in low-alloyed steel and so obtainable strips having a highly checked microstructure | |
US9790567B2 (en) | Process for making coated cold-rolled dual phase steel sheet | |
CN103459616B (zh) | 热处理带涂层金属条带的方法及热处理的带涂层金属条带 | |
CN105251783A (zh) | 一种综合力学性能和氧化铁皮结构控制的柔性化生产方法 | |
Fonstein et al. | Complex phase steels | |
JP4336269B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき高張力鋼板の製造装置 | |
JP2006522221A (ja) | 熱間圧延および冷間圧延された超高強度鋼板の製造方法および得られる超高強度鋼板 | |
CN110088311B (zh) | 用于制造热处理钢板的方法 |