SU1182061A1 - Способ переработки нефти и нефтепродуктов - Google Patents

Abstract

СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ЦЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ путем ректификации в секционной колонне с подачей нЬходного сырь  и верхнего орошени  с получением целевых фракций, отличающийс  тем, что, с целью повьшени  эффективности процесса, последний провод т с раздельным мно гократным вьгоодом с разных секций колонны жидкой фазы, образованной или верхним орошением или в случае подачи в колонну холодного °и нагретого исходного сырь  - верхнрм орошением и холодным сьфьем, и жидкой фазы, образованной исходным сырьем, испарением и возвратом в колонну зтих фаз под нижнюю тарелку секции, расположенной непосредственно под точкой (Л вывода указанных жидких фаз. Ч-d

Description

Изобретение относитс  к способам переработки нефти и нефтепродуктов путем ректификации и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Целью изобретени   вл етс  повышение эффективности процесса за счет перераспределени  жидких и паровых потоков в колонне.

На чертеже представлена принципи- .альна  схема реализации предлагаемог способа.

Процесс провод т в ректифика:ционной колонне 1, имеюп;ей секции 2-6 с контактньми устройствами,

Исходное сьфье ввод т в колонну 1 либо по линии 7, либо в случае подачи разнотемпературных потоков по лй-нии 7 (нагретый поток) и линии 8 (холодный поток), Верхнее орошение подают в колонну по линии 9. }Кидкую фазу, образованную верхним орошением или верхним орошением и холодным сьфьем, вывод т по линии 10, испар ют и ввод т в колонну под нижнюю тарелку секции 4, Жидкую фазу, .образованную исходным сырьем, йьшод т из колонны 1 по линии 11, испар ют и ввод т в колонну под нижнюю тарелку секции 5, Жидкую фазу с нижней тарел

кй секции 5 вывод т по линии 12, испар ют и ввод т в низ колонны. По лини м 13 и 14 вывод т целевые продукты . По линии 15 в низ колонны подвод т тепло или вод ной пар.

В данной схеме колонна имеет два питани , п ть секций и три элемента дл  нагрева жидких фаз,. В зависимости от свойств сьфь , требований к чистоте продуктов и конкретных уелоВИЙ разделени  каждое из указанных чисел может быть иньм.

Пример 1, Производ т частичное отбензинивание нефти ЗападноСибирских месторождений с плотностью J 0,855, состав которой приведен в табл, 1,

Колонна диаметром 2 м имеет 2 питани , 3 секции и теплообменник дл  нагрева жидкой фазы, направл емой из второй сверху секции вниз колонны

Перва  секци  содержит 8 тарелок, остальные - по 4 тарелки с эффективностью 62,5%,

Давление вверху козшнны составл ет 0,40 МПа, а внизу - 0,42 МПа, температура соответственно 105 и 214°С,

Первьй (верхний) поток сырь  ввод т в колонну в жидкой фазе при 50°С в количестве 35% (здесь и далее мас,% от исходного сырь ), .второй - в парожидкостной фазе при 210С в количестве 65% (в том числе парова  фаза 6,8%, жидкостна  58,2% Сверху колонны в паровой фазе отбирают фракции, кип щие ктгЕке S5°C (легка  бензинова  фракци ), После конденсации путем охлаждени  в конденсаторе-холодильнике до 45°С при 0,38 МПа вывод т из системы головной продукт в количестве 8%, а балансовьй избыток в количестве 4% направл ют на орошение верха колонны . На верхнюю тарелку второй секци направл ют жидкую фазу с нижней тарелки первой секции (4%, 125°С) и верхнее сырье (35%, 50°С),

Выход щую из этой секции жидкую фазу (55%, 175°С) вьшод т из колонны , нагревают в теплообменнике до 221°С и подают в низ колонны. При этом образуетс  паровой поток в количестве 20,5%, Жидкую фазу в количестве 34,5% совместно с жидкостью, стеканщей с третьей секции (61,5%, 219°С), отпаривают внизу колонны вод ным паром (0,4%, 180°С), Снизу вывод т остаток - частично отбензиненную нефть (32%, 214°С),

Вьтолнен сопоставительный расчет предлагаемого и известного способов на ЭВМ по известней методике при равенстве количества и состава сырь  давлени  в колонне, отбора продуктов , суммарного вводимого тепла, рахода вод ного пара, числа тарелок.

По известному способу весь поток сырь  ввод т при 205°С между второй и третьей секци ми. При этом парова  фаза составл ет 10,5%, а жидкостна  89,5%,

Основные результаты расчета приведены в табл, 2, из которой видно, что применение описываемого способа в услови х данного примера разделен нефти позвол ют повысить производительность колонны по сьфью на 42,7% чистоту дистилл та на 2%, а также уменьшить теплоотвод сверху колонны на 38,7%,

Пример 2, Из пр могонного конденсата состава, мас.%:

Метан0,3

Этан1,2

Пропан13,5 Изобутан 13 Нормальный бутан 22 Иэопентан 10 Нормальный пентан 10 Гексан30 необходимо удалить метан, этан и пр пан в так называемой пропановой колонне абсорбционно-газофракционирующей установки, В колонне диаметром 1,4 м установлены тарелки, которые по разде: лительной способности.равносильны двадцати восьми теоретическим и рас пределены по 5 секци м в соотношени 10:4:5:4:4. ; Давление вверху колонны составл  ет 1,755 МПа, внизу 1,800 МПа, температура соответственно 52,6 и 130° Сьфье ввод гт в колонну двум  потокеши: первый (верхний) поток в :жидкой фазе при 30°С ё количестве 20% во вторую сверху секцию, второй (йижний) - в парожидкостной фазе ;при 105°С в количестве 80% между вт рой и третьей ceкци  дc. Парова  фаза второго сырь  составл ет 8%, а жидка  - 72% от исходного сырь . Сверху колонны вьгаод т в паровой фазе метано-этаио-пропановую фрак|цию , которую частично конденсируют I путем охлаждени  в конденсаторе-хо|лодипьнике до при 1,73 МПа, i После сепарации в емкости парову ;фазу в количестве 15% вывод т из си стемы. Жидкую Фазу (45%, 45С) воз вращают в колонну в качестве верхне го орошени ,. : На верхнюю тарелку второй секции направл ют жидкую фазу с нижней та релки первой секции (61%, ) и верхнее сырье (20%, 30°С), Выход :щую из этой секции; лидкуюфазу 91% 101°C) нагревают в теплообменнике и .подают под нижнюю тарелку третьей секции, образовавша с  парова  фаза ij(25,5%, 09°С) поступает в третью ;секцию, а жидка  фаза (64,5%, 109°С |на верхнк о тарелку четвертой секции i Жидкие фазы, выход пще из третье 1(91%, и четвертой (7t,5%, ) секций подают соответственно : ПОД НИЖНЮЮ тарелку четвертой секции ;в п тую секцию и вниз колонны. Паровое орошение внизу колонны образуют путем нагрева в рибойлере ;жидких фаз, стекакицих с нижних таре |лок четвертой и п той секций, и воз врата паровой фазы (91%, 138°С) в колонну. Жидкую фазу (85%, 138С) вьшод т в качестве остатка. На ЭВМ вьтолнен сопоставительный расчет предлагаемого и известного способов при следующих общих услови х разделени : загрузка и состав сьфь , давление в колонне, отбор продуктов, количество тепла, подводимого в низ колонны, число тарелок. По известному способу весь поток сырь  ввод т при между второй и третьей секци ми. Из результатов расчета (см,табл,3) видно, что применение предлагаемого способа в данном позвол ет повысить пропускную способность колонны по сьфью на 35,3%, чистоту дистилл та на 2,5%. Пример 3. Производ т разделение частично отбензиненной нефти Западно-Сибирских месторождений с плотностью р 0,855 и содержанием фракций ЙК - - 10% (здесь и далее мас.% на нефть). 140 - 230С - 15% 230 - - 9%. 280 - - 14% 360 - КК - 45% на широкую фракцию (сумма светлых нефтепродуктов, выкипающих до ) и мазут. Сырье -в количестве 93% ввод т в колонну при , при этом образуетс  парова  фаза в количестве 50,5%. Колонна содержит 4 секции и 23 тарелки с эффективностью (КПД) 0,65. Тепло сверху колонны снимают циркул ционн1Л4 орошением, которое вывод т из колонны при и после охлаждени  в тештробменнике и холодильнике до подают вверх колонны в количестве 32,5%. Вниз колонны подают вод ной пар. (0,5 мас.%, IBOCX Давление внизу колонны составл ет 0,190 МПа, вверху 0,175 МПа.1Жвдкую фазу, образованную верхним орошением колонны (11,6 мас.%, 349С), направл ют с. первой секции в третью через змеевик печи, где его нагревают до . Оставшуюс  жидкую фазу с нижней тарелки третьей секции (8,8 мас.%, ) нагревают в змеевике печи до 390°С и подают в низ колонны (под первую тарелку). В этот змеевик подают также вод ной пар ( мас,%, ).

Жидкую фазу, образованную из жидкой фазы сырь , вывод т из второй секций (42,3 мас.%,. 372°С) и подают в четвертую сек1щю и далее вниз колонны . Снизу вьшод т остаток - мазут (45 мас.%, ЗУУС), а сверху вывод т дистилл т - светлые нефтепродукты с вод ным паром (48 + 0,83 мае. %, 286d).

На ЭВМ вьшолнен сопоставит(1пьный расчет известного и предлагаемого способрв по известной методике.

Общие услови  разделени  дл  известного и предлагаемого способов следующие: количество, состав, температура нагрева и точки ввода сырь  расход вод ного пара, чист,ота продуктов , давление в колонне, число и эффективность тарелок, температура ввода циркул ционного орошени  и вод ного пара.

Неизменность переменных в обоих способах достигалась за счет варьировани  количества циркул ционного орошени  и отбора дистилл та.

Основные показатели, характеризующие разделительную и пропускную способность колонны при проведении процесса по известному и предлагаемому способам, сведены в табл. 4.

Из табл. 4 видно, что описыва-: емый способ позвол ет повысить отбор дистилл таЛна 0,5 мас.% и снизить жидкостную нагрузку колонны на 15%.

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

Количество исходного сырь , мас,% на нефть

Температура нагрева сьфь , С

Расход вод ного пара, мас.% на нефть

Количество циркул ционного орошени , мас.% на нефть

Дополнительный подвод тепла в колонну за счет нагрева жидкости в змеевик печи, КДж на 100 кг нефти в единицу времени

Содержание в остатке компонентов, кип щих до 360°С, мас.% на остаток

Отбор дистилл та, мас.% на нефть

Максимальна  нагрузка колонны по жидкости, о6.% относительно известного способа

Таблица 4

93 375

0,93 32,5

10500

4,0 48,0

85

Claims (1)

1. СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ

   И НЕФТЕПРОДУКТОВ путем ректификации в секционной колонне с подачей исходного сырья и верхнего орошения с получением целевых фракций, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности процесса, последний проводят с раздельным многократным выводом с разных секций колонны жидкой фазы, образованной или верхним орошением или в случае подачи в колонну холодного °и нагретого исходного сырья - верхнем орошением и холодным сырьем, и жидкой фазы, образованной исходным сырьем, испарением и возвратом в колонну этих фаз под нижнюю тарелку секции, расположенной непосредственно под точкой вывода указанных жидких фаз.

   п