SK286629B6 - Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou - Google Patents
Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou Download PDFInfo
- Publication number
- SK286629B6 SK286629B6 SK757-2003A SK7572003A SK286629B6 SK 286629 B6 SK286629 B6 SK 286629B6 SK 7572003 A SK7572003 A SK 7572003A SK 286629 B6 SK286629 B6 SK 286629B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- strip
- annealing
- phases
- rolled
- cold
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0431—Warm rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Seasonings (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Noodles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, pri ktorom sa kremíková oceľ obsahujúca najmenej 30 ppm síry priamo odlieva akopás 1,5 až 4,5 mm hrubý a valcuje sa za studena na konečnú hrúbku medzi 1,0 a 0,15 mm; charakterizovaný nasledujúcimi stupňami: i) chladenie a deformácia stuhnutého pása, čím sa získa rozdelenie druhých fáz, kde 600 cm-1 < Iz < 1500 cm-1 a Iz = 1,9 Fv/r (cm-1), Fv je objem frakcie druhých fáz stabilný pri teplotách menej než 800 °C a r je stredný polomer precipitátov v cm; ii) valcovanie pása za horúca medzi stuhnutím a navinutím na cievku pri teplote nie menšej než 750 °C, s redukčným pomerom medzi 15 a 60 %; iii) valcovanie za studena s redukčným pomerom 60 až 92 %; iv) žíhanie pása valcovaného za studena pri 750 až 1100 °C v nitridačnej atmosfére, s rastom obsahu dusíka najmenej 30 ppm vzhľadom na počiatočné zloženie pri jadre pása.
Description
Vynález sa týka spôsobu výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou a presnejšie sa týka spôsobu, pri ktorom sa pás získaný priamo z kontinuálneho odlievania tekutej ocele valcuje za studená a v tomto páse sa vyvolá riadené zrážanie častíc druhých fáz, tieto druhé fázy sú na to, aby riadili rast zŕn po primárnej rekryštalizácii (primáme inhibítory). V ďalšom kroku počas kontinuálneho žíhania za studená valcovaného pása sa vyvolá ďalšie zrážanie častíc druhých fáz v celej hrúbke pása, čo má za úlohu spolu s primárnymi inhibítormi riadiť orientovanú sekundárnu rekryštalizáciu, ktorou sa získa textúra vhodná na magnetický tok pozdĺž smeru valcovania.
Doterajší stav techniky
Elektrické oceľové pásy s orientovanou zrnitosťou (Fe-Si) sa typicky priemyselne vyrábajú ako pásy, ktoré majú hrúbku medzi 0,18 a 0,50 mm a sú charakterizované magnetickými vlastnosťami meniacimi sa podľa konkrétneho druhu výrobku. Toto roztriedenie sa v podstate týka špecifických strát energie pri podrobení pása daným elektromagnetickým pracovným podmienkam (napríklad P50Hz pri 1,7 Tešia vo W/kg), čo sa hodnotí pozdĺž špecifického referenčného smeru (smeru valcovania). Hlavným využitím týchto pásov je výroba transformátorových jadier. Dobré magnetické vlastnosti (silne anizotropické) sa získajú riadením konečnej kryštalickej štruktúry pásov, čím sa získajú úplne, alebo takmer úplne, orientované zrná, ktoré majú najľahší magnetizačný smer (<001> os) usporiadaný najlepšie so smerom valcovania. Prakticky sa získajú konečné produkty, ktoré majú zrná stredného priemeru všeobecne medzi 1 a 20 mm, ktoré majú orientáciu centrovanú okolo Gossovej orientácie ({110} <001>). Čím je menšia anguláma disperzia okolo Gossovej orientácie, tým lepšia je magnetická permeabilita produktu a teda menšie magnetické straty. Konečné produkty, ktoré majú nízke magnetické straty (straty v jadre) a vysokú permeabilitu, majú zaujímavé výhody v zmysle návrhu, rozmerov a účinnosti transformátorov.
Prvá priemyselná výroba uvedených materiálov bola opísaná US firmou ARMCO na začiatku tridsiatych rokov (US patent 1.956.559). Ako je odborníkom v tejto oblasti dobre známe, od zavedenia technológie elektrických pásov s orientovanou zrnitosťou do výroby boli urobené mnohé významné zlepšenia, aj v zmysle magnetickej aj fyzikálnej kvality produktov a cien transformácie a cyklov racionalizácie. Všetky existujúce technológie využívajú na získanie veľmi silnej Gossovej štruktúry v konečných produktoch rovnakú metalurgickú stratégiu, t. j. proces orientovanej sekundárnej rekryštalizácie riadený pomocou rovnomerne distribuovaných druhých fáz a/alebo segregačných prvkov. Nekovové druhé fázy a segregačné prvky hrajú fundamentálnu úlohu pri riadení (spomaľovaní) pohybu hraníc zŕn počas konečného žíhania, ktoré spôsobuje selektívny sekundárny rekryštalizačný proces.
V pôvodnej ARMCO technológii s použitím MnS ako inhibítora pohyblivosti hraníc zŕn, a v následnej technológii vyvinutej NSC, v ktorej inhibítormi sú hlavne nitridy hliníka (AIN + MnS) (EP 8.385, EP 17.830, EP 202.339), je veľmi dôležitým spojovacím krokom bežným pre oba výrobné spôsoby zahrievanie kontinuálne odliatych plátov (ingoty, za starých časov) bezprostredne pred valcovaním za horúca na veľmi vysoké teploty (okolo 1400 °C) počas doby dostatočnej na to, aby sa zaručilo úplné rozpustenie sulfidov a/alebo nitridov hrubo vyzrážaných počas chladnutia plátov po odlievaní, aby sa prezrážali vo veľmi jemnej a v kovovej matrici rovnomerne rozdelenej forme v pásoch valcovaných za horúca. Podľa tejto známej techniky, takéto jemné prezrážanie môže byť začaté a ukončené, ako aj môžu byť adjustované rozmery precipitátov, počas tohto procesu, v každom prípade však pred valcovaním za studená. Zahrievanie plátov na tieto teploty vyžaduje použitie špeciálnych peci (vysokovýkonných pecí, pecí typu „tekutá troska - pohybujúci sa lúč“, indukčných pecí), v dôsledku ťažnosti Fe-3 % Si zliatin pri vysokých teplotách a v dôsledku tvorby tekutej trosky.
Nedávno boli vyvinuté nové technológie odlievania tekutej ocele, aby sa zjednodušili výrobné procesy, čím sa stanú kompaktnejšími a flexibilnejšími a znížia sa ceny. Inovačnou technológiou výhodne používanou pri výrobe elektrických oceľových pásov pre transformátory je odlievanie „tenkých plátov“, ktoré pozostáva z kontinuálneho odlievania plátov, ktoré majú typickú hrúbku konvenčných už prevalcovaných plátov, vhodných priamo na valcovanie za horúca, prostredníctvom sekvencie kontinuálneho odlievania plátov, spracovania v kontinuálnych tunelových peciach na zvýšenie/udržanie teploty plátov a konečného zvinutia pása do cievky. Problémy spojené s používaním tejto techniky na produkty s orientovanou zrnitosťou pozostávajú hlavne v obtiažnosti udržať a riadiť vysoké teploty potrebné na udržanie v roztoku prvkov tvoriacich druhé fázy, ktoré majú byť jemne vyzrážané na začiatku zakončovacieho kroku valcovania za horúca, ak sa majú získať pri koncových produktoch požadované najlepšie mikroštrukturálne a magnetické charakteristiky.
Technikou odlievania potenciálne poskytujúcou najvyššiu hladinu racionalizácie postupov a vyššiu flexibilitu výroby je technika pozostávajúca z priamej výroby pásov z tekutej ocele (pásové odlievanie), úplne eliminujúca krok valcovania za horúca. Pásové odlievanie je dobre známe aje používané pri výrobe elektrických pásov všeobecne, a presnejšie pri výrobe elektrických pásov s orientovanou zrnitosťou.
Predpokladá sa, že pre priemyselný produkt nie je vhodné upraviť stratégiu priameho vytvárania inhibítorov rastu zŕn potrebných na riadenie orientovanej sekundárnej rekryštalizácie pomocou zrážania vyvolaného rýchlym ochladením odlievaného pása, ako sa opisuje v súčasnej vedeckej literatúre a patentoch. Tento názor je odvodený od skutočnosti dobre známej odborníkom v tejto oblasti, že hladina potrebnej inhibície (sila unášania k pohybu hraníc zŕn) je vysoká a musí zostať v rámci obmedzeného rozsahu (1800 až 2500 cm’1); inak s inhibičnou hladinou príliš nízkou alebo príliš vysokou sa kvalita konečných produktov zhorší. Navyše, inhibitor má byť veľmi rovnomerne rozdelený v kovovej matrici, v ktorej lokálny nedostatok potrebného množstva inhibítora vytvára defekty textúry, ktoré kriticky zhoršujú kvalitu koncových produktov. Toto platí zvlášť vtedy, ak sa vyrábajú výrobky veľmi vysokej kvality (napríklad tie, ktoré majú B800 >1900 mT).
Tento vynález rieši uvedené problémy v priemyselnom spôsobe výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, ktoré majú vysoké magnetické charakteristiky, zahrnujúc priame kontinuálne odlievanie pása (pásové odlievanie), pri ktorom tvorba rozdelenia inhibítorov potrebných na riadenie orientovanej sekundárnej rekryštalizácie sa dosiahne len po kroku valcovania odlievaného pása za studená.
Ďalším cieľom predkladaného vynálezu je získanie riadeného množstva inhibítorov rovnomerne rozdelených v matrici tak, že sa prudko zmenší citlivosť mikroštruktúry (spomalenie pohybu hraníc zŕn) na parametre procesu, čím sa umožní priemyselne stabilný proces.
Ešte ďalším cieľom predkladaného vynálezu je zloženie ocele vhodnej na priame odlievanie obsahujúcej minimálne množstvo (>30 ppm) síry a/alebo dusíka v tekutej oceli. Toto zloženie výhodne ďalej zahrnuje: Al, V, B, Nb, Ti, Mn, Mo, Cr, Ni, Co, Cu, Zr, Ta, W, a môže zahrnovať Sb, P, Se, Bi, ktoré ako mikroprvky zliatiny prispievajú k zlepšeniu úrovne homogenity mikroštruktúry.
Ďalšie ciele budú zrejmé z nasledujúceho podrobného opisu vynálezu.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je spôsob výroby elektrických oceľových pásov, pri ktorom sa pás získaný priamo z kontinuálneho odlievania tekutej ocele valcuje za studená a v tomto páse sa vyvolá riadené zrážanie častíc druhých fáz, tieto druhé fázy sú na to, aby riadili rast zŕn po primárnej rekryštalizácii (primáme inhibítory). V ďalšom kroku počas kontinuálneho žíhania za studená valcovaného pása sa vyvolá ďalšie zrážanie častíc druhých fáz v celej hrúbke pása, čo má za úlohu spolu s primárnymi inhibítormi riadiť orientovanú sekundárnu rekryštalizáciu, ktorou sa získa textúra vhodná pre magnetický tok pozdĺž smeru valcovania.
Podľa tohto vynálezu je vhodné riadiť obsah inhibítorov (distribúciu druhých fáz) prítomných v páse pred valcovaním za studená, na hodnotách intenzity nižších, než sú hodnoty potrebné na riadenie sekundárnej rekryštalizácie, aby sa zachovala rovnomerná hladina rekryštalizačnej štruktúry po valcovaní pása, aby sa zaručilo konštantné správanie sa mikroštruktúry k tepelnému spracovaniu vo všetkých bodoch pása samotného.
Je teda dôležité vyvolať homogénne rozdelenie inhibítorov medzi krokom odlievania a krokom valcovania za studená. To umožňuje väčšiu slobodu vo výbere podmienok priemyselného spracovania pri kontinuálnom žíhaní za studená valcovaného pása v zmysle aj riadenia parametrov procesu aj teplôt, ktoré sa používajú·
V skutočnosti, ak existuje absencia alebo malé množstvo inhibítorov rastu zŕn v kovovej matrici, alebo sú nehomogénne rozdelené, akákoľvek aj malá fluktuácia parametrov žíhania (ako napríklad rýchlosť pása, hrúbka pása, lokálna teplota) vyvolá vysokú frekvenciu defektov kvality v dôsledku mikroštrukturálnych nepravidelností, veľmi citlivú na podmienky tepelného spracovania. Naproti tomu, riadené množstvo inhibítorov rovnomerne rozdelených v matrici, silne znižuje citlivosť mikroštruktúry k parametrom procesu (spomalenie hraníc zŕn), čím sa umožňuje priemyselne stabilný proces.
Neexistuje metalurgická medza maximálnej hladiny inhibítorov v páse pred valcovaním. Z praktickej stránky sa však pri štúdiu rôznych podmienok, ako napríklad modifikácia zloženia zliatiny, podmienky chladenia a tak ďalej, zistilo, že nie je vhodné pre priemyselný proces, aby úroveň intenzity inhibície bola vyššia než 1500 cm'1, z rovnakých dôvodov, pre ktoré nie je vhodné mať, v tomto stupni, celé inhibičné množstvo potrebné na riadenie sekundárnej rekryštalizácie (vyššie než 1500 cm1). Ak sa ide nad tieto úrovne intenzity inhibície, je potrebné veľmi znížiť rozmery precipitátov a z hľadiska riadenia procesu je vytvorená úroveň intenzity inhibície veľmi citlivá aj na malé fluktuácie podmienok odlievania a spracovania. Povaha inhibičného efektu vo vzťahu k pohybu hraníc zŕn je úmerná povrchu druhých fáz prítomných v matrici. Tento povrch je priamo úmerný objemu frakcie týchto druhých fáz a nepriamo úmerný ich rozmerom. To môže byť demonštrované tým, že objem frakcie precipitátov pri rovnakom zložení zliatiny závisí od teploty vo vzťahu k ich rozpustnosti v kovovej matrici, takže čím je vyššia teplota spracovania, tým menší je objem frakcie druhých fáz prítomných v matrici. Podobným spôsobom sú rozmery častíc v priamom vzťahu k teplote spracovania. V rozdelení častíc pri raste teploty majú menšie častice tendenciu rozpustiť sa v matrici, po čom sa prezráža jú na väčších časticiach, čím zväčšia ich rozmery, zmenšia ich celkový povrch (proces známy ako rozpustenie a rast). Tieto dva javy, dobre známe odborníkom v tejto oblasti, riadia úroveň distribúcie sily unášania druhých fáz pri tepelnom spracovaní. Pri raste teploty tiež rastie rýchlosť, s ktorou inhibícia znižuje svoju intenzitu, v závislosti od exponenciálneho vzťahu medzi teplotou a javmi rozpustenia a difúzie.
Na základe mnohých experimentov vychádzajúc z priameho kontinuálneho odlievania kremíkových oceľových pásov, pri ktorých sa merali pomocou elektrónovej mikroskopie, sú úrovne intenzity inhibície vyjadrené ako:
Iz = l,9.Fv/r (cm-1), kde Fv je objem frakcie nekovových druhých fáz stabilných pri teplotách nižších než 800 °C a r je stredný polomer týchto precipitátov vyjadrený v cm, sa zistilo, že najlepšie výsledky sa získajú v intervale:
600 cm’1 < Iz < 1500 cm'.
Dokázalo sa, že pod 600 cm1 je primárna rekryštalizačná štruktúra krajne citlivá k fluktuáciám procesu, zvlášť k teplote a hrúbke pása, kým pre hodnoty nad 1500 cm ' je veľmi ťažké zabezpečiť konštantné správanie sa v celom profile pása.
Tento interval intenzity inhibície (pre primárnu inhibíciu) je potrebný na zrážanie druhých fáz požadovaných na riadenie orientovanej sekundárnej rekryštalizácie (sekundárnej inhibície) podľa tohto vynálezu.
Zistilo sa, že na získanie jemných a homogénne rozdelených precipitátov častíc druhých fáz vhodných na riadenie spolu s inhibítormi už prítomnými v matrici selektívneho sekundárneho rekryštalizačného procesu, je vhodné nechať prvok, ktorýje vhodný na reakciu s mikroprvkami zliatiny, teda zrážajúci druhé fázy, prestupovať pomocou difúzie v tuhej fáze pásom, ktorý má požadovanú konečnú hrúbku. Zistilo sa, že dusík je najvhodnejším prvkom tým, že tvorí dostatočne stabilné nitridy a karbonitridy, je intersticiálnym prvkom, teda je veľmi mobilný v matrici kovu, a zvlášť oveľa pohyblivejší, než prvky, s ktorými reaguje za tvorby nitridov. Uvedená charakteristika umožňuje úpravu podmienok spracovania tak, aby sa požadované nitridy homogénne zrážali v celej hrúbke pása.
Technika používaná na generovanie nitridačnej atmosféry počas žíhania pása nie je dôležitá. Aby sa však zaručilo to, že čelo difúzie dusíka tvorí požadovanú intenzitu inhibície na riadenie orientovanej sekundárnej rekryštalizácie, je potrebná prítomnosť v kovovej matrici rovnomerne rozdelených mikroprvkov zliatiny tvoriacich nitridy stabilné pri vysokých teplotách. Veľmi vhodné z priemyselného hľadiska je použitie zmesí NH3 + H2 + H2O, ktorá umožňuje ľahko modulovať množstvo dusíka difundovaného do oceľového pása pomocou súčasného riadenia intenzity nitridovania, úmernej pomeru pNH3-pH2, ako aj oxidačného potenciálu, úmerného pomeru pH2O/pH2.
Teplota nitridovania podľa tohto vynálezu nemôže byť pod 800 °C. Pri nižších nitridačných teplotách reakcie dusíka s kremíkom (typicky prítomným v množstvách medzi 3 až 4 % hmotnostnými) prevláda tvorba nitridov kremíka a blokovanie dusíka pri povrchu pása, čo bráni jeho penetrácii k jadru pása a teda tvorbe homogénneho rozdelenia inhibítorov v celej hrúbke pása. Čím je vyšší obsah kremíka v matrici, tým vyššia má byť nitridačná teplota.
Neexistuje horná medza pre teplotu nitridovania, výber najlepšej teploty je určený rovnováhou medzi požadovaným rozdelením nitridov a potrebami procesu.
Pri neprítomnosti v kovovej matrici daného minimálneho a riadeného rozdelenia častíc druhých fáz (ako primárna inhibícia) podľa tohto vynálezu, schopnosť nitridovať pri vysokej teplote je obmedzená z hľadiska rizika vytvárania teplotou aktivovaného lokálneho a nepožadovaného vývoja mikroštruktúry, s následným vývojom heterogenít a defektov konečnej kvality. Naproti tomu prítomnosť v rámci uvedeného intervalu danej úrovne primárnej inhibície pred nitridačným spracovaním zabezpečuje mikroštrukturálnu stabilitu aj pri vysokých teplotách spracovania.
Na získame takýchto precipitátov druhých fáz v páse okrem prítomnosti síry a/alebo dusíka v tekutej oceli v obmedzených množstvách, ale vyšších než 30 ppm, sa identifikovali v skupine pozostávajúcej z Al, V, B, Nb, Ti, Mn, Mo, Cr, Ni, Co, Cu, Zr, Ta, W, prvky a ich zmesi, ktoré keď sú prítomné v chemickom zložení ocele, participujú užitočne na tvorbe inhibície. Analogicky, prítomnosť najmenej jedného z prvkov Sn, Sb, P, Se, Bi, ako mikrozložiek zliatiny, prispieva k zlepšeniu úrovne homogenity mikroštruktúry.
Riadenie primárneho rozdelenia inhibítorov a úroveň unášacej sily sa získajú podľa tohto vynálezu vyvážením riadiacich prvkov nasledujúcich krokov procesu, (i) koncentrácia mikroprvkov zliatiny a (ii) riadená in-line deformácia odliateho pása pred jeho navinutím na cievku v intervale podmienok definovaného zmenšenia hrúbky.
Konkrétnejšie sa zistilo na základe mnohých laboratórnych a priemyselných testov s prevádzkami pásového odlievania, že pod redukčným pomerom 15 % sa môžu vyskytovať neočakávané podmienky nehomogénneho zrážania v matrici valcovaného pása, pravdepodobne pretože nie je riadený tepelný gradient, ako aj pre nepravidelný deformačný obraz, čo vedie k lokalizovaniu podmienok na prednostnú nukleáciu častíc druhých fáz v určitých zónach pása. Bola tiež definovaná homá medza deformácie 60 % tým, že nad touto medzou sa nezistili rozdiely v rozdelení precipitátov, pričom sa pridávajú technologické problémy v dôsledku ťažkostí pri riadení postupnosti odlievanie-valcovanie-navíjanie pása.
Riadenie inhibítorov navyše nemôže byť získané vtedy, ak teplota pri zmenšovaní hrúbky je nižšia než 750 °C, pretože spontánne zrážanie v dôsledku chladenia pred valcovaním sa stane prevládajúcim, čo bráni tomu, aby podmienky valcovania významne riadili inhibíciu.
Tento vynález však nevyužíva mieru obsahu inhibičných zložiek ako faktor priameho riadenia on-line procesu. Konkrétnejšie, tento vynález uvádza spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, pri ktorom kremíková oceľ, obsahujúca najmenej 30 ppm síry a/alebo dusíka, a najmenej jeden prvok zo skupiny pozostávajúcej z Al, V, Nb, B, Ti, Mn, Mo, Cr, Ni, Co, Cu, Zr, Ta, W, najmenej jeden prvok zo skupiny pozostávajúcej z Sn, Sb, P, Se, Bi, sa kontinuálne odlieva priamo vo forme pása s hrúbkou medzi 1,5 a 4,5 mm, a valcuje sa za studená na konečnú hrúbku medzi 1,00 a 0,15 mm. Tento za studená valcovaný pása sa potom kontinuálne žíha na dosiahnutie primárnej rekryštalizácie, ak je potrebné v oxidačnej atmosfére na dekarbonizáciu pása a/alebo na uskutočnenie riadenej oxidácie jeho povrchu, potom nasleduje sekundárne rekryštalizačné žíhanie pri teplote vyššej, než je teplota primárnej rekryštalizácie. Tento proces je charakterizovaný tým, že v priebehu výrobného cyklu sa postupne uskutočňuje nasledujúca skupina krokov:
- cyklus chladenia tuhnúceho pása zahrnujúci krok deformácie pri riadenej teplote, takže sa v kovovej matrici získa homogénne rozdelenie nekovových druhých fáz schopných inhibovať pohyb hraníc zŕn pri unášacej sile špecificky v intervale:
600 cm’1 < Iz < 1500 cm’1,
Iz je určené ako Iz = 1,9 Fv/r (cm'1), v ktorom Fv je objem frakcie nekovových druhých fáz stabilných pri teplotách pod 800 °C a r je stredný polomer týchto precipitátov, v cm;
- in-line valcovanie tohto pása za horúca medzi stupňom jeho tuhnutia a jeho navinutím na cievku, s použitím redukčného pomeru medzi 15 a 60 % pri teplote vyššej než 750 °C; voliteľne žíhanie pása po navinutí na cievku;
- jednostupňové valcovanie za studená, alebo mnoho stupňové valcovanie za studená s medzistupňom žíhania, s redukčným pomerom medzi 60 a 92 % pri najmenej jednom prechode valcovaním;
- primáme rekryštalizačné kontinuálne žíhanie za studená valcovaného pása pri teplote medzi 750 a 1100 °C, pri ktorom sa zvýši obsah dusíka v kovovej matrici vzhľadom na hodnotu pri odlievaní, najmenej na 30 ppm pri jadre pása, pomocou nitridačnej atmosféry;
- žíhanie na orientovanú sekundárnu rekryštalizáciu pri teplote vyššej, než je teplota primárnej rekryštalizácie.
Nasledujúce príklady sú určené len na ilustráciu, nie na obmedzenie vynálezu a jeho relevantného rozsahu.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1 ukazuje výsledky meraní permeability získané pre 29 rôznych pásov ako funkciu meranej primárnej inhibície;
obr. 2 ukazuje disperziu tejto miery permeability pre tieto jednotlivé pásy.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Viaceré oceľové kompozície sa odliali ako pás pomocou tuhnutia medzi dvoma protismeme rotujúcimi chladenými valcami, vychádzajúc zo zliatin obsahujúcich od 2,8 do 3,5 % Si, od 30 do 300 ppm S, od 30 a 100 ppm N, a rôzne množstvá mikroprvkov zliatiny podľa nasledujúcej tabuľky 1 (koncentrácie v ppm).
Tabuľka 1
| Al | Mn | Cu | Ti | Nb | V | W | Ta | B | Zr | Cr | Bi | Sn | Sb | P | Se | Mo | Ni | Co | |
| 1 | 300 | 1500 | 200 | - | 800 | - | - | - | 300 | 230 | |||||||||
| 2 | 220 | 1300 | 2000 | - | - | - | 50 | - | - | - | 500 | - | - | - | 100 | - | 120 | 100 | |
| 3 | 50 | 200 | - | - | 60 | - | - | 40 | - | - | - | - | 70 | - | - | - | - | 120 | |
| 4 | 3000 | 20 | - | - | - | - | 15 | 30 | 400 | 30 | - | - | - | 80 | 220 | - | |||
| 5 | 700 | 20 | 30 | 40 | - | - | - | - | 300 | - | 1000 | - | - | 60 | 200 | 100 |
| Al | Mn | Cu | Ti | Nb | V | w | Ta | B | Zr | Cr | Bi | Sn | Sb | P | Se | Mo | Ni | Co | |
| 6 | 280 | 2000 | 1000 | - | - | 40 | - | - | - | - | 1000 | - | - | - | 100 | - | 180 | 800 | 60 |
| 7 | 130 | 500 | - | 30 | 400 | 400 | 40 | 40 | - | - | - | ||||||||
| 8 | 350 | 1400 | 2500 | 40 | - | - | - | - | - | - | 600 | - | 700 | - | 50 | - | - | 600 | 80 |
| 9 | 200 | 700 | 1000 | 30 | 200 | - | - | - | 15 | - | 800 | - | 600 | 100 | - | 100 | 220 | - |
Všetky pásy sa kontinuálne valcovali pred navinutím na cievku podľa určeného deformačného programu, takže pásy obsahovali sekvenciu dĺžok, ktoré majú klesajúcu hrúbku ako funkciu zväčšenia redukčného pomeru medzi 5 a 50 %. Všetky pásy sa odliali s hrúbkou medzi 3 a 4,5 mm a s premennou rýchlosťou odlievania, pri teplotách pása pri začiatku valcovania medzi 790 a 1120 °C.
Dĺžky, ktoré mali rôzne hrúbky sa z každého pása narezali a oddelene navinuli na malé cievky; každá dĺžka bola charakterizovaná podrobne pomocou elektrónovej mikroskopie, čim sa zisťovalo rozdelenie druhých fáz získané v jednotlivých prípadoch, z ktorého sa vypočítala stredná hodnota intenzity inhibície lz v cm'1, podľa tohto vynálezu.
Obrázok 1 ukazuje výsledky charakterizácie, uložené podľa rastúcich nameraných hodnôt primárnej inhibície.
Testované materiály sa potom transformovali v laboratórnom rozsahu na dokončené pásy 0,22 mm hrúbky, podľa nasledujúceho cyklu:
- valcovanie za studená na 1,9 mm hrúbku;
- žíhanie pri 850 °C v suchom dusíku počas 1 minúty;
- valcovanie za studená na 0,22 mm;
- kontinuálne žíhanie zahrnujúce kroky rekryštalizácie a nitridovania, v sekvencii, jednotlivo vo vlhkej atmosfére vodík + dusík s pH2O/pH2 pomerom 0,58 a teplotami 830, 850 a 870 °C počas 180 s na primárnu rekryštalizáciu, a vo vlhkej atmosfére vodík + dusík s prídavkom amoniaku, s pH2O/pH2 pomerom 0,15 a pNH3pH2 pomerom 0,2 pri 830 °C počas 30 s;
- pokrytie pásov so separátorom žíhania založenom na MgO, a komorové žíhanie v zmesi vodík + dusík, s rýchlosťou zahrievania 40 °C/hodinu od 700 do 1200 °C, zadržanie pri 1200 °C počas 20 hodín vo vodíku a nasledujúce chladenie.
Z každého pása sa získali vzorky na laboratórne meranie magnetických charakteristík.
Mimo intervalu intenzity primárnej inhibície podľa tohto vynálezu je úroveň orientácie konečných produktov (Obr. 2), meraná ako magnetická permeabilita buď príliš nízka, alebo príliš nestabilná.
Príklad 2
Oceľ obsahujúca: Si 3,1 % hmotnostného; C 300 ppm; Alsol 240 ppm; N 90 ppm; Cu 1000 ppm; B 40 ppm; P 60 ppm; Nb 60 ppm; Ti 20 ppm; Mn 700 ppm; S 220 ppm, sa odliala ako pás, žíhala sa pri 1100 °C počas 30 s, zakalila sa zmesou vody a pary vychádzajúc od 800 °C, morila sa, pieskovala a potom sa rozdelila na päť cievok. Spočiatku bola stredná hrúbka pása 3,8 mm, redukovala sa pomocou valcovania na 2,3 mm pred navinutím na cievku, pri teplote na začiatku valcovania, 1050 až 1080 °C udržiavanej pozdĺž pása.
Každá z piatich cievok sa potom valcovala za studená na konečnú hrúbku okolo 0,30 mm podľa nasledujúcej schémy:
- prvá cievka (A) sa priamo valcovala na 0,28 mm;
- druhá cievka (B) sa priamo valcovala na 0,29 mm, s teplotou valcovania pri 3°, 4° a 5° prechode okolo 200 °C;
- tretia cievka (C) sa valcovala za studená na 1,0 mm, žíhala sa pri 900 °C počas 60 s a potom sa valcovala za studená na 0,29 mm;
- štvrtá cievka (D) sa valcovala za studená na 0,8 mm, žíhala sa pri 900 °C počas 40 s a potom sa valcovala za studená na 0,30 mm;
- piata (E) sa valcovala za studená na 0,6 mm. Žíhala sa pri 900 °C počas 30 s a potom sa valcovala za studená na 0,29 mm.
Každá uvedená cievka valcovaná za studená sa rozdelila na mnohé kratšie pásy, ktoré sa spracovali na kontinuálnej poloprevádzkovej linke na simulovanie rôznych cyklov žíhania primárnej rekryštalizácie, nitridovania a žíhania sekundárnej rekryštalizácie. Každý pás sa podrobil nasledujúcej schéme:
- prvé opracovanie žíhaním na primárnu rekryštalizáciu sa uskutočnilo s použitím troch rôznych teplôt, t. j. 840, 860 a 880 °C vo vlhkej atmosfére vodík + dusík s pH2O/pH2 pomerom 0,62 a počas 180 s (z ktorých 50 s bol stupeň zahrievania);
- druhé opracovanie nitridovaním sa uskutočnilo vo vlhkej atmosfére vodík + dusík s pH2O/pH2 pomerom 0,1, s prídavkom amoniaku 20 %, počas 50 s;
- tretie opracovanie na sekundárnu rekryštalizáciu sa uskutočnilo pri 1100 °C vo vlhkej atmosfére vodík + + dusík s pH2O/pH2 pomerom 0,01 a počas 50 s.
Po pokrytí pásov so separátorom žíhania založeným na MgO sa pásy komorovo žíhali pomocou zahrievania s gradientom okolo 100 °C/hodinu až do 1200 °C v atmosfére 50 % vodíka x dusíka, táto teplota sa udr žiavala počas 3 hodín v čistom vodíku, nasledovalo prvé ochladenie na 800 °C vo vodíku a potom na laboratórnu teplotu v dusíku.
B800 magnetické charakteristiky v Tešia namerané pre pásy spracované tak, ako je opísané, sú uvedené v tabuľke 2.
Tabuľka 2
| Pás | 840 °C | 860 °C | 880 °C |
| A | 1,890 | 1,920 | 1,900 |
| B | 1,890 | 1,930 | 1,950 |
| C | 1,900 | 1,900 | 1,860 |
| D | 1,890 | 1,900 | 1,840 |
| E | 1,750 | 1,630 | 1,620 |
Príklad 3
Pás valcovaný za studená podľa uvedeného cyklu B sa spracoval podľa ďalej uvedených podmienok spracovania, v ktorých boli použité rôzne teploty na zrážanie sekundárnych inhibičných zložiek pomocou nitridovania. Pás sa najprv podrobil žíhaniu na primárnu rekryštalizáciu pri teplote 880 °C s použitím rovnakých všeobecných podmienok z príkladu 2; potom sa uskutočnilo nitridačné žíhanie pri teplotách 700, 800, 900, 1000, 1100 °C. Každý pás sa potom transformoval na konečný produkt, vzorkoval a meral ako v príklade 2. Namerané magnetické charakteristiky (B800, mT) sú uvedené v tabuľke 3 spolu s niektorými chemickými informáciami.
Tabuľka 3
| Nitridačná teplota (°C) | Celkovo pridaný dusík ppm* | Celkovo pridaný dusík v jadre** | B800 (mT) koncového produktu |
| 700 | 70 | 0 | 1540 |
| 800 | 160 | 10 | 1630 |
| 900 | 270 | 70 | 1940 |
| 1000 | 230 | 100 | 1950 |
| 1100 | 200 | 95 | 1950 |
(*) Pridaný dusík sa vyhodnotil pomocou merania dusíka v matrici pred nitridačným opracovaním a po nitridačnom opracovaní.
(**) Miera dusíka difundovaného do jadra pása sa vyhodnotila pomocou merania dusíka v matrici po symetrickej erózii 50 % vzoriek, pred nitridovaním a po nitridovaní.
Príklad 4
Vyrobila sa kremíková oceľ obsahujúca Si 3,0 % hmotnostné; C 200 ppm; Alsoi 265 ppm; N 40 ppm; Mn 750 ppm; Cu 2400 ppm; S 280 ppm; Nb 50 ppm; B 20 ppm; Ti 30 ppm.
Získali sa 4,6 mm hrubé odliate pásy, in-line sa za horúca valcovali na 3,4 mm, navinuli sa na cievku pri strednej teplote okolo 820 °C a rozdelili sa na štyri kratšie pásy. Dva z týchto pásov sa dvojstupňovo valcovali za studená na 0,60 mm, s medzistupňom žíhania na 1 mm hrubé pásy pri 900 °C počas asi 120 s. Ďalšie dva pásy sa jednostupňovo valcovali za studená na rovnakú hrúbku, vychádzajúc z 3,0 mm. Všetky pásy sa potom žíhali na primárnu rekryštalizáciu pri 880 °C v atmosfére vodík + dusík, ktorá mala rosnú teplotu 67,5 °C. Potom sa tieto pásy nitridovali v atmosfére vodík + dusík s prídavkom 10 % amoniaku, ktorá mala rosnú teúôpti 15 °C. Pásy sa potom pokryli so separátorom žíhania založeným na MgO a komorovo sa žíhali s teplotným nárastom medzi 750 a 1200 °C počas 35 hodín v atmosfére vodík + dusíka, zastavili sa pri tejto teplote počas 15 hodín a ochladili sa. Magnetické charakteristiky získané pre koncové produkty sú uvedené v tabuľke 4.
Tabuľka 4
| Valcovanie za studená | % poslednej redukcie | B800 (mT) |
| Jednostupňové 1 | 82% | 1920 |
| Jednostupňové 2 | 82% | 1930 |
| Dvojstupňové 1 | 40% | 1560 |
| Dvojstupňové 2 | 40% | 1530 |
Claims (6)
1. Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, v ktorom je kremíková oceľ kontinuálne odlievaná vo forme pása 1,5 až 4,5 mm hrúbky, valcuje sa za horúca, ochladí a potom sa valcuje za studená na pás 0,15 až 1 mm hrúbky, podrobí sa primárnemu rekryštalizačnému a dekarbonizačnému žíhaniu a ďalšiemu žíhaniu na sekundárnu rekryštalizáciu pri teplote vyššej, než je tá z uvedeného primárneho rekryštalizačného žíhania, a v ktorom prvá precipitácia nekovových druhých fáz je podporovaná schopnosťou inhibovať pohyb hraníc zŕn pri unášacej sile špecificky pri intervale
600 cm'1 < lz < 1500 cm'1, lz je určené ako lz = 1,9 Fv/r (cm'1), v ktorom Fv je objem frakcie nekovových druhých fáz stabilných pri teplote pod 800 °C a r je stredný polomer týchto druhých fáz, druhá precipitácia nekovových druhých fáz sa podporí po valcovaní za studená, vyznačujúci sa tým, že
- uvedená pivá precipitácia nekovových druhých fáz sa získa pomocou riadenej in-line deformácie odliateho pásu pred jeho navinutím, s použitím redukčného pomeru medzi 15 % a 60 % pri teplote vyššej než 750 °C,
- uvedený pás valcovaný za horúca sa valcuje za studená v najmenej jednom stupni, s medzistupňom žíhania, s redukčným pomerom medzi 60 a 92 %, pri najmenej jednom prechode valcovaním,
- uvedená druhá precipitácia nekovových druhých fáz sa získa počas uvedeného dekarbonizačného žíhania zvýšením obsahu dusíka v oceľovom páse, pomocou nitridačnej atmosféry.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že primárne rekryštalizačné kontinuálne žíhanie sa uskutočňuje v oxidačnej atmosfére, na dekarbonizáciu pása a/alebo na uskutočnenie riadenej oxidácie jeho povrchu.
3. Spôsob podľa nároku 1, v y z n a č u j ú c i sa tým, že sa pás žíha medzi krokmi navinutia na cievku a valcovania za studená.
4. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že teplota konečného valcovania za studená je vyššia než 180 °C v najmenej dvoch kontinuálnych prechodoch.
5. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že počas kontinuálneho žíhania za studená valcovaného pása sa uskutočňuje nitridačné spracovanie pása v riadenej atmosfére, v ktorej je prítomná zmes obsahujúca najmenej NH3 + H2 + H2O, a pri teplote vyššej než 800 °C, tak že sa dosiahne penetrácia dusíka a precipitácia nitridov do jadra pása priamo počas kontinuálneho žíhania.
6. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že kremíková oceľ obsahuje najmenej 30 ppm S a/alebo N, najmenej jeden prvok vybraný zo skupiny pozostávajúcej z A1,V, Nb, B, Ti, Mn, Mo, Cr, Ni, Co, Cu, Zr, Ta, W a najmenej jeden prvok vybraný zo skupiny pozostávajúcej z Sn, Sb, P, Se, Bi.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT2000RM000672A IT1316026B1 (it) | 2000-12-18 | 2000-12-18 | Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato. |
| PCT/EP2001/014879 WO2002050314A2 (en) | 2000-12-18 | 2001-12-17 | Process for the production of grain oriented electrical steel strips |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK7572003A3 SK7572003A3 (en) | 2003-10-07 |
| SK286629B6 true SK286629B6 (sk) | 2009-02-05 |
Family
ID=11455060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK757-2003A SK286629B6 (sk) | 2000-12-18 | 2001-12-17 | Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6893510B2 (sk) |
| EP (1) | EP1356127B9 (sk) |
| JP (1) | JP2004516381A (sk) |
| KR (1) | KR100830280B1 (sk) |
| CN (1) | CN1242077C (sk) |
| AT (1) | ATE294877T1 (sk) |
| AU (1) | AU2002231713A1 (sk) |
| BR (1) | BR0116245B1 (sk) |
| CZ (1) | CZ20031687A3 (sk) |
| DE (1) | DE60110643T2 (sk) |
| ES (1) | ES2241895T3 (sk) |
| IT (1) | IT1316026B1 (sk) |
| PL (1) | PL199162B1 (sk) |
| RU (1) | RU2285730C2 (sk) |
| SK (1) | SK286629B6 (sk) |
| WO (1) | WO2002050314A2 (sk) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1316029B1 (it) * | 2000-12-18 | 2003-03-26 | Acciai Speciali Terni Spa | Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato. |
| DE102005052774A1 (de) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl |
| US7736444B1 (en) * | 2006-04-19 | 2010-06-15 | Silicon Steel Technology, Inc. | Method and system for manufacturing electrical silicon steel |
| KR100797997B1 (ko) * | 2006-12-27 | 2008-01-28 | 주식회사 포스코 | 자성과 생산성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 |
| KR100817168B1 (ko) * | 2006-12-27 | 2008-03-27 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 |
| IT1396714B1 (it) | 2008-11-18 | 2012-12-14 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile. |
| CN102257173B (zh) * | 2008-12-16 | 2013-12-04 | 新日铁住金株式会社 | 方向性电磁钢板及其制造方法 |
| KR101614593B1 (ko) * | 2009-07-31 | 2016-04-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판 |
| US8876990B2 (en) * | 2009-08-20 | 2014-11-04 | Massachusetts Institute Of Technology | Thermo-mechanical process to enhance the quality of grain boundary networks |
| JP4840518B2 (ja) * | 2010-02-24 | 2011-12-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| DE102011107304A1 (de) * | 2011-07-06 | 2013-01-10 | Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts |
| DE102011054004A1 (de) * | 2011-09-28 | 2013-03-28 | Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs |
| CN102517592A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-06-27 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高磁感取向硅钢带渗氮处理方法 |
| KR101625540B1 (ko) * | 2012-07-26 | 2016-05-30 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| CN104870666B (zh) * | 2012-12-28 | 2017-05-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法和方向性电磁钢板制造用的一次再结晶钢板 |
| KR101633255B1 (ko) | 2014-12-18 | 2016-07-08 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN107630133B (zh) * | 2016-07-18 | 2019-06-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种变频特性优良的高牌号电工钢产品的生产方法 |
| KR101947026B1 (ko) * | 2016-12-22 | 2019-02-12 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 이의 제조방법 |
| KR102012319B1 (ko) | 2017-12-26 | 2019-08-20 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0326912B1 (en) | 1988-02-03 | 1994-07-27 | Nippon Steel Corporation | Process for production of grain oriented electrical steel sheet having high flux density |
| US5049204A (en) | 1989-03-30 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process |
| IT1230313B (it) * | 1989-07-07 | 1991-10-18 | Somova Spa | Inalatore per medicamenti in capsule. |
| IT1290978B1 (it) * | 1997-03-14 | 1998-12-14 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato |
| IT1290977B1 (it) * | 1997-03-14 | 1998-12-14 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato |
| DE69923102T3 (de) | 1998-03-30 | 2015-10-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Elektrobleches mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften |
| EP1162280B1 (en) * | 2000-06-05 | 2013-08-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties |
-
2000
- 2000-12-18 IT IT2000RM000672A patent/IT1316026B1/it active
-
2001
- 2001-12-17 RU RU2003122339/02A patent/RU2285730C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-12-17 ES ES01991857T patent/ES2241895T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-17 EP EP01991857A patent/EP1356127B9/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-17 DE DE60110643T patent/DE60110643T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-17 PL PL362277A patent/PL199162B1/pl unknown
- 2001-12-17 KR KR1020037008095A patent/KR100830280B1/ko active IP Right Grant
- 2001-12-17 AU AU2002231713A patent/AU2002231713A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-17 US US10/450,968 patent/US6893510B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-17 WO PCT/EP2001/014879 patent/WO2002050314A2/en active IP Right Grant
- 2001-12-17 CN CNB018208371A patent/CN1242077C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-17 CZ CZ20031687A patent/CZ20031687A3/cs unknown
- 2001-12-17 SK SK757-2003A patent/SK286629B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-12-17 JP JP2002551193A patent/JP2004516381A/ja active Pending
- 2001-12-17 AT AT01991857T patent/ATE294877T1/de active
- 2001-12-17 BR BRPI0116245-4A patent/BR0116245B1/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2002050314A3 (en) | 2002-08-22 |
| DE60110643D1 (de) | 2005-06-09 |
| SK7572003A3 (en) | 2003-10-07 |
| KR100830280B1 (ko) | 2008-05-16 |
| US6893510B2 (en) | 2005-05-17 |
| BR0116245B1 (pt) | 2010-06-01 |
| CZ20031687A3 (cs) | 2004-02-18 |
| DE60110643T2 (de) | 2006-02-02 |
| IT1316026B1 (it) | 2003-03-26 |
| PL362277A1 (en) | 2004-10-18 |
| JP2004516381A (ja) | 2004-06-03 |
| PL199162B1 (pl) | 2008-08-29 |
| WO2002050314A2 (en) | 2002-06-27 |
| RU2285730C2 (ru) | 2006-10-20 |
| ATE294877T1 (de) | 2005-05-15 |
| EP1356127B9 (en) | 2006-01-11 |
| CN1481444A (zh) | 2004-03-10 |
| ITRM20000672A1 (it) | 2002-06-18 |
| US20040069377A1 (en) | 2004-04-15 |
| EP1356127A2 (en) | 2003-10-29 |
| BR0116245A (pt) | 2004-01-13 |
| EP1356127B1 (en) | 2005-05-04 |
| CN1242077C (zh) | 2006-02-15 |
| AU2002231713A1 (en) | 2002-07-01 |
| ITRM20000672A0 (it) | 2000-12-18 |
| ES2241895T3 (es) | 2005-11-01 |
| RU2003122339A (ru) | 2005-01-10 |
| KR20030076991A (ko) | 2003-09-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100441234B1 (ko) | 높은체적저항률을갖는결정립방향성전기강및그제조방법 | |
| SK286629B6 (sk) | Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou | |
| EP2880190B1 (en) | Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof | |
| EP2025767B2 (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density | |
| PL190832B1 (pl) | Sposób wytwarzania taśm ze stali elektrotechnicznej o orientowanych ziarnach i elektrotechniczna taśma stalowa o orientowanych ziarnach | |
| CZ77899A3 (cs) | Způsob výroby pásu z křemíkové oceli | |
| WO2010057913A1 (en) | Process for the production of grain-oriented magnetic sheet starting from thin slab | |
| JP4697841B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP1162280A2 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties | |
| JP2004526862A5 (sk) | ||
| EP0892072B1 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics and production process for same | |
| RU2192484C2 (ru) | Способ изготовления полос из кремнистой стали с ориентированной зернистой структурой | |
| JPH0832929B2 (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100288351B1 (ko) | 한단계의 냉간압연공정을 사용하는 표준 결정립 방향성 전기강 제조 방법 | |
| JPWO2020067236A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法および冷間圧延設備 | |
| KR100561144B1 (ko) | 방향성 전기강판 생산 시의 억제제어 방법 | |
| JP2001192732A (ja) | 磁気特性が優れた一方向性電磁鋼板を得る冷間圧延方法 | |
| JPH0688170A (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の方向性電磁鋼板 | |
| JP2001198606A (ja) | 冷延方向の磁気特性変動が小さい一方向性電磁鋼板を得る冷間圧延方法 | |
| JP2653948B2 (ja) | 熱鋼帯焼なましなしの標準結晶粒配向珪素鋼の製法 | |
| JPH10102144A (ja) | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2002129237A (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20141217 |