SE511444C2 - Förfarande för begränsning av utströmmen ur switchat kraftaggregat av flyback-typ i överbelastningssituationer och switchat kraftaggregat av flyback-typ - Google Patents
Förfarande för begränsning av utströmmen ur switchat kraftaggregat av flyback-typ i överbelastningssituationer och switchat kraftaggregat av flyback-typInfo
- Publication number
- SE511444C2 SE511444C2 SE9503099A SE9503099A SE511444C2 SE 511444 C2 SE511444 C2 SE 511444C2 SE 9503099 A SE9503099 A SE 9503099A SE 9503099 A SE9503099 A SE 9503099A SE 511444 C2 SE511444 C2 SE 511444C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- current
- voltage
- output
- circuit
- control circuit
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33507—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/10—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers
- H02H7/12—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers
- H02H7/122—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers for inverters, i.e. dc/ac converters
- H02H7/1227—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers for inverters, i.e. dc/ac converters responsive to abnormalities in the output circuit, e.g. short circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
10
l5
20
25
30
35
511 444
2
ofta omåttligt höga, speciellt då den energi som reser-
verats för de övriga utgàngarna överförs till den över-
belastade utgången. Separata strömmätningskretsar av-
sedda för lösning av problemet blir omåttligt dyra och
fordrar specialarrangemang, eftersom styrkretsen i dag
av ekonomiska orsaker vanligtvis befinner sig på primär-
sidan.
US-patent 4,908,755 beskriver ett förfarande
för begränsning av utströmmen ur ett kraftaggregat av
flyback-typ. Styrningen utförs genom att styra primär-
strömmens toppvärde som funktion av in- och utspänning-
arna. Också i detta fall förverkligas styrningen medelst
en tämligen komplicerad krets, i vilken parametrarna bör
dimensioneras så att det formella ömsesidiga beroendet
mellan in- och utspänningarna och primärströmmens topp-
värde i kraftaggregatet av flybacktyp kan simuleras.
Avsikten med föreliggande uppfinning är att
eliminera de ovannämnda nackdelarna medelst en lösning,
som garanterar ett så kostnadseffektivt praktiskt för-
verkligande som möjligt. Detta uppnås med förfarandet
och kraftaggregatet enligt uppfinningen, vilket förfa-
rande är kännetecknat av vad som framförs i den känne-
tecknande delen av bifogade patentkrav J. och vilket
kraftaggregat är kännetecknat av vad som framförs i den
kännetecknande delen av bifogade patentkrav 5.
Idén med uppfinningen är att utnyttja den se-
kundärspänning som reflekteras genom transformatorn
tillbaka till primärsidan, genom att från denna spänning
bilda en styrsignal, som styr den krets som styr ström-
brytaren.
På grund av lösningen enligt uppfinningen be-
höver kylningen och folien hos likriktare inte överdi-
mensioneras, och ytterligare finns det vid planering av
transformatorns sekundärlindningar inget behov av att
gardera sig mot omåttligt höga strömmar i varje lind-
10
15
20
25
30
511 444
3
ning. Dessutom kommer en eventuell skada på lastsidan
i fall av en kortslutning att vara mindre.
I det följande skall uppfinningen och dess
föredragna utföringsformer beskrivas mer detaljerat med
hänvisning till exemplen enligt de bifogade ritningarna,
där
figur 1 visar ett kraftaggregat av flyback-typ
enligt uppfinningen,
figur 2 är ett blockdiagram av den strömbe-
gränsningskrets som visas i figur 1,
figur 3 visar den av strömbegränsningskretsen
enligt figur“ 2 levererade styrströmmens beroende av
kraftaggregatets utspänning,
figur 4 visar en mer detaljerad utföringsform
av kraftaggregatet enligt figur l, och
figur 5 visar utströmmens och utspänningens
beteende i ett kraftaggregat enligt teknikens ståndpunkt
och i kraftaggregatet enligt figur 4.
Figur l visar ett kraftaggregat av flyback-typ
enligt uppfinningen, vilket aggregat omformar en likrik-
tad spänning Uin, som matats till en ingàngskondensators
Cin klämmor, till en annan likspänning Uout, som är när-
varande i en utgàngskondensators Cout klämmor. Kraft-
aggregatet uppvisar på ett i och för sig känt sätt en
transformator 10, genom vilken energin överförs från
primärsidan till sekundärsidan, en strömbrytare SW i
primärkretsen, vilken strömbrytare bryter primärström-
men, som passerar genom en primärlindning lOa, och en
styrkrets 13, som styr strömbrytaren, vilken krets styr
utspänningen Uout genom att reglera strömbrytarens ar-
betskvot (duty cycle). Styrningen sker medelst puls-
breddsmodulering (PWM), dvs. genom att justera förhål-
landet mellan längderna av strömbrytarens TILL- och
FRÅN-faser. I sekundärkretsen är en likriktardiod Dl och
10
15
20
25
30
35
511
444
4
en utgångskondensator Cout seriekopplade parallellt med
en sekundärlindning l0b.
Kraftaggregatet av flyback-typ fungerar enligt
följande. Då strömbrytaren Sw är sluten (ON), uppstår
en positiv spänning vid transformatorns punktändar. I
det fall verkar en spärrspänning tvärsöver likriktardio-
den Dl i utgången, och därför är dioden oledande. Därav
följer att sekundärströmmen.ärrmflJ.under strömbrytarens
TILL-läge. På primärsidan ökar den genom strömbrytaren
passerande strömmen dock lineärt under TILL-läget.
Transformatorn lagrar energi i sitt magnetiska flöde
(luftspalt) under denna fas, och därför är transforma-
torn i själva verket en induktans försedd med en sekun-
därlindning. Då strömbrytaren styrs till ett oledande
(öppet, dvs. FRÅN-) läge, omkastar den i transformatorns
magnetiska flöde lagrade energin spänningen hos lind-
ningen (flyback-fenomen), i vilken situation sekundär-
sidans likriktardiod Dl blir ledande och en ström börjar
passera genom transformatorns sekundärlindning. I mot-
sats till primärströmmen minskar sekundärströmmen line-
ärt under FRÅN-läget. Samtidigt upprätthåller sekundär-
strömmen den erforderliga utspänningen tvärsöver ut-
gàngskondensatorn Cout.
Om belastningen av utgången ökar, behöver en-
dast den tid förlängas under vilken strömbrytaren är i
TILL-läget, vilket leder till att primärströmmen har
tillräckligt med tid för att öka, och därför är sekun-
därströmmen under FRÅN-läget i motsvarande grad högre.
Kraftaggregatet av flyback-typ kan fungera antingen i
kontinuerligt tillstànd (sekundärenergin har inte tid
att bli fullständigt:urladdadeafter flyback-tillståndet)
eller i okontinuerligt tillstånd, i vilket energin lad-
das ur fullständigt i slutet av varje period. Också
sådana kraftaggregat av flyback-typ finns som fungerar
i kontinuerligt och okontinuerligt tillstånd, beroende
10
15
20
25
30
35
511444
5
pá belastningen. Kraftaggregatet enligt föreliggande
uppfinning kan vara av vilken som helst ovanbeskrivna
typ.
Antalet lindningsvarv hos transformatorns pri-
märlindning betecknas med hänvisning Np och antalet
lindningsvarv hos sekundärlindningen pà motsvarande sätt
med hänvisning Ns på ritningen. Strömbrytaren SW visas
i figuren endast som ett idealt element, som illustrerar
dess funktion; i praktiken förverkligas strömbrytaren
typiskt med en MOSFET (metalloxidhalvledar-fälteffekt-
transistor) eller en bipolär transistor. Den styrkrets
13 som styr bredden av en kopplingspuls kan fungera
antingen i spänningstillstànd (voltage mode), som base-
rar sig på utspänningen, eller i strömtillstånd (current
mode), som baserar sig pà primärströmmen och utspänning-
en. Majoriteten (cirka 80 %) av dagens switchade kraft-
aggregat av flyback-typ utnyttjar strömtillstàndskretsar
(genom strömtillstàndsstyrning åstadkoms ett bättre fas-
marginal för styrningen än genom spänningstillstànds-
styrning). Av denna orsak är den styrkrets som visas i
utföringsformen enligt figur l en styrkrets 13 som fung-
erar i strömtillstàndet och utför styrningen som svar
på den spänningsinformation som erhålls från en diffe-
rentialförstärkare 15 och den ströminformation som er-
hålls från strömbrytaren. Spänningsinformationen bildas
genom att jämföra utspänningen med en referensspänning
i differentialförstärkaren och genom att mata en diffe-
renssignal t.ex. genom en optokopplare 14 till styrkret-
sens di fferensspänningsingàng EV. Ströminformationen er-
hàlls från strömbrytaren SW genom ett motstånd Rcs till
styrkretsens strömmätningsingàng CS. Informationen er-
hålls som en spänning som verkar tvärsöver ett strömmat-
ningsmotstànd R7 (som har ett litet värde jämfört med
motstàndets Rcs värde). Styrkretsen 13 kan vara av typ
UC 3843 (eller någon annan krets av samma familj), till-
10
15
20
25
30
35
511 444
6
verkare Unitrode Corporation, U.S.A. Andra tillverkare
har också motsvarande kretsar.
Lösningen enligt uppfinningen utnyttjar den
sekundärspänning som reflekterar tillbaka till primärsi-
dan. Som bekant är spänningen Vs tvärsöver strömbrytaren
i FRÅN-läget i ett kraftaggregat av flyback-typ:
Vs = Uin + gå (Um + Uout) (1)
Um är den spänning som verkar tvärsöver likriktardioden
Dl på sekundärsidan. Eftersom denna spänning är liten
jämförd med utspänningen Uout, behöver den inte nödvän-
digtvis beaktas. I enlighet med uppfinningen är en sepa-
rat strömbegränsningskretsJjlansluten till primärsidan,
och spänningen tvärsöver strömbrytarenlnatas till ingång
A av denna krets. Strömbegränsningskretsens 12 utsignal
(utström) Icc är à sin sida kopplad till styrkretsens
strömmätningsutgàng CS, där en styrspänning bildas för
styrkretsen 13 från strömmen Icc vid motståndet Rcs.
Styrkretsen har en hög ingångsimpedans, och därför går
ingen ström in i kretsen.
StrömbegränsningskretsensutsignalIccähraktiv
endast i överbelastningssituationer, varvid den begrän-
sar kraftaggregatets utström Iout, såsom i det följande
skall beskrivas.
Figur 2 visar de två huvudblocken av strömbe-
gränsningskretsen 12 enligt uppfinningen, dvs. en topp-
värdeslikriktarkrets 22 och en styrbar strömgenerator
21, som styrs av nämnda toppvärdeslikriktarkrets_ Lik-
riktarkretsen 22 erhåller till sin ingång spänningen Vs,
som tidigare hänvisats till. Strömgeneratorn är à sin
sida förbunden med inspänningens Uin plusklämma och bil-
dar i sin utgång en styrström Icc, som är omvänt pro-
portionell.mot kraftaggregatets utspänning Uout. (Efter-
som strömgeneratorn är förbunden med inspänningens Uin
plusklämma, verkar tvärsöver den en spänning Ug, som
10
15
20
25
30
35
511 444
7
motsvarar den senare delen av formeln (1), som är obe-
roende av inspänningen Uin.)
Figur 3 visar den av strömbegränsningskretsen
12 emitterade styrströmmen Icc som funktion av utspän-
ningen Uout. Då utströmmen har sjunkit från sitt nomi-
nella värde Uoutl till ett pà förhand bestämt värde
kl*Uout1, börjar strömgeneratorn 21 fungera. Om utspän-
ningens nominella värde Uoutl i kraftaggregatet är till
exempel 5 V, kunde startpunkten motsvara exempelvis 80
% av den nominella spänningen (kl = 0,8). Strömgenera-
torn börjar således fungera då utspänningen har sjunkit
till 4 V. Vidare är strömgeneratorn dimensionerad så att
dess maximiström (som motsvarar fullständig kortslut-
ning, Uout = 0 V) inte är kapabel att helt sluta styr-
kretsen 13. Styrkretsen 13 har nämligen ett troskelvär-
de, som helt frånkopplar styrningen, varvid ingen energi
erhålls från kraftaggregatet. Föreliggande beskrivning
utnyttjar som exempel ett typiskt styrkretströskelvärde
1 V, som motsvarar en ström Ith = 1 mA, då motstàndets
Rcs värde är 1 kQ (motstàndets R7 värde är mycket litet,
t.ex. 1Q, och har sålunda ingen verkan). Styrkretsens
Icc maximivärde är således en på förhand bestämd andel,
t.ex. cirka 75 % (k2 = 0,75), av nämnda strömtröskelvär-
de Ith, som helt sluter styrkretsen 13.
Figur 4 visar en mer detaljerad utföringsform
av kraftaggregatet enligt figurerna 1 och 2. För enkel-
hets skull visar figur 4 endast primärkretsens konfigu-
ration, eftersom sekundärkretsen i detta fall motsvarar
den konfiguration som visas i figur l. Vidare har den
återkopplingsslinga (feedback loop) som bildats av dif-
ferentialförstärkaren och optokopplaren lämnats ovisad.
En zenerdiod Zl och ett motstånd R3 är seriekopplade
mellan ingångsklämmorna (ingàngskondensatorn Cin visas
inte i figur 4). Ett motstånd R2 leder fràn deras gemen-
samma nod till basen av en p-n-p transistor Trl, till
10
15
20
25
30
35
511444
8
punkt Pl. Transistorns emitter är kopplad via ett mot-
stånd Rg till inspänningens Uin plusklämma. Transistorns
kollektor är kopplad till den gemensamma noden för styr-
punktens 13 strömmätningsingång CS and motståndet Rcs.
Transistorns bas är också ansluten via ett motstånd Rl
till punkt P i likriktarkretsen 22, vilken punkt är
kopplad till inspänningens minusklämma via en kondensa-
tor Cl. Primärlindningens och strömbrytarens SW gemen-
samma klämma är också kopplad till punkt P genom serie-
koppling av ett motstånd R5 och en likriktardiod D2.
Moståndet RS, dioden D2 och kondensatorn Cl utgör en
toppvärdeslikriktarkrets 22, och punkt P utgör sålunda
en matningspunkt, från vilken spänningen enligt formeln
(1) ovan matas till strömgeneratorn 21, som utgörs av
zenerdioden Zl, motstànden Rl - R4 och Rg och transis-
torn Trl. Såsom framgår av formeln (l), minskar denna
till punkt P matade spänning då utspänningen Uout min-
skar (kortslutning).
Vad dess övriga delar beträffar, motsvarar
primärkretsen den konfiguration som visas i figur l,
vilket betyder att styrkretsens 13 strömmätningsingång
CS är kopplad via motståndet Rcs till strömbrytarens
andra klämma, vilken klämma är kopplad via ett motstånd
R7 till inspänningens Uin minusklämma.
För att strömgeneratorn 21 skall kunna fungera
på det sätt som ovan beskrivs, måste kretsens motstånds-
värden vara korrekt dimensionerade. I det följande an-
vänds samma exempelvärden som i samband med figur 3, och
det antas vidare att antalet lindningsvarv hos transfor-
matorns primärlindning är 13, antalet lindningsvarv hos
sekundärlindningen är 3 och motståndet R2 förspänner ze-
nerdioden Zl så att spänningen tvärsöver zenerdioden är
6,2 V. I ett balansläge (dvs. i ett läge då utspänningen
Uout har minskat till tröskeln (4 V), vid vilken ström-
generatorn börjar fungera), börjar transistorn Trl just
10
15
20
25
30
511 444
9
bli ledande, varvid dess bas-emitterspänning är cirka
O V (0 - 0,2 V). Strömmen genom motståndet Rg är ännu
noll, och därför måste spänningen tvärsöver motståndet
R2 motsvara spänningen tvärsöver zenerdioden. Om det
antas att motståndet R2 har ett värde av exempelvis 56
kQ, är strömmen I2 genom motståndet R2 cirka 110 uA. I
ett balansläge är spänningen vid transistorns Trl bas
(vid punkt Pl) =Uin och transistorns basström noll, och
därför kan strömmen I2 erhållas endast via motståndet
R1. Eftersom spänningen tvärsöver motståndet Rl är
=l7,3 V (l3ß3 * 4 V), fås för motståndet Rl värdet
Rl=l5O kQ.
Då utspänningen Uout är högre än 4 V, är den
via motståndet Rl passerande strömmen i motsvarande grad
högre, och bas-emitterspänningen håller transistorn i
slutet tillstånd. Då utspänningen sjunker till 4 V, bör-
jar styrströmmen Icc flyta, och ju mer utströmmen min-
skar, desto mindre är motsvarande den annulleringseffekt
som fås via motståndet Rl, och sålunda är styrströmmen
Icc i motsvarande grad högre.
I den andra extrema situationen är det total
kortslutning vid kraftaggregatets utgång (Uout = 0 V),
och sålunda är spänningen vid punkt P VP=Uin (antaget
att dioden Dl är ideal, dvs. spänningen tvärsöver den
är noll). I den situationen är motståndets Rg värde
Rg=5,7 kQ (antaget att transistorns förstärkning är till
exempel 30), då strömmens Icc önskade maximivärde är
cirka 750 pA (spänningen tvärsöver motståndet Rg är 6,2
V minus transistorns bas-emitterspänning, som är cirka
0,5 V, och spänningen tvärsöver motståndet R2, vilken
spänning är cirka 1,4 V).
Motståndets R3 värde bör vara dimensionerad så
att den genom motståndet R2 passerande strömmen inte kan
störa zenerdiodens Zl förspänning.
10
15
20
25
30
35
511 444
lO
Genom att ändra förhållandet mellan motstånden
Rl ochfülkan strömgeneratorns begränsningströskel (Uout
= 4 V) varieras. Å andra sidan kan olika begränsnings-
kurvor åstadkommas genom att ändra motstàndets Rg värde.
Dessa kurvor beskrivs i det följande.
Figur 5 visar utströmmen Iout ur kraftaggrega-
tet, som visas i figur 4, som funktion av utspänningen
Uout. Balanspunkten är betecknad med hänvisning B. Det
normala operationsomràdet är ett område inom vilket ut-
spänningen Uout upprätthålls vid dess nominella värde
Uoutl (till exempel 5 V). Vinkelpunkt L motsvarar den
tröskel av styrkretsen 13 vid vilken en avkänning av
styrkretsens primärström börjar reducera pulsbredden.och
kraftaggregatet övergår till ett nästan konstant till-
stånd, i vilket utspänningens och utströmmens ömsesidiga
beroende illustreras av kurvan D. Enligt uppfinningen
har dock en balanspunkt B av ovanbeskrivna typ åstad-
kommits, och utgående från denna punkt begränsas ut-
strömmen ytterligare medelst styrströmmen Icc levererad
av strömgeneratorn 21. Då utspänningen Uout sjunker till
balanspunkten, begränsas utströmmen sålunda effektivare
än hittills, varvid det ömsesidiga beroendet mellan ut-
spänningen och utströmmen betecknas exempelvis med en
av de räta linjerna Fl - F5. Den riktning som nämnda
begränsningskurva kommer att inta beror på motstàndets
Rg värde. Det användbara området betecknas i figuren med
en pil H. Om motståndets Rg värde ökar så att det över-
stiger det värde som motsvarar den räta linjen F5, så
sker en övergång från området H mot kurvan D, varvid
lösningen enligt uppfinningen är till ringa nytta. Å
andra sidan förblir kraftaggregatet spärrat, om motstån-
dets Rg värde sjunker under det värde som motsvarar den
räta linjen Fl. Såsom tidigare konstaterades, kan ba-
lanspunktens B position pà kurvan D ändras genom att
ändra förhållandet mellan motstånden Rl och R2.
10
15
20
25
511 444
ll
Även om uppfinningen ovan har beskrivits med
hänvisning till utföringsformer enligt bifogade ritning-
ar, är det uppenbart att uppfinningen inte bör begränsas
därtill, utan den kan varieras inom ramen av den ovan
och i de bifogade patentkraven beskrivna uppfinnings-
idén. I praktiken kan kraftaggregatet exempelvis ha ett
flertal utgångar, även om de ovanbeskrivna utförings-
exemplen uppvisar endast en utgång. Strömgeneratorns
detaljerade förverkligande kan också variera pà många
sätt. Den ovanbeskrivna strukturen tillàter dock en an-
slutning av de tilläggskännetecken som uppfinningen
erbjuder till switchade kraftaggregat av flyback-typ så
ekonomiskt som möjligt. I princip är det också möjligt
att utnyttja lösningenienligt uppfinningen i samband med
en styrkrets som fungerar i spänningstillstàndet, även
om uppfinningen ovan har beskrivits endast i samband med
en krets som fungerar i strömtillstàndet. Om det är
önskvärt att använda en krets som fungerar i spännings-
tillståndet, mäste dock en för spänningstillstàndskret-
sen (t.ex. UC 3524, tillverkare Unitrode Corporation,
USA) lämplig styrsignal bildas från styrströmmen Icc.
I det fallet kommer lösningen att vara mer komplicerad
än den ovanbeskrivna, och samtidigt gár fördelarna med
en styrkrets som fungerar i strömtillstàndet förlorade
jämfört med en styrkrets som fungerar i spänningstill-
ståndet.
Claims (7)
1. Förfarande för begränsning av utströmmen (Iout) ur ett switchat kraftaggregat av flyback-typ i överbelastningssituationer, enligt vilket förfarande utströmmen(Iout)begränsasmedelstpulsbreddsmodulering (PWM) genom att med en i och för sig känd styrkrets (13) justera förhållandet mellan längderna av strömbrytarens (SW) TILL- och FRÅN-faser i primärkretsen, k ä n n e - t e c k n a t av, att den spänning (Vs) som är närva- rande pà en transformators (10) primärsida och som är beroende av kraftaggregatets utspänning (Uout), utnytt- jas för styrning av en strömgenerator (21), vars utström (Icc) används för att bilda en styrsignal för styrkret- sen (13).
2. Förfarande enligt patentkrav 1, k ä n n e - t e c k n a t av, att en utström (Icc), som avviker fràn noll och är omvänt proportionell mot kraftaggrega- tets utspänning (Uout), levereras fràn strömgeneratorn (21), då utspänningen har sjunkit till en på förhand bestämd andel (kl) av sitt nominella värde (Uoutl).
3. Förfarande enligt patentkrav l, k ä n n e - t e c k n a t av, att den av strömgeneratorn (21) leve- rerade maximiströmmen hålls under den tröskelström (Ith) som helt sluter styrkretsen (13).
4. Förfarande enligt patentkrav 3, i vilket styrkretsen (13) fungerar i strömtillstànd, k ä n n e - t e c k n a t av, att utströmmen (Icc) ur strömgenera- torn (Zl) matas till styrkretsens (13) strömmätningsin- gång, i vilken på ett i och för sig känt sätt också ástadkoms en signal proportionell mot transformatorns (10) primärström.
5. Switchat kraftaggregat av flyback-typ, vil- ket aggregat uppvisar en transformator (10), som är för- sedd med en primär- och en sekundärlindning (lOa, lOb) 10 15 20 25 511 444 13 och genom vilken energi överförs från primärsidan till sekundärsidan, en strömbrytare (SW) i primärkretsen, vilken strömbrytare bryter den primärström som passerar genom transformatorns primärlindning (10a), och en styr- krets (13), som styr strömbrytaren, vilken krets styr utspänningen (Uout) ur kraftaggregatet medelst puls- breddsmodulering genom att justera förhållandet mellan längderna av strömbrytarens (SW) TILL- och FRÅN-faser, k ä n n e t e c k n a t av, att det uppvisar medel (21, 22) för bildande av en diskret styrsignal (Icc) som svar på den spänning (Vs) som är närvarande pà transforma- torns primärsida och som är beroende av kraftaggregatets utspänning (Uout), vilka medel kopplar nämnda styrsignal till styrkretsen (13).
6. Kraftaggregat enligt patentkrav 5, vars styrkrets (13) är en strömtillståndskrets, k ä n n e - t e c k n a t av, att nämnda medel uppvisar en topp- värdeslikriktarkrets (22), till vilken nämnda spänning (Vs) är kopplad, och en strömgenerator (21), till vilken likriktarkretsens utgång är kopplad, varvid utgången av nämnda strömgenerator är kopplad till strömmätningsin- gången (CS) av nämnda styrkrets (13).
7. Kraftaggregat enligt patentkrav 6, k ä n - n e t e c k n a t av, att strömgeneratorn (21) är kop- plad till inspänningens (Uin) plusklämma.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI931137A FI92892C (sv) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | Förfarande för begränsning av utgångsström i ett switchat strömförsörjningsaggregat av flyback-typ i överbelastningssituationer samt ett switchat strömförsörjningsaggregat av flyback-typ |
PCT/FI1994/000090 WO1994022207A1 (en) | 1993-03-15 | 1994-03-11 | A method for limiting the output current of a switched-mode power supply of flyback type in overload situations, and a switched-mode power supply of flyback type |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9503099L SE9503099L (sv) | 1995-09-08 |
SE9503099D0 SE9503099D0 (sv) | 1995-09-09 |
SE511444C2 true SE511444C2 (sv) | 1999-10-04 |
Family
ID=8537548
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9503099A SE511444C2 (sv) | 1993-03-15 | 1995-09-08 | Förfarande för begränsning av utströmmen ur switchat kraftaggregat av flyback-typ i överbelastningssituationer och switchat kraftaggregat av flyback-typ |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU6209294A (sv) |
DE (1) | DE4491577T1 (sv) |
FI (1) | FI92892C (sv) |
GB (1) | GB2290889B (sv) |
SE (1) | SE511444C2 (sv) |
WO (1) | WO1994022207A1 (sv) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT406319B (de) * | 1995-10-24 | 2000-04-25 | Siemens Ag Oesterreich | Sperrwandler |
KR100903889B1 (ko) * | 2001-06-29 | 2009-06-19 | 엔엑스피 비 브이 | 전류 모드 제어 회로 및 이를 포함하는 스위칭 모드 파워 서플라이 |
CN1452308A (zh) * | 2002-04-18 | 2003-10-29 | 姜涛 | 绿色开关电源 |
DE60318889T2 (de) * | 2002-11-07 | 2009-01-15 | Nxp B.V. | Schaltnetzteil |
AT506273B1 (de) * | 2007-12-20 | 2012-03-15 | Siemens Ag | Verfahren zum betreiben eines schaltwandlers |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4425611A (en) * | 1981-10-16 | 1984-01-10 | Rca Corporation | Switching voltage regulators with output voltages indirectly regulated respective to directly regulated boosted input voltages |
EP0335194B1 (de) * | 1988-03-25 | 1993-05-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Begrenzung des Ausgangsstromes einer Stromversorgung |
-
1993
- 1993-03-15 FI FI931137A patent/FI92892C/sv active
-
1994
- 1994-03-11 GB GB9518863A patent/GB2290889B/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-11 AU AU62092/94A patent/AU6209294A/en not_active Abandoned
- 1994-03-11 DE DE4491577T patent/DE4491577T1/de not_active Withdrawn
- 1994-03-11 WO PCT/FI1994/000090 patent/WO1994022207A1/en active Application Filing
-
1995
- 1995-09-08 SE SE9503099A patent/SE511444C2/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1994022207A1 (en) | 1994-09-29 |
SE9503099L (sv) | 1995-09-08 |
FI92892C (sv) | 1995-01-10 |
SE9503099D0 (sv) | 1995-09-09 |
FI931137A0 (sv) | 1993-03-15 |
FI92892B (sv) | 1994-09-30 |
GB2290889B (en) | 1996-07-17 |
GB9518863D0 (en) | 1995-11-22 |
AU6209294A (en) | 1994-10-11 |
DE4491577T1 (de) | 1996-02-22 |
GB2290889A (en) | 1996-01-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0123030B1 (en) | Isolated power supply feedback | |
US7023713B2 (en) | Voltage overshoot reduction circuits | |
EP1605576A1 (en) | Device and method for extending the input voltage range of a DC/DC converter | |
EP0387961A1 (en) | A DC-to-AC voltage converter having galvanically separate input and output circuits | |
JP2888729B2 (ja) | 出力短絡保護回路 | |
WO1994018748A1 (en) | Control circuit for a switching dc-dc power converter including a controlled magnetic core flux resetting technique for output regulation | |
US6696820B2 (en) | Alternating current generator field regulation control | |
US4931918A (en) | Ringing choke converter | |
SE511444C2 (sv) | Förfarande för begränsning av utströmmen ur switchat kraftaggregat av flyback-typ i överbelastningssituationer och switchat kraftaggregat av flyback-typ | |
US5668704A (en) | Self-exciting flyback converter | |
US5708572A (en) | Switched-mode power supply | |
US20030090247A1 (en) | Leading edge modulator for post regulation of multiple output voltage power supplies | |
US10615681B2 (en) | Switching power supply circuit | |
US4744020A (en) | Switching mode power supply | |
JP2001268903A (ja) | 過電流保護回路 | |
JP3447975B2 (ja) | スイッチング電源回路 | |
JPH1032982A (ja) | 突入電流防止回路 | |
JP2773534B2 (ja) | 直流電源装置 | |
US4602323A (en) | Single-ended transformer drive circuit | |
US20230299687A1 (en) | Trans-inductor voltage regulators with fault detection and the fault detection method thereof | |
JPH0654525A (ja) | Dc/dcコンバータ | |
SE511096C2 (sv) | Chopperströmkälla av flyback-typ | |
JP3157625B2 (ja) | 多出力電源装置 | |
JPH06284714A (ja) | 絶縁型dc−dcコンバータ | |
JP3049108B2 (ja) | スイッチング式直流安定化電源 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |