SE465456B - Foerfarande vid laserskaerning av metallplaat - Google Patents
Foerfarande vid laserskaerning av metallplaatInfo
- Publication number
- SE465456B SE465456B SE8503690A SE8503690A SE465456B SE 465456 B SE465456 B SE 465456B SE 8503690 A SE8503690 A SE 8503690A SE 8503690 A SE8503690 A SE 8503690A SE 465456 B SE465456 B SE 465456B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- gas
- cutting
- oxygen
- sheet metal
- range
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/12—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure
- B23K26/123—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure in an atmosphere of particular gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/12—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure
- B23K26/123—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure in an atmosphere of particular gases
- B23K26/125—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure in an atmosphere of particular gases of mixed gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/1435—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor involving specially adapted flow control means
- B23K26/1436—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor involving specially adapted flow control means for pressure control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/1462—Nozzles; Features related to nozzles
- B23K26/1464—Supply to, or discharge from, nozzles of media, e.g. gas, powder, wire
- B23K26/1476—Features inside the nozzle for feeding the fluid stream through the nozzle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/36—Removing material
- B23K26/362—Laser etching
- B23K26/364—Laser etching for making a groove or trench, e.g. for scribing a break initiation groove
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/228—Selection of materials for cutting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Description
465 456 2 Hittills har man använt en skärgas som omfattat i det närmaste 100% oxygen då man med en sådan skärgas erhållit bästa resultat med hänsyn till uppnåeliga skärhastigheter och acceptabla snittkvaliteter. Kvaliteten är beroende av flera parametrar. Här kan anges skärhastighet, skärgastryck, dvs gastrycket i dysen, dysdiameter, dvs håldiametern i dysmynningen, munstycksavstånd, dvs avståndet mellan dysmyn- ning och arbetsstycke och lasereffekt. Allmänt kan sägas att ett stigande skärgastryck ger en ökad skärhastighet. Skär- gastrycket måste dock begränsas bl a med hänsyn till fokuse- ringslinsen. Laserskärning med ren oxygen som skärgas medför emellertid vissa nackdelar, speciellt med rostfritt stål.
Under uppsmältningen av materialet i arbetsstycket bildas oxider. Dessa tillsammans med smält material blåses ut genom snittskåran. En del av oxiderna och det smälta materialet avsätts dock som grader på undersidan av snittfogen. Dessa grader kan, speciellt på höglegerade stål, vara svåra att avlägsna. Vid skärning med ren oxygen i skärgasen blir den uppsmälta zonen uppblandad med slagg, dvs en blandning av oxider från arbetsstycket. Slaggflagorna i snittytan kan ge svårigheter vid en efterföljande svetsning. En plåt som är skuren med ren oxygen som skärgas kan sålunda ge en svetsfog som innehåller slagginneslutningar som kan vara svåra att avlägsna. Ett sätt att undvika svårigheterna med oxidbild- ningar och därav följande grad- och slaggbildningar vore att ersätta oxygenet i skärgasen med en inaktiv gas. Detta skulle dock medföra att skärhastigheten skulle sjunka till en mycket låg nivå. Ett dylikt förfarande är sålunda behäf- tat med stora nackdelar.
Avsikten med föreliggande uppfinning är nu att åstad- komma ett förfaringssätt med vars hjälp nämnda nackdelar kraftigt kan reduceras. Förfaringssättet kännetecknas därvid i huvudsak av att skärgasen som omfattar åtminstone en aktiv gas som oxygen blandas med åtminstone en i huvudsak inaktiv gas som exempelvis He, NZ, Ar, C02, dvs en gas eller gas- blandning som har ringa reaktionsbenägenhet med materialet i arbetsstycket och att oxygenkoncentrationen ligger i inter- vallet 30-90% av det totala skärgasinnehàllet.
'EV Uppfinningen kommer att närmare beskrivas i anslutning till bifogade ritningar, där fig. 1 visar principen för en laserskärningsutrustning och där fig. 2 och fig. 3 visar exem- pel på skärhastigheten som funktion av oxygenkoncentrationen i skärgasen vid en typisk skärgasblandning. Utrustningen enligt fig. 1 är redan beskriven i det föregående. Skärgasen innehål- lande oxygen blandad med en inaktiv gas införes genom tilled- ningen 5 till dyskammaren 4. Som inaktiva tillsatsgaser har vid utförda försök använts He, N2, Ar och C02. För att erhålla bästa möjliga resultat vad gäller skärhastighet och snittkva- litet nåste lämpliga värden väljas på linsens position, på dysmynningens diameter och på avståndet munstycksmynning-ar- betsstycke. Vidare bör lämpligt skärgastryck användas i dysen och en lämplig blandning av aktiva och inaktiva gaser i skär- gasen användas. Vid en C02-laser bör en effekt på över 400 W användas. Dysdiametern kan ligga i intervallet 0,8 - 1,2 mm och munstycksavståndet i intervallet 0,25 - 0,60 mm. Skärgas- trycket i dysen bör ligga i intervallet 2 - 5 bar. Med speci- ella dysor kan ett högre skärgastryck användas, varvid trycket kan överstiga 7 bar.
Skärgasblandningen, dvs blandningen mellan oxygen och en inaktiv gas, bör som nämnts vara sådan att oxygenkoncentra- tionen ligger i intervallet 30-90% av det totala skärgasinne- hållet. Om någon av de inaktiva gaserna He, N2, Ar och C02 användes, bör oxygenkoncentrationen vid skärning av höglegerat och rostfritt stål ligga i intervallet 40-80% av det totala skärgasinnehållet. Om som inaktiv gas väljes He bör oxygenkon- centrationen härvid ligga i intervallet 45-75% av det totala skärgasinnehållet. Om någon av övriga nämnda gaser N2, Ar eller C02 väljes som inaktiv gas bör oxygenkoncentrationen ligga i intervallet 40-70% av det totala skärgasinnehållet.
Skärförsök har gjorts på arbetsstycken i form av plåtar av olika tjocklek och av olegerat och höglegerat, t ex rost- fritt material. Försöken har utförts vid olika munstycksav- stånd, varvid bästa skärresultat erhölls vid så små munstycks- avstånd som möjligt. Som praktiskt värde kan anges 0,3 mm. Som praktiskt värde på hålet i dysmynningen kan anges en diameter på 0,8 mm. Vid försöken varierades för varje plåttjocklek och 465 456 skärgasblandning, skärhastighet och gastryck samt linsens position så att bästa skärbetingelser kunde bestämmas.
Försöken visar att generellt sett sjunker skärhastigheten då oxygenhalten i skärgasen minskar. Vid respektive försök har den högsta skärhastigheten vid bästa möjliga snittkvalitet bestämts för skärgasblandningar bestående av oxygen blandat med He, Nzç Ar och C02. graderna i skärsnittet som varit avgörande vid bedömningen av I första hand är det storleken på snittkvaliteten. På fig. 2 och fig. 3 visas skärhastigheten som funktion av oxygenkoncentrationen i skärgasen, varvid skärgasen blandats med He. Fig. 2 visar dessa förhållanden vid skärning i rostfri plåt av 0,5 mm tjocklek och fig. 3 vid skärning i rostfri plåt av 1,0 mm tjocklek. Dessa kurvor visar typiska exempel på relationen skärhastighet, oxygenkoncentra- tion och snittkvalitet. För övriga nämnda gaser erhålles kur- vor av likartat utseende.
Av figurerna 2 och 3 framgår att skärhastighetskurvan har ett minimum vid en oxygenhalt av 90% och att kurvan därefter stiger för minskande oxygenkoncentration. Vid heliuminbland- ning i skärgasen erhålles en högsta skärhastighet i interval- F let 45-75% oxygenkoncentgration. På figurerna 2 och 3 har även markerats skärhastigheten vid 100% He-inblandning. Skärhastig- heten är därvid endast omkring 0,5 m/min, vilket är helt oacceptabelt. Detta understryker den betydelse en närvaro av oxygen i skärgasen har för laserskärningsprocessen. Vad gäller snittkvaliteten så erhålles speciellt för rostfritt material ~ en definitiv förbättring vid användning av en blandgas som skärgas. Detta beror på att man vid skärning med ren oxygen får en grad på snittets underkant, vilken grad kan vara svår att avlägsna. Detta gäller även för blandgaser i området, 90-100% oxygenhalt. Området 80-90% oxygenhalt är ett över- gångsområde, där graden börjar anta formen av kulor. Detta blir än mer markant för oxygenhalter under 70%. Här förekommer graderna som små kulor längs snittet - kulor som lätt kan avlägsnas t ex med en borste. Denna förbättring av skärsnitt- kvaliteten avspeglar sig alltså i den tidigare nämnda ökningen av skärhastigheten. 5' 465 456 En ytterligare förbättring av skärsnittkvaliteten vid användning av en blandgas som skärgas har kunnat konstateras genom metallurgiska undersökningar utförda med elektronmikro- skop. Vid skärning med användning av en blandgas har man fun- nit att den uppsmälta zonen i skärsnittet blir mindre och att zonen inte innehåller några insprängda slaggflagor. Vid en efterföljande svetsning av t ex en rostfri plåt erhåller svetsen en blank yta då blandgas använts i skärgasen.
Genom att använda en skärgas vid laserskärningen som omfattar en blandgas bestående dels av en aktiv gas, oxygen, dels en inaktiv gas som He, N2, Ar eller C02, där oxygenkon- centrationen ligger i intervallet 30-90% av det totala skär- gasinnehållet, kan skärningen utföras i såväl olegerad som höglegerade arbetsstycken under godtagbara betingelser. Vis- serligen fås en lägre skärhastighet, men skärsnittkvaliteten blir i gengäld bättre. Man erhåller vid skärsnittet inte några grader eller grader som mycket enkelt kan avlägsnas. Inte heller uppkommer några slagginneslutningar på snittytan, vil- ket är en stor fördel vid en efterföljande svetsprocedur.
Claims (2)
1. Förfarande vid laserskärning av metallplåt för att i skärsnittet undvika grad- och slaggbildning och för att åstadkomma god svetsbarhet och att samtidigt möjliggöra hög skärhastighet i metallplåten, varvid en skärgas som omfattar åtminstone en aktiv gas, t ex oxygen, användes och som blan- das med en i huvudsak inaktiv gas såsom exempelvis helium, nitrogen, argon, koldioxid eller en blandning sådana gaser, dvs en gas eller gasblandning som har ringa reaktionsbenägen- het med metallplåtens material, kännetecknat därav, att skärgasens oxygenhalt vid användning av laserskärning av metallplât av olegerat, höglegerat eller rostfritt material, såsom stål, ligger i intervallet 40 till 70 volymprocent.
2. Förfarande enligt krav 1, varvid helium användes som inaktiv gas, kännetecknat därav, att oxygenhalten ligger i intervallet 45 till 70 volymprocent av det totala skärgasin- nehållet. 'vw-
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK206385A DK168593B1 (da) | 1985-05-09 | 1985-05-09 | Fremgangsmåde ved laserskæring af metalliske emner |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8503690D0 SE8503690D0 (sv) | 1985-08-02 |
SE8503690L SE8503690L (sv) | 1986-11-10 |
SE465456B true SE465456B (sv) | 1991-09-16 |
Family
ID=8109811
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8503690A SE465456B (sv) | 1985-05-09 | 1985-08-02 | Foerfarande vid laserskaerning av metallplaat |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4724297A (sv) |
CH (1) | CH671176A5 (sv) |
DE (1) | DE3619513A1 (sv) |
DK (1) | DK168593B1 (sv) |
FI (1) | FI90021C (sv) |
FR (1) | FR2600568B1 (sv) |
GB (1) | GB2191434B (sv) |
SE (1) | SE465456B (sv) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4916285A (en) * | 1987-12-02 | 1990-04-10 | Swiss Aluminium Ltd. | Capacitor foil of aluminum or an aluminum alloy |
FR2643006B1 (fr) * | 1989-02-14 | 1992-03-20 | Air Liquide | Gaz pour la decoupe au laser d'aciers au carbone, et procede de decoupe au laser |
IT1233073B (it) * | 1989-08-01 | 1992-03-14 | Prima Ind Spa | Macchina laser per l effettuazione di lavorazioni di taglio e saldatu ra |
DE3942299C2 (de) * | 1989-12-21 | 1995-04-27 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Vorrichtung zum laufenden Messen der Größe von Durchgangsbohrungen |
DE4108541A1 (de) * | 1991-03-15 | 1992-09-17 | Linde Ag | Verfahren zur werkstueckbearbeitung mit einem laser |
DE4123716A1 (de) * | 1991-07-17 | 1993-01-21 | Thyssen Stahl Ag | Vorrichtung zum hochgeschwindigkeitsschneiden duenner bleche mittels laserstrahlung |
WO1993009909A1 (de) * | 1991-11-19 | 1993-05-27 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zum abtragen von werkstoff von relativbewegten metallenen werkstücken |
DE4226620C2 (de) * | 1992-08-12 | 1995-01-19 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zum Laserstrahlschneiden von band- oder plattenförmigen Werkstücken, insbesondere von Elektroblech |
IT1261304B (it) * | 1993-06-21 | 1996-05-14 | Lara Consultants Srl | Processo di taglio mediante un fascio laser |
SE514450C2 (sv) * | 1995-01-31 | 2001-02-26 | Aga Ab | Sätt vid laserskärning och gaskomposition för användning därvid |
DE69603931T2 (de) * | 1995-06-27 | 2000-03-30 | Koninklijke Philips Electronics N.V., Eindhoven | Methode zur herstellung von mehrlagigen elektronischen komponenten |
FR2779078A1 (fr) * | 1998-05-29 | 1999-12-03 | Air Liquide | Procede de decoupe laser de l'aluminium et de ses alliages |
US6886986B1 (en) * | 1999-08-19 | 2005-05-03 | Nitinol Technologies, Inc. | Nitinol ball bearing element and process for making |
WO2001041968A2 (en) * | 1999-11-18 | 2001-06-14 | Main Tape Company, Inc. | Process for forming film covered sheet metal material and sheet metal material so covered |
WO2002043917A1 (de) * | 2000-11-30 | 2002-06-06 | Linde Aktiengesellschaft | Schniedgas und verfahren zum laserstrahlbrennschneiden |
FR2826892B1 (fr) * | 2001-07-03 | 2003-09-05 | Air Liquide | Procede et installation de soudage laser avec melange gazeux ar/he a teneurs controlees en fonction de la puissance laser |
FR2834658B1 (fr) * | 2002-01-11 | 2004-04-02 | Air Liquide | PROCEDE ET INSTALLATION DE SOUDAGE LASER AVEC MELANGE GAZEUX N2/He A TENEURS CONTROLEES EN FONCTION DE LA PUISSANCE LASER |
DE10215446B4 (de) * | 2002-04-09 | 2006-06-08 | Schuler Held Lasertechnik Gmbh & Co. Kg | Kombinierter Laserkopf für verschiedene Laserbearbeitungen |
FR2840836A1 (fr) * | 2002-06-14 | 2003-12-19 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote/oxygene en soudage laser |
FR2840832B1 (fr) | 2002-06-14 | 2004-07-23 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de flancs raboutes |
FR2840834B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-12-03 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser jusqu'a 12 kw |
FR2840835B1 (fr) | 2002-06-14 | 2004-08-27 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de tubes en acier inoxydable |
FR2855084A1 (fr) * | 2003-05-22 | 2004-11-26 | Air Liquide | Optique de focalisation pour le coupage laser |
DE102004026033A1 (de) * | 2004-05-27 | 2005-12-15 | Linde Ag | Gasgemisch zum Laserstrahlschmelzschneiden |
CN102126083A (zh) * | 2011-03-22 | 2011-07-20 | 北京工业大学 | 一种压缩空气辅助激光切割薄钢板的工艺方法 |
JP2014511767A (ja) * | 2011-03-22 | 2014-05-19 | ローレンス リバモア ナショナル セキュリティー, エルエルシー | ガス支援レーザ加工 |
JP5770593B2 (ja) * | 2011-10-19 | 2015-08-26 | 本田技研工業株式会社 | レーザ加工装置 |
FR3061963B1 (fr) * | 2017-01-18 | 2020-11-13 | Safran | Dispositif optique pour le traitement par laser de surfaces internes d'une piece de recouvrement |
RU2727392C1 (ru) * | 2019-07-02 | 2020-07-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Оптическая головка для лазерной резки, сварки |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1250610A (sv) * | 1968-01-31 | 1971-10-20 | ||
GB1292981A (en) * | 1969-01-24 | 1972-10-18 | British Oxygen Co Ltd | Cutting frangible workpieces |
FR2217118B1 (sv) * | 1972-10-25 | 1975-04-25 | Alsacienne Atom | |
DD123788A1 (sv) * | 1976-01-09 | 1977-01-19 | ||
JPS54131543A (en) * | 1978-04-04 | 1979-10-12 | Kawasaki Steel Co | Laser welding nozzle |
USRE31042E (en) * | 1978-08-29 | 1982-09-28 | Houdaille Industries, Inc. | Laser cutting head attachment for punch presses |
US4201905A (en) * | 1978-08-29 | 1980-05-06 | Houdaille Industries, Inc. | Laser cutting head attachment for punch presses |
JPS55130391A (en) * | 1979-03-29 | 1980-10-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Cutting method of foamed metal using laser |
DD156953A1 (de) * | 1981-01-13 | 1982-10-06 | Roloff Hans Joachim | Verfahren zum laserschneiden reaktiver metalle |
US4467171A (en) * | 1982-09-30 | 1984-08-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Laser cutting nozzle |
DE8337305U1 (de) * | 1983-12-24 | 1984-05-24 | BIAS Forschungs- und Entwicklungs-Labor für angewandte Strahltechnik GmbH, 2820 Bremen | Vorrichtung zum Schneiden von Werkstücken durch einen Laserstrahl |
-
1985
- 1985-05-09 DK DK206385A patent/DK168593B1/da not_active IP Right Cessation
- 1985-08-02 SE SE8503690A patent/SE465456B/sv not_active IP Right Cessation
-
1986
- 1986-06-10 US US06/872,576 patent/US4724297A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-10 GB GB8614098A patent/GB2191434B/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-10 DE DE19863619513 patent/DE3619513A1/de active Granted
- 1986-06-11 CH CH2361/86A patent/CH671176A5/de not_active IP Right Cessation
- 1986-06-30 FR FR8609471A patent/FR2600568B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1986-07-07 FI FI862864A patent/FI90021C/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CH671176A5 (sv) | 1989-08-15 |
FR2600568B1 (fr) | 1993-12-03 |
FR2600568A1 (fr) | 1987-12-31 |
SE8503690L (sv) | 1986-11-10 |
FI862864A (fi) | 1988-01-08 |
DK206385A (da) | 1986-11-10 |
GB8614098D0 (en) | 1986-07-16 |
DK206385D0 (da) | 1985-05-09 |
SE8503690D0 (sv) | 1985-08-02 |
US4724297A (en) | 1988-02-09 |
DK168593B1 (da) | 1994-05-02 |
FI862864A0 (fi) | 1986-07-07 |
FI90021C (sv) | 1993-12-27 |
GB2191434B (en) | 1990-07-04 |
FI90021B (fi) | 1993-09-15 |
GB2191434A (en) | 1987-12-16 |
DE3619513A1 (de) | 1987-12-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE465456B (sv) | Foerfarande vid laserskaerning av metallplaat | |
EP0730506B2 (en) | Process for high quality plasma arc and laser cutting of stainless steel and aluminum | |
US4463243A (en) | Welding system | |
US20050263500A1 (en) | Laser or laser/arc hybrid welding process with formation of a plasma on the backside | |
JP4006009B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板のmag溶接用シールドガスおよびこのシールドガスを使用した溶接方法 | |
US8188403B2 (en) | Nozzle for a laser machining device | |
Naito et al. | Effect of oxygen in ambient atmosphere on penetration characteristics in single yttrium–aluminum–garnet laser and hybrid welding | |
Phillips et al. | Laser beam welding of HY80 and HY100 steels using hot welding wire addition | |
JPH05131284A (ja) | レーザによる貫通溶接方法 | |
JP4102092B2 (ja) | レーザ溶接方法 | |
US10427245B2 (en) | Production method for welded structure | |
JPH0557448A (ja) | 厚鋼板の高能率すみ肉溶接方法 | |
US20060081568A1 (en) | Use of helium/nitrogen gas mixtures in up to 12kW laser welding | |
JPH0768380A (ja) | 厚鋼板の高能率すみ肉溶接方法 | |
US6770841B2 (en) | Use of helium/nitrogen gas mixtures in up to 8kW laser welding | |
US5609783A (en) | Inert gas for the arc welding of aluminum | |
Naito et al. | Effect of ambient atmosphere on penetration geometry in laser and hybrid welding | |
SU1683926A1 (ru) | Способ дуговой сварки в углекислом газе на открытых площадках | |
JPS61144274A (ja) | 狭開先ミグ・ア−ク溶接方法 | |
JPS60174276A (ja) | 狭開先ミグ・ア−ク溶接方法 | |
JPH0215312B2 (sv) | ||
JPH0647582A (ja) | レーザー溶接用ワイヤ及びレーザー溶接方法 | |
JPH05237659A (ja) | 厚鋼板の高能率すみ肉溶接方法 | |
JPS62124093A (ja) | レ−ザ加工装置 | |
JPS5881563A (ja) | プラズマガウジング方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8503690-3 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8503690-3 Format of ref document f/p: F |