SE445561B - SURFACE PROCEDURE FOR CONTINUOUS DOUBLE METALIZATION OF A MOLDED TRANSMISSION METAL METER AND APPARATUS FOR IMPLEMENTATION OF THE PROCEDURE - Google Patents

Description

8002796-4 nan förberedande behandling av denna typ i allmän användning är den så kallade Selas-processen eller den högintensiva me- toden med direkteldad ugn, som beskrives i amerikanska patent- skriften 3 320 085. 8002796-4 nan preparatory treatment of this type in general use is the so-called Selas process or the high-intensity method with direct-fired furnace, which is described in U.S. Pat. No. 3,320,085.

Vid Sendzimir-processen upphettas ett järnband i en oxiderande ugn (som kan vara en direkteldad ugn) till en tem- peratur av omkring 3700 C till omkring 4850 C utan reglering av atmosfären, varefter det uttages i luften så att ett reg- lerat ytligt oxidlager bildas vilket utseendemässigt varierar från ljusgult till violett eller till och med blått, införes i en reducerande ugn innehållande en vätgas- och kvävgasatmos- fär, vari råmaterialet uppvärmes till mellan cirka 7350 C och cirka 9250 C och det reglerade oxidskiktet reduceras full- ständigt. Materialet får sedan passera in i en kylsektion, som innehåller en skyddande reducerande atmosfär, som t.ex. en vätgas-kvävgas-blandning, som bringas till ungefär samma temperatur som den i det smälta metallbadet och matas sedan fram under badets yta medan det fortfarande är omgivet av den skyddande atmosfären.In the Sendzimir process, an iron strip is heated in an oxidizing furnace (which may be a direct fired furnace) to a temperature of about 3700 DEG C. to about 485 DEG C. without regulating the atmosphere, after which it is taken out into the air so that a regulated superficial oxide layer is formed which varies in appearance from light yellow to violet or even blue, is introduced into a reducing furnace containing a hydrogen and nitrogen atmosphere, in which the raw material is heated to between about 7350 C and about 9250 C and the controlled oxide layer is completely reduced. The material is then passed into a cooling section, which contains a protective reducing atmosphere, such as a hydrogen-nitrogen mixture, which is brought to approximately the same temperature as that of the molten metal bath and then fed below the surface of the bath while still being surrounded by the protective atmosphere.

I Selas-processen får det för överdragning med metall avsedda järnbandet först passera genom en direkteldad ugns- sektion för föruppvärmning. Bandet uppvärmes genom direkt för- bränning av bränsle och luft som ger . -. . u L produkter innehallande minst cirka 3 % brannbara gaser; form en temperatur av omkring gasformiga förbrännings- av kolmonoxid och vätgas. Bandet når 5350 C till omkring 7600 C, medan det bibehåller blanka ytor som är fullständigt fria från oxidering. Bandet matas sedan in i en reduceringsdel, som är tillsluten relativt föruppvärm- ningssektionen och som innehåller en vätgas- och kvävgasatmos- fär, vari det kan ytterligare uppvärmas med hjälp av strål- ningsrör till omkring 650° C till omkring 9250 C och därefter kylas ned ungefär till den temperatur som råder i badet med den smälta överdragsmetallen. Bandet matas sedan fram under badets yta medan det samtidigt är omgivet av den skyddande atmosfären.In the Selas process, the metal strip intended for coating with metal must first pass through a directly fired furnace section for preheating. The belt is heated by direct combustion of fuel and air that gives. -. . u L products containing at least about 3% flammable gases; form a temperature of about gaseous combustion of carbon monoxide and hydrogen gas. The strip reaches 5350 C to about 7600 C, while maintaining shiny surfaces that are completely free from oxidation. The belt is then fed into a reduction section, which is closed relative to the preheating section and which contains a hydrogen and nitrogen atmosphere, in which it can be further heated by means of radiation tubes to about 650 ° C to about 9250 ° C and then cooled down. approximately to the temperature prevailing in the bath with the molten coating metal. The band is then fed below the surface of the bath while at the same time being surrounded by the protective atmosphere.

Andra närliggande förbehandlingsmetoder finns beskriv- na i amerikanska patentskrifterna Re 29 726, 3 837 790, 8002796-4 4 123 291, 4 123 292 och 4 140 552. Ovannämnda, till den förut kända tekniken hörande patent utgör icke-begränsande exempel på utan flussmedel genomförda, kontinuerliga metalli- seringsprocesser, på vilka förfarandet enligt föreliggande uppfinning är tillämpbart. När sådana konventionella bandbe- redningsmetoder som de i ovannämnda hänvisningar redovisade begagnas, är det nödvändigt att det för överdragning avsedda metallbandet hålles i en skyddande atmosfär åtminstone till dess att det passerar under ytan i badet av smält zink eller zinklegering.Other related pretreatment methods are described in U.S. Pat. Nos. Re 29,726, 3,837,790, 8002796-4 4,123,291, 4,123,292 and 4,140,552. The abovementioned patents belonging to the prior art are non-limiting examples of flux-free performed continuous metallization processes to which the process of the present invention is applicable. When using conventional strip preparation methods such as those described in the above references, it is necessary that the coating strip metal be kept in a protective atmosphere at least until it passes below the surface of the molten zinc or zinc alloy bath.

En sådan skyddande atmosfär är inte ett krav, när man använder fluss- eller kemiska bandberedningsmetoder av den typ som beskrives i amerikanska patentskrifterna 2 824 020 och 2 824 021. I korthet gäller att när sådana kemiska bandbered- ningsmetoder användes så matas järnbandet som skall förses med metallöverdrag fram genom ett flussmedelsbad och genom anord- ningar som säkerställer lämplig tjocklek av flussmedelsbelägg- ningen på bandet. Järnbandet ledes sedan genom en uppvärm- ningskammare, vari bandet uppvärmes för att förånga vattnet i flussmedelslösningen. Därefter uppvärmes bandet ytterligare för att höja temperaturen till en temperatur i närheten av maximitemperaturen för flussmedelsbeläggningens stabilitet på bandet. Bandet bringas sedan att passera fram under ytan i ba- det av smält zink eller zinklegering för att på så sätt bli försett med ett överdrag. Metoden enligt föreliggande uppfin- ning är i lika hög grad tillämpbar på processförlopp för för- zinkning, vilka utnyttjar sådana flussmedels- eller kemiska förbehandlingssystem.Such a protective atmosphere is not a requirement when using flux or chemical strip preparation methods of the type described in U.S. Pat. Nos. 2,824,020 and 2,824,021. In short, when such chemical strip preparation methods are used, the iron strip to be supplied is fed. with metal coating at the front through a flux bath and through devices that ensure a suitable thickness of the flux coating on the strip. The iron strip is then passed through a heating chamber, in which the strip is heated to evaporate the water in the flux solution. Thereafter, the belt is further heated to raise the temperature to a temperature close to the maximum temperature for the stability of the flux coating on the belt. The strip is then brought to pass under the surface in the bath of molten zinc or zinc alloy in order to be provided with a coating. The method according to the present invention is equally applicable to process processes for galvanizing, which utilize such flux or chemical pretreatment systems.

Av det ovanstående framgår, att förfarandet enligt uppfinningen inte är begränsat till användningen av någon sär- skild förbehandling av det för metallöverdragning avsedda järnbandet vid metalliseringsförloppet och uttrycken "förbe- handling“ eller "förbehandlat" (såsom uttrycken användes häri och i åtföljande patentkrav med avseende på det för metall- överdragning avsedda järnbandet) skall tolkas allmänt på så- dant sätt, att de inkluderar vilket som helst av de konven- tionella förbehandlingssystem som exemplifieras med hjälp av 8002796-4 den ovan redovisade_kända tekniken. Vanligen hänför sig dessa uttryck till vilken lämplig förbehandlingsmetod som helst,' vars resultat är sådant att bandet kommer att ha eller uppnå den lämpliga beläggningstemperaturen och dess ytor vara oxid- fria under själva beläggningssteget, vid vilket järnbandet ma- tas fram genom det smälta badet eller zink eller zinklegering.It will be apparent from the foregoing that the process of the invention is not limited to the use of any particular pretreatment of the metal coating iron strip in the metallization process and the terms "pretreatment" or "pretreated" (as used herein and in the appended claims with respect to on the metal strip intended for metal coating) are to be interpreted generally in such a way that they include any of the conventional pretreatment systems exemplified by the prior art described above. any suitable pretreatment method, the result of which is such that the strip will have or reach the suitable coating temperature and its surfaces will be oxide-free during the coating step itself, in which the iron strip is fed through the molten bath or zinc or zinc alloy.

Vid konventionell, kontinuerlig metallisering genom varmdoppning är det vanligt att göra så att det på båda sidor belagda bandet lämnar badet med smält beläggningsmetall för att komma ut i omgivningsatmosfär. Den mest allmänt ytnyttja- de metoden för kontroll av bearbetning och beläggningsvikt är att leda det med metall överdragna bandet mellan jetknivar eller munstycken, vilka gör så att en bläster av luft eller ånga stöter emot båda sidor av det metallöverdragna bandet - och därvid återför överskottet av beläggningsmetall till ba- det. Denna slutbehandlingsmetod har emellertid ett antal be- stämda nackdelar. En nackdel är bildningen av slagg på ytan av badet med den smälta överdragningsmetallen. Bildningen av sâ- dant slaggmaterial innebär att avsevärda zinktillgångar går förlorade och en del av den ytliga slaggen drages ofta upp med det med överdrag försedda bandet och passerar genom bläster- behandlingen och bildar slutligen synliga ytliga defekter av slaggknölar på den belagda produkten.In conventional, continuous metallization by hot dipping, it is common to make the strip coated on both sides leave the bath with molten coating metal to escape into the ambient atmosphere. The most commonly used method for controlling machining and coating weight is to guide the metal-coated belt between jet knives or nozzles, which cause a blast of air or steam to strike both sides of the metal-coated belt - thereby returning the excess of coating metal for the bath. However, this final treatment method has a number of definite disadvantages. A disadvantage is the formation of slag on the surface of the bath with the molten coating metal. The formation of such slag material means that considerable zinc resources are lost and part of the superficial slag is often pulled up with the coated strip and passes through the blasting treatment and finally forms visible superficial defects of slag lumps on the coated product.

En annan vanlig beläggningsdefekt eller oregelbundenhet i samband med vanlig blästerytbehandling betecknas ofta som "apelsinyta" (krusningar i beläggningen) eller "havsvågor“.Another common coating defect or irregularity associated with standard blast surface treatment is often referred to as "orange surface" (ripples in the coating) or "sea waves".

Fenomenet med så kallad apelsinyta kan väsentligen beskrivas som vågliknande oregelbundenheter i beläggningstjockleken i det överdragna bandets längsgående (vals-)riktning. Dessa krus- ningar i beläggningen kan variera i styrka från huvudsakligen Winga krusningar alls till mycket kraftiga krusningar som ofta benämnes “gardinbildning". Det är mycket svårt att helt elimi- nera denna sâ kallade apelsinyta vid konventionell blästeryt- bearbetning och nära nog omöjligt vid hastigheter under cirka 45,5 m/minut. Hög hastighet, inplacering av blästermunstycke- na nära bandet, hög aluminiumhalt i zinkbadet och minimal be- läggningsvikt är åtgärder som användes för att reducera krus- 8002796-4 ningseffekten vid den konventionella praktiska tillämpningen.The phenomenon of so-called orange surface can essentially be described as wave-like irregularities in the coating thickness in the longitudinal (rolling) direction of the coated strip. These ripples in the coating can vary in strength from mainly Winga ripples at all to very strong ripples which are often referred to as “curtain formation.” It is very difficult to completely eliminate this so-called orange surface in conventional blast surface processing and almost impossible at speeds. under about 45.5 m / minute High speed, placement of the blasting nozzles close to the belt, high aluminum content in the zinc bath and minimal coating weight are measures used to reduce the ripple effect in the conventional practical application.

Ytterligare en annan oregelbundenhet vid varmförzink- ning beräknas allmänt som "kristallojämnheter" ("spangle relief"). Problemet med "kristal1ojämnheter“ har två aspek- ter. En är variationen i ytprofil (zinktjocklek) vinkelrätt mot zinkkristallen från en gräns till den motsatta gränsytan.Yet another irregularity in hot dip galvanizing is generally calculated as "spangle relief". The problem of "crystal irregularities" has two aspects: One is the variation in surface profile (zinc thickness) perpendicular to the zinc crystal from a boundary to the opposite interface.

Den andra innebär en nedsänkt kristallgräns, som omger varje kristall. Båda dessa aspekter är att hänföra till de dendri- tiska_solidifieringsegenskaperna hos zinkbeläggningar. Ytde- fekter av typen "kristallojämnheter“ kan reduceras med hjälp av sådana metoder som den vid vilken man med avsikt gör så att en del av zinkbeläggningen legerar sig med ferrometallen i underlaget genom att sänka blyhalten i zinkbadet eller ge- nom antimontillsatser i zinkbadet. Emellertid är ingen av des- sa metoder helt tillfredsställande. Detta har resulterat i att man utvecklat ett flertal metoder för att sänka bildningen av "kristallojämnheter". Det innebär att man försöker reducera storleken hos de slutliga kristallerna i överdragets yta i sådan utsträckning, att kristallerna knappast är synliga för blotta ögat. Exempelvis ger amerikanska patentskrifterna 3 379 557 och 3 756 844 anvisning på metoder för minimering av de här diskuterade "kristallojämnheterna". De flesta meto- derna inbegriper att man sprutar vatten eller vattenlösningar mot den smälta beläggningen för att hastigt kyla ned belägg- ningen och alstra många lägen för kärnbildning. Fastän meto- der för reducering av kristallstorleken till ett minimum är effektiva vad gäller att minimera "kristallojämnheter", är dy- lika metoder behäftade med nackdelar vad gäller drift och un- derhåll i samband med kontinuerlig, drift och de med dem upp- nådda resultaten är inte alltid konsekventa. Metoder för att minska kristallernas storlek i ytan av metallöverdrag gör ingenting för att övervinna fenomenen med blåsbearbetnings- krusningar och bildningen av slaggknölar i beläggningen.The second involves a lowered crystal boundary, which surrounds each crystal. Both of these aspects are attributable to the dendritic_solidification properties of zinc coatings. Surface defects of the "crystalline unevenness" type can be reduced by means of methods such as that in which part of the zinc coating is intentionally alloyed with the ferrous metal in the substrate by lowering the lead content in the zinc bath or by antimony additives in the zinc bath. None of these methods is completely satisfactory, which has resulted in the development of a number of methods for reducing the formation of “crystal irregularities.” This means that attempts are made to reduce the size of the final crystals in the surface of the coating to such an extent that the crystals hardly For example, U.S. Patent Nos. 3,379,557 and 3,756,844 disclose methods for minimizing the "crystal irregularities" discussed herein. Most methods involve spraying water or aqueous solutions onto the molten coating to rapidly cool. down the coating and generate many modes of nucleation.Although methods for reducing If the crystal size is at a minimum effective in minimizing "crystal irregularities", such methods have disadvantages in terms of operation and maintenance in connection with continuous operation, and the results obtained with them are not always consistent. Methods for reducing the size of the crystals in the surface of metal coatings do nothing to overcome the phenomena of blasting ripples and the formation of slag nodules in the coating.

De olika oregelbundenheterna (defekterna) vid varmdopp- ning, som förekommer i samband med på konventionellt sätt blåsbearbetade zinkbeläggningar, kan döljas genom kallvals- ning (valsning med liten reduktion) efter glödgning. Kallvals- 8002796-4 6 ning genom glödgning gör emellertid så att oregelbundenheterna blir intryckta i den underliggande metallen. Som ett resultat av denna ojämna kallbearbetning av den underliggande metallen, kan defekter. _ ånyo uppträda, när föremål med kritiska ytför- hållanden, som t.ex. karosseridelar till bilar, pressas eller formas.The various irregularities (defects) in hot dipping, which occur in connection with zinc-coated zinc coatings in a conventional manner, can be hidden by cold rolling (rolling with a small reduction) after annealing. Cold rolling by annealing, however, causes the irregularities to be pressed into the underlying metal. As a result of this uneven cold working of the underlying metal, defects can occur. - reappear when objects with critical surface conditions, such as body parts for cars, pressed or shaped.

Ett annat väsentligt problem i samband med konventionell blåsbearbetning är problemet med kontroll av beläggningen vid kanterna på bandet. Ett kantproblem gäller zinkbeläggningens tjocklek över en smal remsa omedelbart i anslutning till varje kant av det överdragna bandet. Beläggningstjockleken för dessa remsor är större än beläggningstjockleken över resten av bandets bredd. Öm denna skillnad i beläggningstjocklek är tillräckligt stor, så kommer det att ske en uppbyggnad eller uppspelning av kanten, när det ändlösa bandet viras upp under spänning. l Andra besvärliga problem inkluderar kantkorn (små kulor av oxid), vilka sitter fast på kanten av bandet och drages med trots blästringen. En kantdefekt, vanligen känd som “fjäderlikt utbredd oxid", inträffar vidare under blåsbearbetning vid låg hastighet. Fjäderlíkt utbredd oxíd karakteriseras av osamman- hängande fläckar av tung överdragsmetalloxid som passerar förbi blåsbearbetningen. De framträder i mycket som fjädrar, vilka ut- breder sig inåt från kanterna på bandet med spetsarna riktade mot bandets mittlinje. Många metoder har tidigare tillämpats för att reducera problemen med uppbyggnads- och oxidregleringen i kanterna på bandet. Vanligen användes avmmflnande: slitsöppningar i jetmunstycket, där slitsöppningen i blåsbearbetningsmunstycket kontinuerligt ökar i bredd från jetmunstyckenas mitt till deras ändar. Ett sådant jetbearbetningskonturmunstycke beskrives i amerikanska patentskriften H 137 3Ä7.Another significant problem associated with conventional blow molding is the problem of controlling the coating at the edges of the belt. An edge problem concerns the thickness of the zinc coating over a narrow strip immediately adjacent to each edge of the coated strip. The coating thickness of these strips is greater than the coating thickness over the rest of the band width. If this difference in coating thickness is large enough, there will be a build-up or playback of the edge, when the endless belt is wound up under tension. l Other troublesome problems include edge grains (small balls of oxide), which are attached to the edge of the belt and are pulled along despite the blasting. An edge defect, commonly known as "feathery widespread oxide", further occurs during low speed blow molding. Feathery widespread oxide is characterized by incoherent patches of heavy coating metal oxide which pass past the blow molding. They appear in much like springs which propagate outwards. from the edges of the belt with the tips facing the center line of the belt.Many methods have previously been applied to reduce the problems of build-up and oxide regulation in the edges of the belt.Usually used as follows: slot openings in the jet nozzle, where the slot opening in the blow processing nozzle continuously increases in width from the jet nozzle. Such a jet machining contour nozzle is described in U.S. Pat.

Andra metoder för reglering av beläggningen i kanterna innebär att man gör jetmunstyckena kurvformiga, så att mun- stycket är beläget närmare bandet vid kanterna på bandet än vid bandets mittdel. Dessutom har man även använt vingar el- ler munstycksförlängningar vid kanterna på bandet för att bringa munstycket närmare kanterna än mittdelen av bandet. Yt- terligare°andra metoder innefattar användningen av slutare 8002796-4 och hjälpstrålar, såväl interna som externa relativt huvud- jetmunstyckena, för'att ändra strâlens avstrykningskraft vid kanterna av bandet jämfört med strâlens avstrykningskraft vid bandets mittdel.Other methods of adjusting the coating at the edges mean that the jet nozzles are made curved, so that the nozzle is located closer to the belt at the edges of the belt than at the middle part of the belt. In addition, wings or nozzle extensions at the edges of the belt have also been used to bring the nozzle closer to the edges than the middle part of the belt. Still other methods include the use of shutters 8002796-4 and auxiliary jets, both internal and external relative to the main jet nozzles, to change the shear force of the jet at the edges of the belt compared to the shear force of the jet at the center of the belt.

Alla förut kända metoder kommer till korta när det gäl- ler att åstadkomma optimal kantreglering med ett minimum av tillsyn från personalens sida, maximala ekonomiska betingel- ser vad gäller överdragsmetallen, tillräcklig kantreglering för drift vid låg hastighet och passande kantreglering över ett vidsträckt område av bandbredden.All previously known methods fall short when it comes to achieving optimal edge control with a minimum of supervision on the part of the staff, maximum financial conditions regarding the coating metal, sufficient edge control for low speed operation and suitable edge control over a wide area of bandwidth. .

Ytterligare ett annat problemkomplex, som man stöter på i samband med konventionell blåsbearbetning, inbegriper be- läggningsvikter och "linans" hastigheter. Det viskösa inter- agerandet mellan beläggningsmetallen och bandet är proportio- nellt mot bandhastigheten. Vid låga hastigheter fick man i samband med tidigare kända metoder problem med krusningsfeno- men. För att bekämpa detta visade det sig att reducering av strålens frammatningshastighet kommer att skingra oxiden och fördela den jämnare. Emellertid skapar blåsbearbetningstryck och nära intill varandra placerade jetmunstycken ett kantupp- byggnadsproblem med tiden. Arbetarna måste därför vid metoder- na enligt teknikens ståndpunkt justera parametrarna för att reglera kantuppbyggnad och krusningar och detta har nödvändig- gjort högre hastigheter på linan. Som ett exempel kan nämnas, att det i praktiken har varit vanligt att använda konventio- nell blåsbearbetning endast med bandhastigheter över 30 m per minut för att producera kommersiellt klassad beläggningsvikt (ASTM A525, G-90). Kantuppbyggnadsproblem uppträder på G-90- beläggning (beläggningsvikt 275 g/m2) vanligen vid hastigheter under omkring 45,5 m per minut. Minímidrifthastigheter för tyngre beläggningar, som t.ex. 564 g/m2 (G-185), är till och med ännu mer restriktiva och beläggningsjämnheten från kant till kant försämras med ökande beläggningsvikt.Yet another problem complex encountered in connection with conventional blow processing involves coating weights and "line" speeds. The viscous interaction between the coating metal and the belt is proportional to the belt speed. At low speeds, in connection with previously known methods, problems with the ripple phenomenon were encountered. To combat this, it was found that reducing the jet feed rate will disperse the oxide and distribute it more evenly. However, blow molding pressures and jet nozzles placed close together create an edge buildup problem over time. The workers must therefore, in the methods according to the state of the art, adjust the parameters to regulate edge construction and ripples, and this has necessitated higher speeds on the line. As an example, it has been common practice to use conventional blow molding only with belt speeds above 30 m per minute to produce commercially grade coating weight (ASTM A525, G-90). Edge build-up problems occur on G-90 pavement (pavement weight 275 g / m2) usually at speeds below about 45.5 m per minute. Minimum operating speeds for heavier coatings, such as 564 g / m2 (G-185), are even more restrictive and the coating uniformity from edge to edge deteriorates with increasing coating weight.

En annan väsentlig praxis vid de flesta kända blåsbe- arbetningsprocesserna är att placera jetmunstyckena praktiskt taget direkt motsatta varandra på sådant sätt, att jetström- marnaißerfmxflsrfdirekt över kanterna på bandet. Denna stör- 8002796-4 ning resulterar i ytterst höga och obehagliga ljudnivâer. Om jetmnnstyckena får arbeta medan de är vertikalt förskjutna re- lativt varandra, kan man fâ en kringsvepningseffekt, varigenom den på bandet sist verkande strålen orsakar att det bildas en droppbildning av tung beläggningsmetall längs kanten på ban- dets motsatta sida. Vid sidan av problemet med det höga lju- det och behovet av att driftspersonalen exakt justerar mun- styckena, kan förfarandet med motsatta munstycken resultera i att stänk av beläggningsmetall blåses bort från kanten på bandet av det ena munstycket och sedan kommer in i öppningar- na i det motsatt placerade munstycket.Another essential practice in most known blowing processes is to place the jet nozzles practically directly opposite each other in such a way that the jet streams are directly over the edges of the belt. This disturbance results in extremely high and unpleasant noise levels. If the jet pieces are allowed to work while they are vertically displaced relative to each other, a circumferential sweeping effect can be obtained, whereby the jet acting last on the belt causes a droplet formation of heavy coating metal to form along the edge on the opposite side of the belt. In addition to the problem of the loud noise and the need for the operating personnel to precisely adjust the nozzles, the process of opposite nozzles can result in splashes of coating metal being blown away from the edge of the strip by one nozzle and then entering the openings. in the opposite nozzle.

Enligt hitintills tillämpad teknik har man blåsbearbe- tat, varmdoppad, på tvâ sidor zinkbelagd och aluminiumbelagd bandråvara med kvävgas. Sådan blåsbearbetning har emellertid utförts i en omgivningsatmosfär. Vid blåsbearbetning erford- ras mindre kvävgas än luft. De vid sådan bearbetning uppnådda resultaten är emellertid mycket mera lika de som uppnås vid blåsbearbetning med luft i en omgivningsatmosfär än de re- sultat som uppnås med förfarandet enligt uppfinningen.According to the technology applied so far, blown, hot-dip, zinc-coated and aluminum-coated strip raw material with nitrogen gas has been blown on both sides. However, such blow processing has been performed in an ambient atmosphere. Blowing requires less nitrogen than air. However, the results obtained in such processing are much more similar to those obtained in blowing with air in an ambient atmosphere than the results obtained with the process according to the invention.

Amerikanska patentskrifterna 4 107 357 och 4 114 563 samt tyska patentskriften 2 656 524 är exempel på patent som hänför sig till metoder för beläggning av enbart den ena si- dan av ett järnband. Vid den praktiska tillämpningen av dessa metoder förvaras det med överdrag försedda bandet efter kon- takt med beläggningsbadet i en skyddande, icke-oxiderande at- mosfär och blâsbearbetas med kvävgas eller en icke-oxiderande gas. Det primära syftet med dessa steg är emellertid att för- hindra oxidation av den sida av bandet som inte försetts med någon beläggning eller, om den obelagda sidan har överdragits med en oxidfilm, för att förhindra vidhäftning av beläggnings- metallen på oxidfilmen .U.S. Patents 4,107,357 and 4,114,563 and German Patent Specification 2,656,524 are examples of patents relating to methods of coating only one side of an iron strip. In the practical application of these methods, the coated strip is stored after contact with the coating bath in a protective, non-oxidizing atmosphere and blown with nitrogen or a non-oxidizing gas. However, the primary purpose of these steps is to prevent oxidation of the side of the strip which has not been coated or, if the uncoated side has been coated with an oxide film, to prevent adhesion of the coating metal to the oxide film.

Föreliggande uppfinning är baserad på upptäckten att om den överdragna metallen i en konventionell, kontinuerlig, tvåsidig varmdoppningsmetod i samband med att den kommer upp ur beläggningsbadet omges av ett hölje, i vilket en väsentli- gen syrefri atmosfär upprätthålles, och om det belagda bandet inne i detta hölje blåsbearbetas med en icke-oxiderande eller 8002796-4 9 inert gas, så reduceras påtagligt de ytbearbetningsproblem som man möter i samband med konventionella ytbearbetningsmeto- der eller också elimineras de helt. Ytbearbetningsmetoden en- ligt uppfinningen eliminerar inte behovet av att reducera kristallojämnheterna (" spangle") till ett minimum, men gör för första gången metoder för att reducera kristallojämnhe- _ terna till ett minimum effektiva och följdriktiga. Slaßåbïld' ningen reduceras i hög grad tillsammans med problem som står i samband med slaggbildningen och krusningar i ytan på grund av blåsbearbetningen elimineras, även vid låga driftshastig- heter. Med den påtagliga reduktionen av slaggbildningen, re- duceras 1 hög grad förlusten av tillgängliga zinkmaterial till skumämnena på ytan.The present invention is based on the discovery that if the coated metal in a conventional, continuous, two-sided hot dipping method in connection with it emerging from the coating bath is surrounded by a casing in which a substantially oxygen-free atmosphere is maintained, and if the coated strip inside this casing is blown with a non-oxidizing or inert gas, so the surface treatment problems encountered in connection with conventional surface treatment methods are significantly reduced or eliminated altogether. The surface treatment method according to the invention does not eliminate the need to reduce the crystal irregularities ("spangle") to a minimum, but for the first time makes methods for reducing the crystal irregularities to a minimum effective and consistent. Slaughter formation is greatly reduced together with problems associated with slag formation and ripples in the surface due to the blasting are eliminated, even at low operating speeds. With the marked reduction of slag formation, the loss of available zinc materials to the foams on the surface is greatly reduced.

En av de viktigaste aspekterna på föreliggande uppfinning är upptäckten att alla beläggningskontrollproblemen vid kan- terna på bandet fullständigt elimineras med uteslutning av syre från ytbearbetningsprocessen. Minimiframmatningshastig- heterna begränsas ej längre av problem med ansamlingar i kanterna utan snarare enbart av den önskade beläggningsvikten i relation till den mängd beläggningsmetall, som naturligen drages upp till de vid ytbearbetningen använda jetmunstyckena med bandet. Det har t.ex. visat sig, att beläggningar om 275 g/m2 av utmärkt kvalitet kan framställas utan nâgra svårig- heter vid sâ låga hastigheter som 9,1 m per minut. Någon om- lindning kring kanterna sker inte, varför jetmunstyckena kan vara vertikalt förskjutna , vilket eliminerar behovet av exakt placering, ger kraftigt reducerad ljudnivå och elimi- nerar risken för zinkstänk. Utformningen av jetmunstyckena kan förenklas så att man begagnar sig av ett munstycke med en slitslíknande munstycksöppning med jämn bredd över hela längd- en, undanröjande det stora antalet specialmunstyckskonstruk- tioner, metoder och tillbehör som använts för reglering av de ovan diskuterade kantproblemen. överlägset bra och jämn beläggning erhålles från kant till kant för alla beläggnings- vikter, eftersom centrumprofilen inte längre behöver vara förvriden för att kompensera för fiuflßa kaflïef- 8002796-4 10 Vid tillämpningen av konventionell tvâsidig blâsbear- betning har man hitintills inte förstått vare sig mekanismen vid bildningen av krusningar eller den som orsakar kantupp- byggnadsproblem. Vid förfarandet med konventionell blåsbear- betning alstras en pneumatisk uppdämningseffekt, varigenom den önskade mängden beläggningsmetall uppmättes medelst strål- barriären, så att den färdiga beläggningen bildas. Vid denna uppmätningspunkt âterföres överskottet beläggningsmetall, som drages upp med bandet, utöver vad som erfordras för den fär- diga beläggningen, till beläggningsbadet. Detta förfarande beskrivs i detalj i amerikanska patentskriften 4 078 103.One of the most important aspects of the present invention is the discovery that all coating control problems at the edges of the belt are completely eliminated with the exclusion of oxygen from the surface treatment process. The minimum feed rates are no longer limited by problems with accumulations at the edges but rather only by the desired coating weight in relation to the amount of coating metal which is naturally drawn up to the jet nozzles used in the surface treatment with the belt. It has e.g. It has been found that coatings of 275 g / m2 of excellent quality can be produced without any difficulty at speeds as low as 9.1 m per minute. There is no wrapping around the edges, which is why the jet nozzles can be vertically displaced, which eliminates the need for precise placement, gives a greatly reduced noise level and eliminates the risk of zinc splashes. The design of the jet nozzles can be simplified so as to use a nozzle with a slit-like nozzle opening of uniform width over the entire length, eliminating the large number of special nozzle designs, methods and accessories used to control the edge problems discussed above. superiorly good and even coating is obtained from edge to edge for all coating weights, since the center profile no longer needs to be distorted to compensate for fi u fl ßa ka fl ïef- 8002796-4 10 In the application of conventional double-sided blasting, the mechanism has not been understood in the formation of ripples or the one that causes edging problems. In the conventional blow molding process, a pneumatic containment effect is generated, whereby the desired amount of coating metal is measured by the jet barrier, so that the finished coating is formed. At this measuring point, the excess coating metal, which is drawn up with the strip, in addition to what is required for the finished coating, is returned to the coating bath. This process is described in detail in U.S. Patent 4,078,103.

Utan någon önskan att bli bunden till en bestämd teori kan konstateras, att det på basis av föreliggande uppfinning synes vara så att krusningarna i beläggningen och den tunga kantbeläggningen vid konventionell blåsbearbetning orsakas helt av beläggningsmetalloxid. Vid någon punkt i blåsinter- aktionsregionen, förmodligen precis ovanför punkten med yt- hastigheten noll, exponeras färsk (ej oxiderad) beläggnings- metall och bildar omedelbart alltefter som den exponeras, en mycket lätt oxidhinna. Kontinuiteten i flöde eller fördelning av denna mycket lätta oxidhinna på den färdiga beläggningen bestämmer förekomsten av krusningar i beläggningen. Vid kon- ventionell tillämpning hâller strâlen periodiskt tillbaka oxidfilmen. Filmen bygges upp tills strålen inte längre kan hålla tillbaka den. Vid denna tidpunkt lossnar ett segment av relativt tung oxid och passerar tillsammans med den bearbeta- de beläggningen. Segmentet bär, när det passerar, med sig be- läggning nedanför, vilken är tyngre än den som mätes när oxid- filmen hålles tillbaka. Detta förfarande upprepas många gång- er varje sekund när krusningar bildas.Without wishing to be bound by any particular theory, it can be seen that on the basis of the present invention it appears that the ripples in the coating and the heavy edge coating in conventional blow molding are caused entirely by coating metal oxide. At some point in the bladder interaction region, probably just above the point with zero surface velocity, fresh (non-oxidized) coating metal is exposed and immediately, as it is exposed, forms a very light oxide film. The continuity of flow or distribution of this very light oxide film on the finished coating determines the presence of ripples in the coating. In conventional application, the beam periodically holds back the oxide film. The film builds up until the beam can no longer hold it back. At this point, a segment of relatively heavy oxide comes loose and passes along with the processed coating. As it passes, the segment carries with it a coating below, which is heavier than that measured when the oxide film is held back. This procedure is repeated many times every second when ripples form.

En liknande mekanism antages fungera vid alstrandet av tung beläggningsmetall längs bandets kanter. Vid kanterna blir emellertid geometrin en ytterligare viktig faktor, då det inte finns någon mot kantytorna verkande avtryçkningskraft.A similar mechanism is believed to work in the generation of heavy coating metal along the edges of the belt. At the edges, however, the geometry becomes an additional important factor, as there is no repellent force acting against the edge surfaces.

Relativt tung oxid tillåtes passera genom jetinteraktionsre- gionenlvarvid den mer och mindre kontinuerligt bär med sig 8002796-4 11 tung beläggning därunder. Detta oxidhölje kring varje kantyta på bandet är den "behållare". som tillåter att det bildas zinkomslag, när jetmunstyckena är vertikalt förskjutna.Relatively heavy oxide is allowed to pass through the jet interaction region, carrying more or less continuously heavy coating underneath. This oxide sheath around each edge surface of the strip is the "container". which allows the formation of zinc wraps, when the jet nozzles are vertically displaced.

Dessa oregelbundenheter i beläggningen är orsakade av oxid på den smälta beläggningsmetallen, och de elimineras vid förelig- gande uppfinning genom att man undviker oxidering.These irregularities in the coating are caused by oxide on the molten coating metal, and they are eliminated in the present invention by avoiding oxidation.

Den med förfarandet enligt uppfinningen tillverkade, zink- överdragna produkten har sådana utmärkt goda ytegenskaper efter kallvalsning efter glödgning, att den är lämplig för användning i exponerade bilkarosseridelar, anordningstillämpningar och liknan- de. Föreliggande uppfinnings praktiska utövande lämpar sig väl för tillämpning i ett kärl med kortvarig neddoppning och grund be- läggning, varvid man utnyttjar en delvis i kärlet neddoppad vals.The zinc-coated product made by the process according to the invention has such excellent surface properties after cold rolling after annealing that it is suitable for use in exposed car body parts, device applications and the like. The practical practice of the present invention is well suited for application in a vessel with short-term immersion and basic coating, in which case a roller partially immersed in the vessel is used.

I enlighet med uppfinningen ges anvisning på ett ytbe- handlingsförfarande för kontinuerlig tvåsidig metallisering ge- nom varmdoppning av ett järnband med en smält överdragsmetall, varvid man behandlar järnbandet för att ge det en tillräckligt hög beläggningstemperatur för att förhindra att överdragsmetallen faller ut pâ bandet och tillräckligt låg för att förhindra att överskott av överdragsmetall legerar sig med den för beläggning avsedda metallen och för att göra ytorna på bandet rena och oxid- fria, omger bandet med en skyddande atmosfär, leder bandet genom ett bad av den smälta överdragsmetallen, omger det överdragna ban- det med en skyddande atmosfär, när det kommer upp ur badet, och blåsbearbetar det överdragna bandet, vilket ytbehandlingsförfa- rande är kännetecknat av att man omger det tvåsidigt överdragna bandet, efter det att det kommit upp ur badet, med en icke-oxide- rande atmosfär, genomför blåsbearbetningen av det överdragna ban- det med en icke-oxiderande gas och bibehåller den icke-oxideran- de atmosfären och blåsbearbetningsgasen vid en syrgashalt under- stigande ca 200 ppm.In accordance with the invention, there is provided a method of surface treatment for continuous double-sided metallization by hot dipping an iron strip with a molten coating metal, treating the iron strip to give it a sufficiently high coating temperature to prevent the coating metal from precipitating on the strip and sufficiently low to prevent excess coating metal from alloying with the coating metal and to make the surfaces of the strip clean and oxide-free, surround the strip with a protective atmosphere, guide the strip through a bath of the molten coating metal, surround the coated web it with a protective atmosphere, when it comes out of the bath, and blows the coated strip, which surface treatment procedure is characterized by surrounding the two-sided coated strip, after it has come out of the bath, with a non-oxide atmosphere, blows the coated strip with a non-oxidizing gas and maintains all the non-oxidizing atmosphere and the blow processing gas at an oxygen content of less than about 200 ppm.

Vidare avser föreliggande uppfinning en ytbehandlingsap- paratur för genomförande av ytbehandlingsförfarandet enligt upp- finningen, i samband med en ytbehandlingsuppsättning för konti- nuerlig tvåsidig metallisering genom varmdoppning av ett järnband med en smält överdragsmetall, vilken uppsättning har ett pålägg- ningskar, ett bad av smält överdragsmetall i detta pâläggnings- kar, mataranordningar för att leda järnbandet genom badet med den smälta överdragsmetallen, bandprepareríngsanordning för att brin- 8002796-4 12 ga järnbandet till en önskad beläggningstemperatur och för att göra ytorna på bandet rena och oxidfria och bibehålla dem så, när bandet passerar genom badet av smält överdragsmetall, ett par jetmunstycken ovanför badet med den smälta överdragsmetallen och på vardera sidan om bandet, en kåpa för bandet i samband med att det kommer upp ur badet med den smälta överdragsmetallen, vilken kåpa har en öppen bottendel, som doppar ned i badet med den smäl- ta överdragsmetallen, vilken kåpa är försedd med en däri utfor- mad utloppsslits för bandet, varvid nämnda par jetmunstycken är placerade inne i kåpan, vilken apparatur är kännetecknad av att den innefattar inlopp för att tillföra och bibehålla en icke-oxi- derande gas inne i kåpan med en syrgashalt understigande ca 200 ppm samt ledningar och ventiler för att förse jetmunstyckena med en icke-oxiderande gas med en syrgashalt understigande ca 200 ppm.Furthermore, the present invention relates to a surface treatment apparatus for carrying out the surface treatment method according to the invention, in connection with a surface treatment set for continuous two-sided metallization by hot dipping of an iron strip with a molten coating metal, which set has a coating vessel, a molten bath coating metal in this coating vessel, feeder means for passing the iron strip through the bath with the molten coating metal, strip preparation device for bringing the iron strip to a desired coating temperature and for making the surfaces of the strip clean and oxide-free, and maintaining them the strip passes through the bath of molten coating metal, a pair of jet nozzles above the bath with the molten coating metal and on each side of the strip, a cover for the strip in connection with it coming out of the bath with the molten coating metal, which cover has an open bottom part, which dips into the bath with the molten coating metal, which housing is provided with an outlet slot for the belt formed therein, said pair of jet nozzles being located inside the housing, which apparatus is characterized in that it comprises inlets for supplying and maintaining a non-oxidizing gas inside the housing with a oxygen content of less than about 200 ppm and lines and valves to supply the jet nozzles with a non-oxidizing gas with an oxygen content of less than about 200 ppm.

Uppfinningen belyses nàmere med hjälp av åtföljande rit- ning där fig. 1 visar en fragmentarisk, delvis schematisk plan- ritning i vertikalt snitt av ett exempel på en kontinuerlig varm- förzinkningsapparatur, utrustad för tillämpning av förfarandet enligt uppfinningen, fig. 2 visar en förstorad, fragmentarisk, delvis schema- tisk planritning av den avslutande delen av förzinkningsapparatu- ren enligt fig. 1, fig. 3, 4 och 5 visar förstorade, fragmentariska, delvis schematiska planritningar av liknande typ som fig. 2 men illustre- rande olika arrangemang för frammatningsvalsen i karet med metall- badet, fig. 6 visar en fragmentarisk, delvis schematisk planrit- ning illustrerande kåpan enligt uppfinningen som en integrerande del av den ränna eller pip, genom vilken bandet kommer ned i ba- det med smält överdragsmetall och fig. 7 visar en fragmentarisk, delvis schematisk planrit- ning av liknande typ som fig. 6, men denna figur visar en del- vis neddoppad frammatningsvals i karet och användningen av en pump för den smälta överdragsmetallen.The invention is further illustrated by means of the accompanying drawing, in which Fig. 1 shows a fragmentary, partly schematic plan view in vertical section of an example of a continuous hot-dip galvanizing apparatus, equipped for applying the method according to the invention, Fig. 2 shows an enlarged , fragmentary, partially schematic floor plan of the terminating part of the galvanizing apparatus according to Fig. 1, Figs. 3, 4 and 5 show enlarged, fragmentary, partly schematic floor plans of a similar type to Fig. 2 but illustrating various arrangements for the feed roller in the tub with the metal bath, Fig. 6 shows a fragmentary, partly schematic floor plan illustrating the cover according to the invention as an integral part of the gutter or spout, through which the strip enters the bath with molten coating metal and Fig. 7 shows a fragmentary, partly schematic floor plan of a similar type to Fig. 6, but this figure shows a partially immersed feed roller in the tub and used the end of a pump for the molten coating metal.

Som ett exempel på förfarandet enligt uppfinningen be- skrives förfarandet nedan tillämpat på en uppställning av ap- paraturen för förzinkning enligt Selas, men samtidigt bör 8002796-4 13 poängteras, att avsikten därvid inte är att begränsa uppfin- ningen till endast detta tillvägagångssätt. Återkommande till fig. l är raden av anordningar (linan) för metalliseringen allmänt indikerade vid 1. Bandprepareringsugnen i metallise- ringsprocessgången innefattar en direkteldad ugn 2, en värme- ugn 3 med reglerad atmosfär, en första kylsektion 4, en andra kylsektion 5 och en ränna eller pip 6. Man kan observera, att pipen 6 är avbildad på så sätt,,att den når under den övre ytan av ett bad 7 med smält zink eller zinklegering, vilket bad inrymmes i ett kar 8.As an example of the method according to the invention, the method applied below is described for an arrangement of the equipment for galvanizing according to Selas, but at the same time it should be pointed out that the intention is not to limit the invention to only this approach. Returning to Fig. 1, the row of devices (line) for the metallization is generally indicated at 1. The belt preparation furnace in the metallization process runs comprises a direct fired furnace 2, a heated furnace 3 with regulated atmosphere, a first cooling section 4, a second cooling section 5 and a gutter or spout 6. It can be observed that the spout 6 is depicted in such a way that it reaches below the upper surface of a bath 7 with molten zinc or zinc alloy, which bath is accommodated in a vessel 8.

Järnbandet 9, som skall prepareras, kommer in i den direkteldade ugnen 2 över valsar 10 och ll och via tätnings- valsar 12 och 13, vilka är placerade pâ sådant sätt att de mi- nimerar avgången av förbränningsprodukter genom inloppsöpp- ningen 14 i föruppvärmningsugn 2. Den direkteldade ugnen 2 ar- betar vid en temperatur i storleksordningen l260° C. Den di- rekteldade ugnen har till uppgift att snabbt bränna bort olja och liknande material från ytorna av järnbandet 9 samtidigt som partiell upphettning âstadkommes för glödgning av bandet.The iron strip 9 to be prepared enters the direct-fired furnace 2 over rollers 10 and 11 and via sealing rollers 12 and 13, which are positioned in such a way as to minimize the discharge of combustion products through the inlet opening 14 of preheating furnace 2. The direct-fired furnace 2 operates at a temperature of the order of 160 ° C. The direct-fired furnace has the task of rapidly burning off oil and similar materials from the surfaces of the iron strip 9 while at the same time providing partial heating for annealing the strip.

Vid den angivna temperaturen är den direkteldade ugnen till- räcklig för att värma upp det inkommande bandet till en tempe- ratur av cirka 535° c 1-.111 cirka 76o° c via aan tidpunkt när det passerar över från den direkteldade ugnen till värmeugnen 3 med reglerad atmosfär.At the specified temperature, the direct-fired oven is sufficient to heat the incoming belt to a temperature of about 535 ° C 1 -111 about 76o ° C via the time when it passes from the direct-fired oven to the heating oven 3. with regulated atmosphere.

Järnbandet 9, som skall beläggas med zink, matas fram kring omkastningsvalsar 15 och 16 och påbörjar en förflytt- ning uppåt genom uppvärmningsugn 3 med reglerad atmosfär. Där- efter löper bandet kring omkastningsvals 17 och fortsätter nedåt igen genom ugn 3. Uppvärmningsugnen med reglerad atmos- fär kan vara av typen med strålningsrör och kommer att höja temperaturen hos järnbandet 9 ytterligare till cirka 6500 C - cirka 9250 C, beroende på järnbandets beskaffenhet och de öns- kade slutliga egenskaperna hos bandet som skall metalliseras.The iron strip 9, which is to be coated with zinc, is fed around reversing rollers 15 and 16 and begins to move upwards through a heating furnace 3 with a regulated atmosphere. Thereafter, the belt runs around reversing roller 17 and continues downwards again through furnace 3. The heated atmosphere heated furnace may be of the radiant tube type and will further raise the temperature of the iron belt 9 to about 6500 C - about 9250 C, depending on the nature of the iron belt. and the desired final properties of the strip to be metallized.

Bandprepareringsugnen i beläggningsprocessgången 1 kan ha en eller flera kylkammare. I det visade exemplet illustre- ras bandprepareringsugnen med två kylkammare 4 och 5. Från upp- 78002796-4 14 värmningsugnen 3 med reglerad atmosfär löper bandet 9 kring omkastningsvalsar 18 och 19 och kommer in i kylkammare 4. Kam- nare 4 kan vara av den inom tekniken välkända tubkylningsty- pen. I den som exempel visade apparaturen går bandet 9 nedåt eller uppåt sammanlagt tre gånger, när det passerar kylkamma- re 4, varvid det får ändrad riktning medelst omkastningsval- sar 20 och 21. Därefter matas järnbandet 9 fram över omkast- ningsvalsar 22 och 23 för att komma in i den andra kylkamma- ren 5, som kan vara av insprutningskyltypen, även denna väl- känd inom tekniken.The belt preparation furnace in the coating process aisle 1 may have one or more cooling chambers. The example shown illustrates the belt preparation furnace with two cooling chambers 4 and 5. From the heated oven 3 with regulated atmosphere, the belt 9 runs around reversing rollers 18 and 19 and enters cooling chamber 4. Chamber 4 may be of the the type of tube cooling well known in the art. In the apparatus shown as an example, the belt 9 goes down or up a total of three times, when it passes cooling chambers 4, whereby it is changed direction by means of reversing rollers 20 and 21. Thereafter, the iron belt 9 is fed forward over reversing rollers 22 and 23 for to enter the second cooling chamber 5, which may be of the injection cooling type, also this well known in the art.

Den temperatur, till vilken järnbandet 9 kyles ned, är beroende av ett antal faktorer, Eftersom den smälta överdrags- metallen 7 i påläggningskar 8 är zink eller zinklegering, ky- les järnbandet företrädesvis till ungefär 4500 C. I vissa fall kan emellertid bandet självt användas som ett ytterligare me- del för att leda in värme i badet 7 med den smälta överdrags- metallen. Under dessa omständigheter kan järnbandet 9 införas i badet 7 vid en temperatur som är något högre än snältpunk- ten för den däri befintliga zinkmetallen eller zinklegeringen.The temperature to which the iron strip 9 is cooled depends on a number of factors. Since the molten coating metal 7 in loading vessels 8 is zinc or zinc alloy, the iron strip is preferably cooled to about 4500 C. In some cases, however, the strip itself can be used. as an additional means of conducting heat into the bath 7 with the molten coating metal. Under these circumstances, the iron strip 9 can be introduced into the bath 7 at a temperature slightly higher than the melting point of the zinc metal or zinc alloy present therein.

I de fall där man inte litar till bandet som en värmekälla för badet 7, kan bandet införas i badet vid en temperatur som ligger något under badets temperatur. Under alla omständighe- ter skall bandets temperatur vara tillräckligt hög för att förhindra att den smälta överdragsmetallen faller ut på ban- det. Dessutom får inte bandets temperatur vara så hög att den nedför att ett överskott av överdragsmetall legerar sig med det metallmaterial som skall beläggas.In cases where the belt is not trusted as a heat source for the bath 7, the belt can be introduced into the bath at a temperature which is slightly below the bath temperature. In all cases, the temperature of the belt must be high enough to prevent the molten coating metal from falling out on the belt. In addition, the temperature of the strip must not be so high that it lowers an excess of coating metal to alloy with the metal material to be coated.

Från kylkammaren 5 matas bandet 9 fram via omkastnings- vals 24 och kommer in i inmatningsrännan 6. Det bör observeras, att den fria änden av rännan 6 når ned under ytan av zink- eller zinklegeringsbadet 7. Järnbandet passerar kring ned- vridningsvals 25 och matas ned i bad 7. Nere i badet styras bandet av en eller flera i påläggningskaret belägna valsar på sådant sätt att det kommer upp ur badet i en väsentligen ver- tikal riktning. I den i fig. 1 visade utföringsformen åskåd- liggöres en enda vals 26 i pâläggningskar 8. Det på två sidor överdragna järnbandet 9a kommer upp ur badet 7 med den smälta 8002796-4 15 överdragsmetallen och kommer sedan in i en kåpa 27, vars ned- re ände når ned i badet 7 med den smälta överdragsmetallen, så att den med badets hjälp bildar en hermetisk tillslutning.From the cooling chamber 5, the belt 9 is fed via reversing roller 24 and enters the feed chute 6. It should be noted that the free end of the chute 6 reaches below the surface of the zinc or zinc alloy bath 7. The iron belt passes around the twisting roller 25 and is fed down in bath 7. Down in the bath, the belt is guided by one or more rollers located in the laying vessel in such a way that it emerges from the bath in a substantially vertical direction. In the embodiment shown in Fig. 1, a single roller 26 is illustrated in loading vessels 8. The iron strip 9a coated on two sides emerges from the bath 7 with the molten coating metal and then enters a housing 27, the bottom of which is the end reaches down into the bath 7 with the molten coating metal, so that with the aid of the bath it forms a hermetic seal.

I kåpan 27 matas det på tvâ sidor belagda järnbandet 9a fram mellan ett par jetmunstycken 28 och 29.In the housing 27, the iron belt 9a coated on two sides is fed between a pair of jet nozzles 28 and 29.

Av fig. 1 framgår vidare, att den övre änden av den di- rekteldade ugnen 2 står i förbindelse genom en ledning 30 med en utblâsningsfläkt 31. Utloppsöppningen 32 i utblâsningsfläk- ten 31 kan vara direkt förbunden med en skorsten eller med anordningar för tillvaratagande av spillvärmet (ej visade).Fig. 1 further shows that the upper end of the directly fired furnace 2 is connected through a line 30 to a blow-out fan 31. The outlet opening 32 in the blow-off fan 31 can be directly connected to a chimney or to devices for collecting waste heat (not shown).

Bandprepareringsugnen enligt påläggningsprocessgângen 1 kan manövreras över atmosfärstryck (för att förhindra att syre från omgivande atmosfär införes däri) genom att man reglerar uttömningshastigheten för förbränningsprodukterna från den direkteldade ugnen 2. För detta ändamål kan en skjutventil 33 vara inplacerad i ledning 30. De parametrar, under vilka bandprepareringsugnen i pâläggningsprocessgângen l köres, ut- gör inte någon begränsning av föreliggande uppfinning.The belt preparation furnace according to the application process 1 can be operated above atmospheric pressure (to prevent oxygen from ambient atmosphere from being introduced therein) by controlling the discharge rate of the combustion products from the direct fired furnace 2. For this purpose a slide valve 33 may be located in line 30. which the belt preparation furnace in the application process run 1 runs, does not constitute a limitation of the present invention.

Uppfinningen beskrives vidare under hänvisning till fig. 2, där rännan 6, påläggningskaret 8 och kåpan 27 enligt fig. l visas förstorade. Samma delar har försetts med samma hänvisningsbeteckningar som i fig. l. I utföringsformen enligt fig. l och 2 åskâdliggöres rännan 6 och kåpan 27 som helt se- parata konstruktionsdetaljer. Men såsom lätt inses av fack- mannen, kan kåpan 27 utgöra en integrerande del av rännan 6.The invention is further described with reference to Fig. 2, where the gutter 6, the loading vessel 8 and the cover 27 according to Fig. 1 are shown enlarged. The same parts have been provided with the same reference numerals as in Fig. 1. In the embodiment according to Figs. 1 and 2, the gutter 6 and the cover 27 are illustrated as completely separate construction details. But as will be readily appreciated by those skilled in the art, the cover 27 may form an integral part of the chute 6.

När ett kemiskt och flussförbehandlingssystem användes, kan rännan 6 utelämnas.When a chemical and flux pretreatment system is used, the gutter 6 can be omitted.

I enlighet med förfarandet enligt uppfinningen upprätt- hålles en icke-oxiderande atmosfär inne i kåpan 27 med en syr- gashalt under cirka 200 ppm och företrädesvis under cirka 100 ppm. Vilken lämplig, icke-oxiderande eller inert atmosfär som helst kan begagnas. En kvävgasatmosfär föredrages som varande den mest ekonomiska. Jetmunstyckena 28 och 29 kan fun- gera som organ för åstadkommande av atmosfären inne i kåpa 27, fastän extra atmosfärsinloppsledningar, som t.ex. inloppsled~ ning 34, kan finnas, om så erfordras. 8002796-4 16 En del av kvävgasatmosfären i kåpan 27 kan tagas ut och recirkuleras via jetmunstyckena 28 och 29. Detta visas schematiskt i fig. 2. Kåpan 27 är här försedd med en utlopps- ledning 35. Utloppsledningen 35 står företrädesvis i förbin- delse med en högtemperaturfilterkammare för gasrening 35a för uppsamling av zinkoxidpartiklar. Från filterkammaren 35a pas- serar den från kåpan 27 uttagna atmosfären till en värmeväxla- re 36. Värmeväxlaren 36 står som vid punkten 37 i förbindelse med inmatningssidan 38 hos ett fläktaggregat 39. Syftet med värmeväxlaren är att kyla ned kvävgasen från kåpan 27, innan gasen kommer in i fläktaggregatet 39, för att förhindra över- hettning av lager och tätningar i fläktaggregatet. Filterkam- maren 35a kan vara placerad mellan värmeväxlare 36 och fläkt- aggregat 39, men det är att föredraga att den är placerad framför värmeväxlare 36 för att förhindra igensättning av vär- meväxlarens kanaler med zinkdamm. Utloppssidan 40 pâ fläkt- aggregatet 39 står i förbindelse genom ledningar 4l och 42 med jetmunstyckena 28 och 29. Ledningarna 4l och 42 kan inne- hålla ventiler 43 respektive 44, så att cirkulationstrycket hos jetmunstyckena 28 och 29 kan justeras. Det har visat sig, att genom användningen av ett sådant system med filterkamma- re-värmeväxlare-fläktaggregat-slutna ledningar kan mer än 50 % av den erforderliga, mycket rena kvävgasen ledas i krets- lopp från kåpa 27 genom jetmunstyckena 28 och 29, varigenom kvävgasförbrukningen reduceras. Erforderlig kvävgas för kom- pensering av förbrukningen kan införas i systemet via ledning 45, som står i förbindelse med ledning 37 mellan värmeväxlare 36 och fläktaggregatets 39 inloppssida 38. Hastigheten för återmatningen av gasen justeras på sådant sätt, att man undvi- ker infiltrering av luft genom slitsen 46, genom vilken det överdragna bandet 9a lämnar kåpan 27.In accordance with the process of the invention, a non-oxidizing atmosphere is maintained inside the housing 27 with an oxygen content below about 200 ppm and preferably below about 100 ppm. Any suitable, non-oxidizing or inert atmosphere can be used. A nitrogen atmosphere is preferred as being the most economical. The jet nozzles 28 and 29 can function as means for creating the atmosphere inside the housing 27, although additional atmospheric inlet conduits, such as e.g. inlet line 34, may be provided, if required. 8002796-4 16 A part of the nitrogen atmosphere in the housing 27 can be taken out and recycled via the jet nozzles 28 and 29. This is shown schematically in Fig. 2. The housing 27 is here provided with an outlet line 35. The outlet line 35 is preferably connected with a high temperature filter chamber for gas purification 35a for collecting zinc oxide particles. From the filter chamber 35a, the atmosphere taken from the housing 27 passes to a heat exchanger 36. The heat exchanger 36 communicates as at point 37 with the supply side 38 of a fan unit 39. The purpose of the heat exchanger is to cool the nitrogen gas from the housing 27, before the gas enters the fan assembly 39, to prevent overheating of bearings and seals in the fan assembly. The filter chamber 35a may be located between heat exchanger 36 and fan assembly 39, but it is preferred that it be located in front of heat exchanger 36 to prevent clogging of the heat exchanger ducts with zinc dust. The outlet side 40 of the fan assembly 39 communicates through lines 41 and 42 with the jet nozzles 28 and 29. The lines 41 and 42 may contain valves 43 and 44, respectively, so that the circulation pressure of the jet nozzles 28 and 29 can be adjusted. It has been found that by using such a system with filter chamber-heat exchanger-fan unit-closed lines, more than 50% of the required, very pure nitrogen gas can be led in a circuit from housing 27 through jet nozzles 28 and 29, whereby nitrogen consumption is reduced. Necessary nitrogen gas to compensate for consumption can be introduced into the system via line 45, which is connected to line 37 between heat exchanger 36 and the inlet side 38 of the fan unit 39. The speed for the return of the gas is adjusted in such a way as to avoid infiltration of air. through the slot 46, through which the coated band 9a leaves the cover 27.

Jetmunstyckena 28 och 29 är Pläcefade på vardera sidan av det på två sidor belagda bandet 9a och direkt motsatta var- andra, såsom visas i fig. l. Men eftersom de ovan redovisade kantproblemen, däribland omlindningseffekten, eliminerats med hjälp av den aktuella metoden, är det att föredraga att jet- munstyckena 28 och 29 är förskjutna vertikalt i förhållande 8002796-4 17 till varandra såsom~visas i fig. 2. Detta förhindrar munstyc- kenas igensättning på grund av zinkstänk och blâsning av zink från ett munstycke till det andra, såsom förklarats närmare ovan. Vilken som helst av de båda strålknivarna kan vara pla- cerad ovanför den andra. Det övre av de två jetmunstyckena (i detta fall jetmunstycke 28) kan vara placerat upp till cir- ka 0,6 meter ovanför badet eller ännu högre. Jetmunstyckena 28 och 29 kan vara vertikalt förskjutna i förhållande till varandra godtyckligt mycket. I allmänhet är de förskjutna mel- lan 5 och l5,25 cm. Vanligen är munstyckena placerade inom cirka 3,8 cm från bandet. När jetmunstyckena är förskjutna i förhållande till varandra, reduceras i hög grad den av mun- styckena orsakade ljudnivån vid blåsbearbetningssteget. Jet- munstyckena 28 och 29 kan ha en enkel konstruktion med en en- kel rektangulär munstyckesöppning och utan böjda flänsar, luckor, vingar eller andra anordningar. Utmärkta resultat har uppnåtts med jetmunstycken, som har en enkel rektangulär öpp~ ning med en jämnstor bredd längs hela dess längd av 1,25 till 2,05 mm.The jet nozzles 28 and 29 are pleated on each side of the two-sided belt 9a and directly opposite each other, as shown in Fig. 1. However, since the above-described edge problems, including the wrapping effect, have been eliminated by the present method, it is preferred that the jet nozzles 28 and 29 be offset vertically relative to each other as shown in Fig. 2. This prevents the nozzles from clogging due to zinc splashing and blowing of zinc from one nozzle to the other, as explained in more detail above. Either of the two beam knives can be placed above the other. The upper of the two jet nozzles (in this case jet nozzle 28) can be located up to about 0.6 meters above the bath or even higher. The jet nozzles 28 and 29 can be vertically displaced relative to each other arbitrarily much. In general, they are offset between 5 and 15.25 cm. Typically, the nozzles are located within about 3.8 cm of the belt. When the jet nozzles are offset relative to each other, the noise level caused by the nozzles is greatly reduced during the blow processing step. The jet nozzles 28 and 29 can have a simple construction with a simple rectangular nozzle opening and without curved flanges, doors, wings or other devices. Excellent results have been obtained with jet nozzles, which have a simple rectangular opening with an even width along its entire length of 1.25 to 2.05 mm.

Kåpan 27 är försedd med en utgångsöppning eller slits 46 för det tvåsidigt belagda bandet 9a. Man måste se till att inte omgivande luft dras in i kåpan genom slitsen 46 på grund av höga gashastigheter och turbulenseffekter i området nära slitsen 46 i kåpan. Omgivande luft, som dras in via slitsen 46, skulle orsaka att det fanns för mycket syre i kåpan 27.The cover 27 is provided with an exit opening or slot 46 for the double-sided coated strip 9a. Care must be taken not to draw ambient air into the housing through the slot 46 due to high gas velocities and turbulence effects in the area near the slot 46 in the housing. Ambient air, drawn in through the slot 46, would cause too much oxygen in the housing 27.

Användningen av avskärmningsplåtar eller extra kvävgasren- spolning runt bandets utmatningsöppning 46 kan bidra till att förhindra en sådan luftaspiration. Utmärkta resultat har emellertid uppnåtts genom att man helt enkelt förser kåpan med en kort skorsten 47 och placerar utmatningsöppningen 46 överst på skorsten 47.The use of shielding plates or additional nitrogen purge around the belt discharge outlet 46 may help prevent such air aspiration. However, excellent results have been obtained by simply providing the cover with a short chimney 47 and placing the discharge opening 46 on top of the chimney 47.

Det inneslutna ytbehandlingsförfarandet enligt upp- finningen medger en kortvarig neddoppning i ett grunt pålägg- ningskar, som utnyttjar en delvis nedsänkt vals i pålägg- ningskaret. Detta gäller därför att förfarandet enligt upp- finningen minimerar bildningen av oxid på badets yta och på den delvis nedsänkta valsen i karet. Ett sådant tillväga- 8002796-4 18 dgångssätt har ett flertal fördelar. Först och främst utnytt- jar det ett mindre påläggningsbad. Vidare reducerar det i hög grad den mängd järnband, som doppas ned i badet och ger sam- tidigt neddoppningens varaktighet, varigenom mängden järn, som går i lösning i överdragsmetallen från järnbandet, redu- ceras.The enclosed surface treatment process according to the invention allows a short-term immersion in a shallow overlay vessel, which utilizes a partially submerged roller in the overlay vessel. This is because the method according to the invention minimizes the formation of oxide on the surface of the bath and on the partially immersed roller in the tub. Such an approach has a number of advantages. First and foremost, it uses a small overlay bath. Furthermore, it greatly reduces the amount of iron strip that is immersed in the bath and at the same time gives the duration of the immersion, whereby the amount of iron that goes into solution in the coating metal from the iron strip is reduced.

Fig. 3 åskådliggör en sådan utföringsform med en kort- varig neddoppning och ett grunt päläggningskar. I fig. 3 är ett påläggningskar betecknafi med 48. Pâläggningskaret 48 lik- nar karet 8 i fig. 2 med undantag för att det är grundare.Fig. 3 illustrates such an embodiment with a short-term immersion and a shallow laying vessel. In Fig. 3, a loading vessel is denoted fi by 48. The loading vessel 48 is similar to the vessel 8 in Fig. 2 except that it is shallower.

Påläggningskaret 48 innehåller ett bad av smält överdragsma- tall 49, som har avsevärt mindre volym än badet 7 enligt fig. 2: ' En pipformad ränna 50 motsvarande ränna 6 i fig. 2 vi- sas med dess lägsta ände placerad under badets 49 yta, så att den tillslutes med hjälp av badet. Rännan 50 innehåller en nedvridníngsvals 51, som motsvarar nedvridningsvals 25 i fig. 2. En i karet placerad vals har betecknats med 52. Val- sen 52 skiljer sig från vals 26 i fig. 2 genom att den endast är delvis nedsänkt i badet 49 med smält överdragsmetall. Ap- paraturen enligt fig. 3 inkluderar en kåpa 53, som i alla av- Seafiaflnmtsvarar kåpa 27 i fig. 2 med undantag för att dess undre bakre kant 53a är bockad något nedåt och inåt för att på så sätt åstadkomma en tillslutning med badet 49 med den smälta överdragsmetallen, medan man samtidigt ser till att det finns spelrum för det obelagda järnbandet 54 att passera mellan nedvridningsvals 51 och valsen 52 i karet. I fig. 3 får det överdragna järnbandet 54a passera mellan ett par jet- munstycken 55 och 56 och uppåt genom en skorsten 57 och en ut- matningsöppning 58, som motsvarar skorsten 47 och utmatnings- öppning 46 i fig. 2.The loading vessel 48 contains a bath of molten coating metal 49, which has considerably less volume than the bath 7 according to Fig. 2: A pipe-shaped gutter 50 corresponding to gutter 6 in Fig. 2 is shown with its lowest end placed below the surface of the bath 49, so that it is closed by means of the bath. The chute 50 contains a rolling roller 51, which corresponds to a rolling roller 25 in Fig. 2. A roller placed in the tub has been designated 52. The roller 52 differs from the roller 26 in Fig. 2 in that it is only partially immersed in the bath 49 with molten coating metal. The apparatus of Fig. 3 includes a cover 53 which in all respects corresponds to the cover 27 of Fig. 2 except that its lower rear edge 53a is bent slightly downwards and inwards so as to provide a closure with the bath 49. with the molten coating metal, while at the same time ensuring that there is clearance for the uncoated iron strip 54 to pass between the torsion roller 51 and the roller 52 in the tub. In Fig. 3, the coated iron strip 54a is allowed to pass between a pair of jet nozzles 55 and 56 and upwardly through a chimney 57 and a discharge opening 58, which corresponds to the chimney 47 and discharge opening 46 in Fig. 2.

Funktionen hos den i fig. 3 visade beläggnings- och yt- bearbetningsapparaturen är i huvudsak identisk med den i sam- band med fig. 2 beskrivna. Även här kan jetmunstycken 55 och 56 vara anslutna till ett cirkulationssystem (ej visat) av den typ som åskådliggöres i fig. 2. Den väsentligaste skill- naden mellan det i fig. 3 åskâdliggjorda förfarandet och det 8002796-4 19. som visas i fig. 2 ligger i det faktum, att valsen 52 i karet endast är delvis nedsänkt i badet, vilket ger de ovan redo- visade fördelarna.The function of the coating and surface treatment apparatus shown in Fig. 3 is substantially identical to that described in connection with Fig. 2. Here, too, jet nozzles 55 and 56 may be connected to a circulation system (not shown) of the type illustrated in Fig. 2. The main difference between the process illustrated in Fig. 3 and the 8002796-4 19 shown in Figs. 2 lies in the fact that the roller 52 in the tub is only partially immersed in the bath, which gives the advantages described above.

Valsens 52 nedsänkningsgrad i badet 49 kan varieras. I fig. 3 visas valsen 52 nedsänkt till mer än hälften. Med lämp- lig utformning av ränna 50 och delen 53a av kåpa 53 skulle valsen 52 kunna vara nedsänkt till mindre hälften, i synner- het i de fall där det är önskvärt att hålla valsens bärlager (ej visade) ovanför badets yta.The degree of immersion of the roller 52 in the bath 49 can be varied. In Fig. 3, the roller 52 is shown lowered to more than half. With a suitable design of the gutter 50 and the part 53a of the cover 53, the roller 52 could be lowered to a smaller half, especially in cases where it is desirable to keep the support layer of the roller (not shown) above the surface of the bath.

Ansamlingen av smält metall 59 mellan vals 52 och ban- det 54 på väg att komma i kontakt med valsen i karet måste vara tillräckligt stor för att säkerställa lämplig belägg- ning av baksidan eller valssidan av järnbandet. Givetvis för- håller det sig så att storleken på ansamlingen 59 sjunker samtidigt som valsens 52 nedsänkningsgrad sjunker. Det lig- ger inom ramen för föreliggande uppfinning att utvidga lös- ningen till att omfatta även användningen av en räfflad vals 52 i karet eller anordningar för att pumpa ytterligare smält överdragsmetall till ansamlingen 59 (såsom beskrives närmare nedan).The accumulation of molten metal 59 between roller 52 and belt 54 about to come into contact with the roller in the tub must be large enough to ensure proper coating of the back or roller side of the iron strip. Of course, the size of the accumulation 59 decreases at the same time as the degree of immersion of the roller 52 decreases. It is within the scope of the present invention to extend the solution to include the use of a knurled roller 52 in the vessel or devices for pumping additional molten coating metal to the assembly 59 (as described in more detail below).

Fig. 4 åskådliggör ett annat arrangemang för att säker- ställa lämplig beläggning av baksidan eller valssidan av 7 järnbandet i en apparatur med grunt kar. I fig. 4 är en kåpa betecknad med 60, vilken kåpa kan vara identisk med kåpan 27 i fig. 2 och är försedd med ett par jetmunstycken 61 och 62, en utmatningsskorsten 63 och en inloppsledning 64 för den inerta eller icke-oxiderande atmosfären. Givetvis gäller även här, att kåpan 60 kan vara försedd med det i samband med fig. 2 beskrivna gascirkulationssystemet. Den nedre änden av kåpa 60 är nedsänkt i ett bad 65 av smält överdragsmetall, som finns inrymd i ett grunt kar 66. Pig. 4 illustrerar ock- så en konventionell snipformad ränna 67, liknande ränna 6 i fig. 2. Även här kan man se att den nedersta änden av ränna 67 når ned under ytan av badet 65 med den smälta överdrags- metallen.Fig. 4 illustrates another arrangement for ensuring suitable coating of the back or roll side of the iron strip in a shallow vessel apparatus. In Fig. 4, a housing is designated 60, which housing may be identical to the housing 27 in Fig. 2 and is provided with a pair of jet nozzles 61 and 62, a discharge chimney 63 and an inlet conduit 64 for the inert or non-oxidizing atmosphere. Of course, it also applies here that the cover 60 can be provided with the gas circulation system described in connection with Fig. 2. The lower end of the cover 60 is immersed in a bath 65 of molten coating metal, which is housed in a shallow vessel 66. Figs. Fig. 4 also illustrates a conventional snip-shaped gutter 67, similar to gutter 6 in Fig. 2. Here too it can be seen that the lower end of gutter 67 reaches below the surface of the bath 65 with the molten coating metal.

, Järnbandet som skall beläggas har fått beteckningen 68., The iron strip to be coated has been designated 68.

Bandet passerar omkring nedvridningsvals 69 i ränna 67 och 8002796-4 20 kommer in i badet samtidigt som det_passerar omkring en förs- ta vals 70 i karet. Från denna första vals 70 när det fram till en andra vals 71 i karet, vilken matar fram det över- dragna bandet 68a uppåt genom kåpa 60.The belt passes around the torsion roller 69 in chute 67 and enters the bath at the same time as it passes around a first roller 70 in the tub. From this first roller 70 it reaches a second roller 71 in the tub, which feeds the coated belt 68a upwards through cover 60.

Den utsträckning i vilken valsarna 70 och 71 når ned i badet 65 med den smälta överdragsmetallen kan varieras. I den i fig. 4 visade.utföringsformen når valsarna 70 och 71 ned i badet 65 med den smälta överdragsmetallen med mindre än hälf- ten av deras diametrar. Förekomsten av det neddoppade bandet 68b mellan valsarna 70 och 7l i karet säkerställer lämplig beläggning av baksidan eller valssidan av järnbandet. Man har fastställt, att en tillämpning med ett grunt kar av den typ 7 som just beskrivits i samband med fig. 3 och 4 inte påtagligt förändrar de i samband med fig. l och 2 beskrivna egenskaper- na och fördelarna med den kâpinneslutna kvävgasytbehandlingen.The extent to which the rollers 70 and 71 reach the bath 65 with the molten coating metal can be varied. In the embodiment shown in Fig. 4, the rollers 70 and 71 reach down into the bath 65 with the molten coating metal with less than half of their diameters. The presence of the immersed strip 68b between the rollers 70 and 71 in the vessel ensures suitable coating of the back or roll side of the iron strip. It has been found that an application with a shallow vessel of the type 7 just described in connection with Figs. 3 and 4 does not appreciably change the properties and advantages of the capped nitrogen surface treatment described in connection with Figs. 1 and 2.

Såsom redan framhållits kan apparaturen enligt före- liggande uppfinning utnyttja olika valsarrangemang i karet.As already pointed out, the apparatus according to the present invention can utilize different rolling arrangements in the tub.

Ett annat arrangemang belyses i fig. 5. I denna figur visas ett konventionellt påläggningskar vid 72, vilket innehåller ett bad 73 med smält överdragsmetall. En snipformad ränna 74 motsvarande rännan 6 i fig. 2 har sin nedre ände neddoppad i badet 73 av smält överdragsmetall och är försedd med en ned- vridningsvals 75, som motsvarar nedvridningsvals 25 i fig. 2.Another arrangement is illustrated in Fig. 5. This figure shows a conventional loading vessel at 72, which contains a bath 73 with molten coating metal. A snip-shaped groove 74 corresponding to the groove 6 in Fig. 2 has its lower end immersed in the bath 73 of molten coating metal and is provided with a twist-down roller 75, which corresponds to a twist-down roller 25 in Fig. 2.

En kåpa 76 har sin nedre ände nedsänkt i badet 73 med den smälta överdragsmetallen. Kåpan 76 kan vara identisk med kå- pa 27 i fig. 2 och eventuellt ha en utmatningsskorsten 77 och en luftinloppsledning 78. Kåpan innehåller ett par jetmun- stycken 79 och 80 motsvarande jetmunstyckena 28 och 29 i fig. 2. Även i detta fall kan kåpan 76 vara försedd med ett luft- cirkulationssystem (ej visat) av den typ som visas i fig. 2.A cover 76 has its lower end immersed in the bath 73 with the molten coating metal. The cover 76 may be identical to the cover 27 in Fig. 2 and possibly have a discharge chimney 77 and an air inlet duct 78. The cover contains a pair of jet nozzles 79 and 80 corresponding to the jet nozzles 28 and 29 in Fig. 2. Also in this case the cover 76 be provided with an air circulation system (not shown) of the type shown in Fig. 2.

I denna utföringsform kommer det järnband 81, som skall förses med en beläggning ned i badet 73 med den smälta överdragsmetallen och passerar omkring en serie av tre valsar 82, 83 och 84 i karet. Valsarna 83 och 84 är stabilíserings- valsar och de bidrar till övervakningen av bandets form, i det att de säkerställer att det överdragna bandet 8la är slätt, när det matas fram mellan jetmunstyckena 79 och 80. 8002796-4 21 I samtliga de hitintills beskrivna utföringsformerna har kåpan och den snipformade rännan åskådliggjorts som sepa- rata kcnstruktionsdetaljer. Emellertid ligger det även inom ramen för föreliggande uppfinning att utforma en ränna och en kåpa, som består av en integrerad, i ett stycke utformad konstruktionsdetalj. Denna variant åskådliggöres i fig. 6.In this embodiment, the iron strip 81 to be coated enters the bath 73 with the molten coating metal and passes around a series of three rollers 82, 83 and 84 in the tub. The rollers 83 and 84 are stabilizing rollers and they contribute to the monitoring of the shape of the belt, in that they ensure that the coated belt 8la is smooth when fed between the jet nozzles 79 and 80. In all the embodiments described so far the cover and the snip-shaped gutter have been illustrated as separate construction details. However, it is also within the scope of the present invention to design a gutter and a cover, which consists of an integrated, one-piece structural detail. This variant is illustrated in Fig. 6.

I fig. 6 visas ett konventionellt påläggningskar 85, vilket rymmer ett bad 86 av smält överdragsmetall. Den som en enhet utformade delen med ränna + kåpa betecknas generellt med 87 och är försedd med en ränndel 87a och en kåpdel 87b.Fig. 6 shows a conventional loading vessel 85, which holds a bath 86 of molten coating metal. The unit-shaped part with gutter + cover is generally denoted by 87 and is provided with a gutter part 87a and a cover part 87b.

Ränndelen 87a är utformad på liknande sätt som ränna 6 i fig. 2 och har en däri placerad nedvridningsvals 88. Denna ned- vridningsvals 88 motsvarar nedvridningsvals 25 i fig. 2. Kåp- delen 87b liknar kåpa 27 och har en utmatningsskorsten 89.The gutter part 87a is designed in a similar way as gutter 6 in Fig. 2 and has a twisting roller 88 placed therein. This twisting roller 88 corresponds to twisting roller 25 in Fig. 2. The cover part 87b is similar to cover 27 and has a discharge chimney 89.

Kåpdelen 87b kan vara försedd med en luftinloppsledning 90 motsvarande inloppsledningen 34 i fig. 2. Jetmunstycken eller jetknivar 91 och 92 är placerade inne i kåpdelen 87b och mot- svarar i alla avseende jetknivarna 28 och 29 i fig. 2. Vidare är det givetvis så att kåpdelen 87b kan vara försedd med ett cirkulationssystem (ej visat) motsvarande det som beskrevs i samband med fig. 2. I utföringsformen enligt fig. 6 visas vid 93 en i karet neddoppad vals.The housing part 87b may be provided with an air inlet line 90 corresponding to the inlet line 34 in Fig. 2. Jet nozzles or jet knives 91 and 92 are located inside the housing part 87b and correspond in all respects to the jet knives 28 and 29 in Fig. 2. Furthermore, this is of course the case. that the housing part 87b may be provided with a circulation system (not shown) corresponding to that described in connection with Fig. 2. In the embodiment according to Fig. 6, a roller immersed in the tub is shown at 93.

Under normala förhållanden kommer ränndelen 87a och kâpdelen 87b att innehålla olika atmosfärer och därför skall apparaturen vara försedd med någon sorts tätningsanordning däremellan. Tätningsanordningen kan ha vilken lämplig form som helst. Som ett exempel på en lösning visas i fig. 6 en tätningsanordning som består av tvâ par tätningsvalsar 94 - 95 och 96 - 97.Under normal conditions, the gutter part 87a and the cover part 87b will contain different atmospheres and therefore the apparatus must be provided with some kind of sealing device in between. The sealing device can have any suitable shape. As an example of a solution, Fig. 6 shows a sealing device consisting of two pairs of sealing rollers 94-95 and 96-97.

Inom ramen för uppfinnüræn är även en apparatur med en inloppsledning 98 för en lämplig, icke-oxiderande gas mellan tätningsvalsar 94 - 95 och tätningsvalsar 96 - 97. Det är att föredraga, att den icke-oxiderande atmosfären mellan tät- ningsvalsar 94 - 95 och tätningsvalsar 96 - 97 föreligger vid ett något högre tryck än atmosfärstrycket i rânndelen 87a och kåpdelen 87b. Detta säkerställer att antingen kåpdelen 87b eller den med ränndelen 87a förbundna bandprepareringsugnen 8002796-4 22 kan skjutas nedåt utan att kontaminera den andra. Det kommer också att förhindra kontaminering av atmosfären inne i huv- del 87b med ämnen från inloppssidan av den konventionella bandprepareringsapparaturen.Also within the scope of the invention is an apparatus with an inlet line 98 for a suitable, non-oxidizing gas between sealing rollers 94-95 and sealing rollers 96-97. It is preferred that the non-oxidizing atmosphere between sealing rollers 94-95 and sealing rollers 96-97 are present at a slightly higher pressure than the atmospheric pressure in the rim part 87a and the housing part 87b. This ensures that either the housing part 87b or the strip preparation furnace 87a connected to the gutter part 87a can be slid downwards without contaminating the other. It will also prevent contamination of the atmosphere inside the body 87b with substances from the inlet side of the conventional belt preparation apparatus.

Bandet 99, som skall förses med ett metallöverdrag, matas fram omkring nedvridningsvals 88 och mellan tätnings- valsparen 94 - 95 och 96 - 97. Bandet 99 kommer ned i badet och löper omkring vals 93 i karet. Därefter löper det över- dragna bandet 99a uppåt mellan jetmunstycken 91 och 92 och går ut via utloppsskorsten 89. Apparaturens funktionssätt och de därmed uppnådda fördelarna är sålunda i huvudsak desamma som de som beskrivits i samband med fig. l och 2. _ Den sammanbyggda rännan-kåpan i fig. 6 kan också appli- ceras på tillämpningar med grunda kar. Detta åskådliggöres i fig. 7. I fig; 7 är apparatdelen ränna + kåpan identisk med den i fig. 6 och likartade delar har fått samma hänvisnings- beteckningar. I den i fig. 7 visade utföringsformen indikeras ett grunt kar vid 100, vilket innehåller ett grunt bad 102 av smält överdragsmetall. I detta fall visas en vals 103 i karet som delvis nedsänkt i badet 102 av den smälta överdragsmetal- len. I den som exempel visade utföringsformen visas valsen 103 nedsänkt i badet till mindre än hälften av dess diameter.The belt 99, which is to be provided with a metal coating, is fed around the torsion roller 88 and between the sealing roller pairs 94-95 and 96-97. The belt 99 enters the bath and runs around the roller 93 in the tub. Thereafter, the coated belt 99a runs upwards between the jet nozzles 91 and 92 and exits via the outlet chimney 89. The mode of operation of the apparatus and the advantages obtained therewith are thus substantially the same as those described in connection with Figs. 1 and 2. The assembled chute the cover in Fig. 6 can also be applied to applications with shallow vessels. This is illustrated in Fig. 7. In Figs. 7, the device part gutter + cover is identical to that in Fig. 6 and similar parts have been given the same reference numerals. In the embodiment shown in Fig. 7, a shallow vessel at 100 is indicated, which contains a shallow bath 102 of molten coating metal. In this case, a roller 103 is shown in the tub which is partially immersed in the bath 102 of the molten coating metal. In the exemplary embodiment, the roller 103 is shown immersed in the bath to less than half its diameter.

Valsen 103 i karet skulle givetvis kunna vara nedsänkt till mer än halva dess diameter, såsom visas i samband med valsen 52 i fig. 3. Det skulle även vara möjligt att förse apparatu- ren enligt fig. 7 med ett par valsar i karet av den typ, som beskrives i samband med fig. 4.The roller 103 in the tub could of course be lowered to more than half its diameter, as shown in connection with the roller 52 in Fig. 3. It would also be possible to provide the apparatus according to Fig. 7 with a pair of rollers in the tub of the type, which is described in connection with Fig. 4.

I fig. 7 illustreras emellertid apparaturen i exempli- fierande syfte som en form försedd med en pump för.den smälta överdragsmetallen i bad 102, varvid pumpens utlopp visas vid l04. Pumpens utlopp 104 alstrar en ansamling 105 av smält överdragsmetall mellan järnbandet 99 och vals 103 i karet, vilken ansamling av smält metall säkerställer lämplig belägg- ning av baksidan eller valssidan av bandet. En sådan pump för den smälta överdragsmetallen skulle den i fig. visade utfö- ringsformen kunna förses med, om ansamlingen 59 i fig. 3 inte var lämplig. I alla utföringsformer enligt uppfinningen där 8002796-4 23 valsen i karet endast är delvis nedsänkt, ligger det inom ra- men för uppfinningen att använda en räfflad vals i karet. Räff- lorna här med sig smält överdragsmetall till den mot valsen anliggande sidan av bandet.In Fig. 7, however, the apparatus is illustrated for exemplary purposes as a mold provided with a pump for the molten coating metal in bath 102, the outlet of the pump being shown at 10 4. The pump outlet 104 generates an accumulation 105 of molten coating metal between the iron strip 99 and the roller 103 in the tub, which accumulation of molten metal ensures suitable coating of the back or roll side of the strip. Such a pump for the molten coating metal could be provided with the embodiment shown in Fig., If the accumulation 59 in Fig. 3 was not suitable. In all embodiments according to the invention where the roller in the vessel is only partially immersed, it is within the scope of the invention to use a knurled roller in the vessel. The grooves here carry molten coating metal to the side of the belt abutting the roller.

Då förfarandet enligt uppfinningen eliminerar oxid- problemen i samband med bandet och bandkanterna, har det vi- sat sig, att relativt tunga beläggningar kan uppnås vid lägre bandhastigheter, varvid de erhållna beläggningarna har ut- märkta ytegenskaper. Med minimalt reglerat avtorkande med hjälp av jetmunstyckena har t.ex. uppnåtts beläggningsvikter av upp till omkring 543 g/mz vid en banahas-tighet av 12 meter per minut i laboratoriet.Since the method according to the invention eliminates the oxide problems in connection with the strip and the edge of the strip, it has been found that relatively heavy coatings can be achieved at lower strip speeds, the coatings obtained having excellent surface properties. With minimally regulated wiping with the help of the jet nozzles, e.g. Coating weights of up to about 543 g / m 2 have been achieved at a web speed of 12 meters per minute in the laboratory.

En laboratorieförzinkningsanläggning som utnyttjade ett 10,16 cm band försågs med en kåpa liknande kåpa 27 i fig. 2.A laboratory galvanizing plant utilizing a 10.16 cm strip was provided with a housing similar to housing 27 in Fig. 2.

Skorstenen 47 var 15,25 cm hög och försedd med en utloppsöpp- ning 46 med en bredd av 3l,75mm och en längd av 12,7 cm. Kå- pan var försedd med ett par jetmunstycken (motsvarande jet- munstyckena 28 och 29 i fig. 2), båda med en 1,27 mm bred slitsliknande öppning utmed hela dess längd. Det lägre av de två jetmunstyckena var inplacerat på ett avstånd av 10,16 cm från bandets yta. Det andra jetmunstycket var förskjutet ver- tikalt och uppåt från det förstnämnda med l2,7 mm. Jetmunstyc- kena var inplacerade på ett avstånd av cirka 6,35 mm från bandet. Kåpan var försedd med ett cirkulationssystem av den typ, som visas i fig. 2. Kompletterande kvävgas tillfördes vid hastigheten 85 m3 per timme och kvävgasatmosfären inne i kåpan hölls vid ett tryck av 12,7 mm vattenpelare.The chimney 47 was 15.25 cm high and provided with an outlet opening 46 with a width of 31.75 mm and a length of 12.7 cm. The cover was provided with a pair of jet nozzles (corresponding to the jet nozzles 28 and 29 in Fig. 2), both with a 1.27 mm wide slot-like opening along its entire length. The lower of the two jet nozzles was placed at a distance of 10.16 cm from the surface of the belt. The second jet nozzle was displaced vertically and upwards from the former by l2.7 mm. The jet nozzles were located at a distance of about 6.35 mm from the belt. The housing was equipped with a circulation system of the type shown in Fig. 2. Supplementary nitrogen gas was supplied at the rate of 85 m3 per hour and the nitrogen atmosphere inside the housing was maintained at a pressure of 12.7 mm water column.

Järnbandet utgjordes av 0,381 mm kallvalsat stål med relativt jämna ytor vid 1,27 fml och 3,546 kp/m. Under denna körning erhölls en beläggning om 183 g/m2 och en banhastíghet av 21,4 meter per minut begagnades. Inflytandet av syrekonta- mination i kåpan innehållande mycket ren kvävgas bedömdes ge- nom att dosera in uppmätta kvantiteter av tryckluft i cirku- lationssystemet i ökande mängder, tills defekter noterades i den smälta beläggningen. Med syrgashalter under 50 ppm var den smälta beläggningen glansig, jämn, fri från synlig oxid V f -- --~---- ----- w»- -« . . _... ._ . .. ...,.... . . ... .............__,_,,,,_,_,,_,,_,,,, 8002796-4 24 och utan tecken på nâgra kantproblem. Den stelnade belägg- ningen visade en matt, slät kristallytbildning utan någon kristallgränsytojämnheter. När syrgashalten ökades med avsikt, uppkom icke några krusningar i beläggningens yta vid en syr- gashalt av 140 ppm. Menliga ytbehandlingseffekter observera- des först vid en syrgashalt i kåpan av omkring 200 ppm i form av kantoxidkorn, krusningar, en upphöjd rand av tung kantmetall och en del kristallojämnheter..Dessa förhållanden blev hela tiden mer och mer uttalade alltefter som syrgashal~ ten ökade till 600 ppm. Band av ytlig oxid utvecklades, när syrgashalten nådde omkring 700 ppm. Dessa oxidband sträckte sig inåt från kanten.på bandet och ökade till-tjocka fjädrar av oxid, när syrgashalten nådde 850 ppm. I Denna körning visade, att den i kåpa genomförda ytbe- arbetningsmetoden med kvävgas i enlighet med uppfinningen ger en jämn, regelbunden, genom varmdoppning erhållen zink- beläggning utan de vanliga krusningar, slaggbildningar, oxid- gardiner och kantuppbyggnadsdefekter som vanligen uppträder i samband med konventionell kantbearbetning.The iron strip consisted of 0.381 mm cold-rolled steel with relatively even surfaces at 1.27 fml and 3.546 kp / m. During this run, a coating of 183 g / m2 was obtained and a web speed of 21.4 meters per minute was used. The influence of oxygen contamination in the hood containing very pure nitrogen gas was assessed by dosing measured quantities of compressed air into the circulation system in increasing amounts, until defects were noted in the molten coating. With oxygen contents below 50 ppm, the molten coating was glossy, smooth, free of visible oxide V f - - ~ ---- ----- w »- -«. . _... ._. .. ..., ..... . ... .............__, _ ,,,, _, _ ,, _ ,, _ ,,,, 8002796-4 24 and without signs of any edge problems. The solidified coating showed a matte, smooth crystal surface formation without any crystal interface irregularities. When the oxygen content was intentionally increased, no ripples appeared in the surface of the coating at an oxygen content of 140 ppm. Adverse surface treatment effects were first observed at an oxygen content in the housing of about 200 ppm in the form of edge oxide grains, ripples, a raised edge of heavy edge metal and some crystal irregularities. These conditions became more and more pronounced as the oxygen content increased to 600 ppm. Strips of superficial oxide evolved when the oxygen content reached about 700 ppm. These oxide bands extended inwardly from the edge of the band and increased to thick feathers of oxide when the oxygen content reached 850 ppm. I This run showed that the in-coat surface treatment method with nitrogen gas in accordance with the invention gives a smooth, regular, hot-dip zinc coating without the usual ripples, slag formations, oxide curtains and edging defects that usually occur in connection with conventional edge machining.

Förenklade jetmunstycken med regelbundna slitsöpp- ningar kan användas och kan vara vertikalt förskjutna utan att man får sådana fenomen som zinkstänk och tung k&ntbelä99“ ning eller beläggningsomlindning i kanten. Ljudnivån vid fär- digbearbetningssteget sänktes drastiskt inte endast På Qrund av det faktum, att munstyckena kan vara förskjutna relativt varandra. Sambandet mellan SYrek°ntamïnati°“ i Ytbearbet“ ningsgasen och beläggningsytans kvalitet demonstrerades klart Och entydigt, Syrgashalten inne i kåpan bör hållas vid ett värde under cirka 200 ppm och företrädesvis under cirka 100 Ppm- I andra liknande försök cirkulerades kvävgas vid håstišr heten ss m3 per timme genom jetmuflstYckenaf varvid man ut' nyttjaäe cirka 42,5 m3 per timme eller mindre kompenserande kvävgas, vilket bekräftade att man kunde cirkulera mer än 50 % av behovet av den NYCket rena Ytbearbetnïngsgasen° 8002796-4 25 I alla de utförïngsformer som åskådliggöres i figurer- na är kåpan visad i halvschematisk form. Såsom lätt inses av fackmannen, är kåpan försedd med lämpliga stödanordningar och liknande. Dessutom kan kåpan vara borttagbar helt eller delvis för underhåll eller om normal luftbearbetning skall tillämpas.Simplified jet nozzles with regular slot openings can be used and can be vertically offset without such phenomena as zinc splashes and heavy edge coating or coating wrap around the edge. The noise level during the finishing step was drastically lowered not only due to the fact that the nozzles may be offset relative to each other. The relationship between SYrek ° ntamïnati ° "in the Surface Treatment Gas and the quality of the coating surface was clearly demonstrated. Unambiguously, the Oxygen content inside the housing should be kept at a value below about 200 ppm and preferably below about 100 Ppm. per hour through the jet unit using approximately 42.5 m3 per hour or less of compensating nitrogen gas, which confirmed that more than 50% of the need for the NYCket clean surface treatment gas could be circulated in all of the embodiments illustrated in FIG. the figures, the cover is shown in semi-schematic form. As will be readily appreciated by those skilled in the art, the cover is provided with suitable support devices and the like. In addition, the cover may be completely or partially removable for maintenance or if normal air handling is to be applied.

Modifieringar av uppfinningen kan göras utan att man för den skull avviker från uppfínnïngens andemening.Modifications of the invention may be made without departing from the spirit of the invention.

Claims (19)

8002796-4 26 PatEUtkEäV8002796-4 26 PatEUtkEäV 1. Ytbehandlingsförfarande för kontinuerlig tvåsídig metalli- sering genom varmdoppning av ett järnband med en smält över- dragsmetall. varvid man behandlar järnbandet för att ge det en tillräckligt hög beläggningstemperatur för att förhindra att överdragsmetallen faller ut på bandet och tillräckligt låg för att förhindra att överskott av överdragsmetall legerar sig med den för beläggning avsedda metallen och för att göra ytorna på bandet rena och oxidfria. omger bandet med en skyddande atmo- sfär. leder bandet genom ett bad av den smälta överdragsmetal- len. omger det överdragna bandet med en skyddande atmosfär, när det kommer upp ur badet. och blâsbearbetar det överdragna bandet, k ä n n e t e c k n a t av att man omger det tvåsidigt över- dragna bandet. efter det att det kommit upp ur badet, med en icke-oxiderande atmosfär. genomför blåsbearbetníngen av det överdragna bandet med en icke-oxíderande gas och bibehåller den icke-oxiderande atmosfären och blåsbearbetningsgasen vid en syrgashalt understigande ca 200 ppm.Surface treatment process for continuous two-sided metallization by hot dipping an iron strip with a molten coating metal. treating the iron strip to give it a sufficiently high coating temperature to prevent the coating metal from falling out on the strip and low enough to prevent excess coating metal from alloying with the coating metal and to make the surfaces of the strip clean and oxide free. surrounds the band with a protective atmosphere. leads the belt through a bath of the molten coating metal. surrounds the coated band with a protective atmosphere, when it comes out of the bath. and blow-processes the coated tape, recognizing that it surrounds the double-sided coated tape. after it has emerged from the bath, with a non-oxidizing atmosphere. performs the blow processing of the coated strip with a non-oxidizing gas and maintains the non-oxidizing atmosphere and the blow processing gas at an oxygen content of less than about 200 ppm. 2. Förfarande enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t av att den smälta överdragsmetallen är zink. zinklegeríngar. alumi- nium. aluminiumlegeríngar. bly eller en legering av ca 75 % bly och ca 25 % zink.Process according to Claim 1, characterized in that the molten coating metal is zinc. zinc alloys. aluminum. aluminum alloys. lead or an alloy of about 75% lead and about 25% zinc. 3. Förfarande enligt krav 1 eller 2. k ä n n e t e c k n a t av att den icke-oxiderande atmosfären och blåsbearbetningsga- sen bíbehålles vid en syrehalt understigande ca 100 ppm.3. A method according to claim 1 or 2, characterized in that the non-oxidizing atmosphere and the blow processing gas are maintained at an oxygen content of less than about 100 ppm. 4. Förfarande enligt ett eller flera av kraven 1 - 3, k ä n - n e t e c k n a t av att den icke-oxiderande atmosfären och blâsbearbetníngsgasen är en inert gas eller en kvävgas.Process according to one or more of Claims 1 to 3, characterized in that the non-oxidizing atmosphere and the blow-processing gas are an inert gas or a nitrogen gas. 5. Förfarande enligt krav 4. k ä n n e t e c k n a t av att man cirkulerar minst 50 % av den icke-oxíderande atmosfären för användning som blåsbearbetníngsgas. 8ÜÛ2796~4 27Process according to Claim 4, characterized in that at least 50% of the non-oxidizing atmosphere is circulated for use as a blow-processing gas. 8ÜÛ2796 ~ 4 27 6. Förfarande enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a t av att man bibehåller den icke-oxiderande atmosfären vid en syrgas- halt. som ligger under ca 100 ppm.6. A process according to claim 5, characterized in that the non-oxidizing atmosphere is maintained at an oxygen content. which is below about 100 ppm. 7. Ytbehandlingsapparatur för genomförande av ytbehandlíngs- förfarandet enligt krav 1 i samband med en ytbehandlíngsupp- sättning för kontinuerlig tvâsidig metallísering genom varm- doppning av ett järnband (9. 54. 68. 81, 99) med en smält överdragsmetall. vilken uppsättning har ett påläggningskar (8, 48. 66. 72. 85. 100). ett bad (7. 49. 65. 73. 86. 102) av smält överdragsmetall i detta påläggníngskar. mataranordningar (25. 26. 51. 52. 69-71. 75. 82-84. 88. 93-97) för att leda järnbandet genom badet med den smälta överdragsmetallen. band- prepareringsanordníngar (1-6) för att bringa järnbandet till en önskad beläggningstemperatur och för att göra ytorna på bandet rena och oxidfria och bibehålla dem så. när bandet passerar genom badet av smält överdragsmetall. ett par jetmun- stycken (28. 29. 55. 56. 61. 62, 79. 80. 91. 92) Ovanför badet med den smälta överdragsmetallen och på vardera sidan av om bandet. en kåpa (27, 53. 60, 76. 87) för bandet i samband med att det kommer upp ur badet med den smälta överdragsmetallen, vilken kåpa har en öppen bottendel, som doppar ned í badet med den smälta överdragsmetallen. vilken kåpa är försedd med en däri utformad utloppsslits (46. 58) för bandet. varvid nämnda par jetmunstycken är placerade inne i kåpan. k ä n n e - t e c k n a d av att den innefattar inlopp (34, 64. 78, 90) för att tillföra och bibehålla en icke-oxiderande gas inne i kåpan med en syrgashalt understigande ca 200 ppm samt ledning- ar och ventiler (39-45) för att förse jetmunstyckena med en icke-oxiderande gas med en syrgashalt understigande ca 200 ppm.A surface treatment apparatus for performing the surface treatment method according to claim 1 in connection with a surface treatment set for continuous double-sided metallization by hot dipping an iron strip (9. 54. 68. 81, 99) with a molten coating metal. which set has a topping vessel (8, 48. 66. 72. 85. 100). a bath (7. 49. 65. 73. 86. 102) of molten coating metal in this overlay vessel. feeding devices (25. 26. 51. 52. 69-71. 75. 82-84. 88. 93-97) for guiding the iron strip through the bath with the molten coating metal. belt preparation devices (1-6) to bring the iron belt to a desired coating temperature and to make the surfaces of the belt clean and oxide-free and thus maintain them. when the strip passes through the bath of molten coating metal. a pair of jet nozzles (28. 29. 55. 56. 61. 62, 79. 80. 91. 92) Above the bath with the molten coating metal and on each side of the belt. a cover (27, 53. 60, 76. 87) for the belt in connection with it coming out of the bath with the molten coating metal, which cover has an open bottom part, which dips into the bath with the molten coating metal. which cover is provided with an outlet slot (46, 58) for the belt formed therein. said pair of jet nozzles being located inside the housing. characterized in that it comprises inlets (34, 64, 78, 90) for supplying and maintaining a non-oxidizing gas inside the housing with an oxygen content of less than about 200 ppm and pipes and valves (39-45) to supply the jet nozzles with a non-oxidizing gas having an oxygen content of less than about 200 ppm. 8. Apparatur enligt krav 7. k ä n n e t e c K n a d av att båda jetmunstyckena har en rektangulär munstycksöppníng av jämn bredd över hela dess längd på känt sätt och är placerade på samma avstånd från det överdragna bandet över hela dess längd.Apparatus according to claim 7, characterized in that both jet nozzles have a rectangular nozzle opening of even width over its entire length in a known manner and are located at the same distance from the coated belt over its entire length. 9. Apparatur enligt krav 7 eller 8. k ä n n e t e c k n a d 8002796-4 28 av att den innefattar ledningar och ett flâktaggregat (35-42) för att cirkulera minst 50 % av den icke-oxiderande gasen inne i kåpan från kåpan genom jetmunstyckena.Apparatus according to claim 7 or 8, characterized in that it comprises conduits and a fan assembly (35-42) for circulating at least 50% of the non-oxidizing gas inside the housing from the housing through the jet nozzles. 10. Apparatur enligt krav 7. k ä n n e t e c k n a d av att bandprepareringsanordningen har en snipformad ränna (87a). vilken sträcker sig från denna och ned i badet med den smälta överdragsmetallen. samt nedböiningsdon (88) inne i rännan för att leda bandet från bandprepareríngsanordningen och ned i badet med den smälta överdragsmetallen. varvid kåpan (87, 87b) utgör en integrerad del av rännan, och tätníngsanordningar (94-97) inne i rännan för att isolera den icke-oxiderande gasen inne i kåpan från bandprepareringsanordningen.Apparatus according to claim 7, characterized in that the belt preparation device has a snip-shaped groove (87a). which extends from this and down into the bath with the molten coating metal. and bending means (88) inside the chute for guiding the belt from the belt preparation device and down into the bath with the molten coating metal. wherein the housing (87, 87b) forms an integral part of the gutter, and sealing devices (94-97) inside the gutter to insulate the non-oxidizing gas inside the housing from the belt preparation device. 11. ll. Apparatur enligt krav 7 eller 10. k ä n n e t e c k - n a d av att den inkluderar åtminstone en i karet placerad vals (26. S2. 71. 82-84. 93, 103), omkring vilken bandet passerar genom badet och styres upp ur badet och in i kåpan.11. ll. Apparatus according to claim 7 or 10, characterized in that it includes at least one roller placed in the tub (26. S2. 71. 82-84. 93, 103), around which the belt passes through the bath and is guided out of the bath and into the cover. 12. Apparatur enligt krav 7 eller 10. k ä n_n e t e c k - n a d av att den inkluderar en kort skorsten (47, 57. 63. 77, 89) på kåpan. vilken skorsten har en nedre ände som står i förbindelse med kåpans inre och en övre ände. som är försedd med utloppsslitsen (46. 58) för bandet.Apparatus according to claim 7 or 10, characterized in that it includes a short chimney (47, 57. 63, 77, 89) on the housing. which chimney has a lower end which communicates with the interior of the housing and an upper end. which is provided with the outlet slot (46. 58) for the belt. 13. Apparatur enligt krav 9. k ä n n e t e c k n a d av att den omfattar en utloppsledning (35) för den icke-oxiderande gasen inne i kåpan. en filterkammare (35a). som står i förbin~ delse med utloppsledningen, en värmeväxlare (36). som står i förbindelse med filterkammaren. ett fläktaggregat (39). som står i förbindelse med värmeväxlaren. varvid fläktaggregatet har ett utlopp (40). som står i förbindelse med jetmunstyckena och ledning (45) inne i cirkulationssystemet för att tillföra kompletterande icke-oxiderande gas.Apparatus according to claim 9, characterized in that it comprises an outlet line (35) for the non-oxidizing gas inside the housing. a filter chamber (35a). which is connected to the outlet line, a heat exchanger (36). which communicates with the filter chamber. a fan assembly (39). which is connected to the heat exchanger. wherein the fan assembly has an outlet (40). communicating with the jet nozzles and conduit (45) inside the circulation system to supply additional non-oxidizing gas. 14. Apparatur enligt krav ll, k ä n n e t e c~k n a d av att åtminstone en i karet placerad vals (26. 93) är helt nedsänkt i badet med den smälta överdragsmetallen på känt sätt. 8002796-4 29Apparatus according to claim 11, characterized in that at least one roller (26. 93) placed in the tub is completely immersed in the bath with the molten coating metal in a known manner. 8002796-4 29 15. Apparatur enligt krav ll. k ä n n e t e c k n a d av att minst en i karet placerad vals (52) är nedsänkt i badet med den smälta metallen till mer än hälften av dess diameter.Apparatus according to claim 11. characterized in that at least one roller (52) placed in the tub is immersed in the bath with the molten metal to more than half of its diameter. 16. Apparatur enligt krav ll, k ä n n e t e c k n a d av att minst en i karet placerad vals (71. 103) är delvis nedsänkt i badet med den smälta metallen till mindre än hälften av dess diameter.Apparatus according to claim ll, characterized in that at least one roller (71. 103) placed in the tub is partially immersed in the bath with the molten metal to less than half of its diameter. 17. Apparatur enligt krav 14. k ä n n e t e c k n a d av att den inkluderar ett par i och för sig kända stabiliseringsval- sar (83. 84) i badet. vilka är placerade däri på sådant sätt, att de gör så att bandet följer en slingrande bana runt dessa. sedan bandet passerat kring den eller de i karet placerade valsarna (82) och innan det lämnat badet med den smälta över» dragsmetallen. för att säkerställa bandets planhet 1 samband med att det passerar mellan jetmunstyckena.Apparatus according to claim 14, characterized in that it includes a pair of per se known stabilizing rollers (83, 84) in the bath. which are placed therein in such a way that they cause the band to follow a winding path around them. after the strip has passed around the roller (s) placed in the tub (82) and before leaving the bath with the melt over the tensile metal. to ensure the flatness of the belt 1 as it passes between the jet nozzles. 18. Apparatur enligt krav 16, k ä n n e t e c k n a d av att minst en i karet placerad vals (71. 103) utgöres av en räfflad vals.Apparatus according to claim 16, characterized in that at least one roller (71.103) placed in the tub is constituted by a knurled roller. 19. Apparatur enligt krav 16. k ä n n e t e c k n a d av att den dessutom innefattar en pump för smält metall från badet med smält överdragsmetall. vilken pump har ett utlopp (104), som är så beläget. att det bildar en ansamling (105) av smält metall mellan bandet och den i karet placerade valsen eller valsarna (103) på den sida av valsen. där bandet först kommer i kontakt därmed. för att säkerställa lämplig applicering av smält överdragsmetall på bandets mot valsens vända sida.Apparatus according to claim 16, characterized in that it further comprises a pump for molten metal from the bath with molten coating metal. which pump has an outlet (104) so located. that it forms an accumulation (105) of molten metal between the strip and the roller or rollers (103) placed in the vessel on that side of the roller. where the band first comes into contact therewith. to ensure proper application of molten coating metal to the facing side of the strip.