JPH10226864A - Production of hot dip galvanized steel sheet - Google Patents
Production of hot dip galvanized steel sheetInfo
- Publication number
- JPH10226864A JPH10226864A JP33907297A JP33907297A JPH10226864A JP H10226864 A JPH10226864 A JP H10226864A JP 33907297 A JP33907297 A JP 33907297A JP 33907297 A JP33907297 A JP 33907297A JP H10226864 A JPH10226864 A JP H10226864A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating bath
- steel sheet
- bath
- plating
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は亜鉛めっき鋼板の製
造方法に関し、鋼板に溶融亜鉛めっきを施す方法に関す
るものであって、めっき密着性及び加工性に優れ、かつ
ドロス付着のない清浄な溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for manufacturing a galvanized steel sheet, and more particularly to a method for hot-dip galvanizing a steel sheet, which is excellent in plating adhesion and workability and has no dross adhesion. It is intended to provide a method for producing a galvanized steel sheet and a galvannealed steel sheet.
【０００２】[0002]
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛
めっき鋼板は、自動車用を始め家電用、建材用として広
く用いられている。一般に知られている溶融亜鉛めっき
鋼板の製造装置の概略を図２に示し、その製造方法を以
下に示す。冷延鋼板を前処理工程で表面を洗浄し、非酸
化性あるいは還元性の雰囲気中で焼鈍し、次いで鋼板を
酸化させることなく冷却して、ほぼ溶融亜鉛めっき浴の
温度まで鋼板の温度を下げてめっき浴中に浸漬させる。
スナウト１４を介してめっき浴４中に浸漬された鋼板１
は、シンクロール１５により鉛直方向に方向転換され、
サポートロール１６に支持されながら引き上げられめっ
きが施される。次いで、鋼板１に付着した過剰の溶融亜
鉛を付着量調整装置１２にて除去して付着量を調整した
後、そのまま冷却したものである。また、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板は、上記付着量を調整した溶融亜鉛めっき
鋼板を、次いで合金化炉内で加熱処理し、そのまま冷却
したものである。2. Description of the Related Art Hot-dip galvanized steel sheets and alloyed hot-dip galvanized steel sheets are widely used for automobiles, home appliances and building materials. FIG. 2 shows an outline of a generally known apparatus for producing a hot-dip galvanized steel sheet, and its production method is described below. The surface of the cold-rolled steel sheet is cleaned in a pre-treatment process, annealed in a non-oxidizing or reducing atmosphere, and then cooled without oxidizing the steel sheet, thereby lowering the temperature of the steel sheet to almost the temperature of the hot-dip galvanizing bath. And dipped in the plating bath.
Steel plate 1 immersed in plating bath 4 via snout 14
Is turned in the vertical direction by the sink roll 15,
It is raised while being supported by the support roll 16 and plated. Then, the excess molten zinc adhering to the steel sheet 1 was removed by the adhesion amount adjusting device 12 to adjust the adhesion amount, and then cooled as it was. The alloyed hot-dip galvanized steel sheet is obtained by heat-treating the hot-dip galvanized steel sheet whose amount has been adjusted in an alloying furnace and then cooling it.
【０００３】上記のようなめっき浴中でシンクロール等
を使用する場合、以下のような問題点がある。 （１）浴中にシンクロールを浸漬するため、めっき浴量
が大容量となる。この結果、浴組成の切替が困難とな
る。 （２）シンクロールにより鋼板表面に擦り疵が発生す
る。[0003] When a sink roll or the like is used in the above plating bath, there are the following problems. (1) Since the sink roll is immersed in the bath, the plating bath volume becomes large. As a result, it becomes difficult to switch the bath composition. (2) Scratches are generated on the steel sheet surface by the sink roll.
【０００４】（３）めっき浴中のシンクロールを頻繁に
補修する必要がある。 上記の問題点を解決するために、溶融金属を満たし、そ
の中を貫通して鉛直上方に向かって鋼板が走行する溶融
金属保持容器を用いた溶融金属めっき鋼板の製造装置が
提案されている。特開平２−２９８２４７号公報や特開
平５−７８８０２号公報ではめっき浴槽底部での溶融金
属の保持に電磁力を利用した装置、特開平４−３５６号
公報では、鋼板に非接触のシール板により溶融金属を保
持する技術が開示されている。(3) It is necessary to frequently repair sink rolls in a plating bath. In order to solve the above problems, there has been proposed an apparatus for manufacturing a hot-dip metal-plated steel sheet using a hot-metal holding container in which a molten metal is filled, the steel sheet travels vertically upward through the molten metal. JP-A-2-298247 and JP-A-5-78802 disclose a device utilizing electromagnetic force for holding molten metal at the bottom of a plating bath, and JP-A-4-356 discloses a seal plate which is not in contact with a steel plate. Techniques for holding molten metal have been disclosed.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで、溶融亜鉛め
っき層には、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層が存在し、こ
のＦｅ−Ｚｎ合金層が素地鋼板と溶融亜鉛めっき層の界
面に必要以上に生成すると、鋼板に対する溶融亜鉛めっ
き層の密着性が低下する。このため、従来より、亜鉛め
っき浴中には少量のＡｌを添加し、ＺｎよりもＡｌを優
先的に鋼板から溶出するＦｅと反応させ、素地鋼板−め
っき層界面にＦｅ−Ａｌ合金層（Ａｌ富化層）を生成さ
せる。上記めっき浴中の少量のＡｌは、シンクロールを
有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置を使用した場合、
通常０．１〜０．２重量％添加されている。The hot-dip galvanized layer has a hard and brittle Fe-Zn alloy layer, and this Fe-Zn alloy layer is unnecessarily present at the interface between the base steel sheet and the hot-dip galvanized layer. When it is formed, the adhesion of the hot-dip galvanized layer to the steel sheet decreases. For this reason, conventionally, a small amount of Al is added to a galvanizing bath, Al is preferentially reacted with Fe that elutes from a steel sheet over Zn, and an Fe-Al alloy layer (Al (Enriched layer). A small amount of Al in the plating bath, when using a manufacturing apparatus for hot-dip galvanized steel sheet having a sink roll,
Usually, 0.1 to 0.2% by weight is added.
【０００６】また、特開平４−３５６号公報に開示され
たシンクロールを使用しない小容量めっき浴槽を使用す
る場合、鋼板がめっき浴中に浸漬される時間が短くなる
ので、例えば特開平８−１０９４５６号公報に開示され
たように、亜鉛めっき浴中には比較的多くのＡｌ（０．
１２〜１．０重量％）を添加し、適正なＦｅ−Ａｌ合金
層を生成させなければ所定のめっき品質が得られない。
適量のＡｌを含有することにより硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ
合金層が素地鋼板−めっき層界面に生成することを抑制
し、密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造すること
ができる。なお、従来から使用されている亜鉛めっき浴
中には不可避不純物としてＦｅが飽和した状態で含まれ
ている。When using a small-capacity plating bath which does not use a sink roll disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-356, the time during which a steel sheet is immersed in a plating bath is shortened. As disclosed in Japanese Patent Publication No. 109456, a relatively large amount of Al (0.
12 to 1.0% by weight) to form an appropriate Fe-Al alloy layer, or a predetermined plating quality cannot be obtained.
Fe-Zn which is hard and brittle by containing an appropriate amount of Al
The formation of an alloy layer at the interface between the base steel sheet and the plating layer is suppressed, and a hot-dip galvanized steel sheet having good adhesion can be manufactured. The zinc plating bath used conventionally contains Fe as an unavoidable impurity in a saturated state.
【０００７】次に、従来から使用されているＦｅの飽和
しためっき浴の場合、鋼板からめっき浴中に過剰溶出し
たＦｅは、めっき浴中でドロスを生成する。シンクロー
ルを有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置を使用した場
合、鋼板がめっき浴中に浸漬される時間が長いので、Ｆ
ｅの過剰溶出を抑制することができず、めっき浴槽内に
は慢性的にドロスが堆積する。浴中のドロスが鋼板表面
に付着すると凹凸欠陥を引き起こすため、定期的にドロ
スを汲み出す必要があった。Next, in the case of a conventionally used plating bath saturated with Fe, the Fe excessively eluted from the steel sheet into the plating bath generates dross in the plating bath. When a manufacturing apparatus for a hot-dip galvanized steel sheet having a sink roll is used, the steel sheet is immersed in the plating bath for a long time.
The excessive elution of e cannot be suppressed, and dross is chronically deposited in the plating bath. If dross in the bath adheres to the surface of the steel sheet, it causes unevenness defects, so it was necessary to pump out the dross periodically.
【０００８】一方、シンクロールを使用しない小容量め
っき浴槽を使用する場合、鋼板がめっき浴中に浸漬され
る時間が短いので、めっき浴中に過剰溶出するＦｅは極
めて少なくなり、上記シンクロールを有する溶融亜鉛め
っき鋼板の製造装置を使用した場合より鋼板表面のドロ
ス欠陥は抑制される。しかし、めっき浴中に過剰溶出す
るＦｅは皆無ではなく、微量であるがＦｅが溶出するた
め、ドロス発生を皆無にするには至っていない。また、
シンクロールを使用しない小容量めっき浴槽を使用する
場合、めっき浴槽が小さいために、めっき浴に含まれる
ドロス濃度は増加し易く、長時間操業した場合、結果的
にドロス付着欠陥を引き起こすという問題があった。特
開平２−２９８２４７号公報や、特開平５−７８８０２
号公報では、めっき浴槽にめっき浴を供給及び排出して
浴循環を行っており、めっき浴排出時にドロスも一緒に
排出し、めっき浴槽外でドロス除去できれば有効な方法
である。On the other hand, when a small-capacity plating bath that does not use a sink roll is used, since the steel sheet is immersed in the plating bath for a short time, the amount of Fe excessively eluted into the plating bath is extremely small. The dross defect on the steel sheet surface is suppressed as compared with the case of using the hot-dip galvanized steel sheet manufacturing apparatus. However, there is no excess eluting Fe in the plating bath, and a small amount of Fe elutes, so that dross generation has not been eliminated. Also,
When using a small-capacity plating bath that does not use a sink roll, the dross concentration contained in the plating bath tends to increase because the plating bath is small. there were. JP-A-2-298247 and JP-A-5-78802
In the publication, the bath is circulated by supplying and discharging the plating bath to and from the plating bath, and it is an effective method if dross is discharged together with the plating bath and dross can be removed outside the plating bath.
【０００９】また、めっき浴中に添加されたＡｌは鋼板
によって優先的に消費されるため、めっき浴槽への浴循
環量が小さすぎると、めっき浴槽内のＡｌが枯渇すると
いう問題があった。すなわち、シンクロールを使用しな
い小容量めっき浴槽を使用する場合、めっき浴槽が小さ
いために、めっき浴中のＡｌの減少率が増加してめっき
浴槽内のＡｌ濃度分布が不均一となり、Ｆｅ−Ａｌ合金
層の形成が不均一になる。その結果Ｆｅ−Ｚｎ合金層の
形成も不均一となり、部分的にめっき密着性が劣化する
という問題があった。さらに、Ｆｅ−Ａｌ合金層の形成
が不均一になった場合、めっき後加熱処理する合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造過程における合金化めっき層の
成長も不均一となるので、耐パウダリング性、耐フレー
キング性といった加工性に悪影響を及ぼす。Further, since Al added in the plating bath is preferentially consumed by the steel sheet, there is a problem that if the bath circulation amount to the plating bath is too small, Al in the plating bath is depleted. That is, when using a small-capacity plating bath that does not use a sink roll, the reduction rate of Al in the plating bath increases because the plating bath is small, and the Al concentration distribution in the plating bath becomes non-uniform. The formation of the alloy layer becomes uneven. As a result, the formation of the Fe—Zn alloy layer becomes non-uniform, and there is a problem that the plating adhesion is partially deteriorated. Furthermore, when the formation of the Fe-Al alloy layer becomes non-uniform, the growth of the alloyed galvanized layer in the manufacturing process of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet subjected to heat treatment after plating becomes non-uniform, so that the powdering resistance, This has an adverse effect on workability such as flaking resistance.
【００１０】ここで、浴循環量が小さすぎると、ドロス
付着欠陥に対しては何ら効果がないことが発明者等の研
究で明らかになっており、まためっき浴槽内のＡｌの不
均一を引き起こすという問題がある。前記特開平２−２
９８２４７号公報や特開平５−７８８０２号公報では、
実施例において浴循環量は数十リットル／ｍｉｎと開示
されているが、浴の漏洩を防止するという観点のみから
考えられたものであり、上記問題点を解決するには浴循
環量は少なすぎる。[0010] Here, it has been clarified by studies by the present inventors that if the bath circulation amount is too small, there is no effect on dross adhesion defects, and it also causes unevenness of Al in the plating bath. There is a problem. JP-A-2-2
In JP-A-98247 and JP-A-5-78802,
Although the bath circulation amount is disclosed as several tens of liters / min in the examples, it is considered only from the viewpoint of preventing leakage of the bath, and the bath circulation amount is too small to solve the above-mentioned problem. .
【００１１】本発明は、上述した問題点を有利に解決す
る溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。An object of the present invention is to provide a method for manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet that advantageously solves the above-mentioned problems.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めの本発明は、底部又は側部に設けた開口部からめっき
浴槽内に鋼板を浸入させてめっきを行う溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法において、Ａｌ：０．１２〜０．４５重
量％を含有し、その他Ｚｎと不可避不純物からなるめっ
き浴を浴温４５０℃以上に保ち、補助浴槽から該めっき
浴槽へめっき浴を１００〜１０００リットル／ｍｉｎ供
給すると共に、余剰めっき浴を補助浴槽へ排出し、か
つ、前記浴温より高温にした鋼板を０．００１〜０．５
秒めっき浴中に浸漬して溶融亜鉛めっきを施すことを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。こ
こで、前記補助浴槽内あるいは近傍にドロス除去手段を
設け、補助浴槽からめっき浴槽へ供給するめっき層のド
ロスを除去すると好適である。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention relates to a method for producing a hot-dip galvanized steel sheet in which a steel sheet is immersed in a plating bath through an opening provided at a bottom or a side to perform plating. In the above, a plating bath containing Al: 0.12 to 0.45% by weight and containing Zn and unavoidable impurities is maintained at a bath temperature of 450 ° C. or higher, and the plating bath is transferred from the auxiliary bath to the plating bath by 100 to 1000 liters / liter. min, the excess plating bath is discharged to the auxiliary bath, and the steel plate heated to a temperature higher than the bath temperature is 0.001 to 0.5.
Provided is a method for producing a hot-dip galvanized steel sheet, which is immersed in a second plating bath to perform hot-dip galvanizing. Here, it is preferable that dross removing means is provided in or near the auxiliary bath to remove dross of the plating layer supplied from the auxiliary bath to the plating bath.
【００１３】ここで、めっき浴中における鋼板の搬送速
度とこの鋼板近傍を流動するめっき浴の流速との関係
が、鋼板搬送速度がめっき浴の流速より大きいという関
係を満足すると好適である。さらに上記溶融亜鉛めっき
を施した後、加熱合金化処理することにより、合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を容易に製造することができる。Here, it is preferable that the relation between the transport speed of the steel sheet in the plating bath and the flow velocity of the plating bath flowing near the steel sheet satisfies the relationship that the transport speed of the steel sheet is higher than the flow velocity of the plating bath. Further, after the hot-dip galvanizing is performed, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet can be easily manufactured by performing a heat alloying treatment.
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】本発明ではめっき浴中の浸漬時間
を０．００１〜０．５秒とする。この場合、めっき装置
は特に限定されるものではないが、シンクロールを有し
ないめっき装置を使用する場合に有効である。図１に本
発明を好適に実施できる装置の一実施例を示す。めっき
浴槽５中に溶融亜鉛めっき浴４を保持し、このめっき浴
中に鋼板１を下方から上方に貫通させて短時間浸漬させ
るものである。めっき浴槽５から引上げられた鋼板１は
付着量調整装置１２によりめっき厚を調整される。この
装置では、めっき浴中での浸漬時間が短いために、Ｆｅ
−Ａｌ合金層が十分に形成されない。この欠点を補うた
めには、浴中のＡｌ量を増加させればよく、Ａｌが０．
１２〜０．４５重量％で好適にめっきを行うことがで
き、大部分のめっき密着性は良好であった。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In the present invention, the immersion time in a plating bath is set to 0.001 to 0.5 seconds. In this case, the plating apparatus is not particularly limited, but is effective when a plating apparatus having no sink roll is used. FIG. 1 shows an embodiment of an apparatus capable of suitably implementing the present invention. The hot-dip galvanizing bath 4 is held in a plating bath 5, and the steel sheet 1 is penetrated upward from below in the plating bath and dipped for a short time. The thickness of the steel sheet 1 pulled up from the plating bath 5 is adjusted by a coating amount adjusting device 12. In this apparatus, since the immersion time in the plating bath is short, Fe
-Al alloy layer is not sufficiently formed. In order to make up for this disadvantage, the amount of Al in the bath may be increased.
Plating could be suitably performed at 12 to 0.45% by weight, and most of the plating adhesion was good.
【００１５】しかし、浴中Ａｌ量を増加させたとして
も、Ｆｅ−Ａｌ合金層の均一性が充分でなく、局所的に
めっき密着性が劣化するものがあった。Ｆｅ−Ａｌ合金
層を均一に生成するには、めっき層界面での反応性を増
加させる必要がある。本発明では、めっき浴中の浸漬時
間が０．００１〜０．５秒と短いために、めっき浴中の
鋼板温度はめっき浴温の影響を受けにくく、鋼板温度は
ほとんど変化しない。このため、めっき浴温を高温とす
ることのみによってめっき層界面の反応性を増加させる
ことは効果的でない。そこで、本発明では浴温４５０℃
以上とし、かつ、めっき浴中に浸入する鋼板温度を浴温
よりも高温とすることによってめっき層界面の反応性を
増加させる。However, even when the amount of Al in the bath was increased, the uniformity of the Fe-Al alloy layer was not sufficient, and there was a case where the plating adhesion was locally deteriorated. In order to uniformly generate the Fe-Al alloy layer, it is necessary to increase the reactivity at the plating layer interface. In the present invention, since the immersion time in the plating bath is as short as 0.001 to 0.5 seconds, the temperature of the steel sheet in the plating bath is hardly affected by the temperature of the plating bath, and the temperature of the steel sheet hardly changes. For this reason, it is not effective to increase the reactivity at the plating layer interface only by increasing the plating bath temperature. Therefore, in the present invention, the bath temperature is 450 ° C.
In addition, the reactivity of the interface of the plating layer is increased by setting the temperature of the steel sheet entering the plating bath higher than the bath temperature.
【００１６】浴温が４５０℃未満ではＦｅ−Ａｌ合金層
の生成が充分でなく、めっき密着性が著しく劣化した。
また、鋼板温度が浴温より低い場合、局所的にＦｅ−Ａ
ｌ合金層が不足し、めっき密着性が劣化した。好ましく
は、鋼板温度を浴温＋（１０〜５０）℃とすることであ
り、鋼板温度が浴温＋５０℃を越えるとドロスを発生さ
せやすくなるので好ましくない。When the bath temperature was lower than 450 ° C., the formation of the Fe—Al alloy layer was not sufficient, and the plating adhesion was significantly deteriorated.
In addition, when the steel sheet temperature is lower than the bath temperature, Fe-A
1 The alloy layer was insufficient, and the plating adhesion was deteriorated. Preferably, the steel sheet temperature is set to the bath temperature + (10 to 50) ° C. If the steel sheet temperature exceeds the bath temperature + 50 ° C., dross is easily generated, which is not preferable.
【００１７】めっき浴中のＡｌを０．１２〜０．４５重
量％としたのは以下の理由による。すなわち、Ａｌが
０．１２重量％未満の場合、Ｆｅ−Ａｌ合金層が充分で
なく、めっき密着性が劣化した。一方、Ａｌが０．４５
重量％を超えると、めっき密着性は良好であったが、Ａ
ｌ：０．４５重量％を超えた範囲でのさらなる優位性は
見られず、Ａｌによるドロス（例えばＡｌ酸化物、Ｆｅ
−Ａｌドロス等）が増加して、ドロス付着欠陥を引き起
こし、めっき鋼板の清浄性が劣化した。The reason why the content of Al in the plating bath is 0.12 to 0.45% by weight is as follows. That is, when Al was less than 0.12% by weight, the Fe-Al alloy layer was not sufficient, and the plating adhesion was deteriorated. On the other hand, Al
When the content was more than 10% by weight, the plating adhesion was good.
l: No further advantage in the range exceeding 0.45% by weight was observed, and dross due to Al (eg, Al oxide, Fe
-Al dross etc.) increased, causing dross adhesion defects and deteriorating the cleanliness of the plated steel sheet.
【００１８】また、本発明では鋼板の浸漬時間を０．０
０１〜０．５秒と短時間にすることによって、めっき浴
中へのＦｅの過剰溶出を抑制し、ドロスの生成を著しく
抑制することができる。浸漬時間が０．５秒を超える
と、ドロスの生成が多く、ドロス付着欠陥を引き起こし
た。一方、浸漬時間が０．００１秒未満の場合、Ｆｅ−
Ａｌ合金層の生成が充分でなく、めっき密着性が劣化し
た。In the present invention, the immersion time of the steel sheet is set to 0.0
By setting the time as short as 01 to 0.5 seconds, excessive elution of Fe into the plating bath can be suppressed, and generation of dross can be significantly suppressed. When the immersion time exceeded 0.5 seconds, dross was generated frequently, causing dross adhesion defects. On the other hand, when the immersion time is less than 0.001 second, Fe-
The formation of the Al alloy layer was not sufficient, and the plating adhesion was deteriorated.
【００１９】鋼板をめっき浴中に浸漬する時間が短い場
合、ドロスの発生量は減少するが、皆無ではないので、
長時間操業した場合、めっき浴中に含まれるドロス濃度
が増加してきて、結果的にドロス付着欠陥を引き起こし
た。本発明では、めっき浴槽にめっき浴を供給及び排出
して浴循環を行うことによって、めっき浴排出時にドロ
スを排出することができる。ここで、浴循環量はドロス
発生量に応じて決定することとする。すなわち、 （ドロス発生量）÷（循環量）＝（浴中ドロス含有率
（重量％）） で求められる浴中ドロス含有率が所定の値以下になるよ
うに制御できるような浴循環量を決める。浴中ドロス含
有率としては、０．１重量％以下とすると好適である。When the time for immersing the steel sheet in the plating bath is short, the amount of dross decreases, but it is not zero.
When operated for a long time, the concentration of dross contained in the plating bath increased, resulting in dross adhesion defects. In the present invention, dross can be discharged when the plating bath is discharged by supplying and discharging the plating bath to the plating bath and performing bath circulation. Here, the bath circulation amount is determined according to the dross generation amount. That is, the bath circulation amount is determined so that the dross content in the bath obtained by (dross generation amount) ÷ (circulation amount) = (dross content ratio in bath (% by weight)) can be controlled to a predetermined value or less. . The dross content in the bath is preferably 0.1% by weight or less.
【００２０】また、めっき浴中に添加されたＡｌは優先
的に消費されるため、めっき浴槽への浴循環量が少なす
ぎるとめっき浴槽内のＡｌが部分的に枯渇するという問
題があった。ここで、 （Ａｌ消費量）÷（循環量）＝（Ａｌ消費率（重量
％）） で求められるＡｌ消費率が所定の値以下になるように浴
循環量を決める。Ａｌ消費率としては、０．０１重量％
以下とすると好適である。Further, since Al added to the plating bath is consumed preferentially, there is a problem that if the bath circulation amount to the plating bath is too small, Al in the plating bath is partially depleted. Here, the bath circulation amount is determined so that the Al consumption rate obtained by (Al consumption amount) ÷ (circulation amount) = (Al consumption rate (% by weight)) is equal to or less than a predetermined value. Al consumption rate is 0.01% by weight
It is preferable to make the following.
【００２１】上記のような問題を解決するために、本発
明ではめっき浴の循環量を１００〜１０００リットル／
ｍｉｎとする。鋼板に付着して持ち去られるめっき浴以
外はすべてめっき浴槽から排出すると好適である。めっ
き浴循環量が１００リットル／ｍｉｎ未満の場合、めっ
き浴槽からのドロスの排出量が充分でなく、めっき浴中
のドロス含有率が増加して、鋼板へのドロス付着欠陥を
引き起こした。また、めっき浴槽中のＡｌ消費率が多く
なり、めっき浴槽内のＡｌ濃度分布が不均一となってＦ
ｅ−Ａｌ合金層の形成が不均一になった。一方、めっき
浴循環量が１０００リットル／ｍｉｎを超えると鋼板へ
のドロス付着欠陥、あるいはＦｅ−Ａｌ合金層の不均一
形成といった問題は発生しないが、めっき浴循環量が１
０００リットル／ｍｉｎを超えた範囲での優位性は見ら
れなかった。しかし、めっき浴循環量が１０００リット
ル／ｍｉｎを超えた場合、めっき浴を循環するための装
置が過剰となるので好ましくない。なお、本発明で使用
するめっき浴を供給するための装置は特に限定するもの
ではなく、ポンプ等を用いる循環装置、あるいは静圧を
利用する装置等を用いることができる。In order to solve the above problems, the present invention sets the circulation rate of the plating bath to 100 to 1000 liters / liter.
min. It is preferable to discharge all of the plating bath except the plating bath attached to the steel plate and carried away. When the circulation rate of the plating bath was less than 100 liters / min, the amount of dross discharged from the plating bath was not sufficient, and the dross content in the plating bath increased, causing dross adhesion defects to the steel sheet. In addition, the Al consumption rate in the plating bath increases, and the Al concentration distribution in the plating bath becomes non-uniform.
The formation of the e-Al alloy layer became non-uniform. On the other hand, if the plating bath circulation rate exceeds 1000 liters / min, problems such as dross adhesion defects on the steel sheet and non-uniform formation of the Fe-Al alloy layer do not occur, but the plating bath circulation rate is 1%.
No superiority was observed in a range exceeding 000 liter / min. However, if the plating bath circulation rate exceeds 1000 liter / min, the apparatus for circulating the plating bath becomes excessive, which is not preferable. The device for supplying the plating bath used in the present invention is not particularly limited, and a circulation device using a pump or the like, a device using static pressure, or the like can be used.
【００２２】さらにめっき浴の循環方法については、特
に限定するものではないが、めっき浴槽底部あるいは側
部の開口部におけるめっき浴の保持性に影響しない方法
が好ましい。そこで、図１に示したように鉛直方向に鋼
板が走行する場合、補助浴槽からめっき浴槽底部近傍に
めっき浴を供給し、鋼板走行方向である鉛直上方に向け
て流動させ、めっき浴槽の上部からオーバーフローにて
排出し、補助浴槽に戻すと好適である。オーバーフロー
にて排出する方法は、特別な装置を必要とせず、容易に
めっき浴槽内のめっき浴高さを一定にすることができ、
浴保持性に何ら影響を与えないので好ましい。Further, the method of circulating the plating bath is not particularly limited, but a method which does not affect the holding ability of the plating bath at the bottom or side opening of the plating bath is preferable. Therefore, when the steel sheet travels in the vertical direction as shown in FIG. 1, the plating bath is supplied from the auxiliary bath to the vicinity of the bottom of the plating bath, and is caused to flow vertically upward in the traveling direction of the steel sheet, and from the top of the plating bath. It is preferable that the water is discharged by overflow and returned to the auxiliary bath. The method of discharging by overflow does not require special equipment and can easily keep the plating bath height in the plating bath constant.
This is preferable since it does not affect the bath holding properties at all.
【００２３】また、めっき浴槽へめっき浴を供給する位
置は、なるべくめっき浴槽底部に近い方が好ましいが、
実際的にはめっき浴槽の底部開口部から１０〜５０ｍｍ
上方の位置へ供給するのが好ましい。さらに、図３に示
したように水平方向に鋼板が走行する場合、補助浴槽か
らめっき浴槽底部にめっき浴を供給し、鋼板走行方向に
向けて流動させ、めっき浴槽の上部からオーバーフロー
にて排出し、補助浴槽に戻すと好適である。オーバーフ
ローをさせる利点については上記と同様である。The position of supplying the plating bath to the plating bath is preferably as close as possible to the bottom of the plating bath.
Practically 10 to 50 mm from the bottom opening of the plating bath
Preferably, it is fed to an upper position. Further, when the steel sheet travels in the horizontal direction as shown in FIG. 3, the plating bath is supplied from the auxiliary bath to the bottom of the plating bath, and flows in the steel sheet traveling direction, and is discharged from the top of the plating bath by overflow. It is preferable to return to the auxiliary bath. The advantage of the overflow is the same as above.
【００２４】また、めっき浴槽へめっき浴を供給する位
置は、なるべく鋼板がめっき浴槽内に浸入する位置に近
い方が好ましいが、より実際的には鋼板が浸入するめっ
き浴槽の開口部直下のめっき浴槽底部へ供給するのが好
ましい。次に、補助浴槽とめっき浴槽との間でめっき浴
を循環する場合、前述のように適正な循環量にてめっき
浴槽内のドロスを排出し、供給されるめっき浴はドロス
のないめっき浴とすることが好ましい。このためには排
出しためっき浴はすべて再利用しないとしてもよいが、
排出した浴から、ドロスを循環系外に除去する手段を設
置し、めっき浴槽へ供給する際にはドロスを除去されて
いることがより好ましい。ドロス除去手段としては特に
限定するものではないが、ドロスの比重差を利用して浮
上、沈降分離させ系外に掻き出す手段、あるいは遠心分
離によってドロスを分離させ、系外に掻き出す手段等を
利用することができる。Further, it is preferable that the position of supplying the plating bath to the plating bath is as close as possible to the position where the steel sheet enters the plating bath, but more practically, the plating is provided immediately below the opening of the plating bath where the steel plate enters. It is preferably fed to the bottom of the bathtub. Next, when circulating the plating bath between the auxiliary bath and the plating bath, the dross in the plating bath is discharged at an appropriate circulation amount as described above, and the supplied plating bath is a plating bath without dross. Is preferred. For this purpose, all of the discharged plating bath may not be reused,
It is more preferable to provide a means for removing dross from the discharged bath to the outside of the circulation system and to remove the dross when supplying the dross to the plating bath. Although there is no particular limitation on the dross removing means, means for floating and sedimentation using the difference in specific gravity of the dross and scraping out the system, or means for separating dross by centrifugation and scraping out the system are used. be able to.
【００２５】さらに、めっき浴中における鋼板の搬送速
度が鋼板近傍を流動するめっき浴の流速以上の条件を満
足すれば好適である。ここで、めっき浴の流速とは、
（めっき浴流量）／（流路断面積）で得られる流速を意
味する。一般的に走行する鋼板の極く近傍に存在する流
体は、走行する鋼板による随伴流を形成し、鋼板界面の
流速は鋼板搬送速度と同速であるとみなしてよい。溶融
亜鉛めっき浴が静止している場合、走行する鋼板界面の
流速は鋼板搬送速度と同速となり、鋼板とめっき浴との
相対流速は問題とはならない。また、めっき浴が流動し
たとしても、鋼板搬送速度がめっき浴の流速以上という
関係が満たされていれば、鋼板とめっき浴との相対流速
は問題とはならない。しかし、めっき浴が流動し、鋼板
搬送速度がめっき浴の流速より小さくなった場合、鋼板
界面で相対流速が生じ、めっき浴中での反応に影響を及
ぼした。すなわち、相対流速が生じた場合、Ｆｅ−Ａｌ
合金層の形成に差が生じた。つまり、めっき浴の流速が
鋼板搬送速度以上となった場合、鋼板搬送速度を変更す
るに従ってめっき浴との相対流速も変化する。Further, it is preferable that the transport speed of the steel sheet in the plating bath satisfies the condition not less than the flow velocity of the plating bath flowing near the steel sheet. Here, the flow velocity of the plating bath is
It means the flow rate obtained by (plating bath flow rate) / (channel sectional area). Generally, the fluid existing very close to the traveling steel sheet forms a wake due to the traveling steel sheet, and the flow velocity at the steel sheet interface may be regarded as being the same as the steel sheet transport speed. When the hot-dip galvanizing bath is stationary, the flow velocity at the interface of the running steel sheet is the same as the steel sheet transport speed, and the relative flow velocity between the steel sheet and the plating bath does not matter. Even if the plating bath flows, the relative flow speed between the steel plate and the plating bath does not matter as long as the relation that the steel sheet transport speed is equal to or higher than the flow speed of the plating bath is satisfied. However, when the plating bath flowed and the steel sheet conveying speed was lower than the flow speed of the plating bath, a relative flow velocity was generated at the steel sheet interface, which affected the reaction in the plating bath. That is, when a relative flow velocity occurs, Fe-Al
There was a difference in the formation of the alloy layer. That is, when the flow velocity of the plating bath is equal to or higher than the steel sheet transport speed, the relative flow velocity to the plating bath changes as the steel plate transport speed is changed.
【００２６】鋼板に対するめっき浴の相対流速が大きく
なると、Ｆｅ−Ａｌ合金層の形成が促進されることか
ら、鋼板搬送速度変化に伴う鋼板長手方向、あるいはめ
っき浴流速の幅方向不均一分布に伴う鋼板幅方向でのＦ
ｅ−Ａｌ合金層の形成に差が生じ、部分的にめっき密着
性が劣化するという問題が生じたので好ましくない。上
記のめっき浴循環量あるいは流速を規定するための各好
適範囲を以下に示す。鋼板が通過する流路の隙間はでき
るかぎり狭い方がよく、２０〜２００ｍｍとするのが好
ましい。流路の隙間が２０ｍｍ未満の場合、走行する鋼
板が何らかの外乱により振動して流路壁に接触し、鋼板
に擦り疵が発生したり、流路壁が破損するという問題が
あった。また、２００ｍｍを超えると、装置が大規模に
なる等、小容量めっき浴槽の利点が損なわれるという問
題があり好ましくない。しかし、図１に示したオーバー
フロー方式を採用する場合、浴槽からスムーズにめっき
浴が排出されない場合には、上記流路の最上部について
は流路隙間を上記好適範囲外にしても問題はない。When the relative flow velocity of the plating bath with respect to the steel sheet increases, the formation of the Fe-Al alloy layer is promoted. F in steel sheet width direction
It is not preferable because there is a difference in the formation of the e-Al alloy layer, which causes a problem that plating adhesion is partially deteriorated. The preferred ranges for defining the above-mentioned plating bath circulation amount or flow rate are shown below. The gap of the flow path through which the steel sheet passes should be as narrow as possible, and preferably 20 to 200 mm. If the gap between the flow passages is less than 20 mm, there is a problem that the running steel plate vibrates due to some disturbance and comes into contact with the flow passage wall, causing scratches on the steel plate or damaging the flow passage wall. On the other hand, if it exceeds 200 mm, there is a problem that the advantage of a small-capacity plating bath is impaired, such as an increase in the size of the apparatus, which is not preferable. However, when the overflow method shown in FIG. 1 is adopted, if the plating bath is not discharged smoothly from the bathtub, there is no problem even if the flow path gap is out of the above-mentioned preferred range at the top of the flow path.
【００２７】また、鋼板が通過する流路の幅は走行する
鋼板幅に応じて決まってくるのであり特に限定するもの
ではないが、３０００ｍｍ以下とすると本発明を好適に
実施することができる。使用する鋼板幅としては２５０
０ｍｍ以下が好適であり、これを越えると鋼板の反りが
大きくなるという問題があった。このように鋼板の反り
が大きくなった場合、鋼板が浸入するめっき浴槽に設け
た開口部の隙間を広くする必要があり、開口部からのめ
っき浴の漏洩を防止するのが非常に困難になる。２５０
０ｍｍの幅の鋼板を使用するには、大幅な鋼板の蛇行を
考慮した場合、３０００ｍｍ以上のめっき浴槽の流路幅
が必要となるが、装置が大型化するという問題から３０
００ｍｍを上限とし、鋼板蛇行を極力抑止する装置を付
加するのが好ましい。The width of the flow path through which the steel sheet passes is determined according to the width of the running steel sheet, and is not particularly limited. However, when the width is 3000 mm or less, the present invention can be suitably implemented. The steel plate width to be used is 250
0 mm or less is suitable, and if it exceeds this, there is a problem that the warpage of the steel sheet becomes large. When the warpage of the steel sheet increases in this way, it is necessary to widen the gap between the openings provided in the plating bath in which the steel sheet enters, and it is very difficult to prevent the plating bath from leaking from the opening. . 250
In order to use a steel sheet having a width of 0 mm, a flow path width of a plating bath tub of 3000 mm or more is necessary in consideration of a large meandering of the steel sheet.
It is preferable to add a device that suppresses meandering of the steel sheet as much as possible with the upper limit being 00 mm.
【００２８】さらに鋼板の速度については生産性の向上
という観点から高速である方がよいが、２００ｍ／ｍｉ
ｎ以下で本発明を好適に実施することができる。鋼板速
度が２００ｍｍ／ｍｉｎを超える場合、鋼板表面に付着
した気体が浴槽に設けた開口部から鋼板と共にめっき浴
槽内に侵入し、気体が付着した部分は不めっきになると
いう問題があった。しかし、めっき浴槽内への気体の侵
入を防止する手段を付加すれば２００ｍ／ｍｉｎ以上の
高速で操業することは可能である。Further, as for the speed of the steel sheet, it is better to increase the speed from the viewpoint of improving the productivity, but 200 m / mi.
The present invention can be suitably carried out with n or less. When the steel sheet speed exceeds 200 mm / min, there is a problem that gas adhering to the steel sheet surface enters the plating bath along with the steel sheet through the opening provided in the bathtub, and the portion where the gas adheres becomes non-plated. However, if a means for preventing gas from entering the plating bath is added, it is possible to operate at a high speed of 200 m / min or more.
【００２９】なお、本発明で得られた溶融亜鉛めっき鋼
板を次いで加熱合金化処理してもよい。この場合加熱合
金化処理した合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき層中
のＦｅ含有率が７〜１５重量％となるように加熱合金化
処理することが好ましい。Ｆｅ含有率が７重量％未満で
あると合金化反応が不充分となり、耐フレーキング性が
低下するという新たな問題が発生する。一方、Ｆｅ含有
率が１５重量％を超えると、過度に合金化反応が進行す
ることとなり、耐パウダリング性が低下するという問題
が発生する。The hot-dip galvanized steel sheet obtained in the present invention may be subsequently subjected to a heat alloying treatment. In this case, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet subjected to the heat alloying treatment is preferably subjected to the heat alloying treatment so that the Fe content in the plating layer becomes 7 to 15% by weight. If the Fe content is less than 7% by weight, the alloying reaction becomes insufficient, and a new problem of lowering the flaking resistance occurs. On the other hand, if the Fe content exceeds 15% by weight, the alloying reaction proceeds excessively, and a problem occurs that the powdering resistance decreases.
【００３０】上記合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得るため
に、具体的には前述の通り得られた溶融亜鉛めっき鋼板
を合金化処理温度として４５０〜６００℃、望ましくは
４５０〜５２０℃で加熱、保持する。合金化処理温度が
４５０℃未満であると、合金化反応が進行し難く、合金
化Ｆｅ含有率を７重量％以上とするには長大な合金化炉
を必要とするか、もしくは鋼板速度を遅くするなどして
合金化処理時間を長くする必要があり、設備コストの増
大、生産効率の低下を招き好ましくない。また、６００
℃を超えると合金化反応が進行しすぎて耐パウダリング
性が低下する。In order to obtain the above galvannealed steel sheet, specifically, the hot-dip galvanized steel sheet obtained as described above is heated and held at an alloying treatment temperature of 450 to 600 ° C, preferably 450 to 520 ° C. I do. If the alloying treatment temperature is lower than 450 ° C., the alloying reaction does not easily proceed, and a long alloying furnace is required to reduce the alloyed Fe content to 7% by weight or more, or the steel sheet speed is reduced. For example, it is necessary to lengthen the alloying treatment time, which leads to an increase in equipment cost and a decrease in production efficiency, which is not preferable. Also, 600
If the temperature exceeds ℃, the alloying reaction proceeds too much, and the powdering resistance decreases.
【００３１】[0031]
【実施例】次に、本発明の効果を実施例に基づいて説明
する。めっき用素材として板厚が０．８ｍｍ、板幅が１
５００ｍｍの極低炭素鋼を使用し、図１に示した本発明
の一実施例である連続溶融めっきラインにて、両面にめ
っきを行った。なお、一部はめっき後の鋼板を次いで合
金化炉１３内にて加熱合金化処理することによって合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。Next, the effects of the present invention will be described based on embodiments. 0.8mm thickness and 1 width as plating material
Using a 500 mm ultra-low carbon steel, plating was performed on both sides in a continuous hot-dip galvanizing line as one embodiment of the present invention shown in FIG. In addition, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet was manufactured by partially subjecting the plated steel sheet to a heat alloying treatment in an alloying furnace 13.
【００３２】めっき浴槽５の底部には鋼板との間隔が１
０ｍｍの開口が設けられ、鋼板表裏位置に対向して高周
波コイル３が設けられている。また、めっき流路は４０
ｍｍ（板厚方向）×２０００ｍｍ（板幅方向）の長方形
の開口部となっている。めっき浴４はめっき浴供給装置
９にてめっき浴供給部１０を経てめっき浴槽に供給され
る。めっき後、残存しためっき浴４はめっき浴排出部１
１から排出されて、ドロス回収装置７にてめっき浴中の
ドロスを除去し、補助浴槽８に導かれる。補助浴槽８へ
はめっき金属の補給を行い、めっき浴供給装置９により
ヘッダ６に連続的にめっき浴が供給される。At the bottom of the plating bath 5, the distance from the steel plate is 1.
An opening of 0 mm is provided, and the high-frequency coil 3 is provided to face the front and back positions of the steel plate. The plating flow path is 40
It is a rectangular opening of mm (board thickness direction) x 2000 mm (board width direction). The plating bath 4 is supplied to a plating bath by a plating bath supply unit 9 via a plating bath supply unit 10. After plating, the remaining plating bath 4 is the plating bath discharge section 1
The dross from the plating bath is removed from the plating bath by the dross recovery device 7 and guided to the auxiliary bath 8. The plating bath is supplied to the auxiliary bath 8, and the plating bath is continuously supplied to the header 6 by the plating bath supply device 9.
【００３３】ここでいうヘッダとは例えばめっき浴の脈
動の緩衝作用を有し、めっき浴槽内に供給するめっき浴
の流れを鋼板幅方向で均一化するものであり、供給する
めっき浴の流れ（速度・方向）が幅方向で均一となれば
その形状は特に限定する必要はない。このようにして、
得られた溶融亜鉛めっき鋼板の任意位置をサンプリング
し、めっき密着性及びめっき表面外観を評価した。さら
に一部（実施例１４〜１７）については加熱温度４７０
〜６００℃で１０秒間保持し耐パウダリング性、耐フレ
ーキング性を評価した。The header referred to here has, for example, a function of buffering the pulsation of the plating bath, makes the flow of the plating bath supplied into the plating bath uniform in the width direction of the steel sheet, and makes the flow of the plating bath ( The shape does not need to be particularly limited as long as the (speed / direction) becomes uniform in the width direction. In this way,
An arbitrary position of the obtained hot-dip galvanized steel sheet was sampled, and the plating adhesion and the plating surface appearance were evaluated. Further, for a part (Examples 14 to 17), the heating temperature was 470.
It was held at -600 ° C for 10 seconds to evaluate the powdering resistance and the flaking resistance.
【００３４】次に各試験での評価基準を示す。 ＜めっき密着性＞溶融亜鉛めっき鋼板をデュポン衝撃試
験（直径：１／２インチの突起物の上に溶融亜鉛めっき
鋼板を乗せ、上方より重量１ｋｇの錘りを１ｍの高さか
ら鋼板上に落下させる）後、セロテープを貼り、次いで
剥して、次のようにめっき密着性を評価した。Next, the evaluation criteria in each test are shown. <Coating adhesion> Hot-dip galvanized steel sheet is subjected to a DuPont impact test (a hot-dip galvanized steel sheet is placed on a projection with a diameter of 1/2 inch, and a 1 kg weight is dropped from above onto the steel sheet from a height of 1 m from above. After that, a cellophane tape was applied and then peeled off, and the plating adhesion was evaluated as follows.
【００３５】 ◎：めっき層の亀裂、剥離なし（問題なし） 〇：わずかにめっき層の亀裂あり（問題なし） △：めっき層の亀裂あり ×：めっき層の亀裂あり ＜めっき表面外観（目視評価）＞溶融亜鉛めっき鋼板の
めっき表面を目視観察し、ドロス付着欠陥の有無につい
て評価した。：: No cracking or peeling of plating layer (no problem) 〇: Cracking of plating layer slightly (no problem) Δ: Cracking of plating layer ×: Cracking of plating layer <Plating surface appearance (visual evaluation) )> The plated surface of the hot-dip galvanized steel sheet was visually observed and evaluated for the presence of dross adhesion defects.
【００３６】 ◎：直径１００μｍ以上のドロス付着がない（問題な
し） 〇：直径１００μｍ以上のドロスが５個／ｍ2 未満であ
る（問題なし） △：直径１００μｍ以上のドロスが５個／ｍ2 以上であ
る ×：直径１００μｍ以上のドロスが５個／ｍ2 以上であ
り、かつ、不めっきもある ＜耐パウダリング性＞合金化溶融亜鉛めっき鋼板の圧縮
曲げ側に、セロテープを貼り、９０°曲げ戻しテストを
行った後、セロテープを剥し、セロテープに付着した剥
離Ｚｎを蛍光Ｘ線にて測定し、Ｚｎのカウント数で評価
した。[0036] ◎: (no problem) no dross adhesion than the diameter 100μm ○: less than the diameter 100μm or more dross 5 / m 2 (no problem) △: more dross diameter 100μm five / m 2 ×: dross having a diameter of 100 μm or more is 5 / m 2 or more, and there is also non-plating. <Powdering resistance> A cellophane tape is stuck on the compression bending side of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet, and 90 ° After performing the bending-back test, the cellophane tape was peeled off, and the peeled Zn attached to the cellophane tape was measured with a fluorescent X-ray, and evaluated by the count number of Zn.
【００３７】 優 ◎： １０００ ｃｐｓ（剥離Ｚｎカウント数／秒）以下 良い 〇： １０００〜３０００ ｃｐｓ 普通 △： １０００〜５０００ ｃｐｓ 悪い ×： ５０００ ｃｐｓ以上 ＜耐フレーキング性＞図４に示すビード型引抜きテスト
（押え荷量：５ｋｇｆ／ｃｍ2 、引抜き速度：５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ）を行った後、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
擢動部にセロテープを貼り、次いでセロテープを剥して
セロテープに付着した剥離Ｚｎ量を、耐パウダリング性
の評価と同様に測定して評価した。Excellent ：: 1000 cps (count of peeling Zn / second) or less Good Δ: 1000 to 3000 cps Normal Δ: 1000 to 5000 cps Bad ×: 5000 cps or more <Flaking resistance> Bead type drawing shown in FIG. 4 Test (Work load: 5 kgf / cm 2 , Pulling speed: 500 m
m / min), a cellophane tape was stuck on the selected portion of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet, and then the cellophane tape was peeled off. evaluated.
【００３８】◎：優 〇：良 △：やや不良 ×：不良
（◎、〇は問題なし） 得られた結果を比較例と共に表１に示す。：: excellent 〇: good Δ: slightly poor ×: poor (no problem with ◎, Δ) The results obtained are shown in Table 1 together with comparative examples.
【００３９】[0039]
【表１】 [Table 1]
【００４０】[0040]
【表２】 [Table 2]
【００４１】[0041]
【発明の効果】以上説明したように本発明の溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法によれば、めっき密着性に優れ、か
つドロス付着のない清浄なめっき層を有することがで
き、例えば自動車用鋼板等の用途に好適な溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造が可能になる等の優れた効果をもたらすこ
とができる。As described above, according to the method for producing a hot-dip galvanized steel sheet of the present invention, it is possible to have a clean plating layer having excellent plating adhesion and no dross adhesion. Excellent effects such as the production of a hot-dip galvanized steel sheet suitable for the use of the present invention can be provided.
【図１】実施例装置の縦断面図である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view of an apparatus according to an embodiment.
【図２】従来装置の縦断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view of a conventional device.
【図３】本発明装置の１実施例を示す縦断面図である。FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing one embodiment of the device of the present invention.
【図４】合金化溶融亜鉛めっき鋼板のビード型耐フレー
キング性評価試験方法を説明する図である。FIG. 4 is a diagram illustrating a method for evaluating the bead-type anti-flaking property of a galvannealed steel sheet.
１ 鋼板 ２ ガイドシンクロール ３ 高周波コイル ４ 溶融亜鉛めっき浴 ５ めっき浴槽 ６ ヘッダ ７ ドロス回収装置 ８ 補助浴槽 ９ めっき浴供給装置 １０ めっき浴供給部 １１ めっき浴排出部 １２ 付着量調整装置 １３ 合金化炉 １４ スナウト １５ シンクロール １６ サポートシンクロール １７ めっき浴流路 １８ ポンチ １９ ダイス DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Steel plate 2 Guide sink roll 3 High frequency coil 4 Hot-dip galvanizing bath 5 Plating bath 6 Header 7 Dross recovery device 8 Auxiliary bath 9 Plating bath supply device 10 Plating bath supply unit 11 Plating bath discharge unit 12 Adhesion amount adjustment device 13 Alloying furnace 14 Snout 15 Sink Roll 16 Support Sink Roll 17 Plating Bath Channel 18 Punch 19 Dice
Claims (4)
浴槽内に鋼板を浸入させてめっきを行う溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法において、Ａｌ：０．１２〜０．４５重
量％を含有し、その他Ｚｎと不可避不純物からなるめっ
き浴を浴温４５０℃以上に保ち、補助浴槽から該めっき
浴槽へめっき浴を１００〜１０００リットル／ｍｉｎ供
給すると共に、余剰めっき浴を補助浴槽へ排出し、か
つ、前記浴温より高温にした鋼板を０．００１〜０．５
秒めっき浴中に浸漬して溶融亜鉛めっきを施すことを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。1. A method for producing a hot-dip galvanized steel sheet in which a steel sheet is immersed in a plating bath through an opening provided at a bottom or a side to perform galvanizing, wherein Al: 0.12 to 0.45% by weight is contained. And maintaining the plating bath composed of Zn and unavoidable impurities at a bath temperature of 450 ° C. or higher, supplying the plating bath from the auxiliary bath to the plating bath at a rate of 100 to 1000 liters / min, discharging the surplus plating bath to the auxiliary bath, and , 0.001 to 0.5
A method for producing a hot-dip galvanized steel sheet, wherein the hot-dip galvanized steel sheet is dipped in a second plating bath to perform hot-dip galvanizing.
去手段を設け、補助浴槽からめっき浴槽へ供給するめっ
き浴のドロスを除去することを特徴とする請求項１記載
の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。2. A method for manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet according to claim 1, wherein dross removing means is provided in or near the auxiliary bath to remove dross of a plating bath supplied from the auxiliary bath to the plating bath. .
を該鋼板近傍を流動するめっき浴の流速以上としたこと
を特徴とする請求項１又は２に記載の溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。3. The method for producing a hot-dip galvanized steel sheet according to claim 1, wherein the conveying speed of the steel sheet in the plating bath is equal to or higher than the flow rate of the plating bath flowing near the steel sheet.
鉛めっきを施した後、加熱合金化処理することを特徴と
する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。4. A method for producing a hot-dip galvanized steel sheet, comprising subjecting the hot-dip galvanized sheet according to any one of claims 1 to 3 to a heat alloying treatment.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33907297A JPH10226864A (en) | 1996-12-09 | 1997-12-09 | Production of hot dip galvanized steel sheet |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32872496 | 1996-12-09 | ||
| JP8-328724 | 1996-12-09 | ||
| JP33907297A JPH10226864A (en) | 1996-12-09 | 1997-12-09 | Production of hot dip galvanized steel sheet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10226864A true JPH10226864A (en) | 1998-08-25 |
Family
ID=26572961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33907297A Pending JPH10226864A (en) | 1996-12-09 | 1997-12-09 | Production of hot dip galvanized steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10226864A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004346375A (en) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Jfe Steel Kk | Galvanized steel plate, and method for manufacturing the same |
| WO2005001152A1 (en) * | 2003-06-27 | 2005-01-06 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Method for hot dip coating a metal bar and method for hot dip coating |
| EP1379707A4 (en) * | 2001-04-10 | 2006-09-06 | Posco | Apparatus and method for holding molten metal in continuous hot dip coating of metal strip |
| JP2008545062A (en) * | 2005-07-01 | 2008-12-11 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Metal dip melt dip coating equipment |
| US7807726B2 (en) | 2005-03-11 | 2010-10-05 | 3M Innovative Properties Company | Recovery of fluorinated surfactants from a basic anion exchange resin having quaternary ammonium groups |
-
1997
- 1997-12-09 JP JP33907297A patent/JPH10226864A/en active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1379707A4 (en) * | 2001-04-10 | 2006-09-06 | Posco | Apparatus and method for holding molten metal in continuous hot dip coating of metal strip |
| JP2004346375A (en) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Jfe Steel Kk | Galvanized steel plate, and method for manufacturing the same |
| WO2005001152A1 (en) * | 2003-06-27 | 2005-01-06 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Method for hot dip coating a metal bar and method for hot dip coating |
| JP2007506858A (en) * | 2003-06-27 | 2007-03-22 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Apparatus for melt dip coating of metal strands and method for melt dip coating |
| JP4738331B2 (en) * | 2003-06-27 | 2011-08-03 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Apparatus for melt dip coating of metal strands and method for melt dip coating |
| US7807726B2 (en) | 2005-03-11 | 2010-10-05 | 3M Innovative Properties Company | Recovery of fluorinated surfactants from a basic anion exchange resin having quaternary ammonium groups |
| JP2008545062A (en) * | 2005-07-01 | 2008-12-11 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Metal dip melt dip coating equipment |
| JP2013067868A (en) * | 2005-07-01 | 2013-04-18 | Sms Siemag Ag | Hot-dip coating device of metallic continuous body |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| MXPA01005183A (en) | Method for galvanizing and galvannealing employing a bath of zinc and aluminum. | |
| JP4256929B2 (en) | Zinc plating method and system | |
| JPH0688187A (en) | Production of alloyed galvannealed steel sheet | |
| JPH10226864A (en) | Production of hot dip galvanized steel sheet | |
| JP7440751B2 (en) | Apparatus for producing hot-dip metal-plated steel strip, and method for producing hot-dip metal-coated steel strip | |
| JPH10226863A (en) | Hot dip galvanized steel sheet and its production | |
| JP3497353B2 (en) | Hot-dip metal plating method and hot-dip metal plating apparatus | |
| JPH051357A (en) | Hot-dip metal coating method | |
| JP3264846B2 (en) | Hot metal plating method | |
| JP2560662B2 (en) | Equipment for producing hot-dip galvanized steel sheets with few surface defects | |
| JP4529380B2 (en) | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP2002294421A (en) | Method for manufacturing hot-dip metal plated steel sheet with alloyed layer having adequate sliding property | |
| JPH0688193A (en) | Production of galvannealed steel sheet | |
| JPH08333661A (en) | Apparatus for production of hot dip metal coated steel sheet and method therefor | |
| JPH07150320A (en) | Hot dip metal coating method and device thereof | |
| JP3411425B2 (en) | Manufacturing method of hot-dip coated steel sheet | |
| KR100276323B1 (en) | The dross adhere preventor for coating surface | |
| JP3217718B2 (en) | Hot-dip metal plating equipment | |
| JP4631176B2 (en) | Method for producing hot-dip galvanized steel sheet | |
| JP3201727B2 (en) | Hot-dip metal plating apparatus and plating method | |
| JP2003231958A (en) | Hot-dipping steel plate manufacturing apparatus | |
| JPH07113154A (en) | Method and device for hot-dipping | |
| JP2001254162A (en) | Method of supplying molten metal into continuous hot dipping coating metal bath and its supplying device | |
| JPH03150338A (en) | Production of continuous alloying hot dip galvanized steel sheet | |
| JPS62185864A (en) | Hot dipping method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20040728 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050308 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20050705 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050830 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20051011 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |