SE437035B - Forfarande for framstellning av varmvalsade stalprodukter - Google Patents
Forfarande for framstellning av varmvalsade stalprodukterInfo
- Publication number
- SE437035B SE437035B SE8303606A SE8303606A SE437035B SE 437035 B SE437035 B SE 437035B SE 8303606 A SE8303606 A SE 8303606A SE 8303606 A SE8303606 A SE 8303606A SE 437035 B SE437035 B SE 437035B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- range
- stage
- rolling
- hot
- rolled
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
8303606-1
10
15
20
25
30
35
valsningens slutskede kring och under 20 %, då man därvid i enlighet med
kända lagar för rekristallisation löper risk för starkt förstorade rekris-
talliserade korn i och med att man närmar sig den s k kritiska rekris-
tallisationsgraden. Vid ännu lägre reduktionsgrader har man funnit korn-
förgrovning även utan rekristallisation genom s k strain induced grain
growth. Vid flera sådana lätta stick uppstår också risk för partiell
rekristallisation och det kända fenemenet ojämn kornstorlek, som leder
till betydande förluster i seghet och hållfasthet.
Den andra metoden enligt ovan, där valsningen utförs så att rekris-
tallisation uteblir, förutsätter att man efter en viss grad av förvals-
ning låter hetan svalna till temperaturer väl under 900°C, normalt under
850°C, innan den slutvalsning sätts in som åstadkommer deformation av
austeniten och som ofta betecknas som termomekanisk behandling.
Båda de här anförda metoderna innebär valsningstekniska nackdelar.
Hög reduktionsgrad i slutsticket enligt den första medför höga valstryck,
innebärande att valsverksutrustningens lastupptagande och drivande för-
måga kan bli begränsande.Därtill är det svårare att med höga reduktions-
grader nâ snäva dimensionstoleranser. En ytterligare försvårande omstän-
dighet är att man för att nå goda resultat i form av finkornig slutstruk-
tur är beroende av att hålla slutvalsningstemperaturen någorlunda låg,
eftersom vid i övrigt lika betingelser den rekristalliserade kornstor-
leken blir finare ju lägre deformationstemperaturen är; låg valsnings-
temperatur bidrar ju också till att öka valstrycket.
Valsning inom temperaturområdet för icke-rekristallisation medför
ocksâ extra påfrestningar på valsverket men är därtill hindrande för
materialflödet, då hetan måste svalna mellan förvalsning och slutvals-
ning, vilket tar tid och därmed valsningskapacitet.
Det har emellertid visat sig möjligt att även med små slutreduktions-
grader under vissa förutsättningar uppnå samma eller bättre resultat i
frâga om stålegenskaper som vid hög slutreduktionsgrad och detta utan att
fördröja valsningen med krav på de slutvalsningstemperaturer som förut-
sätts för det andra förfarandet enligt ovan. Slutvalsningen kan tvärt-
om genomföras i direkt anslutning till förvalsningen, i temperaturinter-
vallet 900 - 110006, och med låga reduktionsgrader, under-15 %.
Förutsättningarna kan anges som följer:
1 , Stålet måste innehålla en viss mängd Nb, 0,015 - 0,100 %,
där de lägre halterna gäller vid högre C-halter (ca. .15%),
de högre för C-halter neråt 0.05 % och lägre.
10
15
20
25
30
35
8303606-1
2 Valsningen indelas i två avsnitt. Det första avsnittet genom-
förs så att det leder till en jämn, relativt finkornig
rekristalliserad austenit (medelkornstorlek, bestämd på ett
uttaget och vattensläckt prov, < 50 gm), ofta innebärande
att åtminstone i det sista sticket i detta första avsnitt
areareduktionen bringas upp över 25 %, helst över 30 %. Det
andra avsnittet innefattar ett eller flera lätta stick, var-
dera understigande 15 % i areareduktion. Detta andra avsnitt
kan följa omedelbart efter det första, utan någon väntetid
för svalning, om hetans temperatur vid första avsnittets slut
häller sig under 1100°C, för lägre Nb-halter under 1D70°C.
Båda dessa villkor, 1 och 2, måste samtidigt vara uppfyllda.
För att säkerställa kravet pâ en jämn, relativt finkornig austenit
vid 1:a avsnittets slut har det visat sig tjänligt att tillsätta Ti i
halter mellan .O05 och .04 %. Det är emellertid möjligt att med lämplig
kombination av värmningstemperatur, reduktionsgrad och Nb-halt uppfylla
samma villkor även utan Ti.
Det har dessutom visat sig viktigt då särskilt god seghet eftersträvas
att åtminstone ett av de lätta slutsticken komer vid tillräckligt hög
temperatur(över 95006) för att nämnda utskiljning skall hinna ske i till-
räcklig utsträckning.
Då austenitstrukturen genom förfarandet med lätta slutstick visat
sig få en ökad omvandlingsbenägenhet i förhållande till på vanligt sätt
slutvalsad austenit, så lämpar sig förfarandet väl att kombinera med
forcerad kylning som extra hâllfasthetsstegrande åtgärd.
EXEMPEL
Stålämnen med sammansättningen
.09 % C, .33 % Si, 1.41 % Mn, .D13 % P, .D11 % S, .D10 % N,
.D27 % Al, .O07 % Ti och .D27 % Nb
värmdes till 1200°C och varmvalsades från tjockleken 120 till 20 mm enligt
_ olika stickserier. Vid övergång från valsningsskede 1 med höga reduktions-
grader till skede 2 med lätta stick bestämdes hetans temperatur, varjämte
prov avkapades och kyldes i vatten; på provet bestämdes den före kylningen
föreliggande austenitkornstorleken. Efter färdigvalsning fick plåtarna
svalna i luft. De mekaniska egenskaperna bestämdes, varvid provstavar
uttogs tvärs valsningsriktningen. De sålunda bestämda provningsvärdena
återges i tabell 1, övre delen.
I en annan valsningsserie värmdes ämnen av samma charge som i före-
gående fall till 1170°C. Varmvalsning utfördes varvid liksom i föregående
szoasoe~1 4
10
fall reduktionsgraderna i de enskilda sticken varierades. De härvid upp-
nådda resuïtaten är uppsatta i nedre deïen av tabeïï 1.
För bättre âskådlighet är de viktigaste egenskapsvärdena, sträckgräns
och omsïagstemperatur, uppsatta i diagram 1. Det framgår därav:
1 Plâtarna med s1utva1sningsgrader i skede 2 visar bättre
kombinatiøn av sträckgräns och omsïagstemperatur än de med
hög reduktionsgrad (35 %) i s1utst1cket.
Med reduktionsgrad i sïutsticket på 17 % erhâ11s betydligt
sämre seghet än í de fa11 där sïutstícksreduktionen begrän-
sas tí11 under 15 %, även sämre efter den normaïa vaïsningen
med hög sïutreduktion (35 %).
> ÉLÉU . Qswummmïao
_ eïmflå
1
.
6
M Jo GM.. šh... ñšl QNI
m. _ _ _ . _ . _ så
3
8
P
.Qfiï . \
.. ._ \,. -
m\|\§ va; “
|0N I \ a |
5 N \ \ IAMQO
b
« . « I
må m. m k. QFQ O \ I
Üfiflïw
ä? \ %\ 00 .F wmàáw.. .E93 355 .Qfiï E.> ...oåfím
MV.- v1\ Q\| ß\ QG ßwc. nz Kos. E. .o_o. z .wä :z .m9 u ïmmC
. špmåzJh .öv I.
\ ucwpmïfimpï .. .aempwmflñmso | wcmgmxuwgpm QQ*
\ Q\| Q\| Q\ QO ma:
mcwåxumßpm
.za
8303606-1
=¶ mm- .m @_m wßm øw owe? mm mm-w~-m~-mN|æ = ¥
=mm=«==WwQQ= L@»=@p= mm- mw w_m www mm owo_ ~_|«_ mm-m~-m~-m~|«~ = Q
= mm- Nm ~_m mmm mm mwo_ @.w-æ|ß|~ wm-w~-w~-m~ = N
= mm- mm @_m mmm mw QNOF m_|m._~ mm-m~|«N-«~|m~ = 2
=w@=v==W@QQ= pmwficw o@-¶ .m ONM mmm mm mßow o,-Q_ @w-m~-m~-«~-m~ = 2
=mm=¥==V»QQ= L@%=m~= mm- mw ~_m mßm mv Nwov mm «~-«~-«~-N~-m~ o~__ 4
=mm=w==«»QQ= Lm»=~@= ßm| om Qwm ßwm ow = mm mm-wN-m~-m~-w = Q
= mv- mm . Nwm mmm ow = o_ mm»@N-m~|mN-m~-w = Q
= ww- Nm Qwm mmm Qw = Q_-o_ wm-m~|m~-mN-~_|w = m
=wm=«==w»QQ= »ÛTFCQ ww- Pm Fwm wow @@ Qßm oF-Q_-Q_ mm-m~-m~-mN-~_ Qom. <
wßo x am: mm: æw oo w § oo
s w
. h> m< m 4 m Fgopm æß
new» acw: mcwgm m=w>m lcxox gsm» pwppwcm
wmmmwmEo :mcmrefmm :vvoxm |xumxvm |>m ønN uwpwwcmïm m: QEww
W pw»p*=m |mm=w= m=w=
m=?=¥Lwa=< >@Q@xw=wmw mxmwzmxwz |>m Mum mLmm =owp¥:vwL~wL@ .wwgwmxufpm -sLw> -xuwpmm
m=W=>oLQ xmwcmxms >m pmpfinwwp :wo m»mvwm=«:w~m> 1 « -wßø»
Claims (6)
1. Förfarande för framställning av varmvalsade stålprodukter med hög hâllfasthet och god seghet i varmvalsat tillstånd k ä n n e - t e c k n a t av att ett låglegerat stål med för låglegerade stål normala halter av Si, Mn, Cr och Mo och med en kolhalt inom området 0.02 - 0.15 vikts-% och en niobhalt av inom området 0.100 - 0.015 vikts-% värmes till 1150 - 1250°C, varmvalsas i ett eller flera stick i ett första skede varunder areareduktionerna väljs så att austenit- kornstorleken nedbringas till under 50 pm och att valsningsskedet av- slutas i ett temperaturomrâde 950 - 1100°C samt varmvalsas omedelbart därefter i ett andra skede i ett eller flera stick, varunder areareduk- tionen i varje enskilt stick ej överstiger 15 %, varpå svalning där- efter sker till rumstemperatur.
2. Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att area- reduktionen vid första skedets sista stick är över 25 %.
3. Förfarande enligt krav 2 k ä n n e t e c k n a t av att area- reduktionen är över 30 %.
4. Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att stålets titanhalt ligger inom omrâdet 0.005 - 0.040 vikts-%.
5. Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att åtminstone vid ett av sticken i andra valsningsskedet temperaturen hos stålet ligger inom området 1100 - 950°C.
6. Förfarande enligt något av ovanstående krav k ä n n e t e c k n a t 'av att svalningen påskyndas genom Vattenkylning eller på liknande sätt.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8303606A SE437035B (sv) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | Forfarande for framstellning av varmvalsade stalprodukter |
US06/769,807 US4576655A (en) | 1983-06-23 | 1985-08-27 | Method for producing high strength steel with good ductility |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8303606A SE437035B (sv) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | Forfarande for framstellning av varmvalsade stalprodukter |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8303606D0 SE8303606D0 (sv) | 1983-06-23 |
SE8303606L SE8303606L (sv) | 1984-12-24 |
SE437035B true SE437035B (sv) | 1985-02-04 |
Family
ID=20351734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8303606A SE437035B (sv) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | Forfarande for framstellning av varmvalsade stalprodukter |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4576655A (sv) |
SE (1) | SE437035B (sv) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5378295A (en) * | 1992-03-09 | 1995-01-03 | Yamaha Corporation | Golf club head and a method for producing the same |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3849206A (en) * | 1973-01-02 | 1974-11-19 | Combustion Eng | Densification of hard chrome plated surfaces |
US3826691A (en) * | 1973-02-05 | 1974-07-30 | Bethlehem Steel Corp | Rolled ferrite-pearlite alloy plate and method of processing same |
US4115155A (en) * | 1974-05-03 | 1978-09-19 | Bethlehem Steel Corporation | Low carbon high yield and tensile strength steel and method of manufacture |
US4395296A (en) * | 1981-06-22 | 1983-07-26 | Bethlehem Steel Corporation | Thermal mechanical process for steel slabs and the product thereof |
JPS581012A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-01-06 | Nippon Steel Corp | 均質な鋼の製造方法 |
-
1983
- 1983-06-23 SE SE8303606A patent/SE437035B/sv not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-08-27 US US06/769,807 patent/US4576655A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4576655A (en) | 1986-03-18 |
SE8303606D0 (sv) | 1983-06-23 |
SE8303606L (sv) | 1984-12-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107427897B (zh) | Ni基超耐热合金的制造方法 | |
EP2227572B1 (de) | Austenitische warmfeste nickel-basis-legierung | |
DE69523268T2 (de) | Verfahren zum Herstellen eines aus einem Stück hergestellter Hochdruck-Niederdruck-Turbinenrotor | |
DE69515023T2 (de) | Hochwarmfester ferritischer stahl und verfahren zu dessen herstellung | |
DE2649019A1 (de) | Verfahren zum herstellen nahtloser rohre | |
JPS5597425A (en) | Preparation of high-tensile steel with low yield ratio, low carbon and low alloy | |
DE102007005154B4 (de) | Verwendung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand | |
DE2617419C3 (de) | Austenitischer nichtrostender Stahl mit verbesserter Beständigkeit gegen Lochfraßkorrosion und guter Warmverformbarkeit | |
DE69829012T2 (de) | Ferritischer,wärmebeständiger Stahl und Verfahren zur Herstellung | |
DE2900334A1 (de) | Verschleiss- und korrosionsbestaendiger stahl mit ueberlegener walzkontakt-ermuedungsbestaendigkeit und einem niederen gehalt an zurueckgehaltenem austenit | |
DE69909718T2 (de) | Bn-auscheidungsverstärkter, ferritischer hitzebeständiger stahl mit niedrigem kohlenstoffgehalt und hohen schweisseigenschaften | |
DE69928463T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahlkomponenten | |
SE437035B (sv) | Forfarande for framstellning av varmvalsade stalprodukter | |
DE3528782C2 (sv) | ||
DE3617907A1 (de) | Verfahren zur herstellung von austenitischen rostfreien stahlplatten mit hoher korrosionsfestigkeit und hoher mechanischer festigkeit bei umgebungstemperatur und bei hohen temperaturen | |
DE2737116C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von Blechen und Bändern aus ferritischen, stabilisierten, rostfreien Chrom-Molybdän-Nickel-Stählen | |
DE19531260A1 (de) | Warmarbeitsstahl | |
EP1185719A1 (de) | Sprühkompaktierter stahl, verfahren zu seiner herstellung und verbundwerkstoff | |
AT411069B (de) | Drahtförmiges produkt, dessen verwendung und verfahren zu seiner herstellung | |
DE60205269T2 (de) | Ferritischer rostfreier stahl und dessen verwendung zum herstellen von hochtemperaturbeständigen produkten | |
JPH04276042A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
DE2906371A1 (de) | Turbinenlaeufer und verfahren zu seiner herstellung | |
JPS55115924A (en) | Production of high toughness high tensile steel plate | |
JPH0617504B2 (ja) | 焼入れ処理に適した高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS58177417A (ja) | 析出硬化フエライト合金の処理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8303606-1 Effective date: 19900620 Format of ref document f/p: F |