RU2719968C1 - ЛИСТ ИЗ Ti-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА И ФЛАНЕЦ - Google Patents

ЛИСТ ИЗ Ti-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА И ФЛАНЕЦ Download PDF

Info

Publication number
RU2719968C1
RU2719968C1 RU2018138007A RU2018138007A RU2719968C1 RU 2719968 C1 RU2719968 C1 RU 2719968C1 RU 2018138007 A RU2018138007 A RU 2018138007A RU 2018138007 A RU2018138007 A RU 2018138007A RU 2719968 C1 RU2719968 C1 RU 2719968C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sheet
less
steel
thickness
temperature
Prior art date
Application number
RU2018138007A
Other languages
English (en)
Inventor
Сеидзи МИЦУНАГА
Нобухиса ЭБИХАМА
Ясухиро ЕХАРА
Кадзунари ИМАКАВА
Original Assignee
Ниппон Стил Стэйнлесс Стил Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниппон Стил Стэйнлесс Стил Корпорейшн filed Critical Ниппон Стил Стэйнлесс Стил Корпорейшн
Application granted granted Critical
Publication of RU2719968C1 publication Critical patent/RU2719968C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/16—Selection of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/18—Construction facilitating manufacture, assembly, or disassembly
    • F01N13/1805—Fixing exhaust manifolds, exhaust pipes or pipe sections to each other, to engine or to vehicle body
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/18—Construction facilitating manufacture, assembly, or disassembly
    • F01N13/1872—Construction facilitating manufacture, assembly, or disassembly the assembly using stamp-formed parts or otherwise deformed sheet-metal
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2530/00—Selection of materials for tubes, chambers or housings
    • F01N2530/02—Corrosion resistive metals
    • F01N2530/04—Steel alloys, e.g. stainless steel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листу из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, используемому для изготовления элементов автомобильного выхлопного тракта. Лист имеет толщину от 5,0 до 11,0 мм и следующий химический состав, содержащий, мас.%: от 0,003 до 0,030 C, 2,0 или менее Si, 2,0 или менее Mn, 0,050 или менее P, 0,040 или менее S, от 10,0 до 19,0 Cr, 0,030 или менее N, от 0,07 до 0,50 Ti, от 0,010 до 0,20 Al, остальное - Fe и неизбежные примеси. Значение К, определяемое соотношением К=-0,07×Cr-6790×Free(C+N)-1,44×d+267, составляет 150 или более, где Cr - содержание Cr (мас.%) в стали; Free(C+N) - значение (мас.%), полученное вычитанием суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в экстракционном остатке, извлекаемом методом электролитического извлечения, из суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в стали; d - средний диаметр кристаллического зерна (мкм), полученный для поверхности наблюдения, получаемой полировкой сечения, параллельного направлению прокатки и направлению по толщине листа, с помощью метода секущих с линейной тестовой линией, определенного в Приложении C стандарта JIS G0551:2013. Лист обладает высокой вязкостью разрушения при большой толщине. 3 н. и 4 з.п. ф-лы, 2 табл.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее изобретение относится к листу из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющему большую толщину и обладающему превосходной вязкостью разрушения, а также к способу его производства. Настоящее изобретение также относится к фланцу с использованием этого листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали.
Предпосылки ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0002] От элементов автомобильного выхлопного тракта требуется наличие таких характеристик, как коррозионная стойкость, термостойкость, прочность и т.п. В качестве материала, удовлетворяющего этим требованиям, часто использовался лист аустенитной нержавеющей стали. В последние годы существует все увеличивающаяся потребность в использовании вместо стали аустенитного типа стали ферритного типа, которая имеет малый коэффициент теплового расширения и низкую стоимость сырья. Примеры альтернативного материала для этого включают лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали.
[0003] Элементы для автомобильного выхлопного тракта обычно производят путем подвергания холоднокатаного и отожженного стального листа прессованию или путем формования холоднокатаного и отожженного стального листа в трубу, а затем подвергания этой трубы различным видам обработки. Элемент для автомобильного выхлопного тракта в последние годы часто имеет усложненную форму, и используемый в качестве материала для него холоднокатаный и отожженный стальной лист должен обладать превосходной обрабатываемостью. Для обеспечения холоднокатаного и отожженного стального листа с хорошей обрабатываемостью выгодно повышать степень обжатия при холодной прокатке. Для того чтобы гарантировать достаточную степень обжатия при холодной прокатке, эффективно использовать горячекатаный и отожженный стальной лист, имеющий большую толщину (например, толщину листа 5,0 мм или более). Кроме того, существует большая потребность в стальном листе с большой толщиной (например, с его толщиной от 5,0 до 11,0 мм) для фланца и т.п., используемого в выхлопном тракте автомобиля. При большой толщине листа влияние уменьшения вязкости разрушения становится заметным.
[0004] В том случае, если горячекатаный и отожженный стальной лист с большой толщиной направляется на стадию холодной прокатки, когда стальной лист имеет низкую вязкость разрушения, требуются такие меры, чтобы стальной лист ограничивался одним проходом через линию, имеющую петледержатель с большим диаметром для смягчения изгиба листа, а количество раз промежуточного отжига на стадии холодной прокатки увеличивалось. Эти меры вызывают ухудшение производительности и увеличение производственных затрат. Также в том случае, если фланец производится из стального листа с большой толщиной, этот стальной лист должен иметь хорошую вязкость разрушения.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПАТЕНТНАЯ ЛИТЕРАТУРА
[0005] Патентный документ 1: JP-A-60-228616
Патентный документ 2: JP-A-64-56822
Патентный документ 3: JP-A-2012-140688
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОБЛЕМА
[0006] В большинстве случаев имеющий большую толщину стальной лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали склонен к уменьшению низкотемпературной вязкости разрушения. В качестве способа повышения вязкости разрушения листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали в патентном документе 1 описывает способ подвергания стального листа закалке после горячей прокатки и сматывания стального листа при температуре 450°C или менее. В патентном документе 2 описывается способ увеличения температуры чистовой горячей прокатки, соответствующей составу, и закалки стального листа водой после сматывания. Однако даже при том, что эти меры предпринимаются, бывают случаи, когда надежность по вязкости разрушения становится недостаточной при прохождении через линию стального листа с большой толщиной. В патентном документе 3 описывается способ сматывания стального листа при 570°C или более с получением рулона, и после выдержки этого рулона в течение 5 минут или более в таком состоянии, что температура внешней поверхности рулона составляет 550°C, погружения этого рулона в ванну с водой. Однако бывают случаи, когда требуется дополнительное улучшение низкотемпературной вязкости разрушения в зависимости от диаметра кристаллического зерна горячекатаного стального листа.
[0007] Задача изобретения состоит в том, чтобы предложить лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий большую толщину и обладающий превосходной вязкостью разрушения, а также фланец с его использованием.
РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМЫ
[0008] В соответствии с исследованиями, проведенными авторами настоящего изобретения, было найдено, что вязкость разрушения имеющего большую толщину листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали повышается при уменьшении количеств C и N, твердорастворенных в матрице ферритной фазы, но на степень этого повышения в значительной степени влияет диаметр ферритного кристаллического зерна. Изобретение было создано на основе этих сведений.
[0009] Поставленная задача может быть решена с помощью следующих изобретений.
(1) Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали с химическим составом, содержащим, в массовых процентах, от 0,003 до 0,030% C, 2,0% или менее Si, 2,0% или менее Mn, 0,050% или менее P, 0,040% или менее S, от 10,0 до 19,0% Cr, 0,030% или менее N, от 0,07 до 0,50% Ti и от 0,010 до 0,20% Al, а остальное – Fe и неизбежные примеси, имеющий определяемое следующим выражением (1) значение К, равное 150 или более, и имеющий толщину от 5,0 до 11,0 мм:
Значение К = -0,07×Cr - 6790×Free(C+N) - 1,44×d + 267 (1),
причем в выражении (1) Cr обозначает содержание Cr (мас.%) в стали; Free(C+N) обозначает значение (мас.%), полученное вычитанием суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в экстракционном остатке, извлекаемом методом электролитического извлечения, из суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в стали; и d обозначает средний диаметр кристаллического зерна (мкм), полученный для поверхности наблюдения, получаемой полировкой сечения (сечения L), параллельного направлению прокатки и направлению по толщине листа, с помощью метода секущих с линейной тестовой линией, определенного в Приложении C стандарта JIS G0551:2013.
(2) Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по пункту (1), причем этот лист имеет химический состав, дополнительно содержащий, в массовых процентах, 1,50% или менее Mo.
(3) Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по пункту (1) или (2), причем этот лист имеет химический состав, дополнительно содержащий, в массовых процентах, 0,0030% или менее B.
(4) Способ производства листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по любому из пунктов (1) - (3), содержащий:
стадию нагрева сляба из стали с указанным химическим составом в нагревательной печи, затем вынимания сляба при температуре от 950 до 1120°C из печи, прокатки сляба на стане черновой прокатки с получением промежуточного сляба, имеющего толщину от 20 до 50 мм и температуру поверхности от 700 до 850°C, затем горячей прокатки промежуточного сляба в лист, имеющий толщину от 5,0 до 11,0 мм, а затем сматывания листа при температуре поверхности от 650 до 800°C с получением горячекатаного стального листа; и
стадию отжига этого горячекатаного стального листа при температуре от 800 до 1100°C.
(5) Фланец с использованием листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по любому из пунктов (1) - (3).
(6) Фланец по пункту (5), причем фланец является фланцем для выхлопного тракта.
(7) Фланец по пункту (5), причем фланец является фланцем для выхлопного тракта автомобиля.
ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0010] В соответствии с изобретением может быть устойчиво достигнут имеющий большую толщину стальной лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, обладающий превосходной вязкостью разрушения. Этот стальной лист улучшен, в частности, по низкотемпературной вязкости разрушения, а значит, ограничения условий его прохождения через линию и условий производства могут быть смягчены. Этот имеющий большую толщину стальной лист обладает высокой надежностью по вязкости разрушения даже в том случае, когда он обрабатывается в различные элементы (такие как фланец для выхлопного тракта автомобиля).
ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Химический состав
[0011] Изобретение относится к ферритной нержавеющей стали, содержащей следующие химические элементы. Процент в химическом составе стального листа представляет собой массовый процент, если не указано иное.
[0012] Углерод (C) повышает твердость стали и является фактором, который уменьшает вязкость разрушения горячекатаной и отожженной стали. Содержание C (т.е. суммарное количество растворенного C и C, присутствующего в виде соединения) ограничено величиной 0,030% или менее. Содержание C предпочтительно составляет 0,020% или менее, а может быть доведено до 0,015% или менее. Чрезмерное уменьшение содержания C может увеличить нагрузку на производство стали и может увеличить производственные затраты. Стальной лист с содержанием C 0,003% или более является здесь целевым.
[0013] Кремний (Si) и марганец (Mn) эффективны в качестве раскислителей и, кроме того, выполняют функцию повышения стойкости к высокотемпературному окислению. Более эффективно гарантировать содержание 0,02% или более для Si и 0,10% или более для Mn. Большие количества этих содержащихся элементов могут быть фактором, вызывающим охрупчивание стали. Содержание Si ограничено величиной 2,0% или менее, а более предпочтительно 1,0% или менее. Содержание Mn также ограничено величиной 2,0% или менее, а более предпочтительно 1,0% или менее.
[0014] Большие количества фосфора (P) и серы (S) могут быть фактором, который уменьшает коррозионную стойкость. Содержание P допустимо вплоть до 0,050%, а содержание S допустимо вплоть до 0,040%. Чрезмерное уменьшение содержания P и S может увеличивать нагрузку на производство стали и может быть экономически неэффективным. В общем, содержание P можно контролировать в диапазоне от 0,010 до 0,050%, а содержание S можно контролировать в диапазоне от 0,0005 до 0,040%.
[0015] Хром (Cr) важен для обеспечения коррозионной стойкости нержавеющей стали. Cr также эффективен для повышения стойкости к высокотемпературному окислению. Для проявления этих функций содержание Cr должно составлять 10,0% или более. Большое количество содержащегося Cr в некоторых случаях может повысить твердость стали, ослабляя в некоторых случаях улучшение вязкости разрушения горячекатаного и отожженного стального листа большой толщины. Стальной лист с содержание Cr 19,0% или менее является здесь целевым.
[0016] Азот (N) является фактором, который уменьшает вязкость разрушения горячекатаной и отожженной стали, аналогично C. Содержание N (т.е. суммарное количество растворенного N и N, присутствующего в виде соединения) ограничено величиной 0,030% или менее. Содержание N предпочтительно составляет 0,020% или менее, а может быть доведено до 0,015% или менее. Чрезмерное уменьшение содержания N может увеличить нагрузку на производство стали и может увеличить производственные затраты. В общем, содержание N можно контролировать в диапазоне 0,003% или более.
[0017] Титан (Ti) образует карбонитрид Ti посредством связывания с C и N, подавляя сегрегацию карбонитрида Cr по границам зерен, а значит, является элементом, который весьма эффективен для сохранения коррозионной стойкости и стойкости к высокотемпературному окислению стали. Содержание Ti должно составлять 0,07% или более, более предпочтительно 0,09% или более, а предпочтительнее 0,15% или более. Чрезмерное большое содержание Ti не является предпочтительным, поскольку оно может способствовать уменьшению вязкости разрушения горячекатаного и отожженного стального листа. В результате различных исследований содержание Ti ограничено величиной 0,50% или менее, а более предпочтительно Ti содержится в количестве в диапазоне 0,40% или менее. В данном описании «карбонитрид» обозначает соединение, содержащее элемент-металл, связанный с по меньшей мере одним из C и N. Что касается карбонитрида Ti, например, то в нем охватываются TiC, TiN и Ti(C,N).
[0018] Алюминий (Al) эффективен в качестве раскислителя. Для достижения этой функции в достаточной степени, эффективно добавлять Al, сделав содержание Al 0,010% или более. Большое количество содержащегося Al может быть фактором, который уменьшает вязкость разрушения. Содержание Al ограничено величиной 0,20% или менее.
[0019] Молибден (Mo) эффективен для повышения коррозионной стойкости и может добавляться в зависимости от необходимости. В этом случае более эффективным является содержание Mo в 0,01% или более. Большое количество содержащегося Mo в некоторых случаях может оказывать негативное влияние на вязкость разрушения. Содержание Mo находится в диапазоне от 0 до 1,50%.
[0020] Бор (B) эффективен для повышения вторичной обрабатываемости и может добавляться в зависимости от необходимости. В этом случае более эффективно обеспечить его содержание в 0,0010% или более. Однако, когда содержание B превышает 0,0030%, однородность структуры металла может ухудшаться из-за образования Cr2B, что в некоторых случаях снижает обрабатываемость. Содержание B может находиться в диапазоне от 0 до 0,0030%.
Значение К
[0021] Значение К, определяемое выражением (1), является показателем, который дает точную оценку ударной вязкости по Шарпи (Дж/см2) при 20°C у образца для испытания на удар с U-образным надрезом (с направлением удара, перпендикулярным направлению прокатки и направлению по толщине листа) стального листа, имеющего большую толщину (с толщиной от 5,0 до 11,0 мм) из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющей вышеупомянутый диапазон химического состава, от содержания Cr в стали, количества твердорастворенных C и N и среднего диаметра кристаллического зерна.
Значение К = -0,07×Cr - 6790×Free(C+N) - 1,44×d + 267 (1)
В выражении (1) Cr обозначает содержание Cr (мас.%) в стали; Free(C+N) обозначает значение (мас.%), полученное вычитанием суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в экстракционном остатке, извлекаемом методом электролитического извлечения, из суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в стали; и d обозначает средний диаметр кристаллического зерна (мкм), полученный для поверхности наблюдения, получаемой полировкой сечения (сечения L), параллельного направлению прокатки и направлению по толщине листа, с помощью метода секущих с линейной тестовой линией, определенного в Приложении C стандарта JIS G0551:2013.
[0022] В соответствии с подробными исследованиями авторов настоящего изобретения было найдено, что на вязкость разрушения имеющего большую толщину листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали около обычной температуры сильно влияют содержание Cr, количество твердорастворенных C и N и средний диаметр ферритного кристаллического зерна. Было подтверждено, что в том случае, когда вышеупомянутый химический состав удовлетворяется, и содержание Cr, количество твердорастворенных C и N и средний диаметр кристаллического зерна отрегулированы так, чтобы значение К составляло 150 или более, надежность, относящаяся к вязкости разрушения, может быть обеспечена в достаточной степени, когда имеющий большую толщину стальной лист обрабатывается давлением в стальную трубу или различные элементы, либо подвергается холодной прокатке для получения стального листа, имеющего малую толщину. Соответственно, в данном описании требуется, чтобы значение К составляло 150 или более. Количеством твердорастворенных C и N и средним диаметром ферритного кристаллического зерна в горячекатаном и отожженном стальном листе можно управлять с помощью описываемых ниже условий горячей прокатки, и можно выборочно производить горячекатаный и отожженный стальной лист, имеющий значение К 150 или более.
[0023] В выражении (1) Free(C+N) соответствует количеству твердорастворенных C и N (в мас.%). Значение Free(C+N) может быть получено следующим образом.
Способ получения Free(C+N)
В неводном растворе электролита, содержащем 10 мас.% ацетилацетона, 1 мас.% тетраметиламмонийхлорида и 89 мас.% метилового спирта, к взятому из стального листа образцу с известной массой прикладывают потенциал от -100 мВ до 400 мВ относительно насыщенного каломельного электрода (НКЭ) для того, чтобы полностью растворить матрицу (металлический субстрат) образца, затем жидкость, содержащую нерастворенное вещество, фильтруют с помощью мембранного фильтра, имеющего диаметр пор 0,05 мкм, и остающееся на фильтре твердое вещество извлекают как экстракционный остаток. C и N в экстракционном остатке анализируют с помощью высокочастотного способа сжигания-инфракрасного поглощения для C и способа импульсного плавления-удельной теплопроводности для N, и вычисляют суммарное содержание C и N, присутствующих в экстракционном остатке, Insol(C+N) (мас.% в стали). Free(C+N) (мас.%) получают с помощью следующего выражения (2).
Free(C+N) = Total(C+N) - Insol(C+N) (2)
Здесь Total(C+N) обозначает суммарное содержание (мас.%) C и N, присутствующих в стали, а Insol(C+N) обозначает суммарное содержание (мас.%) C и N, присутствующих в экстракционном остатке.
Толщина листа
[0024] Ti-содержащая ферритная нержавеющая сталь является одним из типов стали, которые пригодны по назначению применения в элементах для автомобильного выхлопного тракта с точки зрения характеристик материала, включая коррозионную стойкость, термостойкость и т.п. Для обработки давлением в элемент автомобильного выхлопного тракта стальной листовой материал должен иметь превосходную обрабатываемость. Для повышения коэффициента Лэнкфорда (значения r) в качестве показателя обрабатываемости эффективно увеличивать степень обжатия при холодной прокатке. Для достижения большой степени обжатия при холодной прокатке выгодно использовать горячекатаный стальной лист с большой толщиной. С другой стороны, Ti-содержащая ферритная нержавеющая сталь является тем типом стали, который склонен претерпевать уменьшение вязкости разрушения стального листа в диапазоне температур с низкотемпературной стороны от обычной температуры. В стальном листе с большой толщиной влияние уменьшения вязкости разрушения становится заметным.
[0025] В результате различных исследований было установлено, что для повышения коэффициента r холоднокатаного стального листа весьма эффективно применять горячекатаный стальной лист, имеющий толщину 5,0 мм или более. В изобретении, соответственно, в качестве цели выбрано улучшение вязкости разрушения у горячекатаного стального листа с толщиной 5,0 мм или более. Еще более эффективно иметь целью горячекатаный стальной лист с толщиной 5,5 мм или более. При слишком большой толщине листа нагрузка на обычную линию, через которую пропускается стальной лист на стадии холодной прокатки, в некоторых случаях может оказаться чрезмерной. Стальной лист, имеющий толщину 11,0 мм или менее, является здесь целевым. Толщина листа более предпочтительно составляет 9,0 мм или менее.
Способ производства
[0026] Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий большую толщину и превосходную вязкость разрушения, может быть произведен с помощью обычного устройства для производства горячекатаного листа нержавеющей стали. Один пример такого способа производства будет показан ниже.
Плавка и литье
[0027] Литой сляб получают методом непрерывной разливки. Сляб также может быть произведен путем получения слитка методом литья слитков с последующей ковкой или обжимом слитка. Толщина сляба предпочтительно составляет от 200 до 250 мм.
Нагревание сляба
[0028] Сляб помещают в нагревательную печи и нагревают до температуры 950°C или более. Время нагрева (т.е. промежуток времени, в котором температура материала поддерживается на уровне 950°C или более) может быть установлено, например, в диапазоне от 50 до 120 минут. При нагреве до температуры 950°C или более, образовавшийся при литье крупный TiC разлагается на Ti и C, приводя к такому состоянию структуры, при котором TiC практически исчез. TiN еще не полностью разлагается при 1150°C, но нет никакой особой нужды стремиться к полному растворению N. Максимальная достигаемая температура материала может быть установлена в диапазоне 1120°C или менее, и требуется контролировать температуру материала при выемке из печи (температуру извлечения) в температурном диапазоне, который будет описан позже.
Черновая прокатка
[0029] Сляб после нагрева вынимают из печи при температуре извлечения от 950 до 1120°C и прокатывают на стане черновой прокатки. Когда температура извлечения является более высокой, чем указанный диапазон, средний диаметр кристаллического зерна рекристаллизованной ферритной фазы имеет тенденцию укрупняться, и может быть трудно обеспечить горячекатаный стальной лист, имеющий значение К 150 или менее. Черновую прокатку можно выполнять за один проход или за несколько проходов прокатки так, чтобы получить промежуточный сляб, имеющий толщину от 20 до 50 мм. В это время важно контролировать температуру поверхности полученного черновой прокаткой промежуточного сляба так, чтобы она составляла от 700 до 850°C. В частности, температуру извлечения и маршрут проходов черновой прокатки конфигурируют так, чтобы обеспечить по меньшей мере температуру конечного прохода черновой прокатки в диапазоне от 700 до 850°C. Этот температурный диапазон перекрывается с температурным диапазоном, в котором происходит повторное выделение TiC. Когда TiC повторно выделяется во время черновой прокатки из состояния, при котором практически нет нерастворенного TiC, во многих местах образуется тонкодисперсный TiC. В промежуточном слябе карбонитрид Ti образуется из многих частиц TiC или уже выделившихся частиц TiN, служащих зародышами, и мелко диспергируется в нем. Мелко диспергированный карбонитрид Ti проявляет функцию подавления укрупнения ферритных рекристаллизованных зерен за счет эффекта скрепления. В том случае, когда черновая прокатка выполняется при высокой температуре, обеспечивающей температуру поверхности промежуточного сляба, превышающую 850°C, черновую прокатку выполняют при более высокой температуре, чем та температура, при которой TiC активно повторно выделяется, и поэтому эффект скрепления не проявляется в достаточной степени для образования крупных кристаллических зерен, то есть эффект обеспечения мелких кристаллических зерен становится недостаточным. С другой стороны, температура поверхности промежуточного сляба ниже 700°C становится фактором, увеличивающим устойчивость к деформации при описываемой ниже чистовой горячей прокатке или делающим температуру сматывания в рулон слишком низкой. Полная степень обжатия при черновой прокатке предпочтительно составляет от 80 до 90%.
Чистовая горячая прокатка
[0030] Последовательность горячей прокатки, выполняемая на промежуточном слябе перед сматыванием в рулон, называется здесь «чистовой горячей прокаткой». Чистовая горячая прокатка может выполняться с помощью реверсивного прокатного стана или тандемного непрерывного прокатного стана. Маршрут проходов прокатки конфигурируют так, чтобы достичь толщины листа после последнего прохода от 5,0 до 11,0 мм и описываемой ниже температуры сматывания в рулон. Также во время чистовой горячей прокатки подавляется рост рекристаллизованных зерен за счет эффекта скрепления. Полная степень обжатия при чистовой горячей прокатке может составлять, например, от 65 до 85%.
Сматывание
[0031] Стальной лист после завершения чистовой горячей прокатки сматывают в рулон в таком состоянии, при котором температура его поверхности составляет от 650 до 800°C, для того, чтобы получить горячекатаный стальной лист. В том случае, когда стальной лист сматывают при более низкой температуре, чем 650°C, увеличивается высокотемпературная прочность, что склонно вызывать такое состояние, что стальной лист невозможно смотать в рулон с нормальной формой. Возникновение ненормального сматывания приводит к увеличению производственных затрат, поскольку стальной лист необходимо подвергать процессу повторного сматывания. В том случае, когда стальной лист сматывают при более высокой температуре, чем 800°C, облегчается динамическая вторичная рекристаллизация, которая имеет тенденцию делать кристаллические зерна крупными. Этот случай может приводить к уменьшению значения K сматывания, и стальной лист может быть оставлен охлаждаться на воздухе. Эффект, обеспечиваемый эффектом скрепления, может сохраняться даже несмотря на то, что охлаждающая обработка, такая как охлаждение водой, не выполняется. Улучшению низкотемпературной вязкости разрушения может в значительной степени способствовать уменьшение размера кристаллического зерна. Считается, что разупрочнение матрицы за счет уменьшения твердорастворенных C и N также способствует улучшению низкотемпературной вязкости разрушения.
Отжиг
[0032] Горячекатаный стальной лист, полученный описанным выше образом, подвергают отжигу при температуре от 800 до 1100°C (отжигу горячекатаного листа), и тем самым может быть получен лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий большую толщину и обладающий превосходной вязкостью разрушения. Продолжительностью отжига может быть, например, время выдержки от 0 до 5 минут. Время выдержки 0 минут означает случай, при котором материал охлаждают немедленно после того, как температура материала достигнет заданной температуры.
Примеры
[0033] Изготовили стали, показанные в Таблице 1, и из них с помощью непрерывного литья получали слябы, имеющие толщину приблизительно 200 мм. Химические составы сталей удовлетворяли требованиям изобретения. Сляб непрерывного литья помещали в нагревательную печь, и после выдержки при температуре нагрева сляба, показанной в Таблице 2 в зависимости от типов стали, в течение приблизительно от 50 до 100 минут сляб вынимали из печи и немедленно подвергали черновой прокатке на стане черновой прокатки. Температура извлечения была той же самой, что и температура нагрева сляба. Черновую прокатку выполняли за 7-9 проходов в зависимости от целевой толщины конечного листа и получали промежуточный сляб, имеющий толщину от 20 до 50 мм. Температуру поверхности промежуточного сляба измеряли на выходе из последнего прохода стана черновой прокатки. Эта температура показана как «Температура промежуточного сляба» в Таблице 2. Получившийся промежуточный сляб подвергали чистовой горячей прокатке с помощью непрерывного стана горячей прокатки, имеющего 6 клетей, или с помощью реверсивного стана горячей прокатки, имеющего печь с моталкой, а затем сматывали с тем, чтобы получить горячекатаный стальной лист с толщиной, показанной в Таблице 2. Температуру сматывания получали путем измерения температуры поверхности стального листа непосредственно перед сматывающей машиной. Получившийся горячекатаный стальной лист подвергали отжигу горячекатаного листа при температуре, показанной в Таблице 2, с временем выдержки 0 минут.
[0034] Из горячекатаного и отожженного стального листа взяли образец для испытания, вышеописанными методами измеряли Free(C+N) и средний диаметр кристаллического зерна d, из которых получали значение К по выражению (1). Из горячекатаного и отожженного стального листа взяли образец для испытания на удар с U-образным надрезом и подвергали его ударному испытанию Шарпи при 20°C в соответствии со стандартом JIS Z2242:2005. Направление приложения удара молотком (т.е. направление по глубине U-образного надреза) было направлением, перпендикулярным направлению прокатки и направлению по толщине листа (т.е. направлением по ширине горячекатаного и отожженного стального листа). Результаты показаны в Таблице 2.
[0035] Таблица 1
№ Химический состав (мас.%)
C Si Mn P S Mo Cr N Al Ti B
1 0,008 0,55 0,41 0,035 0,001 0,10 17,9 0,012 0,07 0,21 -
2 0,005 0,45 0,38 0,028 0,001 0,05 11,2 0,006 0,05 0,19 -
3 0,007 0,54 0,35 0,029 0,005 0,05 10,1 0,008 0,03 0,17 -
4 0,009 0,35 0,54 0,038 0,001 0,04 16,8 0,013 0,08 0,28 -
5 0,008 0,04 0,45 0,033 0,002 0,05 17,5 0,011 0,05 0,25 -
6 0,008 0,03 0,48 0,029 0,001 1,02 18,4 0,012 0,08 0,29 -
7 0,003 0,58 0,39 0,035 0,003 - 11,4 0,005 0,04 0,20 -
8 0,008 0,15 0,58 0,037 0,002 0,02 17,6 0,014 0,08 0,24 -
9 0,011 0,54 0,45 0,028 0,001 0,99 18,4 0,015 0,11 0,39 -
10 0,005 0,45 0,38 0,039 0,002 - 13,9 0,009 0,06 0,25 0,0025
21 0,008 0,45 0,48 0,039 0,001 - 16,8 0,012 0,11 0,22 -
22 0,004 0,55 0,39 0,038 0,002 - 10,5 0,007 0,05 0,25 -
23 0,008 0,65 0,38 0,031 0,001 - 17,8 0,008 0,09 0,29 -
24 0,007 0,25 0,34 0,033 0,002 - 10,8 0,013 0,08 0,25 -
25 0,009 0,51 0,35 0,031 0,002 - 17,8 0,011 0,05 0,27 -
26 0,008 0,45 0,33 0,029 0,001 0,98 18,4 0,012 0,07 0,29 -
27 0,004 0,39 0,29 0,038 0,005 - 11,4 0,005 0,02 0,07 -
28 0,006 0,45 0,38 0,032 0,003 - 17,6 0,014 0,05 0,11 -
29 0,008 0,54 0,41 0,030 0,001 1,04 18,4 0,015 0,08 0,09 -
[0036] Таблица 2
Класс № Температура нагрева сляба
(°C)		 Температура промежуточного сляба
(°C)		 Температура сматывания
(°C)		 Температура отжига горячекатаного листа
(°C)		 Горячекатаный и отожженный стальной лист
Толщина листа
(мм)		 Free(C+N)
(мас.%)		 Средний диаметр кристалличес-кого зерна d
(мкм)		 Значение К Ударная вязкость образца с U-образным надрезом при 20°C
(Дж/см2)
Пример по изобретению 1 1080 840 785 1080 8,5 0,0006 40 167,4 158
2 990 700 680 800 9,8 0,0004 20 210,3 205
3 1000 700 675 1050 7,9 0,0005 32 186,3 191
4 1060 830 735 1000 5,4 0,0005 40 174,3 164
5 1100 830 740 950 10,9 0,0002 68 154,3 153
6 1050 840 690 1095 5,2 0,0003 32 199,3 202
7 980 785 740 810 9,8 0,0001 25 223,4 225
8 1070 820 725 1080 9,2 0,0002 32 206,1 196
9 1110 835 718 1050 10,3 0,0006 52 150,1 152
10 1010 810 795 1000 5,1 0,0004 48 169,7 160
Сравнительный пример 21 1220 950 905 1100 5,2 0,0010 78 85,6 79
22 1215 940 900 1050 9,7 0,0000 108 110,7 108
23 1275 1050 945 1070 10,5 0,0009 90 75,0 70
24 1150 940 860 840 9,5 0,0008 115 46,3 40
25 1200 860 815 1090 8,1 0,0003 78 133,1 135
26 1225 920 850 1050 5,4 0,0000 98 124,6 123
27 1205 900 810 800 6,0 0,0006 65 131,9 134
28 1230 907 865 1070 5,5 0,0006 58 141,5 145
29 1090 770 610 1050 9,8 0,0013 40 119,8 125
[0037] Горячекатаные стальные листы, произведенные при условии, что значение К составляло 150 или более в соответствии с изобретением (Примеры по изобретению), имели ударную вязкость при испытании на удар образца с U-образным надрезом при 20°C, равную 150 Дж/см2 или более, и имели хорошую вязкость разрушения.
[0038] В Сравнительных примерах №№ 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27 и 28 эффект скрепления из-за выделения TiC и т.п. не был получен, поскольку температура нагрева сляба, температура промежуточного сляба или температура сматывания была выше, чем в примерах по изобретению, и средний диаметр кристаллического зерна увеличился, приводя к уменьшению вязкости разрушения. Пример № 29 удовлетворял требованиям изобретения к температуре нагрева сляба и температуре промежуточного сляба, но температура сматывания была более низкой, ухудшив форму смотанного рулона. Кроме того, содержания C и N в стали были большими, но количество Ti было малым, а значит, значение Free(C+N) увеличилось, что привело в результате к уменьшению вязкости разрушения.

Claims (11)

1. Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий химический состав, содержащий, в мас.%: от 0,003 до 0,030 C, 2,0 или менее Si, 2,0 или менее Mn, 0,050 или менее P, 0,040 или менее S, от 10,0 до 19,0 Cr, 0,030 или менее N, от 0,07 до 0,50 Ti, от 0,010 до 0,20 Al, остальное – Fe и неизбежные примеси, имеющий определяемое следующим выражением (1) значение К, равное 150 или более, и толщину от 5,0 до 11,0 мм,
причем значение К=-0,07×Cr-6790×Free(C+N)-1,44×d+267 (1),
где Cr обозначает содержание Cr (мас.%) в стали; Free(C+N) обозначает значение (мас.%), полученное вычитанием суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в экстракционном остатке, извлекаемом методом электролитического извлечения, из суммарного содержания (мас.%) C и N, присутствующих в стали; d обозначает средний диаметр кристаллического зерна (мкм), полученный для поверхности наблюдения, получаемой полировкой сечения (сечения L), параллельного направлению прокатки и направлению по толщине листа, с помощью метода секущих с линейной тестовой линией, определенного в Приложении C стандарта JIS G0551:2013.
2. Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 1, который имеет химический состав, дополнительно содержащий, в мас.%: 1,50 или менее Mo.
3. Лист из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 1, который имеет химический состав, дополнительно содержащий, в мас.%: 0,0030 или менее В.
4. Способ производства листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по любому из пп. 1-3, включающий:
стадию нагрева сляба из стали с указанным химическим составом в нагревательной печи, затем вынимания сляба при температуре от 950 до 1120°C из печи, прокатки сляба на стане черновой прокатки с получением промежуточного сляба, имеющего толщину от 20 до 50 мм и температуру поверхности от 700 до 850°C, затем горячей прокатки промежуточного сляба в лист, имеющий толщину от 5,0 до 11,0 мм, а затем сматывания листа при температуре поверхности от 650 до 800°C с получением горячекатаного стального листа; и
стадию отжига горячекатаного стального листа при температуре от 800 до 1100°C.
5. Фланец, выполненный с использованием листа из Ti-содержащей ферритной нержавеющей стали по любому из пп. 1-3.
6. Фланец по п. 5, который является фланцем для выхлопного тракта.
7. Фланец по п. 5, который является фланцем для выхлопного тракта автомобиля.
RU2018138007A 2016-03-30 2017-01-24 ЛИСТ ИЗ Ti-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА И ФЛАНЕЦ RU2719968C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016067059A JP6022097B1 (ja) 2016-03-30 2016-03-30 Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼板および製造方法
JP2016-067059 2016-03-30
PCT/JP2017/002300 WO2017169011A1 (ja) 2016-03-30 2017-01-24 Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼板および製造方法並びにフランジ

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2719968C1 true RU2719968C1 (ru) 2020-04-23

Family

ID=57247420

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018138007A RU2719968C1 (ru) 2016-03-30 2017-01-24 ЛИСТ ИЗ Ti-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА И ФЛАНЕЦ

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20190093192A1 (ru)
EP (1) EP3438308A4 (ru)
JP (1) JP6022097B1 (ru)
KR (1) KR102672884B1 (ru)
CN (1) CN109415783B (ru)
CA (1) CA3015441C (ru)
MX (1) MX2018010953A (ru)
MY (1) MY189619A (ru)
RU (1) RU2719968C1 (ru)
TW (1) TWI715713B (ru)
WO (1) WO2017169011A1 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6261648B2 (ja) * 2016-05-16 2018-01-17 日新製鋼株式会社 排気管フランジ部品用Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼板および製造方法
KR102020511B1 (ko) * 2017-12-14 2019-09-10 주식회사 포스코 충격 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
KR102443897B1 (ko) * 2018-03-30 2022-09-19 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법
KR102120696B1 (ko) * 2018-09-19 2020-06-09 주식회사 포스코 충격 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스 열연 무소둔 강판 및 그 제조방법
KR102173277B1 (ko) * 2018-11-06 2020-11-03 주식회사 포스코 저온 충격인성이 우수한 열연 강판 및 그 제조방법
EP3896178A4 (en) * 2018-12-11 2022-03-16 JFE Steel Corporation FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008208412A (ja) * 2007-02-26 2008-09-11 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp 加工肌荒れの小さい成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
RU2417272C2 (ru) * 2006-10-05 2011-04-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Дисковый тормоз, обладающий отличным сопротивлением смягчающему отпуску и ударной вязкостью
JP2012140687A (ja) * 2011-01-05 2012-07-26 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルおよび製造法
RU2518832C2 (ru) * 2009-07-30 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нержавеющая сталь, обладающая хорошими проводимостью и пластичностью, для применения в топливном элементе, и способ ее производства
RU2528520C2 (ru) * 2009-07-23 2014-09-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нержавеющая сталь с хорошей коррозионной стойкостью для топливного элемента и способ ее получения
JP2015187290A (ja) * 2014-03-26 2015-10-29 新日鐵住金ステンレス株式会社 フランジ用フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法およびフランジ部品

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0617516B2 (ja) 1984-04-25 1994-03-09 住友金属工業株式会社 フエライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法
JPH0794688B2 (ja) 1987-08-27 1995-10-11 日新製鋼株式会社 高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の靭性を改善する製造方法
JP4239247B2 (ja) * 1998-08-27 2009-03-18 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れたＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
TW480288B (en) * 1999-12-03 2002-03-21 Kawasaki Steel Co Ferritic stainless steel plate and method
KR100762151B1 (ko) * 2001-10-31 2007-10-01 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 딥드로잉성 및 내이차가공취성이 우수한 페라이트계스테인리스강판 및 그 제조방법
JP3809827B2 (ja) * 2002-06-17 2006-08-16 Ｊｆｅスチール株式会社 Ｔｉ添加フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP4749888B2 (ja) * 2006-02-22 2011-08-17 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工肌荒れの少ない成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5682901B2 (ja) * 2008-09-18 2015-03-11 Ｊｆｅスチール株式会社 スピニング加工性に優れるＴｉ添加フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP5737952B2 (ja) 2011-01-05 2015-06-17 日新製鋼株式会社 Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルおよび製造法
CN103348023B (zh) * 2011-02-08 2015-11-25 新日铁住金不锈钢株式会社 铁素体系不锈钢热轧钢板及其制造方法、以及铁素体系不锈钢板的制造方法
KR20140064907A (ko) * 2011-12-09 2014-05-28 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 냉간 균열성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 열연 강판 및 그 제조 방법
WO2016104883A1 (ko) * 2014-12-26 2016-06-30 주식회사 포스코 연성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강재 및 그 제조방법
JP6067161B1 (ja) * 2016-03-24 2017-01-25 日新製鋼株式会社 靭性の良好なＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2417272C2 (ru) * 2006-10-05 2011-04-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Дисковый тормоз, обладающий отличным сопротивлением смягчающему отпуску и ударной вязкостью
JP2008208412A (ja) * 2007-02-26 2008-09-11 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp 加工肌荒れの小さい成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
RU2528520C2 (ru) * 2009-07-23 2014-09-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нержавеющая сталь с хорошей коррозионной стойкостью для топливного элемента и способ ее получения
RU2518832C2 (ru) * 2009-07-30 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нержавеющая сталь, обладающая хорошими проводимостью и пластичностью, для применения в топливном элементе, и способ ее производства
JP2012140687A (ja) * 2011-01-05 2012-07-26 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルおよび製造法
JP2015187290A (ja) * 2014-03-26 2015-10-29 新日鐵住金ステンレス株式会社 フランジ用フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法およびフランジ部品

Also Published As

Publication number Publication date
TWI715713B (zh) 2021-01-11
MX2018010953A (es) 2019-01-21
JP6022097B1 (ja) 2016-11-09
TW201734228A (zh) 2017-10-01
KR102672884B1 (ko) 2024-06-10
CN109415783A (zh) 2019-03-01
CN109415783B (zh) 2021-02-12
WO2017169011A1 (ja) 2017-10-05
JP2017179436A (ja) 2017-10-05
EP3438308A1 (en) 2019-02-06
MY189619A (en) 2022-02-21
CA3015441A1 (en) 2017-10-05
EP3438308A4 (en) 2019-09-25
KR20180125584A (ko) 2018-11-23
US20190093192A1 (en) 2019-03-28
CA3015441C (en) 2023-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2719968C1 (ru) ЛИСТ ИЗ Ti-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА И ФЛАНЕЦ
JP6383503B2 (ja) Ｎｂ含有フェライト系ステンレス熱延鋼板及びその製造方法、並びにＮｂ含有フェライト系ステンレス冷延鋼板及びその製造方法
JP6295893B2 (ja) 耐水素脆化特性に優れた超高強度冷延鋼板およびその製造方法
TWI504757B (zh) High strength molten galvanized steel sheet and its manufacturing method
RU2518852C1 (ru) Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления
JP4650006B2 (ja) 延性および伸びフランジ性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法
US10294542B2 (en) Method for producing high-strength galvanized steel sheet and high-strength galvannealed steel sheet
JP6385507B2 (ja) Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP2006233278A (ja) 加工性に優れた排気部品用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
RU2720498C1 (ru) Лист из титансодержащей ферритной нержавеющей стали для фланцевого элемента выхлопной трубы, способ изготовления и фланцевый элемент
WO2013094130A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP4600196B2 (ja) 加工性に優れた高炭素冷延鋼板およびその製造方法
WO2012108479A1 (ja) フェライト系ステンレス鋼熱延鋼板及びその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
RU2525013C1 (ru) Высокопрочный холоднокатаный стальной лист, пригодный для химической конверсионной обработки, и способ его изготовления
KR20230085173A (ko) 열연 강판
JP6424865B2 (ja) フェライト相とマルテンサイト相の２相からなる鋼組織を有するステンレス鋼およびその製造方法
JP5087865B2 (ja) 高炭素冷延鋼板およびその製造方法
JP7192819B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
RU2526345C2 (ru) Холоднокатаный стальной лист, обладающий превосходной сгибаемостью, и способ его производства
JPWO2019203251A1 (ja) 熱延鋼板
JP2010121175A (ja) 鋼板およびその製造方法