RU2688972C2

RU2688972C2 - Титановый сплав с улучшенными свойствами

Info

Publication number: RU2688972C2
Application number: RU2017124095A
Authority: RU
Inventors: Роджер ТОМАС; Пол ГАРРАТТ; Джон ФЭННИНГ
Original assignee: Титаниум Металз Корпорейшн
Priority date: 2012-01-12
Filing date: 2013-01-12
Publication date: 2019-05-23
Also published as: US10119178B2; CA2861163C; WO2013106788A1; RU2014133039A; CN110144496A; JP6165171B2; EP2802676B1; RU2627312C2; RU2017124095A; US20190169712A1; GB2498408B; EP2802676A1; CN110144496B; GB201202769D0; CA2861163A1; RU2017124095A3; US20190169713A1; EP2802676A4; JP2015510035A; CN104169449A

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к титановым сплавам, которые могут быть использованы для изготовления деталей авиационных двигателей. Титановый сплав, состоящий из, в вес.%: от 6,0 до 6,7 алюминия, от 1,4 до 2,0 ванадия, от 1,4 до 2,0 молибдена, от 0,20 до 0,35 кремния, от 0,18 до 0,23 кислорода, от 0,16 до 0,24 железа, от 0,02 до 0,06 углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Максимальная концентрация любого из элементов в качестве случайной примеси, присутствующего в титановом сплаве, составляет 0,1 вес.%, и совокупная концентрация всех случайных примесей составляет величину, меньшую или равную 0,4 вес.%. Сплав характеризуется высокими значениями прочности, долговечности при малоцикловой усталости. 4 н. и 16 з.п. ф-лы, 8 ил., 4 табл., 3 пр.

Description

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ

[0001] Настоящая заявка утверждает приоритет Патентной Заявки США с серийным № 13/349483, поданной 12 января 2012 года, и Патентной заявки Великобритании № 1202769.4, поданной 17 февраля 2012 года, содержание всех из которых включено здесь ссылкой, как если бы они были полностью изложены в настоящем описании.

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

I.ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0002] Настоящее изобретение в основном относится к титановым (Ti) сплавам. В частности, описаны альфа-бета-Ti-сплавы, имеющие улучшенное сочетание механических характеристик, достигнутое с помощью относительно недорогого состава, а также способы получения Ti-сплавов.

II. УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

[0003] Ti-Сплавы нашли широкое применение в вариантах использования, требующих высоких соотношений «прочность-вес», хорошей коррозионной стойкости и сохранения этих свойств при повышенных температурах. Несмотря на эти преимущества, более высокие затраты на сырьевые материалы и обработку Ti-сплавов по сравнению со сталью и прочими сплавами значительным образом ограничивают их использование вариантами применения, где потребность в улучшенных эффективности и технических характеристиках оказывается важнее их сравнительно более высокой стоимости. Некоторые типичные варианты применения, которые выигрывали от привлечения Ti-сплавов в разнообразном качестве, включают, но не ограничиваются таковыми, диски авиационных двигателей, картеры, лопатки вентиляторов и компрессоров; детали корпуса самолетов; ортопедические компоненты; броневая пластина, и разнообразные варианты применения в промышленности и машиностроении.

[0004] Традиционный сплав на Ti-основе, который был успешно использован в многообразных вариантах применения, представляет собой Ti-6Al-4V, который также известен как Ti 6-4. Как следует из наименования, Ti-сплав в общем содержит 6% по весу алюминия (Al) и 4% по весу ванадия (V). Как правило, Ti 6-4 также включает до 0,30% по весу железа (Fe) и до 0,30% по весу кислорода (О). Сплав Ti 6-4 стал общепринятым как «рабочая лошадка» среди титановых сплавов, где соотношение «прочность/вес» при умеренных температурах является ключевым параметром для выбора материала. Сплав Ti 6-4 имеет сбалансированные свойства, которые пригодны для самых многообразных вариантов применения в статических и динамических конструкциях, он может быть надежно обработан для обеспечения постоянных характеристик, и он является сравнительно экономичным.

[0005] Недавно авиакомпании предъявили к конструкции новых авиационных двигателей требования в отношении сокращения выбросов в атмосферу и шума, снижения расходов на топливо, и уменьшения стоимости технического обслуживания и запасных частей. Конкуренция между двигателестроительными фирмами заставила их отреагировать разработкой двигателей с более высокими степенями двухконтурности, более высокими давлениями в компрессоре, и более высокими температурами в турбине. Эти усиленные механические характеристики потребовали применения сплава, который имеет более высокую прочность, чем Ti 6-4, но такую же плотность и примерно эквивалентную пластичность.

[0006] Другие сплавы, такие как TIMETAL® 550 (Ti - 4,0Al - 4,0Mo - 2,0Sn - 0,5Si) и VT 8 (Ti - 6,0Al - 3,2Mo - 0,4Fe - 0,3Si - 0,15O) обеспечивают выигрыш приблизительно в 100 МПа прочности сравнительно с Ti 6-4 от включения кремния в сплав. Однако эти сплавы имеют более высокую плотность и более высокую стоимость изготовления по сравнению с Ti 6-4, поскольку в них используют молибден в качестве основного бета-стабилизирующего элемента, в противоположность ванадию. Сверхнормативные расходы возникают не только из-за высокой стоимости молибдена относительно ванадия, но также вследствие того, что эти сплавы не допускают применения токарных и станочных стружек Ti 6-4 в качестве сырьевого материала.

[0007] Поэтому в промышленности существует потребность в создании экономически выгодного сплава, который имеет высокую прочность, мелкий размер зерен, и в особенности улучшенную долговечность при малоцикловой усталости, при сравнимой плотности, если сопоставлять со сплавом Ti 6-4.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0008] Представлен титановый сплав, имеющий высокую прочность, мелкий размер зерен и низкую стоимость, и способ его изготовления. В частности, соответствующий изобретению сплав обеспечивает повышение прочности примерно на 100 МПа сравнительно с Ti 6-4, при сравнимой плотности и почти эквивалентной пластичности. Это улучшенное сочетание прочности и пластичности сохраняется при высоких скоростях деформации. Высокая прочность соответствующего изобретению сплава позволяет ему достигать значительно большей долговечности до выхода из строя под нагрузкой, ведущей к пластической усталости, при данном напряжении, сравнительно с Ti 6-4. Соответствующий изобретению сплав является в особенности пригодным для самых многообразных вариантов применения, включающих использование в деталях авиационных двигателей. На всем протяжении этого описания соответствующий изобретению сплав называется «сплавом согласно изобретению» или «Ti639».

[0009] Соответствующий изобретению Ti-сплав включает, в весовых процентах, от около 6,0 до около 6,7% алюминия, от около 1,4 до около 2,0% ванадия, от около 1,4 до около 2,0% молибдена, от около 0,20 до около 0,42% кремния, от около 0,17 до около 0,23% кислорода, максимально около 0,24% железа, максимально около 0,08% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Соответствующий изобретению Ti-сплав предпочтительно включает, в весовых процентах, от около 6,0 до около 6,7% алюминия, от около 1,4 до около 2,0% ванадия, от около 1,4 до около 2,0% молибдена, от около 0,20 до около 0,42% кремния, от около 0,17 до около 0,23% кислорода, от около 0,1 до около 0,24% железа, максимально около 0,08% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Более предпочтительно сплав включает от около 6,3 до около 6,7% алюминия, от около 1,5 до около 1,9% ванадия, от около 1,5 до около 1,9% молибдена, от около 0,33 до около 0,39% кремния, от около 0,18 до около 0,21% кислорода, от 0,1 до 0,2% железа, от 0,01 до 0,05% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Еще более предпочтительно, соответствующий изобретению Ti-сплав включает, в весовых процентах, около 6,5% алюминия, около 1,7% ванадия, около 1,7% молибдена, около 0,36% кремния, около 0,2% кислорода, около 0,16% железа, около 0,03% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями.

[0010] Соответствующий изобретению Ti-сплав также может включать случайные примеси или прочие добавленные элементы, такие как Co, Cr, Cu, Ga, Hf, Mn, N, Nb, Ni, S, Sn, P, Ta, и Zr, в концентрациях, связанных с уровнями загрязнения для каждого элемента. Максимальная концентрация любого из элементов в качестве случайных примесей или другого добавленного элемента предпочтительно составляет около 0,1% по весу, и совокупная концентрация всех загрязняющих примесей и/или добавленных элементов предпочтительно не превышает в целом величины около 0,4% по весу.

[0011] Сплавы согласно настоящему изобретению могут состоять по существу из перечисленных элементов. Будет понятно, что в дополнение к этим элементам, которые являются обязательными, в составе могут присутствовать другие неспецифические элементы, при условии, что их присутствие не будет оказывать вредного влияние на существенные характеристики состава материала.

[0012] Соответствующий изобретению сплав, имеющий представленный состав, имеет предел текучести при растяжении (TYS) по меньшей мере около 145 ksi (1000 МПа), и предел прочности на разрыв (UTS) по меньшей мере около 160 ksi (1103 МПа) как в продольном, так и в поперечном направлениях, в комбинации с уменьшением площади поперечного сечения (RA) по меньшей мере около 25% и относительным удлинением (EI) по меньшей мере около 10%, когда оценку проводят с использованием стандарта ASTM Е8.

[0013] Соответствующий изобретению Ti-сплав может быть сделан доступным во многих общеупотребительных формах изделий, включающих сутунку, пруток, проволоку, плиту и лист. Ti-Сплав может быть прокатан в плиту, имеющую толщину между около 0,020 дюйма (0,508 мм) до около 4 дюймов (101,6 мм). В одном конкретном варианте применения соответствующий изобретению сплав выполнен в виде плиты, имеющей толщину около 0,8 дюйма (20,32 мм).

[0014] Также описан способ изготовления соответствующего изобретению сплава, включающего, в весовых процентах, от около 6,0 до около 6,7% алюминия, от около 1,4 до около 2,0% ванадия, от около 1,4 до около 2,0% молибдена, от около 0,20 до около 0,42% кремния, от около 0,17 до около 0,23% кислорода, от около 0,1 до около 0,24% железа, максимально около 0,08% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Предпочтительно Ti-сплав получают на стадиях, на которых расплавляют комбинацию повторно используемых и/или не бывших в употреблении материалов, включающую надлежащие пропорции алюминия, ванадия, молибдена, кремния, кислорода, железа, углерода и титана, в печи с холодным подом с образованием расплавленного сплава, и разливают указанный расплавленный сплав в литейную форму. Повторно используемые материалы могут включать, например, токарные и станочные стружки сплава Ti 6-4, и технически чистый (CP) титановый скрап. Не бывшие в употреблении материалы могут включать, например, губчатый титан, железный порошок и алюминиевый сферический порошок. В альтернативном варианте, повторно используемые материалы могут включать токарные стружки Ti 6-4, губчатый титан, и/или комбинацию лигатур, железа и алюминиевого сферического порошка.

[0015] Соответствующий изобретению сплав, раскрытый в этом описании, обеспечивает сравнимую альтернативу традиционным сплавам Ti 6-4, в то же время соответствуя механическим характеристикам или превосходя их, как регламентированным в аэрокосмической промышленности для Ti 6-4.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0016] Сопроводительные чертежи, которые включены в настоящее изобретение и составляют его часть, иллюстрируют примерные варианты осуществления раскрытого изобретения и служат для разъяснения принципов раскрытого изобретения.

[0017] Фигура 1 представляет блок-схему, иллюстрирующую способ получения соответствующего изобретению сплава согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения.

[0018] Фигура 2А представляет микрофотографию сплава Ti 6-4.

[0019] Фигура 2В представляет микрофотографию сравнительного сплава, содержащего Ti-6Al-2,6V-1Mo.

[0020] Фигура 2С представляет микрофотографию сравнительного сплава, содержащего Ti-6Al-2,6V-1Mo-0,5Si.

[0021] Фигура 2D представляет микрофотографию Ti-сплава в соответствии с одним примерным вариантом осуществления настоящего изобретения.

[0022] Фигура 3 представляет схему, иллюстрирующую факторы, влияющие на разнообразные свойства сплава, обусловленные составом сплава.

[0023] Фигура 4 представляет график, изображающий результаты испытания на малоцикловую усталость при комнатной температуре с использованием гладких испытательных образцов соответствующего изобретению сплава, отобранных поперек направления конечной прокатки плиты, сравнительно с Ti 6-4.

[0024] Фигура 5 представляет график, изображающий результаты испытания на малоцикловую усталость при комнатной температуре с использованием испытательных образцов с надрезом из соответствующего изобретению сплава, отобранных поперек направления конечной прокатки плиты, сравнительно с Ti 6-4.

[0025] Фигура 6 представляет график, изображающий результаты испытания на малоцикловую усталость при комнатной температуре с использованием гладких испытательных образцов соответствующего изобретению сплава, отобранных вдоль направления конечной прокатки плиты, сравнительно с Ti 6-4.

[0026] Фигура 7 представляет график, изображающий результаты испытания на малоцикловую усталость при комнатной температуре с использованием испытательных образцов с надрезом из соответствующего изобретению сплава, отобранных вдоль направления конечной прокатки плиты, сравнительно с Ti 6-4.

[0027] Фигура 8 представляет график, показывающий результаты испытания на высокую скорость деформации соответствующего изобретению сплава, сравнительно с Ti 6-4.

[0028] На всем протяжении чертежей одинаковые кодовые номера и буквенные обозначения, если не оговорено иное, использованы для обозначения сходных признаков, элементов, компонентов или частей иллюстрированных вариантов исполнения. В то время как раскрытое изобретение подробно описано со ссылкой на фигуры, это сделано так в связи с показательными вариантами исполнения.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0029] Описаны примерные Ti-сплавы, имеющие хорошие механические свойства, которые сформированы с использованием материалов с приемлемо низкой стоимостью. Эти Ti-сплавы особенно пригодны для использования в многообразных вариантах применения, включающих детали самолетов, которые требуют более высокой прочности и устойчивости к малоцикловой усталости, по сравнению с Ti 6-4, причем такие варианты применения включают, но не ограничиваются таковыми, лопатки, диски, картеры, конструкции пилонов или шасси. Дополнительно, Ti-сплавы пригодны для общих конструкционных деталей с использованием титановых сплавов, где было бы предпочтительным более высокое отношение прочности к весу. Соответствующий изобретению сплав на всем протяжении описания настоящего изобретения называется «сплавом согласно изобретению» или «Ti639».

[0030] Соответствующий изобретению Ti-сплав включает, в весовых процентах, от около 6,0 до около 6,7% алюминия, от около 1,4 до около 2,0% ванадия, от около 1,4 до около 2,0% молибдена, от около 0,20 до около 0,42% кремния, от около 0,17 до около 0,23% кислорода, максимально около 0,24% железа, максимально около 0,08% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Соответствующий изобретению Ti-сплав предпочтительно включает, в весовых процентах, от около 6,0 до около 6,7% алюминия, от около 1,4 до около 2,0% ванадия, от около 1,4 до около 2,0% молибдена, от около 0,20 до около 0,42% кремния, от около 0,17 до около 0,23% кислорода, от около 0,1 до около 0,24% железа, максимально около 0,08% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Более предпочтительно сплав включает от около 6,3 до около 6,7% алюминия, от около 1,5 до около 1,9% ванадия, от около 1,5 до около 1,9% молибдена, от около 0,33 до около 0,39% кремния, от около 0,18 до около 0,21% кислорода, от 0,1 до 0,2% железа, от 0,01 до 0,05% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Еще более предпочтительно, соответствующий изобретению Ti-сплав включает, в весовых процентах, около 6,5% алюминия, около 1,7% ванадия, около 1,7% молибдена, около 0,36% кремния, около 0,2% кислорода, около 0,16% железа, около 0,03% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями.

[0031] Алюминий в качестве легирующего элемента в титане представляет собой альфа-стабилизатор, который повышает температуру, при которой альфа-фаза является стабильной. Алюминий может присутствовать в соответствующем изобретению сплаве в количестве, в весовых процентах, от около 6,0 до около 6,7%. В частности, алюминий присутствует в количестве около 6,0, около 6,1, около 6,2, около 6,3, около 6,4, около 6,5, около 6,6, или около 6,7% по весу. Алюминий предпочтительно присутствует в количестве, в весовых процентах, от около 6,4 до 6,7%. Еще более предпочтительно, алюминий присутствует в количестве около 6,5% по весу. Если концентрация алюминия превышает верхние пределы, раскрытые в этом описании, значительно ухудшается обрабатываемость сплава, и становятся худшими пластичность и ударная вязкость. С другой стороны, введение алюминия на уровнях ниже раскрытых в этом описании пределов может приводить к сплаву, в котором достаточная прочность не может быть получена.

[0032] Ванадий в качестве легирующего элемента в титане представляет собой бета-изоморфный стабилизатор, который снижает температуру бета-превращения. Содержание ванадия в соответствующем изобретению сплаве в весовых процентах может составлять от около 1,4 до около 2,0%. В частности, ванадий присутствует в количестве около 1,4, около 1,5, около 1,6, около 1,7, около 1,8, около 1,9, или около 2,0% по весу. Ванадий предпочтительно присутствует, в весовых процентах, в количестве от около 1,5 до около 1,9%. Более предпочтительно, ванадий присутствует в количестве около 1,7% по весу. Если концентрация ванадия превышает верхние пределы, раскрытые в этом описании, содержание бета-стабилизатора в сплаве будет слишком высоким, приводя к возрастанию плотности относительно Ti 6-4. Кроме того, если бы концентрацию ванадия повышали относительно содержания молибдена, проявлялась бы тенденция к увеличению размеров зерен первичной альфа-фазы. С другой стороны, применение уровней содержания ванадия, которые являются слишком низкими, может иметь результатом ухудшение прочности и пластичности сплава, так как сплав склонен становиться ближе к альфа-фазе, нежели к подлинному альфа-бета-сплаву. Фигура 3 представляет схематическую диаграмму, показывающую соображения относительно оптимизации уровней содержания ванадия и молибдена в сплаве согласно изобретению.

[0033] Молибден в качестве легирующего элемента в титане представляет собой бета-изоморфный стабилизатор, который снижает температуру бета-превращения. Использование надлежащего количества молибдена, чтобы вызвать измельчение размера зерен первичной альфа-фазы, может обеспечить улучшенную пластичность и усталостную долговечность по сравнению со сплавом, в котором применяют только ванадий в качестве бета-стабилизирующего элемента. Молибден может присутствовать в соответствующем изобретению сплаве в количестве, в весовых процентах, от около 1,4 до около 2,0%. В частности, молибден присутствует в количестве около 1,4, около 1,5, около 1,6, около 1,7, около 1,8, около 1,9, или около 2,0% по весу. Молибден предпочтительно присутствует в количестве, в весовых процентах, от около 1,5 до около 1,9%. Еще более предпочтительно, молибден присутствует в количестве около 1,7% по весу. Если концентрация молибдена превышает верхние пределы, раскрытые в этом описании, имеет место технический недостаток в повышенной плотности относительно Ti 6-4, и это имеет экономические и промышленные последствия, поскольку преобладание сплава Ti 6-4 как промышленного титанового сплава проявляется в большом количестве скрапа, доступного для введения в слитки, имеющие такой состав. Поскольку совокупное содержание бета-стабилизатора в сплаве ограничено для регулирования плотности, долю бета-стабилизаторов, добавляемых в виде молибдена, ограничивают, чтобы оптимизировать экономические показатели производства. С другой стороны, применение молибдена на уровнях ниже раскрытых в этом описании пределов может иметь результатом ухудшение прочности и пластичности сплава, так как сплав склонен становиться ближе к альфа-фазе, нежели к подлинному альфа-бета-сплаву.

[0034] Кремний в качестве легирующего элемента в титане представляет собой бета-эвтектоидный стабилизатор, который снижает температуру бета-превращения. Кремний может повышать прочность и снижать плотность титановых сплавов. Дополнительно, добавление кремния обеспечивает требуемый предел прочности на разрыв без существенной потери пластичности, в особенности когда оптимизирован баланс молибдена и ванадия. Кроме того, кремний обеспечивает механические свойства при растяжении при повышенных температурах относительно Ti 6-4, и подобные сплаву TIMETAL® 550. Кремний может присутствовать в соответствующем изобретению сплаве в количестве, в весовых процентах, от около 0,2 до 0,42%. В частности, кремний присутствует в количестве около 0,20, около 0,22, около 0,24, около 0,26, около 0,28, около 0,30, около 0,32, около 0,34, около 0,36, около 0,38, около 0,40, или около 0,42% по весу. Кремний предпочтительно присутствует в количестве, в весовых процентах, от около 0,34 до 0,38%. Более предпочтительно, кремний присутствует в количестве около 0,36%. Если концентрация кремния превышает верхние пределы, раскрытые в этом описании, будет ухудшаться пластичность и ударная вязкость сплава. С другой стороны, применение уровней содержания кремния ниже раскрытых в этом описании пределов может приводить к сплаву, который имеет плохую прочность.

[0035] Железо в качестве легирующего элемента в титане представляет собой бета-эвтектоидный стабилизатор, который снижает температуру бета-превращения, и железо представляет собой упрочняющий элемент в титане при температурах окружающей среды. Железо может присутствовать в сплаве согласно изобретению в максимальном количестве 0,24% по весу. В частности, железо может присутствовать в количестве около 0,04, около 0,8, около 0,10, около 0,12, около 0,15, около 0,16, около 0,20, или около 0,24% по весу. Железо предпочтительно присутствует, в весовых процентах, от около 0,10 до около 0,20%. Более предпочтительно, железо присутствует в количестве около 0,16% по весу. Если концентрация железа превышает раскрытые в этом описании верхние пределы, потенциально будет возникать проблема ликвации в сплаве, и тем самым будут снижаться пластичность и формуемость. С другой стороны, применение железа на уровнях содержания ниже раскрытых в этом описании пределов может давать сплав, который не в состоянии достигать желательных характеристик высокой прочности, глубокой прокаливаемости и превосходной пластичности.

[0036] Кислород в качестве легирующего элемента в титане представляет собой альфа-стабилизатор, и кислород представляет собой эффективный упрочняющий элемент в титановых сплавах при температурах окружающей среды. Кислород может присутствовать в соответствующем изобретению сплаве в весовых процентах от около 0,17 до около 0,23%. В частности, кислород присутствует в количестве около 0,17, около 0,18, около 0,19, около 0,20, около 0,21, около 0,22, или около 0,23% по весу. Кислород предпочтительно присутствует в количестве, в весовых процентах, от около 0,19 до около 0,21%. Более предпочтительно, кислород присутствует в количестве около 0,20% по весу. Если содержание кислорода является слишком низким, прочность может быть слишком низкой, и стоимость Ti-сплава может возрастать, поскольку металлический лом не будет пригодным для применения при выплавке Ti-сплава. С другой стороны, если содержание кислорода является слишком большим, будут ухудшаться пластичность, ударная вязкость и формуемость.

[0037] Углерод в качестве легирующего элемента в титане представляет собой альфа-стабилизатор, который повышает температуру, при которой альфа-фаза является стабильной. Углерод может присутствовать в соответствующем изобретению сплаве с максимальным процентным содержанием около 0,08%. В частности, углерод присутствует в количестве около 0,01, около 0,02, около 0,03, около 0,04, около 0,05, около 0,06, около 0,07, или около 0,08% по весу. Углерод предпочтительно присутствует в количестве, в весовых процентах, от около 0,01 до около 0,05%. Более предпочтительно, углерод присутствует в количестве около 0,03%. Если содержание углерода является слишком низким, прочность сплава может быть слишком низкой, и стоимость Ti-сплава может возрастать, поскольку металлический лом не будет пригодным для применения при выплавке Ti-сплава. С другой стороны, если содержание углерода является слишком большим, то будет снижаться пластичность сплава.

[0038] Сплавы согласно настоящему изобретению могут состоять по существу из перечисленных элементов. Будет понятно, что в дополнение к тем элементам, которые являются обязательными, могут присутствовать неспецифические элементы в составе, при условии, что их наличие не будет оказывать вредного влияние на существенные характеристики состава материала.

[0039] Соответствующий изобретению Ti-сплав также может включать случайные загрязняющие примеси или прочие добавленные элементы, такие как Co, Cr, Cu, Ga, Hf, Mn, N, Nb, Ni, S, Sn, P, Ta, и Zr, в концентрациях, связанных с уровнями загрязнения для каждого элемента. Максимальная концентрация любого из элементов в качестве случайных примесей или другого добавленного элемента предпочтительно составляет около 0,1% по весу, и совокупная концентрация всех загрязняющих примесей и/или добавленных элементов предпочтительно не превышает в целом величины около 0,4% по весу.

[0040] Плотность сплава согласно изобретению рассчитывается составляющей между около 0,1614 фунтов на кубический дюйм (фунт/дюйм³) (4,47 г/см³) и около 0,1639 фунт/дюйм³ (4,54 г/см³), с номинальной плотностью около 0,1625 фунт/дюйм³ (4,50 г/см³).

[0041] Соответствующий изобретению сплав имеет бета-трансус (температуру превращения бета-фазы в альфа-фазу) от около 1850°F (1010°С) до около 1904°F (1040°С). Микроструктура сплава согласно изобретению является показательной для сплава, обработанного ниже бета-трансуса. Как правило, микроструктура соответствующего изобретению сплава имеет размер зерен первичной альфа-фазы по меньшей мере столь же мелким, или мельче, чем в Ti 6-4. В частности, микроструктуры соответствующего изобретению сплава включают первичную альфа-фазу (белые частицы) на фоне превращенной бета-фазы (темный фон). Предпочтительным является получение микроструктуры, в которой размер зерен первичной альфа-фазы является настолько мелким, насколько возможно, чтобы сохранять пластичность по мере того, как прочность сплава возрастает в результате вариации состава. В одном варианте исполнения размер зерен первичной альфа-фазы может быть меньше, чем около 15 мкм.

[0042] Соответствующий изобретению Ti-сплав достигает превосходных механических свойств при растяжении. Например, когда анализируют согласно стандарту ASTM E8, Ti-сплав согласно изобретению имеет предел текучести при растяжении (TYS) по меньшей мере около 145 ksi (1000 МПа), и предел прочности на разрыв (UTS) по меньшей мере около 160 ksi (1103 МПа) вдоль как поперечного, так и продольного направлений. Дополнительно, Ti-сплав имеет относительное удлинение по меньшей мере около 10%, и уменьшение площади поперечного сечения (RA) по меньшей мере около 25%.

[0043] Соответствующий изобретению титановый сплав имеет молибденовую эквивалентность (Mo_eq) от 2,6 до 4,0, причем молибденовая эквивалентность определяется как: Mo_eq=Mo+0,67V+2,9Fe. В одном конкретном варианте применения Mo_eq составляет 3,3.

[0044] Соответствующий изобретению титановый сплав имеет алюминиевую эквивалентность (Al_eq) от 10,6 до около 12,9, причем алюминиевая эквивалентность определяется как: Al_eq=Al+27О. В одном конкретном варианте применения Al_eq составляет 11,9.

[0045] Дополнительно, соответствующий изобретению сплав сохраняет свое прочностное преимущество перед Ti 6-4 при высоких скоростях деформации, в то же время проявляя эквивалентную Ti 6-4 пластичность. Кроме того, баллистическое испытание показало, что соответствующий изобретению сплав проявляет устойчивость к воздействию фрагментов, имитирующих пули, которая является равной или большей, чем эта характеристика для Ti 6-4. В частности, соответствующий изобретению сплав демонстрирует значение V50 по меньшей мере 60 fps (фут/сек) (18,3 м/сек) в баллистическом испытании, проводимом с использованием Fragment Simulating Projectiles (FSP) (поражающих элементов типа «осколочный имитатор») калибра 0,50 Cal. (12,7 мм). В конкретных вариантах применения соответствующий изобретению сплав демонстрирует значение V50 по меньшей мере 80 fps (24,4 м/сек). Кроме того, соответствующий изобретению сплав проявляет сравнимую вязкость разрушения, когда сравнивают с Ti 6-4. Как в случае Ti 6-4, соответствующий изобретению сплав признан способным к ряду комбинаций характеристик, в зависимости от технологических условий производства и термической обработки материала.

[0046] Соответствующий изобретению сплав может быть переработан в разнообразные изделия или детали, имеющие многообразное применение. Например, из соответствующего изобретению сплава могут быть сформированы детали самолетов, такие как диски, картеры, конструкции пилонов или шасси, а также автомобильные части. В одном конкретном варианте применения соответствующий изобретению сплав используют в качестве лопасти вентилятора.

[0047] Также раскрыт способ изготовления Ti-сплава, имеющего хорошие механические свойства. Способ включает стадии, на которых проводят плавку комбинации исходных материалов в надлежащих пропорциях для получения соответствующего изобретению сплава, включающего по весу от около 6,0 до около 6,7% алюминия, от около 1,4 до около 2,0% ванадия, от около 1,4 до около 2,0% молибдена, от около 0,20 до около 0,42% кремния, от около 0,17 до около 0,23% кислорода, от около 0,1 до около 0,24% железа, максимально около 0,08% углерода, и остальное количество составляет титан со случайными примесями. Плавка может быть выполнена, например, в печи с холодным подом, необязательно с последующим повторным плавлением в вакуумной дуговой печи (VAR) для вторичной переплавки. В альтернативном варианте, изготовление слитка может быть выполнено многократным плавлением в VAR-печах. Исходные материалы могут включать комбинацию повторно используемых и не бывших в употреблении материалов, таких как титановый скрап и губчатый титан, в сочетании с небольшими количествами железа. По большинству условий рынка, применение повторно используемых материалов обеспечивает значительную экономию затрат. Применяемые повторно используемые материалы могут включать, но не ограничиваются таковыми, сплавы Ti 6-4, Ti-10V-2Fe-3Al, другие Ti-Al-V-Fe-сплавы, и технически чистый (CP) титан. Повторно используемые материалы могут быть в форме станочных обрезков (токарной стружки), сплошных кусков, или переплавленных электродов. Применяемые не бывшие в употреблении материалы могут включать, но не ограничиваются таковыми, губчатый титан, лигатуры «алюминий-ванадий»; «алюминий-молибден»; и «титан-кремний», железный порошок, кремниевые гранулы, или алюминиевый сферический порошок. Поскольку применение Ti-Al-V-сплава в качестве повторно используемых материалов позволяет сократить количество используемой алюминий-ванадиевой лигатуры или вообще не применять ее, может быть достигнута значительная экономия расходов. Однако это не исключает использования и добавления свежих сырьевых материалов, включающих губчатый титан и легирующие элементы, нежели повторно используемых материалов, если это желательно.

[0048] Способ получения также может включать стадии, на которых расплавляют слитки сплава и подвергают соответствующий изобретению сплав проковке в последовательности выше и ниже температуры бета-превращения, с последующей проковкой и/или прокаткой ниже температуры бета-превращения. В одном конкретном варианте применения, способ получения Ti-сплава используют для получения деталей авиационных систем, и даже более конкретно, для изготовления пластин, применяемых в производстве лопастей вентиляторов.

[0049] Блок-схема, которая показывает примерный способ получения Ti-сплавов, приведена в Фигуре 1. Сначала на стадии 100 готовят желательное количество сырьевых материалов, имеющих надлежащие концентрации и пропорции. Сырьевые материалы включают повторно используемые материалы, хотя они могут быть объединены со свежими сырьевыми материалами с подходящим составом в любых комбинациях.

[0050] После приготовления сырьевые материалы расплавляют и отливают для получения слитка на стадии 110. Плавление может быть выполнено, например, в VAP-печи, плазменной дуговой плавкой, электронно-лучевой плавкой, гарнисажной плавкой с расходуемым электродом, или их комбинациями. В одном конкретном варианте применения, с использованием VAP получают слитки двойного переплава и разливают непосредственно в кристаллизатор, имеющий цилиндрическую форму.

[0051] На стадии 120 слиток подвергают первичной проковке или прокатке. Первичные проковку или прокатку выполняют выше температуры бета-превращения. Если на этой стадии проводят прокатку, то прокатку выполняют в продольном направлении. В одном конкретном варианте применения, слиток титанового сплава нагревают до температуры на величину между около 40 и около 200 градусами Цельсия выше температуры бета-трансуса, и проковывают для разрушения структуры отливки в слитке, и затем охлаждают. Слиток титанового сплава предпочтительно нагревают до температуры, на величину между около 90 и около 115 градусами Цельсия превышающей бета-трансус. Еще более предпочтительно, слиток нагревают до температуры на 90 градусов выше бета-трансуса.

[0052] На стадии 130, которая является необязательной, слиток повторно нагревают ниже температуры бета-превращения и проковывают для деформирования структуры превращения. В одном конкретном варианте применения, слиток повторно нагревают до температуры на величину между около 30 и около 100 градусами Цельсия ниже бета-трансуса. Слиток предпочтительно нагревают до температуры на величину между около 40 и около 60 градусами Цельсия ниже бета-трансуса. Более предпочтительно, слиток повторно нагревают до температуры примерно на 50 градусов Цельсия ниже бета-трансуса.

[0053] Затем, на стадии 140, которая является необязательной, слиток повторно нагревают до температуры выше температуры бета-трансуса, чтобы обеспечить рекристаллизацию бета-фазы, затем проковывают до деформации по меньшей мере 10 процентов, и резко охлаждают водой. В одном конкретном варианте применения, слиток повторно нагревают до температуры на величину между около 30 и около 150 градусами Цельсия выше температуры бета-трансуса. Слиток предпочтительно повторно нагревают до температуры на величину между около 40 и около 60 градусами Цельсия выше температуры бета-трансуса. Еще более предпочтительно, слиток повторно нагревают до температуры примерно на 40 градусов Цельсия выше температуры бета-трансуса.

[0054] На стадии 150 слиток подвергают дополнительной проковке и/или прокатке для получения плиты, прутка или сутунки. Прокованный слиток, полученный на стадии 120, или на необязательных стадиях 130 или 140, если их выполняли, повторно нагревают до температуры на величину между около 30 и около 100 градусами Цельсия ниже бета-трансуса, и прокатывают в плиту, пруток или сутунку с желательными размерами, причем материал повторно нагревают, если необходимо, для достижения желательных размеров и микроструктуры. В одном конкретном варианте применения, слиток повторно нагревают до температуры на величину между около 30 и около 100 градусами Цельсия ниже температуры бета-трансуса. Слиток предпочтительно повторно нагревают до температуры на величину между около 40 и около 60 градусами Цельсия ниже температуры бета-трансуса. Более предпочтительно, слиток повторно нагревают до температуры примерно на 50 градусов Цельсия ниже температуры бета-трансуса.

[0055] Прокатку плиты типично (но необязательно) выполняют по меньшей мере в два прохода таким образом, чтобы материал можно было повернуть на 90 градусов между проходами, чтобы стимулировать развитие микроструктуры плиты. Конечные проковку и прокатку выполняют ниже температуры бета-превращения, причем прокатку проводят в продольном и поперечном направлениях относительно оси слитка.

[0056] Затем слиток на стадии 160 подвергают отжигу, который предпочтительно выполняют ниже температуры бета-превращения. Готовый прокатанный продукт может иметь толщину, которая варьирует, но не ограничивается этим, от около 0,020 дюйма (0,508 мм) до около 4,0 дюймов (101,6 мм). В некоторых вариантах отжиг плит может быть выполнен с плитой, зажатой для обеспечения того, что плита будет соответствовать требуемой геометрической форме после охлаждения. В еще одном варианте применения, плиты могут быть нагреты до температуры отжига, и затем выровнены перед отжигом.

[0057] В некоторых вариантах применения, прокатка до размеров менее около 0,4 дюйма (10,16 мм) может быть выполнена способом горячей прокатки для получения намотанного в рулон или полосового продукта. В еще одном дополнительном варианте применения, прокатка в тонкий лист может быть выполнена в условиях горячей прокатки в листы как отдельные листы или как многочисленные листы, упакованные в стальные контейнеры.

[0058] Дополнительные подробности в отношении примерных титановых сплавов и способов их получения описаны в нижеследующих Примерах.

ПРИМЕРНЫЕ ВАРИАНТЫ ИСПОЛНЕНИЯ

[0059] Приведенные в этом разделе примеры служат для иллюстрации применяемых стадий обработки, полученного состава и последующих свойств Ti-сплавов, полученных согласно вариантам осуществления настоящего изобретения. Ti-Сплавы и связанные с ними способы получения, которые описаны ниже, приведены в качестве примеров, и не предполагаются быть ограничивающими.

ПРИМЕР 1

Влияния элементов на базовый Ti 6-4

[0060] Сначала получали несколько Ti-сплавов, имеющих составы вне раскрытых в этом описании диапазонов элементного состава, чтобы они служили в качестве сравнительных примеров. При оценке эффективности действия элементов, содержащихся в предлагаемом сплаве, две серии 200-граммовых заготовок расплавили и затем (β, затем α/β) прокатали в квадратные прутки размером 13 мм. Результаты обобщены ниже в Таблице 1.

Таблица 1
Сплав	Состав Ti-сплава (% по весу)						Стадия второй термической обработки	Условный предел текучести при остаточной деформации 0,2% (МПа)	Предел прочности на разрыв (МПа)	Относительное удлинение, % (5,65√So)	Уменьшение поперечного сечения, %
Сплав	Al	V	Mo	Si	О	Fe	Стадия второй термической обработки		Предел прочности на разрыв (МПа)	Относительное удлинение, % (5,65√So)	Уменьшение поперечного сечения, %
A (Ti64)	6,5	4,2	-	-	0,185	0,17	700ºС/2 часов, охлаждение на воздухе	890	989	17,5	42
В	6,5	2,6	1	-	0,195	0,17	700ºС/2 часов, охлаждение на воздухе	904	1002	17	42
С	6,5	2,6	1	0,5	0,21	0,17	400ºС/24 часов, охлаждение на воздухе	1028	1172	16,5	37
D	6,5	1,5	1	-	0,2	0,17	700ºС/2 часов, охлаждение на воздухе	877	994	18	38
E	6,5	1,5	1,5	-	0,2	0,17	700ºС/2 часов, охлаждение на воздухе	899	1009	19	44

Примечание: механические свойства при растяжении были оценены с использованием стандарта ASTM E8. АС=охлаждение на воздухе; PS=условный предел текучести; стадия первичной термической обработки=960°С/30 минут/охлаждение на воздухе.

[0061] Таблица 1 представляет результаты испытаний на растяжение для пяти сплавов, в том числе Ti 6-4. Таблица 1 демонстрирует, что сравнимые результаты испытаний на растяжение были получены, когда ванадий был заменен молибденом. Более конкретно, когда доли молибдена и ванадия варьировали между 1% до 2,6%, наблюдались лишь незначительные изменения предела прочности на разрыв сравнительно с Ti 6-4 (сравни Сплавы А, В, D и Е).

[0062] Таблица 1 также показывает, что введение 0,5% кремния приводит к значительному повышению прочности, по сравнению со сплавом без этого элемента (сравни Сплав С со Сплавом В). Сплавы А, В, D и Е были подвергнуты 2-стадийной термической обработке, типично применяемой для сплава Ti 6-4. Сплав С подвергали термической обработке в иных условиях, нежели другие сплавы, ввиду введения кремния. Эта термическая обработка была выбрана потому, что для сплавов согласно прототипу, которые содержат Si, таких как TIMETAL® 550, предполагалось, что оптимальные характеристики таких сплавов типично достигаются, когда конечной стадией термической обработки является процесс старения в температурном диапазоне от 400 до 500°С.

[0063] В титановых сплавах, как и в прочих металлических материалах, размер зерен оказывает влияние на механические свойства материала. Более мелкий размер зерен типично связан с более высокой прочностью, или с более высокой пластичностью на данном уровне прочности. Фигура 2 показывает микроструктуру экспериментальных титановых сплавов (смотри Таблицу 1 в отношении составов), отлитых в виде 250-граммовых слитков и преобразованных проковкой и прокаткой в квадратные прутки с размером 12 мм. Эти микроструктуры включают первичную альфа-фазу (белые частицы) на фоне превращенной бета-фазы (темный фон). Фигура 2А показывает микроструктуру Сплава А (Ti 6-4), полученного этим способом, в качестве эталона. Желательно получение микроструктуры, в которой размер зерен первичной альфа-фазы является настолько мелким, насколько возможно, чтобы поддерживать пластичность по мере возрастания прочности сплава в результате вариации состава. Фигуры 2В-2D показывают микроструктуры экспериментальных сплавов (Сплавы В, С и Е), содержащих молибден, который делает превращенную бета-фазу более темной на вид. Опытным путем было обнаружено, что титановые сплавы, в которых молибден представляет собой основной бета-стабилизирующий элемент, склонны иметь более мелкозернистую бета-фазу, чем сплавы, в которых основным бета-стабилизатором является ванадий. Фигура 23 показывает, что Сплав Е (Фигура 2D) проявляет более тонкодисперсную первичную альфа-фазу, чем Сплав А (Ti 6-4) (Фигура 2А), тогда как Сплавы В и С (Фигура 2В и 2С) имели размеры зерен, подобные размерам зерен в Ti 6-4 (Фигура 2А). Фигура 2 демонстрирует, что в сплавах, содержащих как ванадий, так и молибден, доля присутствующего молибдена должна быть равной или большей, чем доля ванадия, чтобы получить желательный тонкодисперсный размер зерен.

[0064] Таблица 2 представляет дополнительный набор из восьми заготовок (номинальные составы) наряду с результатами испытания их на растяжение.

Таблица 2 Составы заготовок и результаты испытания на растяжение
Сплав	Состав Ti-сплава (% по весу)						β-Трансус (°С)	Модуль упругости (ГПа)	Условный предел текучести при остаточной деформации 0,2% (МПа)	Предел прочности на разрыв (МПа)	Относи тельное удлинение, % (5,65√So)	Уменьшение поперечного сечения, %
Сплав	Al	V	Mo	Si	O	Fe	β-Трансус (°С)	Модуль упругости (ГПа)		Предел прочности на разрыв (МПа)	Относи тельное удлинение, % (5,65√So)	Уменьшение поперечного сечения, %
F (Ti64)	6,5	4,2	-	-	0,2	0,17	995/1000	112	898	1048	16,5	37
G	6,5	4,2	-	0,5	0,2	0,17	1000/1005	112	1024	1165	14,5	35
H	6,5	-	3,2	0,35	0,2	0,17	1025/1030	114	1014	1188	14,5	38
I	6,5	2	2	0,5	0,2	0,17	1005/1010	112	1049	1218	13,5	40
J	6,5	2	2	0,35	0,2	0,17	1005/1010	113	1012	1187	15	40
К	6,5	1,5	1,5	0,5	0,2	0,17	1020/1025	114	996	1159	14,5	31
L	6,5	1,5	1,5	0,35	0,2	0,17	1020/1025	115	951	1125	15	37
M	6,5	2	2	0,5	0,15	0,17	995/1000	115	1016	1187	13,5	42
Примечание: все образцы были подвергнуты термической обработке на твердый раствор при температуре бета-превращения минус 40°С в течение 1 часа, и охлаждению на воздухе, затем старению при температуре 400°С в течение 24 часов и охлаждению на воздухе.

[0065] Результаты, изложенные в Таблице 2, демонстрируют эффект упрочнения от включения кремния в составы сплавов. Например, добавление кремния к базовому сплаву Ti 6-4 приводит к существенному повышению предела прочности на разрыв (сравни Сплав F со Сплавом G). Таблица 2 также показывает, что для любого данного базового состава включение 0,5% Si сравнительно с 0,35% Si имеет результатом более высокую прочность (сравни H, J и L с I, К и М, соответственно).

[0066] Таблица 2 также показывает эффекты вариации количества молибдена и ванадия в сплавах. Сплавы, которые содержали 2% Mo и 2% V, имели более высокую прочность и пластичность по сравнению со сплавами, которые содержали 1,5% Mo и 1,5% V (сравни I и J с L и М, соответственно).

[0067] Дополнительно, снижение содержания кислорода приводило к более низкой прочности для данного базового состава (сравни М с L). Кроме того, Таблица 2 показывает, что модуль упругости варьирует мало в пределах анализированных составов.

[0068] Фигура 3 схематически показывает соображения, влияющие на выбор баланса молибдена и ванадия. Применение достаточного количества молибдена, чтобы обеспечить измельчение размера зерен первичной альфа-фазы, является важным в том отношении, что оно содействует превосходным усталостным характеристикам сравнительно с Ti 6-4 (подобно сплаву TIMETAL® 550). Однако применение повышенного содержания молибдена имеет экономические и промышленные последствия, поскольку преобладание сплава Ti 6-4 как промышленного титанового сплава проявляется в большом количестве скрапа, доступного для введения в слитки, имеющие такой состав. Доступность скрапа для введения оказывает основополагающее влияние на экономические показатели при внедрении нового сплава в промышленное производство

[0069] Экспериментальная работа представила доказательство того, что принципы разработки сплава в Фигуре 3 являются эффективными на практике. Добавление кремния обеспечило повышение предела прочности на разрыв без существенного ущерба для пластичности, в частности, когда был оптимизирован баланс «молибден/ванадий». Введение кремния также привело к значительному улучшению механических характеристик при растяжении при повышенных температурах сравнительно с Ti 6-4 (подобно сплаву TIMETAL® 550).

ПРИМЕР 2

[0070] Провели дополнительные эксперименты для оценки химического состава, расчетных параметров, механических свойств при растяжении и баллистических характеристик соответствующего изобретению сплава. В частности, двойной переплавкой в VAR-печи получили шесть слитков с диаметром 8 дюймов (203 мм), содержащих составы, показанные ниже в Таблице 3. Материал преобразовали в плиту толщиной 0,62 дюйма (15,7 мм) конечной прокаткой в условиях «subtransus» со степенью обжатия 40% по толщине в каждом направлении.

[0071] С использованием усредненных результатов химического анализа для соответствующего изобретению сплава (Ti 639; Heat (плавка) V8116), рассчитали бета-трансус составляющим 1884ºF (1029ºС). Это значение было подтверждено с использованием металлографического обследования после закалки от последовательно более высоких температур отжига.

Плотность

[0072] Плотность сплава является важным фактором, где критерием выбора сплава является отношение (прочность/вес) или (прочность/вес в квадратной степени) Для сплава, который предлагается для замены Ti 6-4, в особенности благоприятной является плотность, равная плотности сплава Ti 6-4, поскольку это позволяло бы производить замену без изменений конструкции, где требуются более высокие технические характеристики материала.

[0073] Расчеты плотности для каждого из испытуемых сплавов приведены в Таблице 3. С использованием правила аддитивности, плотность для сплава V8116 (Ti-6,5Al-1,8V-1,7Mo-0,16Fe-0,3Si-0,2O-0,03C) рассчитали составляющей 0,1626 фунтов·дюйм^-3 (4,50 г·см^-3). При расчете по тому же принципу плотность сплава Ti 6-4 составляла 0,1609 фунтов·дюйм^-3 (4,46 г·см^-3). Поэтому плотность сплава V8116 была выше, чем плотность Ti 6-4, всего на множитель около 1,011.

Условия термообработки на твердый раствор и перестарения (STOA)

[0074] Перед определением механических характеристик при растяжении каждого сплава, плиты подвергли термической обработке на твердый раствор плюс перестарение (solution treaded plus overaged, STOA) в следующих условиях: отжиг при температуре 1760ºF (960ºС), 20 минут, охлаждение на воздухе (AC) до комнатной температуры, затем старение при температуре 1292ºF (700ºС) в течение 2 часов, охлаждение на воздухе (AC).

[0075] Результаты испытаний механических свойств при растяжении приведены в Таблице 4. Базовый уровень сплава Ti 6-4 (V8111) проявлял типичные свойства для этого состава и условий термической обработки. Конкретное значение предела прочности на разрыв (UTS) и конкретное значение предела текучести при растяжении (TYS) соответствующего изобретению сплава (V8116) были выше приблизительно на 9% и 12%, соответственно, чем характеристики подобным образом обработанного Ti 6-4.

Баллистические характеристики

[0076] Слитки лабораторного масштаба со сравнительными составами, указанными в Таблице 3, выплавили и преобразовали в прокатанную перекрестно плиту с толщиной 0,62 дюйма (15,7 мм). Оценки испытаний на растяжение и баллистические характеристики выполняли в условиях термической обработки на твердый раствор плюс перестарение следующим образом: отжиг при температуре 1760ºF (960ºС), 20 минут, охлаждение на воздухе (AC) до комнатной температуры, затем старение при температуре 1292ºF (700ºС) в течение 2 часов, охлаждение на воздухе (AC).

[0077] Результаты испытаний баллистических характеристик приведены в Таблице 3. Баллистическое испытание выполняли с использованием поражающих элементов типа «осколочный имитатор» (FSP) калибра 0,50 Cal. (12,7 мм). Испытывали три плиты: V8111 (Ti 6-4), V8113 (Ti-6,5Al-1,8V-1,4Mo-0,16Fe-0,5Si-0,2O-0,06C), и V8116 (Ti-6,5Al-1,8V-1,7Mo-0,16Fe-0,3Si-0,2O-0,03C).

[0078] Результаты баллистических испытаний для V8116 благоприятно продемонстрировали значение V50 на 81 фут в секунду (fps) (24,7 м/сек) сверх базового требования; локализованный адиабатический сдвиг не являлся преобладающим механизмом разрушения; и не возникало вторичное растрескивание. Последнее наблюдение особенно важно, поскольку оно показывает, что 0,03% по весу С и 0,3% по весу Si не ухудшают эффект сопротивления удару. Общая баллистическая характеристика для V8116 в этих конкретных условиях испытания была найдена подобной свойствам Ti 6-4 (V8111). Поэтому преимущество более высокой прочности состава V8116 может быть реализовано без опасений насчет снижения устойчивости к удару.

[0079] Напротив, плавка V8113, которая имела механические характеристики при растяжении, подобные V8116, но имела более высокое содержание Si (0,5 против 0,3% по весу) и более высокое содержание С (0,06 против 0,03% по весу), имела низкое значение V50 (на 93 fps (28,1 м/сек) ниже базового требования), и проявляла серьезное растрескивание, которое приводило к разрушению плиты напополам во время испытания. Растрескивание V8113 возникало даже при столкновениях с относительно низкими энергиями локального удара. Дополнительно, сплав V8113 проявлял растрескивание, как между местами соударения, так и до угла плиты; это поведение не наблюдалось для Ti 6-4 (V8111) или V8116.

[0080] Комбинация высокой прочности (167 ksi (1151,3 МПа) UTS и 157 ksi (1082,4 МПа)), высокого относительного удлинения (11%) и хороших баллистических характеристик и сопротивления удару, наблюдаемых для V8116 (Ti-6,5 Al-1,8 V-1,7 Mo-0,16 Fe-0,3Si-0,2O-0,03C), была очень благоприятной, принимая во внимание, что этим избегают добавления больших количеств легирующих компонентов, которые проявляли бы тенденцию повышать плотность и стоимость, которые обычно связаны с таким уровнем прочности плиты из Ti-сплава.

Таблица 3
Материал		Состав продукта, % по весу														Расчетные параметры¹
Базовый	Плавка	AI	С	Cr	Fe	Mo	N	Ni	О	Si	Sn	V	Zr	Nb	Ti	Плотность		T_β °F	Al_eq	Mo_eq	β_ISO	β_EUT	β_ISO/ β_EUT
Базовый	Плавка	AI	С	Cr	Fe	Mo	N	Ni	О	Si	Sn	V	Zr	Nb	Ti	г/ см³	фунт/ дюйм³	T_β °F	Al_eq	Mo_eq	β_ISO	β_EUT	β_ISO/ β_EUT
Ti639	V8112	6,4	0,014	0,001	0,16	1,7	0,004		0,221	0,448		1,8			89,2	4,50	0,1626	1012,8ºС	12,4	3,4	2,9	0,4	6,5
Ti639	V8113	6,4	0,057	0,001	0,16	1,4	0,004		0,209	0,467		1,8			89,5	4,48	0,1619	1040,6ºС	12,1	3,1	2,6	0,5	5,7
Ti639	V8116	6,5	0,034	0,001	0,16	1,7	0,004		0,213	0,292		1,8			89,3	4,51	0,1627	1031,1ºC	12,2	3,4	2,9	0,4	6,5
Ti639	FU83099	6,6	0,030		0,16	1,8	0,003		0,213	0,292		1,7			89,3	4,50	0,1626	1031,1ºC	12,3	3,3	2,9	0,5	6,1
Ti64	V8111	6,3	0,026	0,001	0,16	0,0	0,005		0,200	0,023		4,1			89,2	4,45	0,1606	1016,1ºС	11,7	3,2	2,7	0,5	6,0
Ti 64+C	V8117	6,4	0,051	0,001	0,16	0,0	0,005		0,213	0,038		4,1			89,1	4,45	0,1606	1034,4ºС	12,1	3,2	2,7	0,5	5,9
Ti 64+C	V8118	6,4	0,053	0,001	0,16	0,0	0,005		0,212	0,067		4,1			89,0	4,45	0,1605	1035,6ºС	12,1	3,2	2,7	0,5	6,0
Ti639	Специальная минимальная	6,0	0,010	0,001	0,10	1,4	0,005		0,170	0,200		1,4			90,7	4,49	0,1622	1006,1ºС	10,6	2,6	2,3	0,3	8,1
Ti639	Специальная макси-мальная	6,7	0,080	0,001	0,24	2,0	0,005		0,230	0,420		2,0			88,3	4,52	0,1631	1052,8ºС	12,9	4,0	3,3	0,7	4,8
Ti639	Наименьшая плотность	6,7	0,080	0,001	0,10	1,4	0,005		0,230	0,420		1,4			89,7	4,47	0,1614	1068,3ºС	12,9	2,6	2,3	0,3	8,1
Ti639	Наивысшая плотность	6,0	0,010	0,001	0,24	2,0	0,005		0,170	0,200		2,0			89,4	4,54	0,1639	990,6ºС	10,6	4,0	3,3	0,7	4,8
Ti639	Типичная	6,5	0,030	0,001	0,17	1,7	0,005		0,200	0,360		1,7			89,3	4,50	0,1625	1021,7ºС	11,9	3,3	2,8	0,5	5,8
Ti64	UK-смесь	6,5	0,010	0,001	0,17	0,0	0,005		0,210	0,010		4,2			88,9	4,45	0,1606	1011,1ºС	12,2	3,3	2,8	0,5	5,7
(1): Плотность оценивали с использованием правила аддитивности. Расчеты T_β (бета-трансус) основывались на диаграммах фазового равновесия бинарных систем. Al_eq=Al+27O Mo_eq=Mo+0,67V+2,9Fe

Таблица 3 (продолжение)

Материал

Механические характеристики при растяжении, плита²

Баллистические характеристики

Комментарий

Термообработка для улучшения пластичности

Термообработка на твердый раствор и старение (охлаждение на воздухе)

Испытание V50 на удар FSP калибра 12,7 мм

Базовый

Плавка

Предел прочности на разрыв

Предел
текучести при растяжении

RA
%

El%

Модуль упругости

Предел прочности на разрыв

Предел текучести при растяжении

RA
%

El %

Модуль упругости

t (дюймов)

Базовый (фут/
сек)

Испытуемый (фут/
сек)

Разность (фут/
сек)

Ti639

V8112

1110 МПа

1062 МПа

19

11

119,3 ГПа

1172 МПа

163

23

8

123,4 ГПа

--

Хорошая прочность, неважная пластичность

Ti639

V8113

1110 МПа

1055 МПа

20

12

120,7 ГПа

1165 МПа

158

21

11

126,2 Гпа

15,4 мм

934,5 м/сек

906,5 м/сек

28,1 м/сек

Хорошая прочность, хорошая пластичность, низкое значение V50 и серьезное растрескивание

Ti639

V8116

1110 МПа

1062 МПа

25

14

120,7 ГПа

1151 МПа

157

27

11

124,1 ГПа

15,6 мм

956,8 м/сек

981,5 м/сек

+24,7 м/сек

Хорошее сочетание прочности, пластичности, V50 и сопротивления растрескиванию

Ti639

FU83099

1117 МПа

1041 МПа

29

15

--

Ti64

V8111

1041 МПа

958 МПа

29

13

113,1 ГПа

1069 МПа

141

30

12

122,7 ГПа

14,9 мм

895,2 м/сек

912,9 м/сек

+17,7 м/сек

Типичные прочность, относительное удлинение и V50 для Ti
6-4

Ti64+C

V8117

1076 МПа

986 МПа

26

14

115,1 ГПа

1096 МПа

147

26

11

123,4 ГПа

--

Недостаточное повышение прочности

Ti
64+C

V8118

1076 МПа

993 МПа

31

15

114,5 ГПа

1096 МПа

148

27

11

123,4 ГПа

--

Недостаточное повышение прочности

(2) Среднее значение 2 L- и 2 Т-образцов для 0,6 в плите
EI=с использованием (5,65√So)

ПРИМЕР 3

Характеристики промежуточного продукта, используемого в производстве пустотелых лопастей вентилятора из титанового сплава

[0081] Чтобы проверить свойства соответствующего изобретению сплава (обозначенного Ti 639) в промышленном масштабе, слиток с диаметром 30 дюймов (760 мм), с номинальным весом 3,4 MT (метрических тонн), обозначенный FU83099, изготовили двойной переплавкой в VAR. Затем этот слиток переработали в плиту в соответствии с принципами обработки, приведенными в Фигуре 1, в условиях практического производства, применяемых для промышленного изготовления плиты для лопастей вентиляторов из сплава Ti 6-4. Часть плавки (FU83099В) обработали с использованием процесса перекрестной прокатки, тогда как еще одну часть плавки (FU83099) прокатали вдоль единственной оси.

[0082] Также выполнили испытания на растяжение при комнатной температуре, чтобы дополнительно оценить характеристики плиты для лопастей вентиляторов из сплава Ti 6-4 сравнительно с плитой из соответствующего изобретению сплава, согласно стандарту ASTM E8. Химические составы плит показаны в Таблице 4 вместе с результатами испытания на растяжение при комнатной температуре (RT).

[0083] Результаты из Таблицы 4 дополнительно демонстрируют, что сплав согласно изобретению является более прочным, чем Ti 6-4. Сравнение результатов от FU83099А и В демонстрирует более высокую анизотропию свойств в материале, когда прокатку выполняли вдоль единственной оси, сравнительно с перекрестной прокаткой.

[0084] Образцы, отобранные из FU83099В, подвергли термической обработке согласно технологической программе, рассчитанной на моделирование изготовления пустотелых титановых лопастей вентиляторов, и затем подвергли серии механических испытаний. Фигуры 4-8 показывают результаты сравнения между Ti 6-4 и соответствующим изобретению сплавом (FU83099В), показанному как Ti 639, в испытании на малоцикловую усталость, из которого можно сделать вывод о долговечности сплава при эксплуатации детали. Фигуры 4 и 6 показывают результаты для испытательных образцов, отобранных поперек и вдоль, соответственно, направления конечной прокатки плиты. Фигуры 4 и 6 представляют результаты испытания «гладких» испытательных образцов, и ясно показывают превосходство сплава согласно изобретению над Ti 6-4. Фигура 4 показывает результаты для «Ti 639» и «состаренного Ti 639». Образцы «состаренного Ti 639» были подвергнуты термической обработке в последовательности, в которой последняя стадия была в диапазоне старения, при температуре 500°С, но образцы «Ti 639» получили термическую обработку в последовательности, в которой последнюю стадию проводили при температуре 700°С, типичной для условий отжига. Результаты показывают, что хорошие технические характеристики соответствующего изобретению сплава достигаются в обоих случаях. Результаты показывают значительные улучшения характеристик устойчивости к малоцикловой усталости гладких образцов Ti 639 сравнительно с Ti 6-4. В поперечном направлении (Фигура 4) усталостная долговечность повышается от приблизительно 1×10⁴ циклов для Ti 6-4 до около 1×10⁵ циклов для Ti 639 при максимальной нагрузке около 890 МПа, и максимальная нагрузка для долговечности около 1×10⁵ циклов увеличивается приблизительно на 100 МПа от 790 МПа для Ti 6-4 до приблизительно 890 МПа для Ti 639. В продольном направлении усталостная долговечность возрастает от менее, чем 3×10⁴ циклов для Ti 6-4, до приблизительно 1×10⁵ циклов для Ti 639 при максимальной нагрузке 830 МПа, и максимальная нагрузка для долговечности приблизительно 1×10⁵ циклов увеличивается от приблизительно 790 МПа для Ti 6-4 до около 830 МПа для Ti 639.

[0085] Фигуры 5 и 7 показывают результаты дополнительного испытания на малоцикловую усталость в более жестких условиях, в которых используют испытательный образец с надрезом. Эти результаты дополнительно подтверждают превосходство соответствующего изобретению сплава.

[0086] Фигура 8 представляет сравнение между Ti 6-4 и соответствующего изобретению сплава (FU83099В), показанного как Ti 639, в испытании на растяжение с высокой скоростью деформации. Эти данные подтвердили, что хорошая комбинация прочности и пластичности соответствующего изобретению сплава является лучшей, чем для Ti 6-4, в условиях эксплуатации, типичных для пустотелых лопастей компрессоров. Это уместно, поскольку такие лопасти должны быть рассчитаны на то, чтобы выдерживать столкновения с птицами при эксплуатации, и способность материала противостоять таким ударам обусловливает конструкцию, массу и эффективность детали.

Таблица 4
Сплав	Состав Ti-сплава (% по весу)							Стадия второй термической обработки	Направ ление	Условный предел текучести при остаточной деформации 0,2% (МПа)	Предел прочности на разрыв (МПа)	Относительное удлинение, % (4D)	Уменьшение поперечного сечения, %
	Al	V	Mo	Si	O	Fe	С
R (FU83099A2)	6,33	1,63	1,66	0,31	0,207	0,17	0,026	700ºС/2 часа, охлаж-дение на воздухе	L	1010,8	1080,4	15,6	34,5
									L	1012,8	1083,2	15,2	35,5
									T	1071,5	1154,2	15,2	23,3
									T	1070,8	1152,1	14,5	23,4
S (FU83099B)	6,34	1,63	1,7	0,31	0,203	0,17	0,024	700ºС/2 часа, охлаж-дение на воздухе	L	1025,9	1110,1	15,9	31,5
									L	1025,9	1110,1	15,3	30,8
									T	1034,9	1110,1	14,7	31
									T	1033,5	1111,4	17,2	27
T (Ti 6-4)	6,47	4,15	-	0,02	0,219	0,13	0,015	700ºС/2 часа, охлаж-дение на воздухе	L	960,2	1048,6	16	29,8
									L	954	1047,5	16	33,7
									T	952,4	1028,2	15,3	35,8
									T	948,7	1027,6	14,3	33,6
Примечание: стадия первичной термической обработки=960ºС/30 минут/охлаждение на воздухе (АС)

[0087] С целью сделать более ясными в описании настоящего изобретения, следующие термины и аббревиатуры определены, как показано ниже.

Предел текучести при растяжении (TYS): технический параметр растягивающего напряжения, при котором материал проявляет заданное предельное отклонение (0,2%) от пропорциональности между напряжением и деформацией.

Предел прочности на разрыв (UTS): максимальное техническое растягивающее напряжение, которое материал способен выдерживать, рассчитываемое из максимальной нагрузки во время испытания на растяжение, проводимого до разрыва, и исходной площади поперечного сечения образца.

Модуль упругости (Е): описание упругости при растяжении, или склонности объекта деформироваться вдоль оси, когда вдоль этой оси прилагают направленные в противоположные стороны усилия. Модуль упругости определяют как отношение напряжения при растяжении к деформации при растяжении.

Относительное удлинение (EI): во время испытания на растяжение увеличение рабочей длины образца (выраженное в процентах относительно исходной длины образца) после разрушения. В этой работе относительное удлинение в процентах определяли с использованием двух стандартных рабочих длин образцов. В первом методе рабочую длину образца определяли согласно формуле 5,65√So, где So представляет площадь поперечного сечения испытательного образца. Во втором методе рабочая длина составляла 4D, где D представляет диаметр испытательного образца. Эти различия не оказывали материального влияния на определение процентного значения относительного удлинения.

Уменьшение площади поперечного сечения (RA): во время испытания на растяжение сокращение площади поперечного сечения растягиваемого образца (выраженное в процентах от исходной площади поперечного сечения) после разрушения.

Альфа(α)-стабилизатор: элемент, который, будучи растворенным в титане, обусловливает повышение температуры бета-превращения.

Бета(β)-стабилизатор: элемент, который, будучи растворенным в титане, обусловливает снижение температуры бета-превращения.

Бета(β)-трансус: наинизшая температура, при которой титановый сплав завершает аллотропное превращение из α+β в β-кристаллическую структуру. Это также известно как температура бета-превращения.

Эвтектоидное соединение: интерметаллическое соединение титана и переходного металла, которое образуется при разложении обогащенной титаном β-фазы.

Бета(β_ISO)-изоморфный стабилизатор: β-стабилизирующий элемент, который имеет сходные фазовые соотношения с β-титаном, и не образует интерметаллические соединения с титаном.

Бета(β_EUT)-эвтектоидный стабилизатор: β-стабилизирующий элемент, способный образовывать интерметаллические соединения с титаном.

Условный предел текучести (PS): напряжение, которое будет вызывать заданное небольшое, постоянное удлинение образца при испытании на растяжение. Это значение является близким к пределу текучести в материалах, не проявляющих четко определенной границы пластичности. Значение для него принимают равным 0,2%-ной деформации.

Слиток: продукт плавки и литья, и любой промежуточный продукт, полученный из него.

[0088] Квалифицированным специалистам в этой области технологии будет понятно, что настоящее изобретение не ограничивается тем, что было конкретно показано и описано здесь. Скорее, область настоящего изобретения определяется пунктами нижеследующей патентной формулы. Кроме того, должно быть понятно, что вышеприведенное описание является только показательным для иллюстративных примеров вариантов исполнения. Для удобства читателя приведенное выше описание было сосредоточено на показательном примере возможных вариантов исполнения, примере, который разъясняет принципы настоящего изобретения. Другие варианты исполнения могут следовать из различных комбинаций, составленных фрагментами различных вариантов исполнения.

[0089] В описании не было стремления к исчерпывающему перечислению всех возможных вариантов. Альтернативные варианты исполнения могут быть не представлены для конкретных разделов изобретения, и могут следовать из различных сочетаний описанных разделов, или то, что прочие неописанные альтернативные варианты исполнения могут быть возможными для раздела, не должно рассматриваться как отказ от пункта формулы изобретения в отношении таких альтернативных вариантов осуществления. Будет понятно, что многие из таких неописанных вариантов исполнения находятся в пределах буквальной области пунктов нижеследующей патентной формулы, и прочие являются эквивалентными. Кроме того, все ссылки на литературные источники, публикации, патенты США и публикации патентных заявок США, цитированные на протяжении настоящего описания, включены здесь ссылкой во всей их полноте, как если бы они были полностью изложены в этом описании.

[0090] Все приведенные процентные доли представлены в процентах по весу (% по весу), как в описании, так и в пунктах патентной формулы.

Claims

1. Титановый сплав, состоящий из, вес.%: от 6,0 до 6,7 алюминия, от 1,4 до 2,0 ванадия, от 1,4 до 2,0 молибдена, от 0,20 до 0,35 кремния, от 0,18 до 0,23 кислорода, от 0,16 до 0,24 железа, от 0,02 до 0,06 углерода, и остальное количество составляет титан и случайные примеси,

при этом максимальная концентрация любого из элементов в качестве случайной примеси, присутствующего в титановом сплаве, составляет 0,1 вес.%, и совокупная концентрация всех случайных примесей составляет величину, меньшую или равную 0,4 вес.%.

2. Титановый сплав по п.1, состоящий из, вес.%: от 6,3 до 6,7 алюминия, от 1,5 до 1,9 ванадия, от 1,5 до 1,9 молибдена, от 0,34 до 0,35 кремния, от 0,18 до 0,21 кислорода, от 0,16 до 0,2 железа, от 0,02 до 0,05 углерода, остальное количество составляет титан и случайные примеси.

3. Титановый сплав по п.1, в котором содержание алюминия составляет 6,5 вес.%.

4. Титановый сплав по п.1, в котором содержание ванадия составляет 1,7 вес.%.

5. Титановый сплав по п.1, в котором содержание молибдена составляет 1,7 вес.%.

6. Титановый сплав по п.1, в котором содержание кремния составляет 0,30 вес.%.

7. Титановый сплав по п.1, в котором содержание кислорода составляет 0,20 вес.%.

8. Титановый сплав по п.1, в котором содержание железа составляет 0,16 вес.%.

9. Титановый сплав по п.1, в котором содержание углерода составляет 0,03 вес.%.

10. Титановый сплав по п.1, имеющий значение предела прочности на разрыв (UTS) свыше 950 МПа.

11. Титановый сплав по п.1, имеющий предел текучести при растяжении 1000 МПа.

12. Титановый сплав по п.1, имеющий относительное удлинение по меньшей мере 10%.

13. Титановый сплав по п.1, имеющий уменьшение площади поперечного сечения (RA) по меньшей мере 25%.

14. Титановый сплав по п.1, который характеризуется молибденовым эквивалентом (Mo_eq) от 2,6 до 4,0, причем молибденовый эквивалент определяется как: Mo_eq=Mo+0,67V+2,9Fe.

15. Титановый сплав по п.1, который характеризуется алюминиевым эквивалентом (Al_eq) от 10,6 до 12,9, причем алюминиевый эквивалент определяется как: Al_eq=Al+27О.

16. Титановый сплав по п.1, который имеет значение предела прочности на разрыв (UTS) по меньшей мере 1103 МПа (160 ksi), относительное удлинение по меньшей мере 10% и значение V50 при баллистическом испытании по меньшей мере на 24 м/сек (80 фут/сек) выше, чем значение V50 при баллистическом испытании, измеренное для сплава Ti 6-4 при тестировании плиты толщиной 15,7 мм (0,62 дюйма) при использовании стального поражающего элемента типа «осколочный имитатор» с диаметром 12,7 мм.

17. Деталь двигателя самолета, отличающаяся тем, что она выполнена из титанового сплава по п.1.

18. Лопасть авиационного вентилятора, отличающаяся тем, что она выполнена из титанового сплава по п.1.

19. Титановый сплав, состоящий из, вес.%: 6,5 алюминия, 1,7 ванадия, 1,7 молибдена, 0,35 кремния, 0,20 кислорода, 0,16 железа, 0,03 углерода, и остальное количество составляет титан и случайные примеси.

20. Титановый сплав по п.19, который имеет значение предела прочности на разрыв (UTS) по меньшей мере 1103 МПа (160 ksi), относительное удлинение по меньшей мере 10% и значение V50 при баллистическом испытании по меньшей мере на 24 м/сек (80 фут/сек) выше, чем значение V50 при баллистическом испытании, измеренное для сплава Ti 6-4 при тестировании плиты толщиной 15,7 мм (0,62 дюйма) при использовании стального поражающего элемента типа «осколочный имитатор» с диаметром 12,7 мм.