CN115976441B - 一种tc18钛合金的热处理方法 - Google Patents

一种tc18钛合金的热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN115976441B
CN115976441B CN202310194073.8A CN202310194073A CN115976441B CN 115976441 B CN115976441 B CN 115976441B CN 202310194073 A CN202310194073 A CN 202310194073A CN 115976441 B CN115976441 B CN 115976441B
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
titanium alloy
room temperature
cooling
heat treatment
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202310194073.8A
Other languages
English (en)
Other versions
CN115976441A (zh
Inventor
曾凡浩
戴雨
李文杰
彭奕瑞
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Central South University
Original Assignee
Central South University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Central South University filed Critical Central South University
Priority to CN202310194073.8A priority Critical patent/CN115976441B/zh
Publication of CN115976441A publication Critical patent/CN115976441A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN115976441B publication Critical patent/CN115976441B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)

Abstract

本发明涉及TC18钛合金的热处理方法，属材料技术领域。所述TC18钛合金热处理首先在Tβ+70℃～Tβ+130℃的温度下保温1h，随后水冷冷却至室温；然后把合金在550℃～600℃下保温6～8h，水冷至室温；最后将合金在300～450℃下时效2～4h。本发明通过固溶和双级时效，通过对保温温度、时间和冷却方式的选取，能够有效调控合金的微观组织，得到等轴α相、条状α相、大量细针状α和β相基体搭配的显微组织，使TC18钛合金获得更高的强度以及良好的塑性。本发明工艺简单可控，所得产品性能优良，便于大规模工业化应用。

Description

一种TC18钛合金的热处理方法
技术领域
本发明涉及一种TC18钛合金的热处理方法，属金属材料热处理技术领域。
背景技术
TC18钛合金名义成分为Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe (wt. %, Ti-55511)，是在1970年代开发的一种高强度近β型钛合金。TC18钛合金因其高比强度、优异的抗疲劳性能，被广泛应用于船舶、汽车工业、体育和航空航天等领域。
TC18钛合金经过加工和热处理后，通过控制微观组织的变化，可以显著改变其力学性能。TC18钛合金的显微组织主要由α相和β相组成，其中α相作为主要强化相，其形貌、含量和尺寸对合金的力学性能有着极为重要的影响。例如等轴状α相和条状的含量和尺寸会影响合金塑性，含量和尺寸越大则合金塑性越好；细针状α相含量越大则会导致合金强度大幅提高。因此，制定合适的热处理工艺来控制α相的形貌、含量和尺寸等微观特征，使TC18钛合金获得满足要求的优良力学性能，对TC18钛合金的广泛使用具有重要意义。
传统的TC18钛合金常用的热处理工艺为固溶-单级时效。一般过程为单相（β相转变温度Tβ以上）或双相固溶（β相转变温度Tβ以下）结合单级时效处理（400℃～600℃保温2～24h）。单相固溶-时效处理后的TC18钛合金显微组织中会包含大量弥散分布的细小α相。然而，这种固溶-时效后的合金的塑性与断裂韧性较差。双相固溶-单级时效处理后的TC18钛合金显微组织中会同时包含粗大的等轴状α相和条状α相，然而这种固溶-时效后的合金的强度相对低。因此，在常用的固溶-时效工艺的基础上，综合考虑温度、时间和冷却方式等多个影响因素，开发一种既能进一步提高TC18钛合金高强度、又保证合金塑性和韧性满足使用要求的热处理工艺是具有重要的意义。
专利CN201410136849.1公开了一种TC18钛合金的固溶-单级时效热处理方法，将TC18 钛合金在Tβ以下60-100℃保温2 -8h 后，采取空冷或水冷冷却至室温；然后将合金在540-600℃时效4 -12h，空冷冷却至室温。从而得到等轴α相(含量大于10vol%、尺寸大于2μm)、片状α相( 厚度大于0.5μm)、大量细针α和β相基体搭配的显微组织，使TC18 钛合金具有较高的强度如1300~1402MPa，但是该专利也存在强度偏低问题，难以满足特殊锻件、紧固件的使用需求。
发明内容
针对现有技术所得TC18钛合金强度不高，为了得到抗拉强度大于1415MPa的TC18钛合金，本发明提出一种新的TC18钛合金固溶-双级时效热处理工艺。本发明处理后的TC18钛合金，不仅可以进一步提高强度，而且保证了合金塑性和韧性满足特种钛合金的使用要求。
本发明一种TC18钛合金的热处理方法，包括下述步骤：
第一步：单相固溶热处理：将TC18钛合金加热至β相转变温度Tβ以上70℃～130℃保温1h 后，水冷冷却至室温；Tβ为合金β相转变温度；
第二步：一级时效热处理：将第一步冷却后得到的合金以10℃/min加热至550℃～600℃，保温6~8h 后，水冷至室温。
第三步：二级时效热处理：将第二步冷却后得到的合金以10℃/min加热至300℃～450℃，保温2～4h后，水冷至室温。
本发明一种TC18钛合金的热处理工艺，所述TC18钛合金的名义成分为：Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe（wt. %）。
作为优选，第一步中，将TC18钛合金加热至β相转变温度Tβ以上70℃～85℃保温1h后，水冷冷却至室温。
作为优选，第二步中，将合金棒材加热至560~600℃保温6~8h，然后水冷至室温。
作为优选，第三步中，将合金棒材加热至395~405℃保温3~4h。
在本发明中，为了得到抗拉强度大于1450MPa的TC18钛合金，可采用下述工艺：
第一步中，将TC18钛合金加热至β相转变温度Tβ以上70℃～85℃保温1h 后，水冷冷却至室温；
第二步中，将合金棒材加热至595~600℃保温8h，然后水冷至室温。
第三步中，将合金棒材加热至395~405℃保温4h。在这一方案中，所得产品的抗拉强度可以达到1450~1475MPa、屈服强度可以达到1420~1459MPa。该产品的强度无论是抗拉强度还是屈服强度均远远优于现有技术所得产品。
在本发明中，为了得到抗拉强度大于1415MPa、且伸长率大于等于4.6%的TC18钛钛合金，采用下述工艺：
第一步，将TC18钛合金加热至β相转变温度Tβ以上70℃～85℃保温1h 后，水冷冷却至室温；
第二步，将合金棒材加热至560~565℃保温6h，然后水冷至室温。
第三步，将合金棒材加热至395~405℃保温3h。在这一方案中，所得产品的抗拉强度可以达到1400~1441MPa、屈服强度可以达到1380~1414MPa。而且产品伸长率还比较高。
在本发明中，为了进一步提升产品的抗拉强度，可以选择下述方案：
第一步，将TC18钛合金加热至950℃保温1h固溶后，水冷至室温；其中TC18钛合金的β相转变温度为875±5℃；
第二步一级时效：将合金棒材加热至580℃保温7h，然后水冷至室温，
第三步二级时效：将合金棒材加热至400℃保温4h，然后水冷至室温。在这一方案中所得产品的抗拉强度首次突破到1500MPa，但产品的平均伸长率仅为3.0%。
本发明一种TC18钛合金的热处理工艺，固溶热处理和时效热处理后水冷至室温；优选以5～15 ℃/s的冷却速度冷却至室温。
本发明第一步固溶热处理保温后快速水冷却至室温，处理后显微组织为粗大的等轴状β相结构。
本发明第二步一级时效热处理保温后快速水冷却至室温，处理后的TC18钛合金显微组织为粗大的等轴β相晶粒和层片状的晶内α相。
本发明第三步二级时效热处理保温后以快速水冷却至室温，处理后的TC18钛合金显微组织包括等轴的α相，条状α相、针状的晶内α相和残余β基体。
与现有工艺相比，本发明的时效过程为双级时效，先选用稍高的时效温度进行一级时效和水冷，然后在较低的温度下进行二级时效。这种热处理工艺不仅能保证微观结构含有等轴状α相和条状α相，而且能得到许多均匀分布的针状α相，使得TC18钛合金获得更高强度的同时，也具有良好的塑性。
本发明在进行单相固溶热处理时，控制加热温度为β相转变温度Tβ以上70℃～130℃并保温1h；由于原始态组织中α相密集分布，温度太低如Tβ以上50℃，固熔后难以形成单相β组织；但是温度太高如Tβ以上150℃会对合金产品过烧效果，β相晶粒过于粗大可达mm级，对后续时效热处理后的合金力学性能造成不利影响。
综上所述，本发明热处理工艺简单，处理后的TC18钛合金强度高，塑性也较好，可以作为提高合金强度的有效手段。通过实施例和对比例以及表1的数据对比可以看出，本发明一种TC18钛合金热处理工艺可以在保证较好的塑性的前提下，进一步提升了TC18钛合金的强度，其工艺明显优于传统固溶单级时效工艺。
附图说明
附图1为本发明实施例1双级时效处理后的TC18钛合金的显微形貌图。
附图2为本发明实施例2双级时效处理后的TC18钛合金的显微形貌图。
附图3为实施例1固溶水冷后的微观组织形貌。
附图4为实施例1一级时效处理后的TC18钛合金显微组织形貌图。
图1中，1为α相，2为β基体相；从图1 可以看出：等轴α相均匀分布、尺寸为3～9μm，条状α相厚度约1μm，细针α相长度为1～2μm。
图2中，1为α相，2为β基体相；从图2可以看出：等轴α相均匀分布、尺寸为1～3μm，条状α相厚度约0.5～1μm，细针α相长度为2～3μm。
从图3可以看出TC18合金950℃保温1h固溶水冷后的微观组织形貌，在图3中，固熔后所得产物为β相，其晶粒尺寸在200-500μm之间。
图4中，1为α相，2所为β基体相，从图4可以看出一级时效热处理后存在粗大的等轴β相晶粒和层片状的晶界晶内α相。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明：
在本发明实施例和对比例中，水冷的速度均为10℃/s。
实施例1：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工试样。测定试样的β相转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h固溶后，水冷至室温；第二步一级时效：将合金棒材加热至600℃保温8h，然后水冷至室温，第三步二级时效：将合金棒材加热至400℃保温4h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。本实施例处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。实施例1所得产品的平均抗拉强度为1465MPa（最大值可达1475MPa）、平均屈服强度1444MPa（最大可达1459MPa）。
实施例2：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工试样。
测定TC18钛合金锻造态试样的β 转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h后，水冷至室温；第二步将合金棒材加热至600℃保温8h，然后水冷至室温，第三步将合金棒材加热至440℃保温4h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。
实施例2处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。所得产品的平均抗拉强度为1420MPa、平均屈服强度1395MPa。
实施例3：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工态试样。
测定TC18钛合金锻造态试样的β 转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h后，水冷至室温；第二步将合金棒材加热至560℃保温6h，然后水冷至室温，第三步将合金棒材加热至400℃保温3h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。
实施例3处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。所得产品的平均抗拉强度为1430MPa（最大值可达1440MPa）、平均屈服强度1398.98MPa（最大可达1414MPa）。
实施例4：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工态试样。
测定TC18钛合金锻造态试样的β 转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至1000℃保温1h后，水冷至室温；第二步将合金棒材加热至560℃保温6h，然后水冷至室温，第三步将合金棒材加热至440℃保温3h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。
实施例4处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
实施例5：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工试样。测定试样的β相转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h固溶后，水冷至室温；第二步一级时效：将合金棒材加热至580℃保温7h，然后水冷至室温，第三步二级时效：将合金棒材加热至450℃保温2h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。本实施例处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
实施例6：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工试样。测定试样的β相转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h固溶后，水冷至室温；第二步一级时效：将合金棒材加热至580℃保温7h，然后水冷至室温，第三步二级时效：将合金棒材加热至400℃保温4h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。本实施例处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
实施例7：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工试样。测定试样的β相转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h固溶后，水冷至室温；第二步一级时效：将合金棒材加热至600℃保温8h，然后水冷至室温，第三步二级时效：将合金棒材加热至450℃保温2h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。本实施例处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
对比例1：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金锻造态试样。
测定TC18钛合金锻造态试样的β相转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至950℃保温1h后，水冷至室温；第二步将合金棒材加热至600℃保温12h，单级时效然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。对比例1热处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
对比例2：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工态试样。
测定TC18钛合金锻造态试样的β 转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至925℃保温1h后，水冷至室温；第二步将合金棒材加热至560℃保温6h，然后水冷至室温，第三步将合金棒材加热至400℃保温3h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。
对比例2处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
对比例3：
采用长26mm，标距为8mm的TC18钛合金加工态试样。
测定TC18钛合金锻造态试样的β 转变温度为875±5℃。第一步将合金加热至1025℃保温1h后，水冷至室温；第二步将合金棒材加热至560℃保温6h，然后水冷至室温，第三步将合金棒材加热至400℃保温3h，然后水冷至室温。
热处理后的TC18钛合金试样预磨抛光侵蚀后，微观形貌采用电子扫描显微镜观察，力学性能采用万能试验机测试。
对比例3处理后的TC18钛合金室温力学性能参数见表1。
。
实施例和对比例所得热处理后的TC18钛合金的室温力学性能参数如表1所示。

Claims (7)

1.一种TC18钛合金的热处理方法，其特征在于；包括下述步骤：第一步固溶热处理将TC18 钛合金加热至β相转变温度Tβ以上70℃～130℃保温1h后，水冷冷却至室温；Tβ为合金β相转变温度；第二步一级时效热处理将第一步冷却后得到的合金加热至550℃～600℃，保温6～8h后，水冷冷却至室温；第三步二级时效热处理将第二步冷却后的合金加热至300℃～450℃，保温2h～4h后，水冷冷却至室温。
2.根据权利要求1所述的一种TC18钛合金的热处理工艺，其特征在于：所用TC18钛合金的名义化学成分为：Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe。
3.根据权利要求1所述的一种TC18钛合金的热处理工艺，其特征在于：热处理保温后，合金采取水冷冷却至室温。
4.根据权利要求1所述的一种TC18钛合金的热处理工艺，其特征在于：第一步中，将TC18钛合金加热至β相转变温度Tβ以上70℃～85℃保温1h 后，水冷冷却至室温；第二步中，将合金棒材加热至560~600℃保温6~8h，然后水冷至室温；第三步中，将合金棒材加热至395~405℃保温3~4h。
5.根据权利要求4所述的一种TC18钛合金的热处理工艺，其特征在于：第二步中，将合金棒材加热至595~600℃保温8h，然后水冷至室温；第三步中，将合金棒材加热至395~405℃保温4h。
6.根据权利要求4所述的一种TC18钛合金的热处理工艺，其特征在于：第二步中，将合金棒材加热至560~565℃保温6h，然后水冷至室温；第三步中，将合金棒材加热至395~405℃保温3h。
7.根据权利要求4所述的一种TC18钛合金的热处理工艺，其特征在于：第一步中，将TC18钛合金加热至950℃保温1h固熔后，水冷至室温；其中TC18钛合金的β相转变温度为875±5℃；第二步中，将合金棒材加热至580℃保温7h，然后水冷至室温，第三步中，将合金棒材加热至400℃保温4h，然后水冷至室温。
CN202310194073.8A 2023-03-03 2023-03-03 一种tc18钛合金的热处理方法 Active CN115976441B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310194073.8A CN115976441B (zh) 2023-03-03 2023-03-03 一种tc18钛合金的热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310194073.8A CN115976441B (zh) 2023-03-03 2023-03-03 一种tc18钛合金的热处理方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN115976441A CN115976441A (zh) 2023-04-18
CN115976441B true CN115976441B (zh) 2023-05-12

Family

ID=85963402

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310194073.8A Active CN115976441B (zh) 2023-03-03 2023-03-03 一种tc18钛合金的热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115976441B (zh)

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE770674A (fr) * 1970-11-02 1972-01-31 Gen Electric Procede de traitement thermique d'alliages de titane du type alpha-bet
DE2747558A1 (de) * 1977-05-25 1978-11-30 Kobe Steel Ltd Waermebehandlung von titan-legierungen
CN1050742A (zh) * 1989-10-06 1991-04-17 通用电气公司 改进多组分钛合金的方法及所制备的合金
JPH07258810A (ja) * 1994-03-23 1995-10-09 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
CN103924180A (zh) * 2014-04-08 2014-07-16 中南大学 一种tc18钛合金的热处理方法
CN104762576A (zh) * 2015-04-24 2015-07-08 西北有色金属研究院 Tc18钛合金全网篮组织中等规格超长棒材的制备方法
CN106367703A (zh) * 2016-08-31 2017-02-01 无锡派克新材料科技股份有限公司 Tc4钛合金锻件的热处理工艺
CN113172115A (zh) * 2021-04-23 2021-07-27 西部钛业有限责任公司 一种tc6钛合金大规格棒材的制备方法
JP2021167448A (ja) * 2020-04-10 2021-10-21 日本製鉄株式会社 チタン合金棒材及びその製造方法
CN114273673A (zh) * 2021-12-14 2022-04-05 攀枝花容则钒钛有限公司 一种tc18钛合金零件的制备方法
CN114657417A (zh) * 2022-05-07 2022-06-24 北京航空航天大学 一种适合冷变形加工的高强塑性钛合金及其制备方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6638381B2 (en) * 2001-12-18 2003-10-28 The Boeing Company Method for preparing ultra-fine grain titanium and titanium-alloy articles and articles prepared thereby
JP5953370B2 (ja) * 2011-06-17 2016-07-20 テイタニウム メタルス コーポレイシヨンＴｉｔａｎｉｕｍ Ｍｅｔａｌｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ アルファ−ベータＴｉ−Ａｌ−Ｖ−Ｍｏ−Ｆｅ合金シートの製造方法
US10119178B2 (en) * 2012-01-12 2018-11-06 Titanium Metals Corporation Titanium alloy with improved properties

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE770674A (fr) * 1970-11-02 1972-01-31 Gen Electric Procede de traitement thermique d'alliages de titane du type alpha-bet
DE2747558A1 (de) * 1977-05-25 1978-11-30 Kobe Steel Ltd Waermebehandlung von titan-legierungen
CN1050742A (zh) * 1989-10-06 1991-04-17 通用电气公司 改进多组分钛合金的方法及所制备的合金
JPH07258810A (ja) * 1994-03-23 1995-10-09 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
CN103924180A (zh) * 2014-04-08 2014-07-16 中南大学 一种tc18钛合金的热处理方法
CN104762576A (zh) * 2015-04-24 2015-07-08 西北有色金属研究院 Tc18钛合金全网篮组织中等规格超长棒材的制备方法
CN106367703A (zh) * 2016-08-31 2017-02-01 无锡派克新材料科技股份有限公司 Tc4钛合金锻件的热处理工艺
JP2021167448A (ja) * 2020-04-10 2021-10-21 日本製鉄株式会社 チタン合金棒材及びその製造方法
CN113172115A (zh) * 2021-04-23 2021-07-27 西部钛业有限责任公司 一种tc6钛合金大规格棒材的制备方法
CN114273673A (zh) * 2021-12-14 2022-04-05 攀枝花容则钒钛有限公司 一种tc18钛合金零件的制备方法
CN114657417A (zh) * 2022-05-07 2022-06-24 北京航空航天大学 一种适合冷变形加工的高强塑性钛合金及其制备方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
多次重复固溶时效处理对TB15钛合金组织和力学性能的影响;赵安安等;金属热处理;第47卷(第11期);91-94 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN115976441A (zh) 2023-04-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2013539822A (ja) 高強度および延性アルファ／ベータチタン合金
CN106103757B (zh) 高强度α/β钛合金
Li et al. Aging response of laser melting deposited Ti–6Al–2Zr–1Mo–1V alloy
CN112481567B (zh) 一种提高含铜钛合金强度和塑性的加工方法
CN111647835A (zh) 一种改善β型钛合金机械热处理的方法
CN115976441B (zh) 一种tc18钛合金的热处理方法
CN112899522B (zh) 超低弹性模量超高加工硬化率Ti-Al-Mo-Cr系β钛合金及其热处理工艺
Xu et al. Effect of phase transformation conditions on the microstructure and tensile properties of Ti-3Al-15Mo-3Nb-0.2 Si alloy
Angelini et al. Influence of heat treatment on microstructure and mechanical properties of rare earth-rich magnesium alloy
CN108893631B (zh) 一种高强钛合金及其制备方法
CN110029297B (zh) 一种铝合金及其淬火后处理方法
EP3695024B1 (en) Method of manufacturing copper manganese sputtering target
CN112553553B (zh) Ti2AlNb合金冷轧箔材及其制备方法
CN109207892B (zh) 一种变形双相钛合金的组织控制工艺
CN108913946B (zh) 一种耐腐蚀钛合金及其制备方法
CN115725916B (zh) 一种高断裂韧性的tc18钛合金热处理方法
Muktinutalapati et al. Mechanical Behaviour of Beta Titanium Alloys
CN114892110A (zh) 一种钛合金tb10棒材的热处理方法
CN115786832B (zh) 一种改善高强亚稳β钛合金强塑性匹配的方法及钛合金
Cai et al. Comparison of the Microstructure and Mechanical Properties of Ti-3573 and Ti-3873 Alloys after Cold Rolling and Aging Treatment
CN112322930B (zh) 一种低温超塑性钛合金板、棒材及制备方法
Masyrukan et al. Influence of Artificial Aging in Aluminum Silicon Alloy
CN117966059A (zh) 一种提高Ti6Al4V钛合金丝材综合性能的热处理方法
JPS61194163A (ja) α＋β型チタン合金の熱処理方法
CN113621904B (zh) 一种高硬度镍基高温合金的热处理方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant