RU2588756C2 - Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки - Google Patents

Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки Download PDF

Info

Publication number
RU2588756C2
RU2588756C2 RU2014110123/02A RU2014110123A RU2588756C2 RU 2588756 C2 RU2588756 C2 RU 2588756C2 RU 2014110123/02 A RU2014110123/02 A RU 2014110123/02A RU 2014110123 A RU2014110123 A RU 2014110123A RU 2588756 C2 RU2588756 C2 RU 2588756C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
slab
head
arc
tail
width
Prior art date
Application number
RU2014110123/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014110123A (ru
Inventor
Сюйи ЧЖАНЬ
Соцюань ЧЖАН
Ли ХУАН
Хунжу ДИН
Цзыцян ВАН
Вэйлинь ЧЖУ
Цюаньшэн ВАН
Original Assignee
Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. filed Critical Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд.
Publication of RU2014110123A publication Critical patent/RU2014110123A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2588756C2 publication Critical patent/RU2588756C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/126—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/163—Controlling or regulating processes or operations for cutting cast stock
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B15/0007—Cutting or shearing the product
    • B21B2015/0014—Cutting or shearing the product transversely to the rolling direction
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T83/00—Cutting
    • Y10T83/04—Processes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Numerical Control (AREA)

Abstract

Изобретение относится к металлургии. Перед горячей прокаткой непрерывнолитой сляб разрезают. При разрезании торцевой поверхности головной части сляба придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, для чего обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба. Высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм. Обеспечивается уменьшение длины деформированных участков головной и хвостовой частей сляба и уменьшение объема их обрезки. 9 з.п. ф-лы, 9 ил., 8 табл.

Description

Область изобретения
Настоящее изобретение относится к способу разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки.
Предшествующий уровень техники
В связи с постоянным улучшением процесса непрерывного литья и горячей прокатки при горячей прокатке вместо исходных блюмов используют слябы, полученные непрерывным литьем. Как правило, свыше 90% слябов, подвергаемых горячей прокатке, являются непрерывнолитыми слябами.
В процессе непрерывного литья расплавленную сталь разливают, дожидаются затвердения и разрезают, а затем разрезанный непрерывнолитой сляб отправляют на линию горячей прокатки. В настоящее время повсеместно применяется способ разрезания непрерывнолитого сляба на прямоугольные пластины.
Традиционная производственная линия непрерывной горячей прокатки состоит из нагревательной печи, оборудования для черновой прокатки, оборудования для чистовой прокатки, оборудования для ламинарного охлаждения и оборудования для смотки в рулон, при этом в оборудовании для черновой прокатки имеется роликовый стол, машина для удаления окалины, пресс для слябов с фиксированной шириной, черновая клеть, измерительный прибор и т.д. Как правило, черновая клеть состоит из горизонтальной клети и вспомогательной вертикальной клети и может выполнять прокатку реверсивно, что позволяет уменьшить толщину или ширину сляба. Типичная схема оборудования прокатной линии показана на Фиг. 1.
Возникающие в процессе горячей прокатки перепады температуры отрицательно влияют на характеристики материала и стабильность прокатки. Для обеспечения требуемой температуры прокатки в процессе чистовой прокатки вся линия в целом должна обеспечивать производство с минимальным числом проходов и наибольшей скоростью, чтобы снизить теплопотери. Если число проходов в устройстве четное, требуется добавлять один холостой проход, что может приводить к напрасному падению температуры. Поэтому для минимизации теплопотерь материала число проходов в прокатном устройстве должно всегда быть нечетным. При использовании производственной линии, оборудованной двумя черновыми клетями (R1, R2), число проходов в клетях R1/R2 может составлять 1/5, 3/3 и т.п.
Из-за необходимости осуществлять нечетное число проходов и эффекта вертикальной прокатки деформация материала в головной и хвостовой частях оказывается несимметричной, что приводит к асимметрии форм обработанных заготовок в головной и хвостовой частях. Промежуточный сляб, полученный после обработки типичного прямоугольного сляба в оборудовании для черновой прокатки, может иметь концы в форме «ласточкиного гнезда» и «рыбьей головы» (см. Фиг. 2).
В процессе чистовой прокатки тонкой горячекатаной стальной полосы применяется техника высокоскоростной прокатки, которая позволяет повысить эффективность использования оборудования и уменьшить перепад температуры. Неровная форма головной и хвостовой частей промежуточного сляба, полученного после черновой прокатки, может приводить к неполадкам при подаче материала в чистовую клеть, таким как невозможность плавного прохождения головной части через валки или нарушение стабильности прокатки хвостовой части. Из-за этого необходимо между черновой клетью и чистовой клетью размещать набор летучих ножниц для обрезки неровных участков головной и хвостовой частей промежуточного сляба, что приводит к потерям выхода продукции, снижая эффективность производства на линии горячей прокатки. Опытным путем получено, что потери от обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба составляют около 30% от всех потерь выхода продукции на линии горячей прокатки. Если длина промежуточного сляба равна 60 м, и головную и хвостовую части отрезают на 150 мм каждую, то суммарная длина обрезки составит 300 мм, т.е. 0,5% от всего материала. Таким образом, улучшение формы головной и хвостовой частей и уменьшение длины обрезки сляба является важной целью для металлургических заводов.
Для улучшения формы головной и хвостовой частей промежуточного сляба после черновой прокатки и для увеличения выхода продукции на линии горячей прокатки специалистами разработано множество видов оборудования и способов. Например, для сжатия по ширине применяются прессы для обжатия по длинной стороне, проход вертикальных валков на участке черновой прокатки контролируется при помощи метода контроля с коротким ходом головной и хвостовой частей, что позволяет улучшить их форму. Однако даже при использовании различных способов потери выхода продукции из-за неоптимальной формы головной и хвостовой частей промежуточного сляба по-прежнему представляют собой серьезную проблему.
Раскрытие изобретения
Перед настоящим изобретением ставится задача создания способа разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки, позволяющего существенно сократить длину неровных деформированных участков головной и хвостовой частей промежуточного сляба, тем самым снижая объем их обрезки.
Для решения поставленной задачи в соответствии с настоящим изобретением способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки включает предварительную обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, причем обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба, при этом высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм.
Предпочтительно, форма головной части сляба совпадает с формой хвостовой части первого сляба, а форма хвостовой части сляба совпадает с формой головной части второго сляба, т.е. первый и второй слябы вырезают из одного и того же непрерывнолитого сляба.
Кривая линия может представлять собой дугу окружности, дугу эллипса, синусоидальную кривую или полиномиальную кривую.
В соответствии с распространенной ситуацией, когда головная часть промежуточного горячекатаного сляба выступает наружу, а хвостовая часть вогнута внутрь, в настоящем изобретении за счет принципа обратной компенсации используется способ разрезания непрерывнолитого сляба, включающий предварительную обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, что значительно сокращает длину неровных участков промежуточного сляба после прокатки с использованием оборудования для черновой прокатки и тем самым уменьшает объем обрезки головной и хвостовой частей, улучшая выход продукции.
Настоящее изобретение изменяет используемый в настоящее время способ обрезки непрерывнолитого сляба по прямой линии.
В сравнении способа разрезания по настоящему изобретению с предшествующим уровнем техники положительные эффекты настоящего изобретения заключаются в следующем.
(1) Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки согласно настоящему изобретению позволяет уменьшить потери продукции при обрезке головной и хвостовой частей. Испытания показали, что способ позволяет уменьшить потери от обрезки головной и хвостовой частей на 20 мм каждую, т.е. длина обрезки головной и хвостовой частей может быть уменьшена с 300 мм до 260 мм (на 13,3%), увеличивая суммарный выход продукции на 0,05%. Для предприятия с годовым объемом производства в 10 млн. тонн горячекатаной стальной полосы объем обрезки может быть сокращен на 5 тысяч тонн в год. Если принять выгоду от экономии одной тонны за 2000 юаней, то суммарная выгода составит 10 млн. юаней в год. Также значительно повышается энергетическая эффективность.
(2) Способ по настоящему изобретению не влияет на выход материала на участке непрерывного литья.
(3) Способ по настоящему изобретению может быть реализован путем внесения определенных изменений в устройства для резки непрерывнолитого сляба.
Краткое описание чертежей
На Фиг. 1 схематично показана традиционная производственная линия горячей прокатки.
На Фиг. 2 схематично показана деформация головной и хвостовой частей материала до и после черновой прокатки.
На Фиг. 3 схематично изображен способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки (вид сверху сляба) в соответствии с настоящим изобретением.
На Фиг. 4 схематично изображен способ обрезки по кривой в соответствии с настоящим изобретением.
На Фиг. 5 схематично изображен способ обрезки по прямой и по дуге в соответствии с настоящим изобретением.
На Фиг. 6 схематично изображен способ обрезки по ломаной линии в соответствии с настоящим изобретением.
На Фиг. 7 схематично изображен способ обрезки по прямой и по ломаной линии в соответствии с настоящим изобретением.
На Фиг. 8 схематично изображен способ обрезки по трапециевидной линии в соответствии с настоящим изобретением.
На Фиг. 9 схематично изображен способ обрезки по составной ломаной линии в соответствии с настоящим изобретением.
Лучший вариант осуществления изобретения
Далее настоящее изобретение описывается на примере конкретных вариантов его осуществления со ссылками на чертежи.
Обращаясь к Фиг. 3, в способе разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки применяется предварительная обрезка головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму,
Форма головной части сляба совпадает с формой хвостовой части первого сляба, а форма хвостовой части совпадает с формой головной части второго сляба, т.е. первый и второй сляб вырезают из одного и того же непрерывнолитого сляба.
Неровная деформация головной и хвостовой частей сляба в процессе черновой горячей прокатки зависит от таких факторов, как ширина, степень обжатия по ширине при прокатке, толщина, степень обжатия по толщине при прокатке, температура нагрева сляба, марка стали и распределение нагрузки в каждой раме, при этом суммарная степень обжатия по толщине, ширина и степень обжатия по ширине оказывают наибольшее влияние на форму головной и хвостовой частей.
Хотя при обрезке непрерывнолитого сляба еще нельзя получить точные габариты итоговых изделий, а также невозможно проверить толщину и ширину промежуточного горячекатаного сляба, толщина промежуточного сляба на линии горячей прокатки удерживается в определенных пределах, что позволяет получить степень обжатия по толщине сляба на участке черновой прокатки. Диапазон толщины промежуточного сляба на традиционной линии горячей прокатки обычно находится в пределах 35-65 мм, и если принять толщину непрерывнолитого сляба за 230 мм, то степень обжатия сляба на участке черновой прокатки составит 3,5-6,5, что позволяет получить величину для предварительного выбора конкретной формы, которая должна определяться в соответствии с функцией машины для резки.
При изготовлении слябов на линии непрерывного литья головную часть первого непрерывнолитого сляба можно разрезать согласно способу по настоящему изобретению или согласно существующему способу разрезания по прямой линии; аналогично, хвостовую часть последнего непрерывнолитого материала можно разрезать согласно способу по настоящему изобретению или согласно существующему способу разрезания по прямой линии. Слябы от второго до предпоследнего разрезают с помощью способа разрезания согласно настоящему изобретению, при этом длина неровных участков головной и хвостовой частей промежуточного сляба после черновой прокатки значительно снижается, объем обрезки головной и хвостовой частей уменьшается и улучшается выход продукции.
Далее приводится подробное описание способа разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки.
1. Способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по кривой линии предусматривает обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба по кривой, которая симметрична осевой линии по ширине сляба, что позволяет решить поставленную задачу, компенсируя неровную деформацию головной и хвостовой частей. Высота дуги Н, т.е. максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, выдерживается в интервале 0-50 мм, см. Фиг. 4; предпочтительно, чтобы высота дуги Н находилась в интервале 15-30 мм.
Данное решение подходит для случая, когда машина для резки непрерывнолитого сляба может регулировать кривую обрезки в зависимости от ширины и обеспечивать нужную высоту дуги.
Кривая линия может представлять собой дугу окружности, дугу эллипса, синусоидальную кривую, полиномиальную кривую и т.п.
В качестве примера рассмотрен способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по дуге окружности. Кривая линия обрезки определяется шириной сляба W и высотой дуги Н. Ниже в качестве примера приведен расчет формы головной части сляба, который аналогичен расчету формы хвостовой части сляба; если принять координаты вершины дуги за (0, 0), а расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине за x (см. Фиг. 4), то смещение y искомой точки относительно координат вершины дуги (0, 0) может быть рассчитано по следующей формуле:
Figure 00000001
при
Figure 00000002
.
2. Способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по прямой линии и по дуге. Если машина для резки непрерывнолитого сляба не может обеспечивать контроль резки по кривой линии, зависящей от ширины сляба, то можно использовать способ разрезания с обрезкой по прямой линии и по дуге. В случае широкого сляба настраиваемую ширину в среднем участке можно выбирать согласно потребностям, при этом головную и хвостовую части сляба можно обрезать согласно способу разрезания по дуге, а обрезку оставшихся с двух сторон участков выполнять по прямой линии. Два этих участка образуют формы головной и хвостовой частей (см. Фиг. 5).
3. Способ обрезки по ломаной линии 1. Если важно удобство обрезания непрерывнолитого сляба, можно использовать способ обрезания по ломаной линии (см. Фиг. 6). Линия разреза может определяться по ширине W и высоте дуги Н сляба. Ниже в качестве примера приведен расчет формы головной части сляба, который аналогичен расчету формы хвостовой части сляба; если принять координаты вершины головной части за (0, 0), а расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине за x, то смещение y искомой точки относительно координат вершины головной части (0, 0) может быть рассчитано по следующей формуле:
Figure 00000003
при
Figure 00000004
4. Способ обрезки по ломаной линии 2.
Для обеспечения стабильности при черновой прокатке на основе способа обрезки по ломаной линии 1 можно разрезать обе стороны по прямым линиям, согласно способу обрезки по ломаной и по прямой линиям. В случае широкого сляба настраиваемую ширину в среднем участке можно выбирать согласно потребностям, при этом головную и хвостовую части сляба можно разрезать согласно способу с обрезкой по ломаной линии, а обрезание оставшихся с двух сторон участков выполнять по прямой линии. Два этих участка вместе образуют формы головной и хвостовой частей (см. Фиг. 7).
5. Способ разрезания с обрезкой по трапециевидной линии. Линия обрезки может определяться в зависимости от ширины сляба W, настраиваемой ширины среднего участка сляба W' и высоты дуги Н сляба (см. Фиг. 8). Ниже в качестве примера приведен расчет формы головной части сляба, который аналогичен расчету формы хвостовой части сляба; ширину среднего участка можно выбирать согласно потребностям, при этом головную и хвостовую части сляба можно разрезать по прямой линии согласно способу разрезания с обрезкой по трапециевидной линии, а разрезание оставшихся с двух сторон участков выполнять по наклонной линии. Два этих участка образуют формы головной и хвостовой частей. Если принять координаты среднего положения вершины головной части за (0, 0), а расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба за x, то смещение y искомой точки относительно координат (0, 0) среднего положения вершины головной части может быть рассчитано по следующей формуле:
Figure 00000005
6. Способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по составной ломаной линии, см. Фиг. 9. Составные ломаные линии используются для образования формы, при которой головная часть сляба вогнута вниз, а хвостовая часть выгнута наружу.
Варианты осуществления изобретения.
Для проверки эффективности способа разрезания непрерывнолитого сляба проводили испытание с обрезкой и прокаткой на линии горячей прокатки. Для каждого испытания указывается способ выбора формы головной и хвостовой частей сляба, объем обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба после прокатки, а также степень уменьшения объема обрезки.
Выбор слябов для испытания: для проверки эффективности предварительного выбора формы головной и хвостовой частей сляба при различной высоте дуги были разработаны четыре группы испытаний. В каждой группе используются два сляба с одинаковой толщиной и шириной, к одному из которых применяется процесс предварительного выбора формы головной и хвостовой частей (дуга в головной части обозначает вогнутость, дуга в хвостовой части обозначает выпуклость), а второй представляет собой традиционный прямоугольный сляб и используется для сравнения. Использовались восемь слябов; сравнительные данные по слябам приведены в таблицах 1-1 - 1-4.
Figure 00000006
Figure 00000007
Figure 00000008
Figure 00000009
Используемый в испытаниях способ разрезания сляба представляет собой способ обрезки по дуге окружности.
В каждой группе испытаний слябы подвергались одинаковым процедурам нагрева и прокатки. Полученные значения объема обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба приведены в таблицах 2-1…2-4, при этом площадь обрезки представляет собой площадь графика определителя форм головной и хвостовой частей (не площадь поверхности самого изделия).
Figure 00000010
Figure 00000011
Figure 00000012
Figure 00000013
Итог: результаты вышеупомянутых четырех групп испытаний показали, что объем обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба после черновой прокатки во всех случаях уменьшается при использовании предварительного выбора формы. При различной высоте дуги наблюдаются различные коэффициенты уменьшения объема обрезки; в тестовых условиях наибольшее сокращение составило 35,56%, что является выдающимся результатом.
Приведенное описание относится к предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения и не является ограничением объема настоящего изобретения, поэтому любые изменения, эквивалентные альтернативы, улучшения и пр., выполняемые в пределах сущности настоящего изобретения, будут оставаться в пределах объема охраны настоящего изобретения.

Claims (10)

1. Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки, включающий предварительную обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, причем обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба, при этом высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что форма головной части сляба совпадает с формой хвостовой части первого сляба, а форма хвостовой части сляба совпадает с формой головной части второго сляба, причем первый и второй слябы вырезают из одного и того же непрерывнолитого сляба.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая линия представляет собой дугу окружности, дугу эллипса, синусоидальную кривую или полиномиальную кривую.
4. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая представляет собой дугу окружности с координатами вершины дуги (0, 0) и описывается следующей формулой:
Figure 00000014

при
Figure 00000015
,
где W - ширина сляба,
Н - высота дуги,
x - расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба,
y - смещение искомой точки относительно координат вершины дуги.
5. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая состоит из прямой линии и дуги, при этом в случае широкого сляба головную и хвостовую части в среднем участке сляба по ширине обрезают по дуге, а оставшиеся с двух сторон участки обрезают по прямой линии, причем эти участки образуют формы головной и хвостовой частей сляба.
6. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая представляет собой ломаную линию с координатами вершины головной части сляба (0, 0) и описывается следующей формулой:
Figure 00000016

при
Figure 00000017
,
где W - ширина сляба,
Н - высота дуги,
x - расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба,
y - смещение искомой точки относительно координат вершины головной части сляба.
7. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая состоит из ломаной линии и прямой линии, при этом в случае широкого сляба головную и хвостовую части в среднем участке сляба по ширине обрезают по ломаной линии, а оставшиеся с двух сторон участки обрезают по прямой линии, причем эти участки образуют формы головной и хвостовой частей сляба.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что кривая представляет собой трапециевидную линию с координатами среднего положения вершины головной части сляба (0, 0) и описывается следующей формулой:
Figure 00000018

где W - ширина сляба,
W′ - ширина среднего участка сляба,
Н - высота дуги,
x - расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба,
y - смещение искомой точки относительно координат среднего положения вершины головной части сляба.
9. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая линия представляет собой составную ломаную линию.
10. Способ по п. 2, отличающийся тем, что высота дуги Н составляет 15-30 мм.
RU2014110123/02A 2012-02-21 2012-03-14 Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки RU2588756C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210038624.3 2012-02-21
CN2012100386243A CN103252347A (zh) 2012-02-21 2012-02-21 减少热轧中间坯头尾切舍量的连铸板坯头尾形状预控方法
PCT/CN2012/072299 WO2013123682A1 (zh) 2012-02-21 2012-03-14 减少热轧中间坯头尾切舍量的连铸板坯头尾形状预控方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014110123A RU2014110123A (ru) 2015-09-20
RU2588756C2 true RU2588756C2 (ru) 2016-07-10

Family

ID=48956752

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014110123/02A RU2588756C2 (ru) 2012-02-21 2012-03-14 Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9914167B2 (ru)
EP (1) EP2818259B1 (ru)
JP (1) JP2014521517A (ru)
KR (1) KR101516910B1 (ru)
CN (1) CN103252347A (ru)
BR (1) BR112014002367B1 (ru)
ES (1) ES2935758T3 (ru)
RU (1) RU2588756C2 (ru)
UA (1) UA108962C2 (ru)
WO (1) WO2013123682A1 (ru)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103862248A (zh) * 2014-03-19 2014-06-18 德龙钢铁有限公司 一种有效预防热轧过程头尾表面缺陷产生的方法
CN104841902B (zh) * 2015-05-15 2017-03-08 北京首钢自动化信息技术有限公司 一种快速更换中间包期间铸坯生产计划的优化装置及方法
CN107614134B (zh) * 2015-05-20 2019-06-18 东芝三菱电机产业***株式会社 前后端板宽度控制装置
CN105458202B (zh) * 2015-12-03 2017-06-20 武汉钢铁(集团)公司 一种连铸板坯切割跟踪方法
CN105921709B (zh) * 2016-07-11 2017-10-27 南京钢铁股份有限公司 一种管线钢头尾坯的界定方法
CN106311757B (zh) * 2016-10-08 2018-03-09 南京钢铁股份有限公司 一种减少宽厚板切损的方法
CN106734239B (zh) * 2016-12-14 2018-12-14 北京首钢股份有限公司 一种定宽机中间坯头尾宽度控制方法以及装置和定宽机
CN107088585A (zh) * 2017-06-09 2017-08-25 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种带钢的轧制方法
DE102019103012A1 (de) * 2019-02-07 2020-08-13 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Produktion eines Metallwerkstücks
CN109968038A (zh) * 2019-03-07 2019-07-05 无锡市高特高钢管有限公司 一种自动剪切对焊机
CN113343537B (zh) * 2021-06-30 2023-01-31 东北大学 一种定宽压力机定宽过程狗骨截面形状预测及评价方法
CN113732070B (zh) * 2021-09-01 2023-04-11 南京钢铁股份有限公司 一种全纵轧宽厚板成品形状的预测方法
CN114406013B (zh) * 2022-01-26 2023-09-22 北京首钢股份有限公司 一种更新粗轧侧压机轧制策略的方法、装置、设备及介质
CN115156292A (zh) * 2022-06-08 2022-10-11 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 一种高效率冷轧产品制造方法
CN115138678A (zh) * 2022-07-12 2022-10-04 河南中孚高精铝材有限公司 一种铝热连轧粗轧机快速轧制方法及***
CN115476116A (zh) * 2022-09-19 2022-12-16 西北有色金属研究院 一种超长钛合金板材制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2078625C1 (ru) * 1990-11-13 1997-05-10 Маннесман АГ Способ непрерывного изготовления горячекатаной стальной полосы и агрегат для его осуществления
WO2001094050A2 (en) * 2000-06-07 2001-12-13 Alcoa Inc. Method and apparatus for reducing crop losses during slab and ingot rolling

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5235144A (en) * 1975-09-13 1977-03-17 Nippon Steel Corp Continuous casting slab and the rolling method
JPS6015401B2 (ja) * 1979-04-19 1985-04-19 石川島播磨重工業株式会社 強幅圧下圧延方法及び装置
JPS55153602A (en) * 1979-05-21 1980-11-29 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Width-reducing rolling method
JPS564301A (en) 1979-06-23 1981-01-17 Sumitomo Metal Ind Ltd Adjusting method for sectional shape of continuously cast billet
JPS57199502A (en) * 1981-05-30 1982-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd Preforming method for steel ingot
DE3151384A1 (de) * 1981-12-24 1983-07-07 Thyssen AG vorm. August Thyssen-Hütte, 4100 Duisburg Verfahren zum messen der breite, insbesondere des kopfes, von selbstleuchtendem walzgut und verfahren zum schopfen des kopfes von selbstleuchtendem walzgut
JPS61135401A (ja) * 1984-12-05 1986-06-23 Kawasaki Steel Corp 連鋳スラブの幅圧下方法
JPH0679721B2 (ja) * 1986-12-01 1994-10-12 川崎製鉄株式会社 スラブの幅圧下方法
JPH08309401A (ja) * 1995-05-16 1996-11-26 Kobe Steel Ltd スラブ及びスラブ前後端加工方法
DE19900779B4 (de) * 1999-01-12 2010-04-01 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zum Walzen von Metallband und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
CN1291803C (zh) * 2003-03-25 2006-12-27 鞍钢集团新钢铁有限责任公司 中薄板坯连铸连轧板形综合控制方法
DE10318286B3 (de) * 2003-04-22 2004-10-21 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von warmverformten Metallflachprodukten aus Brammen
CN101670372B (zh) * 2009-09-25 2011-01-26 首钢总公司 一种消除热轧高强钢板形缺陷的方法
CN201684903U (zh) * 2010-05-13 2010-12-29 武汉钢铁(集团)公司 新型连铸板坯及切割该连铸板坯的切割枪

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2078625C1 (ru) * 1990-11-13 1997-05-10 Маннесман АГ Способ непрерывного изготовления горячекатаной стальной полосы и агрегат для его осуществления
WO2001094050A2 (en) * 2000-06-07 2001-12-13 Alcoa Inc. Method and apparatus for reducing crop losses during slab and ingot rolling

Also Published As

Publication number Publication date
BR112014002367A2 (pt) 2017-02-21
UA108962C2 (uk) 2015-06-25
BR112014002367B1 (pt) 2022-02-08
EP2818259B1 (en) 2022-11-30
ES2935758T3 (es) 2023-03-09
EP2818259A1 (en) 2014-12-31
JP2014521517A (ja) 2014-08-28
CN103252347A (zh) 2013-08-21
KR20140005374A (ko) 2014-01-14
RU2014110123A (ru) 2015-09-20
US9914167B2 (en) 2018-03-13
EP2818259A4 (en) 2016-01-06
US20140352504A1 (en) 2014-12-04
WO2013123682A1 (zh) 2013-08-29
KR101516910B1 (ko) 2015-05-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2588756C2 (ru) Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки
KR101609174B1 (ko) 열연 규소강 생산방법
US8381384B2 (en) Shaped direct chill aluminum ingot
JP5857989B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法
ES2907234T3 (es) Proceso para la fabricación de una chapa estriada de aluminio antideslizante
US8381385B2 (en) Shaped direct chill aluminum ingot
JP4930384B2 (ja) Ｈ形鋼の圧延方法及び圧延装置
JP6614105B2 (ja) スラブの分塊圧延方法
WO2020153293A1 (ja) 鋼塊圧延方法
JP6269548B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法
JPH11156512A (ja) ビームブランクの未凝固圧下製造法
JP6458212B2 (ja) 冷間圧延方法
JP6703306B2 (ja) Ｈ形鋼の製造方法
JP2002120001A (ja) 熱間スラブの幅プレス用金型および熱間圧延方法
SU755350A1 (ru) Вертикальный валок для деформирования боковых кромок раската 1
RU2209125C1 (ru) Способ производства листового металла
JP3606249B2 (ja) 形鋼の圧延方法
JP2004148343A (ja) 垂直曲げ型連続鋳造機による連続鋳造方法およびそれにより製造される鋳片
CN104138899A (zh) 一种热轧钢板的控制工艺
JP2002137001A (ja) 幅プレス用金型およびそれを使用した熱間圧延方法
JP2008055512A (ja) 連続鋳造スラブおよびそれを用いた鋼板の製造方法