RU2529326C1 - Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel - Google Patents
Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2529326C1 RU2529326C1 RU2013137935/02A RU2013137935A RU2529326C1 RU 2529326 C1 RU2529326 C1 RU 2529326C1 RU 2013137935/02 A RU2013137935/02 A RU 2013137935/02A RU 2013137935 A RU2013137935 A RU 2013137935A RU 2529326 C1 RU2529326 C1 RU 2529326C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- cold
- rolling
- maximum
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к технологии производства холоднокатаной полуобработанной легированной электротехнической изотропной стали с улучшенными механическими и магнитными свойствами, предназначенной для изготовления деталей магнитопровода, а именно статора и ротора электрического двигателя, методом высокоскоростной штамповки, сборки и отжига пакетов.The invention relates to the field of metallurgy, specifically to the production technology of cold-rolled semi-finished alloyed electrical isotropic steel with improved mechanical and magnetic properties, intended for the manufacture of magnetic circuit parts, namely the stator and rotor of an electric motor, by the method of high-speed stamping, assembly and annealing of packages.
Одним из определяющих качеств полуобработанной электротехнической стали является ее способность к штамповке в пластины без сбоев на высоких скоростях работы штампов до 300 и более ударов в минуту, при этом на изготовленных пластинах должен отсутствовать заусенец и другие дефекты кромки. Электротехническая полуобработанная сталь должна соответствовать определенному комплексу механических свойств, например Барановический станкостроительный завод (предприятие производящее компрессоры для холодильников), использующий сталь марки М450-50К по EN 10341, с целью обеспечения способности стали к штамповке на высоких скоростях без образования дефектов, предъявляет требования, указанные в таблице 1:One of the defining qualities of semi-finished electrical steel is its ability to stamp into plates without failures at high speeds of stamps up to 300 or more beats per minute, while on the manufactured plates there should be no burr and other edge defects. Semi-finished electrical steel must meet a certain set of mechanical properties, for example, Baranovichi Machine Tool Plant (a company manufacturing compressors for refrigerators) using M450-50K steel in accordance with EN 10341, in order to ensure the steel's ability to stamp at high speeds without creating defects, makes the requirements indicated in table 1:
Известен способ производства полуобработанной электротехнической стали, включающей горячую прокатку стального сляба, отжиг горячекатаной полосы, холодную прокатку и отжиг холоднокатаной полосы, согласно которому температуру выдержки при отжиге горячекатаной полосы, содержащей мас.%: 0,2-2,6 кремния; 0,01-0,5 алюминия; не более 0,05 углерода; 0,1-1,5 марганца; 0,01-0,16 фосфора; не более 0,01 серы устанавливают по зависимости:A known method for the production of semi-finished electrical steel, including hot rolling of a steel slab, annealing a hot rolled strip, cold rolling and annealing a cold rolled strip, according to which the holding temperature during annealing of a hot rolled strip containing wt.%: 0.2-2.6 silicon; 0.01-0.5 aluminum; no more than 0.05 carbon; 0.1-1.5 manganese; 0.01-0.16 phosphorus; not more than 0.01 sulfur is established according to:
Тв=911+K×(Si-Mn), °CTV = 911 + K × (Si-Mn), ° C
где Тв - температура выдержки при отжиге горячекатаной полосы, °C;where Tv is the holding temperature during annealing of the hot rolled strip, ° C;
911 - температура фазового превращения перлита в аустенит в чистом железе, °C;911 - the temperature of the phase transformation of perlite to austenite in pure iron, ° C;
Si - содержание кремния в стали, мас.%;Si — silicon content in steel, wt.%;
Mn - содержание марганца в стали, мас.%;Mn — manganese content in steel, wt.%;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий влияние содержания в стали кремния и марганца на температуру фазового превращения перлита в аустенит, равный (10-20)°C/%,K is an empirical coefficient that takes into account the effect of the content of silicon and manganese in steel on the temperature of the phase transformation of perlite to austenite, equal to (10-20) ° C /%,
выдержку при этой температуре осуществляют в течение 80-200 с, а отжиг холоднокатаной стали полосы производить при температуре 780-850°C с обезуглероживанием металла до содержания углерода ≤0,010%. При необходимости после обезуглероживающего отжига холоднокатаной полосы осуществляют дрессировку с обжатием 1,0-7,0% (Патент РФ №2180925, МПК C21D 8/12, опубл. 27.03.2002 г.).holding at this temperature is carried out for 80-200 s, and annealing of cold-rolled steel strips is carried out at a temperature of 780-850 ° C with decarburization of the metal to a carbon content of ≤0.010%. If necessary, after decarburization annealing of the cold-rolled strip, training is performed with compression of 1.0-7.0% (RF Patent No. 2180925, IPC C21D 8/12, publ. March 27, 2002).
Недостатком данного способа являться обезуглероживание стали до содержания углерода ≤0,010%, что может привести к неоднородности по содержанию углерода и структуре готового металла, электромагнитные свойства стали при этом ухудшаться. Так же обработка металла по известному способу приводит к росту себестоимости продукции, так как после горячей прокаткой перед травлением необходимо осуществлять обработку в отдельностоящем агрегате (отжиг горячекатаной полосы в проходной печи).The disadvantage of this method is the decarburization of steel to a carbon content of ≤0.010%, which can lead to heterogeneity in the carbon content and structure of the finished metal, the electromagnetic properties of the steel deteriorate. Also, metal processing by a known method leads to an increase in the cost of production, since after hot rolling before etching, it is necessary to carry out processing in a separate unit (annealing of a hot-rolled strip in a continuous furnace).
Наиболее близким по технической сущности являться способ производства холоднокатаной полуобработанной электротехнической стали, включающий горячую прокатку стального раскисленного сляба, холодную прокатку и отжиг холоднокатаной полосы, согласно которому отжиг холоднокатаной стали, содержащей, мас.%: 0,01-1,6 кремния; 0,02-0,5 алюминия; не более 0,07 углерода; 0,1-1,5 марганца; 0,01-0,20 фосфора; не более 0,025 серы производят в атмосфере защитного газа в течение 5,5-11 мин при температуре в соответствии с соотношением t=K1+K2×Si±20°C,The closest in technical essence is the method of producing cold rolled semi-finished electrical steel, including hot rolling of steel deoxidized slab, cold rolling and annealing of cold rolled strip, according to which annealing of cold rolled steel containing, wt.%: 0.01-1.6 silicon; 0.02-0.5 aluminum; not more than 0.07 carbon; 0.1-1.5 manganese; 0.01-0.20 phosphorus; not more than 0.025 sulfur is produced in a protective gas atmosphere for 5.5-11 minutes at a temperature in accordance with the ratio t = K1 + K2 × Si ± 20 ° C,
где t - температура отжига стали, °C;where t is the annealing temperature of steel, ° C;
K1, K2 - экспериментально определенные коэффициенты: K1=600°C; K2=100°C/%;K1, K2 - experimentally determined coefficients: K1 = 600 ° C; K2 = 100 ° C /%;
Si - содержание кремния в стали, мас.%.Si is the silicon content in steel, wt.%.
При необходимости после отжига холоднокатаной стали осуществляют дрессировку металла с обжатием 2-8% (Патент РФ №2178006, МПК C21D 8/12, опубл. 10.01.2002 г.).If necessary, after annealing of cold rolled steel, metal is trained with compression of 2-8% (RF Patent No. 2178006, IPC C21D 8/12, publ. 10.01.2002).
Недостаток известного способа состоит в том, что готовый металл может иметь: внутренние структурные напряжения вследствие однократного отжига после холодной прокатки, разнобальность зерен феррита. Что не обеспечивает получение механических свойств на готовом прокате, которые стабильно гарантировали высокую скорость работы штампов без сбоев в подаче, а также отсутствие на изготовленных пластинах заусенцев и других дефектов кромки.The disadvantage of this method is that the finished metal may have: internal structural stresses due to a single annealing after cold rolling, the heterogeneity of the ferrite grains. This does not provide mechanical properties at the finished product, which stably guaranteed a high speed of the dies without interruptions in supply, as well as the absence of burrs and other edge defects on the manufactured plates.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение качества проката за счет получения стабильных механических свойств, позволяющих гарантировать высокую скорость работы штампов при изготовлении заготовок (пластин статора и ротора), а так же отсутствие после штамповки дефектов кромки и заусенцев, при полном сохранении требований к магнитным свойствам.The technical result of the invention is to improve the quality of rolled products by obtaining stable mechanical properties that can guarantee a high speed of dies in the manufacture of blanks (stator and rotor plates), as well as the absence of edge and burr defects after stamping, while fully preserving the requirements for magnetic properties.
Технический результат достигается тем, что в способе производства холоднокатаной полуобработанной легированной электротехнической стали, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, травление, холодную прокатку и обработку в непрерывном комбинированном агрегате, согласно изобретению выплавляют сталь, содержащую мас.%: 0,020-0,045 углерода, 0,5-2,10 кремния, 0,10-0,80 марганца, не более 0,015 серы, не более 0,15 фосфора, не более 0,10 хрома, не более 0,15 никеля, не более 0,15 меди, 0,10-0,60 алюминия, 0,002-0,010 азота, остальное железо и неизбежные примеси, окончательную деформацию полосы в чистовой группе непрерывного широкополосного стана осуществляют при температуре входа раската - не более 1070°C, температуру конца прокатки поддерживают 780-880°C, ускоренное охлаждение водой ведут со скоростью 20-45°C/с, температуру смотки устанавливают 480-640°C, рекристаллизационный отжиг холоднокатаного проката в непрерывном комбинированном агрегате ведут с частичным обезуглероживанием, до содержания углерода 0,012-0,030% с температурой 780-820°C, после чего осуществляют отпуск с температурой 450-600°C в течение 150-250 секунд. При необходимости после термической обработки холоднокатаного проката осуществляют дрессировку с обжатием 0,5-5%.The technical result is achieved by the fact that in a method for the production of cold rolled semi-processed alloyed electrical steel, including steel smelting, casting, hot rolling, water cooling, strip winding, pickling, cold rolling and processing in a continuous combined unit, according to the invention, steel containing mas .%: 0.020-0.045 carbon, 0.5-2.10 silicon, 0.10-0.80 manganese, not more than 0.015 sulfur, not more than 0.15 phosphorus, not more than 0.10 chromium, not more than 0.15 nickel, not more than 0.15 copper, 0.10-0.60 aluminum, 0.002-0.010 nitrogen, ost iron and inevitable impurities, the final deformation of the strip in the finishing group of a continuous broadband mill is carried out at the temperature of the roll inlet - not more than 1070 ° C, the temperature of the end of rolling is maintained at 780-880 ° C, accelerated cooling with water is carried out at a speed of 20-45 ° C / s , the winding temperature is set to 480-640 ° C, the recrystallization annealing of cold-rolled steel in a continuous combined unit is carried out with partial decarburization, to a carbon content of 0.012-0.030% with a temperature of 780-820 ° C, after which vacation is carried out with t mperaturoy 450-600 ° C for 150-250 seconds. If necessary, after heat treatment of cold-rolled steel, training is carried out with a compression of 0.5-5%.
Сущность изобретения состоит в следующем. На механические и магнитные свойства полуобработанной легированной электротехнической стали влияют как химический состав стали, так и режимы деформационно-термической обработки на стане горячей прокатки, режим рекристаллизационного отжига, возможность проведения обезуглероживания и отпуска стали.The invention consists in the following. The mechanical and magnetic properties of semi-processed alloyed electrical steel are affected by both the chemical composition of the steel and the modes of deformation-heat treatment at the hot rolling mill, the mode of recrystallization annealing, the possibility of decarburization and tempering of steel.
Углерод - один из упрочняющих элементов, определяющий конечную структуру стали, при ее производстве без проведения операции обезуглероживания. При содержании углерода менее 0,020% прочностные свойства стали ниже допустимого уровня, так же сталь имеет высокую неоднородность, разнобальность, штамповка стали с высокими скоростями работы штампов (число ходов до 300 ударов в минуту) невозможна. Увеличение содержания углерода более 0,045% приводит к сильному снижению пластичности стали, чрезмерному росту прочности, что недопустимо.Carbon is one of the reinforcing elements that determines the final structure of steel in its production without decarburization. When the carbon content is less than 0.020%, the strength properties of steel are below an acceptable level, just as steel has high heterogeneity, heterogeneity, stamping of steel with high speed stamps (number of strokes up to 300 beats per minute) is impossible. An increase in carbon content of more than 0.045% leads to a strong decrease in the ductility of steel, an excessive increase in strength, which is unacceptable.
Кремний в стали применен как легирующий элемент, определяющий магнитные и механические свойства. При содержании кремния менее 0,50% сталь пластична, при штамповке на изделиях могут образовываться заусенцы, низкое содержание кремния приводит к росту электромагнитных потерь. При содержании кремния в стали более 2,10% снижается пластичность, имеет место охрупчивание стали, так же данное содержание кремния приводит к уменьшению магнитной индукции.Silicon in steel is used as an alloying element that determines magnetic and mechanical properties. When the silicon content is less than 0.50%, the steel is ductile, during stamping, burrs can form on the products, a low silicon content leads to an increase in electromagnetic losses. When the silicon content in the steel is more than 2.10%, ductility decreases, steel embrittlement occurs, and this silicon content also leads to a decrease in magnetic induction.
Марганец вводится в сталь с целью связать серу и обеспечить получение заданных механических свойств проката. При содержании марганца менее 0,10% при горячей прокатке возможно возникновение дефектов кромки. Увеличение содержания марганца более 0,80% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее пластичность.Manganese is introduced into steel in order to bind sulfur and provide the desired mechanical properties of rolled products. If the manganese content is less than 0.10% during hot rolling, edge defects may occur. An increase in the manganese content of more than 0.80% excessively strengthens the steel, worsens its ductility.
Алюминий введен в сталь как легирующий элемент, обеспечивающий связывание азота и определяющий магнитные и механические свойства. При содержании алюминия менее 0,10% в растворе феррита может остаться несвязанный азот, который отрицательно влияет на магнитные свойства, сталь может становиться склонной к старению. Увеличение содержания алюминия более 0,60% приводит к загрязнению стали неметаллическими включениями, снижению магнитной индукции.Aluminum is introduced into steel as an alloying element that provides nitrogen bonding and determines magnetic and mechanical properties. If the aluminum content is less than 0.10%, unbound nitrogen may remain in the ferrite solution, which negatively affects the magnetic properties, and the steel may become prone to aging. An increase in the aluminum content of more than 0.60% leads to contamination of the steel with non-metallic inclusions and a decrease in magnetic induction.
Сера отрицательно влияет на магнитные свойства стали, а так же может приводить к возникновению дефектов кромки при горячей прокатке. Поэтому ее содержание ограничено - не более 0,015%.Sulfur adversely affects the magnetic properties of steel, and can also lead to edge defects during hot rolling. Therefore, its content is limited - not more than 0.015%.
Хром, никель, медь в целом при высоких содержаниях могут вызвать ухудшения электромагнитных свойств стали: росту удельных электромагнитных потерь, снижение магнитной индукции. Содержание данных элементов ограничено хром - не более 0,10; никель - не более 0,15%; медь - не более 0,15%.Chromium, nickel, and copper as a whole at high contents can cause deterioration of the electromagnetic properties of steel: an increase in specific electromagnetic losses, a decrease in magnetic induction. The content of these elements is limited to chrome - not more than 0.10; nickel - not more than 0.15%; copper - not more than 0.15%.
Фосфор добавляется в сталь как легирующий элемент. Увеличенное содержание фосфора благоприятно сказывается на механических и магнитных свойствах: увеличивается прочность стали, увеличивается отношения предела текучести к пределу прочности, снижается удлинение, снижается уровень электромагнитных потерь, увеличивается магнитная индукция. Содержание фосфора ограничено - не более 0,15%, так как его увеличение выше данного значение может привести к чрезмерному охрупчиванию стали.Phosphorus is added to steel as an alloying element. The increased phosphorus content favorably affects the mechanical and magnetic properties: the strength of steel increases, the ratio of yield strength to tensile strength increases, elongation decreases, the level of electromagnetic losses decreases, and magnetic induction increases. The phosphorus content is limited - not more than 0.15%, since its increase above this value can lead to excessive embrittlement of steel.
Горячая прокатка с температурой начала прокатки в чистовой группе клетей не более 1070°C и последующая чистовая прокатка при температуре конца прокатки 780-880°C/с, охлаждение полосы на отводящем рольганге со скоростью 20-45°C/с, смотка полосы в рулон с температурой 480-640°C обеспечивают формирование оптимальной микроструктуры с высокой стабильностью и равномерностью зерен, данная структура сохраняется (наследуется) и после проведения операций холодной прокатки и отжига (при условии, что отжиг сопровождается операцией частичного обезуглероживания). Выше заявленных температурных пределов технический результат не достигался, а именно сталь приобретала структуру с высокой неоднородностью разнобальностью зерен феррита, неблагоприятную для штамповки и не обеспечивающую требуемые магнитные свойства.Hot rolling with a rolling start temperature in the finishing group of stands of not more than 1070 ° C and subsequent finishing rolling at a rolling end temperature of 780-880 ° C / s, cooling of the strip on the discharge roller at a speed of 20-45 ° C / s, winding of the strip into a roll with a temperature of 480-640 ° C provide the formation of an optimal microstructure with high stability and uniformity of grains, this structure is preserved (inherited) even after cold rolling and annealing (provided that the annealing is accompanied by a partial decarburization operation and I). The technical result was not achieved above the stated temperature limits, namely, steel acquired a structure with a high heterogeneity by the heterogeneity of ferrite grains, which was unfavorable for stamping and did not provide the required magnetic properties.
Проведение рекристаллизационного отжига с частичным обезуглераживанием, до содержания углерода 0,012-0,030%, при температуре 780-820°C, с последующим отпуском при температуре 450-550°C в течение 150-250 секунд обеспечивает получение мелкозернистой полностью рекристаллизованной структуры, зерно феррита не менее 7 балла, наследуемой структуры г/к проката, с отсутствием внутренних напряжений. Данная структура обеспечивает получение требуемых значений механических свойств, указанных в таблице 1, при сохранении требуемых магнитных свойств стали. Комплекс указанных механических свойств обеспечивает высокую скорость работы штампов при изготовлении заготовок (пластин статора и ротора), а так же отсутствие после штамповки дефектов кромки и заусенцев.Carrying out recrystallization annealing with partial decarburization, to a carbon content of 0.012-0.030%, at a temperature of 780-820 ° C, followed by tempering at a temperature of 450-550 ° C for 150-250 seconds, provides a fine-grained fully recrystallized structure, the ferrite grain is not less than 7 points, the inherited structure of hot-rolled steel, with the absence of internal stresses. This structure provides the required values of the mechanical properties listed in table 1, while maintaining the required magnetic properties of steel. The complex of these mechanical properties ensures a high speed of the dies during the manufacture of blanks (stator and rotor plates), as well as the absence of edge and burr defects after stamping.
При необходимости после термической обработки холоднокатаного проката осуществляют дрессировку с обжатием 0,5-5%. Дрессировку проводят с целью придания прокату требуемой шероховатости, чтобы предотвратить возможное слипание пластин при отжиге у потребителя. Обжатие в выбранных пределах приводит к оптимальному формированию размера микрозерна при отжиге металла у потребителя, после изготовления магнитопровода.If necessary, after heat treatment of cold-rolled steel, training is carried out with a compression of 0.5-5%. Training is carried out in order to give the rolled product the required roughness in order to prevent possible adhesion of the plates during annealing at the consumer. Compression within the selected limits leads to the optimal formation of the size of the micrograin during annealing of the metal at the consumer, after the manufacture of the magnetic circuit.
Примеры реализации способа. В кислородном конвертере выплавили 4 опытные плавки, химический состав которых приведен в таблице 2 (в т.ч. марки стали М450-50Е).Examples of the method. In the oxygen converter, 4 pilot melts were smelted, the chemical composition of which is shown in Table 2 (including steel grade M450-50E).
Используемый для производства данной стали чугун предварительно обрабатывали на установке десульфурации для обеспечения в стали содержания серы не более 0,015%. Выплавленную сталь разливали на машине непрерывного литья в слябы сечением 250×1070 мм. Слябы нагревали в нагревательной печи с шагающими балками до температуры 1200-1250°C в течение 2,5-3,5 часов и прокатывали на непрерывном широкополосном стане 2000 в полосы толщиной 2,0 мм. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до определенных температур и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали сернокислотному травлению в непрерывном травильном агрегате и правке в изгибо-растяжной машине. Затем травленые полосы прокатывали на 5-ти клетевом стане до конечной толщины 0,5 мм. Холоднокатаные рулоны обрабатывали на непрерывном комбинированном агрегате.Cast iron used for the production of this steel was pretreated at a desulfurization unit to ensure that the steel had a sulfur content of not more than 0.015%. Smelted steel was cast on a continuous casting machine into slabs with a cross section of 250 × 1070 mm. The slabs were heated in a heating furnace with walking beams to a temperature of 1200-1250 ° C for 2.5-3.5 hours and rolled on a continuous broadband mill 2000 in strips 2.0 mm thick. Hot rolled strips on the discharge roller table were cooled with water to certain temperatures and wound into rolls. The cooled rolls were subjected to sulfuric acid pickling in a continuous pickling unit and dressing in a bending-stretching machine. Then, the etched strips were rolled on a 5 stand mill to a final thickness of 0.5 mm. Cold rolled coils were processed on a continuous combination unit.
Деформационно-термические режимы обработки и свойства проката представлены в таблице 3.The deformation-thermal processing conditions and the properties of the rental are presented in table 3.
Из таблиц 2-3 видно, что в случае реализации предложенного способа (варианты №1-№4 режим а) достигаются механические свойства проката, которые характеризуются дальнейшей способностью стали к обработке (штамповке, вырубке) на высоких скоростях хода штампа.From tables 2-3 it is seen that in the case of implementing the proposed method (options No. 1-No. 4 mode a), the mechanical properties of rolled products are achieved, which are characterized by the further ability of the steel to be processed (stamping, cutting) at high speeds of the stamp.
В случае запредельных значений заявленных параметров (вариант №4 режим в), а также при реализации известного способа (вариант №4 режим б) из-за низкого отношения предела текучести к пределу прочности технический результат получить не удалось.In the case of transcendental values of the declared parameters (option No. 4 mode c), as well as in the implementation of the known method (option No. 4 mode b), it was not possible to obtain a technical result due to the low ratio of yield strength to tensile strength.
Предлагаемая технология производства холоднокатаной полуобработанной легированной электротехнической стали обеспечивает также отсутствие дефектов кромки и заусенцев на изготовленных изделиях после проведения операции штамповки (вырубки).The proposed technology for the production of cold-rolled semi-processed alloyed electrical steel also ensures the absence of edge defects and burrs on manufactured products after the stamping (punching) operation.
Claims (2)
при этом окончательную деформацию полосы в чистовой группе непрерывного широкополосного стана осуществляют при температуре входа раската не более 1070°C, температуру конца прокатки поддерживают 780-880°C, ведут ускоренное охлаждение со скоростью 20-45°C/с, температуру смотки полос в рулоны устанавливают 480-640°C, ведут рекристаллизационный отжиг холоднокатаного проката с температурой 780-820°C в непрерывном комбинированном агрегате с частичным обезуглероживанием до содержания углерода 0,012-0,030%, после чего проводят отпуск стали с температурой 450-600°C в течение 150-250 секунд.1. Method for the production of cold rolled semi-processed alloyed electrical steel, including steel smelting, casting, hot rolling, water cooling, winding strips into coils, pickling, cold rolling and heat treatment in a continuous combined unit, characterized in that the steel containing components in the following is smelted ratio, wt.%:
in this case, the final deformation of the strip in the finishing group of the continuous broadband mill is carried out at an inlet temperature of the roll no more than 1070 ° C, the temperature of the end of rolling is maintained at 780-880 ° C, accelerated cooling is carried out at a speed of 20-45 ° C / s, the temperature of the strip winding into rolls set 480-640 ° C, conduct recrystallization annealing of cold rolled steel with a temperature of 780-820 ° C in a continuous combined unit with partial decarburization to a carbon content of 0.012-0.030%, after which steel is tempered at a temperature of 450-600 ° C for 150-250 seconds.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013137935/02A RU2529326C1 (en) | 2013-08-13 | 2013-08-13 | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013137935/02A RU2529326C1 (en) | 2013-08-13 | 2013-08-13 | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2529326C1 true RU2529326C1 (en) | 2014-09-27 |
Family
ID=51656634
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013137935/02A RU2529326C1 (en) | 2013-08-13 | 2013-08-13 | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2529326C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2693277C1 (en) * | 2018-07-25 | 2019-07-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1057898A2 (en) * | 1999-05-31 | 2000-12-06 | Nippon Steel Corporation | High flux density grain-oriented electrical steel sheet excellent in high magnetic field core loss property and method of producing the same |
RU2178006C1 (en) * | 2000-08-02 | 2002-01-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of making cold-rolled semifinished electrical steel |
RU2180925C2 (en) * | 1999-11-22 | 2002-03-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Process of production of cold-rolled semi-processed electrical-sheet steel |
EP1577405A1 (en) * | 2002-10-29 | 2005-09-21 | JFE Steel Corporation | Method for producing grain oriented magnetic steel sheet and grain oriented magnetic steel sheet |
RU2318883C2 (en) * | 2002-05-08 | 2008-03-10 | Эй-Кей СТИЛ ПРОПЕРТИЗ ИНК | Non-oriented electrical steel strip continuous casting method |
-
2013
- 2013-08-13 RU RU2013137935/02A patent/RU2529326C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1057898A2 (en) * | 1999-05-31 | 2000-12-06 | Nippon Steel Corporation | High flux density grain-oriented electrical steel sheet excellent in high magnetic field core loss property and method of producing the same |
RU2180925C2 (en) * | 1999-11-22 | 2002-03-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Process of production of cold-rolled semi-processed electrical-sheet steel |
RU2178006C1 (en) * | 2000-08-02 | 2002-01-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of making cold-rolled semifinished electrical steel |
RU2318883C2 (en) * | 2002-05-08 | 2008-03-10 | Эй-Кей СТИЛ ПРОПЕРТИЗ ИНК | Non-oriented electrical steel strip continuous casting method |
EP1577405A1 (en) * | 2002-10-29 | 2005-09-21 | JFE Steel Corporation | Method for producing grain oriented magnetic steel sheet and grain oriented magnetic steel sheet |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2693277C1 (en) * | 2018-07-25 | 2019-07-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TWI622655B (en) | Non-oriented electromagnetic steel plate and manufacturing method thereof | |
KR101365652B1 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel strip | |
KR101365653B1 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel strip | |
RU2358025C1 (en) | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength | |
US20110273054A1 (en) | Electrical steel, a motor, and a method for manufacture of electrical steel with high strength and low electrical losses | |
US9362032B2 (en) | High-strength non-oriented electrical steel sheet | |
RU2361935C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty | |
CN102747291B (en) | High-frequency low-iron-loss excellent-magnetic-property non-orientated silicon steel strip and production method thereof | |
CN104372238A (en) | Preparation method of oriented high-silicon steel | |
JP2017222898A (en) | Production method of grain oriented magnetic steel sheet | |
EP2775007B1 (en) | A process for the production of a grain-oriented electrical steel | |
RU2478729C2 (en) | Method of making steel strip (versions) | |
JP5350255B2 (en) | Process for producing flat steel products from silicon alloyed multiphase steels | |
RU2361934C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled rolled iron of heavy-duty | |
CN113462857B (en) | Electrical steel and preparation method thereof | |
US20240011112A1 (en) | Cu-containing non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor | |
RU2361930C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty | |
RU2529326C1 (en) | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel | |
JP4710458B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet for rotor | |
JP7164071B1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
RU2424328C1 (en) | Procedure for production of low carbon cold rolled steel for press forming and successive enamelling | |
RU2563909C9 (en) | Method of production of hot dipped galvanised roll stock of increased strength from low-alloyed steel for cold stamping | |
RU2499060C1 (en) | Production method of cold-rolled steel for deep drawing | |
RU2361933C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled mill products |