RU2361935C1 - Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty - Google Patents

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: in manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy-duty made of low-alloyed steel for cold-pressing, including steel melting, pouring, hot rolling, cooling by water, winding of strips into coil, cold rolling, recrystallisation annealing with application of galvanised coating and temper rolling, according to invention it is smelted steel, containing, wt %: carbon - 0.05-0.10, manganese - 0.25-0.90, aluminium - 0.01-0.07, nitrogen - not more 0.009, niobium and/or titanium - 0.01-0.08 of each, iron and unavoidable admixtures - the rest. Finishing temperature of hot rolling is maintained in the range 840-905°C, and winding temperature of got-rolled strips - in the range 560-690°C, recrystallisation annealing is implemented at temperature 710-850°C, temper rolling of strips is implemented with draught 0.8-2.1%. C, manganese and annealing temperature are relates to required minimal yield strength (strength grade) by correlations: [C]=[0.0416•ln(K_st)-0.167] ±0.015; [Mn]=(0.0016·K_st+0.034)±0.20; T_ann ≥ (900-0.455·K_st), where [C] - carbon content in steel, %; [Mn] - manganese content in steel, %; T_ann - recrystallisation annealing temperature, °C; K_st - nondimensional factor, numerically equal to required minimal yield strength; 0.0416; 0.167; 0.0016; 0.034 are empirical coefficients, %; 900; 0.455 - empirical coefficients, °C.

EFFECT: increasing of steel strength properties with keeping of formability, receiving of steel of required strength grade, corresponding required yield strength.

4 cl, 6 tbl, 1 ex

Description

Изобретение относится к области металлургии, конкретно к технологии производства горячеоцинкованного проката повышенной прочности из низколегированной стали, предназначенного для изготовления деталей автомобиля методом штамповки.The invention relates to the field of metallurgy, and specifically to a technology for the production of hot-dip galvanized steel of increased strength from low-alloy steel, intended for the manufacture of automobile parts by stamping.

Одним из определяющих качеств автолиста является его способность к вытяжке при штамповке деталей автомобиля. Холоднокатаные полосы с повышенной прочностью и высокой способностью к вытяжке в зависимости от класса прочности должны соответствовать определенному комплексу механических свойств, например, согласно требованию европейского стандарта EN 10292-04 (таблица 1).One of the defining qualities of an autosheet is its ability to stretch when stamping car parts. Cold rolled strips with increased strength and high ability to stretch, depending on the strength class, must correspond to a certain set of mechanical properties, for example, according to the requirement of the European standard EN 10292-04 (table 1).

Известен способ производства стали, содержащей не более 0,007% углерода и 0,006% азота, включающий нагрев слябов при температурах 1000-1160°С, горячую прокатку в полосы с температурой конца прокатки 620-720°С, смотку в рулоны при температурах 600-680°С, холодную прокатку с обжатиями не менее 70%, отжиг при температурах 650-900°С и дрессировку. Выдержку при отжиге холоднокатаной стали проводят в течение 5-18 минут при температурах 750-900°С в проходных печах, а выдержку в течение 11-34 часов при температурах 650-750°С в колпаковых печах [Патент РФ №2258749, МПК С21D 8/04, С21D 9/48, 20.08.2005 г.].A known method of producing steel containing not more than 0.007% carbon and 0.006% nitrogen, including heating slabs at temperatures of 1000-1160 ° C, hot rolling into strips with a temperature of rolling end of 620-720 ° C, winding into coils at temperatures of 600-680 ° C, cold rolling with reductions of at least 70%, annealing at temperatures of 650-900 ° C and training. Excerpt from annealing of cold rolled steel is carried out for 5-18 minutes at temperatures of 750-900 ° C in continuous furnaces, and exposure for 11-34 hours at temperatures of 650-750 ° C in bell-type furnaces [RF Patent No. 2252549, IPC C21D 8 / 04, C21D 9/48, 08/20/2005].

Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 260 до 420.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 260 to 420.

Известен способ производства горячеоцинкованного металла высших категорий вытяжки, включающий горячую прокатку с температурой смотки 500±30°С, холодную прокатку с суммарным обжатием не более 70%, отжиг в колпаковой печи в защитной атмосфере с одноступенчатым нагревом при температуре 680-710°С и термическую обработку металла в линии агрегата непрерывного горячего цинкования при температурах 490-510°С со скоростью нагрева 10,8-11,4°С/с на первой стадии, при температурах 520-560°С со скоростью нагрева 0,4-0,8°С/с на второй стадии и выдержкой при этих температурах 85 с, охлаждение, перестаривание и нанесение тончайшего цинкового покрытия [Патент РФ №2128719, МПК С21D 9/48, С21D 8/04, С23С 2/40, 10.04.1999 г.].A known method for the production of hot-dip galvanized metal of the highest drawing categories, including hot rolling with a winding temperature of 500 ± 30 ° C, cold rolling with a total compression of not more than 70%, annealing in a bell furnace in a protective atmosphere with single-stage heating at a temperature of 680-710 ° C and thermal metal processing in the line of a continuous hot dip galvanizing unit at temperatures of 490-510 ° C with a heating rate of 10.8-11.4 ° C / s in the first stage, at temperatures of 520-560 ° C with a heating rate of 0.4-0.8 ° C / s in the second stage and exposure at these temperatures 85 rounds with cooling, overaging and applying very thin zinc coating [RF patent №2128719, IPC 9/48 S21D, S21D 8/04, 2/40 S23S, of 10.04.1999].

Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств классов прочности от 260 до 420.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of strength classes from 260 to 420.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки, включающий выплавку стали, содержащей компоненты в следующем соотношении, мас.%:Closest to the technical nature of the present invention is a method for the production of cold rolled steel for deep drawing, including the smelting of steel containing components in the following ratio, wt.%:

УглеродCarbon 0,002-0,0080.002-0.008 КремнийSilicon 0,005-0,0250.005-0.025 МарганецManganese 0,050-0,200,050-0,20 ФосфорPhosphorus 0,005-0,0250.005-0.025 СераSulfur 0,003-0,0120.003-0.012 АлюминийAluminum 0,02-0,070.02-0.07 АзотNitrogen 0,002-0,0070.002-0.007 ТитанTitanium 0,02-0,050.02-0.05 НиобийNiobium 0,001-0,0800.001-0.080 Железо и неизбежные примесиIron and inevitable impurities остальное, rest,

разливку, горячую прокатку, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг с нанесением цинкового покрытия и дрессировку.casting, hot rolling, winding strips into rolls, cold rolling, recrystallization annealing with zinc coating and training.

Горячую прокатку заканчивают при температуре, определяемой из соотношения:Hot rolling is completed at a temperature determined from the ratio:

T_кп≥7300/(3,0-lg[Nb][C])-253,T _kp ≥7300 / (3,0-lg [Nb ] [C]) - 253,

где Ткп - температура конца прокатки, °С,where Tkp is the temperature of the end of rolling, ° C,

[Nb] и [С] - содержание ниобия и углерода в стали, %,[Nb] and [C] - the content of niobium and carbon in steel,%,

а рекристаллизационный отжиг осуществляют в проходной печи при температуре, назначаемой в зависимости от содержания ниобия в стали в соответствии с уравнением:and recrystallization annealing is carried out in a continuous furnace at a temperature assigned depending on the niobium content in the steel in accordance with the equation:

Т_отж=(750+1850[Nb]±20,T _anne = (750 + 1850 [Nb] ± 20,

где Т_отж - температура термической обработки, °С,where T _OTG - heat treatment temperature, ° C,

[Nb] - содержание ниобия в стали, мас.% [Патент РФ №2255989, МПК С21D 8/04, С22С 38/04, 10.07.2005 г.] - прототип.[Nb] is the niobium content in steel, wt.% [RF Patent No. 2255989, IPC C21D 8/04, C22C 38/04, 07/10/2005] - prototype.

Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 260 до 420.The disadvantages of this method are that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 260 to 420.

Техническим результатом изобретения является повышение прочностных характеристик стали при сохранении штампуемости, а также получение стали требуемого класса прочности.The technical result of the invention is to increase the strength characteristics of steel while maintaining stampability, as well as obtaining steel of the required strength class.

Технический результат достигается тем, что в способе производства горячеоцинкованного проката повышенной прочности из низколегированной стали для холодной штамповки, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг с нанесением цинкового покрытия и дрессировку, согласно изобретению выплавляют сталь, содержащую углерод - 0,05-0,10%; марганец - 0,25-0,90%; алюминий - 0,01-0,07%; азот - не более 0,009%; ниобий и/или титан - 0,01-0,08% каждого; железо и неизбежные примеси - остальное. Температуру конца горячей прокатки поддерживают в диапазоне 840-905°С, а температуру смотки горячекатаных полос - в диапазоне 560-690°С, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 710-850°С, дрессировку полос производят с обжатием 0,8-2,1%.The technical result is achieved by the fact that in the method for producing hot-dip galvanized steel of increased strength from low-alloy steel for cold stamping, including steel smelting, casting, hot rolling, water cooling, winding strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing with zinc coating and tempering, according to the invention smelted steel containing carbon - 0.05-0.10%; Manganese - 0.25-0.90%; aluminum - 0.01-0.07%; nitrogen - not more than 0.009%; niobium and / or titanium - 0.01-0.08% of each; iron and unavoidable impurities are the rest. The temperature of the end of hot rolling is maintained in the range of 840-905 ° С, and the temperature of winding of hot-rolled strips is in the range of 560-690 ° С, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 710-850 ° С, the training of the strips is carried out with compression of 0.8-2.1 %

Согласно изобретению содержание углерода, марганца и температура отжига связаны с требуемым минимальным пределом текучести (классом прочности) зависимостями:According to the invention, the carbon, manganese content and annealing temperature are related to the required minimum yield strength (strength class) dependencies:

где [С] - содержание углерода в стали, %;where [C] is the carbon content in steel,%;

[Mn] - содержание марганца в стали, %;[Mn] is the manganese content in steel,%;

Т_отж - температура рекристаллизационного отжига, °С;T _anne - temperature of recrystallization annealing, ° С;

К_пр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;To _ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;

0,0416; 0,167; 0,0016; 0,034 - эмпирические коэффициенты, %;0.0416; 0.167; 0.0016; 0,034 - empirical coefficients,%;

900; 0,455 - эмпирические коэффициенты, °С.900; 0.455 - empirical coefficients, ° С.

Сущность изобретения состоит в следующем. На механические свойства холоднокатаной листовой стали влияют как химический состав стали, так и режимы деформационно-термической обработки.The invention consists in the following. The mechanical properties of cold rolled sheet steel are affected by both the chemical composition of the steel and the modes of deformation-heat treatment.

Углерод - один из упрочняющих элементов. При содержании углерода менее 0,05% прочностные свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,10% приводит к снижению пластичности стали, что недопустимо.Carbon is one of the reinforcing elements. When the carbon content is less than 0.05%, the strength properties of the steel are below an acceptable level. An increase in carbon content of more than 0.10% leads to a decrease in the ductility of steel, which is unacceptable.

Марганец обеспечивает получение заданных механических свойств. При содержании марганца менее 0,25% прочность стали ниже допустимой. Увеличение содержания марганца более 0,90% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее пластичность.Manganese provides the desired mechanical properties. When the manganese content is less than 0.25%, the strength of the steel is below acceptable. An increase in the manganese content of more than 0.90% excessively strengthens the steel, worsens its ductility.

Алюминий введен в сталь как раскислитель. При содержании алюминия менее 0,01% снижается пластичность стали, сталь становится склонной к старению. Увеличение содержания алюминия более 0,07% приводит к ухудшению комплекса механических свойств.Aluminum is introduced into steel as a deoxidizer. When the aluminum content is less than 0.01%, the ductility of the steel decreases, the steel becomes prone to aging. An increase in aluminum content of more than 0.07% leads to a deterioration in the complex of mechanical properties.

Азот упрочняет сталь. При содержании азота более 0,009%, сталь становится склонной к старению.Nitrogen strengthens steel. With a nitrogen content of more than 0.009%, steel becomes prone to aging.

Ниобий и титан применены как легирующие элементы и обеспечивают получение необходимых прочностных свойств. При содержании ниобия или титана менее 0,01% не удается получить требуемый уровень прочности. Увеличение содержания ниобия или титана более 0,08% нецелесообразно вследствие чрезмерного упрочнения стали и ухудшения пластичности.Niobium and titanium are used as alloying elements and provide the necessary strength properties. When the content of niobium or titanium is less than 0.01%, it is not possible to obtain the required level of strength. An increase in the content of niobium or titanium more than 0.08% is impractical due to excessive hardening of steel and deterioration of ductility.

Горячая прокатка с температурами конца прокатки 840-905°С и смотки 560-690°С обеспечивает формирование оптимальной текстуры металла, которая после холодной прокатки и термообработки по предложенным режимам трансформируется в текстуру с преобладающей кристаллографической ориентировкой <111>, а также микроструктуры с высокой стабильностью и равномерностью. Ниже и выше заявленных температурных пределов технический результат не достигался, а именно сталь приобретала структуру с неблагоприятной для холодной штамповки текстурой и неравномерную микроструктуру ферритной матрицы.Hot rolling with temperatures of the end of rolling 840-905 ° С and winding 560-690 ° С provides the formation of an optimal metal texture, which after cold rolling and heat treatment according to the proposed modes is transformed into a texture with a predominant crystallographic orientation <111>, as well as microstructure with high stability and uniformity. Below and above the stated temperature limits, the technical result was not achieved, namely, steel acquired a structure with a texture unfavorable for cold stamping and an uneven microstructure of the ferrite matrix.

В результате рекристаллизационного отжига при температуре 710-850°С формируется однородная микроструктура с баллом зерна 9-10 и минимальным выделением структурно-свободного цементита. Увеличение температуры отжига выше заявленных параметров не обеспечивает необходимый уровень механических свойств. Снижение температуры отжига ниже 710°С в проходных печах приводит к появлению в микроструктуре отдельных прерывистых строчек рекристаллизованных зерен, что ухудшает штампуемость листовой стали.As a result of recrystallization annealing at a temperature of 710-850 ° С, a homogeneous microstructure is formed with a grain score of 9-10 and a minimum release of structurally free cementite. An increase in the annealing temperature above the declared parameters does not provide the necessary level of mechanical properties. A decrease in the annealing temperature below 710 ° C in continuous furnaces leads to the appearance of individual intermittent lines of recrystallized grains in the microstructure, which impairs the formability of sheet steel.

Окончательно механические свойства формируются при дрессировке. Дрессировка полос с обжатием 0,8-2,1% обеспечивает оптимальный уровень механических свойств, Обжатие менее 0,8% приводит к появлению площадки текучести на диаграмме растяжения при испытании на разрыв. Дрессировка с обжатием не более 2,1% ограничена техническими возможностями дрессировочного стана.Finally, mechanical properties are formed during training. The training of strips with a compression of 0.8-2.1% provides an optimal level of mechanical properties. Compression of less than 0.8% leads to the appearance of a yield site on the tensile diagram during tensile testing. Training with compression not more than 2.1% is limited by the technical capabilities of the training camp.

Экспериментально установлено, что для получения требуемого класса прочности содержание углерода и марганца должно быть регламентировано в соответствии с зависимостями: [С]=[0,0416•ln(К_пр)-0,167]±0,015, % и [Мn]=(0,0016•К_пр+0,034)±0,20, %, а температура отжига - в соответствии с выражением Т_отж.≥(900-0,455^·К_пр), °С.It was established experimentally that for obtaining the desired strength grade carbon and manganese content should be regulated according to the dependency: [C] = [0,0416 • ln (K _etc.) -0,167] ± 0,015,% and [Mn] = (0, • K 0016 _direct +0,034) ± 0,20,%, and the annealing temperature - in accordance with the expression T _ann. ≥ (900-0,455 ^· K _etc.), ° C.

Примеры реализации способа.Examples of the method.

В кислородном конвертере выплавили низколегированные стали, химический состав которых приведен в таблице 2.Low oxygen steels were smelted in an oxygen converter, the chemical composition of which is given in table 2.

Выплавленную сталь разливали на машине непрерывного литья в слябы сечением 250×1280 мм. Слябы нагревали в нагревательной печи с шагающими балками до температуры 1250°С в течение 3,2 часа и прокатывали на непрерывном широкополосном стане 2000 в полосы толщиной 2,5-3,5 мм. Температура полос на выходе из последней клети стана регламентирована. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до определенных температур и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали солянокислотному травлению в непрерывном травильном агрегате. Затем травленые полосы прокатывали на 5-клетевом стане до толщины 1,0-2,0 мм. Холоднокатаные полосы отжигали в проходных печах с нанесением цинкового покрытия. Отожженные полосы дрессировали с заданным обжатием.Smelted steel was poured on a continuous casting machine into slabs with a cross section of 250 × 1280 mm. The slabs were heated in a heating furnace with walking beams to a temperature of 1250 ° C for 3.2 hours and rolled on a continuous broadband mill 2000 in strips 2.5-3.5 mm thick. The temperature of the strips at the outlet of the last mill stand is regulated. Hot rolled strips on the discharge roller table were cooled with water to certain temperatures and wound into rolls. Chilled rolls were subjected to hydrochloric acid etching in a continuous etching unit. Then, the etched strips were rolled on a 5-stand mill to a thickness of 1.0-2.0 mm. Cold rolled strips were annealed in continuous kilns with zinc coating. Annealed strips were trained with a predetermined compression.

В таблице 3 приведены варианты реализации способа производства горячеоцинкованного проката, а также показатели механических свойств.Table 3 shows the options for implementing the method of production of hot dip galvanized steel, as well as indicators of mechanical properties.

В таблицах 4-6 указано необходимое содержание углерода, марганца и температура отжига согласно зависимостей (1)-(3).Tables 4-6 indicate the required carbon, manganese and annealing temperatures according to dependencies (1) - (3).

Таблица 2
Химический состав низколегированных сталейtable 2
The chemical composition of low alloy steels № составаComposition number Содержание элементов, мас.%The content of elements, wt.% СFROM MnMn AlAl NN NbNb TiTi Fe и неизбежные примесиFe and inevitable impurities 1one 0,030,03 0,200.20 0,050.05 0,0060.006 0,0080.008 0,0030.003 ОстальноеRest 22 0,050.05 0,250.25 0,010.01 0,0050.005 -- 0,0250,025 ОстальноеRest 33 0,070,07 0,550.55 0,040.04 0,0060.006 0,0100.010 -- ОстальноеRest 4four 0,080.08 0,660.66 0,040.04 0,0060.006 0,0250,025 0,0100.010 ОстальноеRest 55 0,090.09 0,740.74 0,060.06 0,0090.009 0,0300,030 0,0800,080 ОстальноеRest 66 0,100.10 0,900.90 0,070,07 0,0060.006 0,0800,080 0,0250,025 ОстальноеRest 77 0,110.11 0,980.98 0,080.08 0,0100.010 0,0850,085 0,0030.003 ОстальноеRest 8 (прототип)8 (prototype) 0,0080.008 0,180.18 0,040.04 0,0050.005 0,080.08 0,020.02 ОстальноеRest

Таблица 4
Минимальное и максимальное содержание углерода, рассчитанное согласно зависимости [С]=[0,0416•ln(К_пр)-0,167]±0,015, %Table 4
The minimum and maximum carbon content is calculated according to the relationship [G] = [0,0416 • ln (K _etc.) -0,167] ± 0,015,% № составаComposition number Содержание С, мас.%Content C, wt.% Требуемый класс прочности К_пр The required strength class K _pr Содержание С, мас.% согласно зависимости [С]=[0,0416•ln(К_пр)-0,167]±0,015, %C content, wt.% According to the relationship [G] = [0,0416 • ln (K _etc.) -0,167] ± 0,015,% C_min C _min С_max C _max 1one 0,030,03 260260 0,0490,049 0,0790,079 22 0,050.05 260260 0,0490,049 0,0790,079 33 0,070,07 300300 0,0550,055 0,0850,085 4four 0,080.08 340340 0,0610,061 0,0910,091 55 0,090.09 380380 0,0650,065 0,0950,095 66 0,100.10 420420 0,0690,069 0,0990,099 77 0,110.11 420420 0,0690,069 0,0990,099 8 (прототип)8 (prototype) 0,0080.008 260260 0,0450,045 0,0850,085

Таблица 5
Минимальное и максимальное содержание марганца, рассчитанное согласно зависимости [Мn]=(0,0016•К_пр+0,034)±0,20, %Table 5
Minimum and maximum manganese content, calculated according to the relationship [Mn] = (0,0016 • K _pr +0,034) ± 0,20,% № составаComposition number Содержание Мn, мас.%The content of Mn, wt.% Требуемый класс прочности К_пр The required strength class K _pr Содержание Мn, мас.% согласно зависимости [Мn]=(0,0016•К_пр+0,034)±0,20, %Mn content, wt.% According to the relationship [Mn] = (0,0016 • K _pr +0,034) ± 0,20,% Mn_min Mn _min Мn_max Mn _max 1one 0,200.20 260260 0,250.25 0,650.65 22 0,250.25 260260 0,250.25 0,650.65 33 0,550.55 300300 0,3140.314 0,7140.714 4four 0,660.66 340340 0,3780.378 0,7780.778 55 0,740.74 380380 0,4420.442 0,8420.842 66 0,900.90 420420 0,5060.506 0,9060,906 77 0,980.98 420420 0,5060.506 0,9060,906 8 (прототип)8 (prototype) 0,180.18 260260 0,250.25 0,650.65

Таблица 6
Температура рекристаллизационного отжига Т_отж, рассчитанная согласно зависимости Т_отж.≥(900-0,455^·К_пр), °СTable 6
The temperature of recrystallization annealing T _anne , calculated according to the dependence of T _anne. ≥ (900-0,455 ^· K _etc.), ° C № составаComposition number Температура рекристаллизационного отжига, °СRecrystallization Annealing Temperature, ° С Требуемый класс прочности К_пр The required strength class K _pr Температура отжига Т_отж согласно зависимости Т_отж.≥(900-0,455^·К_пр), °СAnnealing temperature T _anne according to the dependence of T _anne. ≥ (900-0,455 ^· K _etc.), ° C не менееno less 1one 860860 260260 781,7781.7 22 850850 260260 781,7781.7 33 810810 300300 763,5763.5 4four 790790 340340 745,3745.3 55 750750 380380 727,1727.1 66 710710 420420 708,9708.9 77 705705 420420 708,9708.9 8 (прототип)8 (prototype) 750-880750-880 260260 781,7781.7

Из таблиц 2-6 видно, что в случае реализации предложенного способа (составы №2-6) и выполнения зависимостей (1)-(3) достигаются механические свойства с классами прочности от 260 до 420. При запредельных значениях заявленных параметров (составы №1 и 7) и использовании способа-прототипа классы прочности от 260 до 420 не достигаются: для состава №1 классу прочности 260 не соответствуют предел текучести и предел прочности; для состава №7 классу прочности 420 не соответствует относительное удлинение; для способа-прототипа (состав №8) классу прочности 260 не соответствует предел текучести.From tables 2-6 it is seen that in the case of the implementation of the proposed method (compositions No. 2-6) and the fulfillment of dependencies (1) - (3), mechanical properties with strength classes from 260 to 420 are achieved. and 7) and using the prototype method, strength classes from 260 to 420 are not achieved: for composition No. 1, strength class 260 does not correspond to yield strength and tensile strength; for composition No. 7, the elongation class 420 does not correspond to elongation; for the prototype method (composition No. 8), the strength class 260 does not correspond to the yield strength.

Из проката изготавливали штамповкой высоконагруженные детали автомобиля, такие как усилители корпуса и несущие детали рамы автомобиля; замечаний к штамповке у потребителя не было.Highly loaded car parts, such as body amplifiers and bearing parts of the car frame, were made from rolled metal by stamping; there were no comments on stamping by the consumer.

Claims (4)

1. Способ производства горячеоцинкованного проката повышенной прочности из низколегированной стали для холодной штамповки, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг с нанесением цинкового покрытия и дрессировку, отличающийся тем, что выплавляют сталь, содержащую следующие компоненты, мас.%:
Углерод 0,05-0,10 Марганец 0,25-0,90 Алюминий 0,01-0,07 Азот не более 0,009 Ниобий и/или титан 0,01-0,08 каждого Железо и неизбежные примеси остальное
при этом температуру конца горячей прокатки поддерживают в диапазоне 840-905°С, а температуру смотки горячекатаных полос - в диапазоне 560-690°С, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 710-850°С, дрессировку полос производят с обжатием 0,8-2,1%.1. A method for the production of hot-dip galvanized steel of increased strength from low alloy steel for cold stamping, including steelmaking, casting, hot rolling, water cooling, winding strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing with zinc coating and tempering, characterized in that the steel is smelted containing the following components, wt.%:
Carbon 0.05-0.10 Manganese 0.25-0.90 Aluminum 0.01-0.07 Nitrogen no more than 0,009 Niobium and / or titanium 0.01-0.08 each Iron and inevitable impurities rest
the temperature of the end of the hot rolling is maintained in the range of 840-905 ° C, and the temperature of the winding of the hot-rolled strips is in the range of 560-690 ° C, the recrystallization annealing is carried out at a temperature of 710-850 ° C, the training of the strips is carried out with compression 0.8-2 ,one%. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание углерода в стали связано с требуемым классом прочности зависимостью:
[С]=[0,0416·ln(К_пр)-0,167]±0,015,
где [С] - содержание углерода в стали, мас.%;
0,0416 - эмпирический коэффициент, %;
К_пр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,167 - эмпирический коэффициент, %.2. The method according to claim 1, characterized in that the carbon content in the steel is associated with the required strength class by the dependence:
[C] = [0,0416 · ln (K _etc.) -0,167] ± 0,015,
where [C] is the carbon content in steel, wt.%;
0,0416 - empirical coefficient,%;
To _ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0,167 - empirical coefficient,%. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание марганца в стали связано с требуемым классом прочности зависимостью:
[Мn]=(0,0016·К_пр+0,034)±0,20,
где [Мn] - содержание марганца в стали, мас.%;
0,0016 - эмпирический коэффициент, %;
К_пр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,034 - эмпирический коэффициент, %.3. The method according to claim 1, characterized in that the manganese content in the steel is associated with the required strength class by the dependence:
[Mn] = (0.0016 · K _pr +0,034) ± 0,20,
where [Mn] is the manganese content in steel, wt.%;
0,0016 - empirical coefficient,%;
To _ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0,034 - empirical coefficient,%. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг проводят при температуре, определяемой по зависимости:
Т_отж≥(900-0,455·К_пр),
где Т_отж - температура рекристаллизационного отжига, °С;
900 - эмпирический коэффициент, °С;
К_пр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,455 - эмпирический коэффициент, °С. 4. The method according to claim 1, characterized in that the recrystallization annealing is carried out at a temperature determined by the dependence:
T _ann ≥ (900-0,455 · K _ave)
where T _anne - temperature of recrystallization annealing, ° С;
900 - empirical coefficient, ° С;
To _ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0.455 is an empirical coefficient, ° С.