RU2358025C1 - Method of production of cold rolled metal of upgraded strength - Google Patents
Method of production of cold rolled metal of upgraded strength Download PDFInfo
- Publication number
- RU2358025C1 RU2358025C1 RU2007143230/02A RU2007143230A RU2358025C1 RU 2358025 C1 RU2358025 C1 RU 2358025C1 RU 2007143230/02 A RU2007143230/02 A RU 2007143230/02A RU 2007143230 A RU2007143230 A RU 2007143230A RU 2358025 C1 RU2358025 C1 RU 2358025C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- strength
- rolling
- manganese
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к технологии производства холоднокатаного проката повышенной прочности из низколегированной стали, предназначенного для изготовления деталей автомобиля методом штамповки.The invention relates to the field of metallurgy, and specifically to a technology for the production of cold-rolled steel of increased strength from low alloy steel, intended for the manufacture of automobile parts by stamping.
Одним из определяющих качеств автолиста является его способность к вытяжке при штамповке деталей автомобиля. Холоднокатаные полосы с повышенной прочностью и высокой способностью к вытяжке в зависимости от класса прочности должны соответствовать определенному комплексу механических свойств, например, согласно требованиям европейских стандартов SEW 093-87 и EN 10268-06 (таблица 1):One of the defining qualities of an autosheet is its ability to stretch when stamping car parts. Cold rolled strips with increased strength and high ability to stretch, depending on the strength class, must correspond to a certain set of mechanical properties, for example, according to the requirements of European standards SEW 093-87 and EN 10268-06 (table 1):
Kпр*Strength class
K ol *
Известен способ производства холоднокатаных листов, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы стали следующего химического состава, мас.%:A known method for the production of cold rolled sheets, including smelting and continuous casting into slabs of steel of the following chemical composition, wt.%:
Углерод не более 0,07Carbon no more than 0.07
Марганец 0,25-0,35Manganese 0.25-0.35
Кремний 0,01Silicon 0.01
Фосфор не более 0,020Phosphorus no more than 0,020
Сера не более 0,025Sulfur no more than 0,025
Никель не более 0,06Nickel no more than 0.06
Медь не более 0,06Copper no more than 0.06
Хром не более 0,03Chrome no more than 0,03
Железо остальноеIron rest
Непрерывнолитые слябы нагревают до температуры 1300°С, прокатывают в полосы с температурой конца прокатки 860-920°С, охлаждают водой до температуры 550-650°С и выше, после чего сматывают в рулоны. Горячекатаные полосы подвергают травлению и холодной прокатке до требуемой толщины. Затем холоднокатаные полосы в рулонах отжигают при температуре 680-690°С в течение 30-40 ч и дрессируют с обжатием 1,0-1,5% [С.С.Гусева и др. Непрерывная термическая обработка автолистовой стали. - М.: Металлургия, 1979 г., с.9-26].Continuously cast slabs are heated to a temperature of 1300 ° C, rolled into strips with a temperature of the end of rolling of 860-920 ° C, cooled with water to a temperature of 550-650 ° C and above, and then wound into rolls. Hot rolled strips are etched and cold rolled to the required thickness. Then the cold-rolled strips in rolls are annealed at a temperature of 680-690 ° C for 30-40 hours and trained with compression of 1.0-1.5% [S. S. Guseva et al. Continuous heat treatment of steel sheets. - M .: Metallurgy, 1979, S. 9-26].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 260 до 420.The disadvantages of this method are that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 260 to 420.
Известен способ производства листовой стали для холодной вытяжки, включающий горячую прокатку непрерывно-литых слябов из малоуглеродистой стали, травление, многопроходную холодную прокатку с суммарным обжатием 75%, рекристаллизационный отжиг рулонов в колпаковой печи с нагревом за несколько стадий: нагрев со средней скоростью 70-80°С/ч до температуры 490-510°С, повторный нагрев со средней скоростью 3-4°С/ч до промежуточной температуры 540-560°С и окончательный нагрев со средней скоростью 50-55°С/ч до температуры 700-720°С, при которой рулоны выдерживают в течение 12-18 часов. Слябы разливают из стали следующего химического состава, мас.%:A known method for the production of sheet steel for cold drawing, including hot rolling of continuously cast slabs of mild steel, pickling, multi-pass cold rolling with a total compression of 75%, recrystallization annealing of coils in a bell furnace with heating in several stages: heating at an average speed of 70-80 ° C / h to a temperature of 490-510 ° C, re-heating at an average speed of 3-4 ° C / h to an intermediate temperature of 540-560 ° C and final heating at an average speed of 50-55 ° C / h to a temperature of 700-720 ° C, at which the rolls are aged yut for 12-18 hours. Slabs are poured from steel of the following chemical composition, wt.%:
Углерод 0,025-0,050Carbon 0.025-0.050
Кремний 0,003-0,01Silicon 0.003-0.01
Марганец 0,12-0,19Manganese 0.12-0.19
Алюминий 0,02-0,05Aluminum 0.02-0.05
Азот не более 0,011Nitrogen no more than 0.011
Железо остальное [Патент РФ №2255988, МПК C21D 8/04, опубл. 10.07.2005].Iron the rest [RF Patent No. 2255988, IPC C21D 8/04, publ. 07/10/2005].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств классов прочности от 260 до 420.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of strength classes from 260 to 420.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства холоднокатаных листов, включающий непрерывную разливку стальных слябов, нагрев слябов до 1150-1240°С, горячую прокатку с температурой конца прокатки не ниже 870°С, охлаждение полос водой до 550-730°С, смотку в рулон, холодную прокатку с суммарным обжатием не менее 70%, отжиг при 700-750°С с выдержкой при этой температуре 11-34 часов. Дрессировку полос ведут с обжатием 0,4-1,2%. Слябы разливают из стали следующего химического состава, мас.%:The closest in technical essence to the present invention is a method for the production of cold rolled sheets, including continuous casting of steel slabs, heating slabs to 1150-1240 ° C, hot rolling with a temperature of rolling end not lower than 870 ° C, cooling the strips with water to 550-730 ° C , winding into a roll, cold rolling with a total compression of at least 70%, annealing at 700-750 ° C with holding at this temperature for 11-34 hours. The training of the bands is with compression of 0.4-1.2%. Slabs are poured from steel of the following chemical composition, wt.%:
Углерод 0,002-0,007Carbon 0.002-0.007
Кремний 0,005-0,05Silicon 0.005-0.05
Марганец 0,08-0,16Manganese 0.08-0.16
Алюминий 0,01-0,05Aluminum 0.01-0.05
Титан 0,05-0,12Titanium 0.05-0.12
Фосфор не более 0,015Phosphorus no more than 0.015
Сера не более 0,010Sulfur no more than 0,010
Хром не более 0,04Chrome no more than 0.04
Никель не более 0,04Nickel no more than 0.04
Медь не более 0,04Copper no more than 0.04
Азот не более 0,006Nitrogen no more than 0,006
Железо остальное [Патент РФ №2197542, МПК C21D 8/04, опубл. 27.01.2003, прототип].Iron the rest [RF Patent No. 2197542, IPC C21D 8/04, publ. 01/27/2003, prototype].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 260 до 420.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 260 to 420.
Задача, на решение которой направлено изобретение, заключается в получении холоднокатаного проката повышенной прочности, предназначенного для холодной штамповки.The problem to which the invention is directed, is to obtain cold-rolled steel of increased strength, intended for cold stamping.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение прочностных характеристик стали при сохранении штампуемости, а также получение стали требуемого класса прочности.The technical result of the invention is to increase the strength characteristics of steel while maintaining stampability, as well as obtaining steel of the required strength class.
Указанный результат достигается тем, что в способе производства холоднокатаной полосы для холодной штамповки, включающем выплавку стали, разливку слябов, горячую прокатку слябов в полосы, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в колпаковой печи и дрессировку, согласно изобретению выплавляют сталь, содержащую следующие компоненты, мас.%:This result is achieved by the fact that in the method of manufacturing a cold rolled strip for cold stamping, including steelmaking, casting slabs, hot rolling slabs into strips, water cooling, winding strips into rolls, cold rolling, recrystallization annealing in a bell furnace and training, according to the invention, is melted steel containing the following components, wt.%:
Углерод 0,05-0,10Carbon 0.05-0.10
Кремний 0,003-0,30Silicon 0.003-0.30
Марганец 0,25-1,20Manganese 0.25-1.20
Алюминий 0,01-0,07Aluminum 0.01-0.07
Азот не более 0,009Nitrogen not more than 0.009
Ниобий и/или титан 0,01-0,08 каждогоNiobium and / or titanium 0.01-0.08 each
Железо и неизбежные примеси остальное,Iron and inevitable impurities rest,
горячую прокатку проводят с температурой конца прокатки 820-875°С, смотку горячекатаных полос ведут при температуре 510-640°С, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 600-700°С, продолжительность рекристаллизационного отжига в колпаковой печи составляет 9-21 час, дрессировку полос производят с обжатием 0,8-2,1%.hot rolling is carried out with a temperature of rolling end of 820-875 ° С, winding of hot-rolled strips is carried out at a temperature of 510-640 ° С, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 600-700 ° С, the duration of recrystallization annealing in a bell furnace is 9-21 hours, the training of strips produced with compression of 0.8-2.1%.
Согласно изобретению содержание углерода, марганца и температура отжига связаны с минимальным пределом текучести (классом прочности) зависимостями:According to the invention, the carbon content, manganese and annealing temperature are associated with a minimum yield strength (strength class) dependencies:
где [С], [Mn] - содержание углерода и марганца в стали, %;where [C], [Mn] is the carbon and manganese content in steel,%;
0,0416; 0,167; 0,0035; 0,46 - эмпирические коэффициенты, %;0.0416; 0.167; 0.0035; 0.46 - empirical coefficients,%;
810; 0,5 - эмпирические коэффициенты, °С;810; 0.5 - empirical coefficients, ° С;
Kпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести.K CR - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength.
Сущность изобретения состоит в следующем. The invention consists in the following.
На механические свойства холоднокатаной листовой стали влияют как химический состав стали, так и режимы деформационно-термической обработки.The mechanical properties of cold rolled sheet steel are affected by both the chemical composition of the steel and the modes of deformation-heat treatment.
Углерод - один из упрочняющих элементов. При содержании углерода менее 0,05% прочностные свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,10% приводит к снижению пластичности стали, что недопустимо.Carbon is one of the reinforcing elements. When the carbon content is less than 0.05%, the strength properties of the steel are below an acceptable level. An increase in carbon content of more than 0.10% leads to a decrease in the ductility of steel, which is unacceptable.
Кремний в стали применен как раскислитель и легирующий элемент. При содержании кремния более 0,30% резко снижается пластичность, имеет место охрупчивание стали.Silicon in steel is used as a deoxidizer and an alloying element. When the silicon content is more than 0.30%, ductility decreases sharply, steel embrittlement takes place.
Марганец обеспечивает получение заданных механических свойств. При содержании марганца менее 0,25% прочность стали ниже допустимой. Увеличение содержания марганца более 1,20% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее пластичность.Manganese provides the desired mechanical properties. When the manganese content is less than 0.25%, the strength of the steel is below acceptable. An increase in the manganese content of more than 1.20% overly strengthens the steel, worsens its ductility.
Алюминий введен в сталь как раскислитель. При содержании алюминия менее 0,01% снижается пластичность стали, сталь становится склонной к старению. Увеличение содержания алюминия более 0,07% приводит к ухудшению комплекса механических свойств.Aluminum is introduced into steel as a deoxidizer. When the aluminum content is less than 0.01%, the ductility of the steel decreases, the steel becomes prone to aging. An increase in aluminum content of more than 0.07% leads to a deterioration in the complex of mechanical properties.
Азот упрочняет сталь. При содержании азота более 0,009% сталь становится склонной к старению.Nitrogen strengthens steel. With a nitrogen content of more than 0.009%, the steel becomes prone to aging.
Ниобий и титан применены как легирующие элементы и обеспечивают получение необходимых прочностных свойств. При содержании ниобия или титана менее 0,01% не удается получить требуемый уровень прочности. Увеличение содержания ниобия (более 0,08%) или титана (более 0,08%) нецелесообразно вследствие чрезмерного упрочнения стали и ухудшения пластичности.Niobium and titanium are used as alloying elements and provide the necessary strength properties. When the content of niobium or titanium is less than 0.01%, it is not possible to obtain the required level of strength. An increase in the content of niobium (more than 0.08%) or titanium (more than 0.08%) is impractical due to excessive hardening of steel and deterioration of ductility.
Горячая прокатка с температурами конца прокатки 820-875°С и смотки 510-640°С обеспечивает формирование оптимальной текстуры металла, которая после холодной прокатки и термообработки по предложенным режимам трансформируется в текстуру с преобладающей кристаллографической ориентировкой <111>, а также микроструктуры с высокой стабильностью и равномерностью. Ниже и выше заявленных температурных пределов технический результат не достигался, а именно сталь приобретала структуру с неблагоприятной для холодной штамповки текстурой и неравномерную микроструктуру ферритной матрицы.Hot rolling with temperatures of the end of rolling 820-875 ° C and winding 510-640 ° C provides the formation of an optimal metal texture, which after cold rolling and heat treatment according to the proposed modes is transformed into a texture with a predominant crystallographic orientation <111>, as well as microstructure with high stability and uniformity. Below and above the stated temperature limits, the technical result was not achieved, namely, steel acquired a structure with a texture unfavorable for cold stamping and an uneven microstructure of the ferrite matrix.
В результате рекристаллизационного отжига при температуре 600-700°С в течение 9-21 часа формируется однородная микроструктура с баллом зерна 9-10 и минимальным выделением структурно-свободного цементита. Увеличение температуры отжига выше заявленных параметров не обеспечивает необходимый уровень механических свойств. Снижение температуры отжига ниже 600°С и уменьшение времени выдержки менее 9 часов в колпаковых печах приводит к появлению в микроструктуре отдельных прерывистых строчек рекристаллизованных зерен, что ухудшает штампуемость листовой стали. Увеличение времени выдержки более 21 часа неоправданно удлиняет отжиг.As a result of recrystallization annealing at a temperature of 600-700 ° C for 9-21 hours, a homogeneous microstructure is formed with a grain score of 9-10 and a minimum release of structurally free cementite. An increase in the annealing temperature above the declared parameters does not provide the necessary level of mechanical properties. A decrease in the annealing temperature below 600 ° C and a decrease in the holding time of less than 9 hours in bell-type furnaces leads to the appearance of individual intermittent lines of recrystallized grains in the microstructure, which impairs the formability of sheet steel. An increase in the exposure time of more than 21 hours unnecessarily lengthens the annealing.
Окончательно механические свойства формируются при дрессировке с обжатием 0,8-2,1%. Обжатие менее 0,8% не обеспечивает необходимый уровень механических свойств, приводит к появлению площадки текучести на диаграмме растяжения при испытании на разрыв, а значит к старению металла. Дрессировка с обжатием более 2,1% ограничена техническими возможностями дрессировочного стана.Finally, the mechanical properties are formed during training with compression of 0.8-2.1%. Compression of less than 0.8% does not provide the necessary level of mechanical properties; it leads to the appearance of a yield site on the tensile diagram during tensile testing, which means aging of the metal. Training with compression of more than 2.1% is limited by the technical capabilities of the training camp.
Экспериментально установлено, что для получения требуемого класса прочности содержание углерода и марганца должно быть регламентировано в соответствии с зависимостями [С]=[0,0416·ln(Kпр)-0,167]±0,015, %; [Mn]=(0,0035·Кпр- 0,46)±0,20, %, а температура отжига - в соответствии с выражением Tотж.≥(810-0,5·Kпр), °С.It was established experimentally that for obtaining the desired strength grade carbon and manganese content should be regulated in accordance with the dependencies [C] = [0,0416 · ln (K etc.) -0,167] ± 0,015,%; [Mn] = (0.0035 · K ol - 0.46) ± 0.20,%, and the annealing temperature in accordance with the expression T anne. ≥ (810-0,5 · K etc.), ° C.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
В кислородном конвертере выплавили 7 плавок стали, химический состав которых приведен в таблице 2.In an oxygen converter smelted 7 steel melts, the chemical composition of which is given in table 2.
Выплавленную сталь разливали на машине непрерывного литья в слябы сечением 250×1280 мм. Слябы нагревали в нагревательной печи с шагающими балками до температуры 1250°С в течение 2,5-3,5 ч и прокатывали на непрерывном широкополосном стане 2000 в полосы толщиной 2,5-3,5 мм. Температура полос на выходе из последней клети стана регламентирована. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до определенных температур и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали солянокислотному травлению в непрерывном травильном агрегате. Затем травленые полосы прокатывали на 5-клетевом стане до толщины 1,0-2,0 мм. Холоднокатаные полосы отжигали в колпаковых печах с водородной защитной атмосферой. Отожженные полосы дрессировали с заданным обжатием. Технологические параметры на прокатных переделах приведены в таблице 3. Механические свойства опытных плавок приведены в таблице 4.Smelted steel was poured on a continuous casting machine into slabs with a cross section of 250 × 1280 mm. The slabs were heated in a heating furnace with walking beams to a temperature of 1250 ° C for 2.5-3.5 hours and rolled on a continuous broadband mill 2000 into strips 2.5-3.5 mm thick. The temperature of the strips at the outlet of the last mill stand is regulated. Hot rolled strips on the discharge roller table were cooled with water to certain temperatures and wound into rolls. Chilled rolls were subjected to hydrochloric acid etching in a continuous etching unit. Then, the etched strips were rolled on a 5-stand mill to a thickness of 1.0-2.0 mm. Cold rolled strips were annealed in bell-type furnaces with a hydrogen protective atmosphere. Annealed strips were trained with a predetermined compression. The technological parameters at the rolling stages are shown in table 3. The mechanical properties of the experimental melts are shown in table 4.
В таблицах 2-4 приведены химический состав, технологические параметры и механические свойства предложенного способа (плавки 2-6), способа при запредельных значениях заявленных параметров (плавки 1 и 7) и способа-прототипа (плавка 8). Примеры реализации зависимостей (1)-(3) приведены в таблицах 5-7. Из таблиц 2-7 видно, что в случае реализации предложенного способа (плавки 2-6) на холоднокатаном прокате достигаются механические свойства с пределом текучести 260-540 Н/мм2, временным сопротивлением 350-620 Н/мм2, относительным удлинением более 16%, причем согласно зависимостям (1)-(3) механические свойства соответствуют различным классам прочности от 260 до 420. При запредельных значениях заявленных параметров (плавки 1 и 7) и использовании способа-прототипа (плавка 8) механические свойства проката классов прочности от 260 до 420 не достигаются: для плавки №1 классу прочности 260 не соответствует предел текучести и временное сопротивление; для плавки №7 классу прочности 420 не соответствует относительное удлинение; для способа-прототипа (плавка №8) классу прочности 260 не соответствует предел текучести и временное сопротивление.Tables 2-4 show the chemical composition, technological parameters and mechanical properties of the proposed method (smelting 2-6), the method with exorbitant values of the declared parameters (smelting 1 and 7) and the prototype method (smelting 8). Examples of the implementation of dependencies (1) - (3) are given in tables 5-7. From tables 2-7 it is seen that in the case of implementing the proposed method (melting 2-6) on cold-rolled steel, mechanical properties are achieved with a yield strength of 260-540 N / mm 2 , a temporary resistance of 350-620 N / mm 2 , an elongation of more than 16 %, moreover, according to dependences (1) - (3), the mechanical properties correspond to different strength classes from 260 to 420. With the prohibitive values of the declared parameters (melting 1 and 7) and using the prototype method (melting 8), the mechanical properties of rolled strength classes from 260 up to 420 not achieved: for melting №1 strength class 260 does not meet the yield strength and tensile strength; for melting No. 7, the elongation class 420 does not correspond to elongation; for the prototype method (smelting No. 8), the strength class 260 does not correspond to the yield strength and temporary resistance.
Из проката у потребителя изготавливали высоконагруженные детали автомобиля, такие как усилители корпуса и несущие детали рамы автомобиля, с хорошими результатами по штамповке.Highly loaded car parts, such as body amplifiers and bearing parts of the car frame, were made from rolled products at the consumer, with good stamping results.
Химический состав опытных плавокtable 2
The chemical composition of the experimental swimming trunks
Технологические параметры на прокатных переделахTable 3
Technological parameters at the rolling stages
Tсм, °СWinding temperature at g / p
T cm , ° C
Механические свойства опытных плавокTable 4
Mechanical properties of experimental swimming trunks
σт, Н/мм2
Yield strength
σ t , N / mm 2
Содержание углерода в зависимости от требуемого минимального предела текучести согласно [С]=[0,0416·ln(Kпр)-0,167]±0,015, %Table 5
Carbon content depending on the desired minimum yield stress according to [C] = [0,0416 · ln (K etc.) -0,167] ± 0,015,%
(мас.%)Content C
(wt.%)
Kпр
Required strength class
K ol
[С]=[0,0416·ln(Kпр)-0,167]±0,015, %The content of C (wt.%) According to the dependence
[C] = [0,0416 · ln (K etc.) -0,167] ± 0,015,%
Содержание марганца в зависимости от требуемого минимального предела текучести согласно [Mn]=(0,0035·Kпр-0,46)±0,20, %Table 6
The manganese content depends on the desired minimum yield stress according to [Mn] = (0,0035 · K pr -0,46) ± 0,20,%
[Mn]=(0,0035·Kпр-0,46)±0,20, %The content of Mn (wt.%) According to the dependence
[Mn] = (0,0035 · K pr -0,46) ± 0,20,%
Температура рекристаллизационного отжига в зависимости от требуемого минимального предела текучести согласно
Tотж.≥(810-0,5·Kпр), °СTable 7
The temperature of recrystallization annealing depending on the required minimum yield strength according to
T Otch. ≥ (810-0,5 · K etc.), ° C
Kпр
Required strength class
K ol
Claims (4)
при этом горячую прокатку проводят с температурой конца прокатки 820-875°С, смотку горячекатаных полос ведут при температуре 510-640°С, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 600-700°С, продолжительность рекристаллизационного отжига составляет 9-21 ч, дрессировку полос производят с обжатием 0,8-2,1%.1. Method for the production of high-strength cold rolled steel from low alloy steel for cold stamping, including steel smelting, slab casting, hot rolling of slabs into strips, water cooling, winding of strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing in a bell furnace and tempering, characterized in that smelted steel containing the following components, wt.%:
while hot rolling is carried out with a temperature of the end of rolling of 820-875 ° C, the winding of hot-rolled strips is carried out at a temperature of 510-640 ° C, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 600-700 ° C, the duration of recrystallization annealing is 9-21 h, the bands are trained with compression of 0.8-2.1%.
[С]=[0,0416·ln(Кпр)-0,167]±0,015, %,
где [С] - содержание углерода в стали, %;
0,0416 - эмпирический коэффициент, %;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,167 - эмпирический коэффициент, %.2. The method according to claim 1, characterized in that the carbon content is associated with the required strength class by the following relationship:
[C] = [0,0416 · ln (K etc.) -0,167] ± 0,015,%,
where [C] is the carbon content in steel,%;
0,0416 - empirical coefficient,%;
To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0,167 - empirical coefficient,%.
[Mn]=(0,0035·Кпр-0,46)±0,20, %,
где [Mn] - содержание марганца в стали, %;
0,0035 - эмпирический коэффициент, %;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,46 - эмпирический коэффициент, %.3. The method according to claim 1, characterized in that the manganese content is associated with the required strength class by the following relationship:
[Mn] = (0,0035 · K pr -0,46) ± 0,20,%,
where [Mn] is the manganese content in steel,%;
0.0035 - empirical coefficient,%;
To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0.46 - empirical coefficient,%.
Тотж.≥(810-0,5·Кпр), °С,
где Тотж - температура отжига, °С;
810 - эмпирический коэффициент, °С;
Кпр - безразмерный показатель, численно равный требуемому минимальному пределу текучести;
0,5 - эмпирический коэффициент, °С. 4. The method according to claim 1, characterized in that the recrystallization annealing is carried out at a temperature assigned depending on the required strength class in accordance with the expression:
T otzh. ≥ (810-0,5 · K etc.), ° C
where T anne - annealing temperature, ° C;
810 - empirical coefficient, ° С;
To ol - dimensionless indicator, numerically equal to the required minimum yield strength;
0.5 - empirical coefficient, ° С.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007143230/02A RU2358025C1 (en) | 2007-11-21 | 2007-11-21 | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007143230/02A RU2358025C1 (en) | 2007-11-21 | 2007-11-21 | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2358025C1 true RU2358025C1 (en) | 2009-06-10 |
Family
ID=41024727
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007143230/02A RU2358025C1 (en) | 2007-11-21 | 2007-11-21 | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2358025C1 (en) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2445382C1 (en) * | 2010-08-04 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Annealing method in bell furnace |
RU2452778C1 (en) * | 2011-04-15 | 2012-06-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strip cold-rolling from low-alloy steel of strength class 200 |
RU2479643C1 (en) * | 2012-02-22 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled strip for cold blanking |
RU2495942C1 (en) * | 2012-09-11 | 2013-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of producing higher-strength hot-rolled stock |
CN103789625A (en) * | 2014-01-23 | 2014-05-14 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | Method for producing micro-alloyed cold-rolled low-alloy high-strength steel by virtue of cover annealing line |
RU2562201C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
RU2562203C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
RU2573154C2 (en) * | 2011-07-29 | 2016-01-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | High-strength steel plate with excellent impact strength, and method of its manufacturing, and high-strength galvanised steel plate, and method of its manufacturing |
RU2633196C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-10-11 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for manufacturing cold-rolled two-phase ferrite-martensite steel micro-alloyed with niobium |
RU2718604C1 (en) * | 2019-11-05 | 2020-04-08 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of cold-rolled high-strength rolled products of different strength classes from two-phase ferritic-martensite steel |
RU2745411C1 (en) * | 2020-03-23 | 2021-03-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing cold-rolled mill products |
RU2747103C1 (en) * | 2019-11-13 | 2021-04-26 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for producing wild-rolled high-strength sheets from low-alloy steel |
-
2007
- 2007-11-21 RU RU2007143230/02A patent/RU2358025C1/en active
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2445382C1 (en) * | 2010-08-04 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Annealing method in bell furnace |
RU2452778C1 (en) * | 2011-04-15 | 2012-06-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strip cold-rolling from low-alloy steel of strength class 200 |
RU2573154C2 (en) * | 2011-07-29 | 2016-01-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | High-strength steel plate with excellent impact strength, and method of its manufacturing, and high-strength galvanised steel plate, and method of its manufacturing |
RU2479643C1 (en) * | 2012-02-22 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled strip for cold blanking |
RU2495942C1 (en) * | 2012-09-11 | 2013-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of producing higher-strength hot-rolled stock |
CN103789625B (en) * | 2014-01-23 | 2016-01-20 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | The method of the cold rolling low-alloy high-strength steel of microalloying produced by bell-type annealing line |
CN103789625A (en) * | 2014-01-23 | 2014-05-14 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | Method for producing micro-alloyed cold-rolled low-alloy high-strength steel by virtue of cover annealing line |
RU2562203C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
RU2562201C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
RU2633196C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-10-11 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for manufacturing cold-rolled two-phase ferrite-martensite steel micro-alloyed with niobium |
RU2718604C1 (en) * | 2019-11-05 | 2020-04-08 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of cold-rolled high-strength rolled products of different strength classes from two-phase ferritic-martensite steel |
RU2747103C1 (en) * | 2019-11-13 | 2021-04-26 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for producing wild-rolled high-strength sheets from low-alloy steel |
RU2745411C1 (en) * | 2020-03-23 | 2021-03-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing cold-rolled mill products |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2358025C1 (en) | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength | |
RU2361935C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty | |
JP6817076B2 (en) | Method for manufacturing high-strength steel sheet and obtained steel sheet | |
KR101287331B1 (en) | Steel sheet with high tensile strength and superior ductility and method for producing same | |
RU2361936C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled stock of increased strength | |
RU2433192C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) | |
RU2361934C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled rolled iron of heavy-duty | |
RU2478729C2 (en) | Method of making steel strip (versions) | |
RU2721681C1 (en) | Method of producing cold-rolled continuously annealed flat products from if-steel | |
RU2361930C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled mill products of heavy-duty | |
CZ309496A3 (en) | Process for producing cold rolled strips with increased strength a excellent workability under isotropic properties | |
RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
RU2445380C1 (en) | Manufacturing method of hot-dip galvanised strip (versions) | |
JP3551878B2 (en) | High-ductility, high-hole-expansion high-tensile steel sheet and method for producing the same | |
JP2001098328A (en) | Method of producing ferritic stainless steel sheet excellent in ductility, workability and ridging resistance | |
JP7329550B2 (en) | Hot-rolled plated steel sheet with high strength, high formability, and excellent bake hardenability, and method for producing the same | |
RU2379361C1 (en) | Method of cold-rolled sheet products manufacturing for enameling | |
RU2638477C2 (en) | Method for producing cold-rolled product for automotive engineering | |
JP2007211337A (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent strain-aging resistance and low in-plane anisotropy and method for manufacture thereof | |
RU2625510C1 (en) | Method of producing high-strength corrosion-resistant hot-rolled steel | |
RU2762448C1 (en) | Cold-rolled strip production method | |
RU2699480C1 (en) | Method of producing cold-rolled products | |
RU2361933C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled mill products | |
RU2689491C1 (en) | Method for production of thin cold-rolled strips for application of polymer coating | |
JP3613139B2 (en) | Method for producing hot-dip galvanized steel sheet |