RU2527569C2 - СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ СВЕРХНИЗКОГО СОДЕРЖАНИЯ ТИТАНА В СВЕРХНИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ Al-Si РАСКИСЛЕННОЙ СТАЛИ - Google Patents
СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ СВЕРХНИЗКОГО СОДЕРЖАНИЯ ТИТАНА В СВЕРХНИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ Al-Si РАСКИСЛЕННОЙ СТАЛИ Download PDFInfo
- Publication number
- RU2527569C2 RU2527569C2 RU2012149436/02A RU2012149436A RU2527569C2 RU 2527569 C2 RU2527569 C2 RU 2527569C2 RU 2012149436/02 A RU2012149436/02 A RU 2012149436/02A RU 2012149436 A RU2012149436 A RU 2012149436A RU 2527569 C2 RU2527569 C2 RU 2527569C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- content
- low
- ultra
- slag
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/54—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/02—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in shaft furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
- C21C7/0645—Agents used for dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при регулировании сверхнизкого содержания титана в сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали, весовой процент химического состава в сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали составляет: С≤0,005%, Si 0,1-3,45%, Mn 0,1-0,5%, P≤0,2%, S≤0,002%, Al 0-1,2%, N≤0,005%, Ti≤0,0015% и остальное - по существу Fe и неизбежные примеси. Жидкую сталь, имеющую вышеуказанный химический состав, получают посредством горячей предварительной обработки, выплавки, циркуляционного вакуумирования (RH) очищенной плавки и отливки, при этом верхний шлак ковша модифицируют путем подачи модификатора на кальций-алюминиевой основе в количестве 0,6-1,7 кг/т стали для гарантированного выполнения требований контроля в соответствии с тем что, когда RH очищенное обезуглероживание закончено, содержание общего железа (T.Fe) в верхнем шлаке композиции должно составлять ≥5%, а содержание Al2О3 должно составлять ≤23%, причем после окончания RH очищенного обезуглероживания для раскисления и легирования используют ферросилиций, ферроалюминий или ферромарганец, а затем выполняют глубокую десульфурацию с эффективностью десульфурации от 50% до 70%. Изобретение позволяет снизить содержание титана в раскисленной стали упомянутого состава без увеличения стоимости производства путем контроля химического состава верхнего шлака ковша и оптимизации RH очищенного процесса десульфурации. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 4 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу производства очищенной RH (процессом циркуляционного вакуумирования Руршталь-Гереуса) десульфурированной стали, в особенности к способу регулирования сверхнизкого содержания титана в сверхнизкоуглеродистой AlSi (алюминий-кремний) раскисленной стали, то есть глубоко десульфурированной в процессе RH очистки.
Уровень техники
Титан (Ti) обладает сильным сродством к элементам кислороду (О) и азоту (N). Эти три элемента легко комбинировать в процессе производства стали для того, чтобы образовать мельчайшие включения, такие как TiOx и TiN и т.д. Эти мельчайшие включения будут уменьшать чистоту стали, приводя к засорению сопла при непрерывном литье или к плавающим кусочкам в расплаве, что, в свою очередь, наносит ущерб всем видам характеристик стали. Поэтому требуется строгий стандарт на содержание титана в специальных марках стали, например электротехнической стали, подшипниковой стали, пружинной стали и т.д., который составляет не более 30 ppm (30 частиц на миллион), даже 15 ppm (15 частиц на миллион).
Основными традиционными методами снижения содержания Ti в стали являются следующие.
Посредством строгого контроля содержания титана в сырье и вспомогательных материалах, таких как горячий металл, ферросплав, покрытие разливочного устройства и т.д. и верхний шлак ковша, средства конвертерного двойникования и образования внепечного шлака и т.д., содержание внешнего Ti в стали может быть уменьшено, что, таким образом, предотвращает возрастание содержания Ti после раскисления и легирования жидкой стали. Подобный метод раскрыт, например, в патентной заявке Японии, выложенной под №7-173519, №2002-322508, №2002-105578 и №2004-307942. Но подобный способ предъявляет строгие требования к качеству сырья и вспомогательных материалов, которые значительно увеличивают стоимость производства и период выплавки стали, для того чтобы предотвратить TiO2 (оксид титана) в верхнем шлаке ковша от раскисления, необходимо контролировать содержание алюминия в стали, которое обычно регулируют на уровне не более 0,1%.
Также, средствами модификации верхнего шлака ковша в процессе плавки и рафинирования, а также регулировкой основности шлака и окисляемости жидкой стали и т.п., коэффициент распределения Ti между шлаком стали может быть улучшен, как описано, например, в заявке на патент Японии, выложенной под №5-86413 и №2003-73726 и т.д. Недостатком этого способа является то, что жидкая сталь не десульфурирована, а содержание алюминия в стали является относительно низким, которое обычно контролируется на уровне не более чем 0,1%.
Сущность настоящего изобретения
Задачей настоящего изобретения является предоставление способа регулирования сверхнизкого содержания титана в сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали, в котором при обстоятельстве, что содержание Si (кремния) и Al (алюминия) являются относительно высокими, а содержание S (серы) является соответственно низким, требования к качеству сырья и вспомогательных материалов для процесса выплавки могут быть расширены, и процесс производства стали может быть упрощен посредством умеренной модификации верхнего шлака ковша и глубокой десульфурации RH-очисткой и т.п., который имеет ряд преимуществ, например, операционное управление является простым, стоимость производства является низкой, объем применения является широким и контроль точности является высоким.
Для решения вышеописанной задачи, техническое решение по настоящему изобретению следующее:
раскисление и легирование, с использованием сплава, такого как ферроалюминий, ферросилиций или ферромарганец, например, после того как обезуглероживание завершено, содержание углерода и серы в готовой стали крайне низко, вследствие этого содержание алюминия является соответственно высоким.
А именно, в способе регулирования сверхнизкого содержания титана в сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали по настоящему изобретению, весовой процент химического состава сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали составляет: С≤0,005%, Si 0,1-3,4%, Mn 0,1-0,5%, P≤0,2%, S≤0,002%, Al 0-1,2%, N≤0,005%, Ti≤0,0015% и остальное - по существу железо Fe и неизбежные примеси; жидкую сталь, имеющую вышеуказанный химический состав, получают посредством горячей предварительной обработки, плавки, RH плавки и отливки, в которой верхний шлак ковша модифицирован, и модификатор на кальций-алюминиевой основе в количестве 0,6-1,7 кг/т стали добавлен для того, чтобы гарантировать выполнение требований контроля, когда RH очищенное обезуглероживание закончено, содержание T.Fe (общего железа) в шлаке верхнего ковша состава ≥5%, содержание Al2O3≤23%; когда RH очищенное обезуглероживание закончено, ферросилиций, ферроалюминий или ферромарганец используются для раскисления и легирования, затем выполняют глубокую десульфурацию с эффективностью десульфурации от 50% до 70%.
Кроме того, весовой процент десульфуризатора включает СаО 65%-75%, Al2O3 15%-30%, CaF2 0-10%.
Дополнительно, способ добавления упомянутого десульфуризатора по настоящему изобретению включает:
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0021-0,0025%, то требуемое количество десульфуризатора составляет 3,3-4,0 кг/т стали;
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0026-0,0030%, то требуемое количество десульфуризатора составляет 4,0-6,0 кг/т стали;
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0031-0,0045%, то требуемое количество десульфуризатора составляет 6,7-9,0 кг/т стали;
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0036-0,0040%; то требуемое количество десульфуризатора составляет 9,7-12,3 кг/т стали.
Настоящее изобретение относится к сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали, полученной посредством глубоко десульфурирования в процессе RH очистки, разработанные принципы химического состава следующие:
Содержание С (углерода) не должно превышать 0,005%. Углерод жестко останавливает рост готового зерна, увеличение его содержания приводит к возрастанию потерь железа в стали и приводит к магнитному старению, таким образом, делая последующее обезуглероживание затруднительным, поэтому оно должно строго контролироваться на уровне не более чем 0,005%.
Содержание Si (кремния) составляет от 0,1% до 3,4%. Si может улучшить электрическое сопротивление матрицы и эффективно снизить потери железа в стали. Если содержание Si выше, чем 3,4%, индукция магнитного поля стали заметно сократится, и это сделает прокатку затруднительной, в то время как при содержании ниже чем 0,1% потеря железа не может быть уменьшена.
Содержание Mn (марганца) составляет от 0,1% до 0,5%. Mn и S реагируют с образованием MnS (сульфида марганца), что может эффективно уменьшить ущерб магнитным характеристикам, а также улучшить состояние поверхности электротехнической стали и снизить красноломкость. Таким образом, необходимо добавить не менее 0,1% Mn, но если содержание Mn составляет более 0,5%, он подвергает разрушению рекристаллизованную текстуру, что значительно увеличивает стоимость производства стали.
Содержание Р (фосфора) составляет не более 0,2%. Фосфор может улучшить обрабатываемость стального листа, но если содержание фосфора составляет более чем 0,2%, он ухудшает обрабатываемость стального листа холодной прокаткой.
Содержание S (серы) составляет не более 0,002%. Если содержание S составляет более 0,002%, содержание продуктов, таких как MnS и т.д., значительно возрастет, что жестко останавливает рост готового зерна и делает магнитную характеристику ухудшенной.
Содержание Al (алюминия) составляет 0-1,2%. Al является элементом для повышения электрического сопротивления, а также используется для глубокого раскисления электротехнической стали, если содержание Al будет выше чем 1,2% непрерывное литье и разливка будет затрудительна и индукция магнитного поля заметно снизится.
Содержание N (азота) составляет не более чем 0,005%. Если содержание N более чем 0,005% содержание продуктов, таких как A1N (нитрид алюминия) и т.д., возрастает, что жестко останавливает рост готового зерна и ухудшает магнитную производительность.
Процесс сверхнизкого содержания титана в сверхнизкоуглеродистой AlSi (алюминий-кремний) раскисленной стали, посредством глубокого десульфурирования в процессе RH очистки по настоящему изобретению выполняют следующим образом:
Цельный горячий металл используют в качестве сталеплавильного сырья. Плавильный процесс, при контролировании положения фурмы и ввода вспомогательных материалов, гарантирует, что условия превращения шлака в конвертере являются хорошими и обезуглероживание, десульфурирование и эффект разогрева жидкой стали будут стабильными. В конечной точке плавки при помощи подфурменного измерения температуры и отбора проб содержание углерода и кислорода в жидкой стали контролируется на уровне от 0,03% до 0,05% и от 0,04% до 0,08% соответственно. Жидкая сталь, которая удовлетворяет требованиям контроля, описанным выше, течет к следующему процессу для выполнения обезуглероживания и десульфурации, и небольшое количество жидкой стали, которая не удовлетворяет описанным выше требованиям, подают и изменяют, посредством повторной передувки. Затем в процессе выпуска стали верхний шлак ковша модифицируют и добавляют модификатор на основе кальция-алюминия в количестве 0,6-1,7 кг/т стали, поскольку кальций-алюминиевый модификатор является известным промышленным продуктом, его описание опущено.
Жидкая сталь, прошедшая через описанные выше этапы, во-первых, подвергается глубокому обезуглероживанию в процессе RH очистки, эффект обезуглероживания можно контролировать потоком выхлопных газов в процессе плавки, до завершения процесса обезуглероживания, в это время содержание углерода в жидкой стали составляет не более 0,005%. Затем ферросилиций, ферромарганец или ферроалюминий используют для выполнения раскисления и легирования по отношению к жидкой стали, а десульфуратор используют для выполнения глубокой десульфурации жидкой стали.
В процессе сероочистки десульфуратор вводят одноразово из вакуумного бункера, добавляемое количество зависит от исходного содержания серы в ковше. После добавления десульфуратора в течение 3-5 минут отбирают пробу, анализируют содержание серы в жидкой стали и рассчитывают десульфурирующую эффективность. Учитывая начальное содержание серы в ковше, в целом, регулируют 20-40 ppm, когда RH очистка готова к выполнению, добавляемое количество десульфуратора, десульфурирующая эффективность которого составляет от 50% до 75%, может быть получено в соответствии с фактическим контролирующим эффектом в массовом производстве. Изменение содержания серы и титана в процессе RH-очищенной (рафинированной) плавки, показано на фиг.1.
Инновация настоящего изобретения заключается в следующем:
1. Верхний шлак ковша модифицируют во время конвертерного процесса выпуска стали, чтобы максимально улучшить содержание Ti в верхнем шлаке ковша, так что Ti в шлаке не будет раскисленным для ввода в жидкую сталь, когда десульфурацию осуществляют в последующем процессе RH очистки, в конечном итоге получают ленту, которая имеет низкое содержание Ti. Сутью данной операции является добавление количества модификатора на основе кальция и алюминия для модификации верхнего шлака ковша.
Именно поэтому основность верхнего шлака является относительно высокой по окончании нормальной конвертерной плавки, и составляет, как правило, больше чем 3,0, иногда даже не менее чем 4,0. Поэтому, что касается CaO-SiO2-Al2O3 системы шлака, при добавлении модификатора на основе кальция-алюминия в количестве - ниже чем 0,6 кг/т стали изменения в составе верхнего шлака ковша не являются очевидными, которые не влияют на основную модификацию, а именно, не решают задачи большого увеличения или улучшения содержания Ti в верхнем шлаке ковша. Если добавить количество модификатора на основе кальция-алюминия больше 1,7 кг/т стали, содержание СаО и Al2O3 в верхнем шлаке ковша будет значительно увеличиваться, как видно из анализа формул (2) и (3), этот результат будет непосредственно связан с содержанием T.Fe и активностью FeOx в шлаке верхнего ковша, что вызовет сдвиг реакции (1) влево, что является невыгодным для регулирования содержания Ti в стали.
Активность FeOx и коэффициент его активности в (1) можно представить в виде:
Кроме того, продувочный механизм, огнеупорные материалы и т.п., по существу, являются неизменными, а также основность шлака и содержание MgO относительно неизменны, поэтому, если содержания СаО и Al2O3 в шлаке вверху ковша являются относительно высокими, температура плавления и вязкость шлака будут значительно увеличиваться, так что уменьшается коэффициент распределения Ti между шлаком и сталью. Коэффициент распределения Ti между шлаком и сталью под влиянием состава шлака показан на фиг.2 и 3.
После добавления десульфуратора в течение 3-5 минут, отбирают образец и анализируют содержание серы в жидкой стали для расчета десульфурирующей эффективности жидкой стали, чтобы убедиться в том, что управление десульфурирующей эффективностью является удовлетворительным и составляет от 50 до 75%, и для заблаговременной оценки содержания Ti в ручье, проводят отбор проб и анализ содержания серы в жидкой стали, прошедшей десульфурирование, и исходят из предположения, что исходное содержание серы известно.
Задача управления десульфурирующей эффективностью строго заключается в том, что десульфурация жидкой стали заметно влияет на коэффициент распределения Ti между шлаком и сталью, таким образом, основным составом добавленного десульфуратора является СаО, который может расходоваться в реакциях, что сдвигает равновесие реакций (4) и (5) в правую сторону. CaF2 в десульфураторе улучшает текучесть расплавленного шлака, что является преимуществом в ходе описанной выше реакции.
Как правило, если десульфурирующий коэффициент ниже 50%, так как добавленное количество десульфуратора является относительно низким, равновесие реакций (4) и (5) в конечном счете, не может быть эффективно сдвинуто вправо, а именно не может быть эффективно снижено содержание Al2O3 в шлаке, а если десульфурирующая эффективность более 75%, как видно из формулы (3), окисляемость шлака будет заметно снижена, что является неблагоприятным для улучшения коэффициента распределения Ti между шлаком и сталью.
Верхний шлак ковша и жидкая сталь находятся в одном реакционном сосуде в процессе плавки, поэтому Ti присутствует в шлаке и в стали. Чем выше коэффициент распределения Ti в шлаке и стали, тем выше содержание Ti в верхнем шлаке ковша и тем ниже содержание Ti в жидкой стали, в то время как чем ниже коэффициент распределения титана в шлаке и стали, тем меньше содержание Ti в верхнем шлаке ковша и тем выше содержание Ti в жидкой стали. Коэффициент распределения Ti между шлаком и сталью в зависимости от десульфурирующей эффективности показан на фиг.4.
Настоящее изобретение основано на том факте, что, регулируя эффект модификации и десульфурации, можно регулировать коэффициент распределения Ti между шлаком и сталью так, чтобы избежать увеличения Ti в жидкой стали. А именно, управление требованиями модификации и десульфурации отличаются от традиционного управления требованиями модификации и десульфурации. Как правило, модификация не производится в конвертере разлива стали и композиция шлака не ограничена, а также чем ниже эффект десульфурирования, тем лучше эффект десульфурирования.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 представляет собой схематическое изображение изменения содержания S и Ti в процессе RH очищенной плавки;
Фиг.2 представляет собой схематическое изображение связи между содержанием T.Fe в шлаке и коэффициентом распределения Ti;
Фиг.3 представляет собой схематическое изображение связи между содержанием Al2O3 в шлаке и коэффициентом распределения Ti;
Фиг.4 представляет собой схематическое изображение связи между RH очищенной эффективности десульфурации и возрастанием доли Ti;
Подробное описание настоящего изобретения
В дальнейшем, настоящее изобретение будет описано в связи с вариантами его осуществления.
Горячий металл и стальной лом смешивают в пропорции, глубокую десульфурацию проводят после выплавки в 300-тонном конвертере, обезуглероживания очищенного RH, раскисления и легирования, затем лента, которая имеет толщину от 170 мм до 250 мм и ширину от 800 мм до 1400 мм может быть получена после дегазации и непрерывного литья, результаты контроля по содержанию Ti в стали можно увидеть в таблице 1.
В данном варианте осуществления выбранный десульфуратор сформирован из смеси, состоящей из 70% извести и 30% флюорита, в десульфураторе используют известь хорошего качества, которая имеет высокую активность и низкое содержание углерода, в которой содержание СаО составляет не менее 90%, а активность составляет не менее 350 N* L, флюорит используется хорошего качества, в котором содержание CaFz составляет не менее 95%.
Как видно из таблицы 1, в каждом сравнительном примере содержание Ti в ленте больше, чем 15 ppm, в то время как в каждом варианте осуществления настоящего изобретения содержание Ti в ленте меньше чем 15 ppm. Эффект регулирования содержания Ti в ленте, по существу, не зависит от содержания элементов Si, Mn, Al, P и т.п., в то время как в основном оказываются затронутыми оксид алюминия (Al2O3), железо общее (T.Fe) и десульфурирующая эффективность nS в верхнем шлаке ковша. Если контрольные требования для содержания T.Fe в составе верхнего шлака ковша не менее 5%, содержание Al2O3 не более 23% и контрольные требования по десульфурирующей эффективности от 50% до 75% удовлетворяются одновременно, когда обезуглероживание с RH очисткой закончилось, то можно эффективно регулировать содержание Ti в ленте. Кроме того, если содержание T.Fe составляет не более 12%, то чем выше содержание T.Fe, тем лучше эффект регулирования Ti, но если содержание T.Fe выше чем 12%, то нет очевидного различия в эффекте регулировании Ti, а затем, если содержание Al2O3 составляет не более 23%, то чем ниже содержание Al2О3, тем лучше эффект контролирования Ti, но если содержание Al2O3 выше 23%, то эффект контролирования Ti резко падает, а также лучший интервал десульфурирующей эффективности составляет от 50% до 75%, если десульфурирующая эффективность выше чем 75% или ниже 50%, это невыгодно для эффекта контролирования Ti и эффект контролирования Ti резко падает, особенно если десульфурирующая эффективность выше,, чем 75%.
В реальной процедуре производства только тогда, когда эти три контрольные требования будут удовлетворены одновременно, содержанием Ti в ленте можно управлять эффективно, все они являются необходимыми. Кроме того, в лучшем интервале десульфурирующей эффективности (от 50% до 75%), чем выше содержание T.Fe и чем ниже содержание Al2O3, тем лучше эффективность контроля уровня Ti.
Настоящее изобретение может снизить содержание Ti в сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали без увеличения стоимости производства, путем контроля химического состава верхнего шлака ковша и оптимизации RH очищенного процесса десульфурации.
Таблица 1 | |||||||||||
(единица: весовой процент) | |||||||||||
Варианты осуществления | С | Si | Mn | P | S | A1 | N | Ti | Al2O3 | T.Fe | nS |
1 | 0,0021 | 0,748 | 0,396 | 0,02 | 0,0024 | 0,699 | 0,0021 | 0,0008 | 14,13 | 7,46 | 50,0 |
2 | 0,0016 | 0,298 | 0,247 | 0,09 | 0,0024 | 0,374 | 0,0021 | 0,0011 | 22,13 | 5,64 | 52,0 |
3 | 0,0029 | 1,483 | 0,494 | 0,02 | 0,0016 | 0,682 | 0,0011 | 0,0009 | 21,46 | 9,41 | 53,3 |
4 | 0,0017 | 2,015 | 0,281 | 0,01 | 0,0013 | 0,342 | 0,0028 | 0,0008 | 20,32 | 14,42 | 53,6 |
5 | 0,0036 | 3,043 | 0,254 | 0,01 | 0,0011 | 0,429 | 0,0013 | 0,0012 | 16,61 | 14,23 | 56,0 |
6 | 0,0033 | 0,332 | 0,291 | 0,11 | 0,0014 | 0,341 | 0,0019 | 0,0009 | 14,32 | 6,36 | 56,3 |
7 | 0,0014 | 2,848 | 0,197 | 0,02 | 0.0017 | 0,942 | 0,0013 | 0,0010 | 19,65 | 6,89 | 58,8 |
8 | 0,0041 | 2,151 | 0,263 | 0,02 | 0,0009 | 0,384 | 0,0013 | 0,0010 | 22,03 | 6,92 | 60,7 |
9 | 0,0009 | 2,381 | 0,248 | 0,03 | 0,0008 | 0,393 | 0,0015 | 0,0012 | 21,54 | 7,38 | 63,6 |
10 | 0,0008 | 0,794 | 0,481 | 0,06 | 0,0016 | 0,714 | 0,0016 | 0,0009 | 13,43 | 5,01 | 72,1 |
11 | 0,0016 | 3,218 | 0,291 | 0,14 | 0,0005 | 0,574 | 0,0010 | 0,0010 | 14,52 | 8,63 | 72,2 |
12 | 0,0020 | 2,835 | 0,381 | 0,21 | 0,0006 | 0,499 | 0,0012 | 0,0013 | 21,93 | 6,64 | 72,7 |
сравнительный пример 1 | 0,0014 | 0,226 | 0,294 | 0,11 | 0,0032 | 0,291 | 0,0018 | 0,0026 | 38,75 | 1,94 | 20,3 |
сравнительный пример 2 | 0,0016 | 0,723 | 0,526 | 0,02 | 0,0022 | 0,712 | 0,0011 | 0,0024 | 18,47 | 6,49 | 37,1 |
сравнительный пример 3 | 0,0024 | 2,015 | 0,266 | 0,01 | 0,0028 | 0,316 | 0,0011 | 0,0018 | 22,13 | 8,31 | 41,4 |
сравнительный пример 4 | 0,0018 | 1,436 | 0,247 | 0,05 | 0,0018 | 0,282 | 0,0016 | 0,0018 | 26,33 | 4,13 | 51,4 |
сравнительный пример 5 | 0,0023 | 2,632 | 0,206 | 0,03 | 0,0010 | 0,333 | 0,0015 | 0,0018 | 11,92 | 2,10 | 61,5 |
сравнительный пример 6 | 0,0032 | 3,047 | 0,216 | 0,02 | 0,0004 | 1,096 | 0,0009 | 0,0036 | 27,18 | 6,11 | 81,8 |
Claims (3)
1. Способ производства сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали с содержанием Ti≤0,0015, где весовой процент химического состава сверхнизкоуглеродистой AlSi раскисленной стали составляет: С≤0,005%, Si 0,1-3,4%, Mn 0,1-0,5%, P≤0,2%, S≤0,002%, Al 0-1,2%, N≤0,005%, Ti≤0,0015% и остальное - по существу Fe и неизбежные примеси, в котором жидкую сталь, указанного химического состава, получают посредством горячей предварительной обработки, выплавки, циркуляционного вакуумирования с использованием процесса Руршталь - Гереуса (RH) очищенной плавки и отливки, при этом верхний шлак ковша модифицируют путем подачи модификатора на кальций-алюминиевой основе в количестве 0,6-1,7 кг/т стали для гарантированного выполнения требований контроля в соответствии с тем что, когда RH очищенное обезуглероживание закончено, содержание общего железа (T.Fe) в верхнем шлаке композиции должно составлять ≥5%, а содержание Al2О3 должно составлять ≤23%, причем после окончания RH очищенного обезуглероживания для раскисления и легирования используют ферросилиций, ферроалюминий или ферромарганец, а затем выполняют глубокую десульфурацию с эффективностью десульфурации от 50% до 70%.
2. Способ по п.1, в котором используют десульфуратор, содержащий, вес.% : СаО 65-75, Al2О3 15 -30, CaF2 0-10.
3. Способ по п.1 или 2, в котором десульфуратор добавляют в следующем количестве:
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0021-0,0025%, то требуемое количество десульфуратора составляет 3,3-4,0 кг/т стали,
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0026-0,0030%, то требуемое количество десульфуратора составляет 4,0-6,0 кг/т стали,
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0031-0,0045%, то требуемое количество десульфуратора составляет 6,7-9,0 кг/т стали,
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0036-0,0040%, то требуемое количество десульфуратора составляет 9,7-12,3 кг/т стали.
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0021-0,0025%, то требуемое количество десульфуратора составляет 3,3-4,0 кг/т стали,
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0026-0,0030%, то требуемое количество десульфуратора составляет 4,0-6,0 кг/т стали,
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0031-0,0045%, то требуемое количество десульфуратора составляет 6,7-9,0 кг/т стали,
если начальный процент содержания серы в ковше составляет 0,0036-0,0040%, то требуемое количество десульфуратора составляет 9,7-12,3 кг/т стали.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2010102082864A CN102296157B (zh) | 2010-06-23 | 2010-06-23 | 超低碳铝硅镇静钢的极低Ti控制方法 |
CN201010208286.4 | 2010-06-23 | ||
PCT/CN2011/072654 WO2011160483A1 (zh) | 2010-06-23 | 2011-04-12 | 控制超低碳镇静钢中ti含量的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012149436A RU2012149436A (ru) | 2014-05-27 |
RU2527569C2 true RU2527569C2 (ru) | 2014-09-10 |
Family
ID=45356832
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012149436/02A RU2527569C2 (ru) | 2010-06-23 | 2011-04-12 | СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ СВЕРХНИЗКОГО СОДЕРЖАНИЯ ТИТАНА В СВЕРХНИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ Al-Si РАСКИСЛЕННОЙ СТАЛИ |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8882880B2 (ru) |
EP (1) | EP2586878B1 (ru) |
JP (1) | JP5529341B2 (ru) |
KR (1) | KR101484106B1 (ru) |
CN (1) | CN102296157B (ru) |
MX (1) | MX2012013486A (ru) |
RU (1) | RU2527569C2 (ru) |
WO (1) | WO2011160483A1 (ru) |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103305659B (zh) * | 2012-03-08 | 2016-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 磁性优良的无取向电工钢板及其钙处理方法 |
CN103540709B (zh) * | 2013-11-06 | 2015-12-30 | 北京首钢股份有限公司 | 一种纯净钢控钛方法 |
JP6214493B2 (ja) * | 2014-08-21 | 2017-10-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼中Ti濃度の制御方法 |
CN104789862A (zh) * | 2015-03-20 | 2015-07-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 表面状态良好的高磁感低铁损无取向电工钢板及其制造方法 |
CN110055449A (zh) * | 2019-03-28 | 2019-07-26 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种低碳型铬钼钢的冶炼方法 |
CN111944940A (zh) * | 2019-05-14 | 2020-11-17 | 江苏集萃冶金技术研究院有限公司 | 一种控制if钢中夹杂物的方法 |
CN110331258B (zh) * | 2019-08-07 | 2021-04-06 | 苏州东大汉森冶金实业有限公司 | 超低碳硅镇静钢在RH真空处理时控制Cr含量的生产工艺 |
CN110396637B (zh) * | 2019-08-30 | 2020-12-15 | 武安市裕华钢铁有限公司 | 低成本、短流程、高效率生产sphc的工艺 |
CN111088457B (zh) * | 2019-12-05 | 2021-01-22 | 华北理工大学 | 一种无取向电工钢及其制备方法 |
CN111349758B (zh) * | 2020-04-22 | 2022-08-09 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种提高csp产线无取向硅钢钢水可浇性的方法 |
CN111560557A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-08-21 | 鞍钢股份有限公司 | 一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺 |
CN111793772B (zh) * | 2020-06-19 | 2021-04-30 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种高标准轴承钢高效化生产工艺 |
CN111549291A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-08-18 | 马拉兹(江苏)电梯导轨有限公司 | 一种电梯导轨用镇静钢及其制备方法 |
CN111961951B (zh) * | 2020-08-17 | 2021-10-22 | 武汉钢铁有限公司 | 一种含磷超低碳钢的冶炼方法 |
CN112410509A (zh) * | 2020-11-12 | 2021-02-26 | 冷水江钢铁有限责任公司 | 一种60si2mn弹簧钢的冶炼轧制工艺 |
CN112899552B (zh) * | 2021-01-21 | 2022-03-29 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种超低铝无取向硅钢夹杂物控制方法 |
CN113106321A (zh) * | 2021-03-16 | 2021-07-13 | 首钢集团有限公司 | 一种新型含硅超低碳钢的生产制造方法 |
CN113088800B (zh) * | 2021-04-15 | 2022-08-16 | 天津市新天钢钢铁集团有限公司 | 低碳铝镇静钢lf炉精炼渣和钢水浇余循环利用的方法 |
CN113817952B (zh) * | 2021-08-30 | 2022-11-22 | 石钢京诚装备技术有限公司 | 一种低钛热作模具钢的冶炼方法 |
CN113832381B (zh) * | 2021-09-27 | 2022-07-22 | 北京科技大学 | 一种高纯净度GCr15SiMn轴承钢的精炼工艺 |
CN114959416A (zh) * | 2022-05-24 | 2022-08-30 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种控制低碳拉丝材结疤方法 |
CN115058637A (zh) * | 2022-06-28 | 2022-09-16 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 一种基于薄板坯连铸连轧超低钛钢水的生产方法 |
CN115401177B (zh) * | 2022-08-02 | 2024-06-07 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种避免塞棒堵塞的低碳钢连铸连轧冶炼方法 |
CN115323115B (zh) * | 2022-09-15 | 2024-01-30 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 一种提升滤清器钢洁净度的方法 |
CN115652195B (zh) * | 2022-09-30 | 2024-06-18 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种冷轧电工钢的冶炼方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU806770A1 (ru) * | 1979-02-09 | 1981-02-23 | Институт металлургии им. А.А.Байкова | Способ производства особонизко- углЕРОдиСТОй СТАли B ВАКууМЕ |
RU2109074C1 (ru) * | 1997-05-20 | 1998-04-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Способ производства низкоуглеродистой спокойной стали |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57200513A (en) * | 1981-06-02 | 1982-12-08 | Metal Res Corp:Kk | Preparation of iron base alloy with reduced oxygen, sulfur and nitrogen contents |
JP3105525B2 (ja) * | 1990-08-27 | 2000-11-06 | 川崎製鉄株式会社 | けい素鋼素材の溶製方法 |
JP3179530B2 (ja) * | 1991-09-27 | 2001-06-25 | 川崎製鉄株式会社 | 極低Ti鋼の溶製方法 |
JPH05171253A (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-09 | Kawasaki Steel Corp | 溶鋼の脱硫方法 |
JPH06145883A (ja) * | 1992-11-02 | 1994-05-27 | Daido Steel Co Ltd | 高清浄度軸受鋼およびその製造方法 |
JP3627755B2 (ja) * | 1993-01-07 | 2005-03-09 | Jfeスチール株式会社 | S含有量の極めて少ない高清浄度極低炭素鋼の製造方法 |
JP3390478B2 (ja) * | 1993-03-03 | 2003-03-24 | 川崎製鉄株式会社 | 高清浄度鋼の溶製方法 |
JP3033004B2 (ja) * | 1993-12-20 | 2000-04-17 | 新日本製鐵株式会社 | 低Ti含有溶鋼の精錬方法 |
JP3424163B2 (ja) * | 1998-10-20 | 2003-07-07 | Jfeエンジニアリング株式会社 | V含有量の少ない極低炭素鋼の製造方法 |
JP2002105578A (ja) | 2000-09-27 | 2002-04-10 | Kobe Steel Ltd | 機械構造用鋼におけるTi含有量の低減方法 |
US6764528B2 (en) * | 2000-12-13 | 2004-07-20 | Jfe Steel Corporation | Process for producing high-nitrogen ultralow-carbon steel |
JP2002322508A (ja) | 2001-04-25 | 2002-11-08 | Daido Steel Co Ltd | 極低Ti鋼の製造方法 |
JP2003073726A (ja) | 2001-08-29 | 2003-03-12 | Daido Steel Co Ltd | 低Ti鋼の製造方法 |
JP4057942B2 (ja) * | 2003-04-08 | 2008-03-05 | 新日本製鐵株式会社 | 極低Ti溶鋼の溶製方法 |
JP2009242912A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 含Ti極低炭素鋼の溶製方法および含Ti極低炭素鋼鋳片の製造方法 |
JP5251360B2 (ja) * | 2008-08-25 | 2013-07-31 | 新日鐵住金株式会社 | 取鍋精錬法による清浄鋼の製造方法 |
CN101748236B (zh) * | 2008-12-15 | 2011-06-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制钢水中钛成分含量的方法 |
CN101481772B (zh) * | 2009-02-20 | 2010-10-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 超细钢丝用高碳钢线材及其制造方法 |
CN101550513A (zh) * | 2009-04-22 | 2009-10-07 | 首钢总公司 | 一种用于低碳钢铝脱氧钢快速深脱硫的方法 |
CN101705412A (zh) * | 2009-07-01 | 2010-05-12 | 武汉科技大学 | 一种大线能量焊接的管线钢的冶炼方法 |
CN101736124B (zh) * | 2010-01-19 | 2011-09-21 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种降低帘线钢中钛夹杂的方法 |
JP5509913B2 (ja) * | 2010-02-23 | 2014-06-04 | Jfeスチール株式会社 | S及びTi含有量の少ない高Si鋼の溶製方法 |
-
2010
- 2010-06-23 CN CN2010102082864A patent/CN102296157B/zh active Active
-
2011
- 2011-04-12 MX MX2012013486A patent/MX2012013486A/es active IP Right Grant
- 2011-04-12 KR KR1020127027615A patent/KR101484106B1/ko active IP Right Grant
- 2011-04-12 JP JP2013506465A patent/JP5529341B2/ja active Active
- 2011-04-12 EP EP11797514.4A patent/EP2586878B1/en active Active
- 2011-04-12 WO PCT/CN2011/072654 patent/WO2011160483A1/zh active Application Filing
- 2011-04-12 RU RU2012149436/02A patent/RU2527569C2/ru active
- 2011-04-12 US US13/697,777 patent/US8882880B2/en active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU806770A1 (ru) * | 1979-02-09 | 1981-02-23 | Институт металлургии им. А.А.Байкова | Способ производства особонизко- углЕРОдиСТОй СТАли B ВАКууМЕ |
RU2109074C1 (ru) * | 1997-05-20 | 1998-04-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Способ производства низкоуглеродистой спокойной стали |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2011160483A1 (zh) | 2011-12-29 |
JP5529341B2 (ja) | 2014-06-25 |
CN102296157A (zh) | 2011-12-28 |
RU2012149436A (ru) | 2014-05-27 |
KR101484106B1 (ko) | 2015-01-19 |
EP2586878A4 (en) | 2017-02-08 |
EP2586878A1 (en) | 2013-05-01 |
EP2586878B1 (en) | 2019-06-19 |
MX2012013486A (es) | 2012-12-17 |
US8882880B2 (en) | 2014-11-11 |
JP2013527318A (ja) | 2013-06-27 |
US20130056167A1 (en) | 2013-03-07 |
CN102296157B (zh) | 2013-03-13 |
KR20130025383A (ko) | 2013-03-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2527569C2 (ru) | СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ СВЕРХНИЗКОГО СОДЕРЖАНИЯ ТИТАНА В СВЕРХНИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ Al-Si РАСКИСЛЕННОЙ СТАЛИ | |
CN102248142B (zh) | 一种中低碳铝镇静钢的生产方法 | |
CN110499406B (zh) | 板坯钢水精炼方法及钢板冶炼方法 | |
CN102268513B (zh) | 一种改善中低碳钢钢水可浇性的方法 | |
CN105567907A (zh) | 一种奥氏体不锈钢塑性夹杂物控制的方法 | |
CN111154948B (zh) | 一种控制钢铸坯中氧含量的冶炼方法 | |
JP5338056B2 (ja) | ステンレス鋼の精錬方法 | |
JP6937190B2 (ja) | Ni−Cr−Mo−Nb合金およびその製造方法 | |
CN109576577A (zh) | 耐大气腐蚀焊丝th550-nq-ⅱ钢的生产方法 | |
CN104263873A (zh) | 一种CaC2脱氧生产含铝中碳钢工艺 | |
CN110205560A (zh) | 一种低碳钢板用焊接用钢铸坯及其生产方法 | |
CN113046616B (zh) | 表面性状优异的不锈钢和其制造方法 | |
KR100711410B1 (ko) | 연성이 높은 박강판 및 그 제조방법 | |
CN109097665A (zh) | 高强度耐大气腐蚀螺栓用钢的冶炼方法 | |
JP3036362B2 (ja) | 酸化物分散鋼の製造法 | |
JP5509913B2 (ja) | S及びTi含有量の少ない高Si鋼の溶製方法 | |
JPH08225820A (ja) | 高炭素Siキルド鋼の製造方法 | |
JP2008266706A (ja) | フェライト系ステンレス鋼連続鋳造スラブの製造法 | |
JP3036373B2 (ja) | 酸化物分散鋼の製造法 | |
CN111471834B (zh) | 板坯连铸普碳钢lf脱硫方法 | |
CN114134393B (zh) | 转炉-精炼炉-RH炉-圆坯连铸机生产高品质38CrMoAl钢的方法 | |
JP3160124B2 (ja) | 低シリコンアルミキルド鋼の脱酸方法 | |
CN117025892A (zh) | 一种超低氮钢的生产方法 | |
CN115161434A (zh) | 一种低合金钢的生产方法和低合金钢 | |
CN117737563A (zh) | 一种利用液析TiN第二相消除碳锰钢铸坯角裂的方法 |