RU2499069C2 - Композиционные материалы цементированный карбид-металлический сплав - Google Patents
Композиционные материалы цементированный карбид-металлический сплав Download PDFInfo
- Publication number
- RU2499069C2 RU2499069C2 RU2010154427/02A RU2010154427A RU2499069C2 RU 2499069 C2 RU2499069 C2 RU 2499069C2 RU 2010154427/02 A RU2010154427/02 A RU 2010154427/02A RU 2010154427 A RU2010154427 A RU 2010154427A RU 2499069 C2 RU2499069 C2 RU 2499069C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- region
- metal
- powder
- solid particles
- alloy
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению композиционных изделий, содержащих цементированные твердые частицы. Композитное изделие содержит первую область, металлургически связанную со второй областью, имеющей толщину более 100 мкм. Первая область содержит материал из цементированных твердых частиц, в котором по меньшей мере 60 об.% твердых частиц. Вторая область содержит металл или металлический сплав, выбранный из группы, включающей сталь, никель, никелевый сплав, титан, титановый сплав, молибден, молибденовый сплав, кобальт, кобальтовый сплав, вольфрам и вольфрамовый сплав, и от 0 до 50 об.% твердых частиц. Изделие получено путем прессования и спекания первого металлического порошка, включающего твердые частицы и порошковое связующее, и второго металлического порошка, включающего металл или металлический сплав и от 0 до 50 об.% твердых частиц. Обеспечивается высокая прочность связи между областями композита за счет исключения дефектов на границе раздела и высокая прочность на разрыв. 2 н. и 31 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 пр.
Description
Область техники
Настоящее раскрытие относится к улучшенным изделиям, включающим цементированные твердые частицы и способам изготовления таких изделий.
Уровень техники
Материалы, состоящие из цементированных твердых частиц, имеют промышленное и коммерческое значение. Цементированные твердые частицы включают не сплошную дисперсную фазу твердых металлических (т.е. металлсодержащих) и/или керамических частиц, внедренных в сплошную фазу металлического связующего. Многие такие материалы обладают уникальными комбинациями стойкости к истиранию и износостойкости, прочности и вязкости разрушения.
Понятия, использованные в настоящем описании, имеют следующие значения. "Прочность" - это усилие (нагрузка), при котором материал разрывается или повреждается. "Вязкость разрушения" - это способность материала поглощать энергию и деформироваться пластически перед растрескиванием. "Вязкость" пропорциональна площади под кривой напряжение-деформация от начала до точки разрыва. См. техническую энциклопедию McGraw Hill Dictionary of Scientific and Technical Terms (5th ed. 1994). "Износостойкость" - это способность материала противостоять повреждению его поверхности. "Износ" обычно приводит к нарастающей потере материала из-за относительного движения между материалом и контактирующей поверхностью или веществом. См. справочник Metals Handbook Desk Edition (2d ed. 1998).
Дисперсная фаза твердых частиц обычно включает зерна, например, одного или более из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида, а также твердых растворов любого из этих соединений. Твердые частицы, обычно использующиеся в материалах с цементированными твердыми частицами, представляют собой металлические карбиды, такие как карбид вольфрама, и, таким образом, эти материалы часто называют, в общем, "цементированные карбиды". Сплошная фаза связующего, которое связывает или "цементирует" твердые частицы вместе, обычно включает, например, по меньшей мере одно из кобальта, кобальтового сплава, никеля, никелевого сплава, железа или железного сплава. Кроме того, легирующие элементы, такие как, например хром, молибден, рутений, бор, вольфрам, тантал, титан и ниобий могут быть включены в фазу связующего, чтобы улучшить конкретные свойства. Различные, коммерчески доступные марки цементированных карбидов отличаются, исходя по меньшей мере из одного свойства, такого как, например состав, размер зерна или объемные доли не сплошной и/или сплошной фаз.
Для определенных применений детали, формуемые из цементированных твердых частиц, могут нуждаться в прикреплении к деталям, формуемым из разных материалов, таких как, например, стали, цветные металлические сплавы и пластики. Технологии, которые использовали для скрепления таких деталей, включают металлургические технологии, такие как, например, пайка твердым припоем, сварка и пайка мягким припоем, а также механические технологии, такие как, например, посадка или горячая запрессовка, применение эпоксидной смолы и других адгезивов, сопряжение деталей конструкции, такое как резьбовое соединение и замковые устройства.
С проблемами сталкиваются при скреплении деталей из цементированных твердых частиц с деталями, формуемыми из сталей или цветных сплавов, используя обычные металлургические или механические технологии.
Разница в коэффициенте термического расширения (КТР) между материалами из цементированного карбида и большинством сталей (а также большинством цветных сплавов) значительна. Например, КТР стали изменяется от примерно 10×10-6 дюйм/дюйм/K до 15×10-6 дюйм/дюйм/K, который составляет примерно удвоенный интервал примерно от 5×10-6 дюйм/дюйм/K до 7×10-6 дюйм/дюйм/K для цементированного карбида. КТР определенных цветных сплавов превышает КТР стали, давая в результате еще более значительное несоответствие КТР. Если используют технологии металлургического связывания, такие как пайка твердым припоем или сварка, для скрепления детали из цементированного карбида со стальной деталью, например, то могут развиться огромные напряжения на границе раздела между деталями во время охлаждения из-за разницы в скоростях сжатия деталей. Эти напряжения часто дают в результате развитие трещин на границе раздела деталей и поблизости. Эти дефекты ослабляют связь между областью цементированных твердых частиц цементированного карбида и областью металлической или металла, и также прилегающих областях самих деталей.
В общем, обычно не является практичным механически скреплять детали из цементированных твердых частиц со стальными или другими металлическими деталями, с использованием резьбы, шпоночных пазов или других деталей конструкции, так как вязкость разрушения цементированных карбидов является низкой относительно стали и других металлов и металлических сплавов. Более того, цементированные карбиды, например, являются чрезвычайно чувствительными к надрезу и допускающими преждевременное образование трещин на острых углах. Углов трудно избежать, включая кое-где при конструктивном исполнении деталей конструкции, таких как резьбы и шпоночные пазы на деталях. Таким образом, детали из цементированных твердых частиц могут преждевременно разрушаться на участках, объединяющих детали конструкции.
Технология, описанная в патенте США 5359772 Карлссоном (Carlsson) и другими, пытается преодолеть определенные трудности, встречающиеся в формовании изделий из композиционных материалов, имеющих область из цементированного карбида, скрепленную с металлической областью. Карлссон показывает технологию центробежного литья железа на предварительно отформованные кольца из цементированного карбида. Карлссон заявляет, что технология формирует "металлургическую связь" между железом и цементированным карбидом. Состав чугуна по Карлссону так должен тщательно регулироваться, что часть аустенита образует бейнит, для того чтобы освободиться от напряжений, вызванных разницей в усадке между цементированным карбидом и чугуном во время охлаждения от температуры разливки. Однако этот переход происходит во время этапа термообработки после того, как композиционный материал отформован, чтобы снять напряжение, которое уже существует. Таким образом, связь, образованная между чугуном и цементированном карбидом в способе Карлссона, может уже страдать от повреждения из-за напряжения. Кроме того, способ соединения, как описано у Карлссона, имеет ограниченную полезность и будет только потенциально эффективным при использовании центробежного литья и чугуна, и не был бы эффективным с другими металлами или металлическими сплавами.
Трудности, связанные со скреплением деталей из твердых цементированных частиц с деталями из разнородных материалов, особенно с металлическими деталями, поставили существенные проблемы инженерам-конструкторам и ограничили применения для деталей из цементированных твердых частиц. По существу, есть необходимость в улучшенных металлсодержащих с цементированными твердыми частицами и родственных материалах, способах и конструктивных исполнениях.
Раскрытие
Один неограничивающий вариант воплощения согласно настоящему раскрытию относится к изделию из композиционного материала из спеченного металлического порошка, которое включает первую область, включающую цементированные твердые частицы, и вторую область, включающую по меньшей мере одно из металла и металлического сплава. Металл или металлический сплав выбирают из стали, никеля, никелевого сплава, титана, титанового сплава, молибдена, молибденового сплава, кобальта, кобальтового сплава, вольфрама и вольфрамового сплава. Первая область металлургически связана со второй областью, и вторая область имеет толщину более чем 100 микрон.
Другой неограничивающий вариант воплощения согласно настоящему раскрытию относится к способу изготовления изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка. Способ включает получение первого порошка в первой области пресс-формы и получение второго порошка во второй области пресс-формы, при этом второй порошок контактирует с первым порошком. Первый порошок включает твердые частицы и порошковое связующее. Второй порошок включает по меньшей мере одно из металлического порошка и порошка металлического сплава, выбранных из стального порошка, никелевого порошка, порошка никелевого сплава, молибденового порошка, порошка молибденового сплава, титанового порошка, порошка титанового сплава, кобальтового порошка, порошка кобальтового сплава, вольфрамового порошка и порошка вольфрамового сплава. Способ еще включает консолидирование первого порошка и второго порошка в пресс-форме для обеспечения неспеченной прессовки. Неспеченную прессовку спекают, чтобы получить изделие из композиционного материала из спеченного металлического порошка, включающее первую область, металлургически связанную со второй областью. Первая область включает материал из цементированных твердых частиц, образованный при спекании первого порошка. Вторая область включает металл или металлический сплав, образованный при спекании второго порошка.
Краткое описание чертежей
Признаки и преимущества предмета, описанного в настоящем описании, могут быть лучше поняты со ссылкой на прилагающиеся чертежи, в которых
Фиг.1А иллюстрирует неограничивающие варианты воплощения изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка согласно настоящему раскрытию, включающему область цементированного карбида, металлургически связанного с никелевой областью, при этом изделие, изображенное слева, включает нарезанную резьбу в никелевой области.
Фиг.1В представляет собой микрофотографию поперечного сечения области металлургической связи в одном не ограничивающем варианте воплощения изделия из композиционного материала цементированный карбид-никель согласно настоящему изобретению.
Фиг.2 иллюстрирует один неограничивающий вариант воплощения изделия из трехслойного композиционного материала из спеченного металлического порошка согласно настоящему раскрытию, при этом композиционный материал включает область цементированного карбида, никелевую область и стальную область.
Фиг.3 представляет собой микрофотографию поперечного сечения области изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка согласно настоящему раскрытию, при этом композиционный материал включает область цементированного карбида и область вольфрамового сплава, и где фигура изображает область металлургической связи композиционного материала. Зерна, видимые в части вольфрамового сплава, являются зернами чистого вольфрама. Зерна, видимые в области цементированного карбида, являются зернами цементированного карбида.
Подробное описание
В настоящем описании неограничивающих вариантов воплощения и в формуле изобретения, кроме рабочих примеров или там, где не указано по-другому, все числа, выражающие количества или характеристики ингредиентов и продуктов, условия обработки и подобное, следует понимать как приведенные с помощью термина "примерно". Соответственно, до тех пор, пока не указано противоположное, любые численные параметры, предложенные в следующем описании и присоединенной формуле изобретения, являются приближенными значениями, которые могут изменяться в зависимости от желаемых свойств, которые кто-либо стремится получить в предмете, описанном в настоящем изобретении. Как минимум, и не как попытка ограничивать применение доктрины эквивалентов к объему формулы изобретения, каждый числовой параметр должен быть по меньшей мере истолкован с учетом представленных значащих цифр и применения общепринятой методики округления.
Определенные варианты воплощения согласно настоящему раскрытию относятся к изделиям из композиционного материала из спеченного металлического порошка. Изделие из композиционного материала является предметом, который содержит по меньшей мере две области, каждая область состояла из разных материалов. Изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка согласно настоящему раскрытию включают по меньшей мере первую область, которая включает цементированные твердые частицы, металлургически связанные со второй областью, которая включает по меньшей мере одно из металла и металлического сплава. Два неограничивающих примера изделий из композиционного материала согласно настоящему раскрытию показаны на фиг.1А. Изделие 100 из спеченного металлического порошка включает первую область в виде области 110 из цементированного карбида, металлургически связанную со второй никелевой областью в виде никелевой области 112. Изделие 200 из спеченного металлического порошка включает первую область в виде области 210 из цементированного карбида, металлургически связанную со второй областью в виде резьбовой никелевой области 212.
Как известно в области техники, материал из спеченного металлического порошка получают путем прессования и спекания масс металлургических порошков. В обычном процессе прессования со спеканием металлургическую порошковую смесь помещают в пустоту пресс-формы и прессуют с целью образования "неспеченной прессовки". Неспеченную прессовку спекают, что уплотняет прессовку и металлургически связывает отдельные частицы порошка. В определенных случаях прессовка может консолидироваться во время спекания, чтобы теоретическая плотность стала полной или почти полной.
В изделиях из композиционного материала согласно настоящему раскрытию цементированные твердые частицы первой области являются композиционным материалом, включающим не сплошную фазу твердых частиц, диспергированных в сплошной фазе связующего вещества. Металл и/или металлический сплав, включенный во вторую область, является одним или более выбранным из стали, никеля, никелевого сплава, титана, титанового сплава, молибдена, молибденового сплава, кобальта, кобальтового сплава, вольфрама и вольфрамового сплава. Две области образованы из металлургических порошков, которые отпрессованы и спечены вместе. Во время спекания металлургическая связь образуется между первой и второй областями, например, на границе раздела между цементированными твердыми частицами в первой области и металлом и/или металлическим сплавом во второй области.
Настоящие авторы изобретения определили, что металлургическая связь, которая образуется между первой областью (включающей цементированные твердые частицы) и второй областью (включающей по меньшей мере одно из металла и металлического сплава) во время спекания является поразительно и неожиданно сильной. В различных вариантах воплощения, полученных согласно настоящему раскрытию, металлургическая связь между первой и второй областями является свободной от значительных дефектов, включающих трещины и хрупкие вторичные фазы. Такие дефекты связи обычно присутствуют, когда используют обычные технологии, чтобы связать материал из цементированных твердых частиц с металлом или металлическим сплавом. Металлургическая связь, образованная согласно настоящему раскрытию, образуется непосредственно между первой и второй областями на микроструктурном уровне и является значительно более сильной, чем связи, образованные с помощью технологий предшествующего уровня техники, используемых для связывания цементированных карбидов и металла или металлических сплавов, такой как, например, технологии литья, обсужденной Карлссоном в патенте США №5359772. Способ Карлссона, включающий литье расплавленного железа на цементированные твердые частицы, не образует сильной связи. Расплавленное железо реагирует с цементированными карбидами путем химического взаимодействия с частицами карбида вольфрама и с образованием хрупкой фазы, обычно называемой как эта-фаза. Граница раздела является, таким образом, слабой и хрупкой. Связь, образованная по технологии, описанной Карлссоном, ограничивается относительно слабой связью, которая может быть образована между относительно легкоплавким расплавленным чугуном и предварительно отформованным цементированным карбидом. К тому же, эта технология может только применяться к чугуну, так как это основывается на переходе аустенита в бейнит, чтобы снять напряжение в области связи.
Металлургическая связь, образованная с помощью настоящей технологии прессования и спекания с использованием перечисленных в настоящем описании материалов, предотвращает напряжения и растрескивание, проявляющиеся с другими способами соединения. Сильная связь, образованная согласно настоящему раскрытию, так эффективно противодействует напряжениям, получающимся из различий в свойствах теплового расширения связываемых материалов, что не образуется трещин на границе раздела между первой и второй областями изделий из композиционных материалов. Это, как полагают, по крайней мере частично, является результатом природы неожиданно сильной металлургической связи, образованной с помощью технологии настоящего раскрытия, и также является результатом совместимости материалов, открытой в настоящей технологии. Было найдено, что не все металлы и металлические сплавы могут быть спечены с цементированными твердыми частицами, такими как цементированный карбид.
В определенных вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию, первая область, содержащая цементированные твердые частицы, имеет толщину более чем 100 микрон. Также, в определенных вариантах воплощения первая область имеет толщину более, чем толщина покрытия.
В определенных вариантах воплощения, согласно настоящему раскрытию, первая и вторая области, каждая, имеют толщину более чем 100 микрон. В определенных других вариантах воплощения каждая из первой и второй областей имеет толщину более чем 0,1 сантиметра. В еще других же вариантах воплощения первая и вторая области, каждая имеют толщину более чем 0,5 сантиметра. Определенные другие варианты воплощения согласно настоящему раскрытию включают первую и вторую области, имеющие толщину более чем 1 сантиметр. Другие же варианты воплощения содержат первую и вторую области, имеющие толщину более чем 5 сантиметров. Также, в определенных вариантах воплощения, согласно настоящему раскрытию, по меньшей мере вторая область или другая область изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка имеет толщину, достаточную для области, чтобы включать детали технологического стыка, такие как, например, резьбу или шпоночные пазы, для того чтобы изделие из композиционного материала могло быть скреплено с другим изделием посредством деталей технологического стыка.
Варианты воплощения, описанные в настоящем описании, достигают неожиданно и поразительно сильной металлургической связи между первой областью (включающей цементированные твердые частицы) и второй областью (включающей по меньшей мере одно из металла и металлического сплава) изделия из композиционного материала. В определенных вариантах воплощения, согласно настоящему раскрытию, образование превосходной связи между первой и второй областями комбинируют с введением полезных деталей конструкции, таких как резьба и шпоночные пазы, на второй области композиционного материала, чтобы обеспечить прочное и надежное изделие из композиционного материала, которое может быть использовано в ряде применений или приспособлено для присоединения к другим изделиям с целью использования в специализированных применениях.
В других вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области имеет теплопроводность меньше, чем теплопроводность материала из цементированных твердых частиц первой области, при этом обе теплопроводности оцениваются при комнатной температуре (20°C). Не ограничиваясь какой-либо конкретной теорией, полагают, что металл или металлический сплав второй области должен иметь теплопроводность, которая меньше, чем теплопроводность материала из цементированных твердых частиц первой области, для того чтобы образовать металлургическую связь между первой и второй областями, имеющими достаточную прочность для определенных ответственных применений материалов из цементированных твердых частиц. В определенных вариантах воплощения только металлы или металлические сплавы, имеющие теплопроводность меньшую, чем цементированный карбид, могут быть использованы во второй области. В определенных вариантах воплощения вторая область или любой металл или металлический сплав второй области имеет теплопроводность менее чем 100 Вт/м·К. В других вариантах воплощения вторая область, или любой металл или металлический сплав второй области может иметь теплопроводность менее чем 90 Вт/м·К.
В определенных других вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области изделия из композитного материала имеет температуру плавления больше чем 1200°C. Не ограничиваясь какой-либо конкретной теорией, полагают, что металл или металлический сплав второй области должен иметь температуру плавления более чем 1200°C, чтобы образовать металлургическую связь с материалом из цементированных твердых частиц первой области с прочностью связи, достаточной для ответственных применений материалов из цементированных твердых частиц. В других вариантах воплощения металл или металлический сплав второй области изделия из композиционного материала имеет температуру плавления более чем 1275°C. В некоторых вариантах воплощения температура плавления металла или металлического сплава второй области больше, чем чугуна.
Согласно настоящему раскрытию, материал из цементированных твердых частиц, включенный в первую область, должен включать, по меньшей мере, 60% об. дисперсных твердых частиц. Если материал из цементированных твердых частиц включает менее чем 60% об. твердых частиц, то материал из цементированных твердых частиц испытывает недостаток в требуемой комбинации устойчивости к истиранию и износостойкости, прочности и вязкости разрушения, необходимой для применений, в которых используют материалы с цементированными твердыми частицами. См. справочник Kenneth J.A. Brookes, Handbook of Hardmetals and Hard Materials (International Carbide Data, 1992). Следовательно, использованные здесь "цементированные твердые частицы" и "материал из цементированных твердых частиц" относятся к композиционному материалу, содержащему не сплошную фазу твердых частиц, диспергированных в сплошной фазе связующего, и при этом композиционный материал включает по меньшей мере 60% об. не сплошной фазы твердых частиц.
В определенных вариантах воплощения изделие из композиционного материала согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области может включать от 0 вплоть до 50% об. твердых частиц (исходя из объема металла или металлического сплава). Присутствие определенных концентраций таких частиц в металле или металлическом сплаве может улучшить износостойкость металла или сплава относительно такого же материала, лишенного таких твердых частиц, но без значительного оказания отрицательного влияния на обрабатываемость резанием металла или металлического сплава. Очевидно, присутствие вплоть до 50% об. таких частиц в металлическом сплаве не дает в результате материал из цементированных твердых частиц, как определено в настоящем описании, по меньшей мере, по той причине, что объемная доля твердых частиц является значительно меньшей, чем в материале из цементированных твердых частиц. Кроме того, было обнаружено, что в определенных изделиях из композиционного материала согласно настоящему раскрытию присутствие твердых частиц в металле или металлическом сплаве второй области может модифицировать усадочные характеристики области, для того чтобы более близко приблизиться к усадочным характеристикам первой области. Подобным образом, КТР второй области может быть отрегулирован для большей гарантии совместимости с КТР первой области, чтобы предотвратить образование напряжений в области металлургической связи, что может вызвать растрескивание.
Таким образом, в определенных вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области изделия из композиционного материала включает от 0 вплоть до 50% об., и предпочтительно не более чем 20-30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Минимальное количество твердых частиц в области металла или металлического сплава, которое оказало бы воздействие на износостойкость и/или усадочные характеристики металла или металлического сплава, как полагают, составляет приблизительно 2-5% об. Таким образом, в определенных вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области изделия из композиционного материала включает от 2 до 50% об., и предпочтительно от 2 до 30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Другие варианты воплощения могут включать от 5 до 50 процентов твердых частиц, или от 5 до 30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Другие же варианты воплощения могут содержать от 2 до 20, или от 5 до 20% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Определенные другие варианты воплощения могут содержать от 20 до 30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве.
Твердые частицы, включенные в первую область и, необязательно, во вторую область, могут быть выбраны из, например, группы, состоящей из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида, а также смесей и твердых растворов из них. В одном варианте воплощения металл или металлический сплав второй области включает вплоть до 50% об. дисперсных частиц карбида вольфрама.
В определенных вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию дисперсная фаза твердых частиц материала с цементированными твердыми частицами первой области может включать одно или более из твердых частиц, выбранных из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида, а также твердых растворов из них. В определенных вариантах воплощения твердые частицы могут включать частицы карбида, по меньшей мере, одного переходного металла, выбранного из титана, хрома, ванадия, циркония, гафния, тантала, молибдена, ниобия и вольфрама. В других же вариантах воплощения сплошная фаза связующего для материала из цементированных твердых частиц первой области включает по меньшей мере одно из кобальта, кобальтового сплава, никеля, никелевого сплава, железа, а также железного сплава. Связующее может также включать, например, один или более элементов, выбранных из вольфрама, хрома, титана, тантала, ванадия, молибдена, ниобия, циркония, гафния, а также углерода, вплоть до пределов растворимости этих элементов в связующем. Кроме того, связующий материал может включать вплоть до 5% вес. одного или более элементов, выбранных из меди, марганца, серебра, алюминия, а также рутения. Специалисты в области техники будут осознавать, что какая-либо или все составляющие материала из цементированных твердых частиц могут быть введены в металлургический порошок, из которого материал из цементированных твердых частиц образуется в элементарном виде, в виде соединений, и/или как лигатуры.
Свойства материалов из цементированных твердых частиц, таких как цементированные карбиды, зависят от параметров, включающих среднюю крупность твердых частиц и весовую долю, или объемную долю, твердых частиц и/или связующего. Вообще, твердость и износостойкость повышаются, поскольку уменьшается размер зерна и/или уменьшается содержание связующего материала. С другой стороны, вязкость разрушения повышается, поскольку повышается размер зерна и/или повышается содержание связующего. Таким образом, есть компромисс между износостойкостью и вязкостью разрушения при выборе марки материала из цементированных частиц для любого применения. Поскольку повышается износостойкость, вязкость разрушения типично уменьшается, и наоборот.
Определенные другие варианты воплощения изделий настоящего раскрытия включают твердые частицы, содержащие частицы карбида, по меньшей мере, одного переходного металла, выбранного из титана, хрома, ванадия, циркония, гафния, тантала, молибдена, ниобия и вольфрама. В определенных других вариантах воплощения твердые частицы включают частицы карбида вольфрама. В других же вариантах воплощения частицы карбида вольфрама могут иметь средний размер зерна от 0,3 до 10 мкм.
Твердые частицы материала с цементированными твердыми частицами в первой области предпочтительно содержат от примерно 60 до примерно 98% об. от общего объема материала с цементированными твердыми частицами. Твердые частицы диспергированы в матрице связующего, что составляет от примерно 2 до 40% об. от общего объема материала из цементированных твердых частиц.
Варианты воплощения изделий из композиционного материала согласно настоящему раскрытию могут также включать гибридные цементированные карбиды, такие как, например, любой из гибридных цементированных карбидов, описанных в заявке, находящейся в процессе одновременного рассмотрения, на патент США с порядковым №10/735379, полное раскрытие которой, таким образом, включено в настоящее описание посредством этой ссылки. Например, изделие согласно настоящему раскрытию может содержать по меньшей мере первую область, включающую гибридный цементированный карбид, металлургически связанный со второй областью, содержащей одно из металла и металлического сплава. Определенные другие изделия могут содержать по меньшей мере первую область, включающую цементированные твердые частицы, вторую область, включающую по меньшей мере одно из металла и металлического сплава, при этом первая и третья области металлургически связаны со второй областью, и третью область, включающую материал из гибридного цементированного карбида.
Вообще, гибридный цементированный карбид представляет собой материал, содержащий частицы цементированного карбида, по меньшей мере одной марки, диспергированные во всей второй непререрывной фазе цементированного карбида, таким образом, образуя микроскопический композиционный материал из цементированных карбидов. Гибридные цементированные карбиды из заявки с порядковым №10/735379 имеют низкий коэффициент примыкания частиц дисперсной фазы и улучшенные свойства относительно определенных других гибридных цементированных карбидов. Предпочтительно, коэффициент примыкания дисперсной фазы гибридного цементированного карбида, включенного в варианты воплощения согласно настоящему раскрытию, меньше или равен 0,48. Также гибридный цементированный карбид, включенный в варианты воплощения согласно настоящему раскрытию, предпочтительно содержит дисперсную фазу, имеющую твердость более, чем твердость сплошной фазы гибридного цементированного карбида. Например, в определенных вариантах воплощения гибридных цементированных карбидов, включенных в одну или более областей изделий из композиционного материала согласно настоящему раскрытию, твердость дисперсной фазы в гибридном цементированном карбиде больше или равна 88 по шкале А твердости по Роквеллу (HRA-Rockwell A Hardness), и меньше или равна 95 HRA, и твердость сплошной фазы в гибридном карбиде больше или равна 78 HRA, и меньше или равна 91 HRA.
Дополнительные варианты воплощения изделий согласно настоящему раскрытию может включать гибридный цементированный карбид в одной или более областях изделий, при этом объемная доля дисперсной фазы цементированного карбида составляет менее чем 50% об. гибридного цементированного карбида, и при этом коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида меньше или равен полуторной объемной доле дисперсной фазы цементированного карбида в гибридном цементированном карбиде.
Определенные варианты воплощения изделий согласно настоящему раскрытию включают вторую область, содержащую по меньшей мере одно из металла и металлического сплава, при этом область включает по меньшей мере одну деталь технологического стыка или другую деталь конструкции. Деталь технологического стыка, как использовано в настоящем описании, делает возможным присоединять определенные изделия, согласно настоящему раскрытию, к определенным изделиям, и функционирование как часть более крупного устройства. Детали технологического стыка могут включать, например, резьбу, прорези, шпоночные пазы, зубья или выступы, ступени, фаски, штифты и рычаги. Ранее не было возможным успешно обеспечивать такие детали технологического стыка на изделиях, образованных только из цементированных твердых частиц, для определенных ответственных применений вследствие ограниченного предела прочности на разрыв и чувствительности к надрезу материалов из цементированных твердых частиц. Изделия предшествующего уровня техники включали область металла или металлического сплава, включающую одну или более деталей технологического стыка, которые были сцеплены с областью цементированных твердых частиц методами, кроме совместного прессования и спекания. Такие изделия предшествующего уровня техники страдали из-за относительно слабой связи между областью металла или металлического сплава и областью цементированных твердых частиц, строго ограничивая возможные применения изделий.
Способ производства деталей из цементированных твердых частиц типично включает перемешивание однородных компонентов или смешивание порошкообразных ингредиентов, включающих твердые частицы и порошкообразное связующее, чтобы образовать металлургическую порошковую смесь. Металлургическая порошковая смесь может быть консолидирована или спрессована для образования неспеченной прессовки. Неспеченную прессовку потом спекают, чтобы образовать изделие или часть изделия. Согласно одному способу, металлургическую порошковую смесь консолидируют путем механического или изостатического прессования, чтобы образовать неспеченную прессовку, типично при давлениях между 10000 и 60000 psi (pounds per square inch - фунт/кв.дюйм). В определенных случаях неспеченная прессовка может быть предварительно спечена при температуре между 400°C и 1200°C, чтобы образовать "коричневую" прессовку. Неспеченную или коричневую прессовку потом спекают, чтобы автогенно связать частицы металлургического порошка и дополнительно уплотнить прессовку. В определенных вариантах воплощения порошковая прессовка может быть спечена в вакууме или водороде. В определенных вариантах воплощения прессовку спекают при большем давлении в 300-2000 psi и при температуре 1350-1500°C. После спекания изделие может быть соответствующе обработано на станке, чтобы образовать желательную форму или другие детали изделия специфической конфигурации.
Варианты воплощения настоящего раскрытия включают способы изготовления изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка. Один такой способ включает помещение первого металлургического порошка в первую область пустоты пресс-формы, при этом первый порошок включает твердые частицы и порошкообразное связующее. Вторую металлургическую порошковую смесь помещают во вторую область пустоты пресс-формы. Второй порошок может включать по меньшей мере одно из металлического порошка и порошка металлического сплава, выбранное из группы, состоящей из стального порошка, никелевого порошка, порошка никелевого сплава, молибденового порошка, порошка молибденового сплава, титанового порошка, порошка титанового сплава, кобальтового порошка, порошка кобальтового сплава, вольфрамового порошка и порошка вольфрамового сплава. Второй порошок может соприкасаться с первым порошком или в начале может быть отделен от первого порошка в пресс-форме с помощью разделительных устройств. В зависимости от желательного числа областей из цементированных твердых частиц и металла или металлического сплава в изделии из композиционного материала пресс-форма может быть разгорожена на дополнительные области, в которых могут размещаться дополнительные металлургические порошковые смеси. Например, пресс-форма может быть разделена на области путем помещения механических перегородок в пустоте пресс-формы, чтобы определить несколько областей, и/или путем просто наполнения областей пресс-формы разными порошками без обеспечения перегородок между смежными порошками. Металлургические порошки выбирают, чтобы достигать желательных свойств соответствующих областей изделия, как описано в настоящем описании. Материалы, использованные в вариантах воплощения способов настоящего раскрытия могут содержать любой из материалов, обсужденных в настоящем описании, но в порошковой форме, для того чтобы они могли быть спрессованы и спечены. Единожды порошки загружают в пресс-форму, удаляют любые перегородки и затем порошки консолидируются с образованием неспеченной прессовки. Порошки могут быть консолидированы, например, путем механического или изостатического прессования. Неспеченная прессовка может быть затем спечена, чтобы обеспечить изделие из композиционного материала из спеченного металлического порошка, включающее область цементированных твердых частиц, образованную из первого порошка и металлургически связанную со второй областью, образованной из второго металла или порошка металлического сплава. Например, спекание может быть осуществлено при температуре, пригодной к автогенному связыванию частиц порошка, и соответственно уплотнить изделие, как например, при температурах вплоть до 1500°C.
Обычные методы приготовления металлокерамического изделия могут использоваться для обеспечения спеченных изделий различной формы и включающих различные геометрические элементы. Такие обычные методы хорошо известны специалистам в области техники. Такие лица после рассмотрения настоящего раскрытия могут легко приспособить обычные методы для получения изделий из композиционных материалов согласно настоящему раскрытию.
Дополнительный вариант воплощения способа согласно настоящему раскрытию содержит консолидирование первого металлургического порошка в пресс-форме с образованием первой неспеченной прессовки и помещение первой неспеченной прессовки во вторую пресс-форму, при этом первая неспеченнная прессовка заполняет часть второй пресс-формы. Вторая пресс-форма может быть, по меньшей мере частично, заполнена вторым металлургическим порошком. Второй металлургический порошок и первая неспеченная прессовка могут быть консолидированы, чтобы образовать вторую неспеченную прессовку. В конце концов, вторую неспеченную прессовку спекают, чтобы дополнительно уплотнить прессовку и образовать металлургическую связь между областью первого металлургического порошка и областью второго металлургического порошка. Если необходимо, первая неспеченная прессовка может быть предварительно спечена при температуре вплоть до 1200°C, чтобы обеспечить дополнительной прочностью первую неспеченную прессовку. Такие варианты воплощения способов согласно настоящему раскрытию обеспечивают повышенную гибкость в конструктивном исполнении различных областей изделия из композиционного материала для конкретных применений. Первая неспеченная прессовка может быть конструктивно исполнена в любой желаемой форме из любого желаемого порошкового металлического материала согласно вариантам воплощения в настоящем описании. К тому же, процесс может быть повторен столько раз, сколько желательно, предпочтительно до спекания. Например, после консолидирования для образования второй неспеченной прессовки, вторую неспеченную прессовку можно поместить в третью пресс-форму с третьим металлургическим порошком, и консолидировать для образования третьей неспеченной прессовки. С помощью такого периодического процесса могут быть образованы более сложные формы. Могут быть образованы изделия, включающие множество четко определенных областей разных свойств. Например, изделие из композиционного материала настоящего раскрытия может включать материалы из цементированных твердых частиц, где желательны, например, свойства повышенной износостойкости, а также металл или металлический сплав в областях изделия, в которых желательно обеспечить детали технологического стыка.
Определенные варианты воплощения способов согласно настоящему раскрытию относятся к изделиям из композиционного материала из спеченного металлического порошка. Использованное в настоящем описании изделие из композиционного материала является предметом, который содержит по меньшей мере две области, каждая область состояла из разного материала. Изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка согласно настоящему раскрытию включают по меньшей мере первую область, которая включает цементированные твердые частицы, металлургически связанную со второй областью, которая включает, по меньшей мере, одно из металла или металлического сплава. Два неограничивающих примера изделий из композиционного материала согласно настоящему раскрытию показаны на фиг.1А. Изделие 100 из спеченного порошка включает первую область в виде области 110 из цементированного карбида, металлургически связанной с никелевой областью 112. Изделие 200 из спеченного металлического порошка включает первую область в виде области 210 из цементированного карбида, металлургически связанную со второй областью в виде никелевой области 212 с резьбой.
В изделиях из композиционного материала согласно настоящему раскрытию цементированные твердые частицы первой области представляют собой композиционный материал, включающий не сплошную фазу твердых частиц, диспергированную в сплошной фазе связующего. Металл или металлический сплав, включенный во вторую область, является одним или более выбранным из стали, никеля, никелевого сплава, титана, титанового сплава, молибдена, молибденового сплава, кобальта, кобальтового сплава, вольфрама, а также вольфрамового сплава. Две области образуются из металлургических порошков, которые прессуют и спекают вместе. Во время спекания металлургическая связь образуется между первой и второй областями, например, на границе раздела между цементированными твердыми частицами в первой области и металлом или металлическим сплавом во второй области.
В вариантах воплощения способов настоящего раскрытия, настоящие авторы изобретения нашли, что металлургическая связь, которая образуется между первой областью (включающей цементированные твердые частицы) и второй областью (включающей, по меньшей мере, одно из металла и металлического сплава) во время спекания, является поразительно и неожиданно сильной. В различных вариантах воплощения, полученных согласно настоящему раскрытию, металлургическая связь между первой и второй областями является свободной от значительных дефектов, включая трещины. Такие дефекты связи обычно присутствуют, если используются обычные технологии для связывания материала из цементированных твердых частиц с металлом или металлическим сплавом. Металлургическая связь, образовавшаяся согласно настоящему раскрытию, образуется непосредственно между первой и второй областями на микроструктурном уровне, и является значительно более сильной, чем связи, образовавшиеся с помощью технологий предшествующего уровня техники, чтобы связать цементированные карбиды и металл или металлические сплавы, такой как технология литья, обсужденная в патенте США №5359772 Карлссона, который описан выше. Металлургическая связь, образовавшаяся способом прессования и спекания с использованием материалов, перечисленных в настоящем описании, исключает напряжения и растрескивание, полученные на практике другими способами соединения. Полагают, что это является, по меньшей мере частично, результатом природы сильной металлической связи, образовавшейся способом настоящего раскрытия, и также является результатом совместимости материалов, использованных в настоящем способе. Было найдено, что не все металлы и металлические сплавы могут спекаться с цементированными твердыми частицами, такими как цементированный карбид. Также, сильная связь, образовавшаяся согласно настоящему раскрытию, эффективно противодействует напряжениям, получающимся от различий в свойствах теплового расширения соединенных материалов, так что не образуется никаких трещин на границе раздела между первой и второй областями изделий из композиционного материала.
В определенных вариантах воплощения способов согласно настоящему раскрытию первая область, содержащая цементированные твердые частицы, имеет толщину более чем 100 микрон. Также, в определенных вариантах воплощения первая область имеет толщину больше, чем покрытие.
Варианты воплощения способов, описанных в настоящем описании, достигают неожиданно и поразительно сильной металлургической связи между первой областью (включающей цементированные твердые частицы) и второй областью (включающей, по меньшей мере, одно из металла и металлического сплава) изделия из композиционного материала. В определенных вариантах воплощения способов согласно настоящему раскрытию образование превосходной связи между первой и второй областями комбинируют с этапом введения полезных деталей конструкции, таких как резьба или шпоночные пазы, во второй области композиционного материала, чтобы обеспечить прочное и долговечное изделие из композиционного материала, которое можно использовать во множестве применений, или приспособить для соединения с другими изделиями с целью использования в специфических применениях.
В определенных вариантах воплощения способов согласно настоящему раскрытию первая и вторая области, каждая, имеют толщину более 100 микрон. В определенных других вариантах воплощения каждая из первой и второй областей имеет толщину более чем 0,1 сантиметра. В других же вариантах воплощения первая и вторая области, каждая, имеют толщину более чем 0,5 сантиметра. Определенные другие варианты воплощения согласно настоящему раскрытию включают первую и вторую области, имеющие толщину более 1 сантиметра. Другие же варианты воплощения содержат первую и вторую области, имеющие толщину более чем 5 сантиметров. Также, в определенных вариантах воплощения способов согласно настоящему раскрытию, по меньшей мере вторая область или другая область изделия из композиционного материала из спеченного металлического порошка имеет толщину, достаточную для области, чтобы включать детали технологического стыка, такие как резьба или шпоночные пазы, так что изделие из композиционного материала может быть прикреплено к другому изделию посредством деталей технологического стыка.
В других вариантах воплощения согласно способам настоящего раскрытия металл или металлический сплав второй области имеет теплопроводность меньше, чем теплопроводность материала из цементированных твердых частиц первой области, при этом обе теплопроводности оцениваются при комнатной температуре (20°C). Не ограничиваясь какой-либо конкретной теорией, полагают, что металл или металлический сплав второй области должен иметь теплопроводность, которая меньше, чем теплопроводность материала из цементированных твердых частиц первой области, для того чтобы образовать металлургическую связь между первой и второй областями, имеющую достаточную прочность для определенных ответственных применений материалов из цементированных твердых частиц. В определенных вариантах воплощения только металлы или металлические сплавы, имеющие теплопроводность меньше, чем цементированный карбид, могут быть использованы во второй области. В определенных вариантах воплощения вторая область, или любой металл или металлический сплав второй области, имеет теплопроводность менее чем 100 Вт/м·К. В других вариантах воплощения вторая область, или любой металл или металлический сплав второй области, может иметь теплопроводность менее чем 90 Вт/м·К.
В определенных других вариантах воплощения способов согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области изделия из композиционного материала имеет температуру плавления больше, чем 1200°C. Не ограничиваясь какой-либо конкретной теорией, полагают, что металл или металлический сплав второй области должен иметь температуру плавления больше, чем 1200°C, чтобы образовать металлургическую связь с материалом из цементированных твердых частиц первой области с прочностью связи, достаточной для определенных ответственных применений материалов из цементированных твердых частиц. В других вариантах воплощения металл или металлический сплав второй области изделия из композиционного материала имеет температуру плавления больше, чем 1275°C. В некоторых вариантах воплощения температура плавления металла или металлического сплава второй области является большей, чем чугуна.
Согласно настоящему раскрытию, материал из цементированных твердых частиц, включенный в первую область, должен включать по меньшей мере 60% об. дисперсных твердых частиц. Если материал из цементированных твердых частиц включает менее чем 60% об. твердых частиц, то материал из цементированных твердых частиц потеряет требуемую комбинацию стойкости к истиранию и износостойкости, прочности, а также ударной вязкости, требуемую для применений, в которых используются материалы из цементированных твердых частиц. Следовательно, использованное в настоящем описании "цементированные твердые частицы" и "материал из цементированных твердых частиц" относится к композиционному материалу, содержащему не сплошную фазу твердых частиц, диспергированных в сплошном связующем материале, и при этом композиционный материал включает по меньшей мере 60% об. не сплошной фазы твердых частиц.
В определенных вариантах воплощения способов изготовления изделий из композиционных материалов согласно настоящему раскрытию металл или металлический сплав второй области может включать от 0 до 50% об. твердых частиц (исходя из объема металла или металлического сплава). Присутствие определенных концентраций таких частиц в металле или металлическом сплаве может улучшить износостойкость металла или сплава относительно такого же материала, лишенного таких твердых частиц, но без значительно неблагоприятного оказания влияния на обрабатываемость резанием металла или металлического сплава. Очевидно, присутствие вплоть до 50% об. таких частиц в металлическом сплаве не дает в результате в материале из цементированных твердых частиц, как определено в настоящем описании, по меньшей мере, такой причины, что объемная доля твердых частиц является значительно меньшей, чем в материале из цементированных твердых частиц. К тому же, было найдено, что в определенных изделиях из композиционного материала, согласно настоящему раскрытию, присутствие твердых частиц в металле или металлическом сплаве второй области может модифицировать усадочные характеристики области, для того чтобы ближе приблизиться к усадочным характеристикам первой области. Таким образом, КТР второй области может быть так отрегулирован, чтобы больше гарантировать совместимость с КТР первой области для предотвращения образования напряжений в области металлургической связи, которые могли бы вызвать растрескивание.
Таким образом, в определенных вариантах воплощения способов, согласно настоящему раскрытию, металл или металлический сплав второй области изделия из композиционного материала включает от 0 до 50% об., и предпочтительно не более чем 20-30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Минимальное количество твердых частиц в области металла или металлического сплава, которое влияло бы на износостойкость и/или усадочные характеристики металла или металлического сплава, как полагают, составляет от примерно 2 до 5% об. Таким образом, в определенных вариантах воплощения согласно настоящему раскрытию, металлический сплав второй области изделия из композиционного материала включает от 2 до 50% об., и предпочтительно от 2 до 30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Другие варианты воплощения могут включать от 5 до 50% твердых частиц, или от 5 до 30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Другие же варианты воплощения могут содержать от 2 до 20, или от 5 до 20% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве. Определенные другие варианты воплощения могут содержать от 20 до 30% об. твердых частиц, диспергированных в металле или металлическом сплаве.
Твердые частицы, включенные в первую область и, необязательно, во вторую область, могут быть выбраны из, например, группы, состоящей из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида и смесей и твердых растворов из них. В одном варианте воплощения металл или металлический сплав второй области включает вплоть до 50% об. дисперсных частиц карбида вольфрама.
В определенных вариантах воплощения способов, согласно настоящему раскрытию, дисперсная фаза твердых частиц материала из цементированных твердых частиц первой области может включать одно или более из твердых частиц, выбранных из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида и твердых растворов из них. В определенных вариантах твердые частицы могут включать частицы карбида, по меньшей мере, одного переходного металла, выбранного из титана, хрома, ванадия, циркония, гафния, тантала, молибдена, ниобия и вольфрама. В других же вариантах воплощения сплошная фаза связующего в материале из цементированных твердых частиц первой области включает, по меньшей мере, одно из кобальта, кобальтового сплава, никеля, никелевого сплава, железа и железного сплава. Связующий материал может включать, например, один или более элементов, выбранных из вольфрама, хрома, титана, тантала, ванадия, молибдена, ниобия, циркония, гафния и углерода, вплоть до пределов растворимости этих элементов в связующем. К тому же, связующий материал может включать вплоть до 5% вес. одного или более элементов, выбранных из меди, марганца, серебра, алюминия и рутения. Специалисты в области техники будут отдавать себе отчет, что любая, или все, из составных частей материала из цементированных твердых частиц может быть введена в металлургический порошок, из которого образуется материал из цементированных твердых частиц, в элементарной форме, как соединения, и/или как лигатуры.
Свойства материалов из цементированных твердых частиц, таких как цементированные карбиды, зависят от параметров, включающих средний размер зерен твердых частиц, и весовую долю или объемную долю твердых частиц и/или связующего. Вообще, твердость и износостойкость повышаются, поскольку размер зерна уменьшается и/или уменьшается содержание связующего. С другой стороны, вязкость разрушения повышается, поскольку размер зерен увеличивается и/или содержание связующего увеличивается. Таким образом, есть компромисс между износостойкостью и вязкостью разрушения при выборе марки материала из цементированных твердых частиц для любого применения. Поскольку износостойкость повышается, вязкость разрушения типично уменьшается, и наоборот.
Определенные другие варианты воплощения способов, чтобы изготовить изделия настоящего раскрытия, включают твердые частицы, содержащие частицы карбидов, по меньшей мере, одного переходного металла, выбранного из титана, хрома, ванадия, циркония, гафния, тантала, молибдена, ниобия и вольфрама. В определенных других вариантах воплощения, твердые частицы включают частицы карбида вольфрама. В других же вариантах воплощения частицы карбида вольфрама могут иметь средний размер зерен от 0,3 до 10 мкм.
Твердые частицы материала из цементированных твердых частиц в первой области предпочтительно содержат от примерно 60 до примерно 98% об. от общего объема материала из цементированных твердых частиц. Твердые частицы диспергированы в матрице связующего, что предпочтительно составляет от примерно 2 до примерно 40% об. от общего объема материала из цементированных твердых частиц.
Варианты воплощения способов для изготовления изделий из композиционного материала согласно настоящему раскрытию могут также включать гибридные цементированные карбиды, такие как, например, любой из цементированных карбидов, описанных в находящейся одновременно на рассмотрении заявке на патент Соединенных Штатов с порядковым №10/735379, полное раскрытие которого включено таким образом в настоящее описание посредством этой ссылки. Например, изделие согласно настоящему раскрытию может содержать по меньшей мере первую область, включающую гибридный цементированный карбид, металлургически связанный со второй областью, содержащей одно из металла и металлического сплава. Определенные другие изделия могут содержать по меньшей мере первую область, включающую цементированные твердые частицы, вторую область, включающую по меньшей мере одно из металла и металлического сплава, и третью область, включающую материал из гибридного цементированного карбида, при этом первая и третья области металлургически связаны со второй областью.
Вообще, гибридный цементированный карбид представляет собой материал, содержащий частицы по меньшей мере одной марки цементированного карбида, диспергированные во всей второй сплошной фазе цементированного карбида, таким образом, образуя микроскопический композиционный материал из цементированных карбидов. Цементированный гибрид заявки порядковый № 10/735379 имеет низкий коэффициент примыкания частиц дисперсной фазы и улучшенные свойства относительно определенных других гибридных цементированных карбидов. Предпочтительно, коэффициент примыкания дисперсной фазы гибридного цементированного карбида, включенного в варианты воплощения согласно настоящему раскрытию, меньше или равен 0,48. Также, гибридный цементированный карбид, включенный в варианты воплощения согласно настоящему раскрытию, предпочтительно содержит дисперсную фазу, имеющую твердость больше, чем твердость сплошной фазы гибридного цементированного карбида. Например, в определенных вариантах воплощения гибридных цементированных карбидов, включенных в одну или более областей изделий из композиционного материала, согласно настоящему раскрытию твердость дисперсной фазы в гибридном цементированном карбиде предпочтительно больше или равна 88 по шкале А твердости по Роквеллу (HRA), и меньше или равна 95 HRA, и твердость сплошной фазы в гибридном карбиде больше или равна 78 HRA, и меньше или равна 91 HRA.
Дополнительные варианты воплощения способов для изготовления изделий согласно настоящему раскрытию могут включать гибридный цементированный карбид в одной или более областях изделий, при этом объемная доля дисперсной фазы цементированного карбида составляет менее чем 50% об. гибридного цементированного карбида, и при этом коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида меньше или равен полуторной объемной доле дисперсной фазы цементированного карбида в гибридном цементированном карбиде.
Определенные варианты воплощения способов для изготовления изделий, согласно настоящему раскрытию, включают образование детали технологического стыка или другого технологического стыка по меньшей мере во второй области, включающей по меньшей мере одно из металла и металлического сплава. Деталь механического стыка, как использовано в настоящем описании, делает возможными определенные изделия согласно настоящему раскрытию, присоединяемые к определенным другим изделиям, и функционирование как часть большего устройства. Детали механического стыка могут включать, например, резьбу, прорези, шпоночные пазы, зубья или выступы, ступени, фаски, штифты и рычаги. Ранее не было возможно успешно включать такие детали технологического стыка в изделия, образованные исключительно из цементированных твердых частиц для определенных ответственных применений из-за ограниченной прочности на разрыв и чувствительности к надрезу материалов из цементированных твердых частиц. Изделия предшествующего уровня техники включают область металла или металлического сплава, включающую одну или более деталей механического стыка, которые были прикреплены посредством другого, нежели совместное прессование и спекание с областью из цементированных твердых частиц. Такие изделия предшествующего уровня техники страдали от относительно слабой связи между областью металла или металлического сплава и областью из цементированных твердых частиц, строго ограничивая возможные применения изделий.
Пример 1
Фиг.1А показывает изделия 100, 200 из металлического композиционного материала цементированный карбид-металлический сплав, состоящие из части 110, 210 из цементированного карбида, металлургически связанной с никелевой частью 112, 212, которая была изготовлена с использованием следующего способа согласно настоящему раскрытию. Слой цементированного порошка карбида (коммерчески доступного от ATI FirthSterling, Madison, Alabama, USA, как FL30™ порошок), состоящий из 70% карбида вольфрама, 18% кобальта и 12% никеля, помещали в пресс-форму в контакте со слоем никелевого порошка (коммерчески доступного от Inco Special Products, Wyckoff, New Jersey, USA, как высокочистый никель Inco Type 123) и прессовали совместно, чтобы образовать единую неспеченную прессовку, состоящую из двух отдельных слоев консолидированных порошковых материалов. Прессование (или консолидирование) проводили на 100-тонном гидравлическом прессе, используя давление прессования приблизительно 20000 psi. Получающаяся неспеченная прессовка представляла собой цилиндр приблизительно 1,5 дюйма в диаметре и приблизительно 2 дюйма в длину. Слой цементированного карбида составлял приблизительно 0,7 дюймов в длину, и никелевый слой составлял приблизительно 1,3 дюйма в длину. После прессования прессовку из композиционного материала спекали в вакуумной печи при 1380°C. Во время прессования линейная усадка прессовки составляла приблизительно 18% вдоль любого направления. Изделия из спеченного композиционного материала шлифовали по внешнему диаметру, и вытачивали резьбу в никелевой части 212 одного из изделий. Фиг.1В представляет собой микрофотографию, показывающую микроструктуру изделий 100 и 200 на границе раздела материала 300 из цементированного карбида и никелевого материала 301. Фиг.1В ясно показывает части цементированного карбида и никелевую, металлургически связанные в области 302 границы раздела. Не было заметно никаких трещин в области поверхности раздела.
Пример 2
Фиг.2 показывает изделие 400 из композиционного материала цементированный карбид-металлический сплав, которое было получено с помощью технологий прессования порошкового металла и спекания согласно настоящему раскрытию, и включало три отдельных слоя. Первый слой 401 состоял из цементированного карбида, образованного из FL30™ (см. выше). Второй слой 402 состоял из никеля, образованного из никелевого порошка, и третий слой 403 состоял из стали, образованной из стального порошка. Способ, использованный для изготовления композиционного материала, был по существу идентичным способу, использованному в примере 1, исключая то, что три слоя порошков прессовали вместе, чтобы образовать неспеченную прессовку, вместо двух слоев. Три слоя оказались однородно металлургически связанными, чтобы образовать изделие из композиционного материала. Никаких трещин не было заметно снаружи спеченного изделия вблизи от границы раздела между областями из цементированного карбида и никеля.
Пример 3
Изделие из композиционного материала, состоящее из части из цементированного карбида и части из вольфрамового сплава, изготавливали согласно настоящему раскрытию, используя следующий метод. Слой порошка из цементированного карбида (FL30™ порошок) размещали в пресс-форме в контакте со слоем порошка вольфрамового сплава (состоящего из 70% вольфрама, 24% никеля и 6% меди) и прессовали совместно, чтобы образовать единую неспеченную прессовку из композиционного материала, состоящую из двух отдельных слоев консолидированных порошков. Прессование (или консолидацию) проводили на 100-тонном гидравлическом прессе, используя давление прессования приблизительно 20000 psi. Неспеченная прессовка представляла собой цилиндр приблизительно 1,5 дюйма в диаметре и приблизительно 2 дюйма в длину. Слой цементированного карбида составлял приблизительно 1,0 дюйм по длине, и слой вольфрамового сплава составлял также приблизительно 1,0 дюйм по длине. После прессования прессовку из композиционного материала спекали при 1400°C в водороде, который минимизирует или исключает окисление при спекании вольфрамовых сплавов. Во время спекания линейная усадка прессовки составляла приблизительно 18% вдоль любого направления. Фиг.3 иллюстрирует микрофотографию, которая ясно показывает части 502 цементированного карбида и 500 вольфрамового сплава, металлургически связанных на границе раздела 501. Никакого растрескивания не было заметно в области границы раздела.
Хотя предшествующее описание обязательно представляет только ограниченное число вариантов воплощения, специалисты, имеющие отношение к области техники, будут понимать, что такими специалистами могут быть сделаны разные изменения в предмете и других деталях примеров, которые описали и иллюстрировали в настоящем описании, и все такие модификации будут оставаться в принципе и объеме настоящего раскрытия, как точно выражено в настоящем описании и прилагаемой формуле изобретения. Например, хотя настоящее раскрытие обязательно представляет только ограниченное число вариантов воплощения ротационных напильников, сконструированных согласно настоящему раскрытию, будет понятно, что настоящее раскрытие и связанная формула изобретения этим не ограничены. Специалисты легко идентифицируют дополнительные конструктивные исполнения ротационных напильников и могут спроектировать и создать дополнительные ротационные напильники в направлении и по сущности обязательно ограниченного числа вариантов воплощения, обсужденных в настоящем описании. Поэтому понятно, что настоящее изобретение не ограничено конкретными вариантами воплощения, раскрытыми или введенными в настоящее описание, но намерено охватывать модификации, которые заключены в принципе и объеме изобретения, как определено формулой изобретения.
Специалисты в данной области техники могут также оценить, что изменения могут быть сделаны в упомянутых ранее вариантах воплощения без выхода за пределы сущности этого изобретения.
Claims (33)
1. Композитное изделие из спеченного металлического порошка, содержащее
первую область, содержащую материал из цементированных твердых частиц, содержащий по меньшей мере 60 об.% твердых частиц, и
вторую область, содержащую одно из металла и металлического сплава, выбранное из стали, никеля, никелевого сплава, титана, титанового сплава, молибдена, молибденового сплава, кобальта, кобальтового сплава, вольфрама и вольфрамового сплава, и от 0 вплоть до 50 об.% твердых частиц,
причем первая область металлургически связана со второй областью, и первая область и вторая область имеют толщину более чем 100 мкм.
первую область, содержащую материал из цементированных твердых частиц, содержащий по меньшей мере 60 об.% твердых частиц, и
вторую область, содержащую одно из металла и металлического сплава, выбранное из стали, никеля, никелевого сплава, титана, титанового сплава, молибдена, молибденового сплава, кобальта, кобальтового сплава, вольфрама и вольфрамового сплава, и от 0 вплоть до 50 об.% твердых частиц,
причем первая область металлургически связана со второй областью, и первая область и вторая область имеют толщину более чем 100 мкм.
2. Композитное изделие по п.1, в котором металл или металлический сплав второй области имеет теплопроводность меньше, чем теплопроводность цементированных твердых частиц.
3. Композитное изделие по п.2, в котором металл или металлический сплав второй области имеет теплопроводность меньше, чем 100 Вт/м·К.
4. Композитное изделие по п.1, в котором металл или металлический сплав второй области имеет температуру плавления больше 1200°С.
5. Композитное изделие по п.1, в котором металл или металлический сплав второй области содержит вплоть до 50 об.% одних или более твердых частиц, выбранных из карбида, нитрида, силицида, оксида и их твердых растворов.
6. Композитное изделие по п.1, в котором металл или металлический сплав второй области содержит вплоть до 50 об.% частиц карбида вольфрама.
7. Композитное изделие по п.1, в котором цементированные твердые частицы включают твердые частицы, диспергированные в сплошной фазе связующего.
8. Композитное изделие по п.7, в котором твердые частицы включают одни ли более частицы, выбранные из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида и их твердых растворов, и фаза связующего содержит по меньшей мере одно из кобальта, кобальтового сплава, молибдена, молибденового сплава, никеля, никелевого сплава, железа и железного сплава.
9. Композитное изделие по п.7, в котором твердые частицы включают частицы карбида по меньшей мере одного переходного металла, выбранного из титана, хрома, ванадия, циркония, гафния, тантала, молибдена, ниобия и вольфрама.
10. Композитное изделие по п.1, в котором цементированные твердые частицы включают частицы карбида вольфрама.
11. Композитное изделие по п.10, в котором частицы карбида вольфрама имеют средний размер зерен от 0,3 до 10 мкм.
12. Композитное изделие по п.7, в котором фаза связующего содержит кобальт.
13. Композитное изделие по п.1, в котором цементированные твердые частицы содержат от 2 до 40 об.% сплошной фазы связующего и от 60 до 98 об.% твердых частиц, диспергированных в сплошной фазе связующего.
14. Композитное изделие по п.1, в котором материал из цементированных твердых частиц включает гибридный цементированный карбид.
15. Композитное изделие по п.14, в котором частицы гибридного цементированного карбида включают
сплошную фазу цементированного карбида и
дисперсную фазу цементированного карбида, диспергированную в сплошной фазе цементированного карбида, где коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида меньше или равен 0,48.
сплошную фазу цементированного карбида и
дисперсную фазу цементированного карбида, диспергированную в сплошной фазе цементированного карбида, где коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида меньше или равен 0,48.
16. Композитное изделие по п.14, в котором объемная доля дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида составляет меньше 50 об.%, и коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида в фазе гибридного цементированного карбида меньше или равен полуторной объемной доле дисперсной фазы в частицах гибридного цементированного карбида.
17. Способ изготовления композитного изделия из спеченного металлического порошка, включающий
получение первого порошка в первой области пресс-формы, причем первый порошок содержит твердые частицы и порошкообразное связующее, и первый порошок содержит по меньшей мере 60 об.% твердых частиц;
получение второго порошка во второй области пресс-формы, при этом второй порошок контактирует с первым порошком и включает по меньшей мере одно из металлического порошка и металлического сплава, выбранное из стального порошка, никелевого порошка, порошка никелевого сплава, молибденового порошка, порошка молибденового сплава, титанового порошка, порошка титанового сплава, кобальтового порошка, порошка кобальтового сплава, вольфрамового порошка и порошка вольфрамового сплава, и от 0 до 50 об.% твердых частиц;
консолидирование первого порошка и второго порошка в пресс-форме, чтобы обеспечить неспеченную прессовку и
спекание неспеченной прессовки для получения композитного изделия из спеченного металлического порошка, содержащее область цементированных твердых частиц, образованную из первого порошка, и металлургически связанную с металлической второй областью, образованной из второго порошка.
получение первого порошка в первой области пресс-формы, причем первый порошок содержит твердые частицы и порошкообразное связующее, и первый порошок содержит по меньшей мере 60 об.% твердых частиц;
получение второго порошка во второй области пресс-формы, при этом второй порошок контактирует с первым порошком и включает по меньшей мере одно из металлического порошка и металлического сплава, выбранное из стального порошка, никелевого порошка, порошка никелевого сплава, молибденового порошка, порошка молибденового сплава, титанового порошка, порошка титанового сплава, кобальтового порошка, порошка кобальтового сплава, вольфрамового порошка и порошка вольфрамового сплава, и от 0 до 50 об.% твердых частиц;
консолидирование первого порошка и второго порошка в пресс-форме, чтобы обеспечить неспеченную прессовку и
спекание неспеченной прессовки для получения композитного изделия из спеченного металлического порошка, содержащее область цементированных твердых частиц, образованную из первого порошка, и металлургически связанную с металлической второй областью, образованной из второго порошка.
18. Способ по п.17, в котором теплопроводность металлической второй области меньше, чем теплопроводность области цементированных твердых частиц.
19. Способ по п.18, в котором теплопроводность металлической второй области составляет менее 100 Вт/м·К.
20. Способ по п.17, в котором температура плавления металлической второй области составляет больше 1200°С.
21. Способ по п.17, в котором металлическая вторая область содержит вплоть до 50 об.% одних или более твердых частиц, выбранных из группы, состоящей из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида и их твердых растворов.
22. Способ по п.17, в котором металлическая вторая область содержит вплоть до 50 об.% частиц карбида вольфрама.
23. Способ по п.17, в котором область цементированных твердых частиц содержит частицы, диспергированные в сплошной фазе связующего.
24. Способ по п.23, в котором твердые частицы включают одни или более твердых частиц, выбранных из карбида, нитрида, борида, силицида, оксида, и их твердых растворов, и фаза связующего содержит по меньшей мере одно из кобальта, кобальтового сплава, молибдена, молибденового сплава, никеля, никелевого сплава, железа и железного сплава.
25. Способ по п.23, в котором твердые частицы включают частицы карбида по меньшей мере одного переходного металла, выбранного из титана, хрома, ванадия, циркония, гафния, тантала, молибдена, ниобия и вольфрама.
26. Способ по п.17, в котором область цементированных твердых частиц содержит частицы карбида вольфрама.
27. Способ по п.26, в котором частицы карбида вольфрама имеют средний размер зерен от 0,3 до 10 мкм.
28. Способ по п.23, в котором фаза связующего содержит кобальт.
29. Способ по п.17, в котором область цементированных твердых частиц содержит от 2 до 40 об.% сплошной фазы связующего и от 60 до 98 об.% твердых частиц, диспергированных в сплошной фазе связующего.
30. Способ по п.17, в котором область цементированных частиц содержит частицы гибридного цементированного карбида.
31. Способ по п.30, в котором частицы гибридного цементированного карбида содержат
сплошную фазу цементированного карбида и
дисперсную фазу цементированного карбида, диспергированную в сплошной фазе цементированного карбида,
при этом коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида меньше или равен 0,48.
сплошную фазу цементированного карбида и
дисперсную фазу цементированного карбида, диспергированную в сплошной фазе цементированного карбида,
при этом коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида меньше или равен 0,48.
32. Способ по п.31, в котором объемная доля дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида меньше 50 об.%, и коэффициент примыкания дисперсной фазы цементированного карбида в частицах гибридного цементированного карбида меньше или равен полуторной объемной доле дисперсной фазы в частицах гибридного цементированного карбида.
33. Способ по п.17, в котором металлическая вторая область имеет толщину по меньшей мере 100 мкм.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US5788508P | 2008-06-02 | 2008-06-02 | |
US61/057,885 | 2008-06-02 | ||
PCT/US2009/045953 WO2009149071A2 (en) | 2008-06-02 | 2009-06-02 | Cemented carbide-metallic alloy composites |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2010154427A RU2010154427A (ru) | 2012-07-20 |
RU2499069C2 true RU2499069C2 (ru) | 2013-11-20 |
Family
ID=41278446
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010154427/02A RU2499069C2 (ru) | 2008-06-02 | 2009-06-02 | Композиционные материалы цементированный карбид-металлический сплав |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US8221517B2 (ru) |
EP (2) | EP2300628A2 (ru) |
JP (2) | JP2011523681A (ru) |
CN (1) | CN102112642B (ru) |
BR (1) | BRPI0913591A8 (ru) |
CA (1) | CA2725318A1 (ru) |
IL (1) | IL209347A0 (ru) |
RU (1) | RU2499069C2 (ru) |
UA (1) | UA103620C2 (ru) |
WO (1) | WO2009149071A2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2689456C2 (ru) * | 2014-12-30 | 2019-05-28 | Сандвик Хиперион АБ | Коррозионно-стойкий цементированный карбид для работы с текучими средами |
US10636528B2 (en) | 2014-07-15 | 2020-04-28 | Tokamak Energy Ltd | Shielding materials for fusion reactors |
Families Citing this family (91)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9109429B2 (en) | 2002-12-08 | 2015-08-18 | Baker Hughes Incorporated | Engineered powder compact composite material |
US9682425B2 (en) | 2009-12-08 | 2017-06-20 | Baker Hughes Incorporated | Coated metallic powder and method of making the same |
US8327931B2 (en) | 2009-12-08 | 2012-12-11 | Baker Hughes Incorporated | Multi-component disappearing tripping ball and method for making the same |
US9101978B2 (en) | 2002-12-08 | 2015-08-11 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix powder metal compact |
US9079246B2 (en) | 2009-12-08 | 2015-07-14 | Baker Hughes Incorporated | Method of making a nanomatrix powder metal compact |
US8403037B2 (en) | 2009-12-08 | 2013-03-26 | Baker Hughes Incorporated | Dissolvable tool and method |
US8637127B2 (en) | 2005-06-27 | 2014-01-28 | Kennametal Inc. | Composite article with coolant channels and tool fabrication method |
US7687156B2 (en) | 2005-08-18 | 2010-03-30 | Tdy Industries, Inc. | Composite cutting inserts and methods of making the same |
JP2009535536A (ja) | 2006-04-27 | 2009-10-01 | ティーディーワイ・インダストリーズ・インコーポレーテッド | モジュール型の固定カッターボーリングビット、モジュール型の固定カッターボーリングビット本体及びそれに関連する方法 |
WO2008051588A2 (en) | 2006-10-25 | 2008-05-02 | Tdy Industries, Inc. | Articles having improved resistance to thermal cracking |
US8512882B2 (en) | 2007-02-19 | 2013-08-20 | TDY Industries, LLC | Carbide cutting insert |
US7846551B2 (en) | 2007-03-16 | 2010-12-07 | Tdy Industries, Inc. | Composite articles |
US8221517B2 (en) | 2008-06-02 | 2012-07-17 | TDY Industries, LLC | Cemented carbide—metallic alloy composites |
US8790439B2 (en) | 2008-06-02 | 2014-07-29 | Kennametal Inc. | Composite sintered powder metal articles |
US8322465B2 (en) | 2008-08-22 | 2012-12-04 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same |
US8025112B2 (en) | 2008-08-22 | 2011-09-27 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
US8272816B2 (en) | 2009-05-12 | 2012-09-25 | TDY Industries, LLC | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
US8308096B2 (en) | 2009-07-14 | 2012-11-13 | TDY Industries, LLC | Reinforced roll and method of making same |
GB0913847D0 (en) * | 2009-08-07 | 2009-09-16 | Surface Generation Ltd | Composite tool pin |
US8440314B2 (en) | 2009-08-25 | 2013-05-14 | TDY Industries, LLC | Coated cutting tools having a platinum group metal concentration gradient and related processes |
US8580593B2 (en) * | 2009-09-10 | 2013-11-12 | Micron Technology, Inc. | Epitaxial formation structures and associated methods of manufacturing solid state lighting devices |
US9643236B2 (en) | 2009-11-11 | 2017-05-09 | Landis Solutions Llc | Thread rolling die and method of making same |
US8528633B2 (en) | 2009-12-08 | 2013-09-10 | Baker Hughes Incorporated | Dissolvable tool and method |
US9227243B2 (en) | 2009-12-08 | 2016-01-05 | Baker Hughes Incorporated | Method of making a powder metal compact |
US10240419B2 (en) | 2009-12-08 | 2019-03-26 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Downhole flow inhibition tool and method of unplugging a seat |
US9127515B2 (en) | 2010-10-27 | 2015-09-08 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix carbon composite |
US9243475B2 (en) | 2009-12-08 | 2016-01-26 | Baker Hughes Incorporated | Extruded powder metal compact |
AP3219A (en) * | 2010-02-05 | 2015-04-30 | Weir Minerals Australia Ltd | Hard metal materials |
US8776884B2 (en) | 2010-08-09 | 2014-07-15 | Baker Hughes Incorporated | Formation treatment system and method |
US9090955B2 (en) | 2010-10-27 | 2015-07-28 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix powder metal composite |
US9080098B2 (en) | 2011-04-28 | 2015-07-14 | Baker Hughes Incorporated | Functionally gradient composite article |
US8631876B2 (en) | 2011-04-28 | 2014-01-21 | Baker Hughes Incorporated | Method of making and using a functionally gradient composite tool |
US8778259B2 (en) | 2011-05-25 | 2014-07-15 | Gerhard B. Beckmann | Self-renewing cutting surface, tool and method for making same using powder metallurgy and densification techniques |
US9139928B2 (en) | 2011-06-17 | 2015-09-22 | Baker Hughes Incorporated | Corrodible downhole article and method of removing the article from downhole environment |
US20130014998A1 (en) * | 2011-07-11 | 2013-01-17 | Baker Hughes Incorporated | Downhole cutting tool and method |
US9707739B2 (en) | 2011-07-22 | 2017-07-18 | Baker Hughes Incorporated | Intermetallic metallic composite, method of manufacture thereof and articles comprising the same |
US8783365B2 (en) | 2011-07-28 | 2014-07-22 | Baker Hughes Incorporated | Selective hydraulic fracturing tool and method thereof |
US9833838B2 (en) | 2011-07-29 | 2017-12-05 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Method of controlling the corrosion rate of alloy particles, alloy particle with controlled corrosion rate, and articles comprising the particle |
US9643250B2 (en) | 2011-07-29 | 2017-05-09 | Baker Hughes Incorporated | Method of controlling the corrosion rate of alloy particles, alloy particle with controlled corrosion rate, and articles comprising the particle |
US9057242B2 (en) | 2011-08-05 | 2015-06-16 | Baker Hughes Incorporated | Method of controlling corrosion rate in downhole article, and downhole article having controlled corrosion rate |
US9033055B2 (en) | 2011-08-17 | 2015-05-19 | Baker Hughes Incorporated | Selectively degradable passage restriction and method |
US9109269B2 (en) | 2011-08-30 | 2015-08-18 | Baker Hughes Incorporated | Magnesium alloy powder metal compact |
US9090956B2 (en) | 2011-08-30 | 2015-07-28 | Baker Hughes Incorporated | Aluminum alloy powder metal compact |
US9856547B2 (en) | 2011-08-30 | 2018-01-02 | Bakers Hughes, A Ge Company, Llc | Nanostructured powder metal compact |
US8800848B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-08-12 | Kennametal Inc. | Methods of forming wear resistant layers on metallic surfaces |
US9643144B2 (en) | 2011-09-02 | 2017-05-09 | Baker Hughes Incorporated | Method to generate and disperse nanostructures in a composite material |
US9133695B2 (en) | 2011-09-03 | 2015-09-15 | Baker Hughes Incorporated | Degradable shaped charge and perforating gun system |
US9187990B2 (en) | 2011-09-03 | 2015-11-17 | Baker Hughes Incorporated | Method of using a degradable shaped charge and perforating gun system |
US9347119B2 (en) | 2011-09-03 | 2016-05-24 | Baker Hughes Incorporated | Degradable high shock impedance material |
US9016406B2 (en) | 2011-09-22 | 2015-04-28 | Kennametal Inc. | Cutting inserts for earth-boring bits |
CN103032120B (zh) * | 2011-09-29 | 2015-08-26 | 北京有色金属研究总院 | 一种粉末冶金复合凸轮片 |
US9010416B2 (en) | 2012-01-25 | 2015-04-21 | Baker Hughes Incorporated | Tubular anchoring system and a seat for use in the same |
US9068428B2 (en) | 2012-02-13 | 2015-06-30 | Baker Hughes Incorporated | Selectively corrodible downhole article and method of use |
US9605508B2 (en) | 2012-05-08 | 2017-03-28 | Baker Hughes Incorporated | Disintegrable and conformable metallic seal, and method of making the same |
WO2014018235A2 (en) * | 2012-07-26 | 2014-01-30 | TDY Industries, LLC | Composite sintered powder metal articles |
WO2014041027A1 (en) * | 2012-09-12 | 2014-03-20 | Sandvik Intellectual Property Ab | A method for manufacturing a wear resistant component |
KR102445401B1 (ko) * | 2012-10-29 | 2022-09-19 | 알파 어셈블리 솔루션스 인크. | 소결 분말 |
CN102990069B (zh) * | 2012-12-10 | 2016-04-20 | 湖南世纪钨材股份有限公司 | 一种利用废钨钴合金制作粗晶硬质合金截齿的制备方法 |
CN102994792B (zh) * | 2012-12-10 | 2016-08-03 | 湖南世纪钨材股份有限公司 | 一种高强度、高硬度纳米晶钨钴硬质合金的制备方法 |
US9816339B2 (en) | 2013-09-03 | 2017-11-14 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Plug reception assembly and method of reducing restriction in a borehole |
CN103775498B (zh) * | 2014-02-17 | 2015-12-02 | 德州联合石油机械有限公司 | 一种螺杆钻具用硬质合金径向轴承体及其生产方法 |
US11167343B2 (en) | 2014-02-21 | 2021-11-09 | Terves, Llc | Galvanically-active in situ formed particles for controlled rate dissolving tools |
WO2015127174A1 (en) | 2014-02-21 | 2015-08-27 | Terves, Inc. | Fluid activated disintegrating metal system |
US10689740B2 (en) | 2014-04-18 | 2020-06-23 | Terves, LLCq | Galvanically-active in situ formed particles for controlled rate dissolving tools |
US10865465B2 (en) | 2017-07-27 | 2020-12-15 | Terves, Llc | Degradable metal matrix composite |
US10040127B2 (en) | 2014-03-14 | 2018-08-07 | Kennametal Inc. | Boring bar with improved stiffness |
CN104451322B (zh) * | 2014-11-25 | 2016-11-30 | 广东工业大学 | 一种碳化钨基硬质合金及其制备方法 |
US9910026B2 (en) | 2015-01-21 | 2018-03-06 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | High temperature tracers for downhole detection of produced water |
US10378303B2 (en) | 2015-03-05 | 2019-08-13 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Downhole tool and method of forming the same |
CN106312043A (zh) * | 2015-06-18 | 2017-01-11 | 河北小蜜蜂工具集团有限公司 | 一种多性能油井钻头用的胎体配方及其制备方法 |
CN104928880B (zh) * | 2015-06-30 | 2017-01-04 | 温州志杰机电科技有限公司 | 镍合金盘式马达焊接弹簧缓冲洗衣机 |
US10221637B2 (en) | 2015-08-11 | 2019-03-05 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Methods of manufacturing dissolvable tools via liquid-solid state molding |
US10336654B2 (en) | 2015-08-28 | 2019-07-02 | Kennametal Inc. | Cemented carbide with cobalt-molybdenum alloy binder |
US10016810B2 (en) | 2015-12-14 | 2018-07-10 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Methods of manufacturing degradable tools using a galvanic carrier and tools manufactured thereof |
US10391557B2 (en) | 2016-05-26 | 2019-08-27 | Kennametal Inc. | Cladded articles and applications thereof |
CN106424740B (zh) * | 2016-09-30 | 2019-04-12 | 昆明理工大学 | 一种碳化钨颗粒增强钢基表层复合材料及其制备方法 |
CN109996629B (zh) * | 2016-11-08 | 2021-09-03 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 机械加工ti、ti合金和ni基合金的方法 |
CN106636844A (zh) * | 2016-11-23 | 2017-05-10 | 武汉华智科创高新技术有限公司 | 一种适用于激光3d打印的铌合金粉末及其制备方法 |
JP6323578B1 (ja) | 2017-02-02 | 2018-05-16 | 株式会社明電舎 | 電極材料の製造方法及び電極材料 |
CN108796335A (zh) * | 2017-04-27 | 2018-11-13 | 自贡硬质合金有限责任公司 | 复合结构硬质合金制品的制备方法 |
EP3650562B1 (en) * | 2017-05-11 | 2023-09-27 | Hyperion Materials & Technologies (Sweden) AB | An iron tungsten borocarbide body for nuclear shielding applications |
US20200299814A1 (en) * | 2017-10-02 | 2020-09-24 | Hitachi Metals, Ltd. | Cemented carbide composite material, method for producing same, and cemented carbide tool |
US10344757B1 (en) | 2018-01-19 | 2019-07-09 | Kennametal Inc. | Valve seats and valve assemblies for fluid end applications |
CN108817117B (zh) * | 2018-05-16 | 2020-04-21 | 武汉理工大学 | 多区域异质材料复合结构温热挤压模及其制备方法 |
US11566718B2 (en) | 2018-08-31 | 2023-01-31 | Kennametal Inc. | Valves, valve assemblies and applications thereof |
DE102019110950A1 (de) | 2019-04-29 | 2020-10-29 | Kennametal Inc. | Hartmetallzusammensetzungen und deren Anwendungen |
FR3105040B1 (fr) | 2019-12-18 | 2023-11-24 | Commissariat Energie Atomique | Procédé de fabrication par compression isostatique à chaud d’une pièce outil |
FR3105041B1 (fr) | 2019-12-18 | 2023-04-21 | Commissariat Energie Atomique | Procédé de fabrication par compression isostatique à chaud d’une pièce outil |
US11236408B1 (en) * | 2021-02-10 | 2022-02-01 | University Of Utah Research Foundation | Cemented tungsten carbide with functionally designed microstructure and surface and methods for making the same |
WO2023037577A1 (ja) | 2021-09-10 | 2023-03-16 | 株式会社プロテリアル | サーメット複合材及びその製造方法、並びにサーメット工具 |
CN114182125B (zh) * | 2021-11-29 | 2022-07-12 | 哈尔滨工业大学 | 一种梯度合金复合材料及其制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2135328C1 (ru) * | 1994-12-23 | 1999-08-27 | Кеннаметал Инк. | Изделия из композитного кермета |
US6511265B1 (en) * | 1999-12-14 | 2003-01-28 | Ati Properties, Inc. | Composite rotary tool and tool fabrication method |
Family Cites Families (418)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1509438A (en) | 1922-06-06 | 1924-09-23 | George E Miller | Means for cutting undercut threads |
US1530293A (en) * | 1923-05-08 | 1925-03-17 | Geometric Tool Co | Rotary collapsing tap |
US1811802A (en) | 1927-04-25 | 1931-06-23 | Landis Machine Co | Collapsible tap |
US1808138A (en) | 1928-01-19 | 1931-06-02 | Nat Acme Co | Collapsible tap |
US1912298A (en) | 1930-12-16 | 1933-05-30 | Landis Machine Co | Collapsible tap |
US2093742A (en) | 1934-05-07 | 1937-09-21 | Evans M Staples | Circular cutting tool |
US2054028A (en) | 1934-09-13 | 1936-09-08 | William L Benninghoff | Machine for cutting threads |
US2093507A (en) | 1936-07-30 | 1937-09-21 | Cons Machine Tool Corp | Tap structure |
US2093986A (en) | 1936-10-07 | 1937-09-21 | Evans M Staples | Circular cutting tool |
US2240840A (en) | 1939-10-13 | 1941-05-06 | Gordon H Fischer | Tap construction |
US2246237A (en) | 1939-12-26 | 1941-06-17 | William L Benninghoff | Apparatus for cutting threads |
US2283280A (en) | 1940-04-03 | 1942-05-19 | Landis Machine Co | Collapsible tap |
US2299207A (en) | 1941-02-18 | 1942-10-20 | Bevil Corp | Method of making cutting tools |
US2351827A (en) | 1942-11-09 | 1944-06-20 | Joseph S Mcallister | Cutting tool |
US2422994A (en) | 1944-01-03 | 1947-06-24 | Carboloy Company Inc | Twist drill |
GB622041A (en) | 1946-04-22 | 1949-04-26 | Mallory Metallurg Prod Ltd | Improvements in and relating to hard metal compositions |
US2906654A (en) | 1954-09-23 | 1959-09-29 | Abkowitz Stanley | Heat treated titanium-aluminumvanadium alloy |
US2819958A (en) * | 1955-08-16 | 1958-01-14 | Mallory Sharon Titanium Corp | Titanium base alloys |
US2819959A (en) * | 1956-06-19 | 1958-01-14 | Mallory Sharon Titanium Corp | Titanium base vanadium-iron-aluminum alloys |
US2954570A (en) | 1957-10-07 | 1960-10-04 | Couch Ace | Holder for plural thread chasing tools including tool clamping block with lubrication passageway |
US3041641A (en) | 1959-09-24 | 1962-07-03 | Nat Acme Co | Threading machine with collapsible tap having means to permit replacement of cutter bits |
US3093850A (en) | 1959-10-30 | 1963-06-18 | United States Steel Corp | Thread chasers having the last tooth free of flank contact rearwardly of the thread crest cut thereby |
NL275996A (ru) | 1961-09-06 | |||
DE1233147B (de) | 1964-05-16 | 1967-01-26 | Philips Nv | Verfahren zur Herstellung von Formkoerpern aus Karbiden oder Mischkarbiden |
US3368881A (en) * | 1965-04-12 | 1968-02-13 | Nuclear Metals Division Of Tex | Titanium bi-alloy composites and manufacture thereof |
US3471921A (en) | 1965-12-23 | 1969-10-14 | Shell Oil Co | Method of connecting a steel blank to a tungsten bit body |
US3490901A (en) * | 1966-10-24 | 1970-01-20 | Fujikoshi Kk | Method of producing a titanium carbide-containing hard metallic composition of high toughness |
USRE28645E (en) | 1968-11-18 | 1975-12-09 | Method of heat-treating low temperature tough steel | |
GB1309634A (en) | 1969-03-10 | 1973-03-14 | Production Tool Alloy Co Ltd | Cutting tools |
US3581835A (en) | 1969-05-08 | 1971-06-01 | Frank E Stebley | Insert for drill bit and manufacture thereof |
US3660050A (en) | 1969-06-23 | 1972-05-02 | Du Pont | Heterogeneous cobalt-bonded tungsten carbide |
US3629887A (en) | 1969-12-22 | 1971-12-28 | Pipe Machinery Co The | Carbide thread chaser set |
US3776655A (en) | 1969-12-22 | 1973-12-04 | Pipe Machinery Co | Carbide thread chaser set and method of cutting threads therewith |
BE791741Q (ru) * | 1970-01-05 | 1973-03-16 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | |
GB1349033A (en) * | 1971-03-22 | 1974-03-27 | English Electric Co Ltd | Drills |
US3757879A (en) | 1972-08-24 | 1973-09-11 | Christensen Diamond Prod Co | Drill bits and methods of producing drill bits |
US3782848A (en) * | 1972-11-20 | 1974-01-01 | J Pfeifer | Combination expandable cutting and seating tool |
US3812548A (en) | 1972-12-14 | 1974-05-28 | Pipe Machining Co | Tool head with differential motion recede mechanism |
DE2328700C2 (de) | 1973-06-06 | 1975-07-17 | Jurid Werke Gmbh, 2056 Glinde | Einrichtung zum Füllen von Preßformen für mehrschichtige Preßkörper |
US4097275A (en) | 1973-07-05 | 1978-06-27 | Erich Horvath | Cemented carbide metal alloy containing auxiliary metal, and process for its manufacture |
US3987859A (en) | 1973-10-24 | 1976-10-26 | Dresser Industries, Inc. | Unitized rotary rock bit |
US4017480A (en) * | 1974-08-20 | 1977-04-12 | Permanence Corporation | High density composite structure of hard metallic material in a matrix |
GB1491044A (en) | 1974-11-21 | 1977-11-09 | Inst Material An Uk Ssr | Alloy for metallization and brazing of abrasive materials |
US4009027A (en) * | 1974-11-21 | 1977-02-22 | Jury Vladimirovich Naidich | Alloy for metallization and brazing of abrasive materials |
US4229638A (en) | 1975-04-01 | 1980-10-21 | Dresser Industries, Inc. | Unitized rotary rock bit |
GB1535471A (en) | 1976-02-26 | 1978-12-13 | Toyo Boseki | Process for preparation of a metal carbide-containing moulded product |
US4047828A (en) | 1976-03-31 | 1977-09-13 | Makely Joseph E | Core drill |
DE2623339C2 (de) | 1976-05-25 | 1982-02-25 | Ernst Prof. Dr.-Ing. 2106 Bendestorf Salje | Kreissägeblatt |
US4097180A (en) | 1977-02-10 | 1978-06-27 | Trw Inc. | Chaser cutting apparatus |
US4094709A (en) | 1977-02-10 | 1978-06-13 | Kelsey-Hayes Company | Method of forming and subsequently heat treating articles of near net shaped from powder metal |
DE2722271C3 (de) * | 1977-05-17 | 1979-12-06 | Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf | Verfahren zur Herstellung von Werkzeugen durch Verbundsinterung |
JPS5413518A (en) | 1977-07-01 | 1979-02-01 | Yoshinobu Kobayashi | Method of making titaniummcarbide and tungstenncarbide base powder for super alloy use |
US4170499A (en) | 1977-08-24 | 1979-10-09 | The Regents Of The University Of California | Method of making high strength, tough alloy steel |
US4128136A (en) | 1977-12-09 | 1978-12-05 | Lamage Limited | Drill bit |
US4396321A (en) | 1978-02-10 | 1983-08-02 | Holmes Horace D | Tapping tool for making vibration resistant prevailing torque fastener |
US4302499A (en) * | 1978-06-01 | 1981-11-24 | Armco Inc. | Moldable composite |
US4233720A (en) | 1978-11-30 | 1980-11-18 | Kelsey-Hayes Company | Method of forming and ultrasonic testing articles of near net shape from powder metal |
US4221270A (en) | 1978-12-18 | 1980-09-09 | Smith International, Inc. | Drag bit |
US4255165A (en) * | 1978-12-22 | 1981-03-10 | General Electric Company | Composite compact of interleaved polycrystalline particles and cemented carbide masses |
JPS5937717B2 (ja) | 1978-12-28 | 1984-09-11 | 石川島播磨重工業株式会社 | 超硬合金の溶接方法 |
US4341557A (en) | 1979-09-10 | 1982-07-27 | Kelsey-Hayes Company | Method of hot consolidating powder with a recyclable container material |
US4277106A (en) | 1979-10-22 | 1981-07-07 | Syndrill Carbide Diamond Company | Self renewing working tip mining pick |
DE3071257D1 (en) * | 1979-12-29 | 1986-01-02 | Ebara Corp | Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel |
US4327156A (en) * | 1980-05-12 | 1982-04-27 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Infiltrated powdered metal composite article |
US4526748A (en) | 1980-05-22 | 1985-07-02 | Kelsey-Hayes Company | Hot consolidation of powder metal-floating shaping inserts |
US4340327A (en) | 1980-07-01 | 1982-07-20 | Gulf & Western Manufacturing Co. | Tool support and drilling tool |
US4398952A (en) | 1980-09-10 | 1983-08-16 | Reed Rock Bit Company | Methods of manufacturing gradient composite metallic structures |
US4662461A (en) | 1980-09-15 | 1987-05-05 | Garrett William R | Fixed-contact stabilizer |
US4311490A (en) * | 1980-12-22 | 1982-01-19 | General Electric Company | Diamond and cubic boron nitride abrasive compacts using size selective abrasive particle layers |
US4547104A (en) | 1981-04-27 | 1985-10-15 | Holmes Horace D | Tap |
JPS581004A (ja) | 1981-06-25 | 1983-01-06 | Chugai Electric Ind Co Ltd | オ−ステナイト系鉄−クロム−ニツケル合金鋼が一部に自己結合した炭化チタン工具鋼 |
CA1216158A (en) | 1981-11-09 | 1987-01-06 | Akio Hara | Composite compact component and a process for the production of the same |
CA1194857A (en) | 1982-02-20 | 1985-10-08 | Nl Industries, Inc. | Rotary drilling bits |
US4547337A (en) | 1982-04-28 | 1985-10-15 | Kelsey-Hayes Company | Pressure-transmitting medium and method for utilizing same to densify material |
US4597730A (en) | 1982-09-20 | 1986-07-01 | Kelsey-Hayes Company | Assembly for hot consolidating materials |
US4596694A (en) | 1982-09-20 | 1986-06-24 | Kelsey-Hayes Company | Method for hot consolidating materials |
JPS5956501A (ja) * | 1982-09-22 | 1984-04-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合粉末成形法 |
US4478297A (en) | 1982-09-30 | 1984-10-23 | Strata Bit Corporation | Drill bit having cutting elements with heat removal cores |
US4587174A (en) | 1982-12-24 | 1986-05-06 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Tungsten cermet |
US4499048A (en) * | 1983-02-23 | 1985-02-12 | Metal Alloys, Inc. | Method of consolidating a metallic body |
CH653204GA3 (ru) * | 1983-03-15 | 1985-12-31 | ||
US4562990A (en) * | 1983-06-06 | 1986-01-07 | Rose Robert H | Die venting apparatus in molding of thermoset plastic compounds |
JPS6039408U (ja) * | 1983-08-24 | 1985-03-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 一部非研削超硬ドリル |
US4499795A (en) * | 1983-09-23 | 1985-02-19 | Strata Bit Corporation | Method of drill bit manufacture |
GB8327581D0 (en) * | 1983-10-14 | 1983-11-16 | Stellram Ltd | Thread cutting |
US4550532A (en) | 1983-11-29 | 1985-11-05 | Tungsten Industries, Inc. | Automated machining method |
US4592685A (en) | 1984-01-20 | 1986-06-03 | Beere Richard F | Deburring machine |
CA1248519A (en) | 1984-04-03 | 1989-01-10 | Tetsuo Nakai | Composite tool and a process for the production of the same |
US4525178A (en) | 1984-04-16 | 1985-06-25 | Megadiamond Industries, Inc. | Composite polycrystalline diamond |
US4539018A (en) | 1984-05-07 | 1985-09-03 | Hughes Tool Company--USA | Method of manufacturing cutter elements for drill bits |
SE453474B (sv) * | 1984-06-27 | 1988-02-08 | Santrade Ltd | Kompoundkropp belagd med skikt av polykristallin diamant |
US4552232A (en) | 1984-06-29 | 1985-11-12 | Spiral Drilling Systems, Inc. | Drill-bit with full offset cutter bodies |
US4889017A (en) | 1984-07-19 | 1989-12-26 | Reed Tool Co., Ltd. | Rotary drill bit for use in drilling holes in subsurface earth formations |
US4991670A (en) * | 1984-07-19 | 1991-02-12 | Reed Tool Company, Ltd. | Rotary drill bit for use in drilling holes in subsurface earth formations |
US4554130A (en) | 1984-10-01 | 1985-11-19 | Cdp, Ltd. | Consolidation of a part from separate metallic components |
US4605343A (en) | 1984-09-20 | 1986-08-12 | General Electric Company | Sintered polycrystalline diamond compact construction with integral heat sink |
DE3574738D1 (de) | 1984-11-13 | 1990-01-18 | Santrade Ltd | Gesinterte hartmetallegierung zum gesteinsbohren und zum schneiden von mineralien. |
SU1269922A1 (ru) | 1985-01-02 | 1986-11-15 | Ленинградский Ордена Ленина И Ордена Красного Знамени Механический Институт | Инструмент дл обработки отверстий |
US4609577A (en) | 1985-01-10 | 1986-09-02 | Armco Inc. | Method of producing weld overlay of austenitic stainless steel |
GB8501702D0 (en) | 1985-01-23 | 1985-02-27 | Nl Petroleum Prod | Rotary drill bits |
US4649086A (en) * | 1985-02-21 | 1987-03-10 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Low friction and galling resistant coatings and processes for coating |
US4630693A (en) | 1985-04-15 | 1986-12-23 | Goodfellow Robert D | Rotary cutter assembly |
US4708542A (en) | 1985-04-19 | 1987-11-24 | Greenfield Industries, Inc. | Threading tap |
SU1292917A1 (ru) | 1985-07-19 | 1987-02-28 | Производственное объединение "Уралмаш" | Способ изготовлени двухслойных изделий |
AU577958B2 (en) | 1985-08-22 | 1988-10-06 | De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited | Abrasive compact |
US4656002A (en) * | 1985-10-03 | 1987-04-07 | Roc-Tec, Inc. | Self-sealing fluid die |
US4686156A (en) | 1985-10-11 | 1987-08-11 | Gte Service Corporation | Coated cemented carbide cutting tool |
DE3600681A1 (de) | 1985-10-31 | 1987-05-07 | Krupp Gmbh | Hartmetall- oder keramikbohrerrohling sowie verfahren und strangpresswerkzeug zu seiner herstellung |
SU1350322A1 (ru) | 1985-11-20 | 1987-11-07 | Читинский политехнический институт | Буровое долото |
DE3601385A1 (de) | 1986-01-18 | 1987-07-23 | Krupp Gmbh | Verfahren zur herstellung von sinterkoerpern mit inneren kanaelen, strangpresswerkzeug zur durchfuehrung des verfahrens und bohrwerkzeug |
JP2506330B2 (ja) * | 1986-01-24 | 1996-06-12 | 日本発条株式会社 | 金属とセラミツク類からなる複合材の製造方法 |
US4749053A (en) | 1986-02-24 | 1988-06-07 | Baker International Corporation | Drill bit having a thrust bearing heat sink |
US4752159A (en) | 1986-03-10 | 1988-06-21 | Howlett Machine Works | Tapered thread forming apparatus and method |
IT1219414B (it) | 1986-03-17 | 1990-05-11 | Centro Speriment Metallurg | Acciaio austenitico avente migliorata resistenza meccanica ed agli agenti aggressivi ad alte temperature |
USRE35538E (en) | 1986-05-12 | 1997-06-17 | Santrade Limited | Sintered body for chip forming machine |
US4667756A (en) | 1986-05-23 | 1987-05-26 | Hughes Tool Company-Usa | Matrix bit with extended blades |
US4871377A (en) | 1986-07-30 | 1989-10-03 | Frushour Robert H | Composite abrasive compact having high thermal stability and transverse rupture strength |
US5266415A (en) | 1986-08-13 | 1993-11-30 | Lanxide Technology Company, Lp | Ceramic articles with a modified metal-containing component and methods of making same |
US4722405A (en) * | 1986-10-01 | 1988-02-02 | Dresser Industries, Inc. | Wear compensating rock bit insert |
DE3751506T2 (de) | 1986-10-20 | 1996-02-22 | Baker Hughes Inc | Verbinden von polikristallinen Diamantformkörpern bei niedrigem Druck. |
FR2627541B2 (fr) | 1986-11-04 | 1991-04-05 | Vennin Henri | Outil de forage monobloc rotatif |
US4809903A (en) * | 1986-11-26 | 1989-03-07 | United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce metal matrix composite articles from rich metastable-beta titanium alloys |
US4744943A (en) | 1986-12-08 | 1988-05-17 | The Dow Chemical Company | Process for the densification of material preforms |
US4752164A (en) | 1986-12-12 | 1988-06-21 | Teledyne Industries, Inc. | Thread cutting tools |
JPS63162801A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-06 | Toyo Kohan Co Ltd | 樹脂加工機械用スクリユ−の製造法 |
SE457334B (sv) * | 1987-04-10 | 1988-12-19 | Ekerot Sven Torbjoern | Borr |
US5090491A (en) * | 1987-10-13 | 1992-02-25 | Eastman Christensen Company | Earth boring drill bit with matrix displacing material |
US4884477A (en) | 1988-03-31 | 1989-12-05 | Eastman Christensen Company | Rotary drill bit with abrasion and erosion resistant facing |
US4968348A (en) | 1988-07-29 | 1990-11-06 | Dynamet Technology, Inc. | Titanium diboride/titanium alloy metal matrix microcomposite material and process for powder metal cladding |
US5593474A (en) * | 1988-08-04 | 1997-01-14 | Smith International, Inc. | Composite cemented carbide |
JP2599972B2 (ja) | 1988-08-05 | 1997-04-16 | 株式会社 チップトン | バリ取り方法 |
US4838366A (en) | 1988-08-30 | 1989-06-13 | Jones A Raymond | Drill bit |
US4919013A (en) * | 1988-09-14 | 1990-04-24 | Eastman Christensen Company | Preformed elements for a rotary drill bit |
US4956012A (en) | 1988-10-03 | 1990-09-11 | Newcomer Products, Inc. | Dispersion alloyed hard metal composites |
US4899838A (en) * | 1988-11-29 | 1990-02-13 | Hughes Tool Company | Earth boring bit with convergent cutter bearing |
JP2890592B2 (ja) | 1989-01-26 | 1999-05-17 | 住友電気工業株式会社 | 超硬合金製ドリル |
EP0417302B1 (en) * | 1989-02-22 | 1997-07-02 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Nitrogen-containing cermet |
US4923512A (en) | 1989-04-07 | 1990-05-08 | The Dow Chemical Company | Cobalt-bound tungsten carbide metal matrix composites and cutting tools formed therefrom |
FR2649630B1 (fr) | 1989-07-12 | 1994-10-28 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de contournement de bavures bloquantes pour un outil d'ebavurage |
JPH0643100B2 (ja) | 1989-07-21 | 1994-06-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 複合部材 |
AT400687B (de) | 1989-12-04 | 1996-02-26 | Plansee Tizit Gmbh | Verfahren und strangpresswerkzeug zur herstellung eines rohlings mit innenliegenden bohrungen |
US5359772A (en) | 1989-12-13 | 1994-11-01 | Sandvik Ab | Method for manufacture of a roll ring comprising cemented carbide and cast iron |
US5000273A (en) * | 1990-01-05 | 1991-03-19 | Norton Company | Low melting point copper-manganese-zinc alloy for infiltration binder in matrix body rock drill bits |
DE4001483C2 (de) | 1990-01-19 | 1996-02-15 | Glimpel Emuge Werk | Gewindebohrer mit kegeligem Gewinde |
DE4001481A1 (de) | 1990-01-19 | 1991-07-25 | Glimpel Emuge Werk | Gewindebohrer mit hinterschliff |
DE4036040C2 (de) * | 1990-02-22 | 2000-11-23 | Deutz Ag | Verschleißfeste Oberflächenpanzerung für die Walzen von Walzenmaschinen, insbesondere von Hochdruck-Walzenpressen |
JP2574917B2 (ja) * | 1990-03-14 | 1997-01-22 | 株式会社日立製作所 | 耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト鋼及びその用途 |
US5126206A (en) | 1990-03-20 | 1992-06-30 | Diamonex, Incorporated | Diamond-on-a-substrate for electronic applications |
JPH03119090U (ru) | 1990-03-22 | 1991-12-09 | ||
SE9001409D0 (sv) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | Sandvik Ab | Metod foer framstaellning av haardmetallkropp foer bergborrverktyg och slitdelar |
US5049450A (en) | 1990-05-10 | 1991-09-17 | The Perkin-Elmer Corporation | Aluminum and boron nitride thermal spray powder |
SE9002136D0 (sv) * | 1990-06-15 | 1990-06-15 | Sandvik Ab | Cement carbide body for rock drilling, mineral cutting and highway engineering |
US5030598A (en) | 1990-06-22 | 1991-07-09 | Gte Products Corporation | Silicon aluminum oxynitride material containing boron nitride |
DE4120165C2 (de) * | 1990-07-05 | 1995-01-26 | Friedrichs Konrad Kg | Strangpreßwerkzeug zur Herstellung eines Hartmetall- oder Keramikstabes |
US5041261A (en) | 1990-08-31 | 1991-08-20 | Gte Laboratories Incorporated | Method for manufacturing ceramic-metal articles |
US5250367A (en) | 1990-09-17 | 1993-10-05 | Kennametal Inc. | Binder enriched CVD and PVD coated cutting tool |
US5032352A (en) | 1990-09-21 | 1991-07-16 | Ceracon, Inc. | Composite body formation of consolidated powder metal part |
US5286685A (en) * | 1990-10-24 | 1994-02-15 | Savoie Refractaires | Refractory materials consisting of grains bonded by a binding phase based on aluminum nitride containing boron nitride and/or graphite particles and process for their production |
DE4034466A1 (de) * | 1990-10-30 | 1992-05-07 | Plakoma Planungen Und Konstruk | Vorrichtung zum entfernen von brennbaerten an brennschneidkanten von metallteilen |
US5092412A (en) * | 1990-11-29 | 1992-03-03 | Baker Hughes Incorporated | Earth boring bit with recessed roller bearing |
US5112162A (en) | 1990-12-20 | 1992-05-12 | Advent Tool And Manufacturing, Inc. | Thread milling cutter assembly |
DE4120166C2 (de) | 1991-06-19 | 1994-10-06 | Friedrichs Konrad Kg | Strangpreßwerkzeug zur Herstellung eines Hartmetall- oder Keramikstabes mit gedrallten Innenbohrungen |
US5161898A (en) | 1991-07-05 | 1992-11-10 | Camco International Inc. | Aluminide coated bearing elements for roller cutter drill bits |
US5665431A (en) | 1991-09-03 | 1997-09-09 | Valenite Inc. | Titanium carbonitride coated stratified substrate and cutting inserts made from the same |
JPH05209247A (ja) | 1991-09-21 | 1993-08-20 | Hitachi Metals Ltd | サーメット合金及びその製造方法 |
US5232522A (en) | 1991-10-17 | 1993-08-03 | The Dow Chemical Company | Rapid omnidirectional compaction process for producing metal nitride, carbide, or carbonitride coating on ceramic substrate |
JP2593936Y2 (ja) | 1992-01-31 | 1999-04-19 | 東芝タンガロイ株式会社 | カッタービット |
US5281260A (en) * | 1992-02-28 | 1994-01-25 | Baker Hughes Incorporated | High-strength tungsten carbide material for use in earth-boring bits |
US5273380A (en) | 1992-07-31 | 1993-12-28 | Musacchia James E | Drill bit point |
US5305840A (en) * | 1992-09-14 | 1994-04-26 | Smith International, Inc. | Rock bit with cobalt alloy cemented tungsten carbide inserts |
US5311958A (en) | 1992-09-23 | 1994-05-17 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with an advantageous cutting structure |
US5376329A (en) | 1992-11-16 | 1994-12-27 | Gte Products Corporation | Method of making composite orifice for melting furnace |
US5382273A (en) | 1993-01-15 | 1995-01-17 | Kennametal Inc. | Silicon nitride ceramic and cutting tool made thereof |
US5373907A (en) | 1993-01-26 | 1994-12-20 | Dresser Industries, Inc. | Method and apparatus for manufacturing and inspecting the quality of a matrix body drill bit |
SE9300376L (sv) * | 1993-02-05 | 1994-08-06 | Sandvik Ab | Hårdmetall med bindefasanriktad ytzon och förbättrat eggseghetsuppförande |
US5560440A (en) | 1993-02-12 | 1996-10-01 | Baker Hughes Incorporated | Bit for subterranean drilling fabricated from separately-formed major components |
US6068070A (en) | 1997-09-03 | 2000-05-30 | Baker Hughes Incorporated | Diamond enhanced bearing for earth-boring bit |
US5563107A (en) * | 1993-04-30 | 1996-10-08 | The Dow Chemical Company | Densified micrograin refractory metal or solid solution solution (mixed metal) carbide ceramics |
US5467669A (en) | 1993-05-03 | 1995-11-21 | American National Carbide Company | Cutting tool insert |
ZA943646B (en) * | 1993-05-27 | 1995-01-27 | De Beers Ind Diamond | A method of making an abrasive compact |
US5326196A (en) | 1993-06-21 | 1994-07-05 | Noll Robert R | Pilot drill bit |
US5443337A (en) * | 1993-07-02 | 1995-08-22 | Katayama; Ichiro | Sintered diamond drill bits and method of making |
US5351768A (en) * | 1993-07-08 | 1994-10-04 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with improved cutting structure |
US5423899A (en) | 1993-07-16 | 1995-06-13 | Newcomer Products, Inc. | Dispersion alloyed hard metal composites and method for producing same |
WO1995003126A1 (de) | 1993-07-20 | 1995-02-02 | Maschinenfabrik Köppern Gmbh & Co. Kg | Walzenpressen, insbesondere zum zerkleinern von stark abrasiven stoffen |
IL106697A (en) * | 1993-08-15 | 1996-10-16 | Iscar Ltd | A cutting board with an integral lining |
SE505742C2 (sv) * | 1993-09-07 | 1997-10-06 | Sandvik Ab | Gängtapp |
US5628837A (en) | 1993-11-15 | 1997-05-13 | Rogers Tool Works, Inc. | Surface decarburization of a drill bit having a refined primary cutting edge |
US5609447A (en) * | 1993-11-15 | 1997-03-11 | Rogers Tool Works, Inc. | Surface decarburization of a drill bit |
US5590729A (en) * | 1993-12-09 | 1997-01-07 | Baker Hughes Incorporated | Superhard cutting structures for earth boring with enhanced stiffness and heat transfer capabilities |
US5441121A (en) | 1993-12-22 | 1995-08-15 | Baker Hughes, Inc. | Earth boring drill bit with shell supporting an external drilling surface |
US6073518A (en) | 1996-09-24 | 2000-06-13 | Baker Hughes Incorporated | Bit manufacturing method |
US5433280A (en) | 1994-03-16 | 1995-07-18 | Baker Hughes Incorporated | Fabrication method for rotary bits and bit components and bits and components produced thereby |
US6209420B1 (en) | 1994-03-16 | 2001-04-03 | Baker Hughes Incorporated | Method of manufacturing bits, bit components and other articles of manufacture |
US5452771A (en) | 1994-03-31 | 1995-09-26 | Dresser Industries, Inc. | Rotary drill bit with improved cutter and seal protection |
US5543235A (en) | 1994-04-26 | 1996-08-06 | Sintermet | Multiple grade cemented carbide articles and a method of making the same |
US5480272A (en) * | 1994-05-03 | 1996-01-02 | Power House Tool, Inc. | Chasing tap with replaceable chasers |
US5778301A (en) | 1994-05-20 | 1998-07-07 | Hong; Joonpyo | Cemented carbide |
US5482670A (en) * | 1994-05-20 | 1996-01-09 | Hong; Joonpyo | Cemented carbide |
US5506055A (en) | 1994-07-08 | 1996-04-09 | Sulzer Metco (Us) Inc. | Boron nitride and aluminum thermal spray powder |
DE4424885A1 (de) | 1994-07-14 | 1996-01-18 | Cerasiv Gmbh | Vollkeramikbohrer |
SE509218C2 (sv) | 1994-08-29 | 1998-12-21 | Sandvik Ab | Skaftverktyg |
JPH08100589A (ja) * | 1994-09-30 | 1996-04-16 | Eagle Ind Co Ltd | 掘削用ビット及びその製造方法 |
US6051171A (en) | 1994-10-19 | 2000-04-18 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for controlling firing shrinkage of ceramic green body |
US5753160A (en) | 1994-10-19 | 1998-05-19 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for controlling firing shrinkage of ceramic green body |
US5570978A (en) | 1994-12-05 | 1996-11-05 | Rees; John X. | High performance cutting tools |
US5762843A (en) | 1994-12-23 | 1998-06-09 | Kennametal Inc. | Method of making composite cermet articles |
US5541006A (en) | 1994-12-23 | 1996-07-30 | Kennametal Inc. | Method of making composite cermet articles and the articles |
GB9500659D0 (en) * | 1995-01-13 | 1995-03-08 | Camco Drilling Group Ltd | Improvements in or relating to rotary drill bits |
US5580666A (en) | 1995-01-20 | 1996-12-03 | The Dow Chemical Company | Cemented ceramic article made from ultrafine solid solution powders, method of making same, and the material thereof |
US5586612A (en) | 1995-01-26 | 1996-12-24 | Baker Hughes Incorporated | Roller cone bit with positive and negative offset and smooth running configuration |
US5589268A (en) * | 1995-02-01 | 1996-12-31 | Kennametal Inc. | Matrix for a hard composite |
US5635247A (en) | 1995-02-17 | 1997-06-03 | Seco Tools Ab | Alumina coated cemented carbide body |
US5603075A (en) * | 1995-03-03 | 1997-02-11 | Kennametal Inc. | Corrosion resistant cermet wear parts |
DE19512146A1 (de) | 1995-03-31 | 1996-10-02 | Inst Neue Mat Gemein Gmbh | Verfahren zur Herstellung von schwindungsangepaßten Keramik-Verbundwerkstoffen |
SE509207C2 (sv) | 1995-05-04 | 1998-12-14 | Seco Tools Ab | Verktyg för skärande bearbetning |
AU5657396A (en) | 1995-05-11 | 1996-11-29 | Amic Industries Limited | Cemented carbide |
US6453899B1 (en) | 1995-06-07 | 2002-09-24 | Ultimate Abrasive Systems, L.L.C. | Method for making a sintered article and products produced thereby |
US6374932B1 (en) | 2000-04-06 | 2002-04-23 | William J. Brady | Heat management drilling system and method |
US5697462A (en) | 1995-06-30 | 1997-12-16 | Baker Hughes Inc. | Earth-boring bit having improved cutting structure |
SE514177C2 (sv) * | 1995-07-14 | 2001-01-15 | Sandvik Ab | Belagt hårdmetallskär för intermittent bearbetning i låglegerat stål |
US6214134B1 (en) | 1995-07-24 | 2001-04-10 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce high temperature oxidation resistant metal matrix composites by fiber density grading |
SE9502687D0 (sv) | 1995-07-24 | 1995-07-24 | Sandvik Ab | CVD coated titanium based carbonitride cutting tool insert |
US5662183A (en) | 1995-08-15 | 1997-09-02 | Smith International, Inc. | High strength matrix material for PDC drag bits |
US5641921A (en) | 1995-08-22 | 1997-06-24 | Dennis Tool Company | Low temperature, low pressure, ductile, bonded cermet for enhanced abrasion and erosion performance |
DE69525248T2 (de) | 1995-08-23 | 2002-09-26 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Flächen-kristallines Wolframkarbid enthaltendes Hartmetall, Zusammensetzung zur Herstellung von flächen-kristallines Wolframkarbid und Verfahren zur Herstellung des Hartmetalls |
JPH09194909A (ja) * | 1995-11-07 | 1997-07-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合材料およびその製造方法 |
CA2191662C (en) | 1995-12-05 | 2001-01-30 | Zhigang Fang | Pressure molded powder metal milled tooth rock bit cone |
SE513740C2 (sv) * | 1995-12-22 | 2000-10-30 | Sandvik Ab | Slitstark hårmetallkropp främst för användning vid bergborrning och mineralbrytning |
US5750247A (en) | 1996-03-15 | 1998-05-12 | Kennametal, Inc. | Coated cutting tool having an outer layer of TiC |
US6390210B1 (en) * | 1996-04-10 | 2002-05-21 | Smith International, Inc. | Rolling cone bit with gage and off-gage cutter elements positioned to separate sidewall and bottom hole cutting duty |
EP1178123B1 (en) | 1996-04-26 | 2015-08-19 | Denso Corporation | Method of stress inducing transformation of austenite stainless steel and method of producing composite magnetic members |
JP2835709B2 (ja) * | 1996-05-10 | 1998-12-14 | 住友石炭鉱業株式会社 | 鋼と超硬合金の接合した複合工具材の製造方法 |
SE511395C2 (sv) | 1996-07-08 | 1999-09-20 | Sandvik Ab | Svarvbom, förfarande för tillverkning av en svarvbom samt användning av densamma |
US6353771B1 (en) * | 1996-07-22 | 2002-03-05 | Smith International, Inc. | Rapid manufacturing of molds for forming drill bits |
US5880382A (en) * | 1996-08-01 | 1999-03-09 | Smith International, Inc. | Double cemented carbide composites |
GB2315777B (en) | 1996-08-01 | 2000-12-06 | Smith International | Double cemented carbide composites |
US5765095A (en) | 1996-08-19 | 1998-06-09 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond bit manufacturing |
SE511429C2 (sv) | 1996-09-13 | 1999-09-27 | Seco Tools Ab | Verktyg, skärdel, verktygskropp för skärande bearbetning samt metod för montering av skärdel till verktygskropp |
US5976707A (en) | 1996-09-26 | 1999-11-02 | Kennametal Inc. | Cutting insert and method of making the same |
US6063333A (en) | 1996-10-15 | 2000-05-16 | Penn State Research Foundation | Method and apparatus for fabrication of cobalt alloy composite inserts |
DE19644447C2 (de) | 1996-10-25 | 2001-10-18 | Friedrichs Konrad Kg | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Extrusion von mit einem wendelförmigen Innenkanal ausgestatteten Stäben aus plastischem Rohmaterial |
SE510628C2 (sv) | 1996-12-03 | 1999-06-07 | Seco Tools Ab | Verktyg för skärande bearbetning |
SE507542C2 (sv) | 1996-12-04 | 1998-06-22 | Seco Tools Ab | Fräsverktyg samt skärdel till verktyget |
US5897830A (en) | 1996-12-06 | 1999-04-27 | Dynamet Technology | P/M titanium composite casting |
CN1075125C (zh) | 1996-12-16 | 2001-11-21 | 住友电气工业株式会社 | 硬质合金、其制造方法及硬质合金工具 |
SE510763C2 (sv) | 1996-12-20 | 1999-06-21 | Sandvik Ab | Ämne för ett borr eller en pinnfräs för metallbearbetning |
US5967249A (en) | 1997-02-03 | 1999-10-19 | Baker Hughes Incorporated | Superabrasive cutters with structure aligned to loading and method of drilling |
JPH10219385A (ja) | 1997-02-03 | 1998-08-18 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 |
EP0966550B1 (de) | 1997-03-10 | 2001-10-04 | Widia GmbH | Hartmetall- oder cermet-sinterkörper und verfahren zu dessen herstellung |
US5873684A (en) * | 1997-03-29 | 1999-02-23 | Tool Flo Manufacturing, Inc. | Thread mill having multiple thread cutters |
GB9708596D0 (en) | 1997-04-29 | 1997-06-18 | Richard Lloyd Limited | Tap tools |
JP4945814B2 (ja) | 1997-05-13 | 2012-06-06 | アロメット コーポレイション | タフコートされた硬い粉末およびその焼結製品 |
US5865571A (en) | 1997-06-17 | 1999-02-02 | Norton Company | Non-metallic body cutting tools |
JP3764807B2 (ja) * | 1997-07-17 | 2006-04-12 | 北海道 | プレス成形用複合金型材およびその製造方法、並びに該複合金型材からなるプレス成形用金型 |
US6022175A (en) * | 1997-08-27 | 2000-02-08 | Kennametal Inc. | Elongate rotary tool comprising a cermet having a Co-Ni-Fe binder |
SE9703204L (sv) | 1997-09-05 | 1999-03-06 | Sandvik Ab | Verktyg för borrning/fräsning av kretskortsmaterial |
JPH11100605A (ja) * | 1997-09-26 | 1999-04-13 | Toshiba Mach Co Ltd | 焼結体の製造方法 |
US5890852A (en) | 1998-03-17 | 1999-04-06 | Emerson Electric Company | Thread cutting die and method of manufacturing same |
DE19806864A1 (de) | 1998-02-19 | 1999-08-26 | Beck August Gmbh Co | Reibwerkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung |
DE69913111T2 (de) | 1998-03-23 | 2004-06-03 | Elan Corp. Plc | Vorrichtung zur arzneimittelverarbreichung |
AU3389699A (en) | 1998-04-22 | 1999-11-08 | De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited | Diamond compact |
JP3457178B2 (ja) | 1998-04-30 | 2003-10-14 | 株式会社田野井製作所 | 切削タップ |
US6214247B1 (en) | 1998-06-10 | 2001-04-10 | Tdy Industries, Inc. | Substrate treatment method |
US6395108B2 (en) | 1998-07-08 | 2002-05-28 | Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre | Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product |
US6220117B1 (en) | 1998-08-18 | 2001-04-24 | Baker Hughes Incorporated | Methods of high temperature infiltration of drill bits and infiltrating binder |
US6241036B1 (en) | 1998-09-16 | 2001-06-05 | Baker Hughes Incorporated | Reinforced abrasive-impregnated cutting elements, drill bits including same |
US6287360B1 (en) | 1998-09-18 | 2001-09-11 | Smith International, Inc. | High-strength matrix body |
GB9822979D0 (en) | 1998-10-22 | 1998-12-16 | Camco Int Uk Ltd | Methods of manufacturing rotary drill bits |
JP3559717B2 (ja) | 1998-10-29 | 2004-09-02 | トヨタ自動車株式会社 | エンジンバルブの製造方法 |
GB2384017B (en) | 1999-01-12 | 2003-10-15 | Baker Hughes Inc | Earth drilling device with oscillating rotary drag bit |
US6454030B1 (en) | 1999-01-25 | 2002-09-24 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits and other articles of manufacture including a layer-manufactured shell integrally secured to a cast structure and methods of fabricating same |
US6260636B1 (en) | 1999-01-25 | 2001-07-17 | Baker Hughes Incorporated | Rotary-type earth boring drill bit, modular bearing pads therefor and methods |
US6200514B1 (en) * | 1999-02-09 | 2001-03-13 | Baker Hughes Incorporated | Process of making a bit body and mold therefor |
US6254658B1 (en) | 1999-02-24 | 2001-07-03 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide cutting tool |
SE9900738D0 (sv) | 1999-03-02 | 1999-03-02 | Sandvik Ab | Tool for wood working |
WO2000055467A1 (en) | 1999-03-03 | 2000-09-21 | Earth Tool Company, L.L.C. | Method and apparatus for directional boring |
SE519106C2 (sv) | 1999-04-06 | 2003-01-14 | Sandvik Ab | Sätt att tillverka submikron hårdmetall med ökad seghet |
SE516071C2 (sv) * | 1999-04-26 | 2001-11-12 | Sandvik Ab | Hårdmetallskär belagt med en slitstark beläggning |
SE519603C2 (sv) | 1999-05-04 | 2003-03-18 | Sandvik Ab | Sätt att framställa hårdmetall av pulver WC och Co legerat med korntillväxthämmare |
US6248149B1 (en) | 1999-05-11 | 2001-06-19 | Baker Hughes Incorporated | Hardfacing composition for earth-boring bits using macrocrystalline tungsten carbide and spherical cast carbide |
US6217992B1 (en) | 1999-05-21 | 2001-04-17 | Kennametal Pc Inc. | Coated cutting insert with a C porosity substrate having non-stratified surface binder enrichment |
DE19924422C2 (de) | 1999-05-28 | 2001-03-08 | Cemecon Ceramic Metal Coatings | Verfahren zur Herstellung eines hartstoffbeschichteten Bauteils und beschichtetes, nachbehandeltes Bauteil |
KR100417943B1 (ko) | 1999-06-11 | 2004-02-11 | 가부시키가이샤 도요다 쥬오 겐큐쇼 | 티탄 합금 및 이의 제조방법 |
JP2000355725A (ja) | 1999-06-16 | 2000-12-26 | Mitsubishi Materials Corp | 先端切刃面の面摩耗が一様な超硬合金製ドリル |
SE517447C2 (sv) | 1999-06-29 | 2002-06-04 | Seco Tools Ab | Gängfräs med därför avsett skär |
SE514558C2 (sv) | 1999-07-02 | 2001-03-12 | Seco Tools Ab | Metod och anordning för att tillverka ett verktyg |
SE519135C2 (sv) | 1999-07-02 | 2003-01-21 | Seco Tools Ab | Verktyg för spånavskiljande bearbetning innefattande en relativt seg kärna ansluten till en relativt slitstark periferi |
US6461401B1 (en) | 1999-08-12 | 2002-10-08 | Smith International, Inc. | Composition for binder material particularly for drill bit bodies |
US6375706B2 (en) | 1999-08-12 | 2002-04-23 | Smith International, Inc. | Composition for binder material particularly for drill bit bodies |
AT407393B (de) * | 1999-09-22 | 2001-02-26 | Electrovac | Verfahren zur herstellung eines metall-matrix-composite (mmc-) bauteiles |
SE9903685L (sv) | 1999-10-14 | 2001-04-15 | Seco Tools Ab | Verktyg för roterande skärande bearbetning, verktygsspets samt metod för tillverkning av verktygsspetsen |
JP2001131713A (ja) | 1999-11-05 | 2001-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | Ti含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法 |
CA2391933A1 (en) * | 1999-11-16 | 2001-06-28 | Triton Systems, Inc. | Laser fabrication of discontinuously reinforced metal matrix composites |
CA2327092C (en) | 1999-12-03 | 2004-04-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated pcbn cutting tools |
US6454027B1 (en) | 2000-03-09 | 2002-09-24 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond carbide composites |
JP3457248B2 (ja) | 2000-03-09 | 2003-10-14 | 株式会社田野井製作所 | 盛上げタップ及びねじ加工方法 |
US6425716B1 (en) | 2000-04-13 | 2002-07-30 | Harold D. Cook | Heavy metal burr tool |
DE10034742A1 (de) | 2000-07-17 | 2002-01-31 | Hilti Ag | Werkzeug mit zugeordnetem Schlagwerkzeug |
US6474425B1 (en) | 2000-07-19 | 2002-11-05 | Smith International, Inc. | Asymmetric diamond impregnated drill bit |
US6723389B2 (en) | 2000-07-21 | 2004-04-20 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Process for producing coated cemented carbide excellent in peel strength |
US6554548B1 (en) | 2000-08-11 | 2003-04-29 | Kennametal Inc. | Chromium-containing cemented carbide body having a surface zone of binder enrichment |
BR0113614A (pt) | 2000-09-05 | 2003-07-15 | Dainippon Ink & Chemicals | Composição de resina de poliéster insaturado |
US6592985B2 (en) | 2000-09-20 | 2003-07-15 | Camco International (Uk) Limited | Polycrystalline diamond partially depleted of catalyzing material |
SE520412C2 (sv) * | 2000-10-24 | 2003-07-08 | Sandvik Ab | Roterbart verktyg med utbytbar skärdel vid verktygets spånavverkande fria ände |
SE519250C2 (sv) | 2000-11-08 | 2003-02-04 | Sandvik Ab | Belagt hårdmetallskär och användning av detsamma för våtfräsning |
SE522845C2 (sv) * | 2000-11-22 | 2004-03-09 | Sandvik Ab | Sätt att tillverka ett skär sammansatt av olika hårdmetallsorter |
JP2002166326A (ja) | 2000-12-01 | 2002-06-11 | Kinichi Miyagawa | 管用ねじ切り工具、及び、その管用ねじ切り工具に使用されるチップ |
JP2002173742A (ja) | 2000-12-04 | 2002-06-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法 |
WO2002050324A1 (fr) | 2000-12-20 | 2002-06-27 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Alliage de titane a capacite de deformation elastique elevee et procede de production dudit alliage de titane |
US6454028B1 (en) | 2001-01-04 | 2002-09-24 | Camco International (U.K.) Limited | Wear resistant drill bit |
US7090731B2 (en) | 2001-01-31 | 2006-08-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof |
JP3648205B2 (ja) * | 2001-03-23 | 2005-05-18 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 石油掘削用トリコンビットのインサートチップおよびその製造方法ならびに石油掘削用トリコンビット |
US6884496B2 (en) | 2001-03-27 | 2005-04-26 | Widia Gmbh | Method for increasing compression stress or reducing internal tension stress of a CVD, PCVD or PVD layer and cutting insert for machining |
JP4485705B2 (ja) | 2001-04-20 | 2010-06-23 | 株式会社タンガロイ | 掘削用ビット及びケーシングカッタ |
GB2374885B (en) | 2001-04-27 | 2003-05-14 | Smith International | Method for hardfacing roller cone drill bit legs using a D-gun hardfacing application technique |
WO2002090097A1 (en) * | 2001-04-27 | 2002-11-14 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Composite powder filling method and composite powder filling device, and composite powder molding method and composite powder molding device |
US7014719B2 (en) * | 2001-05-15 | 2006-03-21 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Austenitic stainless steel excellent in fine blankability |
ITRM20010320A1 (it) * | 2001-06-08 | 2002-12-09 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di un composito a base di lega di titanio rinforzato con carburo di titanio, e composito rinforzato cosi' ott |
JP2003089831A (ja) * | 2001-07-12 | 2003-03-28 | Komatsu Ltd | 銅系焼結摺動材料および複層焼結摺動部材 |
DE10135790B4 (de) | 2001-07-23 | 2005-07-14 | Kennametal Inc. | Feinkörniges Sinterhartmetall und seine Verwendung |
DE10136293B4 (de) | 2001-07-25 | 2006-03-09 | Wilhelm Fette Gmbh | Gewindeformer oder -bohrer |
JP2003041341A (ja) | 2001-08-02 | 2003-02-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法 |
JP2003073799A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-12 | Fuji Oozx Inc | チタン系材料の表面処理方法 |
DK1423260T3 (da) * | 2001-09-05 | 2007-03-19 | Courtoy N V | Roterende tabletpresse og fremgangsmåde til rensning af en sådan presse |
US6849231B2 (en) * | 2001-10-22 | 2005-02-01 | Kobe Steel, Ltd. | α-β type titanium alloy |
SE0103752L (sv) | 2001-11-13 | 2003-05-14 | Sandvik Ab | Roterbart verktyg för spånavskiljande bearbetning jämte skärdel härtill |
DE10157487C1 (de) | 2001-11-23 | 2003-06-18 | Sgl Carbon Ag | Faserverstärkter Verbundkörper für Schutzpanzerungen, seine Herstellung und Verwendungen |
US7556668B2 (en) | 2001-12-05 | 2009-07-07 | Baker Hughes Incorporated | Consolidated hard materials, methods of manufacture, and applications |
KR20030052618A (ko) | 2001-12-21 | 2003-06-27 | 대우종합기계 주식회사 | 초경합금 접합체의 제조방법 |
AU2003219660A1 (en) | 2002-02-14 | 2003-09-04 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Novel friction and wear-resistant coatings for tools, dies and microelectromechanical systems |
US7381283B2 (en) | 2002-03-07 | 2008-06-03 | Yageo Corporation | Method for reducing shrinkage during sintering low-temperature-cofired ceramics |
JP3632672B2 (ja) * | 2002-03-08 | 2005-03-23 | 住友金属工業株式会社 | 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 |
JP2003306739A (ja) | 2002-04-19 | 2003-10-31 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 超硬合金及びその超硬合金を用いた工具 |
SE526171C2 (sv) | 2002-04-25 | 2005-07-19 | Sandvik Ab | Verktyg samt i verktyget ingående skärhuvud vilket är säkrat mot rotation |
JP3947918B2 (ja) * | 2002-05-22 | 2007-07-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 金属焼結体及びその製造方法 |
US6688988B2 (en) * | 2002-06-04 | 2004-02-10 | Balax, Inc. | Looking thread cold forming tool |
JP4280539B2 (ja) | 2002-06-07 | 2009-06-17 | 東邦チタニウム株式会社 | チタン合金の製造方法 |
US7410610B2 (en) | 2002-06-14 | 2008-08-12 | General Electric Company | Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein |
JP3945455B2 (ja) * | 2002-07-17 | 2007-07-18 | 株式会社豊田中央研究所 | 粉末成形体、粉末成形方法、金属焼結体およびその製造方法 |
US6766870B2 (en) | 2002-08-21 | 2004-07-27 | Baker Hughes Incorporated | Mechanically shaped hardfacing cutting/wear structures |
EP1534867A2 (en) | 2002-09-04 | 2005-06-01 | Intermet Corporation | Austempered cast iron article and a method of making the same |
US7250069B2 (en) | 2002-09-27 | 2007-07-31 | Smith International, Inc. | High-strength, high-toughness matrix bit bodies |
US6742608B2 (en) | 2002-10-04 | 2004-06-01 | Henry W. Murdoch | Rotary mine drilling bit for making blast holes |
US20050103404A1 (en) | 2003-01-28 | 2005-05-19 | Yieh United Steel Corp. | Low nickel containing chromim-nickel-mananese-copper austenitic stainless steel |
JP2004160591A (ja) | 2002-11-12 | 2004-06-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 回転工具 |
JP3834544B2 (ja) | 2002-11-29 | 2006-10-18 | オーエスジー株式会社 | タップ、およびその製造方法 |
JP4028368B2 (ja) | 2002-12-06 | 2007-12-26 | 日立ツール株式会社 | 表面被覆超硬合金製切削工具 |
AU2003298021A1 (en) | 2002-12-06 | 2004-06-30 | Ikonics Corporation | Metal engraving method, article, and apparatus |
MX256798B (es) | 2002-12-12 | 2008-05-02 | Oreal | Dispersiones de polimeros en medio organico y composiciones que las comprenden. |
JP4221569B2 (ja) | 2002-12-12 | 2009-02-12 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
US20040228695A1 (en) | 2003-01-01 | 2004-11-18 | Clauson Luke W. | Methods and devices for adjusting the shape of a rotary bit |
US6892793B2 (en) | 2003-01-08 | 2005-05-17 | Alcoa Inc. | Caster roll |
US7044243B2 (en) | 2003-01-31 | 2006-05-16 | Smith International, Inc. | High-strength/high-toughness alloy steel drill bit blank |
US20060032677A1 (en) * | 2003-02-12 | 2006-02-16 | Smith International, Inc. | Novel bits and cutting structures |
JP4200479B2 (ja) * | 2003-02-14 | 2008-12-24 | 日立金属株式会社 | 超硬合金製圧延用複合ロール |
US7147413B2 (en) | 2003-02-27 | 2006-12-12 | Kennametal Inc. | Precision cemented carbide threading tap |
GB2401114B (en) | 2003-05-02 | 2005-10-19 | Smith International | Compositions having enhanced wear resistance |
SE526387C2 (sv) | 2003-05-08 | 2005-09-06 | Seco Tools Ab | Borr för spånavskiljande bearbetning med alla delar utförda i ett material samt med innesluten spolkanal |
US20040234820A1 (en) | 2003-05-23 | 2004-11-25 | Kennametal Inc. | Wear-resistant member having a hard composite comprising hard constituents held in an infiltrant matrix |
US7048081B2 (en) | 2003-05-28 | 2006-05-23 | Baker Hughes Incorporated | Superabrasive cutting element having an asperital cutting face and drill bit so equipped |
US7270679B2 (en) | 2003-05-30 | 2007-09-18 | Warsaw Orthopedic, Inc. | Implants based on engineered metal matrix composite materials having enhanced imaging and wear resistance |
US20040245024A1 (en) | 2003-06-05 | 2004-12-09 | Kembaiyan Kumar T. | Bit body formed of multiple matrix materials and method for making the same |
US7625521B2 (en) | 2003-06-05 | 2009-12-01 | Smith International, Inc. | Bonding of cutters in drill bits |
JP2005036281A (ja) * | 2003-07-14 | 2005-02-10 | Olympus Corp | 超硬合金の接合方法及び接合超硬合金 |
SE526567C2 (sv) | 2003-07-16 | 2005-10-11 | Sandvik Intellectual Property | Stödlist för långhålsborr med slityta i avvikande färg |
US20050084407A1 (en) | 2003-08-07 | 2005-04-21 | Myrick James J. | Titanium group powder metallurgy |
JP2005111581A (ja) | 2003-10-03 | 2005-04-28 | Mitsubishi Materials Corp | 穿孔工具 |
JP4498847B2 (ja) | 2003-11-07 | 2010-07-07 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れたオ−ステナイト系高Mnステンレス鋼 |
DE10354679A1 (de) * | 2003-11-22 | 2005-06-30 | Khd Humboldt Wedag Ag | Mahlwalze für die Druckzerkleinerung körnigen Gutes |
DE10356470B4 (de) | 2003-12-03 | 2009-07-30 | Kennametal Inc. | Zirkonium und Niob enthaltender Hartmetallkörper und Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung |
US7384443B2 (en) | 2003-12-12 | 2008-06-10 | Tdy Industries, Inc. | Hybrid cemented carbide composites |
US8562758B2 (en) | 2004-01-29 | 2013-10-22 | Jfe Steel Corporation | Austenitic-ferritic stainless steel |
JP2005281855A (ja) | 2004-03-04 | 2005-10-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
US20050268746A1 (en) | 2004-04-19 | 2005-12-08 | Stanley Abkowitz | Titanium tungsten alloys produced by additions of tungsten nanopowder |
US7267543B2 (en) | 2004-04-27 | 2007-09-11 | Concurrent Technologies Corporation | Gated feed shoe |
US20050211475A1 (en) | 2004-04-28 | 2005-09-29 | Mirchandani Prakash K | Earth-boring bits |
US20080101977A1 (en) | 2005-04-28 | 2008-05-01 | Eason Jimmy W | Sintered bodies for earth-boring rotary drill bits and methods of forming the same |
SE527475C2 (sv) | 2004-05-04 | 2006-03-21 | Sandvik Intellectual Property | Metod och anordning för tillverkning av ett borrämne eller fräsämne |
US7699904B2 (en) * | 2004-06-14 | 2010-04-20 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide |
US20060016521A1 (en) * | 2004-07-22 | 2006-01-26 | Hanusiak William M | Method for manufacturing titanium alloy wire with enhanced properties |
US7125207B2 (en) | 2004-08-06 | 2006-10-24 | Kennametal Inc. | Tool holder with integral coolant channel and locking screw therefor |
US7244519B2 (en) | 2004-08-20 | 2007-07-17 | Tdy Industries, Inc. | PVD coated ruthenium featured cutting tools |
KR20070036188A (ko) | 2004-08-25 | 2007-04-02 | 가부시끼가이샤 도시바 | 화상 표시 장치 및 그 제조 방법 |
JP4468767B2 (ja) * | 2004-08-26 | 2010-05-26 | 日本碍子株式会社 | セラミックス成形体の割掛率制御方法 |
US7754333B2 (en) * | 2004-09-21 | 2010-07-13 | Smith International, Inc. | Thermally stable diamond polycrystalline diamond constructions |
JP2006104540A (ja) | 2004-10-07 | 2006-04-20 | Tungaloy Corp | 超硬合金 |
US7513320B2 (en) | 2004-12-16 | 2009-04-07 | Tdy Industries, Inc. | Cemented carbide inserts for earth-boring bits |
JP4538794B2 (ja) * | 2004-12-21 | 2010-09-08 | 日立金属株式会社 | 超硬合金製圧延用複合ロール |
SE528008C2 (sv) | 2004-12-28 | 2006-08-01 | Outokumpu Stainless Ab | Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt |
JP2006181628A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 厚鋼板の圧延方法および厚鋼板の製造方法 |
SE528671C2 (sv) | 2005-01-31 | 2007-01-16 | Sandvik Intellectual Property | Hårdmetallskär för seghetskrävande korthålsborrning samt förfarande för att framställa detsamma |
KR100996838B1 (ko) | 2005-03-28 | 2010-11-26 | 쿄세라 코포레이션 | 초경합금 및 절삭 공구 |
US8637127B2 (en) | 2005-06-27 | 2014-01-28 | Kennametal Inc. | Composite article with coolant channels and tool fabrication method |
US7687156B2 (en) * | 2005-08-18 | 2010-03-30 | Tdy Industries, Inc. | Composite cutting inserts and methods of making the same |
US7776256B2 (en) | 2005-11-10 | 2010-08-17 | Baker Huges Incorporated | Earth-boring rotary drill bits and methods of manufacturing earth-boring rotary drill bits having particle-matrix composite bit bodies |
US7703555B2 (en) | 2005-09-09 | 2010-04-27 | Baker Hughes Incorporated | Drilling tools having hardfacing with nickel-based matrix materials and hard particles |
US20070082229A1 (en) | 2005-10-11 | 2007-04-12 | Mirchandani Rajini P | Biocompatible cemented carbide articles and methods of making the same |
US7604073B2 (en) | 2005-10-11 | 2009-10-20 | Us Synthetic Corporation | Cutting element apparatuses, drill bits including same, methods of cutting, and methods of rotating a cutting element |
US7913779B2 (en) | 2005-11-10 | 2011-03-29 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring rotary drill bits including bit bodies having boron carbide particles in aluminum or aluminum-based alloy matrix materials, and methods for forming such bits |
US7802495B2 (en) | 2005-11-10 | 2010-09-28 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring rotary drill bits |
US7784567B2 (en) | 2005-11-10 | 2010-08-31 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring rotary drill bits including bit bodies comprising reinforced titanium or titanium-based alloy matrix materials, and methods for forming such bits |
US20070151769A1 (en) | 2005-11-23 | 2007-07-05 | Smith International, Inc. | Microwave sintering |
JP2009535536A (ja) | 2006-04-27 | 2009-10-01 | ティーディーワイ・インダストリーズ・インコーポレーテッド | モジュール型の固定カッターボーリングビット、モジュール型の固定カッターボーリングビット本体及びそれに関連する方法 |
US20080011519A1 (en) * | 2006-07-17 | 2008-01-17 | Baker Hughes Incorporated | Cemented tungsten carbide rock bit cone |
WO2008051588A2 (en) * | 2006-10-25 | 2008-05-02 | Tdy Industries, Inc. | Articles having improved resistance to thermal cracking |
JP5256384B2 (ja) * | 2006-11-20 | 2013-08-07 | 株式会社スターロイ | 積層超硬チップ及びその製造方法 |
US7625157B2 (en) | 2007-01-18 | 2009-12-01 | Kennametal Inc. | Milling cutter and milling insert with coolant delivery |
DE102007006943A1 (de) | 2007-02-13 | 2008-08-14 | Robert Bosch Gmbh | Schneidelement für einen Gesteinsbohrer und ein Verfahren zur Herstellung eines Schneidelements für einen Gesteinsbohrer |
US8512882B2 (en) | 2007-02-19 | 2013-08-20 | TDY Industries, LLC | Carbide cutting insert |
US7846551B2 (en) | 2007-03-16 | 2010-12-07 | Tdy Industries, Inc. | Composite articles |
US20090136308A1 (en) | 2007-11-27 | 2009-05-28 | Tdy Industries, Inc. | Rotary Burr Comprising Cemented Carbide |
US8221517B2 (en) | 2008-06-02 | 2012-07-17 | TDY Industries, LLC | Cemented carbide—metallic alloy composites |
US8025112B2 (en) * | 2008-08-22 | 2011-09-27 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
US8322465B2 (en) * | 2008-08-22 | 2012-12-04 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same |
US8827606B2 (en) | 2009-02-10 | 2014-09-09 | Kennametal Inc. | Multi-piece drill head and drill including the same |
US8272816B2 (en) | 2009-05-12 | 2012-09-25 | TDY Industries, LLC | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
US8308096B2 (en) | 2009-07-14 | 2012-11-13 | TDY Industries, LLC | Reinforced roll and method of making same |
-
2009
- 2009-06-02 US US12/476,738 patent/US8221517B2/en active Active
- 2009-06-02 WO PCT/US2009/045953 patent/WO2009149071A2/en active Application Filing
- 2009-06-02 EP EP09759231A patent/EP2300628A2/en not_active Withdrawn
- 2009-06-02 RU RU2010154427/02A patent/RU2499069C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-06-02 CA CA2725318A patent/CA2725318A1/en not_active Abandoned
- 2009-06-02 UA UAA201015854A patent/UA103620C2/ru unknown
- 2009-06-02 BR BRPI0913591A patent/BRPI0913591A8/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-06-02 EP EP13172168.0A patent/EP2653580B1/en not_active Revoked
- 2009-06-02 JP JP2011512580A patent/JP2011523681A/ja not_active Withdrawn
- 2009-06-02 CN CN200980129471XA patent/CN102112642B/zh not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-11-16 IL IL209347A patent/IL209347A0/en unknown
-
2012
- 2012-06-04 US US13/487,323 patent/US20120237386A1/en not_active Abandoned
-
2014
- 2014-10-20 JP JP2014213908A patent/JP2015078435A/ja not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2135328C1 (ru) * | 1994-12-23 | 1999-08-27 | Кеннаметал Инк. | Изделия из композитного кермета |
US6511265B1 (en) * | 1999-12-14 | 2003-01-28 | Ati Properties, Inc. | Composite rotary tool and tool fabrication method |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10636528B2 (en) | 2014-07-15 | 2020-04-28 | Tokamak Energy Ltd | Shielding materials for fusion reactors |
RU2689456C2 (ru) * | 2014-12-30 | 2019-05-28 | Сандвик Хиперион АБ | Коррозионно-стойкий цементированный карбид для работы с текучими средами |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102112642A (zh) | 2011-06-29 |
JP2015078435A (ja) | 2015-04-23 |
BRPI0913591A2 (pt) | 2017-09-26 |
US20090293672A1 (en) | 2009-12-03 |
CN102112642B (zh) | 2013-11-06 |
BRPI0913591A8 (pt) | 2017-11-21 |
WO2009149071A2 (en) | 2009-12-10 |
WO2009149071A3 (en) | 2010-06-17 |
RU2010154427A (ru) | 2012-07-20 |
EP2300628A2 (en) | 2011-03-30 |
US20120237386A1 (en) | 2012-09-20 |
IL209347A0 (en) | 2011-01-31 |
JP2011523681A (ja) | 2011-08-18 |
EP2653580A1 (en) | 2013-10-23 |
UA103620C2 (ru) | 2013-11-11 |
CA2725318A1 (en) | 2009-12-10 |
EP2653580B1 (en) | 2014-08-20 |
US8221517B2 (en) | 2012-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2499069C2 (ru) | Композиционные материалы цементированный карбид-металлический сплав | |
RU2508178C2 (ru) | Буровое долото и другие изделия, содержащие цементированный карбид | |
US4608318A (en) | Casting having wear resistant compacts and method of manufacture | |
CN102653002A (zh) | 多层复合硬质合金产品及其制造方法 | |
GB2098112A (en) | Casting incorporating hard, e.g. wear-resistant, insert | |
CN201960133U (zh) | 多层复合硬质合金产品 | |
EP0046209B1 (en) | Steel-hard carbide macrostructured tools, compositions and methods of forming | |
EP1277532A2 (en) | Clad powder metallurgy article and method for producing the same | |
EP3630398B1 (en) | Hot isostatic pressed article comprising a body of a cemented carbide and a body of a metal alloy or of a metal matrix composite | |
US20140144712A1 (en) | Eruption control in thermally stable pcd products by the addition of transition metal carbide | |
US6821313B2 (en) | Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys | |
JP2807874B2 (ja) | Wc基超硬合金系耐摩耗材及びその製造方法 | |
US7270782B2 (en) | Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys | |
KR100422092B1 (ko) | 습동부품및그제조방법 | |
JPH0133542B2 (ru) | ||
JPH06238725A (ja) | 部位別に最適化した材料を持つ複合中空部材とその製造方法 | |
JPS6359381B2 (ru) | ||
WO2003102255A1 (en) | Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140603 |