RU2431693C1 - Seamless pipe of martensite stainless steel for oil field pipe equipment and procedure for its manufacture - Google Patents

Seamless pipe of martensite stainless steel for oil field pipe equipment and procedure for its manufacture Download PDF

Info

Publication number
RU2431693C1
RU2431693C1 RU2010102917/02A RU2010102917A RU2431693C1 RU 2431693 C1 RU2431693 C1 RU 2431693C1 RU 2010102917/02 A RU2010102917/02 A RU 2010102917/02A RU 2010102917 A RU2010102917 A RU 2010102917A RU 2431693 C1 RU2431693 C1 RU 2431693C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
less
temperature
pipe
cooling
seamless
Prior art date
Application number
RU2010102917/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2010102917A (en
Inventor
Юкио МИЯТА (JP)
Юкио МИЯТА
Мицуо КИМУРА (JP)
Мицуо КИМУРА
Масахито ТАНАКА (JP)
Масахито ТАНАКА
Кен СИМАМОТО (JP)
Кен СИМАМОТО
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Publication of RU2010102917A publication Critical patent/RU2010102917A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2431693C1 publication Critical patent/RU2431693C1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/22—Martempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy. ^ SUBSTANCE: here is disclosed seamless pipe of stainless steel containing wt %: less, than 0.010% of C, 1.0% or less of Si, from 0.1 to 2.0% of Mn, 0.020% or less of P, 0.010% or less of S, 0.10% or less of Al, from 10 to 14% of Cr, from 0.1 to 4.0% of Ni, 0.05% or less of N, and also, if necessary, one or more of: Cu 2.0 wt % or less, Mo 2.0 wt % or less, V 0.1% or less, Nb 0.1% or less, and Ti 0.1% or less, the rest - Fe and unavoidable impurities Pipes are quenched for martensite and are tempered. At quenching after heating to temperature equal or higher, than temperature of transition of Ac3, pipes are cooled to temperature within ranges from 100C and below at rate of cooling equal or higher, than rate of cooling in air Pipes are tempered at temperature from over 450C to 550C and successively cooled. ^ EFFECT: seamless pipe simultaneously possesses high strength by yield point and raised low temperature impact strength. ^ 8 cl, 1 dwg, 3 tbl, 1 ex

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к бесшовной трубе из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования и, более конкретно, относится к бесшовной трубе для нефтепромыслового трубного оборудования, которая обладает высокой прочностью, такой как предел текучести, равный 110 килофунт/дюйм2 (758 МПа) или более, и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, а также к способу производства бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали.The present invention relates to a seamless martensitic stainless steel pipe for oilfield pipe equipment, and more particularly relates to a seamless pipe for oilfield pipe equipment that has high strength, such as a yield strength of 110 kilopound / inch 2 (758 MPa) or more. , and high low temperature toughness, as well as to a method for the production of seamless pipes from martensitic stainless steel.

Уровень техникиState of the art

С учетом ожидаемых в ближайшем будущем резкого роста цен на сырую нефть и истощения нефтяных природных ресурсов в последние годы интенсивно разрабатывались, в частности, глубокие нефтяные скважины; нефтяные и газовые скважины с сильно агрессивной окружающей средой, содержащей диоксид углерода, ионы хлора и т.п.; и нефтяные скважины с затрудняющей бурение внешней средой, такие как скважины, расположенные в холодных регионах или на морском дне, на которые ранее не обращали внимания. Для использования в названных выше условиях необходимо такое нефтепромысловое трубное оборудование, которое бы включало материал, обладающий одновременно высокой прочностью, повышенной стойкостью к коррозии, а также повышенной ударной вязкостью.Given the expected sharp rise in crude oil prices in the near future and the depletion of petroleum natural resources in recent years, in particular, deep oil wells have been intensively developed; oil and gas wells with a highly aggressive environment containing carbon dioxide, chlorine ions, etc .; and oil wells with a hindering drilling environment, such as wells located in cold regions or on the seabed, which were previously not paid attention to. For use in the above conditions, such oilfield pipe equipment is required that would include a material having both high strength, increased corrosion resistance, and increased impact strength.

До настоящего времени в нефтяных и газовых скважинах с окружающей средой, содержащей диоксид углерода (СO2), ионы хлора (Сl-) и т.п. для бурильных операций в качестве нефтепромыслового оборудования часто используют трубу из мартенситной нержавеющей стали, содержащей 13% Сr.To date, in oil and gas wells with an environment containing carbon dioxide (CO 2 ), chlorine ions (Cl - ), etc. For drilling operations, a martensitic stainless steel pipe containing 13% Cr is often used as oilfield equipment.

В частности, в непрошедшей экспертизу патентной заявке JP 2002-363708 предложена мартенситная нержавеющая сталь, пригодная для использования для нефтепромыслового трубного оборудования, которая содержит от 0,01 до 0,1% С, от 9 до 15% Сr и 0,1% или менее N, сталь обладает высокой ударной вязкостью, даже несмотря на то что она имеет относительно высокое содержание С и обладает высокой прочностью. Согласно раскрытому в документе JP 2002-363708 способу, когда количество присутствующих в первично-аустенитных межзеренных границах карбидов снижается до 0,5 об.% или ниже, максимальная малая ось карбидов устанавливается равной от 10 до 200 нм, отношение между средней концентрацией Сr и средней концентрацией Fe в карбидах устанавливается равным от 0,4 или ниже, прекращается выделение карбида типа М23С6, и преобладающим образом выделяется карбид типа М3С, причем ударная вязкость может быть значительно улучшена. С целью регулирования структуры и состава названных выше карбидов в требуемом диапазоне, согласно раскрытому в документе JP 2002-363708 способу, после горячей обработки осуществляется охлаждение на воздухе (самопроизвольное охлаждение), причем охлаждение на воздухе (самопроизвольное охлаждение) осуществляется либо после растворной обработки, либо вслед за воздушным (самопроизвольным) охлаждением, осуществляемым после растворной обработки, проводится отпуск при низкой температуре, равной 450°С или ниже.In particular, in the unexamined patent application JP 2002-363708, martensitic stainless steel is proposed, suitable for use in oilfield pipe equipment, which contains from 0.01 to 0.1% C, from 9 to 15% Cr and 0.1% or less than N, steel has a high toughness, even though it has a relatively high C content and has high strength. According to the method disclosed in JP 2002-363708, when the amount of carbides present in the primary austenitic grain boundaries is reduced to 0.5 vol.% Or lower, the maximum minor axis of the carbides is set to be from 10 to 200 nm, the ratio between the average Cr concentration and the average the Fe concentration in carbides is set equal to 0.4 or lower, the precipitation of carbide of type M 23 C 6 ceases, and carbide of type M 3 C is predominantly precipitated, and the toughness can be significantly improved. In order to regulate the structure and composition of the carbides mentioned above in the required range, according to the method disclosed in JP 2002-363708, air cooling (spontaneous cooling) is carried out after hot treatment, and air cooling (spontaneous cooling) is carried out either after solution processing, or after air (spontaneous) cooling, carried out after mortar treatment, vacation is carried out at a low temperature of 450 ° C or lower.

Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION

При осуществлении способа согласно документу JP 2002-363708, если после горячей прокатки осуществляется только охлаждение на воздухе (самопроизвольное охлаждение) или если только охлаждение на воздухе (самопроизвольное охлаждение) осуществляется после растворной обработки, возникает проблема, состоящая в том, что невозможно одновременно получить и желаемую прочность категории 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести (758-862 МПа) и повышенную низкотемпературную ударную вязкость. Кроме того, чтобы обеспечить прочность порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести с помощью способа, раскрытого в документе JP 2002-363708, содержание С должно быть установлено равным 0,01 мас.% или более. Однако если содержание С устанавливается равным 0,01 мас.% или более, низкотемпературная ударная вязкость ухудшается, и повышенная низкотемпературная ударная вязкость, имеющая температуру перехода к разрыву -60°С или ниже, к сожалению, не может быть обеспечена. Кроме того, когда раскрытый в документе JP 2002-363708 способ применяется в отношении стальной трубы таким образом, чтобы осуществить низкотемпературный отпуск при 450°С или ниже, во время правки, проводимой непосредственно после окончания нагрева в операции отпуска, возникает рабочее напряжение, создавая проблему, состоящую в увеличении разброса характеристик стальной трубы.When implementing the method according to the document JP 2002-363708, if after hot rolling only cooling in air is carried out (spontaneous cooling) or if only cooling in air (spontaneous cooling) is carried out after solution processing, the problem arises that it is impossible to simultaneously obtain the desired strength category 110 kilopound / inch 2 yield strength (758-862 MPa) and increased low-temperature impact strength. In addition, in order to provide a yield strength of about 110 kilofound / inch 2 using the method disclosed in JP 2002-363708, the C content should be set to 0.01 mass% or more. However, if the C content is set to 0.01 mass% or more, the low temperature toughness deteriorates, and the increased low temperature toughness having a rupture temperature of -60 ° C or lower, unfortunately, cannot be provided. In addition, when the method disclosed in JP 2002-363708 is applied to a steel pipe in such a way as to effect a low temperature tempering at 450 ° C. or lower, during dressing carried out immediately after heating is completed in the tempering operation, an operating voltage occurs, causing a problem consisting in increasing the variation in the characteristics of the steel pipe.

Настоящее изобретение выполнено для решения описанных выше технических проблем, и целью настоящего изобретения является создание бесшовной стальной трубы для нефтепромыслового трубного оборудования, которая одновременно обладает высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, и создание надежного способа производства бесшовной стальной трубы. При этом «повышенная низкотемпературная ударная вязкость» в настоящем изобретении относится к случаю, в котором температура перехода к разрыву (vTrs) в ударном тесте Шарли равна -60°С или ниже.The present invention is made to solve the technical problems described above, and the purpose of the present invention is to provide a seamless steel pipe for oilfield pipe equipment, which at the same time has high strength of the order of 110 kilopound / inch 2 in terms of yield strength and increased low temperature impact strength, and creating a reliable method for the production of seamless steel pipe. Meanwhile, “increased low temperature toughness” in the present invention refers to the case in which the transition to break temperature (vTrs) in the Charlie impact test is −60 ° C. or lower.

Для достижения указанной выше цели авторы настоящего изобретения провели интенсивные исследования влияния состава компонентов стали и условий ее термообработки на изменение ударной вязкости с повышением прочности трубы из мартенситной нержавеющей 13Сr-стали. В результате было обнаружено, что в системе компонентов, в которой содержание С составляет ниже 0,010 мас.%, содержание Сr находится на относительно низком уровне, например приблизительно до 11% Сr, а содержание Ni также находится на относительно низком уровне, например до 4,0% или менее, после проведения соответствующей операции отпуска, в которой нагрев производится до температуры отпуска в пределах от 450 до 550°С, с последующим охлаждением, даже без добавления Мо может быть обеспечена высокая прочность категории 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести, а также получена ударная вязкость с температурой vTrs, равной -60°С или ниже. Прежде всего, будут описаны результаты базовых экспериментов, проведенных авторами настоящего изобретения.To achieve the above goal, the authors of the present invention conducted intensive studies of the influence of the composition of the components of the steel and the conditions of its heat treatment on the change in toughness with increasing pipe strength from martensitic stainless 13Cr steel. As a result, it was found that in a component system in which the C content is below 0.010 wt.%, The Cr content is at a relatively low level, for example to about 11% Cr, and the Ni content is also at a relatively low level, for example to 4, 0% or less, after appropriate tempering operation in which heating is carried out to a temperature tempering in the range of 450 to 550 ° C, followed by cooling, even without the addition of Mo can be provided a high strength category of 110 kp / in2 on the limit is fluid STI and toughness obtained with temperature vTrs, equal to -60 ° C or below. First of all, the results of the basic experiments conducted by the authors of the present invention will be described.

После завершения операции закалки (810°С в течение 15 мин), проведенной на бесшовной стальной трубе, выполненной из стали, в состав которой входят (в мас.%): 0,008% С, 0,12% Si, 1,14% Mn, 0,019% P, 0,001% S, 0,04% Al, 10,9% Сr, 2,3% Ni, 0,5% Сu, 0,01% N и остальное Fe, была проведена операция отпуска таким образом, чтобы нагрев осуществлялся при температуре в пределах от 425 до 575°С, после чего было осуществлено самопроизвольное охлаждение. Кроме того, во время охлаждения в процессе отпуска проводилась операция правки. На полученной бесшовной стальной трубе были проведены испытание на растяжение и ударный тест Шарпи, с помощью которых были измерены характеристики растяжения (предел текучести YS и прочность на растяжение TS) и низкотемпературная ударная вязкость (температура перехода к разрыву vTrs). Полученные результаты показаны на чертеже. Как следует из чертежа, при данном составе компонентов, когда отпуск после операции закалки производится при температуре в пределах от более чем 450 до 550°С, высокая ударная вязкость и высокая прочность могут быть получены одновременно. Иными словами, обнаружено, что даже при использовании состава с 11% Сr - 2% Ni, когда отпуск после операции закалки производится при температуре в пределах от более чем 450 до 550°С, можно надежно обеспечить высокую ударную вязкость с температурой vTrs, равной -60°С или ниже, и высокую прочность порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести. На основании этих фактов были дополнительно проведены интенсивные исследования, результатом которых стало настоящее изобретение. Ниже приводится краткое изложение настоящего изобретения.After completion of the hardening operation (810 ° С for 15 min), carried out on a seamless steel pipe made of steel, which includes (in wt.%): 0.008% С, 0.12% Si, 1.14% Mn , 0.019% P, 0.001% S, 0.04% Al, 10.9% Cr, 2.3% Ni, 0.5% Cu, 0.01% N and the rest Fe, a tempering operation was performed so that heating was carried out at a temperature ranging from 425 to 575 ° C, after which spontaneous cooling was carried out. In addition, during the cooling process, a dressing operation was carried out during tempering. The obtained seamless steel pipe was subjected to tensile testing and Charpy impact test, which were used to measure the tensile characteristics (yield strength YS and tensile strength TS) and low-temperature toughness (transition temperature rupture vTrs). The results are shown in the drawing. As follows from the drawing, with this composition of the components, when tempering after the hardening operation is performed at a temperature in the range from more than 450 to 550 ° C, high impact strength and high strength can be obtained simultaneously. In other words, it was found that even when using a composition with 11% Cr - 2% Ni, when tempering after the hardening operation is carried out at a temperature in the range from more than 450 to 550 ° C, it is possible to reliably provide high impact strength with temperature vTrs equal to - 60 ° C or lower, and high strength of the order of 110 kilopound / inch 2 yield strength. Based on these facts, intensive studies were additionally conducted, the result of which was the present invention. The following is a summary of the present invention.

(1) Бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования выполнена из стали, состав которой включает (в мас.%) менее 0,010% С, 1,0% или менее Si, от 0,1 до 2,0% Мn, 0,020% или менее Р, 0,010% или менее S, 0,10% или менее Аl, от 10 до 14% Сr, от 0,1 до 4,0% Ni, 0,05% или менее N и остальное Fe и неизбежные примеси. Бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали обладает одновременно высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, имеющей согласно ударному тесту Шарпи температуру перехода к разрыву vTrs, равную -60°С или ниже.(1) A seamless martensitic stainless steel pipe for oilfield pipe equipment is made of steel, the composition of which includes (in wt.%) Less than 0.010% C, 1.0% or less Si, from 0.1 to 2.0% Mn, 0.020% or less P, 0.010% or less S, 0.10% or less Al, 10 to 14% Cr, 0.1 to 4.0% Ni, 0.05% or less N and the rest Fe and unavoidable impurities. A seamless martensitic stainless steel pipe has both high tensile strength of about 110 kilo pounds per inch 2 yield strength and high low temperature toughness, which, according to the Charpy impact test, has a rupture transition temperature of vTrs of -60 ° C or lower.

(2) Бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования согласно (1) выполнена из стали, состав которой дополнительно включает (в мас.%) по меньшей мере один из элементов из группы: Сu 2,0% или менее и Мо 2,0% или менее.(2) The seamless martensitic stainless steel pipe for oilfield pipe equipment according to (1) is made of steel, the composition of which additionally includes (in wt.%) At least one of the elements from the group: Cu 2.0% or less and Mo 2 0% or less.

(3) Бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования согласно (1) или (2) выполнена из стали, состав которой дополнительно включает (в мас.%) по меньшей мере один из элементов из группы: V 0,1% или менее, Nb 0,1% или менее и Ti 0,1% или менее.(3) A seamless martensitic stainless steel pipe for oilfield pipe equipment according to (1) or (2) is made of steel, the composition of which additionally includes (in wt.%) At least one of the elements from the group: V 0.1% or less than Nb 0.1% or less; and Ti 0.1% or less.

(4) Способ производства бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования, которая одновременно обладает высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, включает в себя: проведение операции закалки на бесшовной трубе из нержавеющей стали, имеющей состав, который включает (в мас.%) менее 0,010% С, 1,0% или менее Si, от 0,1 до 2,0% Мn, 0,020% или менее Р, 0,010% или менее S, 0,10% или менее Аl, от 10 до 14% Сr, от 0,1 до 4,0% Ni, 0,05% или менее N и остальное Fe и неизбежные примеси, причем в операции закалки после проведения нагрева до температуры нагрева для закалки, такой же или более высокой, чем температура перехода Ас3, осуществляют охлаждение от температуры нагрева для закалки до температуры в пределах от 100°С и ниже со скоростью охлаждения, равной или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе; и проведение операции отпуска, в которой вслед за операцией закалки осуществляется нагрев до температуры отпуска в пределах от более чем 450°С до 550°С с последующим охлаждением.(4) A method for producing a seamless martensitic stainless steel pipe for oilfield pipe equipment, which at the same time has high strength of the order of 110 kilo pounds per inch 2 yield strength and increased low temperature impact strength, includes: hardening operation on a stainless steel seamless pipe, having a composition that includes (in wt.%) less than 0.010% C, 1.0% or less Si, from 0.1 to 2.0% Mn, 0.020% or less P, 0.010% or less S, 0.10 % or less Al, from 10 to 14% Cr, from 0.1 to 4.0% Ni, 0.05% or less N and the rest Fe and nye impurities, wherein in the hardening step after heating to a heating temperature for hardening, the same or higher than the transition temperature Ac 3, cooling is performed from the heating temperature for quenching to a temperature in the range of 100 ° C or lower at a cooling rate equal to or higher than air cooling rate; and conducting a tempering operation, in which, following the quenching operation, heating to a tempering temperature in the range from more than 450 ° C to 550 ° C is carried out, followed by cooling.

(5) Способ производства бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования согласно (4), в котором труба выполнена из стали, состав которой дополнительно включает (в мас.%) по меньшей мере один из элементов из группы: Сu 2,0% или менее и Мо 2,0% или менее.(5) A method for producing a seamless pipe from martensitic stainless steel for oilfield pipe equipment according to (4), in which the pipe is made of steel, the composition of which additionally includes (in wt.%) At least one of the elements from the group: Cu 2.0 % or less and Mo 2.0% or less.

(6) Способ производства бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования согласно (4) или (5), в котором труба выполнена из стали, состав которой дополнительно включает (в мас.%) по меньшей мере один из элементов из группы: V 0,1% или менее, Nb 0,1% или менее и Ti 0,1% или менее.(6) A method of manufacturing a seamless pipe from martensitic stainless steel for oilfield pipe equipment according to (4) or (5), in which the pipe is made of steel, the composition of which further includes (in wt.%) At least one of the elements from the group: V 0.1% or less, Nb 0.1% or less, and Ti 0.1% or less.

(7) Способ производства бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования согласно одному из (4)-(6), в котором во время охлаждения в операции отпуска проводится операция правки в диапазоне температур от 400°С и выше.(7) A method for producing a seamless martensitic stainless steel pipe for oilfield pipe equipment according to one of (4) to (6), wherein during cooling in the tempering operation, an dressing operation is performed in a temperature range of 400 ° C. and above.

Согласно настоящему изобретению бесшовная стальная труба для нефтепромыслового трубного оборудования, которая одновременно обладает высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, температурой перехода к разрыву vTrs, равной -60°С или ниже, может быть легко и при этом надежно изготовлена, в результате чего могут быть получены значительные промышленные преимущества.According to the present invention, a seamless steel pipe for oilfield pipe equipment, which at the same time has high strength of the order of 110 kilo pounds per inch 2 yield strength and high low temperature impact toughness, a tensile transition temperature vTrs of −60 ° C. or lower, can be easily this is reliably manufactured, as a result of which significant industrial advantages can be obtained.

Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings

Чертеж - график, демонстрирующий зависимость от температуры отпуска предела текучести (YS), прочности на растяжение (TS) и температуры перехода к разрыву (vTrs).Drawing is a graph showing the dependence on the tempering temperature of the yield strength (YS), tensile strength (TS) and the temperature of the transition to rupture (vTrs).

Осуществление изобретенияThe implementation of the invention

Прежде всего будет описан способ производства бесшовной стальной трубы для нефтепромыслового трубного оборудования. В настоящем изобретении в качестве исходного материала используется бесшовная труба из нержавеющей стали, состав которой включает менее 0,010% С, 1,0% или менее Si, от 0,1 до 2,0% Мn, 0,020% или менее Р, 0,010% или менее S, 0,10% или менее Аl, от 10 до 14% Сr, от 0,1 до 4,0% Ni, 0,05% или менее N и остальное Fе и неизбежные примеси. Далее «мас.%» будут просто обозначаться «%». Вначале будут описаны причины ограничений в составе исходного материала.First of all, a method for producing a seamless steel pipe for oilfield pipe equipment will be described. In the present invention, a seamless stainless steel pipe is used as the starting material, the composition of which includes less than 0.010% C, 1.0% or less Si, from 0.1 to 2.0% Mn, 0.020% or less P, 0.010% or less than S, 0.10% or less Al, 10 to 14% Cr, 0.1 to 4.0% Ni, 0.05% or less N and the rest Fe and unavoidable impurities. Further, "wt.%" Will simply be denoted by "%". First, the reasons for the limitations in the composition of the source material will be described.

С: менее 0,010%C: less than 0.010%

С является важным элементом в отношении прочности мартенситной нержавеющей стали и с целью обеспечения требуемой прочности его содержание составляет 0,003% или более. Однако когда его содержание равно 0,010% или более, появляется вероятность ухудшения ударной вязкости, а также стойкости к коррозии. В связи с этим содержание С в настоящем изобретении ограничено величиной менее 0,010%. При этом, чтобы надежно обеспечивать прочность и ударную вязкость, содержание С преимущественно лежит в пределах от 0,003 до 0,008%.C is an important element in terms of the strength of martensitic stainless steel and, in order to provide the required strength, its content is 0.003% or more. However, when its content is 0.010% or more, there is a possibility of deterioration of toughness, as well as resistance to corrosion. In this regard, the content of C in the present invention is limited to less than 0.010%. Moreover, in order to reliably provide strength and toughness, the content of C is preferably in the range from 0.003 to 0.008%.

Si: 1,0% или меньшеSi: 1.0% or less

Si является элементом, функционирующим в качестве раскисляющего агента в обычном сталелитейном процессе, и в настоящем изобретении его содержание составляет 0,1% или более. Однако если его содержание больше 0,1%, происходит ухудшение ударной вязкости и ухудшается также обрабатываемость в горячем состоянии. По этой причине содержание Si ограничено 1,0% или меньше. При этом содержание Si преимущественно лежит в пределах от 0,1 до 0,3%.Si is an element that functions as a deoxidizing agent in a conventional steel process, and in the present invention, its content is 0.1% or more. However, if its content is greater than 0.1%, toughness deteriorates and hot workability also deteriorates. For this reason, the Si content is limited to 1.0% or less. Moreover, the Si content mainly lies in the range from 0.1 to 0.3%.

Мn: от 0,1 до 2,0%Mn: 0.1 to 2.0%

Мn является элементом, повышающим прочность, и, чтобы обеспечить прочность, необходимую для стальной трубы для нефтепромыслового трубного оборудования, содержание Мn в настоящем изобретении должно составлять 0,1% или более. Однако если его содержание больше 2,0%, это отрицательно влияет на ударную вязкость. По этой причине содержание Мn ограничено пределами от 0,1 до 2,0%. При этом содержание Мn преимущественно лежит в пределах от 0,5 до 1,5%.Mn is a strength enhancing element, and in order to provide the strength required for a steel pipe for oilfield pipe equipment, the Mn content of the present invention should be 0.1% or more. However, if its content is more than 2.0%, this adversely affects the toughness. For this reason, the Mn content is limited to from 0.1 to 2.0%. The content of Mn mainly lies in the range from 0.5 to 1.5%.

Р: 0,020% или менееP: 0.020% or less

Р является элементом, ухудшающим стойкость к коррозии, в частности стойкость к коррозии от СO2, по причине чего его содержание в настоящем изобретении уменьшают в как можно большей степени. Однако чрезмерное уменьшение может привести к повышению себестоимости. В качестве пределов, в которых стойкость к коррозии, в частности стойкость к СО2-коррозии, не ухудшается и в которых снижение содержания Р может производиться в промышленности при относительно низких расходах, используют ограничение содержания Р до 0,020% или менее. При этом предпочтительное содержание Р составляет 0,015% или менее.P is an element that worsens corrosion resistance, in particular corrosion resistance from CO 2 , which is why its content in the present invention is reduced as much as possible. However, excessive reduction can lead to higher costs. As limits in which the corrosion resistance, in particular the resistance to CO 2 corrosion, does not deteriorate and in which the reduction of the P content can be carried out in industry at relatively low costs, a limitation of the P content to 0.020% or less is used. Moreover, the preferred content of P is 0.015% or less.

S: 0,010% или менееS: 0.010% or less

S является элементом, который значительно ухудшает обрабатываемость в горячем состоянии в процессе производства трубы, и его содержание преимущественно уменьшают в как можно большей степени. Однако если содержание S уменьшается до 0,010% или менее, изготовление трубы может производиться обычным способом и по этой причине содержание S ограничивается до 0,010% или менее. При этом предпочтительное содержание S составляет 0,003% или менее.S is an element that significantly degrades hot workability during pipe production, and its content is advantageously reduced as much as possible. However, if the S content is reduced to 0.010% or less, the manufacture of the pipe can be carried out in the usual way and for this reason, the S content is limited to 0.010% or less. Moreover, the preferred content of S is 0.003% or less.

Аl: 0,10% или менееAl: 0.10% or less

Аl является элементом, обладающим сильной раскисляющей функцией, и, чтобы получить такой эффект, содержание Аl должно быть преимущественно равным 0,001% или более. Однако если содержание Аl больше 0,10%, это отрицательно влияет на ударную вязкость. По этой причине содержание Аl ограничивается до 0,10% или менее. При этом предпочтительное содержание Аl составляет 0,05% или менее.Al is an element with a strong deoxidizing function, and in order to obtain such an effect, the content of Al should preferably be equal to 0.001% or more. However, if the Al content is greater than 0.10%, this affects the toughness. For this reason, the Al content is limited to 0.10% or less. Moreover, the preferred Al content is 0.05% or less.

Сr: от 10 до 14%Cr: 10 to 14%

Сr является элементом, улучшающим стойкость к коррозии за счет образования пассивирующей пленки, и в то же время является элементом, в особенности способствующим эффективному повышению стойкости к СO2-коррозии и стойкости к трещинообразованию в результате напряжений, возникающих от СО2-коррозии. Если содержание Сr равно 10% или более, может быть обеспечена стойкость к коррозии, необходимая для стальной трубы для нефтепромыслового трубного оборудования, и по этой причине нижний предел в настоящем изобретении устанавливается равным 10%. С другой стороны, если содержание Сr велико, например больше 14%, то, поскольку легко образуется феррит, с целью надежного обеспечения мартенситной фазы или предотвращения ухудшения обрабатываемости в горячем состоянии необходимо добавлять большое количество дорогостоящего образующего аустенит элемента, в результате чего могут возникать проблемы экономического характера. По этой причине содержание Сr ограничивают пределами от 10 до 14%. При этом с целью обеспечения более стабильной микроструктуры и обрабатываемости в горячем состоянии содержание Сr преимущественно выбирают в пределах от 10,5 до 11,5%.Cr is an element that improves corrosion resistance due to the formation of a passivating film, and at the same time it is an element, especially contributing to an effective increase in resistance to CO 2 corrosion and resistance to cracking as a result of stresses arising from CO 2 corrosion. If the Cr content is 10% or more, the corrosion resistance required for the steel pipe for oilfield pipe equipment can be provided, and for this reason, the lower limit in the present invention is set to 10%. On the other hand, if the Cr content is large, for example, greater than 14%, since ferrite is easily formed, in order to reliably ensure the martensitic phase or to prevent deterioration of hot workability, it is necessary to add a large amount of expensive austenite-forming element, as a result of which economic problems may arise character. For this reason, the Cr content is limited to between 10 and 14%. Moreover, in order to ensure a more stable microstructure and hot workability, the Cr content is preferably chosen in the range from 10.5 to 11.5%.

Ni: от 0,1 до 4,0%Ni: 0.1 to 4.0%

Ni обладает функцией усиливать пассивирующую пленку и является элементом, повышающим стойкость к коррозии, в частности стойкость к СO2-коррозии. С целью получения описанного выше эффекта содержание Ni должно быть равным 0,1% или более. С другой стороны, когда содержание Ni больше 4,0%, эффект улучшения насыщается, и в результате этого неизбежно повышается себестоимость производства. По этой причине содержание Ni ограничивают пределами от 0,1 до 4,0%. При этом предпочтительное содержание Ni составляет от 1,5 до 3,0%.Ni has the function of enhancing a passivating film and is an element that increases corrosion resistance, in particular resistance to CO 2 corrosion. In order to obtain the effect described above, the Ni content should be equal to 0.1% or more. On the other hand, when the Ni content is more than 4.0%, the improvement effect is saturated, and as a result, the production cost inevitably increases. For this reason, the Ni content is limited to between 0.1 and 4.0%. In this case, the preferred Ni content is from 1.5 to 3.0%.

N: 0,05% или меньшеN: 0.05% or less

N является элементом, значительно улучшающим стойкость к питтингу, и, если содержание N равно 0,003% или более, описанный выше эффект становится значительным. С другой стороны, если содержание N выше 0,05%, образуются различные нитриды и в результате этого ухудшается ударная вязкость. По этой причине содержание N ограничено до 0,05% или менее. При этом предпочтительное содержание N составляет от 0,01 до 0,02%.N is an element that significantly improves pitting resistance, and if the N content is 0.003% or more, the effect described above becomes significant. On the other hand, if the N content is higher than 0.05%, various nitrides are formed and, as a result, the toughness deteriorates. For this reason, the N content is limited to 0.05% or less. Moreover, the preferred content of N is from 0.01 to 0.02%.

Хотя описанные выше компоненты являются базовыми компонентами исходного материала согласно настоящему изобретению, кроме этих описанных выше базовых компонентов в стали может также содержаться по меньшей мере один компонент, выбранный из группы, состоящей из Сu: 2,0% или менее и Мо: 2,0% или менее, и/или по меньшей мере один компонент, выбранный из группы, состоящей из V: 0,10% или менее, Nb: 0,10% или менее и Ti: 0,10% или менее.Although the components described above are basic components of the starting material according to the present invention, in addition to these basic components described above, the steel may also contain at least one component selected from the group consisting of Cu: 2.0% or less and Mo: 2.0 % or less, and / or at least one component selected from the group consisting of V: 0.10% or less, Nb: 0.10% or less, and Ti: 0.10% or less.

По меньшей мере один элемент, выбранный из группы, состоящей из Сu: 2,0% или менее и Мо: 2,0% или менееAt least one element selected from the group consisting of Cu: 2.0% or less and Mo: 2.0% or less

Каждый из Сu и Мо является элементом, обладающим функцией повышения стойкости к коррозии, и, в случае необходимости, по меньшей мере один из них может быть выбран и включен в состав стали.Each of Cu and Mo is an element having the function of increasing corrosion resistance, and, if necessary, at least one of them can be selected and included in the composition of steel.

Сu является элементом, обладающим функцией повышать стойкость к питтингу за счет упрочнения пассивирующей пленки, и, чтобы получить описанный выше эффект, содержание Сu должно быть преимущественно равным 0,2% или более. С другой стороны, когда содержание Сu больше 0,2%, Сu частично выделяется, и в результате этого ударная вязкость ухудшается. Таким образом, когда присутствует Сu, ее содержание преимущественно ограничивают до 2,0% или менее. При этом более предпочтительно, чтобы содержание Сu было в пределах от 0,2 до 1,0%.Cu is an element having the function of increasing pitting resistance by hardening a passivating film, and in order to obtain the effect described above, the content of Cu should preferably be equal to 0.2% or more. On the other hand, when the content of Cu is more than 0.2%, Cu is partially released, and as a result, the toughness deteriorates. Thus, when Cu is present, its content is advantageously limited to 2.0% or less. It is more preferable that the content of Cu was in the range from 0.2 to 1.0%.

Далее, Мо является элементом, обладающим функцией повышать стойкость к питтингу, обусловленному Сl-, и для того, чтобы получить указанный выше эффект, содержание Мо должно быть преимущественно равным 0,2% или более. С другой стороны, когда содержание Мо больше 0,2%, не только уменьшается прочность, но повышается к тому же себестоимость материала. По этой причине содержание Мо преимущественно ограничивают до 2,0% или менее. При этом более предпочтительно, чтобы содержание Мо было в пределах от 0,2 до 1,0%.Further, Mo is an element having the function of increasing the resistance to pitting caused by Cl - , and in order to obtain the above effect, the Mo content should preferably be equal to 0.2% or more. On the other hand, when the Mo content is more than 0.2%, not only the strength decreases, but the cost of the material also increases. For this reason, the Mo content is advantageously limited to 2.0% or less. Moreover, it is more preferable that the Mo content is in the range from 0.2 to 1.0%.

По меньшей мере один элемент, выбранный из группы, состоящей из V: 0,1% или менее, Nb: 0,1% или менее и Ti: 0,1% или менееAt least one element selected from the group consisting of V: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, and Ti: 0.1% or less

V, Nb и Ti являются компонентами, повышающими прочность, и, в случае необходимости, по меньшей мере один из них может быть выбран и включен в состав стали.V, Nb and Ti are components that increase strength, and, if necessary, at least one of them can be selected and included in the composition of the steel.

Для получения описанного выше эффекта преимущественно присутствует по меньшей мере один из V: 0,02% или более, Nb: 0,01% или более и Ti: 0,02% или более. С другой стороны, когда присутствует по меньшей мере один из V: 0,1% или более, Nb: 0,1% или более и Ti: 0,1% или более, ухудшается ударная вязкость. По этой причине в случае их присутствия содержание каждого из V, Nb и Ti ограничивают до 0,10% или менее. При этом более предпочтительно, чтобы содержание V было в пределах от 0,02 до 0,05%, содержание Nb от 0,01 до 0,05% и содержание Ti от 0,02 до 0,05%.To obtain the effect described above, at least one of V: 0.02% or more, Nb: 0.01% or more, and Ti: 0.02% or more are advantageously present. On the other hand, when at least one of V: 0.1% or more, Nb: 0.1% or more and Ti: 0.1% or more is present, toughness deteriorates. For this reason, if present, the contents of each of V, Nb and Ti are limited to 0.10% or less. Moreover, it is more preferable that the V content is in the range from 0.02 to 0.05%, the Nb content is from 0.01 to 0.05% and the Ti content is from 0.02 to 0.05%.

Остальным в составе стали в дополнение к указанным выше компонентам являются Fe и неизбежные примеси. При этом в качестве неизбежных примесей может содержаться 0,010% или менее О.The rest of the steel composition in addition to the above components are Fe and inevitable impurities. Moreover, 0.010% or less O may be contained as inevitable impurities.

Хотя в настоящем изобретении способ производства исходного материала, имеющего указанный выше состав, в особой степени не ограничен, предпочтительно, чтобы после образования расплавленной стали, обладающей указанным выше составом, с помощью какого-либо широко известного сталеплавильного способа, например с использованием конвертера, электропечи, вакуумной плавильной печи и т.п., был бы сформован стальной трубный материал, например сутунка, с помощью какого-либо обычного способа, такого как способ непрерывного литья или способ получения слитков или прокатки в блюмы. Далее, стальной трубный материал нагревают и подвергают горячей обработке с использованием обычного производственного типа процесса Маннесманна на стане для прокатки бесшовных труб на оправке или процесса Маннесманна на стане для прокатки бесшовных труб на дорне, в результате чего образуется бесшовная стальная труба требуемого размера, причем эту бесшовную стальную трубу используют преимущественно в качестве исходного материала. Наряду с этим, бесшовная стальная труба может быть также изготовлена способом горячей экструзии с использованием пресса. После образования трубы бесшовную стальную трубу охлаждают преимущественно до комнатной температуры со скоростью охлаждения, равной или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе.Although in the present invention, the method of manufacturing a starting material having the above composition is not particularly limited, it is preferable that after the formation of molten steel having the above composition, using any well-known steelmaking method, for example using a converter, an electric furnace, a vacuum melting furnace and the like, a steel pipe material, such as a slider, would be formed using any conventional method, such as a continuous casting method or a production method rolling ingots or blooms. Further, the steel pipe material is heated and subjected to hot working using a conventional production type of the Mannesmann process in a mill for rolling seamless tubes on a mandrel or the Mannesmann process in a mill for rolling seamless tubes on a mandrel, resulting in a seamless steel pipe of the required size, this seamless steel pipe is used primarily as a starting material. Along with this, seamless steel pipe can also be manufactured by hot extrusion using a press. After the formation of the pipe, the seamless steel pipe is cooled predominantly to room temperature with a cooling rate equal to or higher than the cooling rate in air.

Исходный материал (бесшовную стальную трубу) вначале подвергают операции закалки.The starting material (seamless steel pipe) is first subjected to hardening operations.

Операция закалки настоящего изобретения представляет собой обработку, в которой после проведения повторного нагрева до некоторой температуры нагрева для закалки, равной или более высокой, чем температура превращения Ас3, осуществляют охлаждение от температуры нагрева для закалки до температурного диапазона 100°С или ниже со скоростью охлаждения, такой же или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе. В результате может быть получена тонкая мартенситная микроструктура. Если температура нагрева для закалки ниже температуры превращения Ас3, то, поскольку нагрев не может проводиться до аустенитной монофазной области и достаточно мартенситная микроструктура при последующем охлаждении получена быть не может, не может быть обеспечена и требуемая прочность. По этой причине температуру нагрева для закалки при операции закалки ограничивают до температуры, равной или более высокой, чем температура превращения Ас3. При этом температура нагрева преимущественно равна 950°С или ниже. Охлаждение от температуры нагрева закалки ведется до температурного диапазона 100°С или ниже со скоростью охлаждения, такой же или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе. Поскольку исходный материал настоящего изобретения характеризуется высокой закаливаемостью, когда охлаждение ведется до температурного диапазона 100°С или ниже со скоростью охлаждения, примерно равной скорости охлаждения на воздухе, может быть получена достаточно закаленная микроструктура (мартенситная микроструктура). При этом с целью равномерного нагрева время выдержки при температуре нагрева для закалки устанавливают преимущественно на 10 мин или более.The quenching operation of the present invention is a treatment in which, after reheating to a certain heating temperature for quenching equal to or higher than the transformation temperature Ac 3 , cooling is carried out from the heating temperature for quenching to a temperature range of 100 ° C. or lower with a cooling rate The same or higher than the cooling rate in air. As a result, a fine martensitic microstructure can be obtained. If the heating temperature for quenching is lower than the Ac 3 transformation temperature, then since heating cannot be carried out to the austenitic monophasic region and a sufficiently martensitic microstructure during subsequent cooling cannot be obtained, the required strength cannot be provided. For this reason, the heating temperature for quenching during the quenching operation is limited to a temperature equal to or higher than the transformation temperature Ac 3 . In this case, the heating temperature is preferably equal to 950 ° C. or lower. Cooling from the quenching heating temperature is carried out to a temperature range of 100 ° C. or lower with a cooling rate equal to or higher than the cooling rate in air. Since the starting material of the present invention is characterized by high hardenability, when cooling is carried out to a temperature range of 100 ° C. or lower with a cooling rate approximately equal to the cooling rate in air, a sufficiently hardened microstructure (martensitic microstructure) can be obtained. Moreover, in order to uniformly heat up, the holding time at the heating temperature for quenching is set predominantly for 10 minutes or more.

Подвергнутую операции закалки бесшовную стальную трубу подвергают затем операции отпуска. Операция отпуска в настоящем изобретении является важной обработкой для обеспечения повышенной низкотемпературной ударной вязкости. Операция отпуска настоящего изобретения определяется как обработка, в которой после того, как нагрев проводится до температуры отпуска в пределах от более чем 450°С до 550°С и осуществляется выдерживание в течение 30 мин или более, проводится охлаждение преимущественно до комнатной температуры и преимущественно со скоростью охлаждения, равной или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе. В результате этого может быть получена бесшовная стальная труба, которая одновременно обладает высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью с температурой vTrs -60°C или ниже. Если температура отпуска равна 450°С или ниже, то, поскольку в этом случае отпуск недостаточен, ударная вязкость ухудшается, и в результате этого высокая прочность и высокая ударная вязкость одновременно получены быть не могут. С другой стороны, если температура отпуска выше 550°С, то наряду с уменьшением прочности из-за того, что границы зерен становятся хрупкими, появляется тенденция к межзеренному разрыву и ухудшается также ударная вязкость, в результате чего высокая прочность и высокая ударная вязкость одновременно получены быть не могут. Температура отпуска лежит предпочтительно в пределах от 500 до 550°С. Кроме того, для того чтобы надежно сохранять названные свойства, время выдержки при температуре отпуска устанавливают преимущественно равным 30 мин или более. При этом охлаждение от температуры отпуска преимущественно проводят со скоростью охлаждения, равной или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе.The quenched seamless steel pipe is then subjected to tempering operations. The tempering operation in the present invention is an important treatment to provide increased low temperature toughness. The tempering operation of the present invention is defined as a treatment in which after heating is carried out to a tempering temperature in the range of more than 450 ° C to 550 ° C and aging is carried out for 30 minutes or more, cooling is carried out mainly to room temperature and mainly with cooling rate equal to or higher than air cooling rate. As a result of this, a seamless steel pipe can be obtained which simultaneously has high strength of the order of 110 kilopound / inch 2 in yield strength and increased low temperature impact strength with a temperature of vTrs of -60 ° C or lower. If the tempering temperature is 450 ° C. or lower, then since the tempering is insufficient in this case, the toughness deteriorates, and as a result, high strength and high toughness cannot be obtained at the same time. On the other hand, if the tempering temperature is higher than 550 ° C, then along with a decrease in strength due to the fact that the grain boundaries become brittle, there is a tendency to intergranular rupture and toughness also worsens, as a result of which high strength and high toughness are simultaneously obtained cannot be. The tempering temperature is preferably in the range from 500 to 550 ° C. In addition, in order to reliably maintain these properties, the exposure time at the tempering temperature is set to predominantly 30 minutes or more. Moreover, cooling from the tempering temperature is advantageously carried out with a cooling rate equal to or higher than the cooling rate in air.

В случае необходимости операция правки для устранения дефектов формы трубы может в настоящем изобретении проводиться во время охлаждения в операции отпуска.If necessary, the straightening operation to eliminate defects in the shape of the pipe can be carried out in the present invention during cooling in the tempering operation.

Операцию правки проводят преимущественно в диапазоне температур от 400°С и выше. Если температура операции правки ниже 400°С, то при проведении правки на стальную трубу воздействуют локальной нагрузкой, в результате чего возникает вероятность разброса механических характеристик. По этой причине принято решение проводить операцию правки в пределах температур от 400°С и выше.The dressing operation is carried out mainly in the temperature range from 400 ° C and above. If the temperature of the dressing operation is lower than 400 ° C, then when dressing is performed, the steel pipe is exposed to a local load, as a result of which there is a possibility of a spread of mechanical characteristics. For this reason, it was decided to carry out the dressing operation in the temperature range from 400 ° C and above.

Бесшовная стальная труба, изготовленная с помощью описанного выше способа производства, представляет собой бесшовную трубу из мартенситной нержавеющей стали, которая имеет описанный выше состав и которая одновременно обладает высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью и имеет, в соответствии с ударным тестом Шарли, температуру перехода к разрыву vTrs, равную -60°С или ниже. Кроме того, эта бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали обладает микроструктурой, включающей в качестве основной фазы отпущенную мартенситную фазу. Таким образом, в качестве нефтепромыслового трубного оборудования может быть получена стальная труба, которая одновременно обладает требуемой высокой прочностью и требуемой высокой ударной вязкостью, обладая при этом также достаточной стойкостью к коррозии.A seamless steel pipe made using the production method described above is a martensitic stainless steel seamless pipe which has the composition described above and which at the same time has high strength of the order of 110 kilopound / inch 2 in terms of yield strength and increased low temperature impact strength and has, in according to the Charlie impact test, the transition temperature to rupture vTrs equal to -60 ° C or lower. In addition, this seamless martensitic stainless steel pipe has a microstructure incorporating a tempered martensitic phase as the main phase. Thus, a steel pipe can be obtained as an oilfield pipe equipment, which at the same time possesses the required high strength and the required high toughness, while also possessing sufficient corrosion resistance.

ПримерыExamples

После проведения дегазации разных типов расплавленной стали, имеющих составы, указанные в таблице 1, с помощью метода непрерывного литья получают слябы и с помощью прокатки повторно нагретых слябов получают сутунки (размером 207 мм в диаметре), представляющие собой материалы для стальных труб. После нагрева материалов для стальных труб и формования их в трубы путем горячей обработки с использованием производственного процесса типа Маннесманна проводится охлаждение, в результате чего получают бесшовные стальные трубы (внешний диаметр 177,8 мм, толщина стенки 12,7 мм).After degassing of various types of molten steel having the compositions shown in Table 1, slabs are obtained using the continuous casting method and, by rolling reheated slabs, slabs (207 mm in diameter) are obtained, which are materials for steel pipes. After heating the materials for the steel pipes and molding them into pipes by hot working using a production process of the Mannesmann type, cooling is carried out, as a result of which seamless steel pipes are obtained (outer diameter 177.8 mm, wall thickness 12.7 mm).

Полученные таким образом бесшовные стальные трубы подвергают операции закалки и операции отпуска и затем, в случае необходимости, подвергают операции правки.The seamless steel pipes thus obtained are subjected to hardening and tempering operations, and then, if necessary, are subjected to straightening operations.

После получения из бесшовных стальных труб полосчатых образцов для измерения растяжения в соответствии со стандартом API и проведения на них операции закалки и операции отпуска с последующей (при необходимости) операцией правки проводят тест на растяжение, получая в результате этого характеристики растяжения (предел текучести и предел прочности на растяжение).After obtaining banded samples from seamless steel pipes for tensile measurements in accordance with the API standard and performing hardening and tempering operations on them followed by (if necessary) straightening, a tensile test is carried out, resulting in tensile characteristics (yield strength and tensile strength tensile).

Кроме того, из бесшовных стальных труб получают образцы толщиной 10 мм для измерения ударной вязкости для образца с V-образным надрезом в соответствии со стандартом JIS Z 2242, которые подвергают операции закалки и операции отпуска с последующей (при необходимости) операцией правки, после чего проводят ударный тест Шарпи, получая в результате этого температуру перехода к разрыву vTrs и поглощаемую энергию vE-60 при температуре -60°С. Кроме того, после получения образцов из 12 точек по окружности каждой стальной трубы, подвергнутой правке, проводят ударный тест Шарпи при температуре -60°С. После чего на основании среднего значения и минимального значения поглощаемой энергии vE-60 рассчитывают разброс.In addition, samples with a thickness of 10 mm are obtained from seamless steel pipes for measuring the toughness for a V-notched specimen in accordance with JIS Z 2242, which are subjected to quenching and tempering operations followed by (if necessary) dressing, followed by Charpy impact test, resulting in a transition temperature rTrs rTrs and an absorbed energy vE -60 at a temperature of -60 ° C. In addition, after obtaining samples from 12 points around the circumference of each straightened steel pipe, a Charpy impact test is carried out at a temperature of -60 ° C. Then, based on the average value and the minimum value of the absorbed energy vE -60, the scatter is calculated.

Кроме того, из бесшовных стальных труб формуют образцы для испытания на коррозию с толщиной 3 мм, шириной 25 мм и длиной 50 мм, после чего проводят испытание на коррозию.In addition, corrosion test specimens with a thickness of 3 mm, a width of 25 mm and a length of 50 mm are formed from seamless steel pipes, after which a corrosion test is carried out.

Испытание на коррозию проводят таким образом, чтобы образцы для испытаний на коррозию были погружены на одну неделю (168 час) в испытательный раствор, а именно помещены в автоклав с 20%-ным водным раствором NaCl (температура раствора 80°С, внешняя газообразная среда - СО2 при давлении 30 бар). Измеряют вес подвергаемых испытанию на коррозию образцов и получают скорости коррозии путем расчета потери веса до и после испытания на коррозию. Кроме того, с помощью лупы с увеличением ×10 изучают поверхности испытуемых образцов для подтверждения питтинга - появления поверхностных раковин. В том случае, когда наблюдалась по меньшей мере одна раковина, считалось, что имеет место питтинг. В остальных же случаях считалось, что питтинг отсутствует. Полученные результаты приведены в таблице 3.The corrosion test is carried out in such a way that the samples for corrosion tests are immersed for one week (168 hours) in the test solution, namely, they are placed in an autoclave with a 20% aqueous NaCl solution (solution temperature 80 ° C, external gaseous medium - CO 2 at 30 bar pressure). The weight of the samples subjected to the corrosion test is measured and the corrosion rates are obtained by calculating the weight loss before and after the corrosion test. In addition, using a magnifier with magnification × 10, the surfaces of the test samples are studied to confirm pitting - the appearance of surface shells. In the case where at least one shell was observed, it was believed that there was pitting. In other cases, it was believed that pitting was absent. The results are shown in table 3.

Согласно примерам изобретения существует возможность получения бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали, обладающей достаточной стойкостью к коррозии при применении в качестве нефтепромыслового оборудования и одновременно обладающей высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, имеющей температуру перехода к разрыву vTrs, равную -60°С или ниже. С другой стороны, согласно сравнительным примерам, осуществленным вне рамок настоящего изобретения, требуемые высокая прочность и высокая ударная вязкость в этом случае обеспечены быть не могут, поскольку прочность, полученная в этих примерах, недостаточна или ухудшена низкотемпературная ударная вязкость.According to examples of the invention, it is possible to obtain a seamless pipe made of martensitic stainless steel with sufficient corrosion resistance when used as an oilfield equipment and at the same time having high strength of the order of 110 kilopounds / inch 2 in terms of yield strength and high low-temperature impact strength having a transition temperature to rupture vTrs equal to -60 ° C or lower. On the other hand, according to comparative examples carried out outside the scope of the present invention, the required high strength and high toughness cannot be achieved in this case, since the strength obtained in these examples is insufficient or the low temperature toughness is deteriorated.

Figure 00000001
Figure 00000002
Figure 00000003
Figure 00000001
Figure 00000002
Figure 00000003

Claims (8)

1. Бесшовная труба для нефтепромыслового трубного оборудования, выполненная из мартенситной нержавеющей стали, имеющей состав, который включает, мас.%: менее 0,010% С, 1,0% или менее Si, от 0,1 до 2,0% Мn, 0,020% или менее Р, 0,010% или менее S, 0,10% или менее Аl, от 10 до 14% Сr, от 0,1 до 4,0% Ni, 0,05% или менее N и остальное Fе и неизбежные примеси, и при этом бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали одновременно обладает высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, имея температуру перехода к разрыву vTrs, согласно ударному тесту Шарпи, равную -60°С или ниже.1. Seamless pipe for oilfield pipe equipment made of martensitic stainless steel having a composition that includes, wt.%: Less than 0.010% C, 1.0% or less Si, from 0.1 to 2.0% Mn, 0.020 % or less P, 0.010% or less S, 0.10% or less Al, 10 to 14% Cr, 0.1 to 4.0% Ni, 0.05% or less N and the rest Fe and unavoidable impurities and wherein the seamless pipe of martensitic stainless steel has both high strength of 110 kp / in2 of yield strength and a superior low temperature toughness, having a transition temperature to azryvu vTrs, according to a Charpy shock test, equal to -60 ° C or below. 2. Бесшовная труба по п.1, состав стали которой дополнительно включает, мас.%: по меньшей мере, один из элементов из группы: Сu 2,0% или менее и Мо 2,0% или менее.2. The seamless pipe according to claim 1, the composition of the steel of which further comprises, wt.%: At least one of the elements from the group: Cu 2.0% or less and Mo 2.0% or less. 3. Бесшовная труба по п.1 или 2, состав стали которой дополнительно включает, мас.%: по меньшей мере, один из элементов из группы: V 0,1% или менее, Nb 0,1% или менее и Ti 0,1% или менее.3. The seamless pipe according to claim 1 or 2, the composition of the steel of which additionally includes, wt.%: At least one of the elements from the group: V 0.1% or less, Nb 0.1% or less and Ti 0, 1% or less. 4. Способ производства бесшовной трубы для нефтепромыслового трубного оборудования из мартенситной нержавеющей стали, обладающей одновременно высокой прочностью порядка 110 килофунт/дюйм2 по пределу текучести и повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, включающий в себя проведение операции закалки на бесшовной трубе из нержавеющей стали, имеющей состав, мас.%: менее 0,010% С, 1,0% или менее Si, от 0,1 до 2,0% Мn, 0,020% или менее Р, 0,010% или менее S, 0,10% или менее Аl, от 10 до 14% Сr, от 0,1 до 4,0% Ni, 0,05% или менее N и остальное Fe и неизбежные примеси, причем в операции закалки после проведения нагрева до температуры нагрева для закалки, равной или более высокой, чем температура перехода Ас3, осуществляют охлаждение от температуры нагрева для закалки до температуры в пределах от 100°С и ниже со скоростью охлаждения, равной или более высокой, чем скорость охлаждения на воздухе, и проведение операции отпуска, в которой вслед за операцией закалки осуществляют нагрев до температуры отпуска в пределах от более чем 450°С до 550°С с последующим охлаждением.4. A method of manufacturing a seamless pipe for oilfield pipe equipment from martensitic stainless steel having both high strength of the order of 110 kilo pounds per inch 2 yield strength and high low temperature impact strength, including the operation of hardening on a seamless stainless steel pipe having the composition wt.%: less than 0.010% C, 1.0% or less Si, from 0.1 to 2.0% Mn, 0.020% or less P, 0.010% or less S, 0.10% or less Al, from 10 up to 14% Cr, from 0.1 to 4.0% Ni, 0.05% or less N and the rest Fe and inevitable impurities, moreover radio quenching after heating to a heating temperature for quenching equivalent to or more than the transition temperature Ac 3, cooling is performed from the heating temperature for quenching to a temperature in the range of 100 ° C or lower at a cooling rate equal to or higher than the rate of cooling in air, and conducting a tempering operation, in which, following the quenching operation, heating is carried out to a tempering temperature in the range from more than 450 ° C to 550 ° C, followed by cooling. 5. Способ по п.4, в котором состав стали дополнительно включает, по меньшей мере, один из элементов из группы: Cu 2,0 мас.% или менее, и Мо 2,0 мас.% или менее.5. The method according to claim 4, in which the steel composition further includes at least one of the elements from the group: Cu 2.0 wt.% Or less, and Mo 2.0 wt.% Or less. 6. Способ по п.4 или 5, в котором состав стали дополнительно включает, по меньшей мере, один из элементов из группы, мас.%: V 0,1% или менее, Nb 0,1% или менее, и Ti 0,1% или менее.6. The method according to claim 4 or 5, in which the steel composition further includes at least one of the elements from the group, wt.%: V 0.1% or less, Nb 0.1% or less, and Ti 0 1% or less. 7. Способ п.4 или 5, в котором при охлаждении во время операции отпуска проводят операцию правки при температуре в пределах от 400°С и выше.7. The method according to claim 4 or 5, wherein during cooling during the tempering operation, the straightening operation is carried out at a temperature in the range of 400 ° C. and higher. 8. Способ по п.6, в котором при охлаждении во время операции отпуска проводят операцию правки при температуре в пределах от 400°С и выше. 8. The method according to claim 6, in which upon cooling during the tempering operation, the dressing operation is carried out at a temperature in the range of 400 ° C and higher.
RU2010102917/02A 2007-06-29 2007-10-10 Seamless pipe of martensite stainless steel for oil field pipe equipment and procedure for its manufacture RU2431693C1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007172560A JP5145793B2 (en) 2007-06-29 2007-06-29 Martensitic stainless steel seamless pipe for oil well pipe and method for producing the same
JP2007-172560 2007-06-29

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010102917A RU2010102917A (en) 2011-08-10
RU2431693C1 true RU2431693C1 (en) 2011-10-20

Family

ID=40225809

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010102917/02A RU2431693C1 (en) 2007-06-29 2007-10-10 Seamless pipe of martensite stainless steel for oil field pipe equipment and procedure for its manufacture

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20100193087A1 (en)
EP (1) EP2172573B1 (en)
JP (1) JP5145793B2 (en)
CN (1) CN101437973B (en)
RU (1) RU2431693C1 (en)
WO (1) WO2009004741A1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2537981C1 (en) * 2013-08-21 2015-01-10 Открытое акционерное общество "Завод им. В.А. Дегтярева" Method of straightening of steel thin-walled piped combined with tempering
WO2016093738A1 (en) * 2014-12-12 2016-06-16 Акционерное Общество "Ордена Трудового Красного Знамени И Ордена Труда Чсср Опытное Kohcтруктоpckoe Бюро "Гидропресс" (Ао Окб "Гидропресс") Steam generator coolant reservoir and method for manufacturing same
RU2751069C1 (en) * 2020-09-30 2021-07-07 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Method for production of 13cr type martensitic stainless steel seamless pipes

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102144041B (en) * 2008-09-04 2014-05-14 杰富意钢铁株式会社 Seamless pipe of martensitic stainless steel for oil well pipe and process for producing same
CN102191433A (en) * 2010-03-17 2011-09-21 “沃斯托克-阿齐亚”有限责任公司 Seamless pipe for conveying oil field medium
CN101956146A (en) * 2010-10-12 2011-01-26 西安建筑科技大学 High strength super-martensitic stainless steel for oil and gas pipelines and preparation method thereof
CN103370152B (en) * 2011-02-15 2015-11-25 新日铁住金株式会社 The pipe-end straightening method of the seamless pipe formed by high Cr stainless steel
CN102839331B (en) * 2011-06-24 2014-10-01 宝山钢铁股份有限公司 High-toughness corrosion-resistant steel and manufacturing method thereof
KR101355464B1 (en) 2011-12-20 2014-01-28 주식회사 포스코 Rolling method of carbon steels
JP5807630B2 (en) 2012-12-12 2015-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 Heat treatment equipment row of seamless steel pipe and method for producing high strength stainless steel pipe
CN103740900A (en) * 2013-11-30 2014-04-23 常熟市东鑫钢管有限公司 Heat treatment technology for seamless steel pipes
US20150275340A1 (en) * 2014-04-01 2015-10-01 Ati Properties, Inc. Dual-phase stainless steel
JP5971435B1 (en) * 2014-09-08 2016-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 High strength seamless steel pipe for oil well and method for producing the same
CN104988403B (en) * 2015-07-09 2017-03-08 山西太钢不锈钢股份有限公司 A kind of oil-gas mining martensitic stainless steel seamless steel pipe and its manufacture method
WO2017141425A1 (en) * 2016-02-19 2017-08-24 新日鐵住金株式会社 Steel
CN106119732B (en) * 2016-06-24 2017-11-10 张家港海锅重型锻件有限公司 A kind of deep-sea oil extracting ship F60 two phase stainless steels pipe joint forging feedstock production process
CN107099756B (en) * 2017-05-10 2018-09-21 西宁特殊钢股份有限公司 A kind of high-strength corrosion-resisting steel for sucker rod and its production method
US20210198764A1 (en) * 2018-05-25 2021-07-01 Jfe Steel Corporation Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
CN113584407A (en) * 2020-04-30 2021-11-02 宝山钢铁股份有限公司 High-strength high-temperature corrosion resistant martensitic stainless steel and manufacturing method thereof
CN115369313A (en) * 2021-05-17 2022-11-22 宝山钢铁股份有限公司 High-toughness corrosion-resistant martensitic stainless steel oil casing pipe and manufacturing method thereof
CN115572907B (en) * 2022-10-25 2023-11-17 中广核工程有限公司 Martensitic stainless steel and preparation method and application thereof

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2672430B2 (en) * 1992-02-18 1997-11-05 新日本製鐵株式会社 Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe with excellent corrosion resistance
JP3250263B2 (en) * 1992-07-23 2002-01-28 住友金属工業株式会社 Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe excellent in toughness and stress corrosion cracking resistance
JP2672437B2 (en) * 1992-09-07 1997-11-05 新日本製鐵株式会社 Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe with excellent corrosion resistance
JP3328967B2 (en) * 1992-09-24 2002-09-30 住友金属工業株式会社 Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe excellent in toughness and stress corrosion cracking resistance
JPH07179943A (en) * 1993-12-22 1995-07-18 Nippon Steel Corp Production of high toughness martensitic strainless steel pipe excellent in corrosion resistance
JP3814836B2 (en) * 1994-08-23 2006-08-30 住友金属工業株式会社 Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe with excellent corrosion resistance
JPH08109444A (en) * 1994-10-07 1996-04-30 Nippon Steel Corp Production of seamless martensitic stainless steel tube for oil well use, excellent in crushing pressure
JP3855300B2 (en) * 1996-04-19 2006-12-06 住友金属工業株式会社 Manufacturing method and equipment for seamless steel pipe
MY120831A (en) * 1998-12-08 2005-11-30 Sumitomo Metal Ind Martensitic stainless steel products.
JP3744254B2 (en) * 1999-04-27 2006-02-08 住友金属工業株式会社 Martensitic stainless steel seamless steel pipe with excellent surface quality
JP3485034B2 (en) * 1999-07-19 2004-01-13 Ｊｆｅスチール株式会社 862N / mm2 Class Low C High Cr Alloy Oil Well Pipe Having High Corrosion Resistance and Method of Manufacturing the Same
JP2001152249A (en) * 1999-09-08 2001-06-05 Nkk Corp Method for producing martensitic stainless steel
JP3941298B2 (en) * 1999-09-24 2007-07-04 Ｊｆｅスチール株式会社 High strength martensitic stainless steel pipe for oil wells
JP3812360B2 (en) * 2001-04-09 2006-08-23 住友金属工業株式会社 Martensitic stainless steel with excellent strength stability
JP4240189B2 (en) * 2001-06-01 2009-03-18 住友金属工業株式会社 Martensitic stainless steel
AR042494A1 (en) * 2002-12-20 2005-06-22 Sumitomo Chemical Co HIGH RESISTANCE MARTENSITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT PROPERTIES OF CORROSION RESISTANCE BY CARBON DIOXIDE AND CORROSION RESISTANCE BY FISURES BY SULFIDE VOLTAGES

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2537981C1 (en) * 2013-08-21 2015-01-10 Открытое акционерное общество "Завод им. В.А. Дегтярева" Method of straightening of steel thin-walled piped combined with tempering
WO2016093738A1 (en) * 2014-12-12 2016-06-16 Акционерное Общество "Ордена Трудового Красного Знамени И Ордена Труда Чсср Опытное Kohcтруктоpckoe Бюро "Гидропресс" (Ао Окб "Гидропресс") Steam generator coolant reservoir and method for manufacturing same
US10180252B2 (en) 2014-12-12 2019-01-15 Joint Stock Company “Experimental and Design Organization “Gidropress” Awarded the Order of the Red Banner of Labour and CZSR Order of Labour” Steam generator coolant header with U-shaped tubes of a horizontal heat-exchange bundle and methods of its manufacture
EA032804B1 (en) * 2014-12-12 2019-07-31 Акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "ГИДРОПРЕСС" Steam generator coolant reservoir and method for manufacturing same
RU2751069C1 (en) * 2020-09-30 2021-07-07 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Method for production of 13cr type martensitic stainless steel seamless pipes

Also Published As

Publication number Publication date
CN101437973A (en) 2009-05-20
WO2009004741A1 (en) 2009-01-08
EP2172573B1 (en) 2014-12-10
JP2009007658A (en) 2009-01-15
EP2172573A1 (en) 2010-04-07
EP2172573A4 (en) 2011-05-18
CN101437973B (en) 2012-09-05
RU2010102917A (en) 2011-08-10
US20100193087A1 (en) 2010-08-05
JP5145793B2 (en) 2013-02-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2431693C1 (en) Seamless pipe of martensite stainless steel for oil field pipe equipment and procedure for its manufacture
JP6460229B2 (en) High strength stainless steel seamless steel pipe for oil well
RU2459884C1 (en) Tube from high-strength stainless steel with high cracking resistance at strains in sulphide-bearing medium and high-temperature gas corrosion resistance on exposure to carbon dioxide
JP5092204B2 (en) Stainless steel pipe for oil wells with excellent pipe expandability
JP4978073B2 (en) High toughness ultra-high strength stainless steel pipe for oil wells with excellent corrosion resistance and method for producing the same
JP5861786B2 (en) Stainless steel seamless steel pipe for oil well and manufacturing method thereof
EA025503B1 (en) Method for producing high-strength steel material excellent in sulfide stress cracking resistance
WO2017162160A1 (en) Steel for hydrogen sulfide stress corrosion cracking resistant martensitic stainless steel oil casing pipe, and oil casing pipe and production method therefor
JP2006037147A (en) Steel material for oil well pipe
US11827949B2 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
JPWO2004001082A1 (en) Stainless steel pipe for oil well and manufacturing method thereof
JP5499575B2 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil well pipe and method for producing the same
EP3845680B1 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
JP5211552B2 (en) Stainless steel pipe for oil well with excellent pipe expandability and method for producing the same
JP7315097B2 (en) High-strength stainless seamless steel pipe for oil wells and its manufacturing method
JP7226675B1 (en) High-strength stainless seamless steel pipe for oil wells and its manufacturing method
RU2468112C1 (en) Oil and gas field seamless pipe from martensite stainless steel and method of its manufacturing
WO2015151468A1 (en) Steel material for highly-deformable line pipes having superior strain aging characteristics and anti-hic characteristics, method for manufacturing same, and welded steel pipe
US11193179B2 (en) Seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods and method of manufacturing the same
JP2006097051A (en) Method for producing martensitic stainless steel tube
JP4978070B2 (en) Stainless steel pipe for oil wells with excellent pipe expandability
JP5162820B2 (en) Stainless steel pipe for oil well pipes with excellent pipe expandability
JP5245238B2 (en) Stainless steel pipe for oil well pipe excellent in pipe expandability and manufacturing method thereof
JP3812360B2 (en) Martensitic stainless steel with excellent strength stability
JP5040215B2 (en) Stainless steel pipe for oil wells with excellent pipe expandability