RU2326180C2 - Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист - Google Patents
Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист Download PDFInfo
- Publication number
- RU2326180C2 RU2326180C2 RU2005119211/02A RU2005119211A RU2326180C2 RU 2326180 C2 RU2326180 C2 RU 2326180C2 RU 2005119211/02 A RU2005119211/02 A RU 2005119211/02A RU 2005119211 A RU2005119211 A RU 2005119211A RU 2326180 C2 RU2326180 C2 RU 2326180C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sheet
- steel
- necessary
- cooled
- titanium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способу изготовления листовой стали, обладающей износостойкостью. Для повышения износостойкости стального листа его получают из стали с составом, мас.%: 0,1%≤С<0,23, 0≤Si≤2, 0≤Al≤2, 0,5≤Si+Al<2, 0≤Mn≤2,5, 0≤Ni≤5, 0≤Cr≤5, 0≤Мо≤1, 0≤W≤2, 0,05≤Mo+W/2≤1, 0≤В≤0,02, 0≤Ti≤0,67, 0≤Zr≤1,34, 0,05≤Ti+Zr/2≤0,67, 0≤S≤0,15, N≤0,03, при необходимости от 0 до 1,5 Cu; при необходимости Nb, Та, и V с таким содержанием, чтобы Nb/2+Ta/4+V≤0,5; при необходимости Se, Те, Са, Bi и Pb с содержанием, меньшим или равным 0,1%; остальное составляет железо и примеси. Кроме того, 0,095%≤C*=C-Ti/4-Zr/8+7×N/8, Ti+Zr/2-7×N/2≥0,05% и 1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Mo+W/2)1/2+K≥1,8 при К=1, если В≥0,0005%, и К=0, если В≤0,0005%. После аустенизации проводят охлаждение со скоростью ≥0,5°С/с в диапазоне температур Ас3 и Т=800-270×C*-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Mo+W/2) и примерно до Т-50°С, затем проводят охлаждение со скоростью 0,1≤Vr≤1150×ер-1,7 в интервале температур Т-100°С (ер-толщина листа в мм); затем проводят охлаждение до температуры окружающего воздуха и, при необходимости, осуществляют правку. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Настоящее изобретение относится к стали, обладающей абразивной стойкостью, и к способу ее изготовления.
Известны стали, обладающие абразивной стойкостью, имеющие твердость по Бринеллю, близкую к 400, содержащие около 0,15% углерода, а также марганец, никель, хром и молибден с содержанием менее нескольких процентов для обеспечения их достаточной закаливаемости. Закалку этих сталей осуществляют таким образом, чтобы получить полностью мартенситную структуру. Их преимуществом является относительная простота в применении при сварке, резании или гибке. Однако их недостатком является ограниченная абразивная стойкость. Конечно, известно повышение абразивной стойкости путем увеличения содержания углерода, то есть повышения твердости. Но тогда применение этих сталей является сложным при обработке.
Задачей настоящего изобретения является устранение этих недостатков путем создания листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, которая при всех прочих равных параметрах обладает лучшей абразивной стойкостью по сравнению с известными сталями с твердостью 400 по Бринеллю и сохраняет при этом способность к обработке, сравнимую с этими сталями.
В этой связи объектом настоящего изобретения является способ изготовления детали и, в частности, листа из стали, обладающей абразивной стойкостью, при этом в химический состав такой стали входят, мас.%:
0,1≤С<0,23
0≤Si≤2
0≤Al≤2
0,5≤Si+Al≤2
0≤Mn≤2,5
0≤Ni≤5
0≤Cr≤5
0≤Mo≤1
0≤W≤2
0,05≤Мо+W/2≤1
0≤Cu≤1,5
0≤В≤0,02
0≤Ti≤0,67
0≤Zr≤1,34
0,05<Ti+Zr/2≤0,67
0≤S≤0,15
N<0,03
- при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят Nb, Та и V, с таким содержанием, чтобы Nb/2+Та/4+V≤0,5%;
- в случае необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят Se, Те, Са, Bi, Pb, с содержанием, меньшим или равным 0,1%,
при этом остальное составляет железо и примеси, образующиеся при изготовлении, при этом химический состав дополнительно отвечает следующим соотношениям:
С*=С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≥0,095%
и:
Ti+Zr/2-7×N/2≥0,05%
и:
1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Mo+W/2)1/2+К>1,8 или лучше 2
при К=1, если В≥0,0005%, и К=0, если В<0,0005%,
при этом сталь имеет мартенситную или бейнитно-мартенситную структуру после самоотпуска, при этом упомянутая структура дополнительно содержит карбиды и от 5 до 20% аустенита.
В соответствии с этим способом деталь или лист подвергают термической обработке путем закалки, осуществляемой в нагревательной установке для горячего формования, такого как прокатка, или после аустенизации путем нагревания в печи, которая состоит в осуществлении следующих операций:
- лист охлаждают со скоростью охлаждения, превышающей 0,5°С/с, в диапазоне температур, превышающем АС3, и температурой Т=800-270×С*-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Мо+W/2) и примерно до Т-50°С, при этом температура выражена в °С, а содержание в С*, при этом Mn, Ni, Cr, Мо и W выражены в мас.%;
- затем лист охлаждают со средней скоростью сквозного охлаждения Vr<1150×толщина-1,7 (°С) и превышающей 0,1°С/с от температуры Т до 100°С, при этом толщина является толщиной листа в мм;
- лист охлаждают до температуры окружающего воздуха и, в случае необходимости, осуществляют правку.
В случае необходимости после закалки осуществляют отпуск при температуре, меньшей 350°С, предпочтительно меньшей 250°С.
Настоящее изобретение касается также листа, изготовленного в соответствии с этим способом, плоскостность которого отличается прогибом, меньшим или равным 12 мм/м, предпочтительно меньшим 5 мм/м, при этом сталь имеет структуру, состоящую на 5-20% из остаточного аустенита, а остальная часть структуры является мартенситной или мартенситно-бейнитной и содержит карбиды. Толщина листа может находиться в пределах от 2 до 150 мм.
Предпочтительно твердость составляет от 280 до 450 по Бринеллю.
Далее следует более подробное описание настоящего изобретения, которое не является ограничительным и проиллюстрировано двумя примерами.
Для изготовления листа в соответствии с настоящим изобретением получают сталь следующего химического состава, мас.%:
- более 0,1 углерода, чтобы получить достаточную твердость и обеспечить образование карбидов, но менее 0,23, предпочтительно менее 0,22, чтобы сохранить хорошую способность к сварке и резке;
- от 0 до 0,67 титана и от 0 до 1,34 циркония, причем эти значения содержания таковы, что сумма Ti+Zr/2 превышает 0,05, предпочтительно превышает 0,1 и еще предпочтительнее превышает 0,2, чтобы сталь содержала крупные карбиды титана или циркония, повышающие абразивную стойкость. Но сумма Ti+Zr/2 должна оставаться меньше 0,67, так как за пределами этого значения сталь не будет содержать достаточного количества свободного углерода, чтобы иметь достаточную твердость. Кроме того, содержание Ti+Zr/2 предпочтительно должно быть меньше 0,50 или, лучше, меньше 0,40 и даже 0,30, если требуется обеспечить достаточную вязкость материала;
- от 0 (или следы) до 2 кремния и от 0 (или следы) до 2 алюминия, при этом сумма Si+Al находится в пределах от 0,5 до 2 и предпочтительно превышает 0,7 и еще предпочтительнее превышает 0,8. Эти элементы, являющиеся раскислителями, дополнительно способствуют получению метастабильного остаточного аустенита с высоким содержанием углерода, преобразование которого в мартенсит сопровождается значительным разбуханием, способствующим закреплению карбидов титана;
- от 0 (или следы) до 2 или даже 2,5 марганца, от 0 (или следы) до 4 или даже 5 никеля и от 0 (или следы) до 4 или даже 5 хрома, чтобы получить достаточную закаливаемость и скорректировать механические или заданные характеристики. В частности, присутствие никеля благотворно сказывается на вязкости, но этот элемент является дорогим. Хром также формирует мелкие карбиды в мартенсите или бейните, способствующие повышению абразивной стойкости;
- от 0 (или следы) до 1 молибдена и от 0 (или следы) до 2 вольфрама, при этом сумма Мо+W/2 находится в пределах от 0,05 до 1 и предпочтительно остается меньше 0,8 или даже меньше 0,5. Эти элементы повышают закаливаемость и образуют в мартенсите или в бейните мелкие упрочняющие карбиды, в частности, путем осаждения при самоотпуске во время охлаждения. Не обязательно превышать содержание вольфрама, равное 1%, для достижения желаемого действия, в частности, что касается осаждения упрочняющих карбидов. Молибден может быть заменен, полностью или частично, двойным весом вольфрама. Тем не менее, на практике к такой замене не стремятся, так как она не дает преимущества по сравнению с молибденом и обходится дороже;
- при необходимости, от 0 до 1,5% меди. Этот элемент может обеспечить дополнительное повышение твердости, не ухудшая при этом способности к сварке. За пределами 1,5% он уже не дает значительного эффекта и порождает сложности при горячей прокатке будучи к тому же неоправданно дорогим;
- от 0 до 0,02% бора. Этот элемент можно добавлять вариантно, чтобы повысить закаливаемость. Для обеспечения этого действия содержание бора предпочтительно должно превышать 0,0005 или даже 0,001% и не должно существенно превышать 0,01%;
- до 0,15% серы. Этот элемент является остаточным и, как правило, ограничен 0,005% или менее, но его содержание может быть произвольно повышено для улучшения обрабатываемости резанием. Необходимо отметить, что в присутствии серы, чтобы избежать сложностей при горячей обработке давлением, содержание марганца должно быть более чем в 7 раз выше содержания серы;
- при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят ниобий, тантал и ванадий, с таким содержанием, чтобы сумма Nb/2+Та/4+V оставалась ниже 0,5% для формирования относительно крупных карбидов, повышающих абразивную стойкость. Но образованные этими элементами карбиды менее эффективны, чем карбиды, образованные титаном или цирконием, поэтому их использование является вариантным и их добавляют в ограниченном количестве;
- при необходимости, один или несколько элементов, выбранных из группы, в которую входят селен, теллур, кальций, висмут и свинец, с содержанием менее 0,1% каждый. Эти элементы предназначены для улучшения обрабатываемости резанием. Необходимо отметить, что, когда сталь содержит Se и/или Те, содержание марганца должно быть достаточным с учетом содержания серы, чтобы она могла образовывать селениды или теллуриды марганца;
- остальное составляет железо и примеси, появляющиеся при варке стали. Среди примесей можно, в частности, указать азот, содержание которого зависит от способа получения, но не превышает 0,03%, при этом, как правило, составляет 0,025%. Азот может реагировать с титаном или цирконием с образованием нитридов, которые не должны быть слишком крупными, чтобы не ухудшать вязкость. Чтобы избежать образования крупных нитридов, титан и цирконий можно добавлять в жидкую сталь очень постепенно, например, путем контактирования жидкой окисленной стали с окисленной фазой, такой как шлак, содержащий оксиды титана или циркония, затем путем раскисления жидкой стали, чтобы заставить медленно диффундировать титан или цирконий из окисленной фазы в жидкую сталь.
Кроме того, чтобы получить удовлетворительные свойства, содержание углерода, титана, циркония и азота выбирают таким образом, чтобы:
С*=С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≥0,095%
и предпочтительно С*≥0,12%, чтобы получить более высокую твердость и, следовательно, лучшую абразивную стойкость. Величина С* представляет собой содержание свободного углерода после осаждения карбидов титана и циркония с учетом образования нитридов титана и циркония. Это содержание свободного водорода С* должно превышать 0,095%, чтобы получить мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру достаточной твердости.
С учетом возможного образования нитридов титана или циркония для того, чтобы количество карбидов титана или циркония было достаточным, содержание Ti, Zr и N должно быть таким, чтобы:
Ti+Zr/2-7×N/2≥0,05%.
Кроме того, химический состав выбирают таким образом, чтобы получить достаточную закаливаемость стали с учетом толщины изготавливаемого листа. Для этого химический состав должен отвечать соотношению:
закаливаемость=1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Мо+W/2)1/2+К>1,8 или даже 2 при К=1, если В≥0,0005%, и К=0, если В<0,0005%.
Кроме того, чтобы получить хорошую абразивную стойкость, микроструктура стали должна состоять из мартенсита или бейнита или из смеси этих двух структур и из 5-20% остаточного аустенита. Кроме того, эта структура содержит крупные карбиды титана или циркония, образовавшиеся при высокой температуре, и, возможно, карбиды ниобия, тантала или ванадия. Согласно способу изготовления, который будет описан ниже, эту структуру стали подвергают отпуску таким образом, чтобы она содержала также карбиды молибдена или вольфрама и, возможно, карбиды хрома.
Авторы изобретения пришли к выводу, что на эффективности крупных карбидов для повышения абразивной стойкости могло отрицательно сказаться их преждевременное появление и что этого появления можно было избежать за счет присутствия метастабильного аустенита, трансформирующегося под действием абразивных явлений. Поскольку преобразование метастабильного аустенита происходит путем разбухания, это преобразование в подверженном абразивному воздействию подслое повышает сопротивление появлению карбидов и таким образом повышает абразивную стойкость.
С другой стороны, повышенная твердость стали и присутствие охрупчивающих карбидов титана заставляют максимально ограничить операции правки. С этой точки зрения авторы изобретения констатировали, что при замедлении в достаточной степени охлаждения в области бейнитно-мартенситного преобразования уменьшаются остаточные деформации продуктов, что позволяет ограничить операции правки. Авторы изобретения пришли к выводу, что, охлаждая деталь или лист при средней скорости сквозного охлаждения Vr<1150×толщина-1,7 (в этой формуле толщина является толщиной листа в мм, а скорость охлаждения выражается в °С/с) при температуре ниже Т=800-270×°С-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Мо+W/2) (выраженной в °С), снижали остаточные напряжения, порождаемые изменениями фазы. Это замедленное охлаждение в бейнитно-мартенситной области способствует, кроме того, самоотпуску, приводящему к образованию карбидов молибдена, вольфрама или хрома, и улучшает износостойкость матрицы, окружающей крупные карбиды.
Для изготовления достаточно ровного листа с хорошей абразивной стойкостью и способностью к применению варят сталь, отливают ее в виде сляба или слитка. Сляб или слиток подвергают горячей прокатке для получения листа, который проходит через термическую обработку, одновременно позволяющую получить необходимую структуру и хорошую плоскостность без дальнейшей правки или с ограниченной правкой. Термическую обработку можно проводить в нагревательной установке для производства проката или, возможно, после холодной или полугорячей правки.
Во всех случаях для осуществления термической обработки:
- сталь нагревают до температуры выше точки АС3, чтобы придать ей полностью аустенитную структуру, в которой, тем не менее, сохраняются карбиды титана или циркония;
- затем ее охлаждают при средней скорости сквозного охлаждения, превышающей критическую скорость бейнитного преобразования, до температуры, находящейся в пределах от Т=800-270×°С-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Мо+W/2) до Т-50°С примерно, чтобы избежать образования феррито-перлитных компонентов, для чего достаточно проводить охлаждение со скоростью, превышающей 0,5°С/с;
- затем в пределах от определенной таким образом температуры (то есть составляющей приблизительно от Т до Т-50°С) и примерно до 100°С охлаждают лист со средней скоростью сквозного охлаждения Vr, меньшей 1150×толщина-1,7 и превышающей 0,1°С/с для получения необходимой структуры;
- и лист охлаждают до температуры окружающего воздуха, предпочтительно, но не обязательно, при медленной скорости.
Кроме того, можно осуществлять термообработку для снятия внутренних напряжений, такую как отпуск, при температуре, меньшей или равной 350°С, предпочтительно меньшей 250°С.
Под средней скоростью охлаждения следует понимать скорость охлаждения, равную разности между температурами начала и конца охлаждения, поделенной на время охлаждения между этими двумя температурными точками.
Таким образом получают лист, толщина которого может находиться в пределах от 2 до 150 мм, который отличается отличной плоскостностью, характеризующейся прогибом, меньшим 3 мм на метр, без осуществления правки или при умеренной правке. Лист имеет твердость от 280 до 450 по Бринеллю. Эта твердость, в основном, зависит от содержания свободного углерода С*=С-Ti/4-Zr/8+7×N/8. Чем больше содержание свободного углерода, тем выше твердость. Чем меньше содержание свободного углерода, тем легче этот лист применять. При одинаковом содержании свободного углерода, чем больше содержание титана, тем лучше абразивная стойкость.
В качестве примера рассмотрим стальные листы толщиной 30 мм, обозначенные А, В, С и D в соответствии с настоящим изобретением, Е и F - из предшествующего уровня техники и G и Н, взятые в качестве сравнения. Химический состав сталей, выраженный в 10-3 мас.%, а также твердость и показатель износостойкости Rus представлены в таблице.
С | Si | Al | Mn | Ni | Cr | Мо | W | Ti | В | N | Тв.Б | Rus | |
А | 180 | 550 | 30 | 1750 | 200 | 1700 | 150 | - | 150 | 2 | 6 | 360 | 1,51 |
В | 140 | 210 | 610 | 1450 | 650 | 1720 | 230 | 120 | 160 | 3 | 7 | 345 | 1,42 |
С | 220 | 830 | 25 | 1250 | 220 | 1350 | 275 | 350 | 2 | 5 | 360 | 2,03 | |
D | 158 | 780 | 35 | 1250 | 250 | 1340 | 260 | 110 | 3 | 5 | 363 | 1,3 | |
Е | 175 | 360 | 25 | 1720 | 200 | 1200 | 250 | - | 20 | 3 | 5 | 420 | 1,08 |
F | 150 | 320 | 30 | 1730 | 250 | 1260 | 310 | - | - | 2 | 6 | 380 | 1 |
G | 210 | 340 | 25 | 1230 | 260 | 1350 | 280 | 350 | 2 | 5 | 360 | 1,11 | |
Н | 150 | 320 | 25 | 1255 | 250 | 1360 | 260 | 105 | 3 | 6 | 366 | 0,81 |
Износостойкость сталей измеряют потерей веса призматического образца, вращаемого в чане, содержащем калиброванные гранулы кварцита, в течение 5 часов.
Показатель износостойкости Rus стали является отношением износостойкости стали F, взятой в качестве контрольной, к износостойкости рассматриваемой стали.
Листы А-Н аустенизируют при 900°С.
После аустенизации:
- стальной лист А охлаждают со средней скоростью 0,7°С/с до температуры выше температуры Т, определенной ранее (примерно 460°С), и со средней скоростью 0,13°С/с до температуры ниже этого значения согласно изобретению;
- стальные листы В, С, D охлаждают со средней скоростью 6°С/с до температуры выше температуры Т, определенной ранее (примерно 470°С), и со средней скоростью 1,4°С/с до температуры ниже этого значения согласно изобретению;
- стальные листы Е, F, G и Н, взятые для сравнения, охлаждают со средней скоростью 20°С/с до температуры выше температуры Т, определенной ранее, и со средней скоростью 12°С/с до температуры ниже этого значения.
Листы А-D имеют после самоотпуска мартенситно-бейнитную структуру, содержащую примерно 10% остаточного аустенита, а также карбиды титана, тогда как листы Е-G имеют полностью мартенситную структуру, при этом листы G и Н содержат также крупные карбиды титана.
Можно сделать вывод, что листы А, В, С и D имеют существенно лучшую абразивную стойкость, хотя их твердость ниже, чем у листов Е и F. Меньшие значения твердости, в основном соответствующие меньшим значениям содержания свободного углерода, способствуют лучшему поведению при применении.
Сравнение примеров С, D, F, G и Н показывает, что повышение абразивной стойкости является не просто результатом добавления титана, а результатом комбинации из добавления титана и структуры, содержащей остаточный аустенит. Действительно, можно заметить, что стали F, G и Н, структура которых не содержит остаточного аустенита, обладают вполне сравнимой абразивной стойкостью, тогда как стали С и D, содержащие остаточный аустенит, имеют существенно лучшую абразивную стойкость.
Кроме того, сравнение пар G и Н, с одной стороны, и С и D, с другой стороны, показывает, что присутствие остаточного аустенита существенно повышает эффективность титана. Для примеров С и D переход содержания титана от 0,110 до 0,350% выражается повышением абразивной стойкости на 56%, тогда как для сталей G и Н повышение составляет всего 37%.
Это наблюдение можно отнести за счет возросшего эффекта закрепления карбидов титана окружающей матрицей, когда она содержит остаточный набухающий при использовании аустенит, способный преобразоваться в твердый мартенсит.
Кроме того, деформация после охлаждения без правки для листов из стали А или В составляет 6 мм/м, а для листов из сталей Е и F - 17 мм/м. Эти результаты показывают снижение деформации продуктов, полученных в соответствии с настоящим изобретением.
Отсюда следует, что исходя из уровня требований по плоскостности, выдвигаемых потребителями:
- можно либо поставлять продукты без правки (выигрыш в стоимости и в остаточных напряжениях);
- либо осуществлять правку, чтобы удовлетворить более строгие требования по плоскостности (например, 5 мм/м), но более легкую и требующую меньше остаточных напряжений за счет меньшей деформации, присущей продуктам в соответствии с настоящим изобретением.
Claims (7)
1. Способ изготовления листа из износостойкой стали, включающий получение стали, закалку, отличающийся тем, что получают сталь следующего химического состава, мас.%:
0,1≤С<0,23
0≤Si≤2
0≤Al≤2
0≤Mn≤2,5
0≤Ni≤5
0≤Cr≤5
0≤Мо≤1
0≤W≤2
0≤В≤0,02
0≤Ti≤0,67
0≤Zr≤1,34
0≤S≤0,15
N<0,03
при необходимости: 0≤Cu<1,5,
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы Nb, Та, и V, при условии: Nb/2+Ta/4+V≤0,5;
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы Se, Те, Са, Bi, Pb с содержанием, меньшим или равным 0,1,
остальное железо и образующиеся в результате плавки примеси,
при выполнении следующих условий:
0,5≤Si+AL≤2;
0,05≤Mo+W/2≤1;
0,05<Ti+Zr/2≤0,67,
при соблюдении следующих соотношений:
C*=C-Ti/4-Zr/8+7·N/8≥0,095;
Ti+Zr/2-7·N/2>0,05;
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>1,8
при К=1, если В≥0,0005 и К=0, если В<0,0005,
закалку осуществляют после горячего деформирования или после аустенизации при нагреве в печи, сначала лист охлаждают со средней скоростью охлаждения, превышающей 0,5°С/с, в диапазоне температур, превышающем Ас3, и температурой от T=800-270·C*-90·Mn-37·Ni-70·Cr-83·(Mo+W/2) и примерно до Т-50°С, затем лист охлаждают со средней скоростью сквозного охлаждения Vr≤1150·ер-1,7 и превышающей или равной 0,1°С/с в интервале температур от Т до 100°С, охлаждают до температуры окружающего воздуха и, при необходимости, осуществляют правку,
где ер - толщина листа, мм.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что химический состав стали отвечает, по меньшей мере, одному из следующих соотношений, мас.%:
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>2,
С≤0,22
Ti+Zr/2≥0,10,
С*≥0,12,
Si+Al≥0,7.
3. Способ по любому из пп.1, 2, отличающийся тем, что дополнительно осуществляют отпуск при температуре, меньшей или равной 350°С.
4. Способ по любому из пп.1, 2, отличающийся тем, что при добавлении титана в сталь жидкую сталь вводят в контакт со шлаком, содержащим титан, при этом титан шлака медленно диффундируют в жидкую сталь.
5. Лист из износостойкой стали, отличающийся тем, что она содержит следующий химический состав, мас.%:
0,01≤С<0,23
0≤Si≤2
0≤Al≤2
0≤Mn≤2,5
0≤Ni≤5
0≤Cr≤5
0≤Мо≤1
0≤W≤2
0≤В≤0,02
0≤Ti≤0,67
0≤Zr≤1,34
0≤S≤0,15
N<0,03
при необходимости 0≤Cu<1,5,
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы Nb, Та, и V при условии Nb/2+Ta/4+V≤0,5;
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы Se, Те, Са, Bi, Pb с содержанием, меньшим или равным 0,1,
остальное железо и образующиеся в результате плавки примеси,
при выполнении следующих условий:
0,5≤Si+AL≤2;
0,05≤Mo+W/2≤1;
0,05<Ti+Zr/2≤0,67;
и при выполнении следующих соотношений C-Ti/4-Zr/8+7·N/8≥0,095;
Ti+Zr/2-7·N/2>0,05;
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)l/2+K>1,8,
при К=1, если В≥0,0005 и К=0, если В<0,0005,
при этом сталь содержит мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру, карбиды и от 5 до 20% остаточного аустенита.
6. Лист по п.5, отличающийся тем, что химический состав стали отвечает, по меньшей мере, одному из следующих соотношений:
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>2;
С≤0,22;
C-Ti/4-Zr/8+7·N/8≥0,12;
Ti+Zr/2≥0,10;
Si+Al≥0,7.
7. Лист по п.5, отличающийся тем, что толщина листа составляет 2-150 мм.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0214425A FR2847271B1 (fr) | 2002-11-19 | 2002-11-19 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
FR02/14425 | 2002-11-19 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2005119211A RU2005119211A (ru) | 2006-02-20 |
RU2326180C2 true RU2326180C2 (ru) | 2008-06-10 |
Family
ID=32187696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005119211/02A RU2326180C2 (ru) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7462251B2 (ru) |
EP (1) | EP1563103B1 (ru) |
JP (1) | JP4535875B2 (ru) |
KR (1) | KR101010593B1 (ru) |
CN (1) | CN100348739C (ru) |
AR (1) | AR042072A1 (ru) |
AT (1) | ATE388247T1 (ru) |
AU (1) | AU2009201117B8 (ru) |
BR (1) | BR0315694B1 (ru) |
CA (1) | CA2506347C (ru) |
DE (1) | DE60319567T2 (ru) |
ES (1) | ES2300636T3 (ru) |
FR (1) | FR2847271B1 (ru) |
PE (1) | PE20040486A1 (ru) |
PL (1) | PL203154B1 (ru) |
PT (1) | PT1563103E (ru) |
RU (1) | RU2326180C2 (ru) |
UA (1) | UA81134C2 (ru) |
WO (1) | WO2004048618A1 (ru) |
ZA (1) | ZA200504151B (ru) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013188100A1 (en) * | 2012-05-25 | 2013-12-19 | Cola Gary M | Microtreatment and microstructure of carbide containing iron-based alloy |
RU2544216C1 (ru) * | 2014-04-08 | 2015-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2561558C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь |
RU2586949C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Мартенситно-ферритная коррозионно-стойкая хромоникелевая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
RU2635641C1 (ru) * | 2017-03-28 | 2017-11-14 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Литейная сталь |
RU2653032C2 (ru) * | 2013-06-07 | 2018-05-04 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления |
Families Citing this family (49)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
CN100419114C (zh) * | 2004-11-14 | 2008-09-17 | 林海 | 耐磨合金 |
EP1990431A1 (fr) | 2007-05-11 | 2008-11-12 | ArcelorMittal France | Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites |
ES2666697T3 (es) | 2007-08-01 | 2018-05-07 | Ati Properties, Inc. | Aleaciones a base de hierro, de alta tenacidad y alta dureza y método para su fabricación |
US8444776B1 (en) | 2007-08-01 | 2013-05-21 | Ati Properties, Inc. | High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same |
TWI341332B (en) * | 2008-01-07 | 2011-05-01 | Nippon Steel Corp | Wear-resistant steel sheet having excellent wear resistnace at high temperatures and excellent bending workability and method for manufacturing the same |
ES2391312T3 (es) * | 2008-03-10 | 2012-11-23 | Swiss Steel Ag | Producto longitudinal laminado en caliente y procedimiento para su fabricación |
EP2123787A1 (fr) * | 2008-05-06 | 2009-11-25 | Industeel Creusot | Acier à hautes caractéristiques pour pièces massives |
CN101775545B (zh) * | 2009-01-14 | 2011-10-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN102127705B (zh) * | 2010-01-12 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高硬度耐磨钢 |
CN102199737B (zh) * | 2010-03-26 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600hb级耐磨钢板及其制造方法 |
EP2374910A1 (de) * | 2010-04-01 | 2011-10-12 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Stahl, Stahlflachprodukt, Stahlbauteil und Verfahren zur Herstellung eines Stahlbauteils |
FR2958660B1 (fr) * | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
CN101880831B (zh) * | 2010-06-13 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种高强度高韧性低合金耐磨钢的制造方法 |
CN102312174B (zh) * | 2010-06-29 | 2013-07-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种非调质的高强耐磨钢及其生产方法 |
US9182196B2 (en) | 2011-01-07 | 2015-11-10 | Ati Properties, Inc. | Dual hardness steel article |
RU2466193C1 (ru) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
US9657363B2 (en) | 2011-06-15 | 2017-05-23 | Ati Properties Llc | Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys |
CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
RU2495142C1 (ru) * | 2012-06-26 | 2013-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали |
CN103898419B (zh) * | 2012-12-25 | 2017-05-17 | 隆英(常州)特钢科技有限公司 | 耐磨钢板及其制造方法 |
CN104109817A (zh) * | 2013-04-18 | 2014-10-22 | 曹志春 | 高钨钛耐磨合金钢 |
US9738334B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-08-22 | Arcelormittal | Track shoe having increased service life useful in a track drive system |
RU2530078C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката для судостроения |
KR20150061516A (ko) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 두산중공업 주식회사 | 금형강 및 그 제조방법 |
US10662493B2 (en) * | 2014-01-28 | 2020-05-26 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method for manufacturing the same |
RU2556442C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
CN104498831B (zh) * | 2014-10-26 | 2017-02-15 | 驻马店市三山耐磨材料有限公司 | 湿磨机专用低碳中铬合金钢耐磨衬板 |
CN104451453A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-03-25 | 无锡信大气象传感网科技有限公司 | 一种风力发电风叶用耐磨合金钢材料 |
CN104846298A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种积层型溢流阀的制造工艺 |
CN104846299A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种耐高压溢流阀的制造工艺 |
CN104911509A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种引导型溢流阀的制造工艺 |
CN104911508A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种重型油压缸用轴承座的制造工艺 |
US10400320B2 (en) | 2015-05-15 | 2019-09-03 | Nucor Corporation | Lead free steel and method of manufacturing |
CN106591731B (zh) * | 2015-10-15 | 2019-02-15 | 无锡欣誉户外用品有限公司 | 一种大型半自磨机筒体衬板用合金材料 |
CN105568142B (zh) * | 2016-03-09 | 2017-07-28 | 桂林电子科技大学 | 一种高强韧性低合金耐磨钢挖掘机斗齿及其制备方法 |
AU2016403146B2 (en) | 2016-04-19 | 2019-09-19 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-Resistant Steel Plate and Method of Producing Abrasion-Resistant Steel Plate |
CN105861930A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-08-17 | 安徽鑫宏机械有限公司 | 一种耐高温复合止回阀阀体的铸造方法 |
PL234098B1 (pl) * | 2016-06-27 | 2020-01-31 | Arcelormittal Poland Spolka Akcyjna | Stal wielofazowa zwłaszcza do produkcji szyn normalnotorowych |
TWI756226B (zh) * | 2016-06-30 | 2022-03-01 | 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 | 用於工具架之鋼 |
CN106086689B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-01-02 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种高强度耐磨钢板及其生产方法 |
CN107326305A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-11-07 | 江苏金基特钢有限公司 | 一种耐腐蚀钢板及其制造方法 |
RU2651065C1 (ru) * | 2017-11-20 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе железа |
CN107739985A (zh) * | 2017-11-25 | 2018-02-27 | 铜陵市明诚铸造有限责任公司 | 一种中铬合金耐磨钢球及其制备方法 |
RU2697301C1 (ru) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства трубного проката повышенной коррозионной стойкости на реверсивном стане |
BE1027395B1 (fr) * | 2020-01-16 | 2021-01-29 | Magotteaux Int | Boulets de broyage forges pour broyeur semi-autogene |
RU2765972C1 (ru) * | 2021-05-07 | 2022-02-07 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ производства толстых листов из низколегированных малоуглеродистых сталей на реверсивном стане |
CN113355609B (zh) * | 2021-05-26 | 2022-08-16 | 西安交通大学 | 一种变质高硼铁基耐磨合金及其制备方法 |
CN113737097A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-12-03 | 温州天和汽车部件有限公司 | 一种用于汽车拔叉制作的碳钢材料及其制备方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1019030B (zh) * | 1989-12-30 | 1992-11-11 | 清华大学 | 空冷高淬透性贝氏体/马氏体复相钢 |
JP3273391B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2002-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
FR2726287B1 (fr) * | 1994-10-31 | 1997-01-03 | Creusot Loire | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc |
FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
FR2733516B1 (fr) * | 1995-04-27 | 1997-05-30 | Creusot Loire | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
GB9608108D0 (en) * | 1996-04-19 | 1996-06-26 | Naco Inc | Steel Castings |
JP3757027B2 (ja) * | 1996-06-05 | 2006-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接性に優れた高強度熱延鋼材及びこれを用いた高強度鋼線並びに高強度棒鋼 |
DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
JP3475706B2 (ja) * | 1997-03-28 | 2003-12-08 | 住友金属工業株式会社 | 被削性に優れた高強度高靱性調質鋼材 |
TW454040B (en) * | 1997-12-19 | 2001-09-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
JP3433687B2 (ja) * | 1998-12-28 | 2003-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP3551064B2 (ja) * | 1999-02-24 | 2004-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板およびその製造方法 |
KR100638543B1 (ko) * | 1999-04-21 | 2006-10-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연성이 우수한 고장력 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
CN1115423C (zh) * | 2000-09-26 | 2003-07-23 | 上海林沪实业有限公司 | 高硬度耐磨低碳合金钢板 |
-
2002
- 2002-11-19 FR FR0214425A patent/FR2847271B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-13 CN CNB2003801036481A patent/CN100348739C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PL PL375541A patent/PL203154B1/pl unknown
- 2003-11-13 KR KR1020057009066A patent/KR101010593B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-13 WO PCT/FR2003/003357 patent/WO2004048618A1/fr active IP Right Grant
- 2003-11-13 AT AT03782550T patent/ATE388247T1/de active
- 2003-11-13 JP JP2004554593A patent/JP4535875B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 CA CA2506347A patent/CA2506347C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 RU RU2005119211/02A patent/RU2326180C2/ru active
- 2003-11-13 UA UAA200505982A patent/UA81134C2/uk unknown
- 2003-11-13 BR BRPI0315694-0A patent/BR0315694B1/pt active IP Right Grant
- 2003-11-13 ES ES03782550T patent/ES2300636T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 DE DE60319567T patent/DE60319567T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 EP EP03782550A patent/EP1563103B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PT PT03782550T patent/PT1563103E/pt unknown
- 2003-11-13 US US10/535,176 patent/US7462251B2/en active Active
- 2003-11-18 PE PE2003001169A patent/PE20040486A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-11-18 AR ARP030104258A patent/AR042072A1/es not_active Application Discontinuation
-
2005
- 2005-05-23 ZA ZA200504151A patent/ZA200504151B/en unknown
-
2008
- 2008-06-18 US US12/141,327 patent/US7998285B2/en active Active
-
2009
- 2009-03-19 AU AU2009201117A patent/AU2009201117B8/en not_active Expired
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013188100A1 (en) * | 2012-05-25 | 2013-12-19 | Cola Gary M | Microtreatment and microstructure of carbide containing iron-based alloy |
RU2653032C2 (ru) * | 2013-06-07 | 2018-05-04 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления |
US10435761B2 (en) | 2013-06-07 | 2019-10-08 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel material and method of manufacturing the same |
RU2544216C1 (ru) * | 2014-04-08 | 2015-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2561558C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь |
RU2586949C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Мартенситно-ферритная коррозионно-стойкая хромоникелевая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
RU2635641C1 (ru) * | 2017-03-28 | 2017-11-14 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Литейная сталь |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2326180C2 (ru) | Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист | |
RU2326179C2 (ru) | Способ получения листа из износостойкой стали и полученный этим способом стальной лист | |
RU2327802C2 (ru) | Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист | |
CN100552074C (zh) | 耐蚀性优异的马氏体系不锈钢 | |
CN111479945B (zh) | 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法 | |
JP2006506526A5 (ru) | ||
CN112752862B (zh) | 具有高扩孔性的高强度冷轧钢板、高强度热浸镀锌钢板及它们的制造方法 | |
KR20120070603A (ko) | 고인성 내마모강 및 그 제조 방법 | |
KR20110115608A (ko) | 켄칭성이 우수한 붕소 첨가 강판 및 제조 방법 | |
JP7368461B2 (ja) | 優れた硬度及び衝撃靭性を有する耐摩耗鋼及びその製造方法 | |
KR100836699B1 (ko) | 금형용 강 | |
KR20210044260A (ko) | 구멍 확장비가 높은 열간 압연된 강 시트 및 이의 제조 방법 | |
CN111511952B (zh) | 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法 | |
CN113166901A (zh) | 蠕变强度优异的铬钼钢板及其制备方法 |