CA2506347C - Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue - Google Patents
Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue Download PDFInfo
- Publication number
- CA2506347C CA2506347C CA2506347A CA2506347A CA2506347C CA 2506347 C CA2506347 C CA 2506347C CA 2506347 A CA2506347 A CA 2506347A CA 2506347 A CA2506347 A CA 2506347A CA 2506347 C CA2506347 C CA 2506347C
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- steel
- optionally
- titanium
- temperature
- cooled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 46
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 53
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 28
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 2
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 15
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 13
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- -1 zirconium carbides Chemical class 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 7
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 239000004333 gold (food color) Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 150000004771 selenides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 150000004772 tellurides Chemical class 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Procédé pour fabriquer une pièce en acier résistant à l'abrasion de composition: 0,1% <= C <= 0,23%; 0% <= Si <= 2%; 0% <= Al <= 2%; 0,5% <= Si + Al <= 2%; 0% <= Mn <= 2,5%; 0% <= Ni <= 5%; 0% <= Cr <= 5%; 0% <= Mo <= 1%; 0% <= W <= 2%; 0,05% <= Mo + W/2 <= 1 %; 0% <= B <= 0,02%; 0% <= Ti <= 0,67%; 0% < Zr <= 1,34% ; 0,05% < Ti + Zr/2 <= 0,67% ; 0% <= S <= 0,15% ; N < 0,030; reste fer et impuretés. En outre: 0,095% <= C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8, Ti + Zr/2 - 7xN/2 >= 0,05% et 1,05xMn + 0,54xNi + 0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)1/2 + K > 1,8, avec K = 1 si B >= 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%. Après austénitisation, on refroidit à une vitesse > 0,5.degrees.C/s entre AC3 et T = 800 - 270xC* - 90xMn - 37xNi - 70XCr - 83x(Mo + W/2) et T-50.degrees.C; puis on refroidit à une vitesse 0,1 < Vr < 1150 x ep-1,7 entre T et 100.degrees.C; on refroidit jusqu'à l'ambiante. Tôle obtenue.
Description
PROCEDE POUR FABRIQUER UNE TOLE EN ACIER RESISTANT A
L'ABRASION ET TOLE OBTENUE
La présente invention est relative à un acier résistant à l'abrasion et à son procédé de fabrication.
On connaît des aciers pour abrasion de dureté voisine de 400 Brinell, contenant environ 0,15% de carbone ainsi que du manganèse, du nickel, du chrome et du molybdène, en des teneurs inférieures à quelques % pour avoir une trempabilité suffisante. Ces aciers sont trempés de façon à avoir une structure entièrement martensitique. Ils ont l'avantage d'être relativement faciles à
mettre en oeuvre par soudage, découpage ou pliage. Mais ils ont l'inconvénient d'avoir une résistance à l'abrasion limitée. Il est certes connu d'augmenter la résistance à
l'abrasion en augmentant la teneur en carbone et donc la dureté. Mais cette façon de procéder a l'inconvénient de détériorer l'aptitude à la mise en oeuvre.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients, en proposant une tôle en acier résistant à l'abrasion qui, toutes choses égales par ailleurs, présente une résistance à l'abrasion meilleure que celle des aciers connus ayant une dureté de 400 Brinell, tout en ayant une aptitude à la mise en oeuvre comparable à celle de ces aciers.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé pour fabriquer une pièce en acier résistant à l'abrasion dont la composition chimique comprend, en poids:
L'ABRASION ET TOLE OBTENUE
La présente invention est relative à un acier résistant à l'abrasion et à son procédé de fabrication.
On connaît des aciers pour abrasion de dureté voisine de 400 Brinell, contenant environ 0,15% de carbone ainsi que du manganèse, du nickel, du chrome et du molybdène, en des teneurs inférieures à quelques % pour avoir une trempabilité suffisante. Ces aciers sont trempés de façon à avoir une structure entièrement martensitique. Ils ont l'avantage d'être relativement faciles à
mettre en oeuvre par soudage, découpage ou pliage. Mais ils ont l'inconvénient d'avoir une résistance à l'abrasion limitée. Il est certes connu d'augmenter la résistance à
l'abrasion en augmentant la teneur en carbone et donc la dureté. Mais cette façon de procéder a l'inconvénient de détériorer l'aptitude à la mise en oeuvre.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients, en proposant une tôle en acier résistant à l'abrasion qui, toutes choses égales par ailleurs, présente une résistance à l'abrasion meilleure que celle des aciers connus ayant une dureté de 400 Brinell, tout en ayant une aptitude à la mise en oeuvre comparable à celle de ces aciers.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé pour fabriquer une pièce en acier résistant à l'abrasion dont la composition chimique comprend, en poids:
2 0,1%<C<0,23%
0% < Si < 2%
0%<AI<2%
0,5% < Si + AI < 2%
0% < Mn < 2,5%
0%<Ni<5%
0%<Cr<5%
0%<Mo<1%
0%<W<2%
0,05% < Mo +W/2 < 1 %
0%<B<0,02%
0%<Ti <0,67%
0%<Zr<1,34%
0,05% < Ti + Zr/2 < 0,67%
0%<S <0,15%
N < 0,03%
éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V :s 0,5%, éventuellement au moins un élément pris parmi Se, Te, Ca, Bi et Pb en des teneurs inférieures ou égales à 0,1 %, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes:
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 z 0,095%
et:
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
et:
1,05XMn + 0,54xNi +0,5OxCr + 0,3x(Mo + W/2)12+K > 1,8 avec K = 1 si B z= 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, selon lequel on soumet la pièce à un traitement thermique de trempe, effectué
dans la chaude de mise en forme à chaud ou après austénitisation par réchauffage dans un four, pour réaliser la trempe:
0% < Si < 2%
0%<AI<2%
0,5% < Si + AI < 2%
0% < Mn < 2,5%
0%<Ni<5%
0%<Cr<5%
0%<Mo<1%
0%<W<2%
0,05% < Mo +W/2 < 1 %
0%<B<0,02%
0%<Ti <0,67%
0%<Zr<1,34%
0,05% < Ti + Zr/2 < 0,67%
0%<S <0,15%
N < 0,03%
éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V :s 0,5%, éventuellement au moins un élément pris parmi Se, Te, Ca, Bi et Pb en des teneurs inférieures ou égales à 0,1 %, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes:
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 z 0,095%
et:
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
et:
1,05XMn + 0,54xNi +0,5OxCr + 0,3x(Mo + W/2)12+K > 1,8 avec K = 1 si B z= 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, selon lequel on soumet la pièce à un traitement thermique de trempe, effectué
dans la chaude de mise en forme à chaud ou après austénitisation par réchauffage dans un four, pour réaliser la trempe:
3 on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne supérieure à
0,5 C/s entre une température supérieure à AC3 et une température comprise entre T = 800 - 270xC* - 9OxMn -37xNi - 70xCr - 83x(Mo + W/2), et T-50 C environ, - puis on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr < 1150xep-1,7 et supérieure ou égale à 0,1 C/s entre la température T et 100 C, ep étant l'épaisseur de la pièce exprimée en mm, - on refroidit la pièce jusqu'à la température ambiante et on effectue, éventuellement, un planage.
Éventuellement, la trempe peut être suivie d'un revenu à une température inférieure à 350 C, et de préférence, inférieure à 250 C.
L'invention concerne aussi une pièce en acier résistant à l'abrasion dont la composition chimique comprend, en poids :
0,1%:_C:50,23%
0%5Si52%
0% :_ AI :_ 2%
0,5% :5 Si + AI :5 2%
0% 5 Mn _< 2,5%
0%.<_Ni<_5%
0% <_ Cr _< 5%
0%. 5 MO :5 1 %
0%5W:_2%
0, 05% 5 Mo+W/2 5 1 %
0%. 5 13:5 0,02%
0%:_Ti 50,67%
0%:5 Zr5 1,34%
0, 05% < Ti + Zr/2 5 0, 67%
0%_<S:_0,005 3a N < 0, 03%
éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V:5 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes :
C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 >_0,095%
et :
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
et 1,05xMn + 0,54xNi +0,5OxCr + 0,3x(Mo + W/2)112 + K >1,8 avec : K = 1 si B ? 0,0005% et K = 0 si B.<.0,0005%, l'acier ayant une structure martensitique ou martensito-bainitique, ladite structure contenant des carbures et de 5% à 20% d'austénite retenue.
L'invention concerne également une tôle obtenue notamment par ce procédé, dont la planéité est caractérisée par une flèche inférieure ou égale à 12mm/m et de préférence inférieure à 5mm/m, l'acier ayant une structure constituée de 5% à
20%
d'austénite retenue, le reste de la structure étant martensitique ou martensito-bainitique, et contient des carbures. L'épaisseur de la tôle peut être comprise entre 2 mm et 150 mm.
De préférence, la dureté est comprise entre 280 HB et 450 HB.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise mais non limitative et être illustrée par des exemples.
Pour fabriquer une tôle selon l'invention, on élabore un acier dont la composition chimique comprend, en % en poids :
3b plus de 0,1% de carbone de façon à avoir une dureté suffisante et afin de permettre la formation de carbures, mais moins de 0,23%, et de préférence moins de 0,22%, pour que l'aptitude au soudage et au découpage soit bonne.
- de 0% à 0,67% de titane et de 0% à 1,34% de zirconium, ces teneurs devant êtres telles que la somme Ti+Zr/2 soit supérieure à 0,05%, de préférence supérieure à 0,1%, et mieux encore, supérieure à 0,2%, pour que l'acier contienne des gros carbures de titane ou de zirconium qui augmentent la résistance à l'abrasion. Mais la somme Ti+Zr/2 doit rester inférieure à 0,67%
car, au-delà, l'acier ne contiendrait pas assez de carbone libre pour que sa dureté
soit suffisante. Par ailleurs la teneur Ti +Zr/2 sera préférentiellement inférieure à
0,50% ou mieux 0,40% voire 0,30 % si l'on a besoin de privilégier la ténacité
du matériau.
De 0% (ou des traces) à 2% de silicium et de 0% (ou des traces) à 2%
d'aluminium, la somme Si+AI étant comprise entre 0,5% et 2% et de préférence supérieure à 0,7% ou mieux, supérieure à 0,8%. Ces éléments, qui sont des désoxydants, ont en outre pour effet de favoriser l'obtention d'une austénite retenue métastable fortement chargée en carbone dont ta transformation en martensite s'accompagne d'un gonflement important favorisant l'ancrage , des carbures de titane.
De 0% (ou des traces) à 2% ou même 2,5% de manganèse, de 0% (ou des traces) à 4% ou même 5% de nickel et de 0% (ou des traces) à 4% ou même 5%
de chrome, pour obtenir une trempabilité suffisante et ajuster les différentes caractéristiques mécaniques ou d'emploi. Le nickel a, en particulier un effet favorable sur la ténacité, mais cet élément est cher. Le chrome forme également de fins carbures dans la martensite ou la bainite favorables à la résistance à
l'abrasion.
De 0% (ou des traces) à 1 % de molybdène et de 0% (ou des traces) à 2% de tungstène, la somme Mo+W/2 étant comprise entre 0,05% et 1%, et de préférence reste inférieure à 0,8%, ou mieux, inférieure à 0,5%. Ces éléments augmentent la trempabilité et, forment dans la martensite ou dans la bainite de fins carbures durcissants, notamment par précipitation par auto revenu au cours du refroidissement. Il n'est pas nécessaire de dépasser une teneur de 1% en molybdène pour obtenir l'effet désiré en particulier en ce qui concerne la précipitation de carbures durcissants. Le molybdène peut être remplacé, en tout ou partie, par un poids double de tungstène. Néanmoins cette substitution n'est pas recherchée en pratique car elle n'offre pas d'avantage par rapport au molybdène et est plus coûteuse.
- Eventuellement de 0% à 1,5% de cuivre. Cet élément peut apporter un durcissement supplémentaire sans détériorer la soudabilité. Au-delà de 1,5%, il n'a plus d'effet significatif, il engendre des difficultés de laminage à chaud et coûte inutilement cher.
- De 0% à 0,02% de bore. Cet élément peut être ajouté de façon optionnelle afin d'augmenter la trempabilité. Pour que cet effet soit obtenu, la teneur en bore doit, de préférence, être supérieure à 0,0005% ou mieux 0,001 %, et n'a pas besoin de dépasser sensiblement 0,01 %.
- Jusqu'à 0,15% de soufre. Cet élément est un résiduel en général limité à
0,005%
ou moins, mais sa teneur peut être volontairement augmentée pour améliorer l'usinabilité. A noter qu'en présence de soufre, pour éviter des difficultés de transformation à chaud, la teneur en manganèse doit être supérieure à 7 fois la teneur en soufre.
- Eventuellement au moins un élément pris parmi le niobium, le tantale et le vanadium, en des teneurs telles que Nb/2+Ta/4+V reste inférieure à 0,5% afin de former des carbures relativement gros qui améliorent la tenue à l'abrasion.
Mais
0,5 C/s entre une température supérieure à AC3 et une température comprise entre T = 800 - 270xC* - 9OxMn -37xNi - 70xCr - 83x(Mo + W/2), et T-50 C environ, - puis on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr < 1150xep-1,7 et supérieure ou égale à 0,1 C/s entre la température T et 100 C, ep étant l'épaisseur de la pièce exprimée en mm, - on refroidit la pièce jusqu'à la température ambiante et on effectue, éventuellement, un planage.
Éventuellement, la trempe peut être suivie d'un revenu à une température inférieure à 350 C, et de préférence, inférieure à 250 C.
L'invention concerne aussi une pièce en acier résistant à l'abrasion dont la composition chimique comprend, en poids :
0,1%:_C:50,23%
0%5Si52%
0% :_ AI :_ 2%
0,5% :5 Si + AI :5 2%
0% 5 Mn _< 2,5%
0%.<_Ni<_5%
0% <_ Cr _< 5%
0%. 5 MO :5 1 %
0%5W:_2%
0, 05% 5 Mo+W/2 5 1 %
0%. 5 13:5 0,02%
0%:_Ti 50,67%
0%:5 Zr5 1,34%
0, 05% < Ti + Zr/2 5 0, 67%
0%_<S:_0,005 3a N < 0, 03%
éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V:5 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes :
C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 >_0,095%
et :
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
et 1,05xMn + 0,54xNi +0,5OxCr + 0,3x(Mo + W/2)112 + K >1,8 avec : K = 1 si B ? 0,0005% et K = 0 si B.<.0,0005%, l'acier ayant une structure martensitique ou martensito-bainitique, ladite structure contenant des carbures et de 5% à 20% d'austénite retenue.
L'invention concerne également une tôle obtenue notamment par ce procédé, dont la planéité est caractérisée par une flèche inférieure ou égale à 12mm/m et de préférence inférieure à 5mm/m, l'acier ayant une structure constituée de 5% à
20%
d'austénite retenue, le reste de la structure étant martensitique ou martensito-bainitique, et contient des carbures. L'épaisseur de la tôle peut être comprise entre 2 mm et 150 mm.
De préférence, la dureté est comprise entre 280 HB et 450 HB.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise mais non limitative et être illustrée par des exemples.
Pour fabriquer une tôle selon l'invention, on élabore un acier dont la composition chimique comprend, en % en poids :
3b plus de 0,1% de carbone de façon à avoir une dureté suffisante et afin de permettre la formation de carbures, mais moins de 0,23%, et de préférence moins de 0,22%, pour que l'aptitude au soudage et au découpage soit bonne.
- de 0% à 0,67% de titane et de 0% à 1,34% de zirconium, ces teneurs devant êtres telles que la somme Ti+Zr/2 soit supérieure à 0,05%, de préférence supérieure à 0,1%, et mieux encore, supérieure à 0,2%, pour que l'acier contienne des gros carbures de titane ou de zirconium qui augmentent la résistance à l'abrasion. Mais la somme Ti+Zr/2 doit rester inférieure à 0,67%
car, au-delà, l'acier ne contiendrait pas assez de carbone libre pour que sa dureté
soit suffisante. Par ailleurs la teneur Ti +Zr/2 sera préférentiellement inférieure à
0,50% ou mieux 0,40% voire 0,30 % si l'on a besoin de privilégier la ténacité
du matériau.
De 0% (ou des traces) à 2% de silicium et de 0% (ou des traces) à 2%
d'aluminium, la somme Si+AI étant comprise entre 0,5% et 2% et de préférence supérieure à 0,7% ou mieux, supérieure à 0,8%. Ces éléments, qui sont des désoxydants, ont en outre pour effet de favoriser l'obtention d'une austénite retenue métastable fortement chargée en carbone dont ta transformation en martensite s'accompagne d'un gonflement important favorisant l'ancrage , des carbures de titane.
De 0% (ou des traces) à 2% ou même 2,5% de manganèse, de 0% (ou des traces) à 4% ou même 5% de nickel et de 0% (ou des traces) à 4% ou même 5%
de chrome, pour obtenir une trempabilité suffisante et ajuster les différentes caractéristiques mécaniques ou d'emploi. Le nickel a, en particulier un effet favorable sur la ténacité, mais cet élément est cher. Le chrome forme également de fins carbures dans la martensite ou la bainite favorables à la résistance à
l'abrasion.
De 0% (ou des traces) à 1 % de molybdène et de 0% (ou des traces) à 2% de tungstène, la somme Mo+W/2 étant comprise entre 0,05% et 1%, et de préférence reste inférieure à 0,8%, ou mieux, inférieure à 0,5%. Ces éléments augmentent la trempabilité et, forment dans la martensite ou dans la bainite de fins carbures durcissants, notamment par précipitation par auto revenu au cours du refroidissement. Il n'est pas nécessaire de dépasser une teneur de 1% en molybdène pour obtenir l'effet désiré en particulier en ce qui concerne la précipitation de carbures durcissants. Le molybdène peut être remplacé, en tout ou partie, par un poids double de tungstène. Néanmoins cette substitution n'est pas recherchée en pratique car elle n'offre pas d'avantage par rapport au molybdène et est plus coûteuse.
- Eventuellement de 0% à 1,5% de cuivre. Cet élément peut apporter un durcissement supplémentaire sans détériorer la soudabilité. Au-delà de 1,5%, il n'a plus d'effet significatif, il engendre des difficultés de laminage à chaud et coûte inutilement cher.
- De 0% à 0,02% de bore. Cet élément peut être ajouté de façon optionnelle afin d'augmenter la trempabilité. Pour que cet effet soit obtenu, la teneur en bore doit, de préférence, être supérieure à 0,0005% ou mieux 0,001 %, et n'a pas besoin de dépasser sensiblement 0,01 %.
- Jusqu'à 0,15% de soufre. Cet élément est un résiduel en général limité à
0,005%
ou moins, mais sa teneur peut être volontairement augmentée pour améliorer l'usinabilité. A noter qu'en présence de soufre, pour éviter des difficultés de transformation à chaud, la teneur en manganèse doit être supérieure à 7 fois la teneur en soufre.
- Eventuellement au moins un élément pris parmi le niobium, le tantale et le vanadium, en des teneurs telles que Nb/2+Ta/4+V reste inférieure à 0,5% afin de former des carbures relativement gros qui améliorent la tenue à l'abrasion.
Mais
4 les carbures formés par ces éléments sont moins efficaces que les carbures formés par le titane ou le zirconium, c'est pour cela qu'ils sont optionnels et ajoutés en quantité limitée.
Eventuellement un ou plusieurs éléments pris parmi le sélénium, le tellure, le calcium, le bismuth et le plomb en des teneurs inférieures à 0,1% chacun. Ces éléments sont destinés à améliorer l'usinabilité. A noter que, lorsque l'acier contient du Se et/ou du Te, la teneur en manganèse doit être suffisante compte tenu de la teneur en soufre pour qu'il puisse se former des séléniures ou des tellurures de manganèse.
- Le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Parmi les impuretés, il y a en particulier l'azote dont la teneur dépend du procédé
d'élaboration mais ne dépasse pas 0,03%, et reste en général inférieure à
0,025%. L'azote peut réagir avec le titane ou le zirconium pour former des nitrures qui ne doivent pas être trop gros pour ne pas détériorer la ténacité.
Afin d'éviter la formation de gros nitrures, le titane et le zirconium peuvent être ajoutés dans l'acier liquide de façon très progressive, par exemple en mettant au contact de l'acier liquide oxydé une phase oxydée telle qu'un laitier chargé en oxydes de titane ou de zirconium, puis en désoxydant l'acier liquide, de façon à faire diffuser lentement le titane ou le zirconium depuis la phase oxydée vers l'acier liquide.
En outre, afin d'obtenir des propriétés satisfaisantes, les teneurs en carbone, titane, zirconium, et azote sont choisies telles que :
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 > 0,095%
Et de préférence, C* > 0,12% pour avoir une dureté plus élevée et donc une meilleure résistance à l'abrasion. La grandeur C* représente la teneur en carbone libre après précipitation des carbures de titane et de zirconium, compte tenu de la formation de nitrures de titane et de zirconium. Cette teneur en carbone libre C* doit être supérieure à 0,095% pour avoir une structure martensitique ou martensito-bainitique ayant une dureté suffisante.
Compte tenu de la formation possible de nitrures de titane ou de zirconium, pour que la quantité de carbures de titane ou de zirconium soit suffisante, les teneurs en Ti, Zr et N doivent être telles que :
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
Eventuellement un ou plusieurs éléments pris parmi le sélénium, le tellure, le calcium, le bismuth et le plomb en des teneurs inférieures à 0,1% chacun. Ces éléments sont destinés à améliorer l'usinabilité. A noter que, lorsque l'acier contient du Se et/ou du Te, la teneur en manganèse doit être suffisante compte tenu de la teneur en soufre pour qu'il puisse se former des séléniures ou des tellurures de manganèse.
- Le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Parmi les impuretés, il y a en particulier l'azote dont la teneur dépend du procédé
d'élaboration mais ne dépasse pas 0,03%, et reste en général inférieure à
0,025%. L'azote peut réagir avec le titane ou le zirconium pour former des nitrures qui ne doivent pas être trop gros pour ne pas détériorer la ténacité.
Afin d'éviter la formation de gros nitrures, le titane et le zirconium peuvent être ajoutés dans l'acier liquide de façon très progressive, par exemple en mettant au contact de l'acier liquide oxydé une phase oxydée telle qu'un laitier chargé en oxydes de titane ou de zirconium, puis en désoxydant l'acier liquide, de façon à faire diffuser lentement le titane ou le zirconium depuis la phase oxydée vers l'acier liquide.
En outre, afin d'obtenir des propriétés satisfaisantes, les teneurs en carbone, titane, zirconium, et azote sont choisies telles que :
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 > 0,095%
Et de préférence, C* > 0,12% pour avoir une dureté plus élevée et donc une meilleure résistance à l'abrasion. La grandeur C* représente la teneur en carbone libre après précipitation des carbures de titane et de zirconium, compte tenu de la formation de nitrures de titane et de zirconium. Cette teneur en carbone libre C* doit être supérieure à 0,095% pour avoir une structure martensitique ou martensito-bainitique ayant une dureté suffisante.
Compte tenu de la formation possible de nitrures de titane ou de zirconium, pour que la quantité de carbures de titane ou de zirconium soit suffisante, les teneurs en Ti, Zr et N doivent être telles que :
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
5 De plus, la composition chimique est choisie de telle sorte que la trempabilité
de l'acier soit suffisante, compte tenu de l'épaisseur de la tôle qu'on souhaite fabriquer. Pour cela, la composition chimique doit satisfaire la relation:
Tremp =1,05xMn + 0,54xNi +0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)"2 + K > 1,8 ou mieux 2 avec : K= 1 si B > 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, En outre, et pour obtenir une bonne tenue à l'abrasion, la structure micrographique de l'acier est constituée de martensite ou de bainite ou d'un mélange de ces deux structures, et de 5% à 20% d'austénite retenue. En outre, cette structure comprend des gros carbures de titane ou de zirconium formés à haute température, 1o et éventuellement des carbures de niobium, de tantale ou de vanadium. Du fait du procédé de fabrication qui sera décrit plus loin, cette structure est revenue, si bien qu'elle comporte également des carbures de molybdène ou de tungstène et éventuellement des carbures de chrome.
Les inventeurs ont constaté que l'efficacité des gros carbures pour l'amélioration de la tenue à l'abrasion pouvait être obérée par le déchaussement prématuré de ceux-ci et que ce déchaussement pouvait être évité par la présence d'austénite métastable qui se transforme sous l'effet des phénomènes d'abrasion. La transformation de l'austénite métastable se faisant par gonflement, cette transformation dans la sous-couche abrasée augmente la résistance au déchaussement des carbures et, ainsi, améliore la résistance à l'abrasion.
D'autre part, la dureté élevée de l'acier et la présence de carbures de titane fragilisant imposent de limiter autant que possible les opérations de planage.
De ce point de vue, les inventeurs ont constaté qu'en ralentissant de façon suffisante le refroidissement dans le domaine de transformation bainito-martensitique, on réduit les déformations résiduelles des produits, ce qui permet de limiter les opérations de planage. Les inventeurs ont constaté qu'en refroidissant la pièce ou la tôle à
une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr < 11 50xep1'7, (dans cette formule, ep est l'épaisseur de la tôle exprimée en mm, et la vitesse de refroidissement est exprimée en C/s) en dessous d'une température T = 800 - 270xC* - 9OxMn -37xNi - 70XCr - 83x(Mo + W/2), (exprimée en C), on réduisait les contraintes résiduelles engendrées par les changements de phase. Ce refroidissement ralenti dans le domaine bainito-martensitique a, en outre, l'avantage de provoquer un auto-revenu qui engendre la formation de carbures de molybdène, de tungstène ou de chrome et améliore la tenue à l'usure de la matrice entourant les gros carbures.
de l'acier soit suffisante, compte tenu de l'épaisseur de la tôle qu'on souhaite fabriquer. Pour cela, la composition chimique doit satisfaire la relation:
Tremp =1,05xMn + 0,54xNi +0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)"2 + K > 1,8 ou mieux 2 avec : K= 1 si B > 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, En outre, et pour obtenir une bonne tenue à l'abrasion, la structure micrographique de l'acier est constituée de martensite ou de bainite ou d'un mélange de ces deux structures, et de 5% à 20% d'austénite retenue. En outre, cette structure comprend des gros carbures de titane ou de zirconium formés à haute température, 1o et éventuellement des carbures de niobium, de tantale ou de vanadium. Du fait du procédé de fabrication qui sera décrit plus loin, cette structure est revenue, si bien qu'elle comporte également des carbures de molybdène ou de tungstène et éventuellement des carbures de chrome.
Les inventeurs ont constaté que l'efficacité des gros carbures pour l'amélioration de la tenue à l'abrasion pouvait être obérée par le déchaussement prématuré de ceux-ci et que ce déchaussement pouvait être évité par la présence d'austénite métastable qui se transforme sous l'effet des phénomènes d'abrasion. La transformation de l'austénite métastable se faisant par gonflement, cette transformation dans la sous-couche abrasée augmente la résistance au déchaussement des carbures et, ainsi, améliore la résistance à l'abrasion.
D'autre part, la dureté élevée de l'acier et la présence de carbures de titane fragilisant imposent de limiter autant que possible les opérations de planage.
De ce point de vue, les inventeurs ont constaté qu'en ralentissant de façon suffisante le refroidissement dans le domaine de transformation bainito-martensitique, on réduit les déformations résiduelles des produits, ce qui permet de limiter les opérations de planage. Les inventeurs ont constaté qu'en refroidissant la pièce ou la tôle à
une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr < 11 50xep1'7, (dans cette formule, ep est l'épaisseur de la tôle exprimée en mm, et la vitesse de refroidissement est exprimée en C/s) en dessous d'une température T = 800 - 270xC* - 9OxMn -37xNi - 70XCr - 83x(Mo + W/2), (exprimée en C), on réduisait les contraintes résiduelles engendrées par les changements de phase. Ce refroidissement ralenti dans le domaine bainito-martensitique a, en outre, l'avantage de provoquer un auto-revenu qui engendre la formation de carbures de molybdène, de tungstène ou de chrome et améliore la tenue à l'usure de la matrice entourant les gros carbures.
6 Pour fabriquer une tôle bien plane ayant une bonne résistance à l'abrasion et une bonne aptitude à la mise en oeuvre, on élabore l'acier, on le coule sous forme de brame ou de lingot. On lamine à chaud la brame ou le lingot pour obtenir une tôle qu'on soumet à un traitement thermique permettant tout à la fois d'obtenir la structure souhaitée et une bonne planéité sans planage ultérieur ou avec un planage limité. Le traitement thermique peut être effectué dans la chaude de laminage ou ultérieurement, éventuellement après un planage à froid ou à mi-chaud.
Dans tous les cas, pour réaliser le traitement thermique :
- on chauffe l'acier au-dessus du point AC3 de façon à lui conférer une structure entièrement austénitique, dans laquelle cependant subsistent des carbures de titane ou de zirconium, - puis on le refroidit à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur supérieure à
la vitesse critique de transformation bainitique jusqu'à une température comprise entre T = 800 - 270xC* - 9OxMn -37xNi - 70XCr - 83x(Mo + W/2), et T-50 C, environ, de façon à éviter la formation de constituants ferrito-perlitiques, pour cela, il suffit en général de refroidir à une vitesse supérieure à 0,5 CIs, - puis, entre la température ainsi définie (c'est à dire comprise entre T et T-environ) et 100 C ,environ, on refroidit la tôle à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr inférieure à 1150xep-17, et supérieure à 0,1 C/s, pour obtenir la structure souhaitée, - et on refroidit la tôle jusqu'à la température ambiante, de préférence, sans que ce soit obligatoire, à une vitesse lente.
En outre, on peut effectuer un traitement de détente, tel qu'un revenu à une température inférieure ou égale à 350 C, et de préférence inférieure à 250 C.
Par vitesse de refroidissement moyenne, on entend la vitesse de refroidissement égale à la différence entre les températures de début et de fin de refroidissement divisée par le temps de refroidissement entre ces deux températures.
On obtient ainsi une tôle, dont l'épaisseur peut être comprise entre 2 mm et mm, ayant une excellente planéité caractérisée par une flèche inférieure à 3 mm par mètre sans planage ou avec un planage modéré. La tôle a une dureté comprise entre 280HB et 450HB. Cette dureté dépend principalement de la teneur en carbone libre C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8. Plus la teneur en carbone libre est élevée, plus la dureté est importante. Plus la teneur en carbone libre est faible, plus la mise en
Dans tous les cas, pour réaliser le traitement thermique :
- on chauffe l'acier au-dessus du point AC3 de façon à lui conférer une structure entièrement austénitique, dans laquelle cependant subsistent des carbures de titane ou de zirconium, - puis on le refroidit à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur supérieure à
la vitesse critique de transformation bainitique jusqu'à une température comprise entre T = 800 - 270xC* - 9OxMn -37xNi - 70XCr - 83x(Mo + W/2), et T-50 C, environ, de façon à éviter la formation de constituants ferrito-perlitiques, pour cela, il suffit en général de refroidir à une vitesse supérieure à 0,5 CIs, - puis, entre la température ainsi définie (c'est à dire comprise entre T et T-environ) et 100 C ,environ, on refroidit la tôle à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr inférieure à 1150xep-17, et supérieure à 0,1 C/s, pour obtenir la structure souhaitée, - et on refroidit la tôle jusqu'à la température ambiante, de préférence, sans que ce soit obligatoire, à une vitesse lente.
En outre, on peut effectuer un traitement de détente, tel qu'un revenu à une température inférieure ou égale à 350 C, et de préférence inférieure à 250 C.
Par vitesse de refroidissement moyenne, on entend la vitesse de refroidissement égale à la différence entre les températures de début et de fin de refroidissement divisée par le temps de refroidissement entre ces deux températures.
On obtient ainsi une tôle, dont l'épaisseur peut être comprise entre 2 mm et mm, ayant une excellente planéité caractérisée par une flèche inférieure à 3 mm par mètre sans planage ou avec un planage modéré. La tôle a une dureté comprise entre 280HB et 450HB. Cette dureté dépend principalement de la teneur en carbone libre C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8. Plus la teneur en carbone libre est élevée, plus la dureté est importante. Plus la teneur en carbone libre est faible, plus la mise en
7
8 PCT/FR2003/003357 oeuvre est facile. A teneur égale en carbone libre, plus la teneur en titane est élevée, plus la résistance à l'abrasion est bonne.
A titre d'exemple, on considère des tôles de 30mm d'épaisseur en acier, repérées A, B, C et D selon l'invention, E et F selon l'art antérieur et G et H donnés à titre de comparaison. Les compositions chimiques des aciers, exprimées en 10-3 % en poids, ainsi que la dureté et un indice de résistance à l'usure Rus, sont reportées au tableau 1.
Tableau 1 C Si AI Mn Ni Cr Mo W Ti B N HB Rus A 180 550 30 1750 200 1700 150 - 150 2 6 360 1,51 B 140 210 610 1450 650 1720 230 120 160 3 7 345 1,42 C 220 830 25 1250 220 1350 275 350 2 5 360 2,03 D 158 780 35 1250 250 1340 260 110 3 5 363 1,3 E 175 360 25 1720 200 1200 250 - 20 3 5 420 1,08 G 210 340 25 1230 260 1350 280 350 2 5 360 1,11 H 1150.3201 25 1255 250 136012601 -105 3 6 366 0,81 La résistance à l'usure des aciers est mesurée par la perte de poids d'une éprouvette prismatique mise en rotation dans un bac contenant des granulats calibrés de quartzite pendant un temps de 5 heures.
L'indice de résistance à l'usure Rus d'un acier est le rapport de la résistance à
l'usure de l'acier F, pris à titre de référence, et la résistance à l'usure de l'acier considéré.
Les tôles A à H sont austénitisées à 900 C.
Après austénitisation :
- la tôle en acier A est refroidie à une vitesse moyenne de 0,7 C/s au dessus de la température T définie plus haut ( environ 460 C), et à une vitesse moyenne de 0,13 C/s en dessous, conformément à l'invention;
- les tôles en aciers B, C, D, sont refroidie à une vitesse moyenne de 6 C/s au dessus de la température T définie plus haut (environ 470 C), et à une vitesse moyenne de 1,4 C/s en dessous, conformément à l'invention ;
- les tôles en acier E, F, G et H, données à titre de comparaison, ont été
refroidies à une vitesse moyenne de 20 C/s au dessus de la température T définie plus haut, et à une vitesse moyenne de 12 C/s en dessous.
Les tôles A à D ont une structure martensito-bainitique auto-revenue contenant environ 10% d'austénite retenue, ainsi que des carbures de titane, alors que les tôles E à G ont une structure entièrement martensitique, les tôles G et H contenant également de gros carbures de titane.
On peut constater que, bien qu'ayant des duretés inférieures à celles des tôles E
et F, les tôles A, B, C et D ont des résistances à l'abrasion sensiblement meilleures.
Les plus faibles duretés qui correspondent, pour l'essentiel à des teneurs en carbone libre plus faibles, conduisent à de meilleures aptitudes à la mise en oeuvre.
La comparaison des exemples C, D, F, G et H montrent que l'augmentation de la résistance à l'abrasion ne résulte pas simplement de l'addition de titane, mais de la combinaison de l'addition de titane et de la structure contenant de l'austénite résiduelle. En effet, on peut constater que les aciers F, G et H dont la structure ne comporte pas d'austénite résiduelle ont des tenues à l'abrasion assez comparables, alors que les aciers C et D qui contiennent de l'austénite résiduelle ont des tenues à
l'abrasion sensiblement meilleures.
En outre, la comparaison des couples G et H d'une part et C et D d'autre part, montrent que la présence d'austénite résiduelle augmente sensiblement l'efficacité
du titane. Pour les exemples C et D, le passage de 0,110% à 0,350% de titane se traduit par une augmentation de la tenue à l'abrasion de 56%, alors que pour les aciers G et H, l'augmentation n'est que de 37%.
Cette observation est attribuable à l'effet de sertissage accru des carbures de titane par la matrice environnante, quand celle-ci contient de l'austénite résiduelle susceptible de se transformer en martensite dure et gonflante en service.
Par ailleurs, la déformation après refroidissement, sans planage, pour les tôles en acier A ou B sont de 6 mm/m et de 17 mm/m pour les tôles en acier E et F. Ces résultats montrent la réduction de déformation des produits obtenus grâce à
l'invention.
Il en résulte que, en pratique, en fonction du degré d'exigence en planéité
des utilisateurs, - soit, on peut livrer les produits sans planage (gain sur le coût et sur les contraintes résiduelles), - soit, on peut réaliser un planage pour satisfaire une exigence de planéité
plus sévère (par exemple 5mm/m) mais plus facilement et en introduisant moins de
A titre d'exemple, on considère des tôles de 30mm d'épaisseur en acier, repérées A, B, C et D selon l'invention, E et F selon l'art antérieur et G et H donnés à titre de comparaison. Les compositions chimiques des aciers, exprimées en 10-3 % en poids, ainsi que la dureté et un indice de résistance à l'usure Rus, sont reportées au tableau 1.
Tableau 1 C Si AI Mn Ni Cr Mo W Ti B N HB Rus A 180 550 30 1750 200 1700 150 - 150 2 6 360 1,51 B 140 210 610 1450 650 1720 230 120 160 3 7 345 1,42 C 220 830 25 1250 220 1350 275 350 2 5 360 2,03 D 158 780 35 1250 250 1340 260 110 3 5 363 1,3 E 175 360 25 1720 200 1200 250 - 20 3 5 420 1,08 G 210 340 25 1230 260 1350 280 350 2 5 360 1,11 H 1150.3201 25 1255 250 136012601 -105 3 6 366 0,81 La résistance à l'usure des aciers est mesurée par la perte de poids d'une éprouvette prismatique mise en rotation dans un bac contenant des granulats calibrés de quartzite pendant un temps de 5 heures.
L'indice de résistance à l'usure Rus d'un acier est le rapport de la résistance à
l'usure de l'acier F, pris à titre de référence, et la résistance à l'usure de l'acier considéré.
Les tôles A à H sont austénitisées à 900 C.
Après austénitisation :
- la tôle en acier A est refroidie à une vitesse moyenne de 0,7 C/s au dessus de la température T définie plus haut ( environ 460 C), et à une vitesse moyenne de 0,13 C/s en dessous, conformément à l'invention;
- les tôles en aciers B, C, D, sont refroidie à une vitesse moyenne de 6 C/s au dessus de la température T définie plus haut (environ 470 C), et à une vitesse moyenne de 1,4 C/s en dessous, conformément à l'invention ;
- les tôles en acier E, F, G et H, données à titre de comparaison, ont été
refroidies à une vitesse moyenne de 20 C/s au dessus de la température T définie plus haut, et à une vitesse moyenne de 12 C/s en dessous.
Les tôles A à D ont une structure martensito-bainitique auto-revenue contenant environ 10% d'austénite retenue, ainsi que des carbures de titane, alors que les tôles E à G ont une structure entièrement martensitique, les tôles G et H contenant également de gros carbures de titane.
On peut constater que, bien qu'ayant des duretés inférieures à celles des tôles E
et F, les tôles A, B, C et D ont des résistances à l'abrasion sensiblement meilleures.
Les plus faibles duretés qui correspondent, pour l'essentiel à des teneurs en carbone libre plus faibles, conduisent à de meilleures aptitudes à la mise en oeuvre.
La comparaison des exemples C, D, F, G et H montrent que l'augmentation de la résistance à l'abrasion ne résulte pas simplement de l'addition de titane, mais de la combinaison de l'addition de titane et de la structure contenant de l'austénite résiduelle. En effet, on peut constater que les aciers F, G et H dont la structure ne comporte pas d'austénite résiduelle ont des tenues à l'abrasion assez comparables, alors que les aciers C et D qui contiennent de l'austénite résiduelle ont des tenues à
l'abrasion sensiblement meilleures.
En outre, la comparaison des couples G et H d'une part et C et D d'autre part, montrent que la présence d'austénite résiduelle augmente sensiblement l'efficacité
du titane. Pour les exemples C et D, le passage de 0,110% à 0,350% de titane se traduit par une augmentation de la tenue à l'abrasion de 56%, alors que pour les aciers G et H, l'augmentation n'est que de 37%.
Cette observation est attribuable à l'effet de sertissage accru des carbures de titane par la matrice environnante, quand celle-ci contient de l'austénite résiduelle susceptible de se transformer en martensite dure et gonflante en service.
Par ailleurs, la déformation après refroidissement, sans planage, pour les tôles en acier A ou B sont de 6 mm/m et de 17 mm/m pour les tôles en acier E et F. Ces résultats montrent la réduction de déformation des produits obtenus grâce à
l'invention.
Il en résulte que, en pratique, en fonction du degré d'exigence en planéité
des utilisateurs, - soit, on peut livrer les produits sans planage (gain sur le coût et sur les contraintes résiduelles), - soit, on peut réaliser un planage pour satisfaire une exigence de planéité
plus sévère (par exemple 5mm/m) mais plus facilement et en introduisant moins de
9 contraintes du fait de la déformation originelle moindre sur les produits selon l'invention.
Claims (15)
1. Procédé pour fabriquer une pièce en acier résistant à l'abrasion dont la composition chimique comprend, en poids:
0,1% <= C <= 0,23%
0% <= Si <= 2%
0% <= Al <= 2%
0,5% <= Si+Al <= 2%
0% <= Mn <= 2,5%
0% <= Ni <= 5%
0% <= Cr <= 5%
0% <= Mo <= 1%
0% <= W <= 2%
0,05% <= Mo+W/2 <= 1%
0% <= B <= 0,02%
0% <= Ti <= 0,67%
0% <= Zr <= 1,34%
0,05% <= Ti + Zr/2 <= 0,67%
0% <= S <= 0,15%
N < 0,03%
- éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V <= 0,5%, - éventuellement au moins un élément pris parmi Se, Te, Ca, Bi et Pb en des teneurs inférieures ou égales à 0,1 %, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes:
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 >= 0,095%
et:
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
et:
1,05xMn + 0,54xNi +0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 avec K = 1 si B >== 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, selon lequel on soumet la pièce à un traitement thermique de trempe, effectué
dans la chaude de mise en forme à chaud ou après austénitisation par réchauffage dans un four, pour réaliser la trempe:
- on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne supérieure à
0,5°C/s entre une température supérieure à AC3 et une température comprise entre T = 800 - 270×C* - 90×Mn -37×Ni - 70×Cr - 83×(Mo + W/2), et T-50°C environ, - puis on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr < 1150×ep-1,7 et supérieure ou égale à 0,1°C/s entre la température T et 100°C, ep étant l'épaisseur de la pièce exprimée en mm, - on refroidit la pièce jusqu'à la température ambiante et on effectue, éventuellement, un planage.
0,1% <= C <= 0,23%
0% <= Si <= 2%
0% <= Al <= 2%
0,5% <= Si+Al <= 2%
0% <= Mn <= 2,5%
0% <= Ni <= 5%
0% <= Cr <= 5%
0% <= Mo <= 1%
0% <= W <= 2%
0,05% <= Mo+W/2 <= 1%
0% <= B <= 0,02%
0% <= Ti <= 0,67%
0% <= Zr <= 1,34%
0,05% <= Ti + Zr/2 <= 0,67%
0% <= S <= 0,15%
N < 0,03%
- éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V <= 0,5%, - éventuellement au moins un élément pris parmi Se, Te, Ca, Bi et Pb en des teneurs inférieures ou égales à 0,1 %, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes:
C* = C - Ti/4 - Zr/8 + 7xN/8 >= 0,095%
et:
Ti + Zr/2 - 7xN/2 > 0,05%
et:
1,05xMn + 0,54xNi +0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)1/2 + K > 1,8 avec K = 1 si B >== 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, selon lequel on soumet la pièce à un traitement thermique de trempe, effectué
dans la chaude de mise en forme à chaud ou après austénitisation par réchauffage dans un four, pour réaliser la trempe:
- on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne supérieure à
0,5°C/s entre une température supérieure à AC3 et une température comprise entre T = 800 - 270×C* - 90×Mn -37×Ni - 70×Cr - 83×(Mo + W/2), et T-50°C environ, - puis on refroidit la pièce à une vitesse de refroidissement moyenne à coeur Vr < 1150×ep-1,7 et supérieure ou égale à 0,1°C/s entre la température T et 100°C, ep étant l'épaisseur de la pièce exprimée en mm, - on refroidit la pièce jusqu'à la température ambiante et on effectue, éventuellement, un planage.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que :
1,05×Mn + 0,54×Ni +0,50×Cr + 0,3×(Mo + W/2)1/2 + K >
2.
1,05×Mn + 0,54×Ni +0,50×Cr + 0,3×(Mo + W/2)1/2 + K >
2.
3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé
en ceque:
C <= 0,22%
et:
C* >= 0,12%.
en ceque:
C <= 0,22%
et:
C* >= 0,12%.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que :
Ti + Zr/2 >= 0,10%.
Ti + Zr/2 >= 0,10%.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que :
Si + Al > 0,7%.
Si + Al > 0,7%.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on effectue un revenu à une température inférieure ou égale à 350°C.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que pour ajouter le titane dans l'acier, on met l'acier liquide au contact d'un laitier contenant du titane et on fait diffuser lentement le titane du laitier dans l'acier liquide.
8. Pièce en acier résistant à l'abrasion dont la composition chimique comprend, en poids :
0,1% <= C <= 0,23%
0% <= Si <= 2%
0% <= Al <= 2%
0,5% <= Si + Al <= 2%
0% <= Mn <= 2,5%
0%. <= Ni <= 5%
0% <= Cr <= 5%
0%. <= M0 <= 1%
0% <= W <= 2%
0, 05% <= Mo+W/2 <= 1%
0%. <= B <= 0,02%
0% <= Ti <= 0,67%
0% <= Zr <= 1, 34%
0, 05% < Ti + Zr/2 <= 0, 67%
0% <= S <= 0,005%
N < 0, 03%
- éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V <= 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes :
C - Ti/4 - Zr/8 + 7×N/8 >=0,095%
et :
Ti + Zr/2 - 7>=N/2 > 0,05%
et 1,05>=Mn + 0,54>=Ni +0,50>=Cr + 0,3>=(Mo + W/2)1/2 + K
> 1,8 avec : K = 1 si B >= 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, l'acier ayant une structure martensitique ou martensito-bainitique, ladite structure contenant des carbures et de 5% à 20% d'austénite retenue.
0,1% <= C <= 0,23%
0% <= Si <= 2%
0% <= Al <= 2%
0,5% <= Si + Al <= 2%
0% <= Mn <= 2,5%
0%. <= Ni <= 5%
0% <= Cr <= 5%
0%. <= M0 <= 1%
0% <= W <= 2%
0, 05% <= Mo+W/2 <= 1%
0%. <= B <= 0,02%
0% <= Ti <= 0,67%
0% <= Zr <= 1, 34%
0, 05% < Ti + Zr/2 <= 0, 67%
0% <= S <= 0,005%
N < 0, 03%
- éventuellement jusqu'à 1,5% de cuivre, - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb, Ta et V en des teneurs répondant à la formule Nb/2 + Ta/4 + V <= 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant les relations suivantes :
C - Ti/4 - Zr/8 + 7×N/8 >=0,095%
et :
Ti + Zr/2 - 7>=N/2 > 0,05%
et 1,05>=Mn + 0,54>=Ni +0,50>=Cr + 0,3>=(Mo + W/2)1/2 + K
> 1,8 avec : K = 1 si B >= 0,0005% et K = 0 si B < 0,0005%, l'acier ayant une structure martensitique ou martensito-bainitique, ladite structure contenant des carbures et de 5% à 20% d'austénite retenue.
9. Pièce selon la revendication 8, caractérisée en ce que:
1,05xMn + 0,54xNi +0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)1/2 + K > 2.
1,05xMn + 0,54xNi +0,50xCr + 0,3x(Mo + W/2)1/2 + K > 2.
10. Pièce selon la revendication 8 ou la revendication 9, caractérisée en ce que :
C<=0,22%
et C - Ti/4 -Zr/8 + 7xN/8 >= 0,12%.
C<=0,22%
et C - Ti/4 -Zr/8 + 7xN/8 >= 0,12%.
11. Pièce selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisée en ce que:
Ti + Zr/2 >= 0,10%.
Ti + Zr/2 >= 0,10%.
12. Pièce selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisée en ce que:
Si + Al >= 0,7%.
Si + Al >= 0,7%.
13. Pièce selon l'une quelconque des revendications 8 à 12, caractérisé en ce que ladite pièce est une tôle.
14. Pièce selon la revendication 13, caractérisée en ce que l'épaisseur de la tôle est comprise entre 2 mm et 150 mm.
15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel ladite pièce est une tôle.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0214425A FR2847271B1 (fr) | 2002-11-19 | 2002-11-19 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
FR02/14425 | 2002-11-19 | ||
PCT/FR2003/003357 WO2004048618A1 (fr) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tôle obtenue |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CA2506347A1 CA2506347A1 (fr) | 2004-06-10 |
CA2506347C true CA2506347C (fr) | 2012-04-17 |
Family
ID=32187696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CA2506347A Expired - Lifetime CA2506347C (fr) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7462251B2 (fr) |
EP (1) | EP1563103B1 (fr) |
JP (1) | JP4535875B2 (fr) |
KR (1) | KR101010593B1 (fr) |
CN (1) | CN100348739C (fr) |
AR (1) | AR042072A1 (fr) |
AT (1) | ATE388247T1 (fr) |
AU (1) | AU2009201117B8 (fr) |
BR (1) | BR0315694B1 (fr) |
CA (1) | CA2506347C (fr) |
DE (1) | DE60319567T2 (fr) |
ES (1) | ES2300636T3 (fr) |
FR (1) | FR2847271B1 (fr) |
PE (1) | PE20040486A1 (fr) |
PL (1) | PL203154B1 (fr) |
PT (1) | PT1563103E (fr) |
RU (1) | RU2326180C2 (fr) |
UA (1) | UA81134C2 (fr) |
WO (1) | WO2004048618A1 (fr) |
ZA (1) | ZA200504151B (fr) |
Families Citing this family (55)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
CN100419114C (zh) * | 2004-11-14 | 2008-09-17 | 林海 | 耐磨合金 |
EP1990431A1 (fr) | 2007-05-11 | 2008-11-12 | ArcelorMittal France | Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites |
ES2666697T3 (es) | 2007-08-01 | 2018-05-07 | Ati Properties, Inc. | Aleaciones a base de hierro, de alta tenacidad y alta dureza y método para su fabricación |
US8444776B1 (en) | 2007-08-01 | 2013-05-21 | Ati Properties, Inc. | High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same |
TWI341332B (en) * | 2008-01-07 | 2011-05-01 | Nippon Steel Corp | Wear-resistant steel sheet having excellent wear resistnace at high temperatures and excellent bending workability and method for manufacturing the same |
ES2391312T3 (es) * | 2008-03-10 | 2012-11-23 | Swiss Steel Ag | Producto longitudinal laminado en caliente y procedimiento para su fabricación |
EP2123787A1 (fr) * | 2008-05-06 | 2009-11-25 | Industeel Creusot | Acier à hautes caractéristiques pour pièces massives |
CN101775545B (zh) * | 2009-01-14 | 2011-10-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN102127705B (zh) * | 2010-01-12 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高硬度耐磨钢 |
CN102199737B (zh) * | 2010-03-26 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600hb级耐磨钢板及其制造方法 |
EP2374910A1 (fr) * | 2010-04-01 | 2011-10-12 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Acier, produit plat en acier, composant en acier et procédé de fabrication d'un composant en acier |
FR2958660B1 (fr) * | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
CN101880831B (zh) * | 2010-06-13 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种高强度高韧性低合金耐磨钢的制造方法 |
CN102312174B (zh) * | 2010-06-29 | 2013-07-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种非调质的高强耐磨钢及其生产方法 |
US9182196B2 (en) | 2011-01-07 | 2015-11-10 | Ati Properties, Inc. | Dual hardness steel article |
RU2466193C1 (ru) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
US9657363B2 (en) | 2011-06-15 | 2017-05-23 | Ati Properties Llc | Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys |
CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
KR102349238B1 (ko) * | 2012-05-25 | 2022-01-07 | 개리 엠 콜라 | 카바이드 함유 철계 합금의 미세처리 및 미세조직 |
RU2495142C1 (ru) * | 2012-06-26 | 2013-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали |
CN103898419B (zh) * | 2012-12-25 | 2017-05-17 | 隆英(常州)特钢科技有限公司 | 耐磨钢板及其制造方法 |
CN104109817A (zh) * | 2013-04-18 | 2014-10-22 | 曹志春 | 高钨钛耐磨合金钢 |
US9738334B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-08-22 | Arcelormittal | Track shoe having increased service life useful in a track drive system |
RU2653032C2 (ru) * | 2013-06-07 | 2018-05-04 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления |
RU2530078C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката для судостроения |
KR20150061516A (ko) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 두산중공업 주식회사 | 금형강 및 그 제조방법 |
US10662493B2 (en) * | 2014-01-28 | 2020-05-26 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method for manufacturing the same |
RU2544216C1 (ru) * | 2014-04-08 | 2015-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2561558C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь |
RU2556442C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
CN104498831B (zh) * | 2014-10-26 | 2017-02-15 | 驻马店市三山耐磨材料有限公司 | 湿磨机专用低碳中铬合金钢耐磨衬板 |
CN104451453A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-03-25 | 无锡信大气象传感网科技有限公司 | 一种风力发电风叶用耐磨合金钢材料 |
CN104846298A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种积层型溢流阀的制造工艺 |
CN104846299A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种耐高压溢流阀的制造工艺 |
CN104911509A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种引导型溢流阀的制造工艺 |
CN104911508A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种重型油压缸用轴承座的制造工艺 |
US10400320B2 (en) | 2015-05-15 | 2019-09-03 | Nucor Corporation | Lead free steel and method of manufacturing |
RU2586949C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Мартенситно-ферритная коррозионно-стойкая хромоникелевая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
CN106591731B (zh) * | 2015-10-15 | 2019-02-15 | 无锡欣誉户外用品有限公司 | 一种大型半自磨机筒体衬板用合金材料 |
CN105568142B (zh) * | 2016-03-09 | 2017-07-28 | 桂林电子科技大学 | 一种高强韧性低合金耐磨钢挖掘机斗齿及其制备方法 |
AU2016403146B2 (en) | 2016-04-19 | 2019-09-19 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-Resistant Steel Plate and Method of Producing Abrasion-Resistant Steel Plate |
CN105861930A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-08-17 | 安徽鑫宏机械有限公司 | 一种耐高温复合止回阀阀体的铸造方法 |
PL234098B1 (pl) * | 2016-06-27 | 2020-01-31 | Arcelormittal Poland Spolka Akcyjna | Stal wielofazowa zwłaszcza do produkcji szyn normalnotorowych |
TWI756226B (zh) * | 2016-06-30 | 2022-03-01 | 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 | 用於工具架之鋼 |
CN106086689B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-01-02 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种高强度耐磨钢板及其生产方法 |
RU2635641C1 (ru) * | 2017-03-28 | 2017-11-14 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Литейная сталь |
CN107326305A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-11-07 | 江苏金基特钢有限公司 | 一种耐腐蚀钢板及其制造方法 |
RU2651065C1 (ru) * | 2017-11-20 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе железа |
CN107739985A (zh) * | 2017-11-25 | 2018-02-27 | 铜陵市明诚铸造有限责任公司 | 一种中铬合金耐磨钢球及其制备方法 |
RU2697301C1 (ru) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства трубного проката повышенной коррозионной стойкости на реверсивном стане |
BE1027395B1 (fr) * | 2020-01-16 | 2021-01-29 | Magotteaux Int | Boulets de broyage forges pour broyeur semi-autogene |
RU2765972C1 (ru) * | 2021-05-07 | 2022-02-07 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ производства толстых листов из низколегированных малоуглеродистых сталей на реверсивном стане |
CN113355609B (zh) * | 2021-05-26 | 2022-08-16 | 西安交通大学 | 一种变质高硼铁基耐磨合金及其制备方法 |
CN113737097A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-12-03 | 温州天和汽车部件有限公司 | 一种用于汽车拔叉制作的碳钢材料及其制备方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1019030B (zh) * | 1989-12-30 | 1992-11-11 | 清华大学 | 空冷高淬透性贝氏体/马氏体复相钢 |
JP3273391B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2002-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
FR2726287B1 (fr) * | 1994-10-31 | 1997-01-03 | Creusot Loire | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc |
FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
FR2733516B1 (fr) * | 1995-04-27 | 1997-05-30 | Creusot Loire | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
GB9608108D0 (en) * | 1996-04-19 | 1996-06-26 | Naco Inc | Steel Castings |
JP3757027B2 (ja) * | 1996-06-05 | 2006-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接性に優れた高強度熱延鋼材及びこれを用いた高強度鋼線並びに高強度棒鋼 |
DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
JP3475706B2 (ja) * | 1997-03-28 | 2003-12-08 | 住友金属工業株式会社 | 被削性に優れた高強度高靱性調質鋼材 |
TW454040B (en) * | 1997-12-19 | 2001-09-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
JP3433687B2 (ja) * | 1998-12-28 | 2003-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP3551064B2 (ja) * | 1999-02-24 | 2004-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板およびその製造方法 |
KR100638543B1 (ko) * | 1999-04-21 | 2006-10-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연성이 우수한 고장력 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
CN1115423C (zh) * | 2000-09-26 | 2003-07-23 | 上海林沪实业有限公司 | 高硬度耐磨低碳合金钢板 |
-
2002
- 2002-11-19 FR FR0214425A patent/FR2847271B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-13 CN CNB2003801036481A patent/CN100348739C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PL PL375541A patent/PL203154B1/pl unknown
- 2003-11-13 KR KR1020057009066A patent/KR101010593B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-13 WO PCT/FR2003/003357 patent/WO2004048618A1/fr active IP Right Grant
- 2003-11-13 AT AT03782550T patent/ATE388247T1/de active
- 2003-11-13 JP JP2004554593A patent/JP4535875B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 CA CA2506347A patent/CA2506347C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 RU RU2005119211/02A patent/RU2326180C2/ru active
- 2003-11-13 UA UAA200505982A patent/UA81134C2/uk unknown
- 2003-11-13 BR BRPI0315694-0A patent/BR0315694B1/pt active IP Right Grant
- 2003-11-13 ES ES03782550T patent/ES2300636T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 DE DE60319567T patent/DE60319567T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 EP EP03782550A patent/EP1563103B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PT PT03782550T patent/PT1563103E/pt unknown
- 2003-11-13 US US10/535,176 patent/US7462251B2/en active Active
- 2003-11-18 PE PE2003001169A patent/PE20040486A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-11-18 AR ARP030104258A patent/AR042072A1/es not_active Application Discontinuation
-
2005
- 2005-05-23 ZA ZA200504151A patent/ZA200504151B/en unknown
-
2008
- 2008-06-18 US US12/141,327 patent/US7998285B2/en active Active
-
2009
- 2009-03-19 AU AU2009201117A patent/AU2009201117B8/en not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2506347C (fr) | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue | |
EP1563105B1 (fr) | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue | |
CA2506351C (fr) | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue | |
EP1751321B1 (fr) | Acier a haute resistance mecanique et a l'usure | |
CA2595609C (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese et toles ainsi produites | |
CA2680623C (fr) | Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil, a ductilite amelioree | |
EP0792944B1 (fr) | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matière plastique | |
CA2627394C (fr) | Procede de fabrication d'une piece a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue | |
CA2847809C (fr) | Acier lamine durcissant par precipitation apres formage a chaud et/ou trempe sous outil a tres haute resistance et ductilite et son procede de fabrication | |
CA2834967C (fr) | Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute limite elastique et tole ou piece ainsi obtenue | |
FR2838138A1 (fr) | Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux | |
CA2686940A1 (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier laminees a froid et recuites a tres haute resistance, et toles ainsi produites | |
CA2506353C (fr) | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication | |
WO2003083154A1 (fr) | Bloc en acier pour la fabrication de moules pour le moulage par injection de matieres plastiques ou pour la fabrication d'outils pour le travail des metaux | |
CA2980878C (fr) | Pieces a structure bainitique a hautes proprietes de resistance et procede de fabrication | |
EP1885900B1 (fr) | Acier pour coques de sous-marins a soudabilite renforcee | |
FR2847274A1 (fr) | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication | |
FR2784692A1 (fr) | Acier de construction cementable, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EEER | Examination request | ||
MKEX | Expiry |
Effective date: 20231114 |