RU2327802C2 - Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист - Google Patents

Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист Download PDF

Info

Publication number
RU2327802C2
RU2327802C2 RU2005119208/02A RU2005119208A RU2327802C2 RU 2327802 C2 RU2327802 C2 RU 2327802C2 RU 2005119208/02 A RU2005119208/02 A RU 2005119208/02A RU 2005119208 A RU2005119208 A RU 2005119208A RU 2327802 C2 RU2327802 C2 RU 2327802C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
sheet
necessary
content
temperature
Prior art date
Application number
RU2005119208/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005119208A (ru
Inventor
Жан БЕГИНО (FR)
Жан Бегино
Жан-Жорж БРИССОН (FR)
Жан-Жорж Бриссон
Original Assignee
Эндюстель Крёзо
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эндюстель Крёзо filed Critical Эндюстель Крёзо
Publication of RU2005119208A publication Critical patent/RU2005119208A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2327802C2 publication Critical patent/RU2327802C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, в частности к изготовлению листа из износостойкой стали. Для повышения износостойкости листа, обеспечения хорошей плосткостностью получают сталь, содержащую, мас.%: 0,35%≤С≤0,8, 0%≤Si≤2, 0%≤Al≤2, 0,35≤Si+AL≤2, 0≤Mn≤2,5, 0≤Ni≤5, 0≤Cr≤5, 0≤Mo≤0,050, 0≤W≤1, 0,1≤Mo+W/2≤0,5, 0≤В≤0,02, 0≤Ti≤2, 0≤Zr≤4, 0,05≤Ti+Zr/2≤2, 0≤S≤0,15, N≤0,03, при необходимости, от 0 до 1,5 Cu; при необходимости, Nb, Та, и V с таким содержанием, чтобы Nb/2+Ta/4+V≤0,5, при необходимости, Se, Те, Са, Bi и Pb с содержанием, меньшим 0,1, остальное составляют железо и примеси; при выполнении условия: 0,1≤C-Ti/4-Zr/8+7×N/8<0,55 и 1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Mo+W/2)1/2+K>1,8, при К=0,5, если В≥0,0005, и К=0, если В<0,0005. После аустенизации проводят закалку с охлаждением со скоростью >0,5°С/с между температурой >АС3 и находящейся в пределах от T=800-270×C*-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Mo+W/2) и до Т-50°С; затем проводят сквозное охлаждение со скоростью Vr<1150×ер-1,7, между температурой Т и 100°С, где ер - толщина листа, мм; затем проводят охлаждение до температуры окружающего воздуха. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 1 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к стали, обладающей абразивной стойкостью, и к способу ее изготовления.
Стали, обладающие абразивной стойкостью, хорошо известны и, как правило, являются сталями повышенной твердости (составляющей от 400 до 500 единиц по Бринеллю), имеющими мартенситную структуру и содержащими от 0,12% до 0,3% углерода. Обычно считается, что для повышения износостойкости достаточно повысить твердость, но это происходит за счет снижения других свойств, таких, например, как способность к сварке или формованию гибкой. Поэтому, чтобы получить стали, одновременно обладающие очень хорошей износостойкостью и хорошим поведением при применении, были проведены поиски других средств, кроме повышения твердости.
Так, в ЕР 0527276 и US 5393358 было предложено улучшить абразивную стойкость стали, содержащей от 0,05% до 0,45% углерода, до 1% кремния, до 2% марганца, до 2% меди, до 10% никеля, до 3% хрома, до 3% молибдена, бор, ниобий и ванадий, путем добавления от 0,015% до 1,5% титана, чтобы способствовать образованию крупных карбидов титана. Эта сталь проходит закалку и в результате приобретает мартенситную структуру, при этом повышение абразивной стойкости достигается за счет присутствия крупных карбидов титана. Однако, в частности, когда сталь отливают в виде слитков, такое повышение ограничено, так как при абразивных воздействиях карбиды обнажаются и не выполняют своей функции. Кроме того, в таких сталях присутствие крупных карбидов титана ухудшает их ковкость. Отсюда следует, что изготовленные из таких сталей листы с трудом поддаются правке и гибке, что ограничивает сферу их применения.
Задачей настоящего изобретения является устранение этих недостатков путем создания листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, которая, при всех прочих равных параметрах, обладает хорошей плоскостностью и лучшей абразивной стойкостью по сравнению с известными сталями.
В этой связи объектом настоящего изобретения является способ изготовления детали и, в частности, листа из стали, обладающей абразивной стойкостью, при этом в химический состав такой стали входят, вес.%:
0,35≤С≤0,8
0≤Si≤2
0≤Al≤2;
0≤Mn≤2,5
0≤Ni≤5
0≤Cr≤5
0≤Mo≤0,50
0≤W≤1,00
0≤В≤0,02
0≤Ti≤2
0≤Zr≤4
0≤S≤0,15
N<0,03
- при необходимости: 0≤Cu<1,5;
- при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: Nb, Та, и V,
при условии: Nb/2+Та/4+V≤0,5;
- при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: Se, Те, Са, Bi, Pb с содержанием, меньшим или равным 0,1,
остальное железо и неизбежные при варке стали примеси,
при выполнении следующих условий:
0,35≤Si+AL≤2;
0,1≤Mo+W/2≤0,50;
0,05<Ti+Zr/2≤2;
при соблюдении следующих соотношений:
0,1≤С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≤0,55;
Ti+Zr/2-7×N/2≥0,05;
1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Mo+W/2)1/2+К>1,8
при К=0,5, если В≥0,0005 и К=0, если В<0,0005,
закалку осуществляют после горячей деформации или после аустенизации при нагреве в печи, при этом сначала лист охлаждают со средней скоростью охлаждения, превышающей 0,5°С/с, в диапазоне температур, превышающем АС3, и температурой от Т=800-270×С*-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Мо+W/2), и до Т-50°С; затем лист охлаждают со скоростью сквозного охлаждения Vr<1150×ер-1,7 и ≥0,1°С/с в интервале температур от Т до 100°С, и после охлаждают до температуры окружающего воздуха и, при необходимости, осуществляют правку,
где ер - толщина листа, мм:
С*=С-Ti/4-Zr/8+7×N/8, мас.%.
При необходимости после закалки осуществляют отпуск при температуре, меньшей 350°С, предпочтительно, меньшей 250°С.
Рекомендуется, чтобы химический состав стали отвечал, по меньшей мере, одному из следующих соотношений, мас.%:
1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Mo+W/2)1/2+К>2.
C>0,45;
Si+Al>0,5;
Ti+Zr/2>0,10;
Ti+Zr/2>0,30;
С*≥0,22
Целесообразно для получения стали с титаном в жидкую сталь вводить шлак, содержащий титан, который медленно диффундирует в жидкую сталь.
Настоящее изобретение касается также листа из износостойкой стали, изготовленного в соответствии с этим способом, при этом сталь при этом лист содержит мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру, карбиды и от 5 до 20% остаточного аустенита и имеет плоскостность, характеризующуюся прогибом, меньшим 12 мм/м.
Лист, согласно изобретению, имеет толщину 2-150 мм и плоскостность, характеризующуюся прогибом, меньшим или равным 12 мм/м, предпочтительно меньшим 5 мм/м.
Если содержание углерода такое, что
0,1%≤С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≤0,2%,
то твердость предпочтительно составляет от 280 до 450 по Бринеллю.
Если содержание углерода такое, что
0,2%<С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≤0,3%,
то твердость предпочтительно составляет от 380 до 550 по Бринеллю.
Если содержание углерода такое, что
0,3%<С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≤0,5%,
то твердость предпочтительно составляет от 450 до 650 по Бринеллю.
Далее следует более подробное описание настоящего изобретения, которое не является ограничительным и проиллюстрировано двумя примерами.
Для изготовления листа в соответствии с настоящим изобретением получают сталь следующего химического состава, вес.%:
- от 0,35 до 0,8 углерода, предпочтительно более 0,45 и даже более 0,5, от 0 до 2 титана, от 0 до 4 циркония, причем это содержание должно быть таким, чтобы 0,05≤Ti+Zr/2≤2.
Углерод предназначен, с одной стороны, для получения достаточно твердой мартенситной структуры и, с другой стороны, для образования карбидов титана и/или циркония. Сумма Ti+Zr/2 должна превышать 0,05, предпочтительно превышать 0,10 и еще предпочтительнее - 0,3 и даже превышать 0,5, чтобы обеспечить образование минимума карбидов, но должна оставаться меньше 2, предпочтительно меньшей или равной 0,9, так как за пределами этих значений ухудшается вязкость и способность к применению;
- от 0 (или следы) до 2 кремния и от 0 (или следы) до 2 алюминия, при этом сумма Si+Al находится в пределах от 0,35 до 2 и предпочтительно превышает 0,5 и еще предпочтительнее - превышает 0,7. Эти элементы, являющиеся раскислителями, дополнительно способствуют получению метастабильного остаточного аустенита с высоким содержанием углерода, преобразование которого в мартенсит сопровождается значительным разбуханием, способствующим закреплению карбидов титана;
- от 0 (или следы) до 2 или даже 2,5 марганца, от 0 (или следы) до 4 или даже 5% никеля и от 0 (или следы) до 4 или даже 5% хрома, чтобы получить достаточную закаливаемость и скорректировать механические или потребительские характеристики. В частности, присутствие никеля благотворно сказывается на вязкости, но этот элемент является дорогим. Хром также формирует мелкие карбиды в мартенсите или бейните;
- от 0 (или следы) до 0,50% молибдена. Этот элемент повышает закаливаемость и образует в мартенсите или в бейните мелкие упрочняющие карбиды, в частности, путем осаждения при самоотпуске во время охлаждения. Не обязательно превышать содержание 0,50% Мо для достижения желаемого действия, в частности, что касается осаждения упрочняющих карбидов. Молибден может быть заменен полностью или частично двойным весом вольфрама. Тем не менее, на практике к такой замене не стремятся, так как она не дает преимущества по сравнению с молибденом и обходится дороже;
- при необходимости, от 0 до 1,5% меди. Этот элемент может обеспечить дополнительное повышение твердости, не ухудшая при этом способности к сварке. За пределами 1,5% он уже не дает значительного эффекта и порождает сложности при горячей прокатке, будучи к тому же неоправданно дорогим;
- от 0 до 0,02% бора. Этот элемент можно добавлять вариантно, чтобы повысить закаливаемость. Для обеспечения такого действия содержание бора предпочтительно должно превышать 0,0005 или даже 0,001 и не должно существенно превышать 0,01%;
- до 0,15% серы. Этот элемент является остаточным и, как правило, ограничен содержанием 0,005% или менее, но его содержание может быть произвольно повышено для улучшения обрабатываемости резанием. Необходимо отметить, что в присутствии серы, чтобы избежать сложностей при горячей обработке давлением, содержание марганца должно быть более чем в 7 раз выше содержания серы;
- при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят ниобий, тантал и ванадий с таким содержанием, чтобы сумма Nb/2+Та/4+V оставалась ниже 0,5%, для формирования относительно крупных карбидов, повышающих абразивную стойкость. Но образованные этими элементами карбиды менее эффективны, чем карбиды, образованные титаном или цирконием, поэтому их использование является вариантным, и их добавляют в ограниченном количестве;
- при необходимости, один или несколько элементов, выбранных из группы, в которую входят селен, теллур, кальций, висмут и свинец с содержанием менее 0,1% каждый. Эти элементы предназначены для улучшения обрабатываемости резанием. Необходимо отметить, что, когда сталь содержит Se и/или Те, содержание марганца должно быть достаточным с учетом содержания серы, чтобы он мог образовывать селениды или теллуриды марганца;
- остальное составляют железо и примеси, появляющиеся при варке стали. Среди примесей можно, в частности, указать азот, содержание которого зависит от способа получения, но не превышает 0,03%. Этот элемент может реагировать с титаном или цирконием с образованием нитридов, которые не должны быть слишком крупными, чтобы не ухудшать вязкость. Чтобы избежать образования крупных нитридов, титан и цирконий можно добавлять в жидкую сталь очень постепенно, например, путем контактирования жидкой стали с окисленной фазой, такой как шлак, содержащий оксиды титана или циркония, затем путем раскисления жидкой стали, чтобы заставить медленно диффундировать титан или цирконий из окисленной фазы в жидкую сталь.
Кроме того, чтобы получить удовлетворительные свойства, содержание углерода, титана, циркония и азота выбирают таким образом, чтобы
0,1%≤С-Ti/4-Zr/8+7×N/8≤0,55%.
Выражение С-Ti/4-Zr/8+7×N/8=С* представляет собой содержание свободного углерода после осаждения карбидов титана и циркония с учетом образования нитридов титана и циркония. Это содержание свободного углерода С* должно превышать 0,1% и предпочтительно должно превышать или быть равным 0,22%, чтобы получить мартенсит минимальной твердости, но за пределами 0,55% вязкость и способность к применению слишком ухудшаются.
Кроме того, химический состав выбирают таким образом, чтобы получить достаточную закаливаемость стали с учетом толщины изготавливаемого листа. Для этого химический состав должен отвечать соотношению:
закаливаемость=1,05×Mn+0,54×Ni+0,50×Cr+0,3×(Mo+W/2)1/2+К>1,8 или даже 2, при К=0,5, если В≥0,0005% и К=0, если В<0,0005%.
Необходимо отметить, что, в частности, если закаливаемость находится в пределах от 1,8 до 2, предпочтительно, чтобы содержание кремния превышало 0,5%, чтобы способствовать образованию остаточного аустенита.
Кроме того, чтобы содержание карбидов было достаточным, содержание Ti, Zr и N предпочтительно должно быть таким, чтобы Ti+Zr/2-7×N/2≥0,05% или даже превышало 0,1 и даже 0,3%.
Наконец, чтобы получить хорошую абразивную стойкость, микроструктура стали должна состоять из мартенсита, или бейнита, или из смеси этих двух структур и из 5%-20% остаточного аустенита. Кроме того, эта структура содержит крупные карбиды титана или циркония и даже карбиды ниобия, тантала или ванадия, образованные при высокой температуре. Авторы изобретения пришли к выводу, что на эффективности крупных карбидов для повышения абразивной стойкости могло отрицательно сказаться их преждевременное обнажение и что этого обнажения можно было избежать за счет присутствия метастабильного аустенита, трансформирующегося в свежий мартенсит под действием абразивных явлений. Поскольку преобразование метастабильного аустенита в свежий мартенсит происходит при разбухании, это преобразование в подверженном абразивному воздействию подслое повышает сопротивление обнажению карбидов и, таким образом, повышает абразивную стойкость.
С другой стороны, повышенная твердость стали и присутствие приводящих к охрупчиванию карбидов титана заставляют максимально ограничить операции правки. С этой точки зрения авторы изобретения констатировали, что при замедлении в достаточной степени охлаждения в области бейнитно-мартенситного преобразования уменьшаются остаточные деформации продуктов, что позволяет ограничить операции правки. Авторы изобретения пришли к выводу, что, охлаждая деталь или лист при скорости охлаждения Vr<1150 × толщина-1,7 (в этой формуле толщина является толщиной листа в мм, а скорость охлаждения выражается в °С/с) при температуре ниже Т=800-270×°С-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Мо+W/2) (выраженной в °С), с одной стороны, способствовали получению значительного содержания остаточного аустенита и, с другой стороны, снижали остаточные напряжения, порождаемые изменениями фазы.
Для изготовления листа с хорошей абразивной стойкостью и хорошей плоскостностью варят сталь, отливают ее в виде сляба или слитка. Сляб или слиток подвергают горячей прокатке для получения листа, который проходит через термическую обработку, одновременно позволяющую получить необходимую структуру и хорошую плоскостность без дальнейшей правки или с ограниченной правкой. Термическую обработку можно проводить непосредственно в нагревательной установке для производства проката или, возможно, в дальнейшем после холодной или полугорячей правки.
Для осуществления термической обработки
- сталь нагревают до температуры выше точки АС3, чтобы придать ей полностью аустенитную структуру;
- затем ее охлаждают при средней скорости охлаждения, превышающей критическую скорость бейнитного преобразования, до температуры, равной или несколько меньшей (по меньшей мере, равной примерно 500°С) температуры Т=800-270×°С-90×Mn-37×Ni-70×Cr-83×(Мо+W/2) (выраженной в °С);
- затем в пределах от определенной таким образом температуры (то есть составляющей приблизительно от Т до Т-50°С) и примерно до 100°С охлаждают лист со средней скоростью сквозного охлаждения Vr от 0,1°С/с для получения достаточной твердости и до 1150 × толщина-1,7 для получения необходимой структуры;
- лист охлаждают до температуры окружающего воздуха, предпочтительно, но не обязательно, при медленной скорости.
Кроме того, можно осуществлять термообработку для снятия внутренних напряжений при температуре, меньшей или равной 350°С, предпочтительно меньшей или равной 250°С.
Таким образом, получают лист, толщина которого может находиться в пределах от 2 мм до 150 мм, который отличается отличной плоскостностью, характеризующейся прогибом, меньшим 12 мм на метр, без осуществления правки или при умеренной правке. Лист имеет твердость от 280 до 650 по Бринеллю. Эта твердость, в основном, зависит от содержания свободного углерода С*=С-Ti/4-Zr/8+7×N/8.
В зависимости от содержания свободного углерода С* можно определить несколько диапазонов, соответствующих возрастающим уровням твердости, в частности:
а) 0,1%≤С*≤0,2%, твердость составляет примерно от 280 до 450 по Бринеллю;
б) 0,2%<С*≤0,3%, твердость составляет примерно от 380 до 550 по Бринеллю;
в) 0,3%<С*≤0,5%, твердость составляет примерно от 450 до 50 по Бринеллю.
Поскольку твердость зависит от содержания свободного углерода С*, то такую же твердость можно получить при совершенно разных значениях содержания титана или циркония. При одинаковой твердости абразивная стойкость тем выше, чем больше содержание титана или циркония. Точно так же, при одинаковом содержании титана или циркония абразивная стойкость тем лучше, чем выше твердость. Кроме того, применение стали тем легче, чем меньше содержание свободного углерода, но при одинаковом содержании свободного углерода ковкость тем лучше, чем меньше содержание титана. Совокупность этих выводов позволяет выбирать значения содержания углерода и титана или циркония, обеспечивающие совокупность свойств, наиболее подходящих для каждой области применения.
В соответствии с уровнями твердости можно указать варианты применения, например:
- 280-450 по Бринеллю: ковши, кузова грузовиков и вагонеток, кожухи центрифуг, бункеры, опалубки;
- 380-550 по Бринеллю: кожухи ударных дробилок, рабочие ножи бульдозеров, рабочие вилки погрузчиков, решетки грохотов;
- 450-650 по Бринеллю: пластины валковой дробилки, усилители ковшей, усилители под рабочие ножи, защита волнорезов, рабочие кромки.
В качестве примера рассмотрим стальные листы, обозначенные от А до G - в соответствии с настоящим изобретением, и от Н до J - из предшествующего уровня техники. Химический состав сталей, выраженный в 10-3 вес. %, а также твердость, содержание остаточного аустенита структуры и показатель износостойкости Rus, представлены в таблице.
  С Si Al Mn Ni Cr Мо W Ti В N Тв.Б % ауст. Rus
А 360 850 50 1300 500 700 100 500 400 2 6 460 10 1,42
В 640 850 50 400 1500 700 110 450 620 3 7 555 14 2,72
С 590 520 570 550 320 1850 470 - 540 - 7 570 12 2,24
D 705 460 630 1090 280 2450 430 100 825 - 7 580 13 3,14
Е 690 370 25 740 310 2100 460 - 795 - 6 605 10 2,83
F 350 810 30 1200 270 1350 380   160 2 6 510 8 1,32
G 390 790 35 1210 250 1340 390   405 3 6 495 11 1,77
Н 340 380 30 1260 470 820 370 - 410 3 6 475 1 0,86
I 315 330 25 1230 180 1360 395   165 2 6 515 2 0,7
J 367 315 30 1215 210 1375 405   430 2 5 500 2 1,01
Показатель износостойкости Rus меняется, как логарифм обратной величины потери веса призматического образца, вращаемого в чане, содержащем калиброванные гранулы кварцита.
Все листы имеют толщину 30 мм, при этом листы, изготовленные из сталей A-G в соответствии с настоящим изобретением, прошли закалку после аустенизации при 900°С.
После аустенизации выполняют следующие условия охлаждения:
- листы из стали В и D: охлаждают со средней скоростью 0,7°С/с до температуры, выше температуры Т, определенной ранее, и со средней скоростью 0,13°С/с до температуры ниже этого значения, согласно изобретению;
- листы из стали А, С, Е, F, G: охлаждают со средней скоростью 6°С/с до температуры, выше температуры Т, определенной ранее, и со средней скоростью 1,4°С/с до температуры ниже этого значения, согласно изобретению;
- листы из стали Н, I, J, взятые для сравнения: аустенизируют при 900°С, затем охлаждают со средней скоростью 20°С/с до температуры, превышающей температуру Т, определенную ранее, и со средней скоростью 12°С/с до температуры ниже этого значения.
Листы в соответствии с настоящим изобретением имеют мартенситно-бейнитную структуру, содержащую от 5% до 20% остаточного аустенита, тогда как листы, взятые для сравнения, имеют полностью мартенситную структуру, то есть мартенситную и содержащую не более 2 или 3% остаточного аустенита. Все листы содержат карбиды.
Сравнение значений износостойкости показывает, что при близких значениях твердости и содержания титана листы в соответствии с настоящим изобретением имеют коэффициент Rus, превышающий в среднем на 0,5 этот показатель для листов из предшествующего уровня техники. В частности, сравнение примеров А и Н, по существу отличающихся структурой (содержание остаточного аустенита 10% для А, полностью мартенситная структура для Н), показывает влияние присутствия остаточного аустенита в структуре. Необходимо отметить, что разница в содержании остаточного аустенита связана одновременно с различиями в термической обработке и различием в содержании кремния.
Кроме того, можно заметить, что при всех прочих равных параметрах карбиды титана играют гораздо большую роль в обеспечении износостойкости, когда их присутствие сочетается с наличием остаточного аустенита, согласно изобретению, чем когда эти карбиды осаждаются внутри матрицы, по существу не содержащей остаточного аустенита. Так, для аналогичных различий в содержании титана (и следовательно, TiC, поскольку углерод всегда находится в избытке) пара сталей F, G (согласно изобретению) явно отличается от пары сталей I, J в плане износостойкости, обеспечиваемой титаном. Для F, G выигрыш в износостойкости Rus, обеспечиваемый содержанием Ti 0,245%, составляет 0,46, тогда как он составляет всего 0,31 для разницы в содержании титана в 0,265% в случае пары I, J.
Это наблюдение можно отнести за счет возросшей способности закрепления карбидов титана окружающей матрицей, когда она содержит остаточный аустенит, способный преобразоваться в твердый мартенсит при абразивных воздействиях.
Кроме того, деформация после охлаждения, без правки, для листов из стали в соответствии с настоящим изобретением имеет значение, меньшее 10 мм/м, а для листов из стали Н составляет примерно 15 мм/м.
Отсюда следует, что можно либо поставлять продукты без правки, либо осуществлять правку, чтобы удовлетворить более строгие требования по плоскостности (например, 5 мм/м), но более легкую и требующую меньше напряжений за счет меньшей деформации, присущей продуктам в соответствии с настоящим изобретением.

Claims (10)

1. Способ изготовления листа из износостойкой стали, включающий получение стали, закалку, отличающийся тем, что получают сталь следующего химического состава, мас.%:
0,35≤С≤0,8
0≤Si≤2
0≤Al≤2
0≤Mn≤2,5
0≤Ni≤5
0≤Cr≤5
0≤Мо≤0,50
0≤W≤1,00
0≤В≤0,02
0≤Ti≤2
0≤Zr≤4
0≤S≤0,15
N<0,03
при необходимости 0≤Cu<1,5,
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: Nb, Та и V, при условии Nb/2+Ta/4+V≤0,5;
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: Se, Те, Са, Bi, Pb с содержанием, меньшим или равным 0,1,
остальное железо и неизбежные при варке стали примеси,
при выполнении следующих условий:
0,35≤Si+Al≤2;
0,1≤Mo+W/2≤0,5;
0,05≤Ti+Zr/2≤2;
при соблюдении следующих соотношений:
0,1≤C-Ti/4-Zr/8+7·N/8≤0,55;
Ti+Zr/2-7·N/2≥0,05;
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>1,8
при К=0,5, если В≥0,0005 и К=0, если В<0,0005,
закалку осуществляют после горячей деформации или после аустенизации при нагреве в печи, при этом сначала лист охлаждают со средней скоростью охлаждения, превышающей 0,5°С/с, в диапазоне температур, превышающем Ас3, и температурой от T=800-270·C*-90·Mn-37·Ni-70·Cr-83·(Mo+W/2) и до Т-50°С, затем лист охлаждают со скоростью сквозного охлаждения Vr<1150·ер-1,7 и ≥0,1°С/с в интервале температур от Т до 100°С, и после охлаждают до температуры окружающего воздуха и при необходимости осуществляют правку, где ер - толщина листа, мм;
C*=C-Ti/4-Zr/8+7·N/8, мас.%.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что химический состав стали отвечает, по меньшей мере, одному из следующих соотношений, мас.%:
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>2;
C>0,45;
Si+Al>0,5;
Ti+Zr/2>0,10;
Ti+Zr/2>0,30;
C*≥0,22.
3. Способ по любому из пп.1 и 2, отличающийся тем, что дополнительно осуществляют отпуск при температуре, меньшей или равной 350°С.
4. Способ по любому из пп.1 и 2, отличающийся тем, что для получения стали с титаном в жидкую сталь вводят шлак, содержащий титан, который медленно диффундирует в жидкую сталь.
5. Лист из износостойкой стали, отличающийся тем, что она содержит следующий химический состав, мас.%:
0,35≤С≤0,8
0≤Si≤2
0≤Al≤2
0≤Mn≤2,5
0≤Ni≤5
0≤Cr≤5
0≤Мо≤0,50
0≤W≤1,00
0≤В≤0,02
0≤Ti≤2
0≤Zr≤4
0≤S≤0,15
N<0,03
при необходимости 0≤Cu<1,5,
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: Nb, Та, и V при условии Nb/2+Ta/4+V≤0,5;
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: Se, Те, Са, Bi, Pb с содержанием, меньшим или равным 0,1,
остальное железо и неизбежные при варке стали примеси, при выполнении следующих условий:
0,35<Si+Al≤2;
0,1<Mo+W/2≤0,50;
0,05≤Ti+Zr/2≤2,
при соблюдении следующих соотношений:
0,1≤C*=C-Ti/4-Zr/8+7·N/8≤0,55;
Ti+Zr/2-7·N/2≥0,05;
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>1,8
при К=0,5, если В≥0,0005; и К=0, если В<0,0005,
при этом лист имеет мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру, карбиды и от 5 до 20% остаточного аустенита и имеет плоскостность, характеризующуюся прогибом меньше 12 мм/м.
6. Лист по п.5, отличающийся тем, что химический состав стали отвечает, по меньшей мере, одному из следующих соотношений, мас.%:
1,05·Mn+0,54·Ni+0,50·Cr+0,3·(Mo+W/2)1/2+K>2;
C>0,45;
Si+Al>0,5;
Ti+Zr/2>0,10;
Ti+Zr/2>0,30;
C*≥0,22.
7. Лист по любому из пп.5-7, отличающийся тем, что он имеет толщину 2 - 150 мм и плоскостность, характеризующуюся прогибом, меньше 12 мм/м.
8. Лист по любому из пп.5-7, отличающийся тем, что он имеет твердость 280-450 НВ, а состав стали характеризуется соотношением, мас.%:
0,1≤C-Ti/4-Zr·N/8+7·N/8≤0,2.
9. Лист по любому из пп.5-7, отличающийся тем, что он имеет твердость 380-550 НВ, а состав стали характеризуется соотношением, мас.%:
0,2<C-Ti/4-Zr·N/8+7·N/8≤0,3.
10. Лист по любому из пп.5-7, отличающийся тем, что он имеет твердость 450-650 НВ, а состав стали характеризуется соотношением, мас.%:
0,3<C-Ti/4-Zr·N/8+7·N/8≤0,5.
RU2005119208/02A 2002-11-19 2003-11-13 Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист RU2327802C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR02/14424 2002-11-19
FR0214424A FR2847270B1 (fr) 2002-11-19 2002-11-19 Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005119208A RU2005119208A (ru) 2006-02-10
RU2327802C2 true RU2327802C2 (ru) 2008-06-27

Family

ID=32187695

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005119208/02A RU2327802C2 (ru) 2002-11-19 2003-11-13 Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист

Country Status (20)

Country Link
US (3) US7459041B2 (ru)
EP (1) EP1563104B1 (ru)
JP (1) JP4535877B2 (ru)
KR (1) KR101010570B1 (ru)
CN (1) CN100350061C (ru)
AR (1) AR042071A1 (ru)
AT (1) ATE400667T1 (ru)
AU (1) AU2003290188B2 (ru)
BR (2) BR122013002046B8 (ru)
CA (1) CA2506351C (ru)
DE (1) DE60322092D1 (ru)
ES (1) ES2309377T3 (ru)
FR (1) FR2847270B1 (ru)
PE (1) PE20040487A1 (ru)
PL (1) PL204080B1 (ru)
RU (1) RU2327802C2 (ru)
SI (1) SI1563104T1 (ru)
UA (1) UA80308C2 (ru)
WO (1) WO2004048620A1 (ru)
ZA (1) ZA200504005B (ru)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2458177C1 (ru) * 2010-12-03 2012-08-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Прокат полосовой из борсодержащей марганцовистой стали
RU2546262C1 (ru) * 2014-01-09 2015-04-10 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Износостойкая сталь и изделие, выполненное из нее
RU2556189C1 (ru) * 2014-09-15 2015-07-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная среднеуглеродистая хромомарганцевоникельмолибденовая сталь
RU2557860C1 (ru) * 2014-09-15 2015-07-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевомолибденовая сталь
RU2586933C1 (ru) * 2015-06-08 2016-06-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Мартенситная коррозионно-стойкая хромсодержащая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием
RU2606825C1 (ru) * 2015-06-24 2017-01-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Высокопрочная износостойкая сталь для сельскохозяйственных машин (варианты)
RU2653032C2 (ru) * 2013-06-07 2018-05-04 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления
RU2707769C2 (ru) * 2014-11-18 2019-11-29 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Высокопрочная закаливающаяся на воздухе многофазная сталь, обладающая отличными технологическими характеристиками, и способ получения полос указанной стали
RU2822646C2 (ru) * 2021-06-16 2024-07-11 Арселормиттал Способ изготовления стального элемента и стальной детали

Families Citing this family (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2847274B1 (fr) * 2002-11-19 2005-08-19 Usinor Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication
FR2847272B1 (fr) * 2002-11-19 2004-12-24 Usinor Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue
US8669491B2 (en) * 2006-02-16 2014-03-11 Ravi Menon Hard-facing alloys having improved crack resistance
JP4894296B2 (ja) * 2006-02-28 2012-03-14 Ｊｆｅスチール株式会社 耐摩耗鋼板
JP4894297B2 (ja) * 2006-02-28 2012-03-14 Ｊｆｅスチール株式会社 耐摩耗鋼板
US20080073006A1 (en) * 2006-09-27 2008-03-27 Henn Eric D Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof
US8137483B2 (en) * 2008-05-20 2012-03-20 Fedchun Vladimir A Method of making a low cost, high strength, high toughness, martensitic steel
CN101775545B (zh) * 2009-01-14 2011-10-12 宝山钢铁股份有限公司 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN102134682B (zh) * 2010-01-22 2013-01-02 宝山钢铁股份有限公司 一种耐磨钢板
CN102199737B (zh) * 2010-03-26 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 一种600hb级耐磨钢板及其制造方法
DE102010048209C5 (de) * 2010-10-15 2016-05-25 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten pressgehärteten Metallbauteils
DE102010050499B3 (de) * 2010-11-08 2012-01-19 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verwendung eines verschleißfesten Stahlbauteils
WO2012169640A1 (ja) * 2011-06-10 2012-12-13 株式会社神戸製鋼所 熱間プレス成形品、その製造方法および熱間プレス成形用薄鋼板
US8869972B2 (en) * 2011-08-20 2014-10-28 Caterpillar Inc. Bimaterial flight assembly for an elevator system for a wheel tractor scraper
UA109963C2 (uk) 2011-09-06 2015-10-26 Катана сталь, яка затвердіває внаслідок виділення часток після гарячого формування і/або загартовування в інструменті, яка має високу міцність і пластичність, та спосіб її виробництва
US9028745B2 (en) * 2011-11-01 2015-05-12 Honeywell International Inc. Low nickel austenitic stainless steel
CN102560272B (zh) * 2011-11-25 2014-01-22 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法
CN102433505A (zh) * 2011-12-14 2012-05-02 虞海盈 一种生产滚动轴承的材料
CN103205639B (zh) * 2013-03-14 2015-02-18 长安大学 一种装载机铲刀刃及其制备方法
CN103320695B (zh) * 2013-06-19 2016-04-13 侯宇岷 一种大直径耐磨钢球及其生产工艺
US20150037198A1 (en) * 2013-07-30 2015-02-05 Caterpillar Inc. Wear resistant high toughness steel
EP2789699B1 (en) 2013-08-30 2016-12-28 Rautaruukki Oy A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same
CN103757552B (zh) * 2013-12-17 2016-01-20 界首市华盛塑料机械有限公司 一种切削工具用合金钢材料及其制备方法
CN103898299B (zh) * 2014-04-04 2016-04-13 北京科技大学 一种2400MPa级低成本纳米贝氏体钢的制备方法
CN104032216A (zh) * 2014-06-27 2014-09-10 张家港市佳威机械有限公司 一种复合锰钢合金
CN104152820A (zh) * 2014-07-16 2014-11-19 安徽省三方耐磨股份有限公司 一种新型合金衬板
CN104131224A (zh) * 2014-07-25 2014-11-05 合肥市东庐机械制造有限公司 一种耐磨抗冲击性合金钢及其制造方法
CN104099534B (zh) * 2014-08-01 2016-08-17 宁国市南方耐磨材料有限公司 一种球磨机用耐磨钢球
CN104152808B (zh) * 2014-08-24 2017-02-15 长兴德田工程机械股份有限公司 一种含硼高硅贝氏体耐磨耐蚀合金及其制造方法
CN104213041B (zh) * 2014-08-28 2016-08-17 南京赛达机械制造有限公司 汽轮机叶片用耐磨损钢及其生产工艺
CN105506481B (zh) * 2014-09-29 2018-03-20 铜陵有色金神耐磨材料有限责任公司 一种耐冲击合金磨球的制作方法
CN105018863A (zh) * 2015-07-13 2015-11-04 江苏曜曜铸业有限公司 一种用于离合器壳模具的合金
CN105039864A (zh) * 2015-07-13 2015-11-11 江苏曜曜铸业有限公司 一种用于主轴箱模具的合金
CN105316572A (zh) * 2015-11-25 2016-02-10 怀宁县明月矿山开发有限责任公司 一种矿山机械用耐磨钢板
CN105568142B (zh) * 2016-03-09 2017-07-28 桂林电子科技大学 一种高强韧性低合金耐磨钢挖掘机斗齿及其制备方法
DE102016203969A1 (de) * 2016-03-10 2017-09-14 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Wärmebehandlung eines Flachproduktes aus Stahl, wärmebehandeltes Flachprodukt aus Stahl sowie seine Verwendung
CN105886946B (zh) * 2016-04-15 2018-06-08 芜湖德业摩擦材料有限公司 一种刹车片摩擦块的制备方法
CN105779891B (zh) * 2016-04-15 2018-01-05 芜湖德业摩擦材料有限公司 一种用于刹车片的高硬度摩擦块的制备方法
US11035017B2 (en) 2016-04-19 2021-06-15 Jfe Steel Corporation Abrasion-resistant steel plate and method of producing abrasion-resistant steel plate
CN106636919A (zh) * 2016-12-09 2017-05-10 天长市天龙泵阀成套设备厂 耐磨合金钢
CN106811680A (zh) * 2016-12-28 2017-06-09 芜湖市永帆精密模具科技有限公司 一种低合金抗冲击耐磨钢球及其制备方法
RU2660786C1 (ru) * 2017-12-19 2018-07-09 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
WO2020054553A1 (ja) * 2018-09-12 2020-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼材およびその製造方法
KR102314432B1 (ko) * 2019-12-16 2021-10-19 주식회사 포스코 저온 충격인성이 우수한 고경도 내마모강 및 이의 제조방법
CN111647820B (zh) * 2020-06-15 2022-01-11 山东建筑大学 一种先进高强度钢及其分段制备方法与应用
CN111690880B (zh) * 2020-08-08 2021-11-19 湖南长重机器股份有限公司 一种斗轮机料斗耐冲击衬板
KR102498144B1 (ko) * 2020-12-18 2023-02-08 주식회사 포스코 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법
CN112695253B (zh) * 2020-12-22 2021-12-03 江西耐普矿机股份有限公司 一种含碳化物高强韧性贝氏体耐磨钢及其制备方法
CN112899571B (zh) * 2021-01-19 2022-03-08 山东钢铁股份有限公司 一种耐疲劳耐腐蚀锻压用圆钢及其制备方法
CN113444985B (zh) * 2021-05-24 2022-10-21 北京中永业科技有限公司 一种钢铁材料及其制备方法

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE426177B (sv) * 1979-12-03 1982-12-13 Uddeholms Ab Varmarbetsstal
US4348800A (en) * 1980-04-14 1982-09-14 Republic Steel Corporation Production of steel products with medium to high contents of carbon and manganese and superior surface quality
JPS5861219A (ja) * 1981-09-28 1983-04-12 Nippon Steel Corp 耐遅れ破壊性にすぐれた高張力強靭鋼
JPH075970B2 (ja) * 1989-12-18 1995-01-25 住友金属工業株式会社 高炭素薄鋼板の製造方法
US5284529A (en) * 1990-06-06 1994-02-08 Nkk Corporation Abrasion-resistant steel
JPH0441616A (ja) * 1990-06-06 1992-02-12 Nkk Corp 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法
US5393358A (en) * 1990-12-03 1995-02-28 Nkk Corporation Method for producing abrasion-resistant steel having excellent surface property
JP3273391B2 (ja) * 1993-12-16 2002-04-08 新日本製鐵株式会社 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法
FR2726287B1 (fr) 1994-10-31 1997-01-03 Creusot Loire Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc
FR2729974B1 (fr) * 1995-01-31 1997-02-28 Creusot Loire Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation
FR2733516B1 (fr) * 1995-04-27 1997-05-30 Creusot Loire Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion
JPH09249935A (ja) * 1996-03-13 1997-09-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材とその製造方法
GB9608108D0 (en) * 1996-04-19 1996-06-26 Naco Inc Steel Castings
CN1074468C (zh) * 1997-01-28 2001-11-07 山东工业大学 多元微合金化空冷贝氏体钢
US5865385A (en) * 1997-02-21 1999-02-02 Arnett; Charles R. Comminuting media comprising martensitic/austenitic steel containing retained work-transformable austenite
DE19710125A1 (de) * 1997-03-13 1998-09-17 Krupp Ag Hoesch Krupp Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit
JP3475706B2 (ja) * 1997-03-28 2003-12-08 住友金属工業株式会社 被削性に優れた高強度高靱性調質鋼材
TW454040B (en) * 1997-12-19 2001-09-11 Exxon Production Research Co Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness
FR2796966B1 (fr) * 1999-07-30 2001-09-21 Ugine Sa Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues
JP2003027181A (ja) * 2001-07-12 2003-01-29 Komatsu Ltd 高靭性耐摩耗用鋼
FR2847272B1 (fr) * 2002-11-19 2004-12-24 Usinor Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2458177C1 (ru) * 2010-12-03 2012-08-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Прокат полосовой из борсодержащей марганцовистой стали
RU2653032C2 (ru) * 2013-06-07 2018-05-04 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления
US10435761B2 (en) 2013-06-07 2019-10-08 Nippon Steel Corporation Heat-treated steel material and method of manufacturing the same
RU2546262C1 (ru) * 2014-01-09 2015-04-10 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Износостойкая сталь и изделие, выполненное из нее
RU2556189C1 (ru) * 2014-09-15 2015-07-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная среднеуглеродистая хромомарганцевоникельмолибденовая сталь
RU2557860C1 (ru) * 2014-09-15 2015-07-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевомолибденовая сталь
RU2707769C2 (ru) * 2014-11-18 2019-11-29 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Высокопрочная закаливающаяся на воздухе многофазная сталь, обладающая отличными технологическими характеристиками, и способ получения полос указанной стали
RU2586933C1 (ru) * 2015-06-08 2016-06-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Мартенситная коррозионно-стойкая хромсодержащая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием
RU2606825C1 (ru) * 2015-06-24 2017-01-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Высокопрочная износостойкая сталь для сельскохозяйственных машин (варианты)
RU2822646C2 (ru) * 2021-06-16 2024-07-11 Арселормиттал Способ изготовления стального элемента и стальной детали

Also Published As

Publication number Publication date
KR101010570B1 (ko) 2011-01-25
CN1714160A (zh) 2005-12-28
PL204080B1 (pl) 2009-12-31
US20080253920A1 (en) 2008-10-16
FR2847270B1 (fr) 2004-12-24
AU2003290188B2 (en) 2009-01-08
AR042071A1 (es) 2005-06-08
PL375544A1 (en) 2005-11-28
JP4535877B2 (ja) 2010-09-01
BR122013002046B8 (pt) 2017-12-19
ES2309377T3 (es) 2008-12-16
FR2847270A1 (fr) 2004-05-21
AU2003290188A1 (en) 2004-06-18
SI1563104T1 (sl) 2008-12-31
BR0315697B1 (pt) 2013-07-30
CN100350061C (zh) 2007-11-21
CA2506351C (fr) 2012-04-24
DE60322092D1 (de) 2008-08-21
US8709336B2 (en) 2014-04-29
CA2506351A1 (fr) 2004-06-10
EP1563104B1 (fr) 2008-07-09
US20060137780A1 (en) 2006-06-29
BR122013002046B1 (pt) 2017-04-25
UA80308C2 (en) 2007-09-10
RU2005119208A (ru) 2006-02-10
BR0315697A (pt) 2005-09-20
EP1563104A1 (fr) 2005-08-17
KR20050083913A (ko) 2005-08-26
US20080247903A1 (en) 2008-10-09
PE20040487A1 (es) 2004-08-18
JP2006506528A (ja) 2006-02-23
ATE400667T1 (de) 2008-07-15
US7459041B2 (en) 2008-12-02
ZA200504005B (en) 2006-07-26
WO2004048620A1 (fr) 2004-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2327802C2 (ru) Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист
RU2326180C2 (ru) Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист
RU2326179C2 (ru) Способ получения листа из износостойкой стали и полученный этим способом стальной лист
CN110100034B (zh) 高硬度耐磨钢以及制造该高硬度耐磨钢的方法
CN111479945B (zh) 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法
KR20120070603A (ko) 고인성 내마모강 및 그 제조 방법
JP7368461B2 (ja) 優れた硬度及び衝撃靭性を有する耐摩耗鋼及びその製造方法
JP7471417B2 (ja) 低温衝撃靭性に優れた高硬度耐摩耗鋼及びその製造方法
PL209397B1 (pl) Stal spawalna na elementy konstrukcyjne, sposób obróbki cieplnej elementów konstrukcyjnych ze stali spawalnej oraz sposób obróbki cieplnej blachy ze stali spawalnej
PL209396B1 (pl) Stal spawalna na elementy konstrukcyjne, sposób obróbki cieplnej elementów konstrukcyjnych ze stali spawalnej oraz sposób obróbki cieplnej blachy ze stali spawalnej
CN111511952B (zh) 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法
CN113166901A (zh) 蠕变强度优异的铬钼钢板及其制备方法