RU2242059C2 - Способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления из отработавшего ядерного топлива, применение указанных продуктов (варианты) - Google Patents

Способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления из отработавшего ядерного топлива, применение указанных продуктов (варианты) Download PDF

Info

Publication number
RU2242059C2
RU2242059C2 RU2002117978A RU2002117978A RU2242059C2 RU 2242059 C2 RU2242059 C2 RU 2242059C2 RU 2002117978 A RU2002117978 A RU 2002117978A RU 2002117978 A RU2002117978 A RU 2002117978A RU 2242059 C2 RU2242059 C2 RU 2242059C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
nitric acid
cathode
solution
fuel
concentration
Prior art date
Application number
RU2002117978A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2002117978A (ru
Inventor
Масаки ОЗАВА (JP)
Масаки ОЗАВА
Юити САНО (JP)
Юити САНО
Йосихико СИНОДА (JP)
Йосихико СИНОДА
Original Assignee
Джэпэн Ньюклиар Сайкл Дивелопмент Инститьют
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Джэпэн Ньюклиар Сайкл Дивелопмент Инститьют filed Critical Джэпэн Ньюклиар Сайкл Дивелопмент Инститьют
Publication of RU2002117978A publication Critical patent/RU2002117978A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2242059C2 publication Critical patent/RU2242059C2/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C19/00—Arrangements for treating, for handling, or for facilitating the handling of, fuel or other materials which are used within the reactor, e.g. within its pressure vessel
    • G21C19/42—Reprocessing of irradiated fuel
    • G21C19/44—Reprocessing of irradiated fuel of irradiated solid fuel
    • G21C19/46—Aqueous processes, e.g. by using organic extraction means, including the regeneration of these means
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/0005—Reversible uptake of hydrogen by an appropriate medium, i.e. based on physical or chemical sorption phenomena or on reversible chemical reactions, e.g. for hydrogen storage purposes ; Reversible gettering of hydrogen; Reversible uptake of hydrogen by electrodes
    • C01B3/001—Reversible uptake of hydrogen by an appropriate medium, i.e. based on physical or chemical sorption phenomena or on reversible chemical reactions, e.g. for hydrogen storage purposes ; Reversible gettering of hydrogen; Reversible uptake of hydrogen by electrodes characterised by the uptaking medium; Treatment thereof
    • C01B3/0031—Intermetallic compounds; Metal alloys; Treatment thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/04—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by decomposition of inorganic compounds, e.g. ammonia
    • C01B3/042—Decomposition of water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/40—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts characterised by the catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C1/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C1/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions
    • C25C1/20—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions of noble metals
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/007—Recovery of isotopes from radioactive waste, e.g. fission products
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/04—Treating liquids
    • G21F9/06—Processing
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21G—CONVERSION OF CHEMICAL ELEMENTS; RADIOACTIVE SOURCES
    • G21G1/00—Arrangements for converting chemical elements by electromagnetic radiation, corpuscular radiation or particle bombardment, e.g. producing radioactive isotopes
    • G21G1/02—Arrangements for converting chemical elements by electromagnetic radiation, corpuscular radiation or particle bombardment, e.g. producing radioactive isotopes in nuclear reactors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1064—Platinum group metal catalysts
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/86—Inert electrodes with catalytic activity, e.g. for fuel cells
    • H01M4/90—Selection of catalytic material
    • H01M4/92—Metals of platinum group
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
    • H01M8/065—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants by dissolution of metals or alloys; by dehydriding metallic substances
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
    • H01M8/0656—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants by electrochemical means
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H01M8/0662—Treatment of gaseous reactants or gaseous residues, e.g. cleaning
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/32—Hydrogen storage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Electrolytic Production Of Metals (AREA)
  • Inert Electrodes (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области обращения с отработавшим ядерным топливом. Сущность изобретения: способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, включает в себя стадии электролитического восстановления и анодного окисления. При этом выделяют элементы платиновой группы, серебра, технеция, селена и теллура. Рутений и родий применяют в качестве катализатора при получении водородного топлива для топливных элементов. Кроме того, элементы платиновой группы, извлеченные с помощью способа отделения и извлечения, используют в качестве катализатора в топливном электроде топливных элементов. Палладий применяют в качестве катализатора для очистки водородного топлива для топливных элементов, а также в ламинированном сплаве Mg-Pd в качестве абсорбирующего водород сплава. Водород, образовавшийся на стадиях электролитического восстановления способа отделения и извлечения, применяют в качестве водородного топлива в топливных элементах. Преимущество изобретения заключается в том, что оно позволяет обеспечить высокий процент извлечения элементов. 6 н. и 3 з.п. ф-лы., 5 ил., 2 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к способу эффективного и избирательного отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления (fission products, FP), группу за группой, из азотнокислого раствора, содержащего эти редкие продукты ядерного деления и образовавшегося в результате операции переработки отработавшего ядерного топлива, используемого в ядерных энергетических установках, включая легководные ядерные реакторы и ядерные реакторы на быстрых нейтронах. Кроме того, оно относится к системе взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами, путем использования извлеченных редких продуктов ядерного деления для технических областей, связанных с производством электроэнергии топливными элементами.
В настоящем описании термин “редкие продукты ядерного деления” используется в качестве термина, включающего в себя редкие продукты ядерного деления, представляющие собой редкие металлы, такие как элементы платиновой группы (Ru (рутений), Rh (родий) и Pd (палладий)), Аg (серебро), Тс (технеций), Se (селен) и Те (теллур).
Азотнокислые растворы или радиоактивные производственные жидкие отходы, образовавшиеся в результате работы установок по переработке отработавшего ядерного топлива, используемого в легководных ядерных реакторах или ядерных реакторах на быстрых нейтронах, содержат значительное количество полезных редких продуктов ядерного деления, и способ отделения и извлечения таких редких продуктов ядерного деления (“a method of separating and recovering platinum group elements, technetium, tellurium and selenium, т.е. (“способ разделения и извлечения элементов платиновой группы, технеция, теллура и селена”) были предложены, например в патенте Японии № 2997266.
Этот известный способ включает в себя электролиз при постоянном токе азотнокислого раствора (например, азотнокислого раствора, образовавшегося в результате работы установок по переработке отработавшего ядерного топлива), содержащего один или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из элементов платиновой группы, отличных от Pd (таких, как Ru, Rh и т.п.), Тс, Те и Se, при сосуществовании с Pd2+, и осаждение этих элементов на катоде путем электролитического восстановления. В том случае, если обработке подвергается азотнокислый раствор, содержащий Pd в качестве элемента платиновой группы, отсутствует необходимость в обязательном добавлении Pd2+. Металлические элементы, осажденные на катоде, последовательно растворяются, элемент за элементом, и по отдельности извлекаются путем замены раствора, подлежащего обработке в катодной камере, чистым раствором азотной кислоты и регулирования электродного потенциала с тем, чтобы его значение соответствовало заданному элементу.
В описанном выше известном способе отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления продукты ядерного деления, относящиеся к платиновой группе (Pd, Ru, Rd) и осажденные в виде твердых растворов на электроде, могут быть в принципе по отдельности растворены на основе разности потенциалов растворения в принципе путем регулирования потенциала растворения так, чтобы он соответствовал потенциалу растворения каждого из элементов. Однако фактически проблемой, связанной со способом регулирования потенциала, является то, что трудно поддерживать скорость реакции постоянной, или то, что конструкция резервуара для электролиза является сложной, и поэтому способ по предшествующему уровню техники нельзя всегда рассматривать в качестве удачного способа отделения и извлечения с инженерной точки зрения на электролитический процесс.
Однако в том случае, когда полезные редкие продукты ядерного деления, содержащиеся в отработавшем ядерном топливе, могут быть отделены и избирательно извлечены с высоким процентом извлечения, может быть значительно уменьшена та часть общего количества этих продуктов, которую требуется добыть и извлечь из природных запасов редких элементов, т.е. существует возможность сохранения определенных природных запасов.
Кроме того, Pd, Ru и Rh в качестве полезных редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, имеют высокую каталитическую активность, и ожидается, что в ближайшем будущем будет возрастать потребность в них как в электродных материалах или как в катализаторе для получения и очистки водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах.
КРАТКОЕ ИЗЛОЖЕНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Следовательно, целью настоящего изобретения является разработка способа, способного обеспечить отделение и извлечение полезных редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, избирательно и с высоким процентом извлечения.
Другой целью настоящего изобретения является разработка системы взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами путем использования извлеченных таким образом полезных редких продуктов ядерного деления в качестве электродных материалов и катализатора для получения и очистки водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах.
Авторы настоящего изобретения провели серьезное исследование с целью разработки способа отделения и извлечения полезных редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, который не основан на электролитическом процессе при постоянном потенциале, как описанный выше способ по известному уровню техники, но который может обеспечить эффективное отделение и извлечение редких продуктов ядерного деления путем сочетания рабочих параметров плотности тока и концентрации азотной кислоты, даже в случае использования процесса электролиза при постоянном токе, который является относительно простым и рациональным с точки зрения работы и при котором конструкция резервуара для электролиза может быть значительно упрощена. Следовательно, авторы изобретения создали настоящее изобретение на основе открытия, заключающегося в том, что отделение и извлечение возможны путем электролитического восстановления азотнокислого раствора, подлежащего обработке и содержащего полезные редкие продукты ядерного деления, имеющиеся в отработавшем ядерном топливе, с использованием Pd2+ или Fе2+ в качестве катализатора, совместного осаждения редких продуктов ядерного деления на электроде, последующего совместного растворения осадка на электроде путем электрохимического окисления и последующего электролитического восстановления раствора, содержащего растворенный в нем осадок, последовательно при низкой плотности тока, средней плотности тока и высокой плотности тока, в результате чего группу Ag-Pd, группу Se·Те и группу Ru·Rh·Те по отдельности осаждают и извлекают группу за группой.
Согласно настоящему изобретению разработан способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, включающий в себя:
стадию А подачи азотнокислого раствора, подлежащего обработке, имеющего концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, содержащего один или более из редких продуктов ядерного деления, выбранных из группы, состоящей из элементов платиновой группы, Аg (серебра), Тс (технеция), Se (селена) и Те (теллура), и образовавшегося в результате операции переработки отработавшего ядерного топлива, используемого в ядерных энергетических установках, включая легководные ядерные реакторы или ядерные реакторы на быстрых нейтронах, в катодную камеру вместе с Pd2+ (палладием) или Fe2+ (железом) в качестве катализатора; и проведения электролитического восстановления при плотности тока от 1 до 3000 мА/см2 при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М в анодную камеру, в результате чего происходит совместное осаждение Ru (рутения), Rh (родия) и Pd как элементов платиновой группы и Аg, Тс, Se и Те, содержащихся в азотнокислом растворе, подлежащем обработке, на катоде;
стадию В переключения катода на анод и проведения электрохимического окисления при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит совместное растворение осадка (осадков) на электроде в чистый раствор азотной кислоты;
стадию С переключения анода на катод и проведения электролитического восстановления при плотности тока от 1 до 25 мА/см2 с одновременной подачей азотнокислого раствора, полученного после указанных осаждения-растворения и имеющего концентрацию азотной кислоты 0,1 до 4,5 М, в катодную камеру и подачей чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М в анодную камеру, в результате чего происходит избирательное осаждение Pd и Аg, имеющихся в азотнокислом растворе, полученном после указанных осаждения-растворения на катоде;
стадию D переключения катода на анод и проведения электрохимического окисления при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит растворение Pd и Аg, осажденных на электроде, в чистый раствор азотной кислоты и их извлечение;
стадию Е переключения анода на катод и проведения электролитического восстановления при плотности тока от 25 до 100 мА/см2 с одновременной подачей азотнокислого раствора, который получен после указанных осаждения-растворения, из которого удалены Pd·Ag и который имеет концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, в катодную камеру и подачей чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М в анодную камеру, в результате чего происходит избирательное осаждение Sе и Те, имеющихся в азотнокислом растворе, который получен после указанных осаждения-растворения и из которого удалены Pd·Ag, на катоде;
стадию F переключения катода на анод и проведения электрохимического окисления при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит растворение Se и Те, осажденных на электроде, в чистый раствор азотной кислоты и их извлечение;
стадию G переключения анода на катод и проведения электролитического восстановления при плотности тока от 100 до 700 мА/см2 с одновременной подачей азотнокислого раствора, который получен после указанных осаждения-растворения, из которого удалены Pd-Ag-Se-Te и который имеет концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, в катодную камеру и подачей чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М в анодную камеру, в результате чего происходит избирательное осаждение Ru, Rd и Тс, имеющихся в азотнокислом растворе, который получен после указанного осаждения-растворения и из которого удалены Pd·Ag·Se·Те, на катоде; и
стадию Н переключения катода на анод и проведения электрохимического окисления при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит растворение Ru, Rh и Тс, осажденных на электроде, в чистый раствор азотной кислоты и их извлечение.
В соответствии с настоящим изобретением также разработана система взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами, в которой редкие продукты ядерного деления, отделенные и извлеченные с помощью описанного выше способа, использованы в способе производства электроэнергии топливными элементами, например:
- Ru и Rh используются в качестве катализатора для производства водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах;
- Ru и Rh используются в качестве электродного катализатора, предназначенного для использования в топливных элементах;
- Pd используется в качестве катализатора для очистки водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах;
- Pd используется в качестве ламинированного Mg-Pd-го сплава, применяемого в качестве абсорбирующего водород сплава, абсорбирующего водородное топливо, предназначенное для использования в топливных элементах.
Наиболее предпочтительным вариантом реализации системы взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами согласно настоящему изобретению является подача электроэнергии, выработанной ядерными энергетическими установками, включая легководные ядерные реакторы или ядерные реакторы на быстрых нейтронах, в качестве электрической энергии для получения водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах, применение способа отделения и извлечения, описанного выше, для редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, использованном в ядерных энергетических установках, и использование извлеченных Ru, Rh и Pd в качестве катализатора для получения и очистки водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах, или в качестве электродного катализатора, предназначенного для использования в топливных элементах.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Фиг.1 представляет собой схему последовательности операций способа отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, согласно настоящему изобретению.
Фиг.2 представляет собой схематичное изображение, показывающее пример установки для электролиза, используемой для реализации на практике способа отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления согласно настоящему изобретению.
Фиг.3 представляет собой график, показывающий влияние концентрации азотной кислоты на выход осажденных элементов на катоде в способе отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления согласно настоящему изобретению.
Фиг.4 представляет собой график, показывающий влияние плотности тока на выход осажденных элементов на катоде в способе отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления согласно настоящему изобретению.
Фиг.5 представляет собой принципиальную схему системы взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами согласно настоящему изобретению.
ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫЕ ВАРИАНТЫ РЕАЛИЗАЦИИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Фиг.1 представляет собой схему последовательности операций способа отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, согласно настоящему изобретению, и фиг.2 представляет собой схематичное изображение, показывающее пример установки для электролиза, используемой для реализации на практике данного способа. Далее каждая из стадий способа по настоящему изобретению, проиллюстрированного на фиг.1, будет разъяснена со ссылкой на схематичное изображение установки для электролиза по фиг.2.
<Стадия А>
Подлежащий обработке азотнокислый раствор, который содержит редкие продукты ядерного деления и который подвергается обработке посредством способа по настоящему изобретению, содержит азотнокислые растворы или жидкие высокоактивные отходы, образовавшиеся в результате переработки отработавшего ядерного топлива, использованного в ядерных реакторах, предназначенных для выработки электроэнергии, таких как легководные ядерные реакторы и ядерные реакторы на быстрых нейтронах. В проиллюстрированном примере азотнокислый раствор, подлежащий обработке, содержит растворы с растворенным отработавшим ядерным топливом и жидкие высокоактивные отходы, содержащие ТсO - 4 , RuNO3+, Rh3+, Рd2+, Аg+, Те4+, Se4+, Zr4+, Mo6+ и т.п. в качестве редких продуктов ядерного деления.
Резервуар 20 для проточного электролиза, показанный на фиг.2, разделен посредством диафрагмы 21 на катодную камеру 22 и анодную камеру 23, в которых расположены соответственно катод 24 и анод 25. В качестве материала резервуара для электролиза и электродов может быть использован любой из материалов, обычно используемых до настоящего времени, при условии, что они имеют кислотостойкость и радиационную стойкость. Например, металлы или пластики (политетрафторэтилен и т.д.) могут быть использованы в качестве материала резервуара для электролиза, а нержавеющая сталь, платина и платинированный или покрытый платиной титан, графит и т.п. могут быть использованы в качестве материала для электродов. Кроме того, в качестве материала для диафрагмы могут быть использованы ионообменная мембрана на основе сульфоновых кислот перфторового ряда, пористое стекло или керамика.
Заранее заданное количество раствора 1, подлежащего обработке (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М), из резервуара Т1 подают с помощью насоса Р1 в катодную камеру 22 резервуара для электролиза, и заранее заданное количество чистого раствора 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М) из резервуара Т2 подают с помощью насоса Р2 в анодную камеру 23 резервуара для электролиза, и после этого начинается электролитическое (или электрохимическое) восстановление ➀. Плотность тока устанавливают на уровне от 1 до 3000 мА/см2.
Во время электролиза азотнокислый раствор 3 палладия Pd2+ добавляют в качестве катализатора из резервуара ТЗ с помощью насоса Р3 в раствор 1, подлежащий обработке, и непрерывно подают в катодную камеру 22 резервуара для электролиза, и катодный раствор после электролиза время от времени с помощью насоса Р4 отводят в качестве подвергшегося обработке раствора 4 (из которого были удалены редкие продукты ядерного деления) в резервуар Т4. Кроме того, водород 5, выделившийся из катодного раствора во время электролиза, улавливается в резервуаре Т5. В качестве катализатора также можно использовать железо Fе2+, которое является менее дорогим по сравнению с Pd2+.
Редкие продукты ядерного деления как объект, подлежащий выделению из раствора 1, подлежащего обработке, полностью осаждаются на катоде 24 (совместное осаждение) за счет электролитического восстановления ➀ и избирательно отделяются от других продуктов ядерного деления (Cs, Sr, лантаноидов (Ln) и т.д.). Подвергшийся обработке раствор 4, из которого были удалены редкие продукты ядерного деления, остекловывают и хранят в течение длительного времени.
Поскольку Zr и Мо, содержащиеся в растворе 1, подлежащем обработке, также могут быть извлечены в виде осадка (выпавшей фазы) путем снижения концентрации азотной кислоты в растворе 3 азотной кислоты, добавляемом вместе с Pd2+ при электролитическом восстановлении ➀, то Zr и Мо, содержащиеся в жидких высокоактивных отходах, подлежащих остекловыванию, могут быть восстановлены, чтобы способствовать совершенствованию операции остекловывания.
<Стадия В>
После завершения стадии А катод 24 переключают на анод, и чистый раствор 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М) подают непрерывно из резервуара Т2 с помощью насоса Р5 для проведения электрохимического окисления при заданном потенциале от 1,5 до 3 В, чтобы тем самым обеспечить полное растворение редких продуктов ядерного деления, осажденных на электроде 24, в чистый раствор 2 азотной кислоты (совместное растворение). Нерастворимые редкие продукты ядерного деления, которые не растворяются на этой операции, остаются на электроде в виде нерастворимого осадка. Чистый раствор азотной кислоты, содержащий растворенный в нем осадок из редких продуктов ядерного деления, время от времени отводят в виде азотнокислого раствора, полученного после указанных совместных осаждения-растворения 6, с помощью насоса Р6 в резервуар Т6.
<Стадия С>
После того как анод снова переключат на катод, концентрацию азотной кислоты в азотнокислом растворе 6, полученном после указанных совместных осаждения-растворения и отведенном в резервуар Т6, регулируют до значений от 0,1 до 4,5 М и обеспечивают циркуляцию этого раствора между катодной камерой 22 резервуара для электролиза и резервуаром Т6 с помощью насосов Р7 и Р8, и с помощью насоса Р9 осуществляют циркуляцию чистого раствора 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М) из анодной камеры 23, при этом электролитическое восстановление ➁ происходит при плотности тока от 1 до 25 мА/см2. Посредством электролитического восстановления, происходящего при такой низкой плотности тока, на катоде 24 могут быть осаждены только Pd и Аg, содержащиеся в растворе 6. Водород 5, выделившийся из катодного раствора в процессе электролиза, улавливается в резервуаре Т5.
За счет того что на стадии С электролитическое восстановление ➁ проводится при добавлении восстановителя, такого как азотнокислый гидроксиламин (NН3ОН+ (HAN)) или гидразин (N2H5NO3 или N2H5OH), в азотнокислый раствор 6, полученный после указанных осаждения-растворения, осажденные Pd и Аg могут быть активированы избирательно для повышения степени чистоты осажденных Pd и Аg.
<Стадия D>
После завершения стадии С катод 24 переключают на анод, и чистый раствор 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М) подают непрерывно из резервуара Т2 с помощью насоса Р5 и подвергают электролитическому окислению при заданном потенциале от 1,5 до 3 В, чтобы обеспечить растворение Pd и Аg, осажденных на электроде 24, в чистый раствор 2 азотной кислоты. Азотнокислый раствор, содержащий растворенные в нем Pd, Аg, время от времени отводят с помощью насоса Р10 в виде азотнокислого раствора 3, содержащего растворенные в нем Pd2+, Ag+, в резервуар Т3 и добавляют из резервуара Т3 в жидкие высокоактивные отходы, обрабатываемые на операции А, в виде азотнокислого раствора 3 с содержащимся в нем Pd2+ в качестве катализатора.
Поскольку количество Аg, извлеченное вместе с Pd на этой стадии D, является ничтожно малым по сравнению с количеством Pd, оно не замедляет каталитическое действие Pd2+ на операцию А при циркуляции его вместе с Pd.
<Стадия Е>
После того как анод снова переключат на катод, обеспечивают циркуляцию азотнокислого раствора 6 (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М), полученного после осаждения-растворения и отведенного в резервуар Т6 и из которого на операции С были удалены Pd и Аg, между катодной камерой 22 резервуара для электролиза и резервуаром Т6 с помощью насосов Р7 и Р8 и с помощью насоса Р9 осуществляют циркуляцию чистого раствора 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М) в анодную камеру 23, а электролитическое восстановление ➂ происходит при плотности тока от 25 до 100 мА/см2. Посредством электролитического восстановления, происходящего при такой средней плотности тока, на катоде 24 могут быть осаждены только Se и Те, содержащиеся в растворе 6. Водород 5, выделившийся из катодного раствора в процессе электролиза, улавливается в резервуаре Т5.
<Стадия F>
После завершения стадии Е катод 24 переключают на анод, чистый раствор 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М) подают непрерывно из резервуара Т2 с помощью насоса Р5 и подвергают электрохимическому окислению при заданном потенциале от 1,5 до 3 В, чтобы обеспечить растворение Se и Те, осажденных на электроде 24, в чистый раствор 2 азотной кислоты. Азотнокислый раствор 7, содержащий растворенные в нем Se, Те, время от времени отводят с помощью насоса Р11 в резервуар Т7.
<Стадия G>
После того как анод снова переключат на катод, обеспечивают циркуляцию азотнокислого раствора 6 (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М), который получен после осаждения-растворения, отведен в резервуар Т6 и из которого на стадии F были удалены Se и Те, между катодной камерой 22 резервуара для электролиза и резервуаром Т 6 с помощью насосов Р7 и Р8 и с помощью насоса Р9 осуществляют циркуляцию чистого раствора 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М) в анодную камеру 23, а электролитическое восстановление ➃ происходит при плотности тока от 100 до 700 мА/см2. Посредством электролитического восстановления, происходящего при такой высокой плотности тока, Н+ удаляется как H2 из раствора 6, и Ru, Rh и Те, содержащиеся в растворе 6, могут быть эффективно осаждены на катоде 24. Водород 5, выделившийся из катодного раствора в процессе электролиза, улавливается в резервуаре Т5.
Жидкие отходы подвергшегося обработке раствора, из которого Ru, Rh и Тс были осаждены и удалены путем электролитического восстановления ➃, путем циркуляции подаются на операцию А и подвергаются электролитическому восстановлению ➀ вместе с раствором 1, подлежащим обработке и содержащим редкие продукты ядерного деления.
<Стадия Н>
После завершения стадии G катод 24 переключают на анод, чистый раствор 2 азотной кислоты (с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М) подают непрерывно из резервуара Т2 с помощью насоса Р5 и подвергают электрохимическому окислению при заданном потенциале от 1,5 до 3 В, чтобы обеспечить растворение Ru, Rh и Тc, осажденных на электроде 24, в чистый раствор 2 азотной кислоты. Азотнокислый раствор 7, содержащий растворенные в нем Ru, Rh и Те, время от времени отводят с помощью насоса Р11 в резервуар Т7.
Хотя это и не проиллюстрировано, в том случае, когда электролизу подвергают обладающий высокой степенью радиоактивности азотнокислый раствор, подлежащий обработке, такой как жидкие высокоактивные отходы, то газообразный водород выделяется из раствора азотной кислоты, подлежащего обработке, непосредственно за счет радиолиза (разложения под действием излучения). Такой газообразный водород, образовавшийся в результате радиолиза, также улавливается и подвергается очистке вместе с газообразным водородом, выделившимся на операциях электролитического восстановления, и может быть использован в качестве водородного топлива, предназначенного для использования в топливных элементах, как описано ниже.
ПРИМЕРЫ
Настоящее изобретение будет дополнительно разъяснено со ссылкой на примеры и тестовые примеры. Примеры и тестовые примеры были выполнены с использованием установки для электролиза, показанной на фиг.2. Детали резервуара для электролиза описаны ниже.
- Анодная камера и катодная камера:
объем 100 мл, изготовлены из политетрафторэтилена.
- Анод и катод:
платинированный титан (титан, на котором нанесено покрытие из платины), 20 см2.
- Диафрагма:
мембрана из сульфоновой кислоты перфторового ряда (коммерческое название: "Nafion 450", изготавливается фирмой DuPont Co.).
- Трубопроводы:
изготовлены из сополимера тетрафторэтилена и перфторалкилового винилового эфира.
Концентрация ионов металлов в азотнокислых растворах была измерена с помощью эмиссионного спектрохимического анализа индуцируемой плазмы (ICP - inductively coupled plasma).
[Пример]
Пример реализации способа отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления согласно настоящему изобретению, проиллюстрированного на фиг.1, будет описан ниже.
В качестве азотнокислого раствора, подлежащего обработке, была использована имитация азотнокислого раствора, содержащего указанные ниже элементы в качестве редких продуктов ядерного деления, имеющихся в отработавшем ядерном топливе. В данном примере в качестве ионов, имитирующих ТсO - 4 , были использованы ионы ReO - 4 . Re (рений) представляет собой элемент, аналогичный Тс, принадлежащий к группе 7А периодической системы элементов, и оба семивалентных иона ТсO - 4 и ReO - 4 устойчивы в азотнокислых растворах, и они оба проявляют идентичные электрохимические свойства.
- Концентрация азотной кислоты в имитируемом азотнокислом растворе азотной кислоты: 2,5 М.
- Содержащиеся элементы: Pd2+, Sе4+, Те4+, RuNO3+, ReO - 4 (ТсО - 4 ), Zr4+, Mo6+.
Рабочие условия на каждой из стадий и процент извлечения каждого элемента (массовая доля в % мас. от количества каждого элемента в исследуемом имитируемом азотнокислом растворе) приведены в таблице 1. Каждая из электролитических операций проводилась при нормальных температурах и нормальных давлениях. Количество Pd2+, добавляемого в качестве катализатора на стадии А, задавали таким образом, чтобы оно было выше концентрации каждого из элементов, содержащихся в имитируемом азотнокислом растворе.
Figure 00000002
Как можно видеть из таблицы 1, 90% или более Pd, Se и Те, приблизительно 60% Ru и приблизительно 25% Re (Тс) могут быть осаждены из имитируемого азотнокислого раствора на катоде и отделены на стадии А. Кроме того, окончательно может быть извлечено приблизительно 82% Pd на стадии С, 25-32% Se и Те на стадии Е и 6-24% Re (Тс) и Ru на стадии G.
[Тестовый пример 1]: Влияние добавления катализатора на стадии А
Pd2+ или Fe2+ добавляли в качестве катализатора в имитируемый азотнокислый раствор, содержащий редкие продукты ядерного деления, и проводили испытание на коллективное осаждение и извлечение для редких продуктов ядерного деления. Для сравнения то же испытание было проведено также для имитируемого азотнокислого раствора, в который не был добавлен катализатор. Полученные результаты показаны в таблице 2. Условия испытания были следующими:
- Концентрация азотной кислоты в имитируемом азотнокислом растворе:
Начальное значение 2,5 М, при завершении электролиза 0,5 М.
- Количество добавленного катализатора:
Рd2+ 0,34 г (общее добавленное количество в течение 90-360 мин от начала электролиза).
Fе2+ 0,45 г (совокупно добавленное после начала электролиза).
- Плотность тока: 500 мА/см2.
Время электролитического восстановления: 360 мин.
Figure 00000003
Как можно видеть из таблицы 2, на стадии А совместного осаждения редких продуктов ядерного деления процент извлечения Ru, Rh и Re (Тс) может быть повышен за счет добавления Рd2+ или Fe2+ в качестве катализатора, при этом данный катализатор не оказывает существенного влияния на осаждение Pd, Se и Те и выпадение Мо и Zr в виде осадка.
[Тестовый пример 2]: Влияние концентрации азотной кислоты
Имитируемый азотнокислый раствор, содержащий Pd, Ru и Re (Тс) с концентрацией каждого из элементов 100 частей на миллион (ЧНМ), был подвергнут электролитическому восстановлению в течение 180 мин при плотности тока 500 мА/см2 при изменении концентрации азотной кислоты в пределах интервала от 0,5 до 4,5 М, и было проведено испытание на осаждение каждого элемента на катоде. На фиг.3 показан график, иллюстрирующий зависимость между концентрацией азотной кислоты и выходом осажденных элементов (выходом при осаждении).
На каждой из операций по настоящему изобретению оптимальная концентрация азотной кислоты может быть выбрана надлежащим образом при сочетании различных условий (концентрации редких элементов, плотности тока, времени электролитического восстановления, подвергаемого обработке количества раствора и т.д.) в пределах интервала от 0,1 до 4,5 М для раствора, подлежащего обработке. Как можно видеть из графика, показанного на фиг.3, имеет место тенденция увеличения выхода Ru и Re (Тс) при их осаждении и сохранения высокого выхода Pd при осаждении при снижении концентрации азотной кислоты до 0,5 М. Соответственно, для повышения выхода Ru, Re (Тс) и Pd при осаждении на стадии А и повышения выхода Ru и Re (Тс) при осаждении на стадии G предпочтительно отрегулировать концентрацию азотной кислоты в растворе, подлежащем обработке так, чтобы она имела сравнительно низкое значение.
С другой стороны, заметна тенденция подавления совместного осаждения Ru и Re (Тс) при сохранении высокого выхода Pd при осаждении по мере увеличения концентрации азотной кислоты до 4,5 М. Соответственно, предпочтительно, чтобы концентрация азотной кислоты в азотнокислом растворе на операции С, на которой желательно обеспечить осаждение Pd с высокой степенью чистоты, была отрегулирована до сравнительно высоких значений.
[Тестовый пример 3]: Влияние плотности тока
Имитируемый азотнокислый раствор, содержащий Pd, Ru и Re (Тс) с концентрацией каждого из элементов 100 ЧНМ, был подвергнут электролитическому восстановлению в течение 180 мин при концентрации азотной кислоты 0,5 М при изменении плотности тока в пределах интервала от 10 до 700 мА/см2, и было проведено испытание на осаждение на катоде для каждого элемента. На фиг.4 показан график, иллюстрирующий зависимость между плотностью тока и выходом при осаждении.
На каждой из операций по настоящему изобретению оптимальное значение плотности тока также может быть выбрано надлежащим образом в зависимости от сочетания различных условий в пределах диапазона, заданного для каждой из операций. Как можно видеть из графика на фиг.4, заметна тенденция подавления совместного осаждения Ru и Re (Тс) при одновременном сохранении высокого выхода Pd при осаждении по мере снижения плотности тока до 10 мА/см2. Соответственно, можно видеть, что относительно низкая плотность тока может быть принята в качестве значения плотности тока на стадии С, на которой происходит избирательное осаждение Pd.
С другой стороны, по мере увеличения плотности тока до 500 мА/см2 и выше, до 700 мА/см2, заметна тенденция увеличения осаждения Re (Тс) и Ru при сохранении высокого выхода Pd при осаждении. Соответственно, можно видеть, что относительно высокая плотность тока может быть принята предпочтительно на стадии А для совместного осаждения Pd, Re (Тс) и Ru и на стадии G, на которой требуется высокая степень осаждения Re (Тс) и Ru.
Редкие продукты ядерного деления, отделенные и извлеченные с помощью описанного выше способа, могут быть эффективно использованы для технологии производства электроэнергии топливными элементами после того, как эти продукты были подвержены обработке в соответствии с их соответствующей радиохимией, чтобы тем самым получить систему взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами согласно настоящему изобретению. Система взаимодействия по настоящему изобретению будет описана ниже со ссылкой на принципиальную схему, показанную на фиг.5.
На фиг.5 блок, окруженный двойными линиями, соответствует отделению и извлечению редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, согласно настоящему изобретению, описанному выше, и источником редких продуктов ядерного деления является отработавшее ядерное топливо, использованное в ядерных энергетических установках для производства электроэнергии, включая легководные ядерные реакторы и ядерные реакторы на быстрых нейтронах.
Редкие продукты ядерного деления, отделенные и извлеченные с помощью способа разделения и извлечения редких продуктов ядерного деления согласно настоящему изобретению, могут быть использованы на практике после их обработки в соответствии с их радиохимией и могут быть использованы как в области производства электроэнергии топливными элементами, так и в медицинской науке или различных сферах передовых отраслей промышленности.
Способ обработки отдельных редких продуктов ядерного деления, как правило, делят на нормальную утилизацию, ограниченную утилизацию и разделение изотопов и ядерное превращение, как показано на фиг.5. В соответствии с нормальной утилизацией радиоактивность короткоживущих Ru и Rh с относительно коротким периодом полураспада может быть снижена до такого уровня, что эффект, обусловленный радиохимической токсичностью, будет ничтожно малым при хранении в условиях охлаждения в течение нескольких десятков лет. Для контроля при хранении может быть использована система контроля при хранении жидких высокоактивных отходов, применяемая в настоящее время. Кроме того, поскольку известно, что при радиоактивном излучении образуются кислород и радикалы с гидроксильными группами, то радиоактивное излучение от Ru и Rh может быть эффективно использовано в системе, в которой радиоактивное излучение от Ru и Rh положительно воздействует на характеристики катализатора при использовании этого излучения под защитой без хранения в условиях охлаждения. Что касается Те, то имеется долгоживущий радиоактивный изотоп (нуклид) с периодом полураспада 1,3×1013 лет. Однако радиоактивность является очень низкой, поскольку этот нуклид представляет собой нуклид с чрезвычайно большим периодом полураспада, и радиоактивная токсичность является чрезвычайно низкой, и поэтому возможна нормальная утилизация. В том случае, если влияние небольшого радиоактивного излучения не является ничтожно малым, оно может быть использовано после принятия контрмер для небольшого радиоактивного излучения в возможном варианте, но это необязательно.
Тс, Pd и Se при ограниченной утилизации представляют собой долгоживущие редкие продукты ядерного деления, включая соответственно 99Тс с периодом полураспада 2,1×105 лет, 107Pd с периодом полураспада 7×106 лет и 79Se с периодом полураспада 6×104 лет. Однако поскольку их радиохимическая токсичность чрезвычайно мала, они могут быть легко ограничены и использованы при защите от β-излучения. В частности, поскольку радиохимическая токсичность Pd является чрезвычайно низкой и составляет приблизительно 1/300 или менее от радиохимической токсичности металлического урана при радиационно-химическом равновесии, меры против радиоактивности могут быть более “умеренными”.
Что касается долгоживущего Тс-99, то он может быть использован после применения ядерного превращения путем использования ядерного реактора на быстрых нейтронах или ускорителя и превращения в Ru-100, представляющий собой устойчивый изотоп. Кроме того, что касается Pd-107 и Se-79, то поскольку в принципе возможно разделение изотопов с помощью лазера или т.п., эти изотопы разделяются (отделяют) и подвергаются ядерному превращению, когда на практике используется разделение изотопов, и остающиеся устойчивые нуклиды могут быть утилизированы.
Целью настоящего изобретения является разработка системы взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами, и настоящее изобретение включает в себя приведенные ниже варианты осуществления, специально предназначенные для использования отделенных и извлеченных редких продуктов ядерного деления для технологии производства электроэнергии топливными элементами.
Прежде всего, Ru может быть использован в качестве катализатора для электродного материала топливных элементов. То есть Ru может быть использован для катализатора из сплава Pt-Ru, чтобы повысить стойкость материала топливного электрода (анода) к отравлению оксидом углерода в топливных элементах с твердым полимерным электролитом. Кроме того, Ru может быть использован для катализатора из сплава Pt-Ru в качестве материала топливного электрода для топливных элементов, работающих на метаноле и воздухе.
Как показано на фиг.1, иллюстрирующей способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления посредством электролитического извлечения, Sr, остающийся в жидких высокоактивных отходах, не осаждающихся на стадии совместного осаждения элементов платиновой группы, Тс, Аg, Se и Те на катоде путем электролитического восстановления (стадия А), может быть отделен и извлечен путем использования известного краун-эфира (crown ether) (18-краун-6) или избирательного экстрагирующего вещества (1,2-бензол-бис(1,4-диоксанонил-6,8-дионат)комплекс металла) (1,2-benzenebis(l,4-dioxanonyl-6,8-dionate) metal complex), как описано в патенте Японии №3059628. Извлеченный таким образом Sr может быть использован для оксида типа перовскита La1-xSrхМnО3 (х=0,1-0,2) в качестве материала воздушного электрода (катода) для твердых оксидных топливных элементов.
Ru, Rh и Pd могут быть использованы в качестве катализатора для получения и очистки водородного топлива при производстве электроэнергии топливными элементами. То есть Ru и Rh могут быть использованы при получении водорода из углеводородов, используя реакцию конверсии с водяным паром. Ru и Rh имеют отличную каталитическую активность по сравнению с катализатором Ni, используемым до сих пор. Кроме того, Rh может быть использован в качестве катализатора электролиза воды с использованием твердого полимерного электролита при получении водорода путем электролиза воды. Кроме того, Ru и Rh используются для получения полупроводникового фотохимического катализатора TiO2(a)-RuO2 или TiO2(a)-Rh для получения водорода путем фотолиза воды. Кроме того, Pd используется для производства мембраны из сплава Pd для получения чистого водорода. Кроме того, Pd используется для производства ламинированного сплава Mg-Pd в качестве поглощающего водород сплава, применяемого для хранения водородного топлива.
Предпочтительным вариантом осуществления системы взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами, показанной на фиг.5, является использование первичной электрической энергии, вырабатываемой ядерными энергетическими установками, в качестве, например, электроэнергии для получения водородного топлива электролитическим способом. Кроме того, при реализации способа по настоящему изобретению, представляющего собой способ разделения и извлечения редких продуктов ядерного деления из отработавшего ядерного топлива с помощью способа электролитического извлечения, водород, выделившийся на стадиях электролитического восстановления, и газообразный водород, образовавшийся в результате радиолиза высокоактивного азотнокислого раствора, подлежащего обработке, могут быть использованы в качестве водородного топлива, предназначенного для использования при производстве электроэнергии топливными элементами.
Как описано выше, производство электроэнергии ядерными энергетическими установками (производство централизованного типа) и производство электроэнергии топливными элементами (производство распределенного типа) могут быть сведены в систему взаимодействия путем эффективного производства и использования двух основных веществ: водородного топлива и вещества, представляющего собой катализатор, для получения и использования водорода при производстве электроэнергии топливными элементами. Это позволяет создать устойчивую чистую энергетическую систему, в которой для производства электроэнергии не используется ископаемое органическое топливо, применение которого приводит к выделению газообразного диоксида углерода, вызывающего глобальное потепление.
Редкие продукты ядерного деления, отделенные и извлеченные согласно настоящему изобретению, могут быть использованы также в области производства электрической энергии на солнечных электростанциях, которое является возобновляемым источником энергии аналогично производству электрической энергии топливными элементами, хотя это и не имеет прямого отношения к производству электроэнергии топливными элементами. То есть Se и Те могут быть использованы для солнечных элементов с мембранами ряда Cu(InGa)Se2 и ряда CdTe в качестве солнечных элементов на полупроводниковых соединениях. Кроме того, Ru может быть использован в качестве красящего комплекса (dye complex) RuL2(NCS)2 в наливных солнечных элементах, сенсибилизированных красителем.
Как можно видеть из вышеизложенного, в соответствии с настоящим изобретением полезные редкие элементы ядерного деления, содержащиеся в отработавшем ядерном топливе, могут быть разделены и извлечены с высоким процентом извлечения путем использования электролиза при заданном токе, который является относительно простым и рациональным с точки зрения условий работы, а также может быть упрощен по конструкции резервуара для электролиза путем сочетания эксплуатационных параметров плотности тока и концентрации азотной кислоты.
Кроме того, путем использования извлеченных полезных редких продуктов ядерного деления в качестве электродного материала в топливных элементах или в качестве катализатора для получения и очистки водородного топлива может быть создана система взаимодействия между производством электроэнергии ядерными энергетическими установками и производством электроэнергии топливными элементами для обеспечения возможности создания чистой энергетической системы, в которой производство электроэнергии осуществляется без использования ископаемого органического топлива, которое приводит к выделению газообразного диоксида углерода, вызывающего глобальное потепление.

Claims (9)

1. Способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления, содержащихся в отработавшем ядерном топливе, включающий в себя стадию А, на которой подают подлежащий обработке азотнокислый раствор, имеющий концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, содержащий один или большее количество редких продуктов ядерного деления, выбранных из группы, состоящей из элементов платиновой группы, Ag (серебра), Тc (технеция), Se (селена) и Те (теллура), и образовавшийся в результате операции переработки отработавшего ядерного топлива, используемого в ядерных энергетических установках, включая легководные ядерные реакторы или ядерные реакторы на быстрых нейтронах, в катодную камеру вместе с Pd2+ (палладием) или Fe2+ (железом) в качестве катализатора и проводят электролитическое восстановление при плотности тока от 1 до 3000 мА/см2 при одновременной подаче в анодную камеру чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, в результате чего на катоде происходит совместное осаждение Ru (рутения), Rh (родия) и Pd (палладия) как элементов платиновой группы и Ag, Тc, Se и Те, содержащихся в подлежащем обработке азотнокислом растворе; стадию В, на которой переключают катод на анод и проводят анодное окисление при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит совместное растворение полученных на катоде осадков в чистый раствор азотной кислоты; стадию С, на которой переключают анод на катод и проводят электролитическое восстановление при плотности тока от 1 до 25 мА/см2 при одновременной подаче в катодную камеру азотнокислого раствора, полученного после указанных осаждения-растворения и имеющего концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, а также при подаче в анодную камеру чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, в результате чего на катоде происходит избирательное осаждение Pd и Ag, имеющихся в азотнокислом растворе, полученном после указанных осаждения-растворения; стадию D, на которой переключают катод на анод и проводят анодное окисление при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит растворение осажденных на катоде Pd и Ag в чистый раствор азотной кислоты и их извлечение; стадию Е, на которой переключают анод на катод и проводят электролитическое восстановление при плотности тока от 25 до 100 мА/см2 при одновременной подаче в катодную камеру азотнокислого раствора, который получен после указанных осаждения-растворения, из которого удалены Pd*Ag и который имеет концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, а также при подаче в анодную камеру чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, в результате чего на катоде происходит избирательное осаждение Se и Те, имеющихся в азотнокислом растворе, который получен после указанных осаждения-растворения и из которого удалены Pd*Ag; стадию F, на которой переключают катод на анод и проводят анодное окисление при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит растворение осажденных на катоде Se и Те в чистый раствор азотной кислоты и их извлечение; стадию G, на которой переключают анод на катод и проводят электролитическое восстановление при плотности тока от 100 до 700 мА/см2 при одновременной подаче в катодную камеру азотнокислого раствора, который получен после указанных осаждения-растворения, из которого удалены Pd*Ag*Se*Te и который имеет концентрацию азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, а также при подаче в анодную камеру чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 0,1 до 4,5 М, в результате чего на катоде происходит избирательное осаждение Ru, Rh и Тc, имеющихся в азотнокислом растворе, который получен после указанных осаждения-растворения и из которого удалены Pd*Ag*Se*Te; и стадию Н, на которой переключают катод на анод и проводят анодное окисление при заданном потенциале от 1,5 до 3 В при одновременной подаче чистого раствора азотной кислоты с концентрацией азотной кислоты от 3 до 5 М, в результате чего происходит растворение осажденных на катоде Ru, Rh и Тc в чистый раствор азотной кислоты и их извлечение.
2. Способ по п.1, который дополнительно включает в себя стадию добавления восстановителя в азотнокислый раствор, который получен после указанных осаждения-растворения и который подают в катодную камеру на стадии С.
3. Способ по п.1, в котором часть Pd, извлеченного на стадии С, используют в качестве катализатора Pd2+ на стадии А.
4. Способ по п.1, в котором оставшийся азотнокислый раствор, который получен после указанных осаждения-растворения, из которого удалены Pd*Ag*Se*Te и который получен на стадии G, подают путем циркуляции на стадию А и вместе с подлежащим обработке азотнокислым раствором, содержащим редкие продукты ядерного деления, подают в катодную камеру.
5. Применение Ru и Rh, извлеченных с помощью способа отделения и извлечения по п.1, в качестве катализатора при получении водородного топлива для топливных элементов.
6. Применение Ru и Rh, извлеченных с помощью способа отделения и извлечения по п.1, в качестве катализатора в топливном электроде топливных элементов.
7. Применение Pd, извлеченного с помощью способа отделения и извлечения по п.1, в качестве катализатора для очистки водородного топлива для топливных элементов.
8. Применение Pd, извлеченного с помощью способа отделения и извлечения по п.1, в ламинированном сплаве Mg-Pd в качестве абсорбирующего водород сплава, абсорбирующего водородное топливо для топливных элементов.
9. Применение водорода, образовавшегося на стадиях электролитического восстановления способа отделения и извлечения по п.1, в качестве водородного топлива для топливных элементов.
RU2002117978A 2001-11-28 2002-07-04 Способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления из отработавшего ядерного топлива, применение указанных продуктов (варианты) RU2242059C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001362251A JP3549865B2 (ja) 2001-11-28 2001-11-28 使用済核燃料中の希少元素ｆｐの分離回収方法およびこれを利用した原子力発電−燃料電池発電共生システム
JP2001-362251 2001-11-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2002117978A RU2002117978A (ru) 2004-01-27
RU2242059C2 true RU2242059C2 (ru) 2004-12-10

Family

ID=19172784

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002117978A RU2242059C2 (ru) 2001-11-28 2002-07-04 Способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления из отработавшего ядерного топлива, применение указанных продуктов (варианты)

Country Status (5)

Country Link
US (1) US6793799B2 (ru)
JP (1) JP3549865B2 (ru)
FR (1) FR2832847B1 (ru)
GB (1) GB2382591B (ru)
RU (1) RU2242059C2 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017142954A1 (en) * 2016-02-15 2017-08-24 Aquatech International, Llc Method and apparatus for selenium removal from high tds wastewater
RU2753358C2 (ru) * 2020-01-28 2021-08-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "Горно-химический комбинат" (ФГУП "ГХК") Способ регенерации серебра из актиноидсодержащего азотнокислого раствора

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4147462B2 (ja) * 2002-08-07 2008-09-10 トヨタ自動車株式会社 多層構造水素吸蔵体
JP2005163059A (ja) 2003-11-28 2005-06-23 Japan Nuclear Cycle Development Inst States Of Projects 希少元素電析電極を用いる電解水素製造方法
US7255798B2 (en) * 2004-03-26 2007-08-14 Ion Power, Inc. Recycling of used perfluorosulfonic acid membranes
US20060147791A1 (en) * 2004-12-30 2006-07-06 Debe Mark K Platinum recovery from fuel cell stacks
US20060144791A1 (en) * 2004-12-30 2006-07-06 Debe Mark K Platinum recovery from nanostructured fuel cell catalyst
JP4533980B2 (ja) * 2006-03-27 2010-09-01 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 高レベル放射性廃液の高減容ガラス固化処理方法
US9780394B2 (en) * 2006-12-21 2017-10-03 Arizona Board Of Regents For And On Behalf Of Arizona State University Fuel cell with transport flow across gap
JP4604217B2 (ja) * 2007-08-31 2011-01-05 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 希少元素の分離回収方法
JP5193687B2 (ja) * 2008-05-30 2013-05-08 株式会社東芝 使用済み燃料再処理方法
JP5483867B2 (ja) * 2008-11-25 2014-05-07 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 使用済燃料からの金属燃料物質の回収方法及び使用済燃料の再処理方法
JP5398369B2 (ja) * 2009-06-15 2014-01-29 株式会社東芝 レアメタルの製造方法及び製造システム
JP5558232B2 (ja) * 2010-07-05 2014-07-23 株式会社東芝 高放射性レベル廃液からの希少金属の回収方法及び回収装置
US9691508B2 (en) * 2010-10-01 2017-06-27 Terrapower, Llc System and method for determining a state of operational readiness of a fuel cell backup system of a nuclear reactor system
FR2971167B1 (fr) * 2011-02-03 2013-03-15 Commissariat Energie Atomique Procede de separation d'au moins un element platinoide d'une solution aqueuse acide comprenant, outre cet element platinoide, un ou plusieurs autres elements chimiques
CN102339654A (zh) * 2011-04-19 2012-02-01 中国原子能科学研究院 一种硝酸体系中Ag+催化电解氧化破坏乙酸的方法
FR2996149B1 (fr) 2012-09-28 2014-10-31 Commissariat Energie Atomique Membrane supportee fonctionalisee par des hexa- et octacyanometallates, son procede de preparation et procede de separation la mettant en oeuvre.
EP3828899B1 (en) * 2019-11-29 2022-01-05 Ion Beam Applications A method for producing ac-225 from ra-226

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2154655C3 (de) * 1971-11-03 1979-07-26 Hahn-Meitner-Institut Fuer Kernforschung Berlin Gmbh, 1000 Berlin Verfahren zur Auftrennung von Uran, Transurane und die als Spaltprodukte von Kernbrennstoffen auftretenden Elemente enthaltenden Gemischen durch Gegen- oder Querstromelektrolyse
US3890244A (en) * 1972-11-24 1975-06-17 Ppg Industries Inc Recovery of technetium from nuclear fuel wastes
US3891741A (en) * 1972-11-24 1975-06-24 Ppg Industries Inc Recovery of fission products from acidic waste solutions thereof
US3922231A (en) * 1972-11-24 1975-11-25 Ppg Industries Inc Process for the recovery of fission products from waste solutions utilizing controlled cathodic potential electrolysis
DE2449588C2 (de) * 1974-10-18 1985-03-28 Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe Verfahren zur Zersetzung einer wäßrigen, radioaktiven Abfallösung mit gelösten, anorganischen und organischen Inhaltsstoffen
US4297179A (en) * 1980-09-02 1981-10-27 American Chemical & Refining Company Incorporated Palladium electroplating bath and process
JPS6432197A (en) * 1987-07-29 1989-02-02 Hitachi Ltd Plant for retreatment of nuclear fuel
US5250166A (en) * 1990-09-21 1993-10-05 Doryokuro Kakunenryo Kaihatsu Jigyodan Method of recovering palladium by electrolysis and apparatus therefor
GB2319040B (en) * 1996-11-08 2000-07-12 Aea Technology Plc Radioactive effluent treatment
JP2997266B1 (ja) * 1999-02-04 2000-01-11 核燃料サイクル開発機構 白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017142954A1 (en) * 2016-02-15 2017-08-24 Aquatech International, Llc Method and apparatus for selenium removal from high tds wastewater
US10173914B2 (en) 2016-02-15 2019-01-08 Aquatech International, Llc Method and apparatus for selenium removal from high TDS wastewater
US10773985B2 (en) 2016-02-15 2020-09-15 Aquatech International, Llc Method and apparatus for selenium removal from high TDS wastewater
RU2753358C2 (ru) * 2020-01-28 2021-08-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "Горно-химический комбинат" (ФГУП "ГХК") Способ регенерации серебра из актиноидсодержащего азотнокислого раствора

Also Published As

Publication number Publication date
RU2002117978A (ru) 2004-01-27
JP2003161798A (ja) 2003-06-06
US6793799B2 (en) 2004-09-21
FR2832847B1 (fr) 2006-03-03
US20030099322A1 (en) 2003-05-29
GB0214643D0 (en) 2002-08-07
JP3549865B2 (ja) 2004-08-04
FR2832847A1 (fr) 2003-05-30
GB2382591A (en) 2003-06-04
GB2382591B (en) 2005-04-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2242059C2 (ru) Способ отделения и извлечения редких продуктов ядерного деления из отработавшего ядерного топлива, применение указанных продуктов (варианты)
JP6745092B2 (ja) アルカリ水電解装置とアルカリ燃料電池を利用した水処理システム及び該水処理システムを用いた水処理方法
JPS58113797A (ja) トリチウム化水含有溶液の処理方法および装置、該装置に使用する電極ならびにその製造方法
EP3803906A2 (en) Electrochemical separation mechanism in a molten salt reactor
US3957597A (en) Process for recovering tritium from molten lithium metal
JP2007046130A (ja) 電解水素製造システムおよびその製造方法
Ozawa et al. The separation of fission-product rare elements toward bridging the nuclear and soft energy systems
JPH08183602A (ja) 水素製造方法
JP2015223574A (ja) トリチウム回収用三室型電解槽及びトリチウム回収システム
Wada et al. Decomposition of water and production of H2 using semiconductor-photocatalytic effect induced by gamma ray from high radioactive waste
EP0431152A4 (en) Electrochemical nuclear process and apparatus for producing tritium, heat, and radiation
WO2004036595A1 (ja) 軽水炉使用済燃料の再処理方法および装置
Ozawa et al. Separation of rare metal fission products in radioactive wastes in new directions of their utilization
WO1993014503A1 (en) Energy generating method based on gravitational collapse
Suppiah et al. Tritium Handling Experience at Atomic Energy of Canada Limited
Kozima Cold Fusion Phenomenon in the Composite CF Materials–Mixed Hydrogen Isotopes, Alloys, Ceramics, and Polymers–
Funk et al. Exergetic/energetic/economic analysis of three hydrogen production processes: electrolysis, hybrid, and thermochemical
Bellanger et al. Tritium recovery from tritiated water by electrolysis
Clemmer et al. The requirements for processing tritium recovered from liquid lithium blankets: The blanket interface
JPH08184689A (ja) 水素製造機構を備えた発電原子炉
JPH11202093A (ja) 黒鉛固体廃棄物の処理方法、放射性化物質回収方法並びに黒鉛固体廃棄物の処理装置
Krylov et al. CONCERNING ELECTROLYTIC REDUCTION OF NIOBIUM IN SOLUTIONS OF ITS SULFATE
JPH07174878A (ja) 常温核融合連鎖反応のための陰極及びその製造方法並びに常温核融合連鎖反応用電解液
Ozawa et al. Electrochemical Separation of Rare Metal Fission Products from High-Level Liquid Waste of Spent Nuclear Fuel
Ritley et al. A search for tritium production in electrolytically deuterided palladium

Legal Events

Date Code Title Description
PC43 Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions

Effective date: 20120625

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130705