RU2156370C1 - Элемент цилиндра, такой как гильза цилиндра, поршень, юбка поршня или поршневое кольцо в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа и поршневое кольцо для такого двигателя - Google Patents
Элемент цилиндра, такой как гильза цилиндра, поршень, юбка поршня или поршневое кольцо в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа и поршневое кольцо для такого двигателя Download PDFInfo
- Publication number
- RU2156370C1 RU2156370C1 RU99100629/06A RU99100629A RU2156370C1 RU 2156370 C1 RU2156370 C1 RU 2156370C1 RU 99100629/06 A RU99100629/06 A RU 99100629/06A RU 99100629 A RU99100629 A RU 99100629A RU 2156370 C1 RU2156370 C1 RU 2156370C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- piston
- maximum
- bronze
- aluminum
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J10/00—Engine or like cylinders; Features of hollow, e.g. cylindrical, bodies in general
- F16J10/02—Cylinders designed to receive moving pistons or plungers
- F16J10/04—Running faces; Liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
- C23C4/08—Metallic material containing only metal elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
- F05C2203/0865—Oxide ceramics
- F05C2203/0882—Carbon, e.g. graphite
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Элемент цилиндра для двигателя внутреннего сгорания дизельного типа, максимальное давление сгорания в котором при полной нагрузке превышает 100 бар, включает по меньшей мере два слоя алюминия и бронзы, напыленных поверх друг друга, причем наружный слой является притирочным слоем, имеющим среднюю твердость, составляющую максимум 330 HV20, и нижележащий слой является износостойким слоем, имеющим среднюю твердость, превышающую твердость притирочного слоя и составляющую, по меньшей мере, 130 HV20. Технический результат: создание элемента цилиндра, который при меньших затратах на материал снабжен покрытием, которое хорошо пристает к элементу цилиндра и обеспечивает хорошие характеристики приработки и работы. 2 с. и 8 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к элементу цилиндра, такому как гильза цилиндра, поршню, юбке поршня или поршневому кольцу для использования в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа, в частности двухтактного двигателя с крейцкопфом, причем указанный двигатель дизельного типа имеет максимальное давление сгорания, превышающее 100 бар при полной нагрузке, и в котором поршень снабжен несколькими поршневыми кольцами и движется возвратно-поступательно в гильзе цилиндра с ходом, составляющим, по меньшей мере, 600 мм, причем указанные поршневые кольца имеют наружный диаметр, составляющий, по меньшей мере, 150 мм в смонтированном состоянии в кольцевых канавках, имеющих высоту в осевом направлении, превышающую высоту кольца, причем каждое поршневое кольцо имеет цилиндрическую наружную поверхность, скользящую вдоль внутренней поверхности гильзы, и элемент цилиндра снабжен, по меньшей мере, одним нанесенным тепловым напылением слоем на, по меньшей мере, часть стороны элемента цилиндра.
Двухтактные двигатели с крейцкопфом дизельного типа в настоящее время предназначены для работы при очень высоких максимальных давлениях сгорания, которые генерируют очень высокие нагрузки на элементы цилиндра частично из-за перепада давления на уровне колец, который должен быть высоким, когда кольца должны предотвращать распространение давления в камере сгорания вниз, под поршень, и частично из-за того, что высокое давление, производимое сгоранием, сопровождается очень высокими температурами, производящими отрицательный эффект на состояние скольжения таким образом, что элементы цилиндра, скользящие относительно друг друга, легче подвергаются задираниям, которые могут повредить, в особенности, поршневые кольца и гильзу. Для получения уплотнения при высоких давлениях, опорное давление поршневых колец на внутреннюю поверхность гильзы должно быть высоким. Это приводит к увеличению тенденции проникновения поршневых колец сквозь пленку смазочного масла и в местах движения всухую по внутренней поверхности гильзы.
Публикация N WО 95/21994 заявителя описывает гильзу цилиндра, внутренняя поверхность которой снабжена несколькими слоями, имеющими различные свойства, а именно, самым внутренним твердым износостойким слоем, промежуточным слоем средней твердости и более мягким притирочным слоем из другого материала, в отличие от материала более твердых слоев. В качестве наносимых материалов предложены: для самого внутреннего слоя - относительно мягкое металлическое связывающее вещество, содержащее хром, никель и молибден с твердыми частицами, заделанными в него в форме карбидов, окислов или нитридов. Для промежуточного слоя предложена смесь молибдена и предварительно оксидированного молибдена, и для притирочного слоя предложены графитовые шарики в металлической оболочке, необязательно, смешанные с мягким материалом, таким как серебро. Использование разных материалов для наружных слоев элемента цилиндра может вызвать проблемы достижения достаточно хорошего приставания слоя к нижележащему материалу. Первый напыляемый слой должен приставать к базовому материалу элемента цилиндра, который обычно является чугуном, литой сталью или сталью, и последующий слой или слои должны приставать к нижележащему слою, который может иметь свойства, существенно отличающиеся от свойств следующего слоя. Другим недостатком является то, что материалы, используемые для наружных слоев, довольно дороги.
Патент США N 5080056 описывает четырехтактный двигатель, блок цилиндров которого изготовлен из алюминиевого сплава 319 и имеет несколько каналов, представляющих цилиндры двигателя. Внутренние поверхности цилиндров снабжены твердым износостойким слоем из сплава алюминия и бронзы, который может напыляться при помощи техники высоковольтного бескислородного напыления для получения непрерывного, плотного и твердого покрытия. Сплав из алюминия и бронзы считается здесь особенно пригодным, поскольку он имеет хорошие качества скольжения относительно поршней, изготовленных из алюминия. Было описано как существенно важное то, что покрытие должно быть плотным и, по существу, без пор. Покрытие было нанесено толщиной до 0,1 мм, и после нанесения, примерно около одной третьей части толщины покрытия было удалено прошлифовыванием.
Условия высокого максимального давления для двигателей, относящихся к настоящему изобретению, существенно отличаются от условий в четырехтактных двигателях, где для бензиновых двигателей используются максимальные давления в пределах 40 бар, и для дизельных двигателей используются максимальные давления в пределах 80 бар. Кроме того, блок цилиндров, поршни и поршневые кольца четырехтактных двигателей изготовлены из легкого металла, тогда как гильзы цилиндров, поршни, юбки поршней и поршневые кольца больших двигателей обычно производятся из чугуна, литой стали или стали для того, чтобы они были способны выдерживать влияние высокого давления и температуры. Различия в используемых материалах делают трудным сравнение друг с другом свойств напыляемых покрытий, поскольку условия скольжения, условия приставания слоев, реакции на тепловые воздействия и тому подобное существенно отличаются между чугуном и литой сталью, с одной стороны, и легкими металлами, такими как алюминий, с другой стороны.
Задачей настоящего изобретения является создание элемента цилиндра, который, при меньших затратах на материал, снабжен покрытием, которое хорошо пристает к элементу цилиндра и обеспечивает отличные характеристики приработки и работы.
Для этого на элемент цилиндра напыляют, по меньшей мере, два слоя сплава алюминия и бронзы, один поверх другого, причем наружный слой является притирочным слоем, имеющим среднюю твердость, составляющую максимум 330 HV20, и нижележащий слой является износостойким слоем, имеющим среднюю твердость, превышающую твердость притирочного слоя и составляющим, по меньшей мере, 130 HV20.
Использование притирочного слоя из сплава такого же типа, как и примененный для нижележащего износостойкого слоя, дает исключительно хорошее приставание притирочного слоя, что исключает выкрашивание или стесывание чешуйчатых частиц из притирочного слоя. Поверхность из сплава алюминия и бронзы имеет хорошие характеристики скольжения и обеспечивает хорошие условия трения скольжения, которые противодействуют образованию задиров. Мягкий притирочный слой из сплава алюминия и бронзы образует поверхность на элементе цилиндра, которая не имеет тенденции образования задиров при приработке нового элемента цилиндра как на самом элементе цилиндра, так и на поверхности элемента, примыкающего к элементу цилиндра и скользящего вдоль него при возвратно- поступательном движении поршня.
Исходный материал из сочетания алюминия и бронзы, используемый для образования притирочного слоя, стоит примерно в два раза меньше, чем исходный материал, содержащий графит, что означает, что притирочный слой может производиться существенно более предпочтительным с экономической точки зрения способом, чем известные притирочные слои. Кроме того, при помощи пригодного контроля условий напыления, обеспечиваемого составом несущего или защитного газа, используемого при тепловом напылении, слой сплава алюминия и бронзы может быть сделан более или менее твердым. Кроме того, твердость наносимого слоя может изменяться при помощи пригодной последующей обработки слоя, которая описана ниже более подробно. Таким образом, существует возможность регулировать свойства слоев из алюминия и бронзы таким образом, что слой, расположенный под притирочным слоем, действует как износостойкий слой. Стоимость материала такого износостойкого слоя также существенно ниже стоимости износостойкого слоя указанного выше типа, содержащего молибден.
В случае формирования царапин на поверхности покрытия при приработке элемента цилиндра, использование сплава из алюминия и бронзы означает, что царапины не преобразуются в задиры, образование которых характерно при резком локальном возрастании температур, поскольку сплав алюминия и бронзы обладает смазочными качествами в течение всего периода повышения температуры, вплоть до его собственной температуры плавления.
Предпочтительно, чтобы износостойкий слой из сплава алюминия и бронзы был промежуточным слоем, лежащим между притирочным слоем и нижележащим износостойким слоем, имеющим большую твердость, чем промежуточный слой. Нижележащий износостойкий слой может также быть из сплава алюминия и бронзы, или он может быть изготовлен из другого твердого и износостойкого материала, такого как материал, содержащий твердые частицы в форме карбидов, окислов или нитридов, заделанных в металлическое связывающее вещество, например, материал, поставляемый шведской фирмой DAROS AB под торговыми марками PM2, PM10, PM14, PM20, PM28 или L1. Эти наращиваемые или напыляемые слои обеспечивают преимущественную приработку элемента цилиндра, где, при приработке, открываются все более твердые материалы с более высокой износостойкостью.
Притирочный слой из сплава алюминия и бронзы может иметь полезную пористость, оставляющую от 0,2 до 40% от его объема, вследствие чего поверхность сплава из алюминия и бронзы имеет определенное количество ложбинок, образованных порами в материале. Эти ложбинки, как правило, густо распределены на поверхности, и при работе двигателя они захватывают часть смазочного масла, подаваемого к поверхности. В течение интервалов, когда порции смазочного масла не подаются на поверхность извне, смазочное масло, задержавшееся в ложбинках, может распространяться по поверхности и поддерживать смазку элемента цилиндра.
Этот эффект дает особое преимущество относительно поршневых колец, которые не имеют специального снабжения смазочным маслом.
Один вариант воплощения изобретения имеет от двух до семи слоев сплава алюминия и бронзы, имеющих взаимно отличающиеся свойства, и толщина отдельных слоев лежит в пределах от 0,02 мм до 2,5 мм, предпочтительно - от 0,10 до 1,0 мм. Использование нескольких слоев с толщиной отдельных слоев, лежащей в указанных пределах, делает возможным точное приспособление свойств покрытия к желательному варианту применения. Юбка поршня, например, может требовать нескольких относительно тонких слоев, тогда как слои на поршне в районе, находящемся над самым верхним поршневым кольцом, могут иметь существенно большую толщину. На внутренней поверхности гильзы цилиндра количество слоев может быть подобрано так, чтобы твердость равномерно возрастала по толщине покрытия, и количество слоев может в этом случае быть большим, чем на наружных поверхностях поршневых колец. Каждый слой с, по существу, идентичными свойствами по толщине слоя может наращиваться путем нескольких напылений с однообразными условиями напыления до получения необходимой толщины слоя.
Сплав из алюминия и бронзы может, в процентном содержании и отдельно от обычно включенных примесей, содержать от 2 до 20% Al и (необязательно) один или более таких компонентов, как Sb, Co, Be, Cr, Sn, Si, Cd, Zn, Fe, Ni, Pb и C в индивидуальных объемах, составляющих максимум 5% Sb, максимум 5% Co, максимум 5% Be, максимум 5% Cr, максимум 15% Sn, максимум 5% Mn, максимум 15% Si, максимум 2% Cd, максимум 15% Zn, максимум 5% Fe, максимум 20% Ni, максимум 20% Pb, максимум 2% C и остаток, представленный, по меньшей мере, 50% Cu. Таким образом, минимальное содержание Cu и Al составляет 52%, и совокупное содержание других компонентов составляет максимум 48% и может, преимущественно, быть ограничено 25%.
Добавки Cr, Sb и C увеличивают твердость сплава путем формирования карбидов, и эти компоненты, как правило, добавляют в нижележащие слои, действующие как износостойкие слои.
Добавки Zn, Be, Co, Si и Ni увеличивают прочность сплава и делают возможным увеличение твердости слоя путем механического воздействия, такого как пескоструйная обработка, дробеструйная обработка или обкатка.
Добавка Cd повышает температуру кристаллизации сплава и повышает его прочность. Добавка Mn повышает твердость сплава и делает его более термостойким. Добавка Fe увеличивает твердость сплава, и добавка Pb придает слою преимущественные свойства при тяжелых нагрузках, поскольку Pb действует как твердое смазочное вещество. Добавка Sn улучшает стойкость к коррозии и уменьшает хрупкость сплава и одновременно может способствовать увеличению твердости при механическом воздействии.
Тип сплава, в особенности предпочтительный для притирочных слоев, в частности, содержит от 9 до 10% Al, от 0 до 1% Fe и остальное представлено Cu. Твердость этого сплава регулируется, в первую очередь, полученным в результате содержанием окислов благодаря составу газа, использованного при напылении. При использовании инертного газа, такого как аргон, формирование окислов подавляется, и сплав становится очень мягким.
В варианте воплощения изобретения, в котором содержание окисла в сплаве используется для регулирования твердости слоев, элемент цилиндра может формироваться так, что слои сплава алюминия и бронзы содержат от 1 до 30 весовых % окислов и так, что объем окислов сведен к минимуму, предпочтительно, составляет меньше 10% объема в притирочном слое и, по меньшей мере, 2% объема, а предпочтительно - по меньшей мере 10% объема в износостойком слое, находящемся под притирочным слоем. Более высокое содержание окислов в нижележащем слое или слоях придает им большую твердость, чем твердость притирочного слоя.
В качестве альтернативы или в дополнение к регулированию твердости при помощи содержания окисла, элемент цилиндра может быть сформирован так, что слои сплава алюминия и бронзы напыляют один поверх другого, причем напыленный слой подвергают механическому воздействию для повышения твердости до напыления следующего слоя и, предпочтительно, последний напыленный слой не подвергают механической обработке для уменьшения шероховатости. Выше были приведены примеры различных механических воздействий, повышающих твердость напыленного слоя. Благодаря комбинации типа механического воздействия с использованием слоев, содержащих один или более указанных выше компонентов, таких как Zn, Be, Co, Si и Ni, становится возможным получение большого количества вариаций твердости отдельных слоев в покрытии из сплава алюминия и бронзы. Таким образом, твердость может, например, изменяться в пределах от 50 до 500 HV20.
Особым преимуществом элемента цилиндра является то, что слой, напыленный последним, не требует завершающей обработки, такой как прошлифовывание, которое требует больших затрат при выполнении в больших элементах цилиндра, соответствующих изобретению.
Изобретение также относится к поршневым кольцам для использования в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа, в особенности, двухтактном двигателе с крейцкопфом, причем указанный двигатель дизельного типа имеет максимальное давление сгорания, превышающее 100 бар при полной нагрузке, и поршень в нем снабжен несколькими поршневыми кольцами и движется возвратно-поступательно в гильзе цилиндра с ходом, составляющим, по меньшей мере, 750 мм, при этом указанные поршневые кольца имеют наружный диаметр, составляющий, по меньшей мере, 150 мм в смонтированном состоянии в кольцевых канавках, имеющих высоту в осевом направлении, превышающую высоту кольца, причем каждое поршневое кольцо имеет цилиндрическую наружную поверхность, которая, при работе, скользит вдоль внутренней поверхности гильзы, и указанное поршневое кольцо снабжено, по меньшей мере, одним нанесенным тепловым напылением слоем на его радиально наружной поверхности.
С точки зрения изготовления поршневого кольца, которое снабжено, с преимущественно низкими затратами на материал, покрытием, которое хорошо пристает к элементу цилиндра и дает отличные притирочные и рабочие характеристики, поршневое кольцо, согласно изобретению, отличается тем, что, по меньшей мере, один напыленный слой является сплавом алюминия и бронзы, что совокупная толщина покрытия из сплава алюминия и бронзы составляет, по меньшей мере, 0,05 мм, и что самый наружный слой является притирочным слоем со средней твердостью, составляющей максимум 330 HV20. На поршневых кольцах может быть один или несколько слоев покрытия из сплава алюминия и бронзы, напыленный (напыленных) непосредственно на базовый материал поршневого кольца из стали, литой стали или чугуна, или напыленный (напыленных) на нижележащий напыленный слой другого износостойкого материала, который может быть, например, одним из материалов фирмы DAROS типа PM2, PM10, PM14, PM20, PM28 или L1. Самый наружный слой из сплава алюминия и бронзы действует как предотвращающий задирания притирочный слой, который делает возможной быструю приработку новых поршневых колец, которая будет описана ниже подробно.
При первоначальной приработке поршневых колец, цилиндрические наружные поверхности колец притираются до отшлифованной конфигурации. Поскольку канавки для колец имеют высоту, превышающую высоту колец, последние могут двигаться в осевом направлении в их соответствующих кольцевых канавках, и под воздействием больших перепадов давления на уровне колец, кольца будут слегка наклоняться или поворачиваться в канавках так, что наружные поверхности колец образуют различные углы относительно внутренней поверхности гильзы при возвратно-поступательном движении поршня. В течение первых многих наклонов поршневых колец, их верхние или нижние кромки будут примыкать к внутренней поверхности гильзы с очень малой площадью контакта и соответствующим исключительно высоким поверхностным давлением, приводящим к быстрому износу материала кольца, предположительно, из-за того, что кромки кольца на короткий момент времени проникают сквозь масляную пленку на внутренней поверхности гильзы. Когда кольца принимают отшлифованную конфигурацию, площадь контакта увеличивается, и поверхностное давление уменьшается до уровня ниже предела, когда кольцо проникает сквозь масляную пленку.
Притирочный слой из сплава алюминия и бронзы предотвращает образование задиров, по меньшей мере, до того, как поршневое кольцо притирается до отшлифованной конфигурации, что допускает воздействие наружной поверхности поршневого кольца на внутреннюю поверхность гильзы с полной нагрузкой без проникновения сквозь пленку смазочного масла.
В случае, когда на поршневом кольце применяется только один слой сплава алюминия и бронзы, твердость этого наружного слоя может увеличиваться в пределах указанной средней твердости, составляющей максимум 330 HV20 путем механического воздействия, как описано выше в связи с элементами цилиндра, снабженными несколькими слоями сплава алюминия и бронзы с взаимно отличающимися свойствами.
Примеры воплощения изобретения будут теперь описаны более подробно со ссылками на в значительной степени схематичные чертежи, на которых:
фиг. 1 изображает продольный вид в сечении верхней части гильзы цилиндра, в которой поршень с поршневыми кольцами находится в его верхней мертвой точке,
фиг. 2 изображает вид сечения поршневого кольца, на которое притирочный слой из сплава алюминия и бронзы был нанесен непосредственно на материал литого кольца,
фиг. 3 изображает вид сечения другого варианта выполнения поршневого кольца, на котором притирочный слой из сплава алюминия и бронзы был нанесен на поверхность твердого износостойкого слоя, напыленного на материал литого кольца,
фиг. 4 изображает частичный вид сбоку поршня с юбкой поршня, которые снабжены слоем из сплава алюминия и бронзы согласно изобретению, и
фиг. 5 изображает частичный вид сечения гильзы цилиндра, на которую были нанесены три слоя сплава алюминия и бронзы.
фиг. 1 изображает продольный вид в сечении верхней части гильзы цилиндра, в которой поршень с поршневыми кольцами находится в его верхней мертвой точке,
фиг. 2 изображает вид сечения поршневого кольца, на которое притирочный слой из сплава алюминия и бронзы был нанесен непосредственно на материал литого кольца,
фиг. 3 изображает вид сечения другого варианта выполнения поршневого кольца, на котором притирочный слой из сплава алюминия и бронзы был нанесен на поверхность твердого износостойкого слоя, напыленного на материал литого кольца,
фиг. 4 изображает частичный вид сбоку поршня с юбкой поршня, которые снабжены слоем из сплава алюминия и бронзы согласно изобретению, и
фиг. 5 изображает частичный вид сечения гильзы цилиндра, на которую были нанесены три слоя сплава алюминия и бронзы.
Фиг. 1 изображает верхнюю часть гильзы цилиндра, в целом обозначенную цифрой 1, для большого двухтактного двигателя с крейцкопфом, который может использоваться в качестве стационарного двигателя для приведения в действие генератора энергии или в качестве двигательной установки судна. В зависимости от размера двигателя гильза цилиндра может производиться с многими различными размерами, при этом каналы цилиндров имеют типичные размеры от 250 до 1000 мм, и соответствующие типичные длины лежат в пределах от 1000 до 4500 мм. Однако также можно использовать изобретение в связи с двухтактными двигателями с крейцкопфом, в которых канал цилиндра имеет размер в пределах от 150 до 250 мм, и в этом случае гильза может иметь длину вплоть до 500 мм. Гильза, как правило, изготовлена из чугуна, или из стали, или из литой стали, снабженной напыленным износостойким слоем на внутренней поверхности гильзы, и может составлять единое целое или подразделяться на две части, соединенные как продолжение друг друга. Также можно, в случае с раздельной гильзой, изготовлять верхнюю часть из базового материала, отличного от материала нижней части.
Хорошо известным способом гильзу устанавливают в двигатель (показано лишь частично), помещая ее кольцевой обращенной вниз поверхностью 3 на верхнюю плиту 4 корпуса двигателя или блока цилиндров, после чего поршень 5 устанавливают в гильзу цилиндра, и головку 6 блока цилиндров устанавливают сверху на гильзу, на ее кольцевую обращенную вверх поверхность 7 и прикрепляют к верхней плите при помощи шпилек головки блока (не показаны).
Нижняя часть гильзы цилиндра имеет кольцевой ряд воздушных каналов для продувки цилиндра (не показаны). Поршень может двигаться в продольном направлении гильзы между верхней мертвой точкой, в которой верхняя поверхность 9 поршня расположена в выточке в головке 6 блока цилиндров, и нижней мертвой точкой, в которой верхняя поверхность 9 поршня расположена непосредственно под нижними концами воздушных каналов для продувки цилиндров.
Через шток 10 поршня, крейцкопф и шатун поршень хорошо известным способом соединен с коленчатым валом двигателя. Каждый раз, когда коленчатый вал совершает оборот на 360oC, поршень движется от нижней мертвой точки к верхней мертвой точке и вновь обратно.
В верхней секции, расположенной между поверхностями 3 и 7, гильза цилиндра имеет больший наружный диаметр, и в верхней части этой секции просверлено множество удлиненных охлаждающих каналов 14, простирающихся в стенку гильзы от наружной выемки 15 так, что продольные оси прямых охлаждающих каналов проходят наклонно относительно продольной оси гильзы.
Внутренняя поверхность 13 гильзы цилиндра может снабжаться одним или более нанесенных тепловым напылением твердых износостойких слоев, которые могут быть изготовлены исключительно из сплава алюминия и бронзы, или ряд слоев из сплава алюминия и бронзы дополняют одним или более нижележащих более твердых износостойких слоев из керамики, смеси керамики и металла, так называемой металлокерамики, или износостойких слоев, состоящих из очень твердых частиц, заделанных в относительно мягкое связывающее металлическое вещество. Связывающее вещество может, например, включать Cr, Ni и/или Mo, и твердые частицы могут быть, например, карбидами, нитридами, боридами и/или окислами. Гильза цилиндра может производиться с волнообразной структурой на ее внутренней поверхности, причем вершины волн структуры удалены. Можно производить гильзу с указанной структурой на всей ее внутренней поверхности. Структура может также подвергаться механической обработке только в верхней части гильзы такой, как секция, охватываемая поршневыми кольцами при первых 40% хода поршня вниз. Часть может также иметь другие относительные размеры, такие как 20%, 25%, 30% или 35% или промежуточные значения. Волнообразная структура помогает поддерживать наилучшие возможные условия смазки между поршневыми кольцами и внутренней поверхностью гильзы, поскольку смазочное масло может скапливаться на дне впадин волн, и может обеспечиваться снабжение плоских возвышенностей между впадинами волн смазочным маслом. Когда новые поршневые кольца движутся в гильзе, наружные поверхности поршневых колец скользят по приближению к плоским возвышенным районам.
На фиг. 1 поршень 5 показан в его верхней мертвой точке. Поршень снабжен четырьмя поршневыми кольцами, в целом обозначенными цифрой 19, причем верхнее поршневое кольцо является стандартным кольцом с наклонным срезом или кольцом газонепроницаемого типа, а именно, разрыв кольца сформирован так, что, по существу, предотвращается проникновение газа через эту часть кольца. Это может осуществляться, например, за счет того, что один конец кольца имеет плоское удлинение, проходящее в соответствующую прорезь на другом конце кольца. Второе и третье кольца сверху и нижнее кольцо могут быть обычными кольцами с наклонным срезом, где часть кольца сформирована как разрыв, простирающийся под наклоном в кольцевом направлении от верхней к нижней поверхности кольца, или могут быть приближенно газонепроницаемого типа.
Поршневое кольцо 19, показанное на фиг. 2, содержит литой корпус 30 поршневого кольца из чугуна, литой стали или стали. Цилиндрическая наружная поверхность 31 корпуса кольца снабжена притирочным слоем 32 из сплава алюминия и бронзы толщиной по меньшей мере 0,05 мм, предпочтительно - по меньшей мере 0,14 мм, нанесенным тепловым напылением. Поршневое кольцо 19 на фиг. 3 содержит литой корпус 34 поршневого кольца из стали или литой стали. Поскольку корпус изготовлен не из чугуна, необходимо нанести на цилиндрическую наружную стальную поверхность 35 износостойкий слой 36 из материала, имеющего удовлетворительные качества скольжения по внутренней поверхности гильзы цилиндра, такого как один или более износостойких слоев из сплава алюминия и бронзы и/или износостойкий слой из указанных выше материалов PM2, PM10, PM14, PM20, PM28 или L1. На цилиндрическую наружную поверхность 33 износостойкого слоя был нанесен притирочный слой 37 из сплава алюминия и бронзы толщиной, по меньшей мере, 0,05 мм путем теплового напыления. Притирочные слои на поршневых кольцах могут также иметь большую толщину, такую как толщина в пределах от 0,1 до 3,0 мм, предпочтительно - максимум 2,00 мм.
На фиг. 4 показан сегмент поршня 5 с исключенной средней частью поршня. На цилиндрическую наружную поверхность поршня в верхней части 38, простирающейся от кольцевой канавки верхнего поршневого кольца до канавки 39 для установки инструмента для подъема поршня, нанесен тепловым напылением мягкий слой 40 из сплава алюминия и бронзы толщиной от 0,05 до 5,0 мм, предпочтительно - по меньшей мере 0,4 мм. Самая наружная часть этого слоя действует в качестве притирочного слоя, и слой может быть такого же состава, как и притирочные слои, используемые для поршневых колец.
Юбка поршня 41 прикреплена болтами к нижней поверхности поршня. Наружная поверхность юбки поршня снабжена притирочным слоем 42 из сплава алюминия и бронзы толщиной по меньшей мере 0,05 мм, предпочтительно - по меньшей мере 0,14 мм, нанесенным путем теплового напыления. Под этим притирочным слоем могут быть один или более износостойких слоев из сплава алюминия и бронзы.
На фиг. 5 показан сегмент гильзы 1 цилиндра, снабженной самым внутренним относительно твердым износостойким слоем 43 из сплава алюминия и бронзы, лежащим под промежуточным износостойким слоем 36 из сплава алюминия и бронзы и наружным притирочным слоем 37 из сплава алюминия и бронзы.
Хорошо известен способ напыления слоев материала на круглые тела при помощи теплового напыления. Это может быть, например, газопламенное напыление, плазменное напыление, высоковольтное бескислородное напыление или электродуговое напыление. Способы напыления описаны, например, в EP-B 0341672, EP-A 0203556, WO 95/020223 и в WO 95/21994. В принципе, напыление выполняется одинаковым способом для разных элементов цилиндра, причем устройство для напыления и элемент цилиндра приспособлены для взаимного вращения, при этом напыление начинается и продолжается при однообразных условиях напыления и повторяющихся прохождениях по поверхности элемента цилиндра до тех пор, пока напыляемый слой не достигнет необходимой толщины. Когда должен быть напылен следующий слой, процедура повторяется при условиях напыления, придающих слою требуемые свойства. Теперь будет дан типовой пример напыления на элемент цилиндра.
Пример 1
Гильза цилиндра, имеющая внутренний диаметр 600 мм, была снабжена слоем из сплава алюминия и бронзы, нанесенным на ее внутреннюю поверхность при помощи стандартного устройства для плазменного напыления типа METCO. Расстояние между распыляющей головкой и внутренней поверхностью гильзы составляло 115 мм, и применялась сила тока 500 А. Взаимное вращение между распыляющей головкой и гильзой производилось со скоростью 27 об/мин, и подача головки в продольном направлении гильзы составляла 7 мм за оборот. Порошкообразный исходный материал, состоящий из 9% Al, 1% Fe и остальной части, представленной Cu, подавалась с расходом 95 г/мин, в результате чего осаждался слой толщиной 0,02 мм за одно прохождение внутренней поверхности. В качестве газа-носителя использовался азот. Слой был доведен до толщины 0,1 мм. Затем слой был подвержен обкатке при помощи инструмента для обкатки. После обкатки средняя твердость слоя насчитывала 360 HV20. Затем был напылен второй слой с использованием тех же условий обработки. Этот слой был подвергнут пескоструйной обработке, после чего средняя плотность слоя насчитывала 320 HV20. Затем был напылен третий слой с использованием тех же условий обработки. Этот слой был подвергнут дробеструйной обработке маленькими стальными шариками, после чего средняя твердость слоя насчитывала 280 HV20. Наконец, был напылен притирочный слой, не подвергавшийся последующей обработке. Средняя твердость этого слоя насчитывала 180 HV20.
Гильза цилиндра, имеющая внутренний диаметр 600 мм, была снабжена слоем из сплава алюминия и бронзы, нанесенным на ее внутреннюю поверхность при помощи стандартного устройства для плазменного напыления типа METCO. Расстояние между распыляющей головкой и внутренней поверхностью гильзы составляло 115 мм, и применялась сила тока 500 А. Взаимное вращение между распыляющей головкой и гильзой производилось со скоростью 27 об/мин, и подача головки в продольном направлении гильзы составляла 7 мм за оборот. Порошкообразный исходный материал, состоящий из 9% Al, 1% Fe и остальной части, представленной Cu, подавалась с расходом 95 г/мин, в результате чего осаждался слой толщиной 0,02 мм за одно прохождение внутренней поверхности. В качестве газа-носителя использовался азот. Слой был доведен до толщины 0,1 мм. Затем слой был подвержен обкатке при помощи инструмента для обкатки. После обкатки средняя твердость слоя насчитывала 360 HV20. Затем был напылен второй слой с использованием тех же условий обработки. Этот слой был подвергнут пескоструйной обработке, после чего средняя плотность слоя насчитывала 320 HV20. Затем был напылен третий слой с использованием тех же условий обработки. Этот слой был подвергнут дробеструйной обработке маленькими стальными шариками, после чего средняя твердость слоя насчитывала 280 HV20. Наконец, был напылен притирочный слой, не подвергавшийся последующей обработке. Средняя твердость этого слоя насчитывала 180 HV20.
Гильза была затем установлена в двигатель и подвергалась приработке с поршнем, имевшим комплект стандартных поршневых колец. Двигатель имел нормальное максимальное давление сгорания, составлявшее 145 бар. После 30 минут первоначальной работы при 15%-ной нагрузке, нагрузка была увеличена до 100% в течение 15 минут, после чего работа продолжалась в течение одного часа, двигатель был остановлен, гильза цилиндра была проверена. Признаков реальных задиров на внутренней поверхности гильзы цилиндра не наблюдалось.
Пример 2
Четыре поршневых кольца из чугуна, имеющих наружный диаметр немного менее 600 мм, были установлены рядом друг с другом и снабжены покрытием из сплава алюминия и бронзы при помощи устройства для напыления такого же типа, как и в Примере 1 и с использованием таких же условий обработки, причем в качестве несущего газа был использован азот. Слой сплава алюминия и бронзы был доведен до толщины, составляющей около 0,15 мм, после чего напыленное покрытие было подвергнуто пескоструйной обработке. Средняя твердость слоя насчитывала 315 HV20. Поршневые кольца были отделены и без дополнительной последующей обработки были установлены на поршень и в стандартную гильзу цилиндра такого же двигателя, как и в Примере 1. Приработка была выполнена таким же способом, как и в Примере 1, только с работой при 100%-ной нагрузке в течение 1,5 часов. При проверке после приработки можно было удостовериться, что на поршневых кольцах не появилось признаков задиров и что толщина притирочного слоя была уменьшена в среднем до 0,08 мм. Можно было также наблюдать прошлифованные фаски на наружных поверхностях поршневых колец, что означает, что продолжение работы поршневых колец может иметь место без формирования задиров.
Четыре поршневых кольца из чугуна, имеющих наружный диаметр немного менее 600 мм, были установлены рядом друг с другом и снабжены покрытием из сплава алюминия и бронзы при помощи устройства для напыления такого же типа, как и в Примере 1 и с использованием таких же условий обработки, причем в качестве несущего газа был использован азот. Слой сплава алюминия и бронзы был доведен до толщины, составляющей около 0,15 мм, после чего напыленное покрытие было подвергнуто пескоструйной обработке. Средняя твердость слоя насчитывала 315 HV20. Поршневые кольца были отделены и без дополнительной последующей обработки были установлены на поршень и в стандартную гильзу цилиндра такого же двигателя, как и в Примере 1. Приработка была выполнена таким же способом, как и в Примере 1, только с работой при 100%-ной нагрузке в течение 1,5 часов. При проверке после приработки можно было удостовериться, что на поршневых кольцах не появилось признаков задиров и что толщина притирочного слоя была уменьшена в среднем до 0,08 мм. Можно было также наблюдать прошлифованные фаски на наружных поверхностях поршневых колец, что означает, что продолжение работы поршневых колец может иметь место без формирования задиров.
Если желательно получить в слое сплава алюминия и бронзы больше увеличивающих твердость окислов, вместо азота в качестве несущего газа при напылении может использоваться сжатый воздух, то есть сжатый атмосферный воздух. Если желательно по возможности ограничить объем окислов, либо из-за того, что слой должен быть мягким, либо из-за того, что требуется повысить твердость в основном путем деформации сплавляемых компонентов, может использоваться инертный несущий газ, такой как аргон.
Как отмечалось выше, на элемент цилиндра может наноситься большое количество различных слоев сплава алюминия и бронзы. Предпочтительно, слои имеют увеличивающуюся твердость в направлении от наружной поверхности элемента цилиндра, и средняя твердость возрастает, по меньшей мере, на 20 HV20 от слоя к слою. Во внутренних слоях с наивысшей твердостью твердость может достигаться целиком или частично путем добавления повышающих твердость сплавляемых компонентов в сплав алюминия и бронзы в комбинации с механической обработкой слоев. Если желательно иметь очень мягкий наружный притирочный слой, такой как слой со средней твердостью в пределах от 50 до 120 HV20, это может быть получено использованием аргона в качестве несущего газа и исключением добавления повышающих твердость сплавляемых компонентов, возможно, скомбинированного с напылением, что дает слой с относительно высокой пористостью, такой как более 20% объема. Пористость способствует приданию слою мягкости, благодаря чему он может поддаваться сильным локальным нагрузкам.
Толщина износостойких слоев, в особенности наиболее глубоко залегающего, наиболее твердого износостойкого слоя, подбирается на основании ожидаемого срока службы элемента цилиндра, причем толщина подбирается так, чтобы она была в пригодной степени большей, чем наибольший ожидаемый уровень износа слоя в течение срока службы элемента цилиндра. Он, в особенности, наносится на гильзу цилиндра, поршень и юбку поршня и на поршневые кольца, если их базовым материалом не является чугун. Если базовым материалом поршневых колец является чугун, то полный износ износостойкого слоя в течение срока службы допустим, но не является особенно желательным. Совокупное износостойкое покрытие может, таким образом, иметь толщину, составляющую, например, 2 или 3 мм.
Claims (10)
1. Элемент цилиндра, такой как гильза (1) цилиндра, поршень (5), юбка (41) поршня или поршневое кольцо (19) для использования в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа, в частности в двухтактном двигателе с крейцкопфом, причем указанный двигатель дизельного типа имеет максимальное давление сгорания, превышающее 100 бар при полной нагрузке, и в котором поршень снабжен несколькими поршневыми кольцами и движется возвратно-поступательно в гильзе цилиндра с ходом, составляющим, по меньшей мере, 600 мм, причем указанные поршневые кольца имеют наружный диаметр, составляющий, по меньшей мере, 150 мм в смонтированном состоянии в кольцевых канавках, имеющих высоту в осевом направлении, превышающую высоту кольца, причем каждое поршневое кольцо имеет цилиндрическую наружную поверхность, скользящую вдоль внутренней поверхности (13) гильзы, элемент цилиндра снабжен, по меньшей мере, одним нанесенным тепловым напылением слоем на, по меньшей мере, часть стороны элемента цилиндра, отличающийся тем, что на элемент (1, 5, 19, 41) цилиндра нанесено, по меньшей мере, два слоя алюминия и бронзы, из которых наружный слой является притирочным слоем (37), имеющим среднюю твердость, составляющую максимум 330 HV20, и нижележащий слой (36) является износостойким слоем, имеющим среднюю твердость, превышающую твердость притирочного слоя и составляющую, по меньшей мере, 130 HV20.
2. Элемент цилиндра по п.1, отличающийся тем, что износостойкий слой из алюминия и бронзы является промежуточным слоем (36), лежащим между притирочным слоем (37) и нижележащим износостойким слоем (43), имеющим более высокую твердость, чем промежуточный слой.
3. Элемент цилиндра по п.1 или 2, отличающийся тем, что притирочный слой (37) из алюминия и бронзы имеет пористость, составляющую от 0,2 до 40% объема.
4. Элемент цилиндра по любому из пп.1 - 3, отличающийся тем, что содержит от двух до семи слоев алюминия и бронзы с взаимно отличающимися свойствами, и тем, что толщина отдельных слоев лежит в пределах от 0,02 до 2,5 мм, предпочтительно - от 0,10 до 1,0 мм.
5. Элемент цилиндра по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что сплав алюминия и бронзы, выраженный в весовых процентах и отдельно от обычно включенных примесей, содержит от 2 до 20% AI и, необязательно, один или более таких компонентов, как Sb, Co, Be, Cr, Sn, Mn, Si, Сd, Zn, Fе, Ni, Рb и С в индивидуальных количествах, составляющих максимум 5% Sb, максимум 5% Co, максимум 5% Be, максимум 5% Cr, максимум 15% Sn, максимум 5% Mn, максимум 15% Si, максимум 2% Сd, максимум 15% Zn, максимум 5% Fе, максимум 20% Ni, максимум 20% Рb, максимум 2% С и остальное составляет, по меньшей мере, 50% Cu.
6. Элемент цилиндра по п.5, отличающийся тем, что сплав содержит от 9 до 10% AI, от 0 до 1% Fе и остаток составляет Cu.
7. Элемент цилиндра по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что слои алюминия и бронзы содержат от 1 до 30% объема окислов, и тем, что количество окислов наименьшее предпочтительно менее 10% от объема, в притирочном слое (37), и составляет, по меньшей мере, 2% объема, предпочтительно - по меньшей мере 10% объема, в износостойком слое под притирочным слоем.
8. Элемент цилиндра по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что слои алюминия и бронзы напыляют один поверх другого, тем, что напыленный слой подвергается увеличивающему твердость механическому воздействию до напыления следующего слоя, и тем, что предпочтительно последний напыленный слой не подвергается механической обработке для уменьшения его шероховатости.
9. Поршневое кольцо (19) для использования в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа, в особенности в двухтактном двигателе с крейцкопфом, причем указанный двигатель дизельного типа имеет максимальное давление сгорания, превышающее 100 бар при полной нагрузке, и в котором поршень (5) снабжен несколькими поршневыми кольцами и движется возвратно-поступательно в гильзе (1) цилиндра с ходом, по меньшей мере, 750 мм, указанные поршневые кольца имеют наружный диаметр, составляющий, по меньшей мере, 150 мм в смонтированном состоянии в кольцевых канавках, имеющих высоту в осевом направлении, превышающую высоту колец, причем каждое поршневое кольцо имеет цилиндрическую наружную поверхность, при использовании скользящую вдоль внутренней поверхности (13) гильзы, указанное поршневое кольцо снабжено, по меньшей мере, одним нанесенным тепловым напылением слоем на его цилиндрической наружной поверхности, отличающееся тем, что, по меньшей мере, один напыленный слой (32) является алюминием с бронзой, а совокупная толщина покрытия из алюминия и бронзы составляет, по меньшей мере, 0,05 мм, и самый наружный слой является притирочным слоем со средней твердостью, составляющей максимум 330 НV20.
10. Поршневое кольцо по п.9, отличающееся тем, что твердость наружного слоя (32) увеличена в пределах указанной средней твердости, составляющей 330 НV20, путем механического воздействия.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK199601384A DK174241B1 (da) | 1996-12-05 | 1996-12-05 | Cylinderelement, såsom en cylinderforing, et stempel, et stempelskørt eller en stempelring, i en forbrændingsmotor af dieseltypen samt en stempelring til en sådan motor. |
DK1384/96 | 1996-12-05 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2156370C1 true RU2156370C1 (ru) | 2000-09-20 |
Family
ID=8104272
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99100629/06A RU2156370C1 (ru) | 1996-12-05 | 1997-11-25 | Элемент цилиндра, такой как гильза цилиндра, поршень, юбка поршня или поршневое кольцо в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа и поршневое кольцо для такого двигателя |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0900326B1 (ru) |
JP (1) | JP3187847B2 (ru) |
KR (1) | KR100306924B1 (ru) |
CN (1) | CN1093596C (ru) |
AU (1) | AU5116998A (ru) |
DE (1) | DE69700387T2 (ru) |
DK (1) | DK174241B1 (ru) |
ES (1) | ES2135982T3 (ru) |
HK (1) | HK1021012A1 (ru) |
HR (1) | HRP970661B1 (ru) |
MY (1) | MY117384A (ru) |
NO (1) | NO322968B1 (ru) |
PL (1) | PL187350B1 (ru) |
RU (1) | RU2156370C1 (ru) |
TW (1) | TW384355B (ru) |
WO (1) | WO1998025017A1 (ru) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013032361A1 (ru) * | 2011-06-06 | 2013-03-07 | Nikiforov Aleksey Aleksandrovich | Двигатель внутреннего сгорания |
RU2516211C1 (ru) * | 2010-03-11 | 2014-05-20 | Ниссан Мотор Ко., Лтд. | Способ обработки блока цилиндров, блок цилиндров и блок цилиндров с термическим напылением |
RU2520908C2 (ru) * | 2009-05-27 | 2014-06-27 | Федераль-Могуль Буршейд Гмбх | Элемент скольжения с открытой функциональной поверхностью |
RU2549275C2 (ru) * | 2013-08-07 | 2015-04-27 | Валерий Туркубеевич Пчентлешев | Деталь, имеющая, по меньшей мере одну износостойкую поверхность, и сборочная единица, содержащая такую деталь |
RU2558024C2 (ru) * | 2010-03-09 | 2015-07-27 | Федерал-Могул Буршайд Гмбх | Скользящий элемент, в частности поршневое кольцо, и способ покрытия скользящего элемента |
RU2567075C2 (ru) * | 2010-05-25 | 2015-10-27 | Федерал-Могул Буршайд Гмбх | Скользящий элемент |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19900942C2 (de) * | 1999-01-13 | 2003-04-10 | Man B & W Diesel As Kopenhagen | Verfahren zur Erzeugung eines Schutzbelags sowie Maschine mit wenigstens einem derartigen Schutzbelag |
DE19908107C2 (de) * | 1999-02-25 | 2003-04-10 | Man B & W Diesel As Kopenhagen | Verfahren zur Erzeugung einer verschleißfesten Oberfläche bei aus Stahl bestehenden Bauteilen sowie Maschine mit wenigstens einem derartigen Bauteil |
JP2003514113A (ja) * | 1999-10-29 | 2003-04-15 | エムエーエヌ・ビー・アンド・ダブリュ・ディーゼル・エーエス | 少なくとも1つの滑り面を有する機械部分を製作する方法 |
US7279227B2 (en) | 2002-01-18 | 2007-10-09 | Kabushiki Kaisha Riken | Spraying piston ring |
AU2002308224A1 (en) * | 2002-02-28 | 2003-09-09 | Koncentra Holding Ab | Thermal spraying of a piston ring |
JP2005307857A (ja) * | 2004-04-21 | 2005-11-04 | Toyota Motor Corp | シリンダブロック及びその製造方法 |
AT7941U1 (de) * | 2004-12-02 | 2005-11-15 | Ceratizit Austria Gmbh | Werkzeug zur spanabhebenden bearbeitung |
DE102005027828A1 (de) * | 2005-06-15 | 2006-12-21 | Mahle International Gmbh | Verfahren zum Beschichten einer Zylinderlaufbuchse |
PT2118534T (pt) * | 2007-01-09 | 2017-05-30 | Federal Mogul Burscheid Gmbh | Anel de segmento com estrutura multicamadas e processo para a sua produção |
DE102007019510B3 (de) * | 2007-04-25 | 2008-09-04 | Man Diesel A/S | Zu einer Gleitpaarung gehörendes Maschinenteil sowie Verfahren zu dessen Herstellung |
DE102008036657B4 (de) * | 2008-08-06 | 2016-09-01 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring mit adaptiver Beschichtung und Herstellungsverfahren davon |
DE102008053641B3 (de) * | 2008-10-29 | 2010-02-18 | Daimler Ag | Thermisch gespritzte Zylinderlaufbahnbeschichtung, Verfahren zu deren Herstellung sowie deren Verwendung in Verbrennungsmotoren |
BRPI0905228B1 (pt) * | 2009-12-29 | 2017-01-24 | Mahle Metal Leve Sa | anel de pistão nitretado resistente à propagação de trincas |
JP5689735B2 (ja) * | 2010-07-29 | 2015-03-25 | 日本ピストンリング株式会社 | ピストンリング |
CN102305289A (zh) * | 2011-08-04 | 2012-01-04 | 武汉科技大学 | 一种基于变形活塞环的间隙密封液压缸 |
CN102900663B (zh) * | 2012-09-27 | 2015-08-19 | 四川中物泰沃新材料有限公司 | 缸套及其制造方法 |
KR101731746B1 (ko) * | 2012-12-11 | 2017-04-28 | 가부시끼가이샤 리켄 | 피스톤 링용 용사 피막, 피스톤 링 및 피스톤 링용 용사 피막의 제조 방법 |
CN104373415B (zh) * | 2014-10-27 | 2016-09-07 | 湖州环丰机械有限公司 | 一种液压油缸 |
WO2016126170A1 (ru) * | 2015-02-04 | 2016-08-11 | Валерий Туркубеевич ПЧЕНТЛЕШЕВ | Сборочная единица и деталь с износостойкой поверхностью |
JP2018059404A (ja) * | 2015-02-23 | 2018-04-12 | ヤマハ発動機株式会社 | エンジン、シリンダボディ部材及び車両 |
CN105604722A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 重庆长安汽车股份有限公司 | 一种无缸套铝合金发动机缸体及其加工方法 |
DE102017116480A1 (de) * | 2017-07-21 | 2019-01-24 | Federal-Mogul Friedberg Gmbh | Kolbenring mit kugelgestrahlter Einlaufschicht und Verfahren zur Herstellung |
CN109296592B (zh) * | 2018-12-04 | 2023-12-22 | 武汉科技大学 | 一种用于高压低摩擦液压缸的活塞组合件 |
CN111156163B (zh) * | 2019-12-29 | 2021-12-21 | 陕西航天动力高科技股份有限公司 | 一种隔膜泵用十字头与十字头滑套组件 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4196237A (en) * | 1976-07-19 | 1980-04-01 | Eutectic Corporation | High hardness copper-aluminum alloy flame spray powder |
DE3447784C2 (de) * | 1984-12-20 | 1987-03-12 | Gebrüder Sulzer AG, Winterthur | Kolbenbrennkraftmaschine |
US5080056A (en) * | 1991-05-17 | 1992-01-14 | General Motors Corporation | Thermally sprayed aluminum-bronze coatings on aluminum engine bores |
DK16494A (da) * | 1994-02-08 | 1995-08-09 | Man B & W Diesel Gmbh | Fremgangsmåde til fremstilling af en cylinderforing samt en sådan foring |
US5598818A (en) * | 1996-01-26 | 1997-02-04 | Spx Corporation | Method of providing a cylinder bore liner in an internal combustion engine |
-
1996
- 1996-12-05 DK DK199601384A patent/DK174241B1/da not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-11-19 MY MYPI97005574A patent/MY117384A/en unknown
- 1997-11-25 DE DE69700387T patent/DE69700387T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-25 RU RU99100629/06A patent/RU2156370C1/ru active
- 1997-11-25 AU AU51169/98A patent/AU5116998A/en not_active Abandoned
- 1997-11-25 PL PL97331492A patent/PL187350B1/pl unknown
- 1997-11-25 ES ES97945800T patent/ES2135982T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-25 JP JP52508198A patent/JP3187847B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-25 EP EP97945800A patent/EP0900326B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-25 CN CN97196212A patent/CN1093596C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-25 WO PCT/DK1997/000539 patent/WO1998025017A1/en active IP Right Grant
- 1997-11-25 TW TW086117655A patent/TW384355B/zh active
- 1997-12-05 HR HR970661A patent/HRP970661B1/xx not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-02-02 NO NO19990487A patent/NO322968B1/no not_active IP Right Cessation
- 1999-02-04 KR KR1019997000939A patent/KR100306924B1/ko not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-01-03 HK HK00100008A patent/HK1021012A1/xx not_active IP Right Cessation
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2520908C2 (ru) * | 2009-05-27 | 2014-06-27 | Федераль-Могуль Буршейд Гмбх | Элемент скольжения с открытой функциональной поверхностью |
RU2558024C2 (ru) * | 2010-03-09 | 2015-07-27 | Федерал-Могул Буршайд Гмбх | Скользящий элемент, в частности поршневое кольцо, и способ покрытия скользящего элемента |
US9103015B2 (en) | 2010-03-09 | 2015-08-11 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Sliding element and method for coating a sliding element |
RU2516211C1 (ru) * | 2010-03-11 | 2014-05-20 | Ниссан Мотор Ко., Лтд. | Способ обработки блока цилиндров, блок цилиндров и блок цилиндров с термическим напылением |
US8794207B2 (en) | 2010-03-11 | 2014-08-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method for processing cylinder block, cylinder block and thermal-sprayed cylinder block |
RU2567075C2 (ru) * | 2010-05-25 | 2015-10-27 | Федерал-Могул Буршайд Гмбх | Скользящий элемент |
WO2013032361A1 (ru) * | 2011-06-06 | 2013-03-07 | Nikiforov Aleksey Aleksandrovich | Двигатель внутреннего сгорания |
RU2516040C2 (ru) * | 2011-06-06 | 2014-05-20 | Алексей Александрович Никифоров | Двигатель внутреннего сгорания |
RU2549275C2 (ru) * | 2013-08-07 | 2015-04-27 | Валерий Туркубеевич Пчентлешев | Деталь, имеющая, по меньшей мере одну износостойкую поверхность, и сборочная единица, содержащая такую деталь |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK174241B1 (da) | 2002-10-14 |
JP3187847B2 (ja) | 2001-07-16 |
AU5116998A (en) | 1998-06-29 |
JP2000505178A (ja) | 2000-04-25 |
NO322968B1 (no) | 2006-12-18 |
HRP970661A2 (en) | 1998-08-31 |
PL187350B1 (pl) | 2004-06-30 |
KR100306924B1 (ko) | 2001-10-29 |
MY117384A (en) | 2004-06-30 |
DK138496A (da) | 1998-06-06 |
DE69700387D1 (de) | 1999-09-09 |
WO1998025017A1 (en) | 1998-06-11 |
EP0900326B1 (en) | 1999-08-04 |
HRP970661B1 (en) | 2000-10-31 |
DE69700387T2 (de) | 2000-01-13 |
HK1021012A1 (en) | 2000-05-26 |
PL331492A1 (en) | 1999-07-19 |
EP0900326A1 (en) | 1999-03-10 |
ES2135982T3 (es) | 1999-11-01 |
NO990487D0 (no) | 1999-02-02 |
CN1225152A (zh) | 1999-08-04 |
NO990487L (no) | 1999-06-04 |
TW384355B (en) | 2000-03-11 |
KR20000029804A (ko) | 2000-05-25 |
CN1093596C (zh) | 2002-10-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2156370C1 (ru) | Элемент цилиндра, такой как гильза цилиндра, поршень, юбка поршня или поршневое кольцо в двигателе внутреннего сгорания дизельного типа и поршневое кольцо для такого двигателя | |
CN1068411C (zh) | 制造气缸衬套的方法及此种衬套 | |
US5363821A (en) | Thermoset polymer/solid lubricant coating system | |
EP1886009B1 (en) | Coated power cylinder components for diesel engines | |
EP3163129B1 (en) | Piston ring | |
US20050016489A1 (en) | Method of producing coated engine components | |
EP1805343B1 (en) | Bearing materials and method for the production thereof | |
US5660399A (en) | Piston rings particularly suited for use with ceramic matrix composite pistons and cylinders | |
EP1971707B1 (en) | Piston for an internal combustion engine | |
US3981688A (en) | Coating for rotary engine rotor housings and method of making | |
US8647751B2 (en) | Coated valve retainer | |
US4079720A (en) | Relative combination of a cylinder and a seal ring for internal combustion engines | |
KR100411867B1 (ko) | 왕복동-피스톤 엔진 | |
JP7264822B2 (ja) | 対向ピストンエンジンのシリンダボア表面構造 | |
GB2153488A (en) | Nitrided steel piston ring | |
CN1147592A (zh) | 内燃机用活塞环 | |
CN1225160A (zh) | 柴油内燃机的活塞环和/或活塞以及柴油机的磨合方法 | |
JPH08246944A (ja) | 内燃機関のシリンダおよびその製造方法 | |
EP0906527B1 (en) | Piston rings and/or a piston in an internal combustion engine of the diesel type and a method of running-in of a diesel engine | |
Wong et al. | Friction, Lubrication, and Wear of Internal Combustion Engine Parts | |
US20040247795A1 (en) | Method of producing a coated valve retainer | |
Igartua et al. | Tribological tests to simulate wear on piston rings | |
SU1731968A1 (ru) | Цилиндропоршнева группа двигател внутреннего сгорани | |
GB2302930A (en) | Cast iron piston ring | |
JPH0512584B2 (ru) |