RU2140829C1 - Способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей - Google Patents
Способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2140829C1 RU2140829C1 RU95108321A RU95108321A RU2140829C1 RU 2140829 C1 RU2140829 C1 RU 2140829C1 RU 95108321 A RU95108321 A RU 95108321A RU 95108321 A RU95108321 A RU 95108321A RU 2140829 C1 RU2140829 C1 RU 2140829C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- casting
- steel
- speed
- steels
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0406—Moulds with special profile
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/07—Lubricating the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/161—Controlling or regulating processes or operations for automatic starting the casting process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/166—Controlling or regulating processes or operations for mould oscillation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей может быть использован для производства тонких листовых заготовок. Эти стали характеризуются содержанием углерода более 0,50%. В способе конусность кристаллизатора, по крайней мере, на его начальном участке составляет от 1,5% на 1 м до 4% на 1 м. Кристаллизатор вибрируют с частотой 180-350 колебаний/мин с перемещением вверх и вниз на ±5-9 мм и полным перемещением 10-18 мм. Охлаждение в начальный охлаждающий период производится очень интенсивно, а время переходного состояния начала литья уменьшено на 1/3 - 1/4 по сравнению с временем нормального переходного состояния начала листья. Обеспечивается совершенствование структурных и технологических характеристик сталей. 6 з.п.ф-лы, 2 ил.
Description
Это изобретение относится к способу непрерывного литья высокоуглеродистых сталей, как изложено в независимом пункте формулы.
К высокоуглеродистым сталям относятся стали с содержанием углерода более 0,50%.
Способ по этому изобретению применяется в области производства тонких листовых заготовок специальных сталей, имеющих высокие механические и технологические свойства, путем непрерывного литья.
К тонким листовым заготовкам относятся листовые заготовки, толщина которых менее 90 - 95 мм, а ширина от 800 мм до 2500 - 3000 мм.
Цель способа согласно данному изобретению заключается в совершенствовании структурных и технологических характеристик путем изменения конструкции машины для непрерывного литья с учетом металлургических свойств, которыми обладают эти специальные стали.
Высокоуглеродистые стали, которые определяются как стали, имеющие содержание углерода по меньшей мере 0,50%, обладают некоторыми металлургическими характеристиками, обусловленными именно их составом. В связи с этим, если требуется получить удовлетворительные качественные результаты, то процесс непрерывного литья должен осуществляться очень аккуратно.
Такие высокоуглеродистые стали в отличие от низкоуглеродистых сталей, таких как, например, перлитные стали, характеризуются слабой склонностью к поводке и усадке на стадии затвердевания.
Поэтому в этих высокоуглеродистых сталях не возникают проблемы, связанные с образованием выемок или отделения от медных стенок кристаллизатора.
С другой стороны, они характеризуются сильной склонностью к сцеплению, то есть, к сцеплению между затвердевающей коркой и медными стенками кристаллизатора: это сцепление приводит к остановке процесса литья.
Кроме того, такие стали характеризуются высокой скоростью затвердевания в кристаллизаторе и это обстоятельство может приводить к возникновению клинообразных образований в литейной камере кристаллизатора, если переходное состояние начала литья завершается слишком медленно.
В статье "Галлатеновая сталь следует в направлении тонких листовых заготовок", опубликованной в торговом журнале "Iron and Steel International" в 1994 г. , на странице 55 и последующих страницах четко показано, что до сих пор никому не удалось непрерывным путем осуществлять литье высокоуглеродистых сталей; из таблицы, представленной на странице 57, также явно видно отсутствие таких типов сталей, в которых содержание углерода более 0,50%.
На Конференции, состоявшейся в Пекине в сентябре 1993 г., был представлен доклад, озаглавленный "Профильное литье". Этот доклад опубликован на странице 391 и последующих страницах документов Конференции.
В этом докладе отмечается то же самое, что уже утверждалось в вышеуказанной статье из журнала "Iron and Steel Intetnational".
В нем сообщается, что в течение длительного времени производится поиск технологий для осуществления непрерывного литья высокоуглеродистых сталей, преимущественно, в виде тонких листовых заготовок, однако до сих пор он не увенчался успехом.
Кроме того, известен способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей с содержанием углерода более 0,5% для производства тонких листовых заготовок, включающий литье стали в охлаждаемый кристаллизатор, выполненный по крайней мере на одном участке конусным (см. заявку DE 3427756, кл. B 22 D 11/04, 28.03.85).
Целью изобретения является разработка способа непрерывного литья, который позволяет отливать тонкие листовые заготовки из высокоуглеродистых сталей.
Эта задача решается за счет того, что конусность кристаллизатора, по крайней мере, на его первом участке составляет 1,5 - 4% на метр, кристаллизатор вибрируют с частотой 180 - 350 колебаний в минуту и перемещением вверх и вниз на ±5 - 9 мм при полном перемещении 10 -18 мм, при этом охлаждение кристаллизатора в первоначальный период осуществляют очень интенсивно, а время переходного состояния начала литья уменьшают на 1/3 - 1/4 по сравнению с нормальным переходным состоянием начала литья.
При этом является целесообразным, выполнить кристаллизатор с неизменяемой конусностью, представляющей собой по меньшей мере двойной или тройной конус, или с изменяемой конусностью, определяемой непрерывной кривой, полученной путем интерполяции последовательных участков с различными величинами конусности.
При этом частоту вибрации кристаллизатора изменяют в соответствии со скоростью литья таким образом, чтобы при изменении скорости литья время прохождения отрицательного участка, определяемого как время, входящее в период колебания, в течение которого кристаллизатор опускают со скоростью, большей скорости литейной заготовки, постоянно и составляет от 0,09 сек до 0,12 сек, предпочтительно от 0,1 сек до 0,11 сек.
Кроме того, используют смазывающие порошки с низкой основностью, составляющей, примерно 0,9, разность температур между температурой жидкой стали, измеренной непосредственно до и во время литья, и температурой начала затвердевания стали составляет 12 - 35oC, предпочтительно 15 - 25oC.
Кристаллизатор согласно изобретению, в котором конусообразные боковые стенки характеризуются уменьшающейся конусностью, обеспечивает препятствие для проявления сильной тенденции этих сталей к сцеплению между затвердевающей коркой листовых заготовок и медными боковыми стенками кристаллизатора.
Конусность кристаллизатора определяется сужающейся конфигурацией узких боковых стенок кристаллизатора в направлении от входного отверстия к выходному отверстию кристаллизатора.
Аналитически конусность кристаллизатора выражается величиной [(1A-1B)/(1B x hi)] x 100, где hi - высота участка кристаллизатора, на котором требуется определить конусность, 1A - эффективная ширина на входе участка, имеющего высоту hi, с учетом конструкции, определяемой литейной камерой, а 1B - ширина на выходе участка, имеющего высоту hi, с учетом конструкции, определяемой литейной камерой.
Как видно из приложенных фиг. 2a, 2b и 2c, конусность кристаллизатора может быть одинарного типа (фиг. 2a), двойного типа (фиг. 2b), тройного типа (фиг. 2c), или многократного типа, или может также определяться непрерывной кривой, полученной путем интерполяции последовательных участков, как показано на фиг. 2c.
В результате экспериментов было обнаружено, что для литья высокоуглеродистых сталей желательно использовать кристаллизатор, имеющий по меньшей мере двойную или тройную конусность.
В получении правильной структуры корки особую роль играет начальный участок кристаллизатора и согласно изобретению в этом случае величина конусности должна определяться выражением [(11-13)/(13xh1)]x 100 и находиться в диапазоне от 1,5%/м до 4%/м.
Точные соотношения могут быть также определены между отличающимися конусами различных последовательных участков, соответствующих изменению конусности кристаллизатора.
Вибрация кристаллизатора из-за вышеупомянутой тенденции к сцеплению корки с боковыми стенками должна характеризоваться согласно изобретению широким ходом и низкой частотой.
Например, как обнаружено из экспериментов, благоприятными являются следующие величины: перемещение вверх и вниз примерно на ±5 - 9 мм, полное перемещение за рабочий ход при этом на 10±18 мм, а частота примерно 180 - 350 колебаний в минуту.
Кроме того, частота вибраций должна изменяться в соответствии со скоростью литья таким образом, чтобы время прохождения отрицательного участка оставалось, по существу, постоянным; время прохождения отрицательного участка означает время, входящее в период колебания, в течение которого кристаллизатор опускается со скоростью большей, чем скорость литейной заготовки. Это время существенно влияет на смазывание.
Из экспериментов установлено, что наилучшее время прохождения отрицательного участка составляет 0,09 - 0,12 секунды, а предпочтительно, между 0,10 - 0,11 секунды.
Согласно изобретению, предпочтительно, чтобы в кристаллизаторе сохранялся значительный теплообмен.
Для этого удобно использовать в первичный период охлаждения охлаждающую воду, протекающую с большой скоростью, так что в кристаллизаторе эта скорость составляет 5,5 - 7,5 метров в секунду для кристаллизаторов, подходящих для производства тонких листовых заготовок.
Согласно изобретению необходимо также использовать смазывающие порошки с низкой основностью, примерно, 0,9, которые не ограничивают тепловой поток.
Кроме того, желательно использовать высокие величины разности температур, то есть, разности между температурой жидкой стали, измеренной в разливочном устройстве непосредственно до и во время литья, и температурой в начале затвердевания стали, поскольку это также способствует плавлению смазывающих порошков.
Величины этой разности температур составляют примерно 12o - 35oC, но предпочтительно, чтобы они были между 15oC и 25oC. Кроме того, согласно изобретению необходимо ускорить переходное состояние начала литья для того, чтобы избежать возникновения клинообразных форм заготовки в литейной камере кристаллизатора. Такие образования возникают из-за быстрого затвердевания высокоуглеродистой стали в кристаллизаторе.
Например, переходное состояние начала литья должно быть уменьшено на 1/3 - 1/4 по сравнению с нормальным переходным состоянием; например, оно должно быть сокращено до 30 секунд по сравнению с 45 секундами, соответствующими обычному переходному состоянию для листовых заготовок, имеющих толщину 60 мм.
На приложенной фиг. 1 показана только в качестве примера конфигурация кристаллизатора 10, используемого для проверки всех параметров способа согласно данному изобретению.
Если изменяется тип кристаллизатора, то могут изменяться и некоторые параметры.
Кристаллизатор 10 имеет широкие боковые стенки 11 и узкие боковые стенки 12, которые могут быть подвижными. Кристаллизатор включает сквозную центральную литейную камеру 14 для ввода сопла 15, через которое производится загрузка.
Входное и выходное поперечные сечения кристаллизатора 10 обозначены позициями 16 и 17, соответственно.
Тянущие ролики 13 включены во взаимодействие с выходом 17.
В этом случае конусность кристаллизатора, как она определена выше, составляет величину от 1,5%/м до 4%/м, по крайней мере, на первом участке кристаллизатора.
Claims (7)
1. Способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей с содержанием углерода более 0,5% для производства тонких листовых заготовок, включающий литье стали в охлаждаемый кристаллизатор, выполненный, по крайней мере, на одном участке конусным, отличающийся тем, что конусность кристаллизатора, по крайней мере, на его первом участке составляет 1,5 - 4% на 1 м, кристаллизатор вибрируют с частотой 180 - 350 колебаний в 1 мин и перемещением вверх и вниз на ±5 - 9 мм при полном перемещении 10 - 18 мм, при этом охлаждение кристаллизатора в первоначальный период осуществляют очень интенсивно, а время переходного состояния начала литья уменьшают га 1/3 - 1/4 по сравнению с нормальным переходным состоянием начала литья.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что кристаллизатор выполняют с изменяемой конусностью, представляющей собой, по меньшей мере, двойной или тройной конус.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что кристаллизатор выполняют с изменяемой конусностью, определяемой непрерывной кривой, полученной путем интерполяции последовательных участков с различными величинами конусности.
4. Способ по любому из пп.1 - 3, отличающийся тем, что частоту вибрации кристаллизатора изменяют в соответствии со скоростью литья так, чтобы при изменении скорости литья время прохождения отрицательного участка, определяемого как время, входящее в период колебания, в течение которого кристаллизатор опускают со скоростью, большей скорости литейной заготовки, постоянно и составляет от 0,09 до 0,12 сек, предпочтительно от 0,1 до 0,11 сек.
5. Способ по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что используют смазывающие порошки с низкой основностью, составляющей, примерно, 0,9.
6. Способ по любому из пп.1 - 5, отличающийся тем, что разность температур между температурой жидкой стали, измеренной непосредственно до и во время литья, и температурой начала затвердевания стали составляет 12 - 35oC.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что разность температур составляет 15 - 25oC.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT94UD000091A IT1267244B1 (it) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | Procedimento di colata continua per acciai ad alto contenuto di carbonio |
ITUD94A000091 | 1994-05-30 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU95108321A RU95108321A (ru) | 1997-01-27 |
RU2140829C1 true RU2140829C1 (ru) | 1999-11-10 |
Family
ID=11421588
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU95108321A RU2140829C1 (ru) | 1994-05-30 | 1995-05-29 | Способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5598885A (ru) |
EP (1) | EP0685280A1 (ru) |
JP (1) | JPH08150440A (ru) |
KR (1) | KR950031315A (ru) |
CN (1) | CN1050550C (ru) |
BR (1) | BR9502158A (ru) |
CA (1) | CA2149394A1 (ru) |
IT (1) | IT1267244B1 (ru) |
RU (1) | RU2140829C1 (ru) |
TW (1) | TW295557B (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698005C1 (ru) * | 2019-05-06 | 2019-08-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Инновационные металлургические технологии" (ООО "ИНМЕТ") | Криволинейная установка для непрерывной разливки сортовых заготовок |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19742795A1 (de) * | 1997-09-27 | 1999-04-01 | Schloemann Siemag Ag | Trichtergeometrie einer Kokille zum Stranggießen von Metall |
DE19802809A1 (de) * | 1998-01-27 | 1999-07-29 | Km Europa Metal Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
AU3273399A (en) * | 1999-02-26 | 2000-09-14 | Giovanni Arvedi | In-line continuous cast-rolling process for thin slabs |
DE19915268A1 (de) * | 1999-04-03 | 2000-10-05 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Angießen einer Stranggießanlage |
KR100482225B1 (ko) * | 1999-09-15 | 2005-04-13 | 주식회사 포스코 | 고탄소 합금 공구강의 연속주조방법 |
DE10121753A1 (de) * | 2001-05-04 | 2002-11-07 | Evertz Egon Kg Gmbh & Co | Stranggießkokille |
KR100436721B1 (ko) * | 2001-08-31 | 2004-06-22 | 삼성전기주식회사 | 대물렌즈 구동장치 |
KR100940680B1 (ko) * | 2002-12-27 | 2010-02-08 | 주식회사 포스코 | 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형 |
KR100940679B1 (ko) * | 2002-12-27 | 2010-02-08 | 주식회사 포스코 | 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형 |
ITMI20051765A1 (it) * | 2005-09-22 | 2007-03-23 | Danieli Off Mecc | Lingottiera per colata di bramme |
US7493936B2 (en) * | 2005-11-30 | 2009-02-24 | Kobe Steel, Ltd. | Continuous casting method |
JP4505530B2 (ja) * | 2008-11-04 | 2010-07-21 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼の連続鋳造用装置 |
ES2557491T3 (es) * | 2009-06-03 | 2016-01-26 | Concast Ag | Coquilla para la colada continua de perfiles preliminares, en particular de perfiles preliminares en doble T |
KR101360564B1 (ko) * | 2011-12-27 | 2014-02-24 | 주식회사 포스코 | 연속주조 주형 |
IT201600116859A1 (it) * | 2016-11-18 | 2018-05-18 | Danieli Off Mecc | Dispositivo di colata continua per bramme sottili |
CN107511465B (zh) * | 2017-07-13 | 2019-04-05 | 中冶连铸技术工程有限责任公司 | 一种通过振动方式实现连铸高拉速的工艺方法 |
CN109014100B (zh) * | 2018-09-29 | 2020-03-31 | 东北大学 | 一种提高钢质薄板坯连铸过程拉钢速度的方法 |
CN111730033B (zh) * | 2020-07-08 | 2021-09-07 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种结晶器腔形结构 |
CN114472836A (zh) * | 2020-11-13 | 2022-05-13 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种防止板坯连铸高碳钢开浇漏钢的方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU604619A1 (ru) * | 1976-03-09 | 1978-04-30 | Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Автомобильный И Автомоторный Институт | Способ непрерывной разливки металлов |
JPS5952014B2 (ja) * | 1981-08-31 | 1984-12-17 | 川崎製鉄株式会社 | 中炭域鋼スラブの連続鋳造方法 |
DE3427756A1 (de) * | 1984-07-24 | 1985-03-28 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Stranggiesskokille fuer die herstellung von straengen aus stahl |
JPH04127948A (ja) * | 1990-09-18 | 1992-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
ATE105750T1 (de) * | 1991-02-06 | 1994-06-15 | Concast Standard Ag | Kokille zum stranggiessen von metallen, insbesondere von stahl. |
ES2082631T3 (es) * | 1992-03-05 | 1996-03-16 | Concast Standard Ag | Procedimiento para la colada continua de metal, particularmente de acero en secciones de palanquillas y desbastes. |
IT1262073B (it) * | 1993-02-16 | 1996-06-19 | Danieli Off Mecc | Lingottiera per colata continua di bramme sottili |
-
1994
- 1994-05-30 IT IT94UD000091A patent/IT1267244B1/it active IP Right Grant
-
1995
- 1995-05-11 EP EP95107117A patent/EP0685280A1/en not_active Ceased
- 1995-05-15 TW TW084104773A patent/TW295557B/zh active
- 1995-05-15 CA CA002149394A patent/CA2149394A1/en not_active Abandoned
- 1995-05-26 JP JP7127692A patent/JPH08150440A/ja active Pending
- 1995-05-26 KR KR1019950013347A patent/KR950031315A/ko not_active Application Discontinuation
- 1995-05-29 RU RU95108321A patent/RU2140829C1/ru active
- 1995-05-29 CN CN95105588A patent/CN1050550C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-29 BR BR9502158A patent/BR9502158A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-05-30 US US08/452,538 patent/US5598885A/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
PATENT ABSTRACT OF JAPAN, v. 136, N 0388. (M-1297), 18.02.92, * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698005C1 (ru) * | 2019-05-06 | 2019-08-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Инновационные металлургические технологии" (ООО "ИНМЕТ") | Криволинейная установка для непрерывной разливки сортовых заготовок |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1117413A (zh) | 1996-02-28 |
RU95108321A (ru) | 1997-01-27 |
ITUD940091A1 (it) | 1995-11-30 |
US5598885A (en) | 1997-02-04 |
BR9502158A (pt) | 1995-11-07 |
TW295557B (ru) | 1997-01-11 |
IT1267244B1 (it) | 1997-01-28 |
CN1050550C (zh) | 2000-03-22 |
CA2149394A1 (en) | 1995-12-01 |
EP0685280A1 (en) | 1995-12-06 |
KR950031315A (ko) | 1995-12-18 |
ITUD940091A0 (it) | 1994-05-30 |
JPH08150440A (ja) | 1996-06-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2140829C1 (ru) | Способ непрерывного литья высокоуглеродистых сталей | |
RU2142861C1 (ru) | Способ непрерывной разливки перитектических сталей | |
US4519439A (en) | Method of preventing formation of segregations during continuous casting | |
JPH07106434B2 (ja) | 金属薄帯の連続鋳造方法 | |
RU96117378A (ru) | Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления тонких плоских слитков | |
JPH09508070A (ja) | 薄肉スラブの製造方法及び連続鋳造装置 | |
BG98646A (bg) | Метод и устройство за производство на заготовки и междинни продукти при непрекъснато леене на стомана с високо или отлично качество | |
CN1117415A (zh) | 连续浇铸接近最终尺寸的铸造型材的方法和设备 | |
JP3056252B2 (ja) | 方形薄肉スラブの製造方法及び連続鋳造装置 | |
US3672430A (en) | Method of producing a hot-formed copper-base product | |
RU96117380A (ru) | Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления прямоугольных тонких плоских слитков | |
JP3362703B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
JPH059188B2 (ru) | ||
JPS6363561A (ja) | 連続鋳造法 | |
JPS586754A (ja) | Al又はAl合金の連続鋳造方法 | |
JP7273307B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
CN1062203C (zh) | 保持连铸拉速与结晶器振动频率相匹配的方法 | |
RU2128559C1 (ru) | Способ изготовления полосы из пружинных сталей и ее последующей обработки | |
JPH0390263A (ja) | 連続鋳造方法 | |
RU2022692C1 (ru) | Способ непрерывного литья стальных заготовок | |
SU996071A1 (ru) | Способ непрерывного лить чугунных заготовок | |
JPS5853354A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
RU2179906C1 (ru) | Способ непрерывного литья стали | |
RU2149732C1 (ru) | Способ настройки роликов в секциях опорной зоны слябовых машин непрерывного литья заготовок | |
JPH0390259A (ja) | 連続鋳造方法 |