RU2005136136A - Стойкие к эррозии и коррозии нитридные керметы - Google Patents

Стойкие к эррозии и коррозии нитридные керметы Download PDF

Info

Publication number
RU2005136136A
RU2005136136A RU2005136136/02A RU2005136136A RU2005136136A RU 2005136136 A RU2005136136 A RU 2005136136A RU 2005136136/02 A RU2005136136/02 A RU 2005136136/02A RU 2005136136 A RU2005136136 A RU 2005136136A RU 2005136136 A RU2005136136 A RU 2005136136A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
cermet
bulk
less
mixtures
approximately
Prior art date
Application number
RU2005136136/02A
Other languages
English (en)
Inventor
ЧангМин ЧУН (US)
ЧангМин ЧУН
Нарасимха-Рао Венката БАНГАРУ (US)
Нарасимха-Рао Венката БАНГАРУ
Хьюн-Воо ДЖИН (US)
Хьюн-Воо ДЖИН
Джайоунг КОО (US)
Джайоунг КОО
Джон Роджер ПЕТЕРСОН (US)
Джон Роджер ПЕТЕРСОН
Роберт Ли АНТРАМ (US)
Роберт Ли АНТРАМ
Кристофер Джон ФОУЛЕР (US)
Кристофер Джон ФОУЛЕР
Original Assignee
ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани (US)
ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани (US), ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани filed Critical ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани (US)
Publication of RU2005136136A publication Critical patent/RU2005136136A/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/08—Vortex chamber constructions
    • B04C5/085—Vortex chamber constructions with wear-resisting arrangements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/16—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on nitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • C22C32/0047—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents
    • C22C32/0068—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents only nitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Chemically Coating (AREA)

Claims (32)

1. Керметная композиция, выражаемая формулой (PQ)(RS), включающей керамическую фазу (PQ) и связующую фазу (RS), где Р - металл, выбранный из группы, состоящей из Si, Mn, Fe, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Мо, W и их смесей; Q - нитрид, R - металл, выбранный из группы, состоящей из Fe, Со, Mn и их смесей; S состоит по существу по меньшей мере из одного элемента, выбранного из Cr, Si и Y, и по меньшей мере одного химически активного смачивающего элемента с переменной валентностью, выбранного из группы, состоящей из Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Мо, W и их смесей, причем содержание (PQ) находится в интервале приблизительно от 55 до 95 об.% в расчете на объем кермета.
2. Керметная композиция по п.1, в которой мольное соотношение Р:Q в керамической фазе (PQ) может изменяться в интервале от 1:3 до 3:1.
3. Керметная композиция по п.1, в которой указанная керамическая фаза (PQ) распределена в связующей фазе (RS) в виде сферических частиц в интервале размеров от 0,5 до 3000 мкм по диаметру.
4. Керметная композиция по п.1, в которой содержание связующей фазы (RS) находится в интервале от 5 до 45 об.% в расчете на объем кермета, и массовое соотношение R к S находится в интервале от 50/50 до 90/10.
5. Керметная композиция по п.4, в которой совокупная масса указанных Cr, Al, Si, и Y, и их смесей составляет по меньшей мере 12 мас.% в расчете на массу связующей фазы (RS).
6. Керметная композиция по п.1, в которой содержание указанного по меньшей мере одного химически активного смачивающего элемента с переменной валентностью, выбранного из группы, состоящей из Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Мо, W и их смесей, находится в интервале от 0,01 до 5 мас.% в расчете на общую массу связующей фазы (RS).
7. Керметная композиция по п.1, дополнительно включающая вторичный нитрид (P'Q), где Р' выбран из группы, состоящей из Si, Mn, Fe, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Mo, W, Ni, Co, Al, Y и их смесей.
8. Керметная композиция по п.1, имеющая вязкость разрушения более чем приблизительно 3 МПа·м1/2
9. Керметная композиция по п1, имеющая скорость эрозии менее чем приблизительно 1·106 см/г потерь при воздействии 1200 г/мин частиц SiC размером от 10 до 100 мкм на воздухе со скоростью столкновения по меньшей мере приблизительно 45,7 м/с (150 футов/с) и при угле столкновения приблизительно 45° и температуре по меньшей мере приблизительно 732°С (1350°F) в течение по меньшей мере 7 ч.
10. Керметная композиция по п.1, имеющая скорость коррозии менее чем приблизительно 1·10-10 г2/см4·с, или среднюю толщину окалины менее чем 150 мкм при воздействии потока воздуха со скоростью 100 см3/мин при 800°С в течение по меньшей мере 65 ч.
11. Керметная композиция по п.1, имеющая скорость эрозии менее чем приблизительно 1·106 см/г при воздействии 1200 г/мин частиц SiC размером от 10 до 100 мкм на воздухе со скоростью столкновения по меньшей мере приблизительно 45,7 м/с (150 футов/с) и при угле столкновения приблизительно 45° и температуре по меньшей мере приблизительно 732°С (1350°F) в течение по меньшей мере 7 ч, и скорость коррозии менее чем приблизительно 1·10-10 г2/см4·c, или среднюю толщину окалины менее чем 150 мкм при воздействии потока воздуха со скоростью 100 см3/мин при 800°С в течение по меньшей мере 65 ч.
12. Керметная композиция по п.1, имеющая содержание охрупчивающихся фаз менее приблизительно 5 об.% в расчете на объем кермета.
13. Способ защиты металлической поверхности, подвергаемой воздействию эрозии при температурах до 1000°С, при этом способ включает обеспечение металлической поверхности керметной композицией согласно пп.1-12.
14. Способ защиты металлической поверхности, подвергаемой воздействию эрозии при температурах в интервале от 300 до 1000°С, при этом способ включает обеспечение металлической поверхности керметной композицией согласно пп.1-12.
15. Способ по п.13, в котором указанная поверхность включает внутреннюю поверхность циклона для разделения текучей среды и твердого вещества.
16. Объемный керметный материал, выражаемый формулой (PQ)(RS), включающий керамическую фазу (PQ) и связующую фазу (RS), где Р - металл, выбранный из группы, состоящей из Si, Mn, Fe, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Мо, W и их смесей; Q - нитрид; R - металл, выбранный из группы, состоящей из Fe, Ni, Со, Mn и их смесей; S состоит по существу по меньшей мере из одного элемента, выбранного из Cr, Al, Si и Y, и по меньшей мере одного химически активного смачивающего элемента с переменной валентностью, выбранного из группы, состоящей из Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Мо, W и их смесей, причем общая толщина объемного керметного материала составляет более 5 мм.
17. Объемный керметный материал по п.16, в котором содержание керамической фазы (PQ) находится в интервале приблизительно от 30 до 95 об.% в расчете на объем кермета.
18. Объемный керметный материал по п.17, в котором мольное соотношение P:Q в керамической фазе (PQ) может изменяться в интервале от 1:3 до 3:1.
19. Объемный керметный материал по п.16, в котором содержание (PQ) находится в интервале приблизительно от 55 до 95 об.% в расчете на объем кермета.
20. Объемный керметный материал по п.16, в котором указанная керамическая фаза (PQ) распределена в связующей фазе (RS) в виде сферических частиц в интервале размеров от 0,5 до 3000 мкм по диаметру.
21. Объемный керметный материал по п.16, в котором содержание связующей фазы (RS) находится в интервале от 5 до 70 об.% в расчете на объем кермета, и массовое соотношение R к S находится в интервале от 50/50 до 90/10.
22. Объемный керметный материал по п.21, в котором совокупная массовая доля указанных Cr, Al, Si, и Y, и их смесей составляет по меньшей мере 12 мас.% в расчете на из массу связующей фазы (RS).
23. Объемный керметный материал по п.16, в котором содержание указанного по меньшей мере одного химически активного смачивающего элемента с переменной валентностью, выбранного из группы, состоящей из Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Mo, W и их смесей, находится в интервале от 0,01 до 5 мас.% в расчете на общую массу связующей фазы (RS).
24. Объемный керметный материал по п.16, дополнительно включающий вторичный нитрид (P'Q), где Р' выбран из группы, состоящей из Si, Mn, Fe, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, Cr, Mo, W, Ni, Co, Al, Y и их смесей.
25. Объемный керметный материал по п.16, имеющий вязкость разрушения более чем приблизительно 3 МПа·м1/2.
26. Объемный керметный материал по п.16, имеющий скорость эрозии менее чем приблизительно 1·106 см/г потерь при воздействии 1200 г/мин частиц SiC размером от 10 до 100 мкм на воздухе со скоростью столкновения по меньшей мере приблизительно 45,7 м/с (150 футов/с) и при угле столкновения приблизительно 45° и температуре по меньшей мере приблизительно 732°С (1350°F) в течение по меньшей мере 7 ч.
27. Объемный керметный материал по п.16, имеющий скорость коррозии менее чем приблизительно 1·10-10 г2/см4·с, или среднюю толщину окалины менее чем 150 мкм при воздействии потока воздуха со скоростью 100 см3/мин при 800°С в течение по меньшей мере 65 ч.
28. Объемный керметный материал по п.16, имеющий скорость эрозии менее чем приблизительно 1·106 см/г при воздействии 1200 г/мин частиц SiC размером от 10 мкм до 100 мкм на воздухе со скоростью столкновения по меньшей мере приблизительно 45,7 м/с (150 футов/с) и при угле столкновения приблизительно 45° и температуре по меньшей мере приблизительно 732°С (1350°F) в течение по меньшей мере 7 ч, и скорость коррозии менее чем приблизительно 1·10-10 г2/см4·c, или среднюю толщину окалины менее чем 150 мкм при воздействии потока воздуха со скоростью 100 см3/мин при 800°С в течение по меньшей мере 65 ч.
29. Объемный керметный материал по п.16, имеющий содержание охрупчивающихся фаз менее чем приблизительно 5 об.% в расчете на объем кермета.
30. Способ защиты металлической поверхности, подвергаемой воздействию эрозии при температурах до 1000°С, при этом способ включает обеспечение металлической поверхности объемным керметным материалом толщиной более 5 мм, согласно пп.16-29.
31. Способ защиты металлической поверхности, подвергаемой воздействию эрозии при температурах в интервале от 300 до 1000°С, при этом способ включает обеспечение металлической поверхности объемным керметным материалом толщиной более 5 мм, согласно пп.16-29.
32. Способ по п.30, в котором указанная поверхность включает внутреннюю поверхность циклона для разделения текучей среды и твердого вещества.
RU2005136136/02A 2003-05-20 2004-05-18 Стойкие к эррозии и коррозии нитридные керметы RU2005136136A (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US47179103P 2003-05-20 2003-05-20
US60/471,791 2003-05-20
US10/829,822 US7175686B2 (en) 2003-05-20 2004-04-22 Erosion-corrosion resistant nitride cermets
US10/829,822 2004-04-22

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2005136136A true RU2005136136A (ru) 2006-06-27

Family

ID=33457260

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005136136/02A RU2005136136A (ru) 2003-05-20 2004-05-18 Стойкие к эррозии и коррозии нитридные керметы

Country Status (11)

Country Link
US (2) US7175686B2 (ru)
EP (1) EP1631693A1 (ru)
JP (1) JP2007505223A (ru)
KR (1) KR20060003111A (ru)
AU (1) AU2004242140A1 (ru)
BR (1) BRPI0410406A (ru)
CA (1) CA2523590A1 (ru)
MX (1) MXPA05012451A (ru)
RU (1) RU2005136136A (ru)
SG (1) SG141420A1 (ru)
WO (1) WO2004104247A1 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7731776B2 (en) * 2005-12-02 2010-06-08 Exxonmobil Research And Engineering Company Bimodal and multimodal dense boride cermets with superior erosion performance
US7842139B2 (en) * 2006-06-30 2010-11-30 Exxonmobil Research And Engineering Company Erosion resistant cermet linings for oil and gas exploration, refining and petrochemical processing applications
CA2705769A1 (en) * 2007-11-20 2009-05-28 Exxonmobil Research And Engineering Company Bimodal and multimodal dense boride cermets with low melting point binder
KR20160092357A (ko) * 2015-01-27 2016-08-04 삼성전자주식회사 비정질 및 나노질화물 복합박막, 그 형성방법 및 그 복합박막이 형성된 전자기기

Family Cites Families (74)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US619328A (en) * 1899-02-14 scheid
US3087645A (en) * 1958-11-14 1963-04-30 Phillips Petroleum Co Method for forming liners for vessels
CH514680A (de) * 1967-12-01 1971-10-31 Plansee Metallwerk Werkstoff für Schmuckstücke
US3579390A (en) * 1968-12-20 1971-05-18 Nasa Method of making a cermet
SE329799B (ru) * 1969-02-07 1970-10-19 Nordstjernan Rederi Ab
US3941903A (en) * 1972-11-17 1976-03-02 Union Carbide Corporation Wear-resistant bearing material and a process for making it
US3992161A (en) * 1973-01-22 1976-11-16 The International Nickel Company, Inc. Iron-chromium-aluminum alloys with improved high temperature properties
JPS54149318A (en) 1978-05-16 1979-11-22 Ngk Spark Plug Co Thermet
CH643421B (fr) * 1980-04-10 Asu Composants Sa Procede de depot d'un revetement dur d'un compose d'or, cible de depot pour un tel procede et piece de joaillerie comportant un tel revetement.
US4456518A (en) * 1980-05-09 1984-06-26 Occidental Chemical Corporation Noble metal-coated cathode
JPS5837274B2 (ja) * 1980-08-26 1983-08-15 工業技術院長 高強度複合焼結材料
JPS57132632A (en) * 1981-02-09 1982-08-17 Hitachi Ltd Ion source
US4470053A (en) * 1981-02-13 1984-09-04 Minnesota Mining And Manufacturing Company Protuberant optical recording medium
NL8101177A (nl) * 1981-03-11 1982-10-01 Philips Nv Samengesteld lichaam.
JPS57164946A (en) * 1981-03-31 1982-10-09 Sumitomo Chem Co Ltd Fiber reinforced metallic composite material
SE457537B (sv) * 1981-09-04 1989-01-09 Sumitomo Electric Industries Diamantpresskropp foer ett verktyg samt saett att framstaella densamma
US4420110A (en) * 1981-10-05 1983-12-13 Materials Technology Corporation Non-wetting articles and method for soldering operations
US4475983A (en) * 1982-09-03 1984-10-09 At&T Bell Laboratories Base metal composite electrical contact material
US4564555A (en) * 1982-10-27 1986-01-14 Sermatech International Incorporated Coated part, coating therefor and method of forming same
CA1235001A (en) 1982-12-30 1988-04-12 Thomas P. Deangelis Reaction sintered cermet
CH654335A5 (de) * 1983-03-11 1986-02-14 Alusuisse Zelle zur raffination von aluminium.
DE3315125C1 (de) * 1983-04-27 1984-11-22 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verschleissbestaendiger Verbundkoerper und Verfahren zu seiner Herstellung
JPH0613219B2 (ja) * 1983-04-30 1994-02-23 キヤノン株式会社 インクジェットヘッド
CH649888GA3 (ru) * 1983-07-08 1985-06-28
US4535029A (en) * 1983-09-15 1985-08-13 Advanced Technology, Inc. Method of catalyzing metal depositions on ceramic substrates
GB2152060B (en) * 1983-12-02 1987-05-13 Osaka Soda Co Ltd Electrically conductive adhesive composition
US4533004A (en) * 1984-01-16 1985-08-06 Cdp, Ltd. Self sharpening drag bit for sub-surface formation drilling
US4615913A (en) * 1984-03-13 1986-10-07 Kaman Sciences Corporation Multilayered chromium oxide bonded, hardened and densified coatings and method of making same
US4545968A (en) * 1984-03-30 1985-10-08 Toshiba Tungaloy Co., Ltd. Methods for preparing cubic boron nitride sintered body and cubic boron nitride, and method for preparing boron nitride for use in the same
SE442305B (sv) * 1984-06-27 1985-12-16 Santrade Ltd Forfarande for kemisk gasutfellning (cvd) for framstellning av en diamantbelagd sammansatt kropp samt anvendning av kroppen
SE453474B (sv) * 1984-06-27 1988-02-08 Santrade Ltd Kompoundkropp belagd med skikt av polykristallin diamant
US4643951A (en) * 1984-07-02 1987-02-17 Ovonic Synthetic Materials Company, Inc. Multilayer protective coating and method
US4915908A (en) * 1984-10-19 1990-04-10 Martin Marietta Corporation Metal-second phase composites by direct addition
US4851375A (en) * 1985-02-04 1989-07-25 Lanxide Technology Company, Lp Methods of making composite ceramic articles having embedded filler
EP0192602B1 (en) * 1985-02-18 1992-11-11 MOLTECH Invent S.A. Low temperature alumina electrolysis
US4729504A (en) * 1985-06-01 1988-03-08 Mizuo Edamura Method of bonding ceramics and metal, or bonding similar ceramics among themselves; or bonding dissimilar ceramics
SE454059B (sv) * 1985-09-12 1988-03-28 Santrade Ltd Sett att framstella pulverpartiklar for finkorniga hardmateriallegeringar
FR2589484A1 (fr) * 1985-11-04 1987-05-07 Asulab Sa Objet pourvu d'un revetement en metal precieux resistant a l'usure
US4828785A (en) * 1986-01-27 1989-05-09 Lanxide Technology Company, Lp Inverse shape replication method of making ceramic composite articles
JP2540510B2 (ja) * 1986-02-20 1996-10-02 東芝機械株式会社 耐摩耗部材およびその製造方法
US4652710A (en) * 1986-04-09 1987-03-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Mercury switch with non-wettable electrodes
US4970092A (en) * 1986-05-28 1990-11-13 Gavrilov Alexei G Wear resistant coating of cutting tool and methods of applying same
US4948676A (en) * 1986-08-21 1990-08-14 Moltech Invent S.A. Cermet material, cermet body and method of manufacture
US4711660A (en) * 1986-09-08 1987-12-08 Gte Products Corporation Spherical precious metal based powder particles and process for producing same
US4847025A (en) * 1986-09-16 1989-07-11 Lanxide Technology Company, Lp Method of making ceramic articles having channels therein and articles made thereby
US4889745A (en) * 1986-11-28 1989-12-26 Japan As Represented By Director General Of Agency Of Industrial Science And Technology Method for reactive preparation of a shaped body of inorganic compound of metal
AT386612B (de) * 1987-01-28 1988-09-26 Plansee Metallwerk Kriechfeste legierung aus hochschmelzendem metall und verfahren zu ihrer herstellung
EP0280830A1 (en) * 1987-03-02 1988-09-07 Battelle Memorial Institute Method for producing metal or alloy casting, composites reinforced with fibrous or particulate materials
US4960643A (en) * 1987-03-31 1990-10-02 Lemelson Jerome H Composite synthetic materials
US4808055A (en) * 1987-04-15 1989-02-28 Metallurgical Industries, Inc. Turbine blade with restored tip
DE3817350A1 (de) * 1987-05-23 1988-12-22 Sumitomo Electric Industries Verfahren zur herstellung von spiralfoermigen teilen sowie verfahren zur herstellung einer aluminiumpulverschmiedelegierung
US4873038A (en) * 1987-07-06 1989-10-10 Lanxide Technology Comapny, Lp Method for producing ceramic/metal heat storage media, and to the product thereof
JPH0747223B2 (ja) * 1987-09-22 1995-05-24 トヨタ自動車株式会社 抵抗溶接用電極チップ
US4806161A (en) * 1987-12-04 1989-02-21 Teleflex Incorporated Coating compositions
US4935055A (en) * 1988-01-07 1990-06-19 Lanxide Technology Company, Lp Method of making metal matrix composite with the use of a barrier
FR2638781B1 (fr) * 1988-11-09 1990-12-21 Snecma Depot electrophoretique anti-usure du type metalloceramique consolide par nickelage electrolytique
US5010945A (en) * 1988-11-10 1991-04-30 Lanxide Technology Company, Lp Investment casting technique for the formation of metal matrix composite bodies and products produced thereby
US5004036A (en) * 1988-11-10 1991-04-02 Lanxide Technology Company, Lp Method for making metal matrix composites by the use of a negative alloy mold and products produced thereby
AU6390790A (en) 1989-10-30 1991-05-02 Lanxide Corporation Anti-ballistic materials and methods of making the same
DE3941536A1 (de) * 1989-12-15 1991-06-20 Kempten Elektroschmelz Gmbh Hartmetall-mischwerkstoffe auf basis von boriden, nitriden und eisenbindemetallen
JPH04107238A (ja) 1990-08-24 1992-04-08 Nippon Tungsten Co Ltd 耐食、耐摩耗サーメット
US5089047A (en) * 1990-08-31 1992-02-18 Gte Laboratories Incorporated Ceramic-metal articles and methods of manufacture
CA2049636A1 (en) 1990-08-31 1992-03-01 Sergej T. Buljan Ceramic-metal articles and methods of manufacture
US5053074A (en) * 1990-08-31 1991-10-01 Gte Laboratories Incorporated Ceramic-metal articles
JP2726753B2 (ja) * 1990-11-30 1998-03-11 東芝機械株式会社 焼結層の被覆形成方法
DE19505628A1 (de) * 1995-02-18 1996-08-22 Hans Prof Dr Ing Berns Verfahren zur Herstellung eines verschleißbeständigen zähen Werkstoffes
US5744254A (en) * 1995-05-24 1998-04-28 Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. Composite materials including metallic matrix composite reinforcements
DE19640788C1 (de) * 1996-10-02 1997-11-20 Fraunhofer Ges Forschung Beschichtungspulver und Verfahren zu seiner Herstellung
JP3976285B2 (ja) 1996-11-20 2007-09-12 株式会社タンガロイ 窒化硬質層を有するサーメット工具およびその製造方法
US6193928B1 (en) 1997-02-20 2001-02-27 Daimlerchrysler Ag Process for manufacturing ceramic metal composite bodies, the ceramic metal composite bodies and their use
JP3041421B1 (ja) * 1999-02-02 2000-05-15 広島大学長 セラミックス強化金属基複合材料およびその製造方法
US6372013B1 (en) * 2000-05-12 2002-04-16 Marblehead Lime, Inc. Carrier material and desulfurization agent for desulfurizing iron
US6372012B1 (en) 2000-07-13 2002-04-16 Kennametal Inc. Superhard filler hardmetal including a method of making
US6615935B2 (en) * 2001-05-01 2003-09-09 Smith International, Inc. Roller cone bits with wear and fracture resistant surface

Also Published As

Publication number Publication date
JP2007505223A (ja) 2007-03-08
BRPI0410406A (pt) 2006-05-30
AU2004242140A1 (en) 2004-12-02
SG141420A1 (en) 2008-04-28
WO2004104247A1 (en) 2004-12-02
EP1631693A1 (en) 2006-03-08
US20040231460A1 (en) 2004-11-25
CA2523590A1 (en) 2004-12-02
KR20060003111A (ko) 2006-01-09
WO2004104247A8 (en) 2005-12-29
US20070107548A1 (en) 2007-05-17
US7175686B2 (en) 2007-02-13
MXPA05012451A (es) 2006-04-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2005136133A (ru) Керметы с многомасштабной структурой для эксплуатации при высокой температуре в условиях эрозии и коррозии
Opeka et al. Oxidation-based materials selection for 2000 C+ hypersonic aerosurfaces: Theoretical considerations and historical experience
JP5686950B2 (ja) 耐濡れ性材料及びその物品
JP2009149982A (ja) 耐濡れ性材料及びその物品
TW200732482A (en) Bimodal and multimodal dense boride cermets with superior erosion performance
JP2006513119A5 (ru)
TW200406300A (en) Thermal spray compositions for abradable seals
RU95122465A (ru) Режущий инструмент на основе боридов группы iv b
WO1992007102A1 (en) Alumina ceramic-metal articles
WO2002085812A1 (fr) Produit fritte composite a base de nitrure de silicium et son procede de production
KR940007204A (ko) 고열전도성질화규소소결체 및 그 제조방법
RU2005136444A (ru) Боридные керметы с повышенной эрозионной и коррозионной стойкостью
RU2005136136A (ru) Стойкие к эррозии и коррозии нитридные керметы
RU2005136132A (ru) Карбонитридные керметы с повышенной эрозионной стойкостью
RU2005136129A (ru) Улучшенные эрозионностойкие оксидные керметы
US4217113A (en) Aluminum oxide-containing metal compositions and cutting tool made therefrom
EP0476346A1 (en) Ceramic-metal articles and methods of manufacture
Klöwer Factors affecting the oxidation behaviour of thin Fe‐Cr‐Al foils. Part II: The effect of alloying elements: Overdoping
CA2333341A1 (en) Low coefficient of thermal expansion cermet compositions
JP2813005B2 (ja) Ｗｃ基硬質合金
RU2005136135A (ru) Стойкие к эрозии и коррозии карбидные керметы для длительной эксплуатации при высоких температурах
SE507209C2 (sv) Metod för sintring av ett kiselnitridbaserat material
JP2001019411A5 (ru)
Sordelet et al. Abrasion resistant coating and method of making the same
RU2018411C1 (ru) Изделие, преимущественно режущий инструмент, содержащее спеченную основу из карбида вольфрама и алмазное покрытие

Legal Events

Date Code Title Description
FA92 Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted)

Effective date: 20081007