NO843407L - Fremgangsmaate ved fremstilling av granuler - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av granulerInfo
- Publication number
- NO843407L NO843407L NO843407A NO843407A NO843407L NO 843407 L NO843407 L NO 843407L NO 843407 A NO843407 A NO 843407A NO 843407 A NO843407 A NO 843407A NO 843407 L NO843407 L NO 843407L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid material
- layer
- gas stream
- gas
- film
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 239000008187 granular material Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title abstract 2
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 claims 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract description 13
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 abstract description 5
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 77
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 26
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 26
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 18
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 16
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 12
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 8
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 6
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 5
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NGLMYMJASOJOJY-UHFFFAOYSA-O azanium;calcium;nitrate Chemical compound [NH4+].[Ca].[O-][N+]([O-])=O NGLMYMJASOJOJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 4
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 3
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 3
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 2
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 2
- 239000004254 Ammonium phosphate Substances 0.000 description 1
- 229930185605 Bisphenol Natural products 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000148 ammonium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019289 ammonium phosphates Nutrition 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- INIZPXBLAMXMBJ-UHFFFAOYSA-O azanium;magnesium;nitrate Chemical compound [NH4+].[Mg].[O-][N+]([O-])=O INIZPXBLAMXMBJ-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N bisphenol A Chemical compound C=1C=C(O)C=CC=1C(C)(C)C1=CC=C(O)C=C1 IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- MNNHAPBLZZVQHP-UHFFFAOYSA-N diammonium hydrogen phosphate Chemical compound [NH4+].[NH4+].OP([O-])([O-])=O MNNHAPBLZZVQHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- YIXJRHPUWRPCBB-UHFFFAOYSA-N magnesium nitrate Inorganic materials [Mg+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O YIXJRHPUWRPCBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/10—Spray pistols; Apparatus for discharge producing a swirling discharge
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
- B01J2/16—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by suspending the powder material in a gas, e.g. in fluidised beds or as a falling curtain
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/06—Spray pistols; Apparatus for discharge with at least one outlet orifice surrounding another approximately in the same plane
- B05B7/062—Spray pistols; Apparatus for discharge with at least one outlet orifice surrounding another approximately in the same plane with only one liquid outlet and at least one gas outlet
- B05B7/066—Spray pistols; Apparatus for discharge with at least one outlet orifice surrounding another approximately in the same plane with only one liquid outlet and at least one gas outlet with an inner liquid outlet surrounded by at least one annular gas outlet
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C05—FERTILISERS; MANUFACTURE THEREOF
- C05C—NITROGENOUS FERTILISERS
- C05C9/00—Fertilisers containing urea or urea compounds
- C05C9/005—Post-treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S159/00—Concentrating evaporators
- Y10S159/03—Fluidized bed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S159/00—Concentrating evaporators
- Y10S159/21—Coating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S159/00—Concentrating evaporators
- Y10S159/38—Seed
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Glanulating (AREA)
- Fertilizers (AREA)
- Medicinal Preparation (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- General Preparation And Processing Of Foods (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved fremstilling av granuler ved å innmate et flytende materiale i et fluidisert sjikt av faste kjerner, hvorved kjernen gror ved størkning av vaeskematerialet som avsettes på kjernen, hvoretter de således formede granuler fjernes fra det fluidiserte sjikt.
En tilsvarende fremgangsmåte er kjent fra The Soviet Chemical Industry _4 (1972 ) nr. 7, sidene 456-458, og _5 (1973), nr. 4, sidene 265-267, og fra Verfahrenstecknik 9^(1975 ) nr. 2, sidene 59-64.
I henhold til disse kjente fremgangsmåter blir det flytende materialet, eksempelvis i form av en oppløsning, smelte eller suspensjon, ved hjelp av en gass, utsprøytet som dråper, som på de fluidiserte kjerner størkner under dannelse av granuler av den ønskede størrelse. I den hensikt at granuleringsprosessen skal forløpe vel, er det nødvendig at overflaten av vekstkjernen størkner tilstrekkelig raskt til å forhindre agglomorering av individuelle partikler. Det må derfor sikres at det utsprøytede vaeskematerialet krystalliserer raskt, og at tilstedeværende vann fordamper raskt. I henhold til de kjente fremgangsmåter oppnås dette ved å utsprøyte det flytende materiale til fine dråper, eventuelt også atomisere dette. Den generelle regel er naturligvis at jo mere vann som skal fordampes, desto finere bør atomeriseringen være. Størrelsen av dråpene erholdt ved sprøytning bestemmes hovedsakelig av trykket og mengden av utsprøytningsgassen, idet den generelle regel er at når trykk og gassmengde stiger, jo mindre vil dråpene bli. Det er derfor vanlig praksis å anvende en utsprøyt-ningsgass med relativt høyt innmatningstrykk, eksempelvis 1,5 bar eller mere, slik som bl.a. beskrevet i Khim. Naft. Mashinostr. (1970) nr. 9, sidene 41-42, og i US patent nr. 4.219.589, for å oppnå smådråper med relativt liten midlere diameter.
En ulempe ved disse kjente prosesser er at for utstprøyt- ning av det flytende materialet til dråper, er en relativt stor gassmengde ved høyt trykk nødvendig, hvilket naturligvis medfører et høyt energiforbruk. En mulig forklaring på dette er at vaeskematerialet bringes i kontakt med gassen i form av en stråle. Strålen brytes opp til dråper av gass-strømmen, som skreller av de ytre lag av væskestrålen. Denne prosess forløper over en viss distanse i nedstrøms-retningen. Under denne prosess vil gassens strømningshas-tighet nødvendigvis bremses opp, hvilket fører til en pro-gressivt dårligere atomisering. For likevel å oppnå en tilstrekkelig fin atomerisering, må det derfor anvendes et høyt masseforhold mellom den høyenergisk gass til væskematerialet. Det er funnet at for en tilstrekkelig fin atomerisering av alt væskemateriale, bør dette forhold generelt være høyere enn 1. Det er riktignok mulig å utføre denne kjente utsprøytningsmetode ved et lavere masseforhold mellom gass og vaeskematerialet, men i dette tilfellet må gass-strømmen ha et meget høyt innmatningstrykk, eksempelvis mer enn 4 bar. Ulempen ved dette er at dette medfører et enda
høyere energiforbruk.
I prinsipp kan fin atomerisering også oppnås ved hydraulisk sprøytning av vaeskematerialet ved meget høye vaeskeinnmat-ningstrykk (10 bar). Energiforbruket er da lavere enn ved de tidligere beskrevne fremgangsmåter, men denne metode har den ulempe at den medfører ekstrem slitasje av utsprøyt-ningsanordningen. Ytterligere er det observert alvorlig agglomorering på kjernene i det fluidiserte sjikt når denne utsprøytningsmetode anvendes.
I henhold til en annen kjent, fluidisert sjiktgranulerings-prosess, som eksempelvis er beskrevet i de britiske pat-enter nr. 2.019.302 og 2.075.908, blir det flytende materialet, ved hjelp av hydrauliske sprøyteanordninger, oppdelt i relativt store dråper som deretter blir finatomerisert ved hjelp av en kraftig gass-strøm. For dette formål blir væskematerialet sprøytet oppover i det fluidiserte sjikt av kjerner via en sprøyteanordning forsynt med to konsentriske kanaler, idet væskematerialet tilføres gjennom den indre kanal, hvoretter dråpene kort etter at de har forlatt kanalen, bringes i kontakt med en kraftig gass-strøm som tilføres gjennom den ytre kanal. Ved hjelp av den kraftige gass-strøm vil over sprøyteanordningen dannes en sone i det fluidiserte sjikt, med en meget lav konsentrasjon av kjerner, en såkalt utarmede sone, inn i hvilken kjernene suges fra det fluidiserte sjikt og fuktes med dråpene av det flytende materialet. Selv om behovet for mengder av høyenergisk gass i denne fremgangsmåte er lavere enn de ovenfor nevnte metoder, er gassmengden likevel funnet å være meget betydelig. Det er funnet at for god atomerisering av alt væskemateriale, er den nødvendige massemengde av høyenergisk gass mere enn 50 % av massemengden av det flytende materialet. Ytterligere er det funnet at i henhold til de kjente fremgangsmåter, spesielt ved granulering av urea, finner en vesentlig dannelse av støv sted. Dette medfører produksjonstap og alvorlige forurensningsproblemer. Riktignok kan, ved granulering av urea, denne dannelse av støv nedsettes ved tilsetning av en relativt stor mengde formaldehyd til væskeinnmatningen. Dette vil naturligvis inn-befatte høyere omkostninger.
En vesentlig del av disse "kjente fremgangsmåter, er at det flytende materialet omdannes til mer eller mindre fine dråper, hvilket medfører et relativt høyt energiforbruk og støvavgivelse.
Det er nå funnet at det er mulig, i en fluidisert sjikt-granuleringsprosess, å bringe faste kjerner til å vokse til granuler av den ønskede størrelse ved å la et flytende materiale størkne på kjernene uten at det er nødvendig først å omdanne væskematerialet til fine dråper. På denne måte vil kun en liten mengde høyenergisk gass være tilstrekkelig, likevel vil liten eller ingen agglomorering av de individuelle partikler, idet fluidiserte sjikt, finne sted, og mengden av dannet støv er meget liten.
Foreliggende oppfinnelse vedrører derfor en fremgangsmåte, ved fremstilling av granuler fra en væskeblanding ved å bringe faste kjerner til å gro i et sjikt som holdes fluidisert av en oppadrettet gass-strøm gjennom sjiktet, ved å forårsake at væskematerialet størkner på kjernen, og fjerne de således erholdte granuler fra sjiktet, idet væskematerialet innføres i det fluidiserte sjikt fra bunnen og oppover ved hjelp av minst én innmatningsanordning forsynt med en sentral kanal, gjennom hvilken væskematerialet tilføres, og tilføre en kraftig gass-strøm gjennom en kanal som er konsentrisk med den første, idet denne gass-strøm tilføres med en lineær, oppadrettet hastighet som er større enn den for fluidiseringsgassen, og hvor den kraftige gass-strøm danner en utarmet sone i sjiktet over innmatningsanordningen, og hvor væskematerialet som føres ut av den sentrale kanal, bringes i kontakt med den kraftige gass-strøm.
Foreliggende oppfinnelse er særpreget ved at væskematerialet føres ut av den sentrale kanal til den utarmede sone som en hovedsakelig lukket, konisk film, idet kjerner fra sjiktet føres gjennom filmen ved hjelp av den kraftige gass-strøm, hvoretter de således fuktede kjerner, under transporten gjennom den utarmede sone, bringes til størk-ning .
Før den treffer filmen, vil den kraftige gass-strøm suge kjernene fra sjiktet, oppebære disse og derved bremses opp, slik at både filmen og gass-strømmen ved anslag avbøyes, og de bårede kjerner vil penetrere filmen som følge av deres treghet, og derved fuktes med en liten mengde av det flytende materialet, og deretter i den utarmede sone vil de størkne i en slik grad at etter utførsel fra den utarmede sone, vil partiklene være tilstrekkelig tørre til å forhindre agglomorering.
En lukket konisk film kan i prinsipp oppnås på forskjellige måter. F.eks. kan væskematerialet, ved hjelp av en avsmalnende endedel av utløpskanalen, omdannes til en film. Fortrinnsvis tilveiebringes den koniske film ved å gi væskematerialet en rotasjon. Naturligvis, ved siden av rota-sjonshastigheten som væskematerialet gis, er også det hydrostatiske trykk i vaeskematerialet viktig. Generelt bør væskematerialet tilføres under et hydrostatisk trykk på 1,5-6 bar, spesielt 2-4 bar. Fortrinnsvis anvendes en sprøyteanordning forsynt med et rotasjonskammer. I dette arrangement blir væsken, under det hydrostatiske trykk, presset gjennom én eller flere kanaler som føres tangentielt inn i rotasjonskammeret. Materialet bringes således til rotasjon og føres deretter ut gjennom en utløpskanal som generelt har en mindre diameter enn rotasjonskammeret. Materialet, som vil bevege seg som en væskefilm langs veggen av utløpskanalen, har en horisontal hastighetskomponent som følge av rotasjonen, og en vertikal hastighetskomponent avhengig av utførselen. Virvelvinkelen av den konisk formede film som dannes etter utløpet fra utløpskanalen, bestemmes av forholdet mellom disse to hastighetskomponenter. Denne virvelvinkel er generelt 70-100°, spesielt 80-90°. En mindre virvelvinkel er mindre ønskelig, da det i dette tilfelle vil bli meget vanskelig, om enn ikke umulig, å oppnå en tilstrekkelig bred anslagsvinkel med den kraftige gass-strøm. På den annen side vil en større virvelvinkel rent konstruksjonsmessig, være vanskelig å oppnå, og gir liten eller ingen fordel.
Det er funnet fordelaktig at overflaten av filmen nesten ikke har noen småbølger, fordi man da vil oppnå en jevn fordeling av væskematerialet på kjernene som føres gjennom filmen. Dette kan bl.a. oppnås ved å forsyne den ytre del av utmatningsanordningen med en glatt vegg. I tillegg bør det sørges for at væskematerialet i filmen ikke har en for høy indre turbulens. Det er funnet at for erholdelse av en tilstrekkelig glatt film, bør det dimensjonsløse Webertall (We^), uttrykt som
hvor
PL er vaeskematerialets densitet i kg/m3 ,
L er vaeskematerialets potensielle hastighet i m/s,<ff>L er væskematerialets overflatespenning i N/m, og £er filmtykkelsen ved utgangen fra den sentrale kanal i m,
være mindre enn 2500, spesielt mindre enn 2000. Det er funnet at for å oppnå dette, bør væskehastigheten generelt ikke overstige 30 m/s og fortrinnsvis ligge i området 10-25 m/s .
Ytterligere for foreliggende fremgangsmåte er det viktig at den kraftige gass-strøm tar opp kjernene og derved bremses opp før den treffer filmen. Dette oppnås fortrinnsvis ved å la gasskanalen munne ut i det fluidiserte sjikt lavere enn væskekanalen. På denne måte vil gass-strømmen medføre kjerner langs en viss distanse og gi dem en viss hastighet før de treffer filmen. Denne såkalte frie distanse kan variere innen vide grenser, eksempelvis 0,5-5,0 cm. Fortrinnsvis anvendes en fri distanse på 1-2 cm.
Ved foreliggende fremgangsmåte anvendes som den kraftige gass-strøm, fortrinnsvis luft som tilføres med en hastighet på minst 50 m/s, særlig 100-250 m/s, generelt under et innmatningstrykk på 1,1-1,5 bar. Gassens temperatur kan variere, avhengig av type væskemateriale som skal granuleres. Generelt anvendes en gass-strøm med en temperatur som er tilnærmet lik den for væskematerialet. Den nødvendige mengde av denne kraftige gass-strøm er, i henhold til foreliggende oppfinnelse, eksepsjonelt lav. Generelt kan anvendes et masseforhold mellom gass til væskemateriale i området 0,1:1 og 0,5:1, spesielt i området 0,2:1 og 0,4:1.
Etter utførsel fra gasskanalen vil gass-strømmen suge opp kjernene fra sjiktet og medføre disse. Gass-strømmens hastighet vil derved avta mens kjernene oppnår en viss hastighet, eksempelvis 0,5-5 m/s. Ved anslag mot filmen har gass-strømmens hastighet avtatt i en slik grad, at gassens og filmens impuls er omtrent like. Med impuls er her ment produktet av massestrømhastighet og hastighet. Hvis, ved anslag, filmens impuls er meget høyere enn den for gass-strømmen, vil gass-strømmen sterkt avbøyes utad, hvilket fører til forstyrrelse i den utarmede sone. På den annen side, hvis, ved anslag, gassens impuls er meget høyere enn den for filmen, vil denne presses innover i en slik grad at et betydelig antall kjerner ikke lenger vil bringes i kontakt med det flytende materialet, og vil derfor ikke bli fuktet. Ved anslag vil både filmen og gass-strømmen avbøyes noe, og det vil hovedsakelig ikke finnes noen blanding av gass og væske. Den grad med hvilken filmen avbøyes innover, og den grad med hvilken gass-strømmen avbøyes utover, bestemmes av de ovenfor nevnte impulser, og i mindre grad av vinkelen, ved hvilken anslag finner sted. Denne vinkel bestemmes av filmens virvelvinkel og vinkelen med hvilken gass-strømmen eventuelt konvergerer. Det er funnet at etter utførselen fra gasskanalen, vil gass-strømmen av seg selv konvergere noe inn i sjiktet, slik at i de fleste tilfeller er det ikke nøvendig å anvende en konvergerende gasskanal. Eventuelt bringes gass-strømmen ved utløpskanalen, til å konvergere med en vinkel i området 5-25°, særlig 5-10°. Generelt vil da anslagsvinkelen være 50-85°, særlig 60-70°.
Når filmen og gassen støter sammen, vil kjernene som bæres i gass-strømmen som følge av deres masse, kastes rett frem, d.v.s. gjennom filmen. Disse kjerner vil derved fuktes med et lite lag væskemateriale som fullstendig, eller nesten fullstendig, størkner i den utarmede sone. Mengden av væskemateriale som tas opp er bl.a. avhengig av filmtykkelsen og partikkeldiameteren. Filmtykkelsen ved anslag er generelt 50-150 um. Partikkeldiameteren kan variere innen vide grenser avhengig av materialets natur, størrelsen av kjernene som innføres i sjiktet og antall ganger en slik kjerne allerede er fuktet.
Den kraftige gass-strøm transporterer ikke bare partiklene, men tjener også til å danne den utarmede sone over anord-ningen. Denne sone bør ha en tilstrekkelig høyde til å til-late at væskematerialet på partiklene størkner i en tilstrekkelig grad, eksempelvis 30 cm. På den annen side bør det forhindres, av hensyn til støvavgivelse, at overflaten av sjiktet brytes lokalt. Disse betingelser bestemmes av massen og hastigheten av gassen, og høyden av sjiktet som eksempelvis er 40-100 cm.
Det er funnet at for en tilfredsstillende granulering, er bredden av gass-strømmen ved utførselen fra gasskanalen viktig. For det tilfellet av en meget bred gass-sone, er det funnet at på den ytre side av gass-strømmen vil et antall av de medførte partikler ikke fuktes av filmen. For det tilfellet av en meget smal gass-sone, er det funnet at de medførte partikler oppnår en utilstrekkelig hastighet. Generelt er det funnet at bredden av gass-sonen bør velges til 0,25-4 ganger den midlere diameter for kjernene.
Foreliggende fremgangsmåte kan anvendes for granulering av alle typer væskematerialer, enten i form av en oppløsning, smelte eller suspensjon. Foreliggende fremgangsmåte er spesielt egnet ved granulering av hovedsakelig vannfrie væskematerialer. Eksempler på materialer som kan granuleres med foreliggende fremgangsmåte er ammoniumsalter, såsom ammoniumnitrat, ammoniumsulfat og ammoniumfosfat og bland-inger derav, enkelte gjødningsmidler, såsom kalsiumammon-iumnitrat, magnesiumammoniumnitrat, NP- og NPK-gjødnings-midler, urea og ureainneholdende forbindelser, svovel, organiske bestanddeler, såsom bisfenol og kaprolactam og lignende. Foreliggende fremgangsmåte er spesielt egnet for granulering av urea, i hvilket tilfelle man på en side erholder et produkt med meget høy volumdensitet, og på den annen side dannes så lite støv at tilsetning av formaldehyd til væskeinnmatningen i det vesentlige er overflødig. Foreliggende fremgangsmåte er også egnet for å påføre væskematerialer på kjerner med en annen sammensetning enn den for væskematerialet, eksempelvis ved beleggning av gjødnings-midler eller ureapartikler med eksempelvis svovel.
Ved foreliggende fremgangsmåte kan temperaturen for væskematerialet som skal granuleres, variere innen vide grenser. I prinsipp bør temperaturen velges så nær som mulig krystalliserings- eller s.tørkningspunktet for materialet for å oppnå rask krystallisering eller størkning. På den annen side er en viss temperaturforskjell i forhold til denne temperatur ønskelig for å forhindre avsetning av fast materiale rundt utløpsåpningen av mateanordningen. Generelt anvendes et væskemateriale med en temperatur 5-15°C over krystalliserings- eller størkningstemperaturen.
Som kjerne i det fluidiserte sjikt kan i prinsipp alle pelletstyper anvendes, eksempelvis småpellets separat frem-stilt fra en del av væskematerialet som skal utsprøytes, eller fra en smelte erholdt fra smeltning av en for stor fraksjon etter sikting av granulatet. Fortrinnsvis anvendes som kjerner, granuler som er erholdt ved sikting og/eller knusing av granuler erholdt fra sjiktet. Den midlere diameter fra disse kjerner kan variere, delvis avhengig av naturen til materialet som skal granuleres, og spesielt avhengig av denønskede partikkelstørrelse av produktet. Også mengden av de innførte kjerner kan variere.
Sjiktet av kjernene holdes i en fluidisert tilstand av en oppadstrømmende gass, særlig luft. Denne fluidiseringsgass bør ha en minstehastighet tilstrekkelig til å sikre at sjiktet holdes i en fullstendig fluidisert tilstand. På den annen side bør hastigheten være så lav som mulig, av hensyn til energiomkostningene og for å hindre avgivelse støv. Generelt vil det anvendes en fluidiseringsgass med en minste nødvendige hastighet på 1,5-2,5 m/s, mere spesielt 1,8-2,3 m/s. Temperaturen for fluidiseringsgassen kan variere, delvis avhengig av den ønskede sjikttemperatur som normalt passende velges avhengig av temperaturen for materialet som skal utsprøytes, sprøytegassen, de tilførte kjerner og fluidiseringsgassen.
Oppfinnelsen skal forklares mere detaljert under henvisning til de vedlagte tegninger. Fig. 1 representerer et lengdesnitt av en sprøyteanordning med hvilken foreliggende fremgangsmåte kan utføres. Fig. 2 viser et lengdesnitt av utløpsdelen av en slik sprøyteanordning, fig. 2A viser skjematisk et tverrsnitt av rotasjonskammeret i en slik sprøyteanordning, sett fra toppen. Fig. 3 viser et lengdesnitt av en utløpsdel av en sprøyte-anordning hvor både gassutløpsåpningen og væskeutløps-åpningen er anordnet i ca. tilnærmet like vertikale høyder. Fig. 3A viser skjematisk et tverrsnitt av rotasjonskammeret i en slik sprøyteanordning, sett fra toppen.
I fig. 1 er sprøyteanordningen gitt den generelle betegnelse A, og består av en innmatningsseksjon I og en sprøy-teseksjon II. Sprøyteanordningen er montert i en ikke vist granuleringsinstallasjon med bunndelen B og festet til bunnplaten C, som er forsynt med perforeringer D for inn-føring av fluidiseringsluft, og utfører via utløpsåpning G. Sprøyteanordningen omfatter en sentral kanal 1, som i en ende er forbundet med en ikke vist væsketilførselsrørled-ning, og i den andre ende fører inn i et rotasjonskammer 3. Ytterligere er sprøyteanordningen forsynt med en kanal 4 som er anordnet konsentrisk rundt den sentrale kanal, og hvor kanalen 4 i en ende via åpningen 5 er forbundet med en ikke vist gasstilførselsrørledning, og den andre ende er forsynt med en avsmalnende del 6 som avsluttes ved utløps-åpningen 7. Utløpsseksjonen E omgitt av et stiplet rekt-angel i figurene, er vist mere detaljert i fig. 2.
I fig. 2 er utløpsdelen av sprøyteanordningen gitt den generelle betegnelse E, og består av et væskeutløp F, rundt hvilket er anordnet en avsmalnende gasskanal 6 med en ut-løpsåpning 7. Væskeutløpet F består av en væsketilførsels-kanal 1, som via åpninger 8 og innmatningsspalter 9 er forbundet med et rotasjonskammer 3, som er forsynt med en sentral utløpskanal 10 med utløpsåpning 11.
I fig. 2A vises skjematisk et tverrsnitt langs linjen A-A i rotasjonskammeret 3 ifølge fig. 2. Innmatningsspaltene er indikert med 9.
I fig. 3 er vist en modifisert utløpsseksjon av sprøytean-ordningen. Denne avviker fra utførelsesformen i fig. 2 ved at væskeutløpsåpningen 11 er omtrent ved den samme vertikale høyde som gassutløpsåpningen 7.
Eksempel I
Til en sirkulær fluidisert sjiktgranulator med en diameter på 27 cm forsynt med en perforert bunnplate ( hulldiameter 2 mm), hvor granulatoren inneholdt et sjikt av ammonium-nitratpartikler til en høyde på ca. 60 cm, ble tilført kontinuerlig en ammoniumnitratsmelte og en kraftig luftstrøm via en sprøyteanordning som vist i figurene 1 og 2. Ved denne utførelsesform ble tilført en ammoniumnitratsmelte inneholdende 0,65 vekt-% H20, 2,0 vekt-% dolomitt og 2,0 vekt-% leire, og med en temperatur på 182°C, via kanalen (1) i sprøyteanordningen i en mengde på 195 kg/time under et innmatningstrykk på 2,7 bar. Som leire ble anvendt "Sor-bolite" (Tennessee Mining and Chemical Corporation) med en partikkelstørrelse mindre enn 5 um, og hovedsakelig bestå-ende av Si02(73 vekt-%) og A1203(14 vekt-%).
Den kraftige luftstrøm ble tilført via gasskanalen (4) som var anordnet konsentrisk rundt den sentrale kanal, i en mengde på 50 kg/time med en temperatur på 180°C og under et tilførselstrykk på 1,4 bar.
Sprøyteanordningen var forsynt med et rotasjonskammer (3) til hvilket smeiten ble innført ved hjelp av 4 tangentielt anordnede små væskekanaler (9).
De viktigste dimensjoner ved sprøyteanordningen var som følger:
Væsken løper ut fra den sentrale kanal i form av en lukket konisk film med en tykkelse ved utløpet på 275 um, en virvelvinkel på 87° og en hastighet på 15,5 m/s. Filmen hadde en småbølget overflate som følge av den lave indre turbulens (We£var ca. 1400). Luftstrømmen løp ut fra den konsentriske gasskanal med en hastighet på 200 m/s. Selv om gasskanalen ikke konvergerte ble det funnet at gass-strøm-men konvergerte noen få grader. Ved anstøt mot den partik-kelladede gass-strøm og filmen, ble det funnet at nesten ingen blanding av de to fant sted.
Til sjiktet ble også tilført ca. 180 kg/time faste ammoni-umnitratpartikler med en midlere diameter på 1-1,5 mm og en temperatur på ca. 80°C, hvilke partikler hver erholdt ved sikting og knusing av granulatet utført fra sjiktet.
Sjiktet av partikler hadde en temperatur på 135°C og ble fluidisert ved hjelp av en oppadrettet luftstrøm med en temperatur på ca. 70°C og med en nedre hastighet på 2,1 m/s .
Via et overløp ble granuler (temperatur ca. 135°C) kontinuerlig utført fra sjiktet og avkjølt til ca. 90°C i en trommelkjøler med motstrømsluft. De avkjølte granuler ble deretter siktet gjennom flate "Engelsman"-sikter (åpnings-størrelse 2 og 4 mm).
Ved denne drift ble 166 kg/time av en siktfraksjon med en diameter mindre enn 2 mm, erholdt, hvilken fraksjon ble returnert til sjiktet, og 14 kg/time av en siktfraksjon større enn 4 mm, hvilken fraksjon ved hjelp av en valse-knuser ble knust til en S^q på 1,1 mm. Fint støv (mindre enn 750 um) ble separert ved hjelp av en blåseskilleanord- ning, hvoretter det gjenværende knuste materiale ble ført tilbake til sjiktet.
Som produkt ble erholdt siktfraksjonen (2-4 mm) granuler i en mengde på 193 kg/time, som ble avkjølt til 40°C i en trommel. De således erholdte granuler hadde de følgende egenskaper:
En del av dette produkt ble oppvarmet og avkjølt 5 ganger innen temperaturintervallet 15-50°C. De således behandlede granuler hadde en knusestyrke på 50 bar og en olje-absorpsjonsevne på 2,2 vekt-%.
Knusestyrken ble målt ved å plassere granulene mellom to plater og utøve et tiltagende trykk på topp-platen inntil det ble erholdt et trykk ved hvilket granulene brøt sammen. Rulleevnen ble bestemt ved å bringe granulene på en roter-ende disk som var montert i en vinkel på 7,5°, og måle prosentandelene av granulene som gled nedad. Støtmotstanden ble bestemt ved å skyte granuler mot en plate montert i en vinkel på 45°, og måle prosent rundhet før og etter denne behandling.
Den støvinneholdende fluidiseringsluft (temperatur ca. 135°C) som ble ført ut av sjiktet, ble sendt til en våt-vaskeanordning, hvorved ble erholdt en fortynnet ammonium-nitratoppløsning (ca. 35 vekt-%).
Denne oppløsning ble inndampet og tilsatt til ammonium-ni.tratsmelten tilført til sjiktet.
De støvinneholdende luftstrømmer fra kjølerene og knusesek-sjonen ble befridd for støv i posefiltere. Det således erholdte ammoniumnitratstøv ble oppløst i den varme ammoniumnitratsmelte og tilført til sjiktet.
Eksempel II
195 kg/time ammoniumnitratsmelte inneholdende 0,36 vekt-% vann og 0,3 vekt-% Mg(N03)2(regnet som MgO) ble, ved en temperatur på 180°C og under et innmatningstrykk på
1,9 bar, innført i en fluidisert sjiktgranulator av samme type som beskrevet i Eksempel I, men via en sprøyteanord-ning som vist i fig. 3. I tillegg ble 55 kg/time, med en temperatur på 180°C, innmatet under et trykk på 1,5 bar via sprøyteanordningen.
Den koniske væskefilm som ble ført ut av den sentrale kanal (diameter av utløpsåpningen var 4 mm), hadde en tykkelse på ca. 300 um, en hastighet på 11,9 m/s og en virvelvinkel på 90° (We§ca. 1000). Den utløpende luftstrøm hadde en hastighet på 195 m/s. Til sjiktet, som hadde en temperatur på 115°C, og ble fluidisert med luft med en temperatur på 40°C ved en hastighet på 2,1 m/s, ble også tilført 175 kg/time av faste partikler erholdt fra sikte- og knusesek-sjonene.
Granulene utført fra sjiktet via overløpet ble, som i Eksempel I, avkjølt til 90°C i en trommel og siktet, og 190 kg/time av en produktfraksjon (2-4 mm) ble erholdt, som ble avkjølt til 40°C i en trommel.
De således erholdte granuler hadde de følgende egenskaper:
En del av dette produkt ble 5 ganger oppvarmet og avkjølt mellom 15 og 50°C. De således behandlede granuler hadde en knusestyrke på 45 bar og en oljeabsorpsjonskapasitet på 1,9 vekt-%.
Eksempel III
Til en sirkulær fluidisert sjiktgranulator med en diameter på 46 cm, inneholdende et sjikt (100°C) ureapartikler (høyde ca. 60 cm), hvilket sjikt ble fluidisert med en luft med en temperatur på 35°C og med en hastighet på 2,0 m/s, ble tilført 180 kg/time faste ureapartikler som var erholdt ved sikting og knusing av granulat fra sjiktet.
I tillegg ble, ved hjelp av en sprøyteanordning som angitt i Eksempel I, en ureasmelte og en kraftig luftstrøm innført opp i sjiktet. Ureasmelten hadde en temperatur på 140°C,
et vanninnhold på 0,5 vekt-% og et formaldehydinnhold på 0,2 vekt-%, og ble tilført i en mengde på 195 kg/time under et innmatningstrykk på 3,3 bar. Den kraftige luftstrøm hadde en temperatur på 140°C og ble tilført i en mengde på 50 kg/time under et tilførselstrykk på 1,4 bar.
Ureasmelten utløp fra sprøyteanordningen i form av en små-bølget (Weg = 1950), konisk film med en virvelvinkel på 88°, en filmtykkelse på 300 um og en utløpshastighet på 20 m/s. Luftstrømmen utløp fra sprøyteanordningen med en hastighet på ca. 190 m/s.
Via et overløp ble granulene utført fra sjiktet, avkjølt til ca. 40°C i en fluidisert sjiktkjøler og deretter separert ved sikting til en produktfraksjon på 2-4 mm (190 kg/time), en fraksjon mindre enn 2 mm (165 kg/time) og en fraksjon større enn 4 mm (15 kg/time). Den sistnevnte fraksjon ble knust og returnert til sjiktet sammen med fraksjonen mindre enn 2 mm.
Produktgranulene hadde de følgende egenskaper:
Eksempel IV
Til en sirkulær fluidisert sjiktgranulator med en diameter på 46 cm, inneholdende et sjikt (100°C) ureapartikler (høyde ca. 60 cm), som var fluidisert med luft med en temperatur på 110°C og en hastighet på 2 m/s, ble innført 180 kg/time faste ureapartikler, som var erholdt ved sikting og knusing av granulatet fra sjiktet.
I tillegg ble, ved hjelp av sprøyteanordningen beskrevet i Eksempel I, innført en ureasmelte og en kraftig luftstrøm oppad i sjiktet. Ureasmelten hadde en temperatur på
140°C, et vanninnhold på 1,2 vekt-% og var fri for formaldehyd, og tilført i en mengde på 195 kg/time under et tilførselstrykk på 3,3 bar. Den kraftige luftstrøm hadde en temperatur på 140°C og ble tilført i en mengde på 88 kg/time under et tilførselstrykk på 0,40 bar.
Ureasmelten løp ut fra sprøyteanordningen i form av en småbølget (We£= 1950), konisk film, med en virvelvinkel på 88°, en filmtykkelse på 300 pm og en utløpshastighet på 20 m/s. Lufstrømmen utløp fra sprøyteanordningen med en hastighet på 190 m/s.
Via et overløp ble granulene utført fra sjiktet, avkjølt til ca. 40°C i en fluidisert sjiktkjøler og deretter separert ved sikting til en produktfraksjon på 2-4 mm (190 kg/time), en fraksjon mindre enn 2 mm (165 kg/time) og en fraksjon større enn 4 mm (15 kg/time). Den sistnevnte fraksjon ble knust og returnert til sjiktet sammen med frak-
sjonen mindre enn 2 mm.
Produktgranulene hadde de følgende egenskaper:
Eksempel V
Til en sirkulær fluidisert sjiktgranulator (diameter 44 cm) inneholdende et sjikt (temperatur 43°C) svovelpartikler (midlere diameter 2,90 mm) med en høyde på 55 cm, ble kontinuerlig innført ca. 150 kg/time sovelpartikler med en midlere diameter på 1,0-1,5 mm og en temperatur på 36°C, hvilke partikler var erholdt ved sikting og knusing av granulatet fra sjiktet. Sjiktet ble fluidisert med en oppadrettet luftstrøm med en temperatur på ca. 20°C og en minste hastighet på 2,0 m/s.
I tillegg ble, ved hjelp av sprøyteanordningen beskrevet i Eksempel I, innført 150 kg/time av en svovelsmelte ved en temperatur på 135°C og et innmatningstrykk på 3,1 bar og 55 kg/time av luft ved en temperatur på ca. 135°C og et innmatningstrykk på 1,7 bar til sjiktet. Svovelsmelten utløp fra sprøyteanordningen i form av en i det vesentlige glatt film (We£: ca. 1000) med en hastighet på 12,5 m/s, en filmtykkelse på ca. 280 um og en virvelvinkel på 87°. Den kraftige luftstrøm ble utført med en hastighet på 175 m/s .
Granulene utført fra sjiktet via et overløp ble, ved hjelp av sikting, separert i en fraksjon mindre enn 2,5 mm (112 kg/time), en fraksjon større enn 4,5 mm (38 kg/time), hvilken sistnevnte fraksjon ble knust til en midlere partikkel- størrelse på 1,0-1,5 mm og returnert til sjiktet sammen med den fine fraksjon, og produktfraksjonen med en diameter på 2,5-4,5 mm (ca. 145 kg/time) hadde de følgende egenskaper:
Eksempel VI
På samme måte som i Eksempel I ble 180 kg/time kalsium-ammoniumnitratpartikler (temperatur ca. 100°C, midlere diameter ca. 1,5 mm) tilført til et sjikt av kalsiumammon-iumnitratpartikler (temperatur 105°C) som ble fluidisert med luft (temperatur 20°C, en hastighet på 2 m/s). I.tillegg ble, ved hjelp av sprøyteanordningen beskrevet i Eksempel I, innført 200 kg/time kalsiumammoniumnitratsmelte (nitrogeninnhold 26 vekt-%, CaCO^-innhold 24 vekt-%, r^O-innhold 0,75 vekt-%) tilført ved en temperatur på 172°C under et innmatningstrykk på 2,7 bar, og 50 kg/time av den kraftige luftstrøm ble innført ved en temperatur på 166°C under et innmatningstrykk på 1,4 bar. Den koniske film, (virvelvinkel 88°) som ble utført fra sprøyteanord-ningen hadde en hastighet på 14,5 m/s, en filmtykkelse på 270 um og et Webertall på ca. 1200. Luftstrømmen utløp med en hastighet på 200 m/s.
Granulatet utført fra sjiktet ble siktet varmt, og fraksjonen større enn 4 mm ble knust og returnert til sjiktet sammen med fraksjonen mindre enn 2 mm.
2-4 mm fraksjonen ble avkjølt i en trommel til ca. 40°C og utført som produkt. Produktet hadde de følgende egenskaper :
Claims (10)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av granuler ved vekst av faste kjerner, som holdes fluidisert i et sjikt av en oppadrettet gass-strøm gjennom sjiktet, ved å bringe et væskemateriale til å størkne på kjernen, hvoretter de således erholdte granuler fjernes fra sjiktet, idet væskematerialet innføres i det fluidiserte sjikt av kjerner fra bunnen og oppad ved hjelp av minst en mateanordning forsynt med en sentral kanal, gjennom hvilken materialet tilføres, og en kanal konsentrisk med denne, gjennom hvilken en kraftig gass-strøm tilføres med en lineær oppadrettet hastighet som er høyere enn den for fluidiseringsgassen, hvilken kraftige gass-strøm danner en utarmet sone i sjiktet over innmatningsanordningen, og hvor væskematerialet, etter utløp fra kanalen, bringes i kontakt med den kraftige gass-strøm, karakterisert ved at væskematerialet bringes til utgang fra den sentrale kanal og inn i den utarmede sone som en hovedsakelig lukket, konisk film, og hvor kjernene fra sjiktet føres gjennom filmen ved hjelp av den kraftige gass-strøm, hvorved kjernene fuktes av det flytende materialet og føres inn i den utarmede sone, hvori væskematerialet opptatt av kjernene får størkne.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at væskematerialet tilføres under et trykk på 1,5-6 bar, og bringes til rotasjon i innmatningsanordningen.
3. Fremgangsmåte ifølge kravene 1 eller 2, karakterisert ved at filmen gis en indre turbulens, slik at Webertallet, uttrykt som
hvor
Pl er densiteten av væskematerialet i kg/m3 ,
UL er vaeskematerialets potensielle energi i m/s,
6L er overflatespenningen for materialet, i N/m, og £er filmtykkelsen ved utløpet fra kanalen i m.
4. Fremgangsmåte ifølge hvilke som helst av kravene 1-3, karakterisert ved at væskematerialet gis en hastighet på 10-25 m/s.
5. Fremgangsmåte ifølge hvilke som helst av kravene 1-4, karakterisert ved at væskematerialet inn-føres i sjiktet i et høyere nivå enn nivået for innførselen av den kraftige gass-strøm.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at den vertikale avstand mellom nivåene, ved hvilken væskematerialet og gass-strømmen innføres til sjiktet, holdes i området 0,5-3,0 cm.
7. Fremgangsmåte ifølge hvilke som helst av kravene 1-6, karakterisert ved at gass-strømmen til-føres med en hastighet på 50-250 m/s, under et innmatningstrykk på 1,1-1,5 bar.
8. Fremgangsmåte ifølge hvilke som helst av kravene 1-7, karakterisert ved at masseforholdet mellom gass-strømmen til væskematerialet holdes i området 0,1:1 og 0,5:1.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at masseforholdet mellom gass-strømmen til væskematerialet holdes i området 0,2:1 og 0,4:1.
10. Fremgangsmåte ifølge hvilke som helst av kravene 1-9, karakterisert ved at den konsentrisk ut-førte gass-strøm bringes ved utløpet, til å konvergere med en vinkel som ikke overstiger 25°.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8303000A NL8303000A (nl) | 1983-08-27 | 1983-08-27 | Werkwijze voor het bereiden van granules. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO843407L true NO843407L (no) | 1985-02-28 |
Family
ID=19842316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO843407A NO843407L (no) | 1983-08-27 | 1984-08-24 | Fremgangsmaate ved fremstilling av granuler |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4701353A (no) |
EP (1) | EP0141437B1 (no) |
JP (1) | JPS6097037A (no) |
AT (1) | ATE33455T1 (no) |
CA (1) | CA1245971A (no) |
DE (1) | DE3470388D1 (no) |
FI (1) | FI75279C (no) |
IE (1) | IE55400B1 (no) |
IN (1) | IN162235B (no) |
MX (1) | MX168167B (no) |
NL (1) | NL8303000A (no) |
NO (1) | NO843407L (no) |
SU (1) | SU1329606A3 (no) |
ZA (1) | ZA846636B (no) |
Families Citing this family (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4828882A (en) * | 1987-03-16 | 1989-05-09 | Canadian Patents & Developments Limited | Particle encapsulation technique |
DE3909455A1 (de) * | 1989-03-22 | 1990-09-27 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung von wasserdispergierbaren granulaten |
US5364832A (en) * | 1990-08-10 | 1994-11-15 | Hoechst Aktiengesellschaft | Water-dispersible granules comprising fenoxaprop-ethyl and/or fenchlorazole |
DD285591A5 (de) * | 1989-10-24 | 1990-12-19 | ��������@��������@����������@���k�� | Verfahren zur herstellung von granuliertem natriumacetat-trihydrat |
GB9002057D0 (en) * | 1990-01-30 | 1990-03-28 | Davy Mckee Sheffield | An apparatus for producing particles of metal |
US5230892A (en) * | 1990-08-24 | 1993-07-27 | Bayer Aktiengesellschaft | Solid formulations |
KR0159947B1 (ko) * | 1991-03-12 | 1998-11-16 | 마사아키 오카와라 | 분수형 가압 2류체 노즐 장치와 그것을 편입하여 이루어지는 스프레이 드라이어 장치, 및 가압 2류체에 있어서의 액적 경 제어법 |
US5236503A (en) * | 1991-10-28 | 1993-08-17 | Glatt Air Techniques, Inc. | Fluidized bed with spray nozzle shielding |
GB9209619D0 (en) * | 1992-05-05 | 1992-06-17 | Ici Plc | Granulated ammonium nitrate products |
UA26359C2 (uk) * | 1992-08-07 | 1999-08-30 | Хідро Агрі Слейскіл Б.В. | Спосіб виробhицтва граhул сечовиhи |
AUPM383594A0 (en) * | 1994-02-11 | 1994-03-10 | Incitec Ltd | Granular urea |
US5632102A (en) * | 1994-11-14 | 1997-05-27 | Glatt Gmbh | Process and apparatus for the production and/or treatment of particles |
GB9712583D0 (en) | 1997-06-16 | 1997-08-20 | Unilever Plc | Production of detergent granulates |
GB9712580D0 (en) * | 1997-06-16 | 1997-08-20 | Unilever Plc | Production of detergent granulates |
GB9713748D0 (en) * | 1997-06-27 | 1997-09-03 | Unilever Plc | Production of detergent granulates |
US6312521B1 (en) | 1998-12-14 | 2001-11-06 | Primera Foods Corporation | Apparatus and process for coating particles |
CN1357035A (zh) * | 1999-06-21 | 2002-07-03 | 宝洁公司 | 在硫化床中涂布洗涤剂粒剂的方法 |
US6790821B1 (en) | 1999-06-21 | 2004-09-14 | The Procter & Gamble Company | Process for coating detergent granules in a fluidized bed |
US7182282B2 (en) * | 2001-04-13 | 2007-02-27 | Urea Casale S.A. | Fluid bed granulation apparatus |
DK1497034T3 (da) * | 2002-12-20 | 2006-11-13 | Lifecycle Pharma As | En selvrensende spraydyse |
CA2549755C (en) * | 2003-12-23 | 2012-05-15 | Yara International Asa | Spraying device and method for fluidised bed granulation |
US20060204613A1 (en) * | 2005-02-18 | 2006-09-14 | Castro Armando J | Chewing gum containing flavor delivery systems |
US20060286200A1 (en) * | 2005-04-18 | 2006-12-21 | Castro Armando J | Confections containing flavor delivery systems |
BRPI0715052B1 (pt) * | 2006-08-10 | 2022-04-12 | Raymond G.F. Abry | Método para gerar enxofre micronizado |
JP4455643B2 (ja) | 2007-10-30 | 2010-04-21 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 造粒装置及びそれを用いる造粒方法 |
EP2305371A1 (en) * | 2009-09-10 | 2011-04-06 | Stamicarbon B.V. | Process for producing granules |
EP2431346A1 (en) * | 2010-09-15 | 2012-03-21 | Uhde Fertilizer Technology B.V. | Method for producing urea fertilizer with low moisture absorption tendencies |
WO2012116697A1 (en) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | Gea Process Engineering A/S | External mixing pressurized two-fluid nozzle and a spray drying method |
US8794744B2 (en) * | 2011-09-14 | 2014-08-05 | Shenzhen China Star Optoelectronics Technology Co., Ltd. | Inkjet unit and inkjet device |
US8652367B2 (en) * | 2012-03-14 | 2014-02-18 | Honeywell International Inc. | Method and apparatus for prilling with pressure control |
CN104549557B (zh) * | 2013-10-17 | 2018-11-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种微粒载体的浸渍方法 |
MA42900A (fr) | 2015-07-07 | 2018-05-16 | Yara Int Asa | Procédé de fabrication de matériau particulaire à base d'urée contenant du soufre élémentaire |
EP3508465B1 (de) | 2018-01-08 | 2023-11-29 | thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH | Prallbleche im fliessbettkühler |
EP3542893A1 (de) | 2018-03-23 | 2019-09-25 | thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH | Fliessbettgranulator oder fliessbettkühler mit beschichteter perforierter platte |
EP3768417A1 (en) | 2018-03-23 | 2021-01-27 | thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH | Divided perforated plate for fluid bed granulator or cooler |
PL3768416T3 (pl) | 2018-03-23 | 2023-03-06 | Thyssenkrupp Fertilizer Technology Gmbh | Układ granulatora ze złożem fluidalnym z materiałem powłokowym zapobiegającym nagromadzaniu się pyłu w układach powietrza instalacji do granulacji mocznika |
EP3560907B1 (en) | 2018-04-23 | 2021-01-06 | thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH | Urea production plant and scrubbing system |
JP7201708B2 (ja) | 2018-05-08 | 2023-01-10 | ティッセンクルップ フェルティリツァー テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 流動層造粒プラントのための内部冷却システム |
EP3581265A1 (de) | 2018-06-12 | 2019-12-18 | thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH | Sprühdüse zur herstellung eines harnstoff-schwefel düngers |
EP3593898B1 (en) | 2018-07-13 | 2021-09-01 | thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH | Producing fertilizer granules with a defined size distribution |
CN109513539A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-03-26 | Tcl王牌电器(惠州)有限公司 | 喷雾装置及喷雾机 |
DE102019216894A1 (de) | 2019-10-31 | 2021-05-06 | Thyssenkrupp Ag | Fließbettgranulator |
WO2023158314A1 (en) | 2022-02-21 | 2023-08-24 | Stamicarbon B.V. | Low biuret urea production |
WO2024049293A1 (en) | 2022-08-29 | 2024-03-07 | Stamicarbon B.V. | Fluidized bed granulation |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3662960A (en) * | 1966-11-21 | 1972-05-16 | United Aircraft Corp | Injector head |
JPS4924012B1 (no) * | 1971-03-03 | 1974-06-20 | ||
US3979069A (en) * | 1974-10-11 | 1976-09-07 | Luigi Garofalo | Air-atomizing fuel nozzle |
US4171091A (en) * | 1976-03-26 | 1979-10-16 | Stamicarbon, B.V. | Process and device for spraying liquid |
GB1581761A (en) * | 1977-06-09 | 1980-12-17 | Azote Sa Cie Neerlandaise | Urea granulation |
JPS5829150B2 (ja) * | 1977-12-03 | 1983-06-21 | ナカヤ産業株式会社 | 噴霧装置 |
JPS6034517B2 (ja) * | 1978-03-03 | 1985-08-09 | 宇部興産株式会社 | 流動層で尿素を造粒する方法 |
NL191557C (nl) * | 1980-05-12 | 1995-09-19 | Azote Sa Cie Neerlandaise | Werkwijze voor het vervaardigen van uit een kern en een omhulling opgebouwde korrels. |
US4456181A (en) * | 1982-04-19 | 1984-06-26 | Bete Fog Nozzle, Inc. | Gas liquid mixing nozzle |
-
1983
- 1983-08-27 NL NL8303000A patent/NL8303000A/nl not_active Application Discontinuation
-
1984
- 1984-08-21 EP EP84201208A patent/EP0141437B1/en not_active Expired
- 1984-08-21 DE DE8484201208T patent/DE3470388D1/de not_active Expired
- 1984-08-21 AT AT84201208T patent/ATE33455T1/de not_active IP Right Cessation
- 1984-08-21 US US06/643,024 patent/US4701353A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-08-24 CA CA000461734A patent/CA1245971A/en not_active Expired
- 1984-08-24 MX MX008015A patent/MX168167B/es unknown
- 1984-08-24 ZA ZA846636A patent/ZA846636B/xx unknown
- 1984-08-24 SU SU843786914A patent/SU1329606A3/ru active
- 1984-08-24 IE IE2167/84A patent/IE55400B1/en not_active IP Right Cessation
- 1984-08-24 FI FI843349A patent/FI75279C/fi not_active IP Right Cessation
- 1984-08-24 NO NO843407A patent/NO843407L/no unknown
- 1984-08-27 IN IN657/MAS/84A patent/IN162235B/en unknown
- 1984-08-27 JP JP59176898A patent/JPS6097037A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI843349A0 (fi) | 1984-08-24 |
MX168167B (es) | 1993-05-07 |
ZA846636B (en) | 1985-04-24 |
US4701353A (en) | 1987-10-20 |
IE842167L (en) | 1985-02-27 |
ATE33455T1 (de) | 1988-04-15 |
EP0141437B1 (en) | 1988-04-13 |
IE55400B1 (en) | 1990-08-29 |
FI75279B (fi) | 1988-02-29 |
EP0141437A1 (en) | 1985-05-15 |
SU1329606A3 (ru) | 1987-08-07 |
FI75279C (fi) | 1988-06-09 |
DE3470388D1 (en) | 1988-05-19 |
NL8303000A (nl) | 1985-03-18 |
JPS6097037A (ja) | 1985-05-30 |
FI843349A (fi) | 1985-02-28 |
IN162235B (no) | 1988-04-16 |
CA1245971A (en) | 1988-12-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO843407L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av granuler | |
US4619843A (en) | Process for the preparation of granules | |
US4354450A (en) | Jet layer granulator | |
US4217127A (en) | Process for producing urea granules | |
US6179893B1 (en) | Process for generation of fertilizer granules containing urea and ammonium sulfate | |
US3457336A (en) | Method of forming granules from molten droplets | |
JP6514885B2 (ja) | 顆粒 | |
NO160956B (no) | Synkron undertrykkelse-scrambling av televisjonssignaler for abonnent-tv samt fremgangsmaate ved synkron undertrykkelses-scramblerabonnent-tv-system. | |
US2774660A (en) | Granulation of fertilizers | |
US4686115A (en) | Process for granulating chemical products and apparatus therefor | |
CA1154213A (en) | Sulfur prilling | |
EP0212714B1 (en) | Process for the preparation of granules and granules obtained by this process | |
PL126883B1 (en) | Method of making urea pellets or nubbles | |
NO319746B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av porose granuler av ammoniumnitrat | |
EP1682255B1 (en) | Process for the preparation of urea granules | |
SU856372A3 (ru) | Способ гранулировани жидкого материала и устройство дл его осуществлени | |
US3232703A (en) | Process for the production of ammonium nitrate | |
Shirley Jr et al. | Melt granulation of urea by the falling-curtain process | |
GB2115800A (en) | Process for producing granular compound fertilizer | |
GB1572649A (en) | Process and apparatus for the manufacture of granules such as fertilizer granules | |
JPS6058193B2 (ja) | 尿素の流動造粒方法 | |
GB1234562A (no) | ||
JPH0138102B2 (no) | ||
PL208979B1 (pl) | Urządzenie rozpylające do granulacji roztopionego materiału w złożu fluidalnym, (54) sposób przygotowywania stałych granulek w złożu fluidalnym oraz sposób wytwarzania stałych granulek z ciekłego materiału w złożu fluidalnym | |
NO116468B (no) |