NO322385B1 - Trefaseseparator - Google Patents
Trefaseseparator Download PDFInfo
- Publication number
- NO322385B1 NO322385B1 NO20014286A NO20014286A NO322385B1 NO 322385 B1 NO322385 B1 NO 322385B1 NO 20014286 A NO20014286 A NO 20014286A NO 20014286 A NO20014286 A NO 20014286A NO 322385 B1 NO322385 B1 NO 322385B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid
- space
- phase separator
- separator
- gas
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 105
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 58
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 23
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 21
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
- B01D17/0211—Separation of non-miscible liquids by sedimentation with baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
- B01D17/0214—Separation of non-miscible liquids by sedimentation with removal of one of the phases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Electronic Switches (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en trefaseseparator hvor en tilførsel omfattende en gassfase og en lettere væskefase og en tyngre væskefase blir separert til de tre faser gass, lettere væske og tyngre væske. En slik separator kalles også en gass/væske/væskeseparator. Trefaseseparatorer anvendes i oljeindustrien for å separere en blanding av hydrokarboner
- gass og olje, og vann til konstituentene gass, olje og vann.
Eksempler på slike separatorer er beskrevet i US-A-3 469 373 og i boken "Surface Production Operations, Design of OH-Handling Systems and Facilities", volum 1, 2. utgave, K. Arnold og M. Stewart, Gulf Publishing Company, 1998 på side 135 og videre.
En kjent trefaseseparator omfatter én vanligvis horisontal beholder som avgrenser et væskeseparasjonsrom og gassrom over væskeseparasjonsrom og et gassrom over væskeseparasjonsrommet, hvor beholderen har et innløpsenderom forsynt med et tilfør-selsinnløp og et utløpsenderom forsynt med separate utløp for de tre faser, hvor beholderen videre omfatter en innløpsinnretning i form av en innløpsavleder.
Under vanlig drift blir en tilførsel omfattende en blanding av gass og væske innført gjennom innløpet inn i beholderen. Tilførselen kolliderer med innløpsavlederen, og den plutselige forandring av bevegelsesmengde bevirker en første separasjon av gass og væsker. Gass går inn i gassrommet, . og væskene går inn i væskeseparasjonsrommet hvor de separeres i en lettere væskefase og en tyngre væskefase under påvirkning av gravitasjon. Gassen og væskefasene blir fjernet separat fra beholderen gjennom utløpene. Innløpsavlederen i den kjente trefaseseparator er en vertikal plate som strekker seg inn i væskeseparasjonssonen. På den måten tvinger avlederen væskene til å gå inn i det væskefylte væskeseparasjonsrom.
En ulempe med den kjente separator er en lav separasjonskapasitet.
Det er et formål med den foreliggende oppfinnelse å overvinne denne ulempe. Dette formål oppnås ifølge oppfinnelsen ved at trefaseseparatoren omfatter en i det vesentlige horisontal beholder som avgrenser et væskeseparasjonsrom og et gassrom ovenfor væskeseparasjonsrommet, hvor beholderen har et innløpsenderom forsynt med et tilførselsinnløp og et utløpsenderom forsynt med separate utløp for de tre faser, kjennetegnet ved at beholderen videre omfatter en innløpsinnretning omfattende en primær gassvæskeseparator som er anordnet i gassrommet og en skrå returpanne anordnet i gassrommet under den primære separator som har en nedre ende som er beliggende nær innløpsendeveggen av beholderen, slik at en passasje er avgrenset mellom den nedre ende og innløpsendeveggen.
Man funnet at med separatoren ifølge oppfinnelsen kan det oppnås en høyere separasjonskapasitet. Uten å være begrenset på noen måte av den følgende teori tror man at den forbedrede kapasitet oppnås fordi væsken føres til væskeseparasjonsrommet via innløpsendeveggen av separatoren. På grunn av denne føring av væskestrømmen resulterer dette i mindre turbulens i væskefasen sammenliknet med innretninger fra den kjente teknikk. På grunn av reduseringen i turbulensen oppnås det et mer effektivt bunnfall av væske-væskefasen, og følgelig en forbedret separasjonseffektivitet.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende i forbindelse med noen utførelseseksempler og under henvisning til tegningene, der figur 1 er et skjematisk snittriss i lengderetningen av trefaseseparatoren ifølge den foreliggende oppfinnelse, figur 2 er et skjematisk snittriss etter linjen II-II av innløpsinnretningen på figur 1, figur 3 viser skjematisk en alternativ anordning av den primære separator, figur 4 er skjematisk snittriss av et alternativ til returpannen vist på figur 1, figur 5 er skjematisk snittriss av et annet alternativ til returpannen vist på figur 1, figur 6 viser skjematisk en alternativ anordning av væskeseparasjonssystemet, figur 7 er et snitt etter linjen AA' på figur 8 som viser en separeringsforsterkningsanordning i væskerommet, og figur 8 er et snittriss etter linjen BB' på beholderen på figur 7.
Det skal nå vises til figur 1. Trefaseseparatoren 1 ifølge den foreliggende oppfinnelse omfatter en i det vesentlige horisontal beholder 3. Beholderen 3 avgrenser et væskeseparasjonsrom 5 og et gassrom 7 over væskeseparasjonsrommet 5.
Beholderen 3 har et innløpsenderom 11 med en innløpsendevegg 13, og et utløpsenderom 15 med en utløpsendevegg 17. Innløpsenderommet 11 er forsynt med et tilførselsinnløp 21. Utløpsenderommet 15 er forsynt med et væskeseparasjonssystem i form av en demning 22 som strekker seg over bredden av beholderen 3. Videre er utløps-enderommet 15 forsynt med separate utløp 25, 26 og 27 for de tre faser, gass, tyngre væske og lettere væske.
Beholderen 3 omfatter videre en innløpsinnretning 31 som har en primær separator. Den primære separator kan være en gassvæskeseparator anordnet i gassrommet 7, som under bruk resulterer i en nedoverløpende væskestrøm i gassrommet 7. Eksempler på mulige separatorer er separatorer som omfatter flere virvelrør eller et halvåpent rør. Et ytterligere eksempel er en skovlpakkseparator (vane pack separator) som beskrevet i WO-A-9 823 351. Primærseparatoren er passende en separator av skovletypen, som er anordnet i gassrommet. Separatoren av skovltypen er passende en såkalt "Schoepentoeter'-innløpsinnretning 35 som vist på figur 1. En foretrukket Schoepentoeter-innløps-innretning er vist som eksempel i GB-A-I 119 699. Den foretrukkede Schoepentoeter-innløpsinnretning 35 omfatter et innløp 36 som er i fluidforbindelse med tilførsels-innløpet 21. Innløpet 36 omfatter flere vertikale skovler 37 med jevne mellom anbrakt etter hverandre mellom en topplate 36" og en bunnplate 36'. Hver skovl 37 omfatter en utoverrettet avbøyende del.
Under normal drift tilføres en blanding av gass og væsker tii tilførselsinnløpet 21. Denne blanding strømmer så gjennom innløpet 36 av Schoepentoeter-innretningen 35. Skovlene 37 som er anordnet på hver side av strømningsløpet i innløpet 36 avbøyer blandingen utover. Forandringen i strømningsretningen bevirker en gassvæskeseparasjon.
Innløpsinnretningen 31 omfatter videre en skrå returpanne i form av en skrå føringsplate 38 som er .anordnet i gassrommet 7 under den primære separator 35. Den skrå føringsplate 38 har en nedre ende 39 som er beliggende nær innløpsendeveggen 13 av beholderen 3 slik at det er avgrenset en passasje 41 mellom den nedre ende 39 og innløpsendeveggen 13. Størrelsen av den skrå føringsplate 38 er minst lik størrelsen av den primære separator.
Under normal drift blir en tilførsel omfattende en blanding av gass og væske innført gjennom innløpet 21 inn i beholderen 3. En første separasjon gjøres i separatoren 35 av skovltypen: gass kommer inn i gassrommet 7 hvorfra den fjernes gjennom utløpet 25, og væske kommer ut fra separatoren 35 ab skovltypen i retningen av skovlene 37 og synker.
Væsken faller på den skrå returpanne i form av en føringsplate 32 og føres av den skrå føringsplate 38 mot passasjen 41. Gjennom den passasjen kommer væsken inn i væskeseparasjonsrommet 5.1 væskeseparasjonsrommet 5 blir væsken separert til en letter væskefase 43 og en tyngre væskefase 44 under påvirkning av gravitasjon. Den tyngre væskefase 44 bunnfelles i den nedre del av væskeseparasjonsrommet 5, og den lettere væskefase 43 flyter på toppen av den tyngre væskefase 44. Grenseflaten mellom fasene er angitt med henvisningstall 45.
Utløpsenderommet 15 er forsynt med væskeseparasjonssystemet i form av demningen 22. Den lettere væske strømmer over demningen 22 til et samlingsrom 46, hvorfra det fjernes gjennom utløpet 27. Den tyngre væske fjernes fra væskeseparasjonsrommet 5 gjennom utløpet 26. På den måten blir gass og væskefaser fjernet fra beholderen 3 hver for seg.
Ved fravær av den skrå føringsplate 38 ville den separerte væske falle inn i væskeseparasjonsrommet 5, hvor det ville generere turbulens slik at blanding mellom væskefasene ville finne sted. En slik blanding påvirker ugunstig separasjonsytelsen for trefaseseparatoren. Dessuten løper væsken over lengden av den primære separator 35. Dette fører til et tap av effektivt separasjonsrom. Også gass blir medbrakt inn i væskefasen. Dessuten blir det i gassfasen dannet virvler fordi gass som strømmer ut av den primære separator, og særlig ut av separatorer 35 av skovltypen, blir rettet nedover av beholderens 3 vegg. Disse virvler genererer virvler i væskene som befinner seg i væskeseparasjonsinnretningen 5, som forårsaker ytterligere blanding som har en ugunstig virkning på separasjonseffektiviteten. Den skrå returpanne 38 reduserer imidlertid både gassvæske og væskevæskeblanding fordi den danner en separasjon mellom gassrommet 7 og væskeseparasjonsrommet 5. Videre øker den skrå returpanne væskeseparasjonsrommet 5 fordi væskene blir innført inn i det gjennom passasjen 41 nær innløpsendeveggen 13. Det økede separasjonsrom 5 forbedrer separasjonskapasiteten for en gitt størrelse av beholderen 3.
Det skal nå vises til figur 3 som viser skjematisk en del av et lengdesnitt av trefaseseparatoren ifølge den foreliggende oppfinnelse med en alternativ anordning av den primære separator. På figur 3 har elementene de samme henvisningstall som på figur 1 og 2. I denne utførelsesform er den primære separator 35 rettet slik at under normal drift er retningen av fluidstrømmen gjennom den primære separator 35 den samme som retningen for fluidene som strømmer over den skrå føringsplate 38.
Trefaseseparatoren kan videre omfatte en vertikal væskefordelingsplate 49 (se figur 3) anordnet i væskeseparasjonsrommet 5. En slik fordelingsplate er en plate forsynt med åpninger. Pga. en slik plate oppnås det en mer jevn fordeling av væskestrømmen i væskerommet nedstrøms fordeleren. Det netto frie areal av en slik plate er fortrinnsvis mellom 10 og 30 %. Diameteren av åpningene er fortrinnsvis mellom 0,005 og 0,025m.
Den skrå returpanne bør være utformet slik at den fanger opp i det minste hovedmengden av væsken som kommer ut fra den primære separator. For å oppnå dette kan returpannen være den skrå føringsplate 38 som passende strekker seg over bredden av beholderen 3. Denne utførelsesform er særlig passende når væsken som kommer ut fra den primære separator er jevnt fordelt over bredden av beholderen.
Alternativer for den skrå føringsplate er vist skjematisk på figur 4 og 5. Figur 4 viser en skrå returpanne i form av flere overlappende trau 50 anordnet på en sikksakk-måte. Figur 5 viser en skrå returpanne i form av flere nærliggende panner 51 og hellende føringsplater 52 som retter væsken til trauene 51. En fordel med returpannene vist på figur 4 og 5 er at de er åpne for gasstrøm slik at de ikke hemmer aksial gasstrøm. Trauene 50 og 51 og de hellende føringsplater 52 er på skrå i en retning som er vinkelrett tegningsplanet.
Det skal nå vises til figur 2. Væske vil komme ut fra den primære separator mot siden av beholderen, og dermed vil avsnittet av returpannen under den primære separator vanskelig motta noe væske. Derfor kan en returpanne som også er åpen for gasstrøm oppnås ved å lage en langsgående sliss i returpannen under den primære separator. Returpannen omfatter da to skråplater anordnet på hver side av beholderen. Lengden av den skrå returpanne er passende Hk lengden av den primære separator. Skråvinkelen for den skrå returpanne er passende mellom 5° og 15°.
I utførelsesformen omtalt med henvisning til figur 1 er væskeseparasjonssystemet en demning 22 som strekker seg over bredden av beholderen 3. Det er imidlertid mulig med flere alternative væskeseparasjonssystemer, for eksempel kan demningen 2 erstattes av en sylinder med den samme høyde som er anbrakt over utløpet 27 for den lettere væskefase.
Et annet alternativ er vist på figur 6 som viser skjematisk en del av et lengdesnitt av trefaseseparatoren ifølge oppfinnelsen med en alternativ anordning av væskeseparasjonssystemet. I denne utførelsesform omfatter væskeseparasjonssystemet et trau 53 og en demning 54 hvor både trauet 53 og demningen 54 strekker seg over bredden av beholderen 3. Trauets 53 vegger er høyere enn demningen 54 slik at under vanlig drift strømmer den lettere væskefase 43 inn i trauet 53, og den tyngre væske strømmer over trauet 54 inn i et samlerom 55. Den lettere væske trekkes ut via en utløpskanal 56, og den tyngre væske trekkes ut via utløpskanalen 57.
Væskerommet er fortrinnsvis forsynt med anordninger for å øke separasjonen av væskefasene i væskerommet. Fordi det oppnås mindre forstyrrelser i væskerommet nær innløpsendeveggen, som forklart ovenfor, kan en større del av væskerommet være forsynt med disse anordninger for å øke separasjon. En foretrukket separasjonsanordning er vist på figur 7 og 8. Figur 7 er et snittriss etter linjen A-A' av beholderen vist på figur 8, hvor beholderen videre er forsynt med separasjonsforsterkningsanordning 58. Separasjonsforsterkningsanordningen 58 omfatter minst to stabler 59 av hellende vertikale plater 60 anbrakt med mellomrom og anbrakt slik at det på en side av hver stabel er en vertikal samlekanal 61, mot hvilken platene i stabelen heller nedover, og på den motsatte side av den samme stabel er det en vertikal samlekanal 62 mot hvilken begge plater i stabelen heller oppover. Rommet over stablene tilveiebringer et samlekammer 63 for den lettere væskefase 43, og rommet nedenfor stablene tilveiebringer et samlekammer 64 for den tyngre væskefase 44. Via den vertikale samlekanal 62 vil lettere væskefase 46 bevege seg oppover, og gjennom den vertikale samlekanal 61 vil tyngre væskefase 44 bevege seg nedover under væskevæskeseparasjon. En slik separasjonsforsterkeranordning er ytterligere vist med eksempel i US-A-3 563 389. Figur 8 er et snittriss etter linjen B-B' av beholderen på figur 7. Figur 8 viser også en gassfordelingsplate 65, en væskefordelingsplate 49 og en væskepanne 66. Figur 8 viser en foretrukket utførelsesform hvor en andre skrå returpanne 67 er beliggende nedenfor separatoren 35 av skovltypen, anordnet parallelt med den første panne 38, og slik at en andre passasje er avgrenset ved dens nedre ende mellom den nedre ende av den første skrå panne og toppenden av væskefordelingsplaten 49. Gassfordelingsplaten 65 deler gassrommet nær innløpsendeveggen og den gjenværende del av gassrommet. Gassfordelingsplaten 65 er passende en plate forsynt med åpninger. Gassfordelingsplaten 65 forsterker en mer jevnt fordelt gasstrøm nedstrøms platen 65. Platen 65 danner videre en bølgebryter når en stor mengde av væske pga. kraftig strøm kommer inn i trefaseseparatoren 1. Avstanden mellom innløpsinnretningen 31 og gassfordelingsplaten 65 er fortrinnsvis mellom en og tre ganger diameteren av tilførselsinnløpet 21. Det netto frie areal av en slik plate 65 er fortrinnsvis mellom 10 og 30 %. Diameteren av åpningene er fortrinnsvis mellom 0,005 og 0,025m.
Trefaseseparatoren er fortrinnsvis videre forsynt med en væskepanne 66 mellom den skrå returpanne 38 eller andre skrå panne 67, dersom den forefinnes, og gassfordelingsplaten 65. Væskepannen 66 er hellende slik at den nedre ende er beliggende nær gassfordelingsplaten 65. Denne væskepanne 66 er anbrakt slik at når den er i bruk blir væske ledet til væskeseparasjonsfasen i en posisjon langt bort fra innløpsendeveggen 13. Dette resulterer i mindre forstyrrelse i væskefasen nær innløpsendeveggen 13. Den øvre ende av væskepannen 66 avsluttes fortrinnsvis i den øvre ende av den skrå føringsplate 38 eller andre skrå panne 67, dersom den forefinnes. Den nedre ende av væskepannen 66 avsluttes fortrinnsvis like nedenfor det normale væskenivå for væsken i væskeseparasjonsrommet 7, og nær gassfordelingsplaten 65.
Fordi væskefordelingsplaten 49 kan anbringes nærmere innløpsendeveggen 13, tilveiebringes mer rom for separasjonsforsterkningsanordningen 58 som vist på figur 8. Stablene 59 strekker seg fortrinnsvis fra væskefordeleren 49 til væskeseparasjonssystemet, dvs. demningen 22. Fordi mer lengde av beholderen kan anvendes for væskevæskeseparasjon, resulterer dette i en ytterligere økning av separasjonskapasiteten.
Claims (14)
1. Trefaseseparator (1) omfattende en i det vesentlige horisontal beholder (3) som avgrenser et væskeseparasjonsrom (5) og et gassrom (7) ovenfor væskeseparasjonsrommet (5), hvor beholderen (3) har et innløpsenderom (11) forsynt med et tilførselsinnløp (21) og et utløpsenderom (15) forsynt med separate utløp (25, 26,27) for de tre faser, karakterisert ved at beholderen (3) videre omfatter en innløpsinnretning (31) omfattende en primær gassvæskeseparator (35) som er anordnet i gassrommet og en skrå returpanne (38) anordnet i gassrommet (7) under den primære separator (35) som har en nedre ende (39) som er beliggende nær innløpsendeveggen (13) av beholderen (3), slik at en passasje (41) er avgrenset mellom den nedre ende (39) og innløpsendeveggen (13).
2. Trefaseseparator (1) ifølge krav 1, karakterisert ved at den skrå returpanne. (38) strekker seg over bredden av beholderen (3).
3. Trefaseseparator (1) ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den skrå returpanne (38) omfatter flere overlappende trau (50) anordnet i sikksakk.
4. Trefaseseparator (l) ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den skrå returpanne (38) omfatter flere nærliggende trau (51) og hellende føringsplater (52), som under normal drift fører væsken til trauene (51).
5. Trefaseseparator (1) ifølge krav 1, karakterisert ved at den skrå returpanne (38) omfatter to skrå plater anordnet på hver side av beholderen.
6. Trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 1-5, karakterisert ved at lengden av den skrå returpanne (38) er lik lengden av den primære separator (35).
7. Trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 1-6, karakterisert ved at skråvinkelen for den skrå returpanne (38) er mellom 5° og 15°.
8. Trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 1-7, karakterisert ved at den primære separator (35) omfatter et innløp (36) som er i fluidforbindelse med et tilførselsinnløp (21), hvor innløpet omfatter flere vertikale skovler (37) med jevne mellomrom anordnet bak hverandre mellom en topplate (36") og en bunnplate (36<*>), hvor skovlene omfatter en utoverrettet avbøyende del.
9. Trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 1-8, karakterisert ved at en plate (65) med åpninger er i gassrommet (7) som deler et gassrom nær innløpsendeveggen (13) og den gjenværende del av gassrommet.
10. Trefaseseparator (1) ifølge krav 9, karakterisert ved at avstanden mellom innløpsinnretningen (31) og platen (65) med åpninger er mellom en og tre ganger diameteren av tilførselsinnløpet (21) som er i fluidkontakt med den primære separator (35).
11. Trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 9-10, karakterisert ved at en væskepanne (66) er anordnet i gassrommet nær innløpsendeveggen (13) og mellom den skrå returpanne (38) og platen (65) med åpninger, og hvor væskepannen (66) er hellende slik at den nedre ende er beliggende ved platen (65) med åpninger.
12. Trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 1-11, karakterisert ved at det i væskeseparasjonsrommet (5) nedenfor den skrå returpanne (38) er en vertikal fordelingsplate (49) som deler et væskerom nær innløpsendeveggen (13) og den gjenværende del av væskeseparasjonsrommet.
13. Trefaseseparator (1) ifølge krav 12, karakterisert ved at den gjenværende del av væskeseparasjonsrommet er forsynt med minst to stabler (59) av hellende vertikale plater (60) anbrakt med mellomrom, og oppstilt slik at det på en side av hver stabel (59) er en vertikal samlekanal(61), mot hvilken platene (60) i stabelen (59) heller nedover, og på den motsatte side av den samme stabel er det en vertikal samlekanal (62), mot hvilken begge plater (60) i stabelen heller oppover.
14. Anvendelse av en trefaseseparator (1) ifølge ett av kravene 1-13 for å separere en blanding av gass, olje og vann til konstituentene gass, olje og vann.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP99301687 | 1999-03-05 | ||
PCT/EP2000/001861 WO2000051707A1 (en) | 1999-03-05 | 2000-03-03 | Three-phase separator |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20014286D0 NO20014286D0 (no) | 2001-09-04 |
NO20014286L NO20014286L (no) | 2001-11-02 |
NO322385B1 true NO322385B1 (no) | 2006-09-25 |
Family
ID=8241256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20014286A NO322385B1 (no) | 1999-03-05 | 2001-09-04 | Trefaseseparator |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6537458B1 (no) |
EP (1) | EP1159050B1 (no) |
JP (1) | JP4509388B2 (no) |
CN (1) | CN1204948C (no) |
AU (1) | AU4287700A (no) |
BR (1) | BR0008743B1 (no) |
DE (1) | DE60002992T2 (no) |
MX (1) | MXPA01008908A (no) |
NO (1) | NO322385B1 (no) |
WO (1) | WO2000051707A1 (no) |
Families Citing this family (102)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7531030B2 (en) | 1999-06-15 | 2009-05-12 | Heath Rodney T | Natural gas dehydrator and system |
US6984257B2 (en) * | 2002-02-08 | 2006-01-10 | Heath Rodney T | Natural gas dehydrator and system |
DE60032636T2 (de) * | 2000-04-06 | 2007-10-04 | Lisopharm Ag | Verfahren und vorrichtung zur trennung einer mischung von nicht miteinander mischbaren flüssigkeiten |
FR2808455B1 (fr) * | 2000-05-03 | 2003-02-14 | Schlumberger Services Petrol | Installation et procede pour la separation d'effluents multiphasiques |
JP3755487B2 (ja) | 2002-06-21 | 2006-03-15 | コベルコ建機株式会社 | 建設機械のオイルフィルタ |
NO320473B1 (no) * | 2002-09-09 | 2005-12-12 | Norsk Hydro As | Anordning ved separator for separasjon av flerfasefluid. |
US6827865B1 (en) * | 2002-09-24 | 2004-12-07 | Bradley T. Fenwick | Method and apparatus for treating oil-water emulsions |
US6983852B2 (en) * | 2002-10-10 | 2006-01-10 | Specialized Tech Inc. | Desanding apparatus and system |
EP1593418A1 (en) * | 2004-05-06 | 2005-11-09 | Services Petroliers Schlumberger | A gravity separator for a multi-phase effluent |
GB2415922B (en) * | 2004-07-10 | 2009-02-18 | Cyclotech Ltd | Conveyor apparatus |
US20070151292A1 (en) * | 2004-09-22 | 2007-07-05 | Heath Rodney T | Vapor Recovery Process System |
US20070186770A1 (en) * | 2004-09-22 | 2007-08-16 | Heath Rodney T | Natural Gas Vapor Recovery Process System |
US9353315B2 (en) * | 2004-09-22 | 2016-05-31 | Rodney T. Heath | Vapor process system |
US7473405B2 (en) * | 2004-10-13 | 2009-01-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Fluid distribution apparatus for downflow multibed poly-phase catalytic reactor |
PT103325B (pt) * | 2005-07-26 | 2008-08-27 | Partex Services Portugal Servi | Processo para separação de líquidos em emulsão em misturas de líquidos e de gases dissolvidos em misturas de líquidos e gases por redução localizada de pressão e dispositivo para a realização do processo |
US7531099B1 (en) | 2005-10-17 | 2009-05-12 | Process Equipment & Service Company, Inc. | Water surge interface slot for three phase separator |
CN100395002C (zh) * | 2005-11-18 | 2008-06-18 | 中国科学院力学研究所 | 一种将互不相溶的气液两相或液液两相进行分离的装置 |
AR059164A1 (es) * | 2006-01-25 | 2008-03-12 | Shell Int Research | Integracion de calor |
NO330765B1 (no) | 2006-03-15 | 2011-07-11 | Hamworthy Plc | Tank for behandling av fluider og system for prosessering av bronnfluider omfattende en slik tank |
GB2436370A (en) * | 2006-03-24 | 2007-09-26 | Zeta Dynamics Ltd | Horizontal calming baffle for smoothing fluid flow |
US7825285B2 (en) * | 2006-06-13 | 2010-11-02 | Shell Oil Company | Glycol separation and purification |
US7560035B1 (en) * | 2007-06-22 | 2009-07-14 | Charles Lonnie Meurer | Overhead trough with constant trough flow velocity configuration and methods of regulating trough flow velocity |
CN101411951B (zh) * | 2007-10-17 | 2012-02-08 | 中国科学院力学研究所 | 利用离心、重力、膨胀复合原理的油水分离***和方法 |
SE531701C2 (sv) * | 2007-11-05 | 2009-07-14 | Alfa Laval Corp Ab | Vätskeavskiljare till ett förångningssystem |
US7731037B2 (en) | 2007-12-12 | 2010-06-08 | Occidental Oil And Gas Holding Corporation | Separating sand from fluids produced by a well |
JP4404148B2 (ja) * | 2008-02-01 | 2010-01-27 | ダイキン工業株式会社 | エコノマイザ |
NO332062B1 (no) * | 2008-02-28 | 2012-06-11 | Statoilhydro Asa | Sammenstilling for separasjon av en flerfasestrom |
US8529215B2 (en) * | 2008-03-06 | 2013-09-10 | Rodney T. Heath | Liquid hydrocarbon slug containing vapor recovery system |
US20100005721A1 (en) * | 2008-07-10 | 2010-01-14 | Adriaan Pieter Houtekamer | Process for the removal of acidic contaminants from a natural gas stream |
EP2307530A1 (en) * | 2008-07-10 | 2011-04-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for removing a gaseous contaminant from a contaminated gas stream |
US20110192190A1 (en) * | 2008-09-23 | 2011-08-11 | Diki Andrian | Process for removing gaseous contaminants from a feed gas stream comprising methane and gaseous contaminants |
CA2735920A1 (en) * | 2008-09-23 | 2010-04-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for removing gaseous contaminants from a feed gas stream comprising methane and gaseous contaminants |
US20100107687A1 (en) * | 2008-11-06 | 2010-05-06 | Diki Andrian | Process for removing gaseous contaminants from a feed gas stream comprising methane and gaseous contaminants |
WO2010101954A2 (en) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | Racional Energy & Environment Company | Treatment of solid-stabilized emulsions |
US8562841B1 (en) * | 2009-03-23 | 2013-10-22 | James Philip Hygate | Glycerine-biodiesel continuous flow separator and methodology of use |
US8152911B1 (en) * | 2009-03-31 | 2012-04-10 | Williams Michael E | Ventless tank system |
IT1397618B1 (it) | 2009-06-26 | 2013-01-18 | Eni Spa | Sistema di separazione compatto inerziale gas-liquido |
WO2011031154A2 (en) * | 2009-09-11 | 2011-03-17 | Advanced Tail-End Oil Company N.V. | Pre-separating vane diffuser and method for introducing a flow-mixture in a separator |
NO330854B1 (no) * | 2009-10-23 | 2011-08-01 | Future Engineering As | Fremgangsmate for kontinuerlig bruk av en vakuumert vannutskillingskrets integrert med et hydraulikkoljereservoar |
WO2011073203A1 (en) | 2009-12-14 | 2011-06-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Separating multiphase effluents of an underwater well |
US8337603B2 (en) | 2010-04-12 | 2012-12-25 | Saudi Arabian Oil Company | Apparatus for separation of gas-liquid mixtures and promoting coalescence of liquids |
US8454843B2 (en) * | 2010-05-03 | 2013-06-04 | Petroleos De Venezuela, S.A. | Production fluid solid trap |
AU2011310681A1 (en) | 2010-09-27 | 2013-05-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for separating kinetic hydrate polymer inhibitors |
EP2433702A1 (en) | 2010-09-27 | 2012-03-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for separating kinetic hydrate polymer inhibitors |
CA2754279C (en) | 2010-09-30 | 2018-03-27 | Rodney T. Heath | High efficiency slug containing vapor recovery |
US8356678B2 (en) | 2010-10-29 | 2013-01-22 | Racional Energy & Environment Company | Oil recovery method and apparatus |
US9011559B2 (en) | 2011-08-30 | 2015-04-21 | General Electric Company | Scrubber assembly with guide vanes |
US8784670B2 (en) | 2011-09-02 | 2014-07-22 | Rheaume Engineering Inc. | Multi-phase flow separation apparatus and system |
US9089792B2 (en) | 2011-08-31 | 2015-07-28 | Rheaume Engineering Inc. | Multi-phase flow separation apparatus and system |
US9283502B2 (en) | 2011-08-31 | 2016-03-15 | Orbital Atk, Inc. | Inertial extraction system |
CA2848495C (en) * | 2011-09-23 | 2018-10-30 | Advanced Technologies & Innovations B.V. | Spherical separation device and method for separation |
US8945395B2 (en) * | 2011-11-29 | 2015-02-03 | Bonavista Energy Corporation | Settling vessel and method of use |
CA2792277C (en) * | 2011-12-16 | 2016-11-08 | Cenovus Energy Inc. | Apparatus and methods for conveying a flow of oil-containing liquid into an oil separation skim tank, and skim tanks including the same |
CN102493796B (zh) * | 2011-12-20 | 2014-04-16 | 南京碧盾环保科技有限公司 | 一种注井水的物理激发、三相分离预分离稳流布水器 |
JP5767593B2 (ja) * | 2012-01-24 | 2015-08-19 | 株式会社日立製作所 | 油分含有水処理システム |
US9938812B2 (en) | 2012-02-13 | 2018-04-10 | Specialized Desanders Inc. | Desanding apparatus and a method of using same |
US9909405B2 (en) | 2012-02-13 | 2018-03-06 | Specialized Desanders Inc. | Desanding apparatus and a method of using same |
US9327214B2 (en) | 2012-02-13 | 2016-05-03 | Specialized Desanders Inc. | Desanding apparatus and a method of using same |
EP2828357A1 (en) | 2012-03-20 | 2015-01-28 | Saudi Arabian Oil Company | Steam cracking process and system with integral vapor-liquid separation |
US10052565B2 (en) | 2012-05-10 | 2018-08-21 | Rodney T. Heath | Treater combination unit |
CN102728087A (zh) * | 2012-07-19 | 2012-10-17 | 成都德美工程技术有限公司 | 用于脱硫富液的闪蒸脱烃罐 |
CN102899074B (zh) * | 2012-11-05 | 2014-11-05 | 吉林大学 | 集成式页岩油分离*** |
US9034086B2 (en) * | 2012-11-15 | 2015-05-19 | Nitro-Lift Hydrocarbon Recovery Systems, Llc | Ventless tank system |
CN103752047B (zh) * | 2013-01-17 | 2015-05-06 | 中国石油天然气股份有限公司 | 紧凑型斜式三相分离装置及油田产出液油气水分离处理方法 |
US9527786B1 (en) | 2013-03-15 | 2016-12-27 | Rodney T. Heath | Compressor equipped emissions free dehydrator |
US9291409B1 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-22 | Rodney T. Heath | Compressor inter-stage temperature control |
US9932989B1 (en) | 2013-10-24 | 2018-04-03 | Rodney T. Heath | Produced liquids compressor cooler |
CN103555358A (zh) * | 2013-10-28 | 2014-02-05 | 七台河宝泰隆圣迈煤化工有限责任公司 | 蒸馏***轻油回收装置 |
CA2836437A1 (en) | 2013-12-16 | 2015-06-16 | Specialized Desanders Inc. | An desanding apparatus and a method of using the same |
US10017701B2 (en) | 2014-06-02 | 2018-07-10 | Aspen Engineering Services, Llc | Flare elimination process and methods of use |
CN105525904A (zh) * | 2014-10-01 | 2016-04-27 | 长江(扬中)电脱盐设备有限公司 | 一种聚驱采油用油气水三相分离器 |
NL2013793B1 (en) * | 2014-11-13 | 2016-10-07 | Advanced Tech & Innovations B V | A continuous through-flow settling vessel, and a method of adaptive separation of a mixture from gas and/or oil exploration. |
AR099818A1 (es) | 2015-03-20 | 2016-08-17 | Ypf Soc Anónima | Aparato separador para fluido trifásico, método para su construcción y método de separación de un fluido trifásico |
WO2016183675A1 (en) * | 2015-05-15 | 2016-11-24 | Mckee Sheldon | Fluid scrubbing apparatus |
US10561974B2 (en) * | 2015-06-23 | 2020-02-18 | Tm Industrial Supply, Inc. | Bulk deliquidizer/desander coalescer |
KR102073124B1 (ko) * | 2015-11-12 | 2020-02-05 | 현대일렉트릭앤에너지시스템(주) | 누유 방지 장치 |
US11406947B2 (en) * | 2015-12-16 | 2022-08-09 | U.S. Environmental Protection Agency | Equilibrator for rapid and continuous detection of a gas in a liquid |
US10330363B2 (en) | 2016-02-08 | 2019-06-25 | Trane International Inc. | Lubricant separator for a heating, ventilation, and air conditioning system |
US10456714B2 (en) * | 2016-02-24 | 2019-10-29 | William Jacob Management, Inc. | Multi-purpose gas separator unit |
CA3025346A1 (en) | 2016-05-26 | 2017-11-30 | Leroy Thomas KUHN | Method and apparatus for separating and measuring multiphase immiscible fluid mixtures |
CN105935504A (zh) * | 2016-06-10 | 2016-09-14 | 江苏蓝天水净化工程有限公司 | 一种油气水三相分离器 |
RU2622298C1 (ru) * | 2016-06-15 | 2017-06-14 | Сергей Петрович Девяткин | Нефтегазосепаратор |
KR101764065B1 (ko) * | 2016-08-23 | 2017-08-02 | 대신엠씨 주식회사 | 유수분리장치 |
DE102016116989A1 (de) | 2016-09-09 | 2018-03-15 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Gasabscheider und Vorrichtung zur Ermittlung eines Durchflusses einer oder mehrerer Komponenten eines mehrphasigen Mediums, insbesondere eines Erdgas-Wasser Gemisches. |
EP3687658A4 (en) | 2017-09-25 | 2021-09-29 | Sand Separation Technologies Inc. | DEVICE FOR SEPARATING SOLIDS FROM A FLUID STREAM |
JP7087877B2 (ja) * | 2017-09-29 | 2022-06-21 | 三菱ケミカル株式会社 | 分離方法及び(メタ)アクリル酸エステルの製造方法 |
NZ764219A (en) * | 2017-11-10 | 2023-02-24 | Steeper Energy Aps | Recovery system for high pressure processing system |
WO2019139629A1 (en) * | 2018-01-15 | 2019-07-18 | Fmc Technologies, Inc. | Immersed plate heater separation system |
CA3081098C (en) * | 2018-08-29 | 2021-04-13 | Bechtel Oil, Gas And Chemicals, Inc. | Flow-diverger feed inlet distributor |
US11839884B2 (en) | 2018-09-06 | 2023-12-12 | Sand Separation Technologies Inc. | Counterflow vortex breaker |
US11065559B2 (en) | 2018-12-21 | 2021-07-20 | EnXL LLC | Cyclonic inlet diverter |
JP7188563B2 (ja) * | 2019-03-22 | 2022-12-13 | 日本電気株式会社 | 冷却システム |
US11268361B2 (en) * | 2019-04-29 | 2022-03-08 | Westerman, Inc. | Separation assembly |
GB2584869B (en) * | 2019-06-18 | 2023-11-22 | Enapter S R L | Liquid degassing means and method |
US11285405B2 (en) | 2019-10-08 | 2022-03-29 | EnXL LLC | Inclined linear multi-phase gravity separation system |
US11161058B2 (en) | 2019-12-31 | 2021-11-02 | Saudi Arabian Oil Company | Fluid separation systems for oil and gas applications |
US11090581B1 (en) * | 2020-06-25 | 2021-08-17 | Saudi Arabian Oil Company | Oil and water separation |
CN112322344B (zh) * | 2020-10-22 | 2022-09-09 | 青岛理工大学 | 管网式杆状电极鼠笼阵型三级脱气脱水装置 |
CN113063050B (zh) * | 2021-04-08 | 2023-07-07 | 临夏市供排水公司 | 一种可分离气体的自来水管道 |
DE102022109043A1 (de) * | 2022-04-13 | 2023-10-19 | Hps Home Power Solutions Ag | Vorrichtung zur Aufbereitung einer Elektrolytflüssigkeit |
US11639656B1 (en) * | 2022-08-19 | 2023-05-02 | Total Gas Resource Recovery, Llc | Natural gas capture from a well stream |
CN116181306B (zh) * | 2023-04-24 | 2023-08-22 | 北京科力丹迪技术开发有限责任公司 | 一种带有自动排水结构的三相分离器及其使用方法 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE358284A (no) * | 1926-12-20 | |||
NL151264B (nl) * | 1965-06-08 | 1976-11-15 | Shell Int Research | Destillatiekolom voorzien van een of meer destillatieruimten en van een of meer inlaten voor de toevoer van een damp/vloeistofmengsel. |
US3469373A (en) | 1966-04-08 | 1969-09-30 | Combustion Eng | Means for dehydrating crude oil with hot water |
US4059517A (en) * | 1976-09-13 | 1977-11-22 | Chevron Research Company | Liquid separation apparatus and method |
US4042512A (en) * | 1976-10-27 | 1977-08-16 | Mccarthy Patrick M | Oil water separator |
US4208196A (en) * | 1978-10-30 | 1980-06-17 | Combustion Engineering, Inc. | Means for control of fluid distribution in low temperature separator |
DE3014148C2 (de) * | 1980-04-12 | 1985-11-28 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8000 München | Ölabscheider für Verdichter von Wärmepumpen und Kältemaschinen |
US4539023A (en) * | 1984-10-29 | 1985-09-03 | Boley Robert E | Horizontal gas and liquid separator |
JPS61102203U (no) * | 1984-12-07 | 1986-06-30 | ||
JPS62160399A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-16 | 三菱重工業株式会社 | 海洋生産設備用セパレ−タ− |
US4722800A (en) * | 1986-05-30 | 1988-02-02 | Highland Tank And Manufacturing Company | Oil-water separator |
US4778494A (en) * | 1987-07-29 | 1988-10-18 | Atlantic Richfield Company | Cyclone inlet flow diverter for separator vessels |
JPH04130182A (ja) * | 1990-09-19 | 1992-05-01 | Nippon Brown Coal Liquefaction Corp | 水分含有油留分の油水分離方法 |
US5068035A (en) * | 1991-01-28 | 1991-11-26 | Facet Quantek, Inc. | Coalescing plate packing system |
US5520825A (en) * | 1993-11-08 | 1996-05-28 | Mctighe Industries, Inc. | Oil-water separator |
DE4344352C1 (de) * | 1993-12-25 | 1995-06-29 | Kroll Fahrzeugbau Gmbh | Aufbereitungsanlage für 3-Phasen-Gemische und Betriebsverfahren hierfür |
US5415776A (en) * | 1994-05-02 | 1995-05-16 | Northland Production Testing Ltd. | Horizontal separator for treating under-balance drilling fluid |
JPH08904A (ja) * | 1994-06-24 | 1996-01-09 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 油水分離装置 |
JPH08252576A (ja) * | 1995-03-16 | 1996-10-01 | Kiichi Watanabe | ドレン分離装置 |
GB9624867D0 (en) | 1996-11-29 | 1997-01-15 | Kvaerner Paladon Limited | Separator |
JPH11244671A (ja) * | 1998-02-27 | 1999-09-14 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 原油処理用中空糸膜モジュールならびにこれを用いた原油処理方法および原油処理装置 |
US6214220B1 (en) * | 1999-11-30 | 2001-04-10 | Engineering Specialties, Inc. | Combined process vessel apparatus |
-
2000
- 2000-03-03 AU AU42877/00A patent/AU4287700A/en not_active Abandoned
- 2000-03-03 EP EP00922494A patent/EP1159050B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-03 JP JP2000602366A patent/JP4509388B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-03 DE DE60002992T patent/DE60002992T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-03 BR BRPI0008743-2A patent/BR0008743B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-03-03 WO PCT/EP2000/001861 patent/WO2000051707A1/en active IP Right Grant
- 2000-03-03 CN CNB008046883A patent/CN1204948C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-03 US US09/914,929 patent/US6537458B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-03 MX MXPA01008908A patent/MXPA01008908A/es unknown
-
2001
- 2001-09-04 NO NO20014286A patent/NO322385B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2002537968A (ja) | 2002-11-12 |
JP4509388B2 (ja) | 2010-07-21 |
MXPA01008908A (es) | 2002-03-27 |
NO20014286L (no) | 2001-11-02 |
EP1159050B1 (en) | 2003-05-28 |
AU4287700A (en) | 2000-09-21 |
NO20014286D0 (no) | 2001-09-04 |
EP1159050A1 (en) | 2001-12-05 |
WO2000051707A1 (en) | 2000-09-08 |
CN1343133A (zh) | 2002-04-03 |
US6537458B1 (en) | 2003-03-25 |
BR0008743A (pt) | 2002-01-08 |
CN1204948C (zh) | 2005-06-08 |
DE60002992D1 (de) | 2003-07-03 |
DE60002992T2 (de) | 2004-05-19 |
BR0008743B1 (pt) | 2010-02-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO322385B1 (no) | Trefaseseparator | |
WO2000051707A9 (en) | Three-phase separator | |
EP1660212B1 (en) | Gas/liquid separator | |
US6409808B1 (en) | Separators | |
US9039799B2 (en) | Drained coalescer | |
NO133691B (no) | ||
ZA200601000B (en) | Gas-liquid contacting tray | |
MXPA02007937A (es) | Bandeja de contacto gas-liquido. | |
US20140327161A1 (en) | Contact and separation column and tray | |
CN101874933A (zh) | 一种促进汽液分离的复式溢流堰 | |
NO147822B (no) | Anordning ved separasjon av oppslemmede partikler fra stroemmende baerevaeske. | |
EP0020023A1 (en) | Method and apparatus for the de-aeration of pulp stock | |
WO2005058503A1 (en) | Inlet and distribution device and method for treating a gas liquid mixture | |
EP1125620B1 (en) | Separator | |
NO320957B1 (no) | Separasjonsenhet | |
WO2015071221A1 (en) | Contact and separation column and tray | |
GB2042356A (en) | Device for separating palm oil from water | |
CN215085874U (zh) | 三相分离装置 | |
CN117887497A (zh) | 一种低温分离装置 | |
KR20230005657A (ko) | 다상 물질 분리 장치 | |
SU1143436A1 (ru) | Двухфазный разделитель | |
CN2730860Y (zh) | 新型水净化器 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |