NO316825B1 - Fremgangsmate for flammestabilisering ved en prosess for fremstilling av syntesegass - Google Patents
Fremgangsmate for flammestabilisering ved en prosess for fremstilling av syntesegass Download PDFInfo
- Publication number
- NO316825B1 NO316825B1 NO19975677A NO975677A NO316825B1 NO 316825 B1 NO316825 B1 NO 316825B1 NO 19975677 A NO19975677 A NO 19975677A NO 975677 A NO975677 A NO 975677A NO 316825 B1 NO316825 B1 NO 316825B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- burner
- flame
- moderator gas
- gas
- oxidizer
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims description 13
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims description 13
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 title description 7
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 title description 6
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 28
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 26
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 18
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 18
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 6
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 42
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002453 autothermal reforming Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000011143 downstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- -1 petrol Chemical class 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
- C01B3/363—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents characterised by the burner used
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/72—Safety devices, e.g. operative in case of failure of gas supply
- F23D14/74—Preventing flame lift-off
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for flammestabilisering ved en prosess for fremstilling av syntesegass ved partiell oksidasjon av et gassformig hydrokarbonholdig brensel og en oksygenholdig gass.
Ved en slik prosess for fremstilling av syntesegass tilføres en oksygenholdig gass som et oksidasjonsmiddel, og et gassformig hydrokarbonholdig brensel, til en forgassingssone gjennom en brenner, for eksempel en mangedyset (koannular) brenner som omfatter et konsentrisk arrangement av n åpninger eller kanaler koaksialt med den langsgående akse i brenneren, hvor n er et heltall > 2, og hvor en gassformig strøm innehol-dende syntesegass fremstilles autotermisk under egnede betin-gelser .
Slike koannulare brennere inneholder indre deler som i hovedsak er sylindriske, hvilke skiller oksidasjonsmidlet og det hydrokarbonholdige brensel inntil de når brennerutløpet.
Den oksygenholdige gass som tilføres som et oksidasjonsmiddel er vanligvis luft eller (ren) oksygen eller damp eller en blanding derav. For å styre temperaturen i forgass-ingssonen kan en moderatorgass (for eksempel damp, vann eller karbondioksid eller en blanding derav) tilføres til sonen. Moderatorgassen kan tilføres gjennom brenselkanalen, oksidasjonsmiddelkanalen eller en separat kanal i brenneren.
Fagpersoner vil kjenne betingelsene for tilførsel av oksidasjonsmiddel og moderatorgass.
Syntesegass er en gass som omfatter karbonmonoksid og hydrogen, og den anvendes for eksempel som et rent middels energiholdig brensel i gassform eller som råmateriale for syntese av metanol, ammoniakk eller hydrokarboner, hvilken senere syntese gir gassformige hydrokarboner og flytende hydrokarboner som bensin, midlere destillater, smøreoljer og voks.
I beskrivelsen og i kravene anvendes begrepet gass-. formig hydrokarbonholdig brensel for å betegne hydrokarbonholdig brensel som er i gassform ved forgasserens tilførselstrykk og temperatur.
I henhold til en etablert prosess fremstilles syntesegass ved partiell oksidasjon i en reaktorbeholder av et gassformig brensel som gassformig hydrokarbon, særlig petro-leumsgass eller naturgass, ved en temperatur i området 1000-1800 °C og et trykk i området 0,1-12 MPa absolutt, ved anvendelse av en oksygenholdig gass.
Syntesegass vil ofte fremstilles nær eller ved et råoljeraffineri ettersom den fremstilte syntesegass direkte kan anvendes som et råstoff for fremstilling av midlere destillater, ammoniakk, hydrogen, metanol eller som en brenselgass, for eksempel for oppvarming av ovnene i raffineriet eller mer virkningsfullt for brenning i gassturbiner for fremstilling av elektrisitet og varme.
I gassbrennere anvendt ved partielle oksidasjonspro-sesser for fremstilling av syntesegass har det vist seg at brennerens levetid er begrenset av fenomenet tilbaketrekking av brennertuppene eller -endene på grunn av høytemperaturkar-burisering og oksidasjon. På grunn av slike fenomen vil alvorlig skade på brenneren finne sted og driftstiden til reaktoren vil begrenses.
Derfor er det et behov for brennere med lang levetid, hvilke er mindre utsatt for de ovennevnte fenomen enn eksi-sterende brennere. En brennerutforming er allerede blitt fore-slått hvor det totale strømnings- og blandingsmønster av reak-tantene sikrer at ingen brennerdeler kommer i kontakt med varme gasser fra forbrenningssonen, og denne brenner er i stand til å opereres ved høye flammetemperaturer uten slitasjeproblemer på brenneren. (Se artikkelen "Improve syngas production using autothermal reforming" av T S Christensen og I I Primdahl i "Hydrocarbon Processing", mars 1994, s. 42). Dersom flammen imidlertid løftes fra brenneren kan dette lede til en produkt-gassblanding av uønsket skiftende sammensetning og til tempera-turendringer i reaktoren. Som et resultat kan støy {nivå over 120 dB) og sterke mekaniske vibrasjoner i brenneren og forgasseren finne sted. Slike vibrasjoner kan være skadelige for den ildfaste reaktorf6ring.
Det er nå blitt funnet at brennerytelsen påvirkes fordelaktig ved flammestabilisering, og derfor bør forholdsregler tas for å stabilisere flammen på brennertuppene.
Det er et mål med den foreliggende oppfinnelse å til-veiebringe en fremgangsmåte for flammestabilisering på brennertuppene, hvilken løser de ovennevnte problemer.
Med oppfinnelsen tilveiebringes derfor en fremgangsmåte for stabilisering av flammen på tuppene av brennerens indre ved en prosess for fremstilling av syntesegass ved partiell oksidasjon av et gassformig hydrokarbonholdig brensel, særpreget ved at fremgangsmåten omfatter trinnene: a) å tilføre et gassformig hydrokarbonholdig brensel, en moderatorgass og et oksidasjonsmiddel gjennom en brenner til en reaktor, hvor massestrømmen av moderatorgass justeres slik at moderatorgasskonsentrasjonen ikke overskrider en forutbestemt grenseverdi; b) å bevirke prosessbetingelser slik at flammen er i kontakt med brennerens indre tupper; c) å rejustere hastighetene og massestrømmene i brenslet og/eller oksidasjonsmidlet og/eller moderatorgassen i tilfelle
flammeløfting fra brennerens indre tupper på en slik måte at flammen restabiliseres på de indre brennertupper; og hvor det i trinn c) ikke overskrides en konsentrasjon av moderatorgass høyere enn grenseverdien i trinn a).
En ekspert vil kjenne de generelle utformingsbetin-gelser for brenneren ved hvilke en flamme kontakterer brennertuppene .
På denne måte stabiliseres flammen på de indre brennertupper, og ved tilførsel av en mindre mengde moderatorgass er det mulig å fremstille en CO-rik produktgass med et relativt høyt CO/H2-forhold, hvilket er fordelaktig for nedstrømsprosesser som for eksempel Shell Middle Distillates Process (SMDS). De indre brennertupper er fremstilt av et egnet materiale som er i stand til å motstå en slik flamme, for eksempel keramiske materialer (for eksempel silisiumkarbid eller silisiumnitrid), edelmetaller eller legeringer derav (for eksempel Pt og/eller Rh).
Ettersom flammen ved brennerutløpet genererer en lyd kan flammeløfting fra de indre brennertupper observeres ved en endring i støynivå.
Støynivåene overvåkes for eksempel ved hjelp av (piezo resistive) trykktransduktorer.
En annen mulighet for å overvåke flammeløfting er optisk, for eksempel ved hjelp av en optisk sensor som kan innsettes i en brennerkanal, f.eks. i den sentrale kanal i brenneren. Flammeløfting frembringer ulike flammespektra, hvilke analyseres.
Oppfinnelsen er basert på den idé at særlig ved hjelp av å justere moderatorgasskonsentrasjonen kan flammeposi-sjonen/stabiliseringen med hensyn til brennerutløpet overvåkes ved gitte prosessbetingelser som gjennomstrømning, trykk, temperatur og lignende. Flammeovervåkning/kontroll er særlig viktig ved tilfeller hvor naturgassråstoff endres i sammensetning eller resirkulasjonsgass av ulik sammensetning tilføres til naturgass-råstof f et .
Moderatorgass som damp eller C02 kan med fordel tilføres f.eks. med en hastighet på 3-10 m/s i kanalen mellom gassformig hydrokarbonholdig brensel og oksidasjonsmiddel. Kanalbredden er f.eks. 1-2 mm.
Oppfinnelsen vil nå beskrives nærmere ved hjelp av eksempel, med henvisning til Eksemplene A, B og C.
Tilførsel: Naturgass med følgende typiske sammensetning:
CH4 : 94,4 volum%
C2H6 : 3,0 %
C3H8 : 0,5 %
C4H10 : 0,2 %
C5H12+:0,2 %
C02 : 0,2 %
N2 : 1,5 %
Tilførselstemperaturen til brenneren av dette råstoff var 150-400 °C. Oksidasjonsmidlet er 99,5 % ren 02 med en til-førselstemperatur på 150-300 °C.
Brenneren opereres ved flammestabilisert drift ved et typisk reaktortrykk på 2-7 MPa og en reaktor/syngasstemperatur på 1200-1500 °C. Moderatorgassen er damp.
Eksempel A representerer en brenner hvor brenselhastigheten^er større enn oksidasjonsmiddelhastigheten ("fuel blast burner") og Eksempel B og C representerer brenner hvor oksidasjonsmiddelhastigheten er større enn brenselhastigheten ("oxygen blast burner").
I tilfellet hvor naturgasstilførselen også inneholder moderatorgass, er det nødvendig å justere den maksimale mengde av moderatorgass som kan tilføres til oksidasjonsmidlet for å garantere flammestabilisering.
I tilfellet hvor moderatorgassen også inneholder C02 eller N2 kan det være nødvendig å endre den maksimale molare konsentrasjon av moderatorgass i oksidasjonsmidlet for å sikre flammestabilisering.
Disse reduksjoner eller endringer er i samsvar med endringene i den laminære flammehastighet til forblandede støkiometriske blandinger av oksidasjonsmidlet og brenslet, slik det er kjent av eksperter innen fagfeltet.
I tilfellet hvor moderatorgassen ikke tilføres til oksidasjonsmidlet før brennerut1øpet, men injiseres via den smale kanal eller spalte mellom oksidasjonsmiddelkanalen og brenselkanalen, kan moderatorgassen også inneholde CO, H2 og hydrokarboner opp til 20 volum% totalt. I dette tilfelle strømmer moderatorgassen gjennom en spalte med bredde 1-2 mm ved en typisk hastighet på 5-10 m/s.
Det vil innses av fagpersoner at enhver brennerspal-tebredde som er hensiktsmessig kan anvendes, avhengig av bren-nerkapasiteten.
Den første eller sentrale passasje i brenneren har med fordel en diameter opp til 70 mm, mens de resterende kon-sentriske passasjer har spaltebredder i området 1-20 mm.
Det har vist seg at når oksidasjonsmiddelhastigheten er høyere enn brenselhastigheten, vil flammen løftes fra brennerens indre tupp dersom moderatorgasskonsentrasjonen i oksidasjonsmidlet er høyere enn 20 volum%.
Når brenselhastigheten er høyere enn oksidasjonsmiddelhastigheten, har det vist seg at flammen vil løftes fra brennerens indre tupp dersom moderatorgasskonsentrasjonen i oksidasjonsmidlet er høyere enn 30 volum%.
Ulike modifikasjoner av den foreliggende oppfinnelse vil være nærliggende for fagpersoner innen dette tekniske om-råde fra den foregående beskrivelse. Slike modifikasjoner er ment å ligge innenfor området til de vedføyde krav.
Claims (14)
1. Fremgangsmåte for å stabilisere flammen på tuppene av brennerens indre ved en prosess for fremstilling av syntesegass ved partiell oksidasjon av et gassformig hydrokarbonholdig brensel,
karakterisert ved at den omfatter trinnene: a) å tilføre et gassformig hydrokarbonholdig brensel, en moderatorgass og et oksidasjonsmiddel gjennom en brenner til en reaktor, hvor massestrømmen av moderatorgassen justeres slik at moderatorgasskonsentrasjonen ikke overskrider en forutbestemt grenseverdi; b) å bevirke prosessbetingelser slik at flammen er i kontakt med brennerens indre tupper; c) å rejustere hastighetene og massestrømmene i brenslet og/eller oksidasjonsmidlet og/eller moderatorgassen i tilfelle flammeløfting fra brennerens indre tupper på en slik måte at flammen restabiliseres på de indre brennertupper; og hvor det i trinn c) ikke overskrides en konsentrasjon av moderatorgass høyere enn grenseverdien i trinn a).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at brenneren er en fler-dyse (koannular) brenner som omfatter et konsentrisk arrangement av n passasjer eller kanaler koaksialt med den langsgående akse i brenneren, hvor n er et heltall > 2.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at flammen overvåkes.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at flammen overvåkes ved støydeteksjon, for eksempel ved hjelp av trykktransduktorer.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at flammen overvåkes optisk.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at flammen overvåkes med en optisk sensor satt inn i en brennerkanal.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at den optiske sensor er satt inn i den sentrale kanal i brenneren.
8. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-7, karakterisert ved at kantene eller innfat-ningen er fremstilt av keramikk, edelmetaller eller legeringer derav.
9. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 2-8, karakterisert ved at moderatorgassen føres gjennom en kanal eller en spalte mellom kanalen for gassformig hydrokarbonholdig brensel og kanalen for oksidasjonsmiddel.
10. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-8, karakterisert ved at moderatorgassen til-føres med det gassformige hydrokarbonholdige brensel.
11. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-8, karakterisert ved at moderatorgassen til-føres med oksidasjonsmidlet.
12. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-11, karakterisert ved at moderatorgassen er damp, vann, karbondioksid eller en kombinasjon derav.
13. Fremgangmåte ifølge ett av kravene 1-12, karakterisert ved at brenselhastigheten er høyere enn oksidasjonsmiddelhastigheten og at massestrømmen av moderatorgassen er justert slik at konsentrasjonen av moderatorgass i oksidasjonsmidlet er lavere enn 3 0 volum%.
14. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-12, karakterisert ved at oksidasjonsmiddelhastigheten er høyere enn brenselhastigheten og at massestrømmen av moderatorgass justeres slik at konsentrasjonen av moderatorgass i oksidasjonsmidlet er lavere enn 20 volum%.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP95201487 | 1995-06-06 | ||
| PCT/EP1996/002469 WO1996039354A1 (en) | 1995-06-06 | 1996-06-05 | A method for flame stabilization in a process for preparing synthesis gas |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO975677D0 NO975677D0 (no) | 1997-12-05 |
| NO975677L NO975677L (no) | 1997-12-05 |
| NO316825B1 true NO316825B1 (no) | 2004-05-24 |
Family
ID=8220359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19975677A NO316825B1 (no) | 1995-06-06 | 1997-12-05 | Fremgangsmate for flammestabilisering ved en prosess for fremstilling av syntesegass |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5803724A (no) |
| EP (1) | EP0832037B1 (no) |
| JP (1) | JPH11506410A (no) |
| CN (1) | CN1073965C (no) |
| AU (1) | AU688687B2 (no) |
| BR (1) | BR9609269A (no) |
| CA (1) | CA2222146C (no) |
| CZ (1) | CZ376497A3 (no) |
| DE (1) | DE69602093D1 (no) |
| EA (1) | EA000145B1 (no) |
| EG (1) | EG20966A (no) |
| ES (1) | ES2131950T3 (no) |
| MY (1) | MY116011A (no) |
| NO (1) | NO316825B1 (no) |
| NZ (1) | NZ311650A (no) |
| SK (1) | SK165297A3 (no) |
| WO (1) | WO1996039354A1 (no) |
| ZA (1) | ZA964587B (no) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MY136087A (en) | 2001-10-22 | 2008-08-29 | Shell Int Research | Process to reduce the temperature of a hydrogen and carbon monoxide containing gas and heat exchanger for use in said process |
| JP2006523598A (ja) | 2003-04-15 | 2006-10-19 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 合成ガスの製造方法 |
| US7536274B2 (en) | 2004-05-28 | 2009-05-19 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | System and method for detecting an abnormal situation associated with a heater |
| DE102004055716C5 (de) * | 2004-06-23 | 2010-02-11 | Ebm-Papst Landshut Gmbh | Verfahren zur Regelung einer Feuerungseinrichtung und Feuerungseinrichtung (Elektronischer Verbund I) |
| JP5133689B2 (ja) * | 2004-10-08 | 2013-01-30 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | フィッシャー・トロプシュ合成生成物からの低級オレフィンの製造方法 |
| EP1991639B1 (en) | 2006-03-07 | 2015-04-22 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a fischer-tropsch synthesis product |
| CA2648683C (en) | 2006-04-12 | 2014-11-18 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Apparatus and process for cooling hot gas |
| US7552701B2 (en) | 2006-05-16 | 2009-06-30 | Shell Oil Company | Boiler for making super heated steam and its use |
| US20070298357A1 (en) | 2006-06-27 | 2007-12-27 | Laux Stefan E F | Oxygen to expand burner combustion capability |
| RU2437830C2 (ru) | 2006-07-11 | 2011-12-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения синтез-газа |
| US20080033065A1 (en) * | 2006-08-04 | 2008-02-07 | General Electric Company | System and method for enhancing co production in a rich combustion system |
| US20080033066A1 (en) * | 2006-08-04 | 2008-02-07 | General Electric Company | System and method for enhancing co production in a gas to liquid system |
| US20080190026A1 (en) | 2006-12-01 | 2008-08-14 | De Jong Johannes Cornelis | Process to prepare a mixture of hydrogen and carbon monoxide from a liquid hydrocarbon feedstock containing a certain amount of ash |
| US9051522B2 (en) | 2006-12-01 | 2015-06-09 | Shell Oil Company | Gasification reactor |
| US8052864B2 (en) | 2006-12-01 | 2011-11-08 | Shell Oil Company | Process to prepare a sweet crude |
| US8301676B2 (en) | 2007-08-23 | 2012-10-30 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Field device with capability of calculating digital filter coefficients |
| US7702401B2 (en) | 2007-09-05 | 2010-04-20 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | System for preserving and displaying process control data associated with an abnormal situation |
| US8055479B2 (en) | 2007-10-10 | 2011-11-08 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Simplified algorithm for abnormal situation prevention in load following applications including plugged line diagnostics in a dynamic process |
| US8475546B2 (en) | 2008-12-04 | 2013-07-02 | Shell Oil Company | Reactor for preparing syngas |
| US8960651B2 (en) | 2008-12-04 | 2015-02-24 | Shell Oil Company | Vessel for cooling syngas |
| US9291390B2 (en) | 2011-05-11 | 2016-03-22 | Shell Oil Company | Process for producing purified synthesis gas |
| WO2014180888A1 (en) | 2013-05-08 | 2014-11-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation of syngas |
| WO2015197752A1 (en) | 2014-06-26 | 2015-12-30 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Apparatus and process for cooling hot gas |
| PE20180157A1 (es) | 2015-05-14 | 2018-01-18 | Shell Int Research | Proceso para preparar un gas de sintesis y un dispositivo de enfriamiento de gas de sintesis |
| NL2016437B1 (en) | 2016-03-15 | 2017-10-02 | Torrgas Tech B V | Process to prepare a char product and a syngas mixture. |
| NL2019553B1 (en) | 2017-09-14 | 2019-03-27 | Torrgas Tech B V | Process to prepare an activated carbon product and a syngas mixture |
| NL2019552B1 (en) | 2017-09-14 | 2019-03-27 | Torrgas Tech B V | Process to prepare a char product and a syngas mixture |
| EP4051758A1 (en) | 2019-10-29 | 2022-09-07 | Michiel Cramwinckel | Process for a plastic product conversion |
| US20240182385A1 (en) | 2021-04-28 | 2024-06-06 | Torrgas Technology B.V. | Process to prepare lower olefins |
| WO2023135114A1 (en) | 2022-01-11 | 2023-07-20 | Torrgas Technology B.V | Process to prepare synthesis gas |
| NL2033276B1 (en) | 2022-10-11 | 2023-08-08 | Torrgas Tech B V | Process to continuously prepare a char product |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4505665A (en) * | 1980-02-19 | 1985-03-19 | Southern California Edison | Method and burner tip for suspressing emissions of nitrogen oxides |
| US4618323A (en) * | 1980-02-19 | 1986-10-21 | Southers California Edison | Method and burner tip for suppressing emissions of nitrogen oxides |
| DE3265663D1 (en) * | 1981-12-21 | 1985-09-26 | Texaco Development Corp | Trim control for partial oxidation gas generator |
| GB8619076D0 (en) * | 1986-08-05 | 1986-09-17 | Shell Int Research | Partial oxidation of fuel |
| JPS63194111A (ja) * | 1987-02-06 | 1988-08-11 | Hitachi Ltd | ガス燃料の燃焼方法及び装置 |
| GB8711156D0 (en) * | 1987-05-12 | 1987-06-17 | Shell Int Research | Partial oxidation of hydrocarbon-containing fuel |
| GB8721282D0 (en) * | 1987-09-10 | 1987-10-14 | Shell Int Research | Ceramic burner |
| US4960059A (en) * | 1989-06-26 | 1990-10-02 | Consolidated Natural Gas Service Company, Inc. | Low NOx burner operations with natural gas cofiring |
| EP0428373A3 (en) * | 1989-11-13 | 1991-08-28 | Control Techtronics, Inc. | Acoustical burner control system and method |
| US5266869A (en) * | 1990-09-27 | 1993-11-30 | Tokyo Electric Co., Ltd. | Discharge lamp lighting apparatus having output impedance which limits current flow therethrough after start of discharging |
| US5458808A (en) * | 1994-01-07 | 1995-10-17 | Texaco Inc. | Process for continuously controlling the heat content of a partial oxidation unit feed-gas stream |
-
1996
- 1996-06-03 EG EG48196A patent/EG20966A/xx active
- 1996-06-04 US US08/657,574 patent/US5803724A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-04 MY MYPI96002161A patent/MY116011A/en unknown
- 1996-06-04 ZA ZA964587A patent/ZA964587B/xx unknown
- 1996-06-05 EP EP96921940A patent/EP0832037B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-05 EA EA199800012A patent/EA000145B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-06-05 BR BR9609269A patent/BR9609269A/pt unknown
- 1996-06-05 SK SK1652-97A patent/SK165297A3/sk unknown
- 1996-06-05 CN CN96194509A patent/CN1073965C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-05 CA CA002222146A patent/CA2222146C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-05 AU AU63009/96A patent/AU688687B2/en not_active Ceased
- 1996-06-05 WO PCT/EP1996/002469 patent/WO1996039354A1/en not_active Application Discontinuation
- 1996-06-05 JP JP9500163A patent/JPH11506410A/ja active Pending
- 1996-06-05 CZ CZ973764A patent/CZ376497A3/cs unknown
- 1996-06-05 NZ NZ311650A patent/NZ311650A/xx unknown
- 1996-06-05 DE DE69602093T patent/DE69602093D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-05 ES ES96921940T patent/ES2131950T3/es not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-12-05 NO NO19975677A patent/NO316825B1/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1996039354A1 (en) | 1996-12-12 |
| DE69602093D1 (de) | 1999-05-20 |
| MY116011A (en) | 2003-10-31 |
| ZA964587B (en) | 1996-12-12 |
| CA2222146C (en) | 2007-11-27 |
| NZ311650A (en) | 1999-01-28 |
| EA199800012A1 (ru) | 1998-08-27 |
| CA2222146A1 (en) | 1996-12-12 |
| BR9609269A (pt) | 1999-05-11 |
| EA000145B1 (ru) | 1998-10-29 |
| EP0832037A1 (en) | 1998-04-01 |
| SK165297A3 (en) | 1998-07-08 |
| JPH11506410A (ja) | 1999-06-08 |
| CN1073965C (zh) | 2001-10-31 |
| AU6300996A (en) | 1996-12-24 |
| AU688687B2 (en) | 1998-03-12 |
| NO975677D0 (no) | 1997-12-05 |
| EG20966A (en) | 2000-07-30 |
| US5803724A (en) | 1998-09-08 |
| CN1187170A (zh) | 1998-07-08 |
| EP0832037B1 (en) | 1999-04-14 |
| ES2131950T3 (es) | 1999-08-01 |
| CZ376497A3 (cs) | 1998-06-17 |
| NO975677L (no) | 1997-12-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO316825B1 (no) | Fremgangsmate for flammestabilisering ved en prosess for fremstilling av syntesegass | |
| AU701537B2 (en) | A process for the manufacture of synthesis gas by partial oxidation of a gaseous hydrocarbon-containing fuel using a multi-orifice co-annular burner | |
| US4353712A (en) | Start-up method for partial oxidation process | |
| KR100454610B1 (ko) | 합성가스의제조방법 | |
| US4400179A (en) | Partial oxidation high turndown apparatus | |
| AU2009267144B2 (en) | Reliable ignition of hot oxygen generator | |
| KR970002887B1 (ko) | 탄화수소 함유 연료의 부분 산화 방법 및 그로부터 얻어진 합성 가스 | |
| US4351647A (en) | Partial oxidation process | |
| US4392869A (en) | High turndown partial oxidation process | |
| JP5400505B2 (ja) | コークス炉ガスの無触媒改質方法及び改質装置 | |
| US4351645A (en) | Partial oxidation burner apparatus | |
| EP0759886B1 (en) | A process for the manufacture of synthesis gas by partial oxidation of a liquid hydrocarbon-containing fuel using a multi-orifice (co-annular) burner | |
| NO171011B (no) | Fremgangsmaate for partiell oxydasjon av et hydrocarbonholdig brensel | |
| US7569156B2 (en) | Process for the manufacture of synthesis gas by partial oxidation of a liquid hydrocarbon-containing fuel using a multi-orifice burner | |
| JP2004525328A (ja) | 加熱炉の運転方法 | |
| JP3863916B6 (ja) | マルチオリフィス（同軸環状）バーナーを用いた液体炭化水素含有燃料の部分酸化による合成ガスの製造方法 | |
| CN115532181A (zh) | 用于调节部分氧化反应器中火焰长度的方法和设备 | |
| CN115715273A (zh) | 氧化反应器的启动方法 | |
| KR20000023143A (ko) | 버너에서 탄화수소 연료의 연소방법 |