NO139253B - PROCEDURE AND DEVICE FOR STRAND CASTING - Google Patents

Description

Oppfinnelsen angår en framgangsmåte av den art som er angitt The invention relates to a method of the type indicated

i innledningen til patentkrav 1, for strengstøping av tråder, in the introduction to patent claim 1, for strand casting of threads,

samt en anordning for gjennomføring av denne framgangsmåte. as well as a device for carrying out this procedure.

Det er kjent framgangsmåter for framstilling av tråd direkte fra smeltet metall og anordninger for utførelse av samme, av hvilke de fleste beskjeftiger seg med metalltråd og er utstyrt med et eller annet slags utløp for metallet for regulering av trådens tykkelse. Typisk for slike kjente framgangsmåter er den som beskrives i US-patentskrift nr. 2.285.108, hvor det smeltede materialet (metall-) formes som tråd gjennom et munnstykke, slik at der dannes en fri strøm som litt etter litt stivner til tråd på en varmeavledende, roterende skive: Produksjonens størrelse bestemmes av smeltens utgangshastighet fra munnstykket,hvil ken hastighet stort sett må være lik skivens rotasjonshastighet. There are known methods for producing wire directly from molten metal and devices for performing the same, most of which deal with metal wire and are equipped with some kind of outlet for the metal to regulate the thickness of the wire. Typical of such known procedures is the one described in US patent document no. 2,285,108, where the molten material (metal) is shaped as a thread through a nozzle, so that a free stream is formed which little by little solidifies into a thread on a heat-dissipating, rotating disk: The size of the production is determined by the output speed of the melt from the nozzle, which speed must largely be equal to the speed of rotation of the disk.

Denne teknikk har den ulempen at prosessen er vanskelig å regu-lere og at det er vanskelig å holde smeiten rennende i munnstykket. Munnstykkene må framstilles av et spesielt materiale dersom smeiten har høyt smeltepunkt, og munnstykkene har tilbøyelighet til å erodere eller stoppes til. En fordelaktig løsning av dette problem er vist av DOS- 2 . 225 .684 hvor en varmeavledende skive former en tråd ved at denne stivner på skivens omkrets, mens denne roterer i kontakt med overflaten av der smeltede materialet. Herved formes en tråd uten at. munnstykket behøver anvendes. Denne metode er imidlertid avhengig av at det brukes en traugliknende kilde med smeltet materiale, hvilken kilde krever This technique has the disadvantage that the process is difficult to regulate and that it is difficult to keep the melt flowing in the nozzle. The nozzles must be made of a special material if the melt has a high melting point, and the nozzles have a tendency to erode or stop. An advantageous solution to this problem is shown by DOS-2. 225 .684 where a heat-dissipating disc forms a thread by this solidifying on the circumference of the disc, while this rotates in contact with the surface of the melted material. In this way, a thread is formed without that. the nozzle must be used. However, this method relies on the use of a trough-like source of molten material, which source requires

store mengder smeltet materiale , mens den varme som fordres for å smelte en del av en -massiv stang er avhengig av det endelige produktet. Det faktum at man må arbeide med en stor mengde smeltet materiale skaper mange problemer, først og fremst den nødvendige energien for å smelte materialet. For det andre utsettes smeiten for. ytterluftens innvirkning og uten å isolere smeiten fra large amounts of molten material, while the heat required to melt part of a -massive bar depends on the final product. The fact that one has to work with a large amount of molten material creates many problems, primarily the energy required to melt the material. Secondly, the smelting is exposed to. the impact of the outside air and without isolating the smelt from

omgivelsene er. det vanskelig å bibeholde en konstant kjemisk sammensetning i smeiten p.g.a. oksydasjon i overflaten eller the surroundings are. the difficulty of maintaining a constant chemical composition in the smelting due to surface oxidation or

■tap av flyktige materialer fra denne. ■loss of volatile materials from this.

Hovedformålet med oppfinnelsen er å anvise en framgangsmåte og en anordning for direkte framstilling av tråd fra en kilde av smeltet materiale, hvor de oksydasjonsproblemer som finnes ved kjente framgangsmåter er unngått. The main purpose of the invention is to provide a method and a device for the direct production of wire from a source of molten material, where the oxidation problems found in known methods are avoided.

Ifølge oppfinnelsen kan dette oppnås ved å gå fram som angitt i den karakteriserende del av patentkrav 1. According to the invention, this can be achieved by proceeding as indicated in the characterizing part of patent claim 1.

Ytterligere fordelaktige trekk ved oppfinnelsen er angitt i underkravene 2-5. Further advantageous features of the invention are indicated in subclaims 2-5.

Oppfinnelsen omfatter også en anordning i samsvar med patentkrav 6, for gjennomføring av denne framgangsmåten. The invention also includes a device in accordance with patent claim 6, for carrying out this procedure.

Ifølge oppfinnelsen kan det framstilles såvel kontinuerlig _ tråd som. fibre av ønsket lengde. According to the invention, both continuous thread and fibers of the desired length.

: •' En utførelsesmåte og-form for oppfinnelsen er beskrevet nedenfor under henvisning til tegningene, der fig. 1 viser en roterende, varmeabsorberende skive, som former en tråd fra en dråpe smeltet materiale som henger ned fra et stnngliknende emne, fig. 2 et sideriss av fig. 1, fig. 3 et forstørret aksial-snitt gjennom en del av fig. 1, fig. 4 et forstørret snitt gjennom innmatningsstedet, ved hvilket den hengende dråpen kommer ut fra en åpning i smeltedigelen, og fig. 5 viser et sideriss åv en kjent anordning av en roterende skive for produksjon av tråd av en viss lengde. : •' An embodiment and form of the invention is described below with reference to the drawings, where fig. 1 shows a rotating, heat-absorbing disk, which forms a thread from a drop of molten material hanging down from a rod-like blank, fig. 2 a side view of fig. 1, fig. 3 an enlarged axial section through part of fig. 1, fig. 4 an enlarged section through the feed point, at which the hanging drop emerges from an opening in the crucible, and fig. 5 shows a side view of a known arrangement of a rotating disc for the production of wire of a certain length.

En roterende og varmeabsorberende skive 30 har V-formet omkrets 32 med skråkanter 31, som slutter seg til sidene. Skiven roterer A rotating and heat-absorbing disc 30 has a V-shaped circumference 32 with beveled edges 31 joining the sides. The disc rotates

i retning av pilen i fig. 1 og er i kontakt med en smeltet dråpe in the direction of the arrow in fig. 1 and is in contact with a molten droplet

51 fra en materialstang 20, som på en eller annen måte smeltes 51 from a material rod 20, which is somehow melted

i enden 50 nærmest skiven 30. Overflatespenningen i delen 51 er overraskende nok tilstrekkelig til å bibeholde stabiliteten i smeiten, selv når skiveggen 32 trenger inn og skjærer ut en jevn strøm av trådform. For tydelighets skyld kalles det fra stangen kommende smeltete materiale for "dråpe" uansett dens geometriske form i forhold til materialstangen <p>g dens evt. på-virkning av tyngdekreften. Den uttrengende dråpen er upåvirket av midler for å bibringe den en bestemt form eller for å rette den inn mot de skjærende krefter som frambringes når skiven passerer gjennom dråpen. Den kan dog understøttes for å motvirke at the end 50 closest to the disc 30. The surface tension in the part 51 is surprisingly enough to maintain the stability of the melt, even when the disc edge 32 penetrates and cuts out a steady stream of wire form. For the sake of clarity, the molten material coming from the rod is called a "drop", regardless of its geometric shape in relation to the material rod <p>g its possible effect of gravity. The extruding droplet is unaffected by means of giving it a definite shape or of directing it against the shearing forces produced as the disk passes through the droplet. However, it can be supported to counteract

tyngdekraftens innvirkning ved at emnet smeltes ved lokal opphetning i et kar med et hull i bunnen, gjennom hvilket dråpen trenger ut. Når skivens 30 egg 32 passerer gjennom dråpen 51. stivner en del 10' av denne og legger seg igjen på eggen. Skivens fortsatte rotasjon trekker denne stivnede del bort fra dråpen, slik at det kontinuerlig dannes nye partier 10', som ligger igjen på eggen, inntil de fraskilles i punktet 12 i form av en tråd 10, som kan samles opp. the effect of gravity in that the object is melted by local heating in a vessel with a hole in the bottom, through which the drop penetrates. When the egg 32 of the disc 30 passes through the droplet 51, a part 10' of this hardens and settles again on the egg. The disc's continued rotation pulls this hardened part away from the drop, so that new parts 10' are continuously formed, which remain on the edge, until they are separated at point 12 in the form of a thread 10, which can be collected.

Fig. 4 viser en annen utførelsesform, der den hengende dråpen ikke tilveiebringes ved lokal opphetning av en stang, idet dråpen her trenger ut av et hull 40 i et smeltekar 22. Dråpen bør ikke være sfærisk, men hfcller formes av. et avlangt hull i karet, slik at en stor del av eggen 32 passerer gjennom den. Fig. 4 shows another embodiment, where the hanging drop is not provided by local heating of a rod, as the drop here penetrates through a hole 40 in a melting vessel 22. The drop should not be spherical, but rather shaped. an elongated hole in the vessel, so that a large part of the egg 32 passes through it.

Skiven 30 i fig. 5 er i eggen forsynt med halvsirkelformet fordypninger 33, som deler av tråden 10 i bestemte lengder 11 svarende til avstanden mellom fordypningene. Det er overraskende hvor lite disse fordypninger i eggen påvirker dråpens stabilitet. For de fleste utførelsesformene for oppfinnelsen synes det effektivt hvis eggen 32 trenger inn i dråpen mindre enn ca. 0.25mm. Ved høy skiveomdreiningshastighet, foretrekkes en fiberlengde The disc 30 in fig. 5, the edge is provided with semicircular recesses 33, which divide the thread 10 into specific lengths 11 corresponding to the distance between the recesses. It is surprising how little these depressions in the egg affect the stability of the drop. For most embodiments of the invention, it seems effective if the egg 32 penetrates the drop less than about 0.25mm. At high disc rotation speed, a fiber length is preferred

av mellom ca. 4.5 og 6 mm og en diameter av 0.025 og 0.25 mm, hvilket oppnås ved en lineær egghastighet av 1,5 til 18 m/sek. men disse grenser er selvsagt ikke absolutte. Utgangsmaterialet må ha spesielle egenskaper for å kunne formes til en tråd. Smeiten må således innenfor 25$omkring smeltepunktet kjenne-tegnes av: en overflatespenning mellom 10 og 2500 dyn/cm, en viskositet mellom 10 - 3 og 1 pois samt et noe sa ° nær som bestemt smeltepunkt (d.v.s. en distinkt temperatur i forhold til viskosi-tetskurven). Den foreliggende oppfinnelse har vist seg å kunne anvendes for de fleste metaller eller kjemiske preparater eller elementer som oppfyller de ovennevnte kriterier. Dessuten kan oppfinnelsen anvendes for metallegeringer, selvom de oppviser et stort temperaturområde mellom stivningen av en eller annen av komponentene i legeringen(flytetemperaturen) og den temperatur ved hvilken den komponent som har det laveste smeltepunkt stivner til fast materiale (stivningspunktet-) , for tydelighets; skyld sies at en sådan legering "smelter" bare ved en temperatur over smeltepunktet, selv om en del smeltet materiale kan of between approx. 4.5 and 6 mm and a diameter of 0.025 and 0.25 mm, which is achieved at a linear egg speed of 1.5 to 18 m/sec. but these limits are of course not absolute. The starting material must have special properties in order to be formed into a thread. The melt must thus be within 25% of the melting point characterized by: a surface tension between 10 and 2500 dyn/cm, a viscosity between 10 - 3 and 1 pois and a somewhat sa ° close to a certain melting point (i.e. a distinct temperature in relation to viscosity -tets curve). The present invention has been shown to be applicable to most metals or chemical preparations or elements that meet the above criteria. Moreover, the invention can be used for metal alloys, even if they exhibit a large temperature range between the solidification of one or other of the components in the alloy (the flow temperature) and the temperature at which the component with the lowest melting point solidifies into a solid material (the solidification point), for clarity; for this reason, such an alloy is said to "melt" only at a temperature above its melting point, although some molten material may

påvises ved en temperatur mellom denne og flytetemperaturen. Grunnet den begrensete kontakt mellom det smeltete materiale og atmosfæren <q>g lettheten med å tilveiebringe béskyttelsesgass for den fallende dråpen, kan oksydasjonsegenskapene hos mangé materialer og legeringer ikke begrense deres anvendelighet for oppfinnelsen. Materialer som er kjent for å kunne anvendes uten béskyttelsesgass, er framfor alt jern, aluminium, kobber, nikkel, tinn og sink. Hvis deter ønskelig å beskytte hele prosessen fra den omgivende atmosfæren, må hele apparatet innesluttes i et gasstett hylster, hvoretter prosessen kan gjennomføres i vakuum is detected at a temperature between this and the flow temperature. Because of the limited contact between the molten material and the atmosphere and the ease of providing shielding gas for the falling droplet, the oxidation properties of many materials and alloys may not limit their applicability to the invention. Materials known to be able to be used without shielding gas are above all iron, aluminium, copper, nickel, tin and zinc. If it is desired to protect the entire process from the surrounding atmosphere, the entire apparatus must be enclosed in a gas-tight casing, after which the process can be carried out in a vacuum

.eller i en inert gass. Hvis emnematerialet har et merkbart damp-trykk, må gasstrykket i nevnte hylster reguleres for å redusere dampdannelsen i materialet. Et slikt hylster må også lette lokal opphetning av anordninger som ikke. kan anvendes i atmosfæren (d.v.s. elektronstråleoppvarming). Metaller, som kan fungere .or in an inert gas. If the workpiece material has a noticeable vapor pressure, the gas pressure in said sleeve must be regulated to reduce vapor formation in the material. Such a casing must also facilitate local heating of devices that do not. can be used in the atmosphere (i.e. electron beam heating). Metals, which can work

som medier for å redusere oksydasjon er f.eks. krom, titan, niob, sirkonium, tantal, magnesium og molybden. De lokale opp-varmirigsairordningene for å tilveiebringe fallende dråper as media to reduce oxidation are e.g. chromium, titanium, niobium, zirconium, tantalum, magnesium and molybdenum. The local heating circuit air arrangements to provide falling droplets

er ikke spesielle for oppfinnelsen, og fagfolk har flere slike til sin rådighet. Eksempelvis kan en gassflamme anvendes for mange materialer og dersom det anvendes en acetylenrik flamme oppnås en beskyttelsesatmosfære omkring dråpen som are not particular to the invention, and those skilled in the art have several such at their disposal. For example, a gas flame can be used for many materials and if an acetylene-rich flame is used, a protective atmosphere around the droplet is achieved which

minsker oksydasjonen av det smeltede materialet. Dessuten kan det anvendes motstandsoppvarming, induksjonsoppvarming, élek- ,, tronstråleopphetning etc. Valget mellom disse bestemmes av det anvendte materialets smeltepunkt og oppvarmingstiden til smeltning. Hvis den tilførte varmen er for stor kan den fallende dråpen bli for stor for å holde seg i dråpeform. Er varmen util-strekkelig får den roterende skiven ikke tilstrekkelig materiale for å produsere en tråd av ønsket dimensjon. reduces the oxidation of the molten material. In addition, resistance heating, induction heating, electric, tron beam heating etc. can be used. The choice between these is determined by the melting point of the material used and the heating time until melting. If the added heat is too great, the falling drop may become too large to stay in drop shape. If the heat is insufficient, the rotating disc does not get enough material to produce a thread of the desired dimension.

I utførelsesform ifølge fig.. 4 kan anordningene for smeltingen være av kjent type. Noen anordninger for oppheting av materialet i åpningen kan behøves dersom utformingen av smeltekaret er slik at området omkring hullet har en lavere temperatur enn det øvrige karet. In the embodiment according to Fig. 4, the devices for the melting can be of a known type. Some devices for heating the material in the opening may be needed if the design of the melting vessel is such that the area around the hole has a lower temperature than the rest of the vessel.

Innenfor smeltens varmekapasitet kan trådutmatningen reguleres gjennom materialtilførselen til den roterende eggen. Ved begrens-ning av smeiten og økning av skivens hastighet oppnås en tråd med meget liten diameter. Ettersom trådens tverrsnitt normalt ikke er sirkulært, bestemmes trådtykkelsen etter dens effektive diameter, som defineres som diameteren i en sirkel med samme flateareal som den ikke-sirkulære tråden. Ifølge denne defini-sjon kan man produsere tråd med en effektiv diameter av 0.01- Within the heat capacity of the melt, the wire output can be regulated through the material supply to the rotating egg. By limiting the melting and increasing the speed of the disk, a wire with a very small diameter is obtained. As the cross-section of the wire is not normally circular, the wire thickness is determined by its effective diameter, which is defined as the diameter of a circle with the same surface area as the non-circular wire. According to this definition, wire can be produced with an effective diameter of 0.01-

0.76 mm. Ifølge oppfinnelsen kan det produseres både heltrukken tråd og tråd i bestemte lengder eller fibre. I fig. 5 er den roterende skiven forsynt med spor 33 med innbyrdes mellomrom som svarer til den ønskede fiberlengde. Sporenes form synes ikke å være avgjørende, og et halvsirkelformet spor, som er dypere enn trådtykkelsen, har vist seg å kunne gi en produksjon av fibre. 0.76 mm. According to the invention, both fully drawn thread and thread in specific lengths or fibers can be produced. In fig. 5, the rotating disc is provided with grooves 33 with spaces between them corresponding to the desired fiber length. The shape of the grooves does not seem to be decisive, and a semi-circular groove, which is deeper than the thread thickness, has been shown to be able to produce fibres.

Skivens egg er spiss for å begrense kontakten med den fallende dråpen. Inngrepsarealet kan også begrenses ved at eggens tverrsnitt har form som en halvsirkel med en radius av høyst 12.5 mm. Det oppnås et dårligere produkt med hensyn til trådens dimensjoner hvis den roterende skivens kontakt med den fallende dråpen ikke begrenses, fordi produktet ikke blir mål-bestandig og utvikler større skjærkrefter på dråpen, hvilke krefter inn-virker skadelig på dråpens stabilitet. For å oppnå tråd med eksakte mål fordres nemlig at dråpen er så stabil som mulig. The disc's egg is pointed to limit contact with the falling drop. The area of intervention can also be limited by the egg's cross-section having the shape of a semicircle with a radius of no more than 12.5 mm. A poorer product is obtained with regard to the dimensions of the thread if the contact of the rotating disk with the falling drop is not limited, because the product does not become target-resistant and develops greater shearing forces on the drop, which forces have a detrimental effect on the stability of the drop. In order to achieve thread with exact measurements, it is required that the drop is as stable as possible.

Den stabilitet som søkes oppnådd ved oppfinnelsen er avhengig The stability sought to be achieved by the invention is dependent

av at skivens egg passerer gjennom dråpen ekstremt nær dens flate, fordi dette minsker ødeleggelsen av dråpens flate, som ved sin overflatespenning sørger for stabiliteten av dråpeformen. V-formene i figurene viser en foretrukket utførelsesform med en radius i spissen av fra 0.012 til 2.5 mm. Med en slik utformning av eggen oppnås tråd med konstante dimensjoner og et tverrsnitt av mindre enn ca. 2 mm 2. of the disk's egg passing through the droplet extremely close to its surface, because this reduces the destruction of the droplet's surface, which by its surface tension ensures the stability of the droplet shape. The V-shapes in the figures show a preferred embodiment with a radius at the tip of from 0.012 to 2.5 mm. With such a design of the egg, wire with constant dimensions and a cross-section of less than approx. 2mm2.

Den roterende skivens diameter er ikke avgjørende for oppfinnel-sén, men man foretrekker en diameter mellom 25 og 750 mm. Det for skiven anvendte materialet er heller ikke avgjørende, men det må effektivt kunne avlede varme fra smeiten, slik at denne stivner på eggen, og det må enten ha høy egen-varmekapasitet eller god termisk ledningsevne for å kunne avlede varmen. Materialer hvor disse egenskaper er dårlige kan brukes dersom de utstyres med en eller annen form for indre kjøling. Ved oppfinnelsen anvendes vanligvis metallene kobber, aluminium, nikkel, molybden og jern. Det er ikke nødvendig med rent metall, idet det kan anvendes ikke-metaller, slik som f.eks. grafitt. Skiven kan også framstilles av en blanding av flere materialer for å kombinere deres egenskaper for. optimal varmeavledning. Den geometriske utformingen av anordningene, slik som vist på tegningene, er ikke bundet, men det må selvsagt tas hensyn til tyngdekraftens innvirkning på den smeltete dråpens form. The diameter of the rotating disc is not decisive for the invention, but a diameter between 25 and 750 mm is preferred. The material used for the disc is not decisive either, but it must be able to effectively dissipate heat from the melt, so that it hardens on the egg, and it must either have a high intrinsic heat capacity or good thermal conductivity to be able to dissipate the heat. Materials where these properties are poor can be used if they are equipped with some form of internal cooling. In the invention, the metals copper, aluminium, nickel, molybdenum and iron are usually used. It is not necessary to use pure metal, as non-metals can be used, such as e.g. graphite. The disc can also be produced from a mixture of several materials to combine their properties. optimal heat dissipation. The geometric design of the devices, as shown in the drawings, is not limited, but the effect of gravity on the shape of the molten drop must of course be taken into account.

Når dråpen kommer i kontakt med skiven i den øvre halvdel av dennes omkrets, beæres den i en viss grad av eggen, og dråpens stabilitet i denne foretrukne utførelsesform er bedre enn i andre. When the drop comes into contact with the disk in the upper half of its circumference, it is honored to a certain extent by the egg, and the stability of the drop in this preferred embodiment is better than in others.

Mens uttrykket "hengende dråpe" er anvendt i denne beskrivelse While the term "hanging drop" is used in this description

og passer godt for utførelsesformene med dråpen i den øvre halvpart av skiven, er det dog ikke utelukket av dråpen skulle kunne kalles avskilt. Hvis i fig. 1 dråpen skulle være plassert 180° fra den viste stillingen (d.v.s. stangen 20 vendt og i kontakt med skiven 30 på undersiden) skulle dråpen kunne kalles avskilt. Oppfinnelsen er anvendelig for begge disse alternativer. Den endelige størrelsen på tråden bestemmes av mengden smeltet materiale som fås på eggen av skiven, eggens form, når den trenger inn i dråpen, viskositeten i smeiten og den hastighet hvormed eggen passerer dråpen. Denne hastighet er mellom 0.9 og 30 and fits well for the embodiments with the drop in the upper half of the disc, it is not excluded, however, that the drop could be called separated. If in fig. 1 the drop should be positioned 180° from the position shown (i.e. the rod 20 turned and in contact with the disk 30 on the underside) the drop could be called detached. The invention is applicable to both of these options. The final size of the wire is determined by the amount of molten material obtained on the edge of the disc, the shape of the egg, when it penetrates the droplet, the viscosity of the melt and the speed at which the egg passes the droplet. This speed is between 0.9 and 30

m/sek. m/sec.

Eksempel 1: En dråpe flytende tinn ble formet i enden på en massiv stang av tinn ved lokal opphetning med en propanflamme. Dråpen hengte igjen på stangen, som hadde en tverrsnittsflate av 15 x 8 mm og førtes for. hånd i kontakt med eggen på den roterende skiven. Denne var en vannkjølt kobberskive med 12 mm tykkelse og 200 mm diameter med en V-formet egg ..med 90° vinkel og Example 1: A drop of liquid tin was formed at the end of a solid rod of tin by local heating with a propane flame. The drop remained attached to the rod, which had a cross-sectional area of 15 x 8 mm and was guided. hand in contact with the edge of the rotating disc. This was a water-cooled copper disk of 12 mm thickness and 200 mm diameter with a V-shaped egg ..with a 90° angle and

med en spissradius på ca. 0.12 mm. Ved kontakten mellom skiven with a tip radius of approx. 0.12 mm. At the contact between the disc

og dråpen ble det tildannet kontinuerlige tinnfibre, som auto-matisk løsnet fra eggen. Skiven roterte med en hastighet av and the drop became continuous tin fibers, which automatically detached from the egg. The disc rotated at a speed of

100 - 1500 r/min, svarende til lineære egg-hastigheter av ca. 100 - 1500 r/min, corresponding to linear egg speeds of approx.

1,2 18,2 m/sek. Trådens tverrsnitt minsket med økende hastighet på skiven. 1.2 18.2 m/sec. The cross-section of the wire decreased with increasing speed of the disc.

Eksempel 2: Samme skive som i eksempel 1 ble drevet med en hastighet av 250 r/min eller ca. 3 m/sek. ved eggen, i kontakt med en dråpe av smeltet materiale i form av At203, som ble dannet ved lokal smeltning av en aluminiumstang med acetylen- og oksygengassflamme. Herved ble det produsert korte lengder av AI2O3-fibre, omtrent.25 mm lange. Example 2: The same disc as in example 1 was driven at a speed of 250 r/min or approx. 3 m/sec. at the egg, in contact with a drop of molten material in the form of At2O3, which was formed by local melting of an aluminum rod with an acetylene and oxygen gas flame. This produced short lengths of AI2O3 fibers, approximately .25 mm long.

Eksempel 3: Samme skive som i foregående eksempel ble drevet npd en hastighet av 1500 r/min (18.2 m/sek. ved eggen) i kontakt med en dråpe smeltet rustfritt stål med 18-20% Cr, .8-11% Ni, Example 3: The same disk as in the previous example was driven npd a speed of 1500 r/min (18.2 m/sec. at the edge) in contact with a drop of molten stainless steel with 18-20% Cr, .8-11% Ni,

maks. 2% Mn og maks. 0.08% C, alt vektprosent med resten Fe. Dråpen ble formet lokalt i enden av en ca. 5 mm stang med en acetylenrik flamme. Denne var intensivt acetylenrik for å tilveiebringe en oksygenfattig gass omkring dråpen, hvilket var den eneste beskyttelsesgassen. Det ble produsert fiberlengder max. 2% Mn and max. 0.08% C, all weight percentage with the rest Fe. The drop was formed locally at the end of an approx. 5 mm rod with an acetylene-rich flame. This was intensively acetylene-rich to provide an oxygen-poor gas around the droplet, which was the only shielding gas. Fiber lengths were produced

~ 6 2 overstigende 3 m lengde og et tverrsnitt av 200 x 10 mm og en effektiv diameter av 93 x 10 _3 mm. - ; Eksempel 4: Samme skive som i foregående eksempler ble drevet, med en hastighet av 500 1500 r/min. i kontakt med en dråpe av varmeresistent legering med 0.15% C, 1,5% Mn, 0,5% Si, 21%,Cr, 20%.Ni, 3% Co, 2,5% wolfram, l%Nb samt resten Fe. Dråpen ble dannet fra en massiv stang av legeringen ved lokal smeltning med en acetylenrik flamme av acetylen-oksygengass. Det ble tildannet fibre med en lengde av ca. 1 meter, med tverrsnitt av ca.1000 x ~ 6 2 exceeding 3 m length and a cross-section of 200 x 10 mm and an effective diameter of 93 x 10 _3 mm. - ; Example 4: The same disk as in previous examples was driven, at a speed of 500 1500 r/min. in contact with a drop of heat-resistant alloy with 0.15% C, 1.5% Mn, 0.5% Si, 21%,Cr, 20%.Ni, 3% Co, 2.5% tungsten, 1%Nb and the rest Fairy. The droplet was formed from a massive bar of the alloy by local melting with an acetylene-rich flame of acetylene-oxygen gas. Fibers with a length of approx. 1 meter, with a cross-section of approx. 1000 x

-5 -3 -5 -3

10 og effektiv diameter av ca. 110 x 10 .... 10 and effective diameter of approx. 110 x 10 ....

Eksempél 5:En kaldvalset varmeabsorberende skive av stål lik den Example 5: A cold-rolled heat-absorbing disk of steel similar to that

i foregående eksempler anvendes for fremstilling av rene krom-fibre. Skiven var vannkjølt og hadde en radius i eggen av 0.13 mm samt ble drevet med en hastighet av 200-1500 r/min. i kontakt med en dråpe av smeltet krom, som var tilveiebragt ved lokal oppheting av en stang av handelsren krom, med en acetylen-oksygen-flamme. Fibre av opptil meterlengder og effektiv diameter av ca. 75 x 10 mm og tverrsnitt av ca. 7500 x 10 mm ble oppnådd . in previous examples are used for the production of pure chrome fibres. The disc was water-cooled and had a radius in the edge of 0.13 mm and was driven at a speed of 200-1500 r/min. in contact with a drop of molten chromium, which was obtained by locally heating a rod of commercially pure chromium with an acetylene-oxygen flame. Fibers of up to meter lengths and effective diameter of approx. 75 x 10 mm and cross-section of approx. 7500 x 10 mm was achieved.

Eksempel 6: En kaldvalset varmeabsorberende skive med samme dimensjoner som i foregående eksempler ble brukt for produksjon av bestemte lengder av fibre. Skivens egg hadde en radius av 0.13 mm og var forsynt med fordypninger med ca. 0.025 mm dybde og innbyrdes avstand av ca. 6 mm rundt omkretsen og skulle således framstille fibre med denne lengde. Skivens egg.ble ført i kontakt med dråpen, som ble dannet ved lokal opphetning av materialstangen av rustfritt stål av samme legering som i eksempel 3 med en acetylen-oksygengassflamme. Skiven ble drevet med en hastighet av 200-1000r/min^ og det ble oppnådd fibre med Example 6: A cold-rolled heat-absorbing disk with the same dimensions as in previous examples was used for the production of specific lengths of fibres. The disc's egg had a radius of 0.13 mm and was provided with recesses with approx. 0.025 mm depth and a mutual distance of approx. 6 mm around the circumference and should thus produce fibers of this length. The egg of the disc was brought into contact with the drop, which was formed by local heating of the stainless steel material rod of the same alloy as in Example 3 with an acetylene-oxygen gas flame. The disc was driven at a speed of 200-1000r/min^ and fibers were obtained with

6 2 6 2

en lengde av ca. 5 m og tverrsnitt av ca- 3200 x 10 mm . a length of approx. 5 m and a cross-section of approx. 3200 x 10 mm.

Eksempel 7: En skive av varmeledende kobber med dimensjoner ifølge eksempel 1-4 ble brukt for å forme, en tråd av handelsren titan. Tråden ble formet i et klokkeliknende vakuumsysten Example 7: A disk of heat-conducting copper with dimensions according to examples 1-4 was used to form a thread of commercially pure titanium. The wire was formed in a bell-like vacuum system

-4 ved et trykk av ca. 10 mm Hg. En vertikal stang av titan med -4 at a pressure of approx. 10 mm Hg. A vertical bar of titanium with

ca. 6 mm diameter ble opphetet i sin nedre ende med en elektron-stråle, og densmeltede dråpen kom i kontakt med eggen på skiven, som roterte med en hastighet av 350 r/min. svarende til en egghastighet av ca. 4 m/sek., uten at man behøvde indre kjøling. Det ble oppnådd titanfibre med en lengde av opptil en meter og med et tverrsnitt av fra 3500 x 10~<6> til 750 x IO*"3 mm<2>. Eksempel 8: Samme system som i eksempel 7 ble brukt med to ulike skiver for å produsere kommersielt rene niobfibre, idet den ene skiven var av kobber og den. andre av molybden. Niob-stangen ble smeltet på samme måte som i:eksempel 7, og omtrent samme hastigheter ble brukt i to ulike forsøk. Med kobberskiven fikk;:man. fibre med et tverrsnitt åv 5000 x 10 mm , mens — 62 ttoiybdenskiven ga fibre med tverrsnitt lik 1250 x 10" mm . Begge skiver ga fibre med en lengde opptil ca. 300 mm. about. 6 mm diameter was heated at its lower end with an electron beam, and the molten drop contacted the edge of the disk, which rotated at a speed of 350 r/min. corresponding to an egg speed of approx. 4 m/sec., without the need for internal cooling. Titanium fibers with a length of up to one meter and a cross-section of from 3500 x 10~<6> to 750 x IO*"3 mm<2> were obtained. Example 8: The same system as in example 7 was used with two different disks to produce commercially pure niobium fibers, one disk being copper and the other molybdenum. The niobium rod was melted in the same manner as in Example 7, and approximately the same rates were used in two different experiments. With the copper disk, ;:man. fibers with a cross section of 5000 x 10 mm, while the — 62 ttoiybden disk gave fibers with a cross section equal to 1250 x 10 mm. Both slices produced fibers with a length of up to approx. 300 mm.

Claims (6)

1. Framgangsmåte for strengstøping av trader av en smelte av metall, en metallegering eller en annen uorganisk forbindelse, hvis egenskaper i smeltet tilstand er lik egenskapene til en metallsmelte, hvor en kant til en sirkulær skive som roterer med en omkretshastighet på minst 0.9 m/s feires inn i smeiten slik at smeltemasse henger fast til omkretsflaten, karakterisert ved at det dannes en dråpe (51) av smeltet, flytende materiale, og at skivens (30) kant (32) føres gjennom denne dråpen.1. Procedure for strand casting of a melt of a metal, a metal alloy or another inorganic compound, the properties of which in the molten state are similar to the properties of a metal melt, where an edge of a circular disc rotating at a peripheral speed of at least 0.9 m/ s is fed into the smelting so that molten mass adheres to the peripheral surface, characterized in that a drop (51) of molten, liquid material is formed, and that the edge (32) of the disk (30) is guided through this drop. 2. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at dråpen (51) dannes ved smelting av enden av en stav (20).2. Method in accordance with claim 1, characterized in that the drop (51) is formed by melting the end of a rod (20). 3. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at dråpen (51) dannes ved en munningsåpning (40) som er forbundet med smeiten.3. Method in accordance with claim 1, characterized in that the droplet (51) is formed at a mouth opening (40) which is connected to the melt. 4. Framgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at den roterende skiven (30) bringes dis-kontinuerlig i forbindelse med dråpen (51) for dannelse av korte tråder.4. Method according to one of the claims 1-3, characterized in that the rotating disc (30) is discontinuously brought into contact with the drop (51) to form short threads. 5. Framgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at dråpen (51) bringes i berøring med et område ved de øverste 180° av skiven (30).5. Method according to one of claims 1-3, characterized in that the drop (51) is brought into contact with an area at the top 180° of the disk (30). 6. Anordning, for utførelse av framgangsmåten ifølge et av kravene 1-5, omfattende en sirkulær skive (30) som er forsynt med en kant (32) og som er innrettet til å føres inn i en smelte av metall, en metallegering eller en annen uorganisk forbindelse hvis egenskaper i smeltet tilstand er lik egenskapene til en metallsmelte, med en omkretshastighet på minst 0.9 m/s, karakterisert ved at den omfatter organer for frammating av en stav (20) i forhold til kanten (32) av skiven (30) og en varmekilde for smelting av staven (20) slik at det dannes en dråpe (51) i stavens ende.6. Device, for carrying out the procedure according to et of claims 1-5, comprising a circular disc (30) provided with an edge (32) and adapted to be introduced into a melt of metal, a metal alloy or another inorganic compound whose properties in the molten state are similar the properties of a metal melt, with a peripheral speed of at least 0.9 m/s, characterized in that it comprises means for advancing a rod (20) in relation to the edge (32) of the disk (30) and a heat source for melting the rod (20 ) so that a drop (51) is formed at the end of the rod.