NO139253B - Framgangsmaate og anordning for strengstoeping av traader - Google Patents
Framgangsmaate og anordning for strengstoeping av traader Download PDFInfo
- Publication number
- NO139253B NO139253B NO741427A NO741427A NO139253B NO 139253 B NO139253 B NO 139253B NO 741427 A NO741427 A NO 741427A NO 741427 A NO741427 A NO 741427A NO 139253 B NO139253 B NO 139253B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- drop
- melt
- disk
- disc
- rod
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 11
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims 3
- 150000002484 inorganic compounds Chemical class 0.000 claims 2
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 13
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 12
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 5
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 4
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002843 nonmetals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
- B22F9/10—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying using centrifugal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/005—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of wire
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en framgangsmåte av den art som er angitt
i innledningen til patentkrav 1, for strengstøping av tråder,
samt en anordning for gjennomføring av denne framgangsmåte.
Det er kjent framgangsmåter for framstilling av tråd direkte fra smeltet metall og anordninger for utførelse av samme, av hvilke de fleste beskjeftiger seg med metalltråd og er utstyrt med et eller annet slags utløp for metallet for regulering av trådens tykkelse. Typisk for slike kjente framgangsmåter er den som beskrives i US-patentskrift nr. 2.285.108, hvor det smeltede materialet (metall-) formes som tråd gjennom et munnstykke, slik at der dannes en fri strøm som litt etter litt stivner til tråd på en varmeavledende, roterende skive: Produksjonens størrelse bestemmes av smeltens utgangshastighet fra munnstykket,hvil ken hastighet stort sett må være lik skivens rotasjonshastighet.
Denne teknikk har den ulempen at prosessen er vanskelig å regu-lere og at det er vanskelig å holde smeiten rennende i munnstykket. Munnstykkene må framstilles av et spesielt materiale dersom smeiten har høyt smeltepunkt, og munnstykkene har tilbøyelighet til å erodere eller stoppes til. En fordelaktig løsning av dette problem er vist av DOS- 2 . 225 .684 hvor en varmeavledende skive former en tråd ved at denne stivner på skivens omkrets, mens denne roterer i kontakt med overflaten av der smeltede materialet. Herved formes en tråd uten at. munnstykket behøver anvendes. Denne metode er imidlertid avhengig av at det brukes en traugliknende kilde med smeltet materiale, hvilken kilde krever
store mengder smeltet materiale , mens den varme som fordres for å smelte en del av en -massiv stang er avhengig av det endelige produktet. Det faktum at man må arbeide med en stor mengde smeltet materiale skaper mange problemer, først og fremst den nødvendige energien for å smelte materialet. For det andre utsettes smeiten for. ytterluftens innvirkning og uten å isolere smeiten fra
omgivelsene er. det vanskelig å bibeholde en konstant kjemisk sammensetning i smeiten p.g.a. oksydasjon i overflaten eller
■tap av flyktige materialer fra denne.
Hovedformålet med oppfinnelsen er å anvise en framgangsmåte og en anordning for direkte framstilling av tråd fra en kilde av smeltet materiale, hvor de oksydasjonsproblemer som finnes ved kjente framgangsmåter er unngått.
Ifølge oppfinnelsen kan dette oppnås ved å gå fram som angitt i den karakteriserende del av patentkrav 1.
Ytterligere fordelaktige trekk ved oppfinnelsen er angitt i underkravene 2-5.
Oppfinnelsen omfatter også en anordning i samsvar med patentkrav 6, for gjennomføring av denne framgangsmåten.
Ifølge oppfinnelsen kan det framstilles såvel kontinuerlig _ tråd som. fibre av ønsket lengde.
: •' En utførelsesmåte og-form for oppfinnelsen er beskrevet nedenfor under henvisning til tegningene, der fig. 1 viser en roterende, varmeabsorberende skive, som former en tråd fra en dråpe smeltet materiale som henger ned fra et stnngliknende emne, fig. 2 et sideriss av fig. 1, fig. 3 et forstørret aksial-snitt gjennom en del av fig. 1, fig. 4 et forstørret snitt gjennom innmatningsstedet, ved hvilket den hengende dråpen kommer ut fra en åpning i smeltedigelen, og fig. 5 viser et sideriss åv en kjent anordning av en roterende skive for produksjon av tråd av en viss lengde.
En roterende og varmeabsorberende skive 30 har V-formet omkrets 32 med skråkanter 31, som slutter seg til sidene. Skiven roterer
i retning av pilen i fig. 1 og er i kontakt med en smeltet dråpe
51 fra en materialstang 20, som på en eller annen måte smeltes
i enden 50 nærmest skiven 30. Overflatespenningen i delen 51 er overraskende nok tilstrekkelig til å bibeholde stabiliteten i smeiten, selv når skiveggen 32 trenger inn og skjærer ut en jevn strøm av trådform. For tydelighets skyld kalles det fra stangen kommende smeltete materiale for "dråpe" uansett dens geometriske form i forhold til materialstangen <p>g dens evt. på-virkning av tyngdekreften. Den uttrengende dråpen er upåvirket av midler for å bibringe den en bestemt form eller for å rette den inn mot de skjærende krefter som frambringes når skiven passerer gjennom dråpen. Den kan dog understøttes for å motvirke
tyngdekraftens innvirkning ved at emnet smeltes ved lokal opphetning i et kar med et hull i bunnen, gjennom hvilket dråpen trenger ut. Når skivens 30 egg 32 passerer gjennom dråpen 51. stivner en del 10' av denne og legger seg igjen på eggen. Skivens fortsatte rotasjon trekker denne stivnede del bort fra dråpen, slik at det kontinuerlig dannes nye partier 10', som ligger igjen på eggen, inntil de fraskilles i punktet 12 i form av en tråd 10, som kan samles opp.
Fig. 4 viser en annen utførelsesform, der den hengende dråpen ikke tilveiebringes ved lokal opphetning av en stang, idet dråpen her trenger ut av et hull 40 i et smeltekar 22. Dråpen bør ikke være sfærisk, men hfcller formes av. et avlangt hull i karet, slik at en stor del av eggen 32 passerer gjennom den.
Skiven 30 i fig. 5 er i eggen forsynt med halvsirkelformet fordypninger 33, som deler av tråden 10 i bestemte lengder 11 svarende til avstanden mellom fordypningene. Det er overraskende hvor lite disse fordypninger i eggen påvirker dråpens stabilitet. For de fleste utførelsesformene for oppfinnelsen synes det effektivt hvis eggen 32 trenger inn i dråpen mindre enn ca. 0.25mm. Ved høy skiveomdreiningshastighet, foretrekkes en fiberlengde
av mellom ca. 4.5 og 6 mm og en diameter av 0.025 og 0.25 mm, hvilket oppnås ved en lineær egghastighet av 1,5 til 18 m/sek. men disse grenser er selvsagt ikke absolutte. Utgangsmaterialet må ha spesielle egenskaper for å kunne formes til en tråd. Smeiten må således innenfor 25$omkring smeltepunktet kjenne-tegnes av: en overflatespenning mellom 10 og 2500 dyn/cm, en viskositet mellom 10 - 3 og 1 pois samt et noe sa ° nær som bestemt smeltepunkt (d.v.s. en distinkt temperatur i forhold til viskosi-tetskurven). Den foreliggende oppfinnelse har vist seg å kunne anvendes for de fleste metaller eller kjemiske preparater eller elementer som oppfyller de ovennevnte kriterier. Dessuten kan oppfinnelsen anvendes for metallegeringer, selvom de oppviser et stort temperaturområde mellom stivningen av en eller annen av komponentene i legeringen(flytetemperaturen) og den temperatur ved hvilken den komponent som har det laveste smeltepunkt stivner til fast materiale (stivningspunktet-) , for tydelighets; skyld sies at en sådan legering "smelter" bare ved en temperatur over smeltepunktet, selv om en del smeltet materiale kan
påvises ved en temperatur mellom denne og flytetemperaturen. Grunnet den begrensete kontakt mellom det smeltete materiale og atmosfæren <q>g lettheten med å tilveiebringe béskyttelsesgass for den fallende dråpen, kan oksydasjonsegenskapene hos mangé materialer og legeringer ikke begrense deres anvendelighet for oppfinnelsen. Materialer som er kjent for å kunne anvendes uten béskyttelsesgass, er framfor alt jern, aluminium, kobber, nikkel, tinn og sink. Hvis deter ønskelig å beskytte hele prosessen fra den omgivende atmosfæren, må hele apparatet innesluttes i et gasstett hylster, hvoretter prosessen kan gjennomføres i vakuum
.eller i en inert gass. Hvis emnematerialet har et merkbart damp-trykk, må gasstrykket i nevnte hylster reguleres for å redusere dampdannelsen i materialet. Et slikt hylster må også lette lokal opphetning av anordninger som ikke. kan anvendes i atmosfæren (d.v.s. elektronstråleoppvarming). Metaller, som kan fungere
som medier for å redusere oksydasjon er f.eks. krom, titan, niob, sirkonium, tantal, magnesium og molybden. De lokale opp-varmirigsairordningene for å tilveiebringe fallende dråper
er ikke spesielle for oppfinnelsen, og fagfolk har flere slike til sin rådighet. Eksempelvis kan en gassflamme anvendes for mange materialer og dersom det anvendes en acetylenrik flamme oppnås en beskyttelsesatmosfære omkring dråpen som
minsker oksydasjonen av det smeltede materialet. Dessuten kan det anvendes motstandsoppvarming, induksjonsoppvarming, élek- ,, tronstråleopphetning etc. Valget mellom disse bestemmes av det anvendte materialets smeltepunkt og oppvarmingstiden til smeltning. Hvis den tilførte varmen er for stor kan den fallende dråpen bli for stor for å holde seg i dråpeform. Er varmen util-strekkelig får den roterende skiven ikke tilstrekkelig materiale for å produsere en tråd av ønsket dimensjon.
I utførelsesform ifølge fig.. 4 kan anordningene for smeltingen være av kjent type. Noen anordninger for oppheting av materialet i åpningen kan behøves dersom utformingen av smeltekaret er slik at området omkring hullet har en lavere temperatur enn det øvrige karet.
Innenfor smeltens varmekapasitet kan trådutmatningen reguleres gjennom materialtilførselen til den roterende eggen. Ved begrens-ning av smeiten og økning av skivens hastighet oppnås en tråd med meget liten diameter. Ettersom trådens tverrsnitt normalt ikke er sirkulært, bestemmes trådtykkelsen etter dens effektive diameter, som defineres som diameteren i en sirkel med samme flateareal som den ikke-sirkulære tråden. Ifølge denne defini-sjon kan man produsere tråd med en effektiv diameter av 0.01-
0.76 mm. Ifølge oppfinnelsen kan det produseres både heltrukken tråd og tråd i bestemte lengder eller fibre. I fig. 5 er den roterende skiven forsynt med spor 33 med innbyrdes mellomrom som svarer til den ønskede fiberlengde. Sporenes form synes ikke å være avgjørende, og et halvsirkelformet spor, som er dypere enn trådtykkelsen, har vist seg å kunne gi en produksjon av fibre.
Skivens egg er spiss for å begrense kontakten med den fallende dråpen. Inngrepsarealet kan også begrenses ved at eggens tverrsnitt har form som en halvsirkel med en radius av høyst 12.5 mm. Det oppnås et dårligere produkt med hensyn til trådens dimensjoner hvis den roterende skivens kontakt med den fallende dråpen ikke begrenses, fordi produktet ikke blir mål-bestandig og utvikler større skjærkrefter på dråpen, hvilke krefter inn-virker skadelig på dråpens stabilitet. For å oppnå tråd med eksakte mål fordres nemlig at dråpen er så stabil som mulig.
Den stabilitet som søkes oppnådd ved oppfinnelsen er avhengig
av at skivens egg passerer gjennom dråpen ekstremt nær dens flate, fordi dette minsker ødeleggelsen av dråpens flate, som ved sin overflatespenning sørger for stabiliteten av dråpeformen. V-formene i figurene viser en foretrukket utførelsesform med en radius i spissen av fra 0.012 til 2.5 mm. Med en slik utformning av eggen oppnås tråd med konstante dimensjoner og et tverrsnitt av mindre enn ca. 2 mm 2.
Den roterende skivens diameter er ikke avgjørende for oppfinnel-sén, men man foretrekker en diameter mellom 25 og 750 mm. Det for skiven anvendte materialet er heller ikke avgjørende, men det må effektivt kunne avlede varme fra smeiten, slik at denne stivner på eggen, og det må enten ha høy egen-varmekapasitet eller god termisk ledningsevne for å kunne avlede varmen. Materialer hvor disse egenskaper er dårlige kan brukes dersom de utstyres med en eller annen form for indre kjøling. Ved oppfinnelsen anvendes vanligvis metallene kobber, aluminium, nikkel, molybden og jern. Det er ikke nødvendig med rent metall, idet det kan anvendes ikke-metaller, slik som f.eks. grafitt. Skiven kan også framstilles av en blanding av flere materialer for å kombinere deres egenskaper for. optimal varmeavledning. Den geometriske utformingen av anordningene, slik som vist på tegningene, er ikke bundet, men det må selvsagt tas hensyn til tyngdekraftens innvirkning på den smeltete dråpens form.
Når dråpen kommer i kontakt med skiven i den øvre halvdel av dennes omkrets, beæres den i en viss grad av eggen, og dråpens stabilitet i denne foretrukne utførelsesform er bedre enn i andre.
Mens uttrykket "hengende dråpe" er anvendt i denne beskrivelse
og passer godt for utførelsesformene med dråpen i den øvre halvpart av skiven, er det dog ikke utelukket av dråpen skulle kunne kalles avskilt. Hvis i fig. 1 dråpen skulle være plassert 180° fra den viste stillingen (d.v.s. stangen 20 vendt og i kontakt med skiven 30 på undersiden) skulle dråpen kunne kalles avskilt. Oppfinnelsen er anvendelig for begge disse alternativer. Den endelige størrelsen på tråden bestemmes av mengden smeltet materiale som fås på eggen av skiven, eggens form, når den trenger inn i dråpen, viskositeten i smeiten og den hastighet hvormed eggen passerer dråpen. Denne hastighet er mellom 0.9 og 30
m/sek.
Eksempel 1: En dråpe flytende tinn ble formet i enden på en massiv stang av tinn ved lokal opphetning med en propanflamme. Dråpen hengte igjen på stangen, som hadde en tverrsnittsflate av 15 x 8 mm og førtes for. hånd i kontakt med eggen på den roterende skiven. Denne var en vannkjølt kobberskive med 12 mm tykkelse og 200 mm diameter med en V-formet egg ..med 90° vinkel og
med en spissradius på ca. 0.12 mm. Ved kontakten mellom skiven
og dråpen ble det tildannet kontinuerlige tinnfibre, som auto-matisk løsnet fra eggen. Skiven roterte med en hastighet av
100 - 1500 r/min, svarende til lineære egg-hastigheter av ca.
1,2 18,2 m/sek. Trådens tverrsnitt minsket med økende hastighet på skiven.
Eksempel 2: Samme skive som i eksempel 1 ble drevet med en hastighet av 250 r/min eller ca. 3 m/sek. ved eggen, i kontakt med en dråpe av smeltet materiale i form av At203, som ble dannet ved lokal smeltning av en aluminiumstang med acetylen- og oksygengassflamme. Herved ble det produsert korte lengder av AI2O3-fibre, omtrent.25 mm lange.
Eksempel 3: Samme skive som i foregående eksempel ble drevet npd en hastighet av 1500 r/min (18.2 m/sek. ved eggen) i kontakt med en dråpe smeltet rustfritt stål med 18-20% Cr, .8-11% Ni,
maks. 2% Mn og maks. 0.08% C, alt vektprosent med resten Fe. Dråpen ble formet lokalt i enden av en ca. 5 mm stang med en acetylenrik flamme. Denne var intensivt acetylenrik for å tilveiebringe en oksygenfattig gass omkring dråpen, hvilket var den eneste beskyttelsesgassen. Det ble produsert fiberlengder
~ 6 2 overstigende 3 m lengde og et tverrsnitt av 200 x 10 mm og en effektiv diameter av 93 x 10 _3 mm. - ; Eksempel 4: Samme skive som i foregående eksempler ble drevet, med en hastighet av 500 1500 r/min. i kontakt med en dråpe av varmeresistent legering med 0.15% C, 1,5% Mn, 0,5% Si, 21%,Cr, 20%.Ni, 3% Co, 2,5% wolfram, l%Nb samt resten Fe. Dråpen ble dannet fra en massiv stang av legeringen ved lokal smeltning med en acetylenrik flamme av acetylen-oksygengass. Det ble tildannet fibre med en lengde av ca. 1 meter, med tverrsnitt av ca.1000 x
-5 -3
10 og effektiv diameter av ca. 110 x 10 ....
Eksempél 5:En kaldvalset varmeabsorberende skive av stål lik den
i foregående eksempler anvendes for fremstilling av rene krom-fibre. Skiven var vannkjølt og hadde en radius i eggen av 0.13 mm samt ble drevet med en hastighet av 200-1500 r/min. i kontakt med en dråpe av smeltet krom, som var tilveiebragt ved lokal oppheting av en stang av handelsren krom, med en acetylen-oksygen-flamme. Fibre av opptil meterlengder og effektiv diameter av ca. 75 x 10 mm og tverrsnitt av ca. 7500 x 10 mm ble oppnådd .
Eksempel 6: En kaldvalset varmeabsorberende skive med samme dimensjoner som i foregående eksempler ble brukt for produksjon av bestemte lengder av fibre. Skivens egg hadde en radius av 0.13 mm og var forsynt med fordypninger med ca. 0.025 mm dybde og innbyrdes avstand av ca. 6 mm rundt omkretsen og skulle således framstille fibre med denne lengde. Skivens egg.ble ført i kontakt med dråpen, som ble dannet ved lokal opphetning av materialstangen av rustfritt stål av samme legering som i eksempel 3 med en acetylen-oksygengassflamme. Skiven ble drevet med en hastighet av 200-1000r/min^ og det ble oppnådd fibre med
6 2
en lengde av ca. 5 m og tverrsnitt av ca- 3200 x 10 mm .
Eksempel 7: En skive av varmeledende kobber med dimensjoner ifølge eksempel 1-4 ble brukt for å forme, en tråd av handelsren titan. Tråden ble formet i et klokkeliknende vakuumsysten
-4 ved et trykk av ca. 10 mm Hg. En vertikal stang av titan med
ca. 6 mm diameter ble opphetet i sin nedre ende med en elektron-stråle, og densmeltede dråpen kom i kontakt med eggen på skiven, som roterte med en hastighet av 350 r/min. svarende til en egghastighet av ca. 4 m/sek., uten at man behøvde indre kjøling. Det ble oppnådd titanfibre med en lengde av opptil en meter og med et tverrsnitt av fra 3500 x 10~<6> til 750 x IO*"3 mm<2>. Eksempel 8: Samme system som i eksempel 7 ble brukt med to ulike skiver for å produsere kommersielt rene niobfibre, idet den ene skiven var av kobber og den. andre av molybden. Niob-stangen ble smeltet på samme måte som i:eksempel 7, og omtrent samme hastigheter ble brukt i to ulike forsøk. Med kobberskiven fikk;:man. fibre med et tverrsnitt åv 5000 x 10 mm , mens — 62 ttoiybdenskiven ga fibre med tverrsnitt lik 1250 x 10" mm . Begge skiver ga fibre med en lengde opptil ca. 300 mm.
Claims (6)
1. Framgangsmåte for strengstøping av trader av en smelte av metall, en metallegering eller en annen uorganisk forbindelse, hvis egenskaper i smeltet tilstand er lik egenskapene til en metallsmelte, hvor en kant til en sirkulær skive som roterer med en omkretshastighet på minst 0.9 m/s feires inn i smeiten slik at smeltemasse henger fast til omkretsflaten, karakterisert ved at det dannes en dråpe (51) av smeltet, flytende materiale, og at skivens (30) kant (32) føres gjennom denne dråpen.
2. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at dråpen (51) dannes ved smelting av enden av en stav (20).
3. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at dråpen (51) dannes ved en munningsåpning (40) som er forbundet med smeiten.
4. Framgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at den roterende skiven (30) bringes dis-kontinuerlig i forbindelse med dråpen (51) for dannelse av korte tråder.
5. Framgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at dråpen (51) bringes i berøring med et område ved de øverste 180° av skiven (30).
6. Anordning, for utførelse av framgangsmåten ifølge et
av kravene 1-5, omfattende en sirkulær skive (30) som er forsynt med en kant (32) og som er innrettet til å føres inn i en smelte av metall, en metallegering eller en annen uorganisk forbindelse hvis egenskaper i smeltet tilstand er lik egenskapene til en metallsmelte, med en omkretshastighet på minst 0.9 m/s, karakterisert ved at den omfatter organer for frammating av en stav (20) i forhold til kanten (32) av skiven (30) og en varmekilde for smelting av staven (20) slik at det dannes en dråpe (51) i stavens ende.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US353692A US3896203A (en) | 1973-04-23 | 1973-04-23 | Centrifugal method of forming filaments from an unconfined source of molten material |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO741427L NO741427L (no) | 1974-10-24 |
NO139253B true NO139253B (no) | 1978-10-23 |
NO139253C NO139253C (no) | 1979-01-31 |
Family
ID=23390145
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO741427A NO139253C (no) | 1973-04-23 | 1974-04-22 | Framgangsmaate og anordning for strengstoeping av traader |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3896203A (no) |
JP (1) | JPS5222898B2 (no) |
AT (1) | AT337382B (no) |
AU (1) | AU474024B2 (no) |
BE (1) | BE813902A (no) |
CA (1) | CA1039465A (no) |
DE (2) | DE2462878C2 (no) |
DK (1) | DK142106B (no) |
ES (1) | ES425585A1 (no) |
FR (1) | FR2226232B1 (no) |
GB (1) | GB1470103A (no) |
IE (1) | IE39452B1 (no) |
IL (1) | IL44651A (no) |
IT (1) | IT1009975B (no) |
LU (1) | LU69900A1 (no) |
NL (1) | NL174021C (no) |
NO (1) | NO139253C (no) |
SE (1) | SE392827B (no) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4217089A (en) * | 1975-02-03 | 1980-08-12 | Gte Products Corporation | Photoflash lamp |
US4153655A (en) * | 1976-07-23 | 1979-05-08 | Minnick Leonard J | Products from molten fly ash and scrubber sludge including fly ash |
US4259271A (en) * | 1976-07-23 | 1981-03-31 | Minnick L John | Method of making shot from molten siliceous-aluminous composition |
US4142571A (en) * | 1976-10-22 | 1979-03-06 | Allied Chemical Corporation | Continuous casting method for metallic strips |
US4124664A (en) * | 1976-11-30 | 1978-11-07 | Battelle Development Corporation | Formation of filaments directly from an unconfined source of molten material |
JPS53116224A (en) * | 1977-03-23 | 1978-10-11 | Nat Res Inst Metals | Preparation of thin wire of high melting point metal |
US4154284A (en) * | 1977-08-22 | 1979-05-15 | Battelle Development Corporation | Method for producing flake |
US4157729A (en) * | 1977-11-21 | 1979-06-12 | Gte Sylvania Incorporated | Apparatus and method for producing filaments |
JPS5472954A (en) * | 1977-11-23 | 1979-06-11 | Noboru Tsuya | Semiconductor thin film and method of fabricating same |
JPS5474698A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-14 | Univ Tohoku | Superconductive thin band and method of fabricating same |
US4150708A (en) * | 1977-12-05 | 1979-04-24 | Gte Sylvania Incorporated | Apparatus and method of making filaments |
US4244722A (en) * | 1977-12-09 | 1981-01-13 | Noboru Tsuya | Method for manufacturing thin and flexible ribbon of dielectric material having high dielectric constant |
US4257830A (en) * | 1977-12-30 | 1981-03-24 | Noboru Tsuya | Method of manufacturing a thin ribbon of magnetic material |
US4215084A (en) * | 1978-05-03 | 1980-07-29 | The Battelle Development Corporation | Method and apparatus for producing flake particles |
EP0016006B1 (en) * | 1978-05-11 | 1983-05-11 | Allied Corporation | Chill casting of metal strip employing a molybdenum chill surface |
SE448381B (sv) * | 1978-09-19 | 1987-02-16 | Tsuya Noboru | Sett att framstella ett tunt band av kiselstal, tunt kiselstalband och anvendning av dylikt |
US4525223A (en) * | 1978-09-19 | 1985-06-25 | Noboru Tsuya | Method of manufacturing a thin ribbon wafer of semiconductor material |
US4242069A (en) * | 1979-01-24 | 1980-12-30 | Battelle Development Corporation | Apparatus for producing flake |
US4285386A (en) * | 1979-03-16 | 1981-08-25 | Allied Chemical Corporation | Continuous casting method and apparatus for making defined shapes of thin sheet |
US4290993A (en) * | 1980-01-10 | 1981-09-22 | Battelle Development Corp. | Method and apparatus for making nodule filament fibers |
US4326579A (en) * | 1980-01-23 | 1982-04-27 | National-Standard Company | Method of forming a filament through melt extraction |
US4247722A (en) * | 1980-03-05 | 1981-01-27 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrogenation of butadienepolyperoxide with activated phase-pure NiAl3 |
US4617981A (en) * | 1980-05-09 | 1986-10-21 | Battelle Development Corporation | Method and apparatus for strip casting |
US4475583A (en) * | 1980-05-09 | 1984-10-09 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Strip casting nozzle |
US4479528A (en) * | 1980-05-09 | 1984-10-30 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Strip casting apparatus |
US4484614A (en) * | 1980-05-09 | 1984-11-27 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method of and apparatus for strip casting |
US4394332A (en) * | 1980-06-27 | 1983-07-19 | Battelle Memorial Institute | Crucibleless preparation of rapidly solidified fine particulates |
CA1181558A (en) * | 1982-04-08 | 1985-01-29 | Takashi Onoyama | Apparatus for producing flake particles |
US4589471A (en) * | 1984-10-29 | 1986-05-20 | General Electric Company | Method for rapid solidification of titanium alloys by melt extraction |
US5127364A (en) * | 1989-12-18 | 1992-07-07 | General Electric Company | Apparatus for making A-15 type tape superconductors which includes means to melt a wire at its tip so a beam is formed and means for wiping the bead onto a continuous tape substrate |
DE19710253A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Mann & Hummel Filter | Verfahren zum Herstellen von Körpern aus Kunststoff |
FR2792394B1 (fr) | 1999-04-16 | 2001-07-27 | Gaz De France | Procede pour realiser une surface d'accrochage de flammes |
US20030120116A1 (en) * | 1999-07-08 | 2003-06-26 | Daniel Ostgard | Fixed-bed Raney-type catalysts |
JP5648885B2 (ja) * | 2009-07-07 | 2015-01-07 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板、マグネシウム合金部材、及びマグネシウム合金板の製造方法 |
KR101657741B1 (ko) * | 2013-03-05 | 2016-09-19 | 세종대학교산학협력단 | 유사골 다공성 금속 구조체 및 이의 제조방법 |
CN107414039B (zh) * | 2017-07-29 | 2019-03-29 | 衡阳功整钢纤维有限公司 | 不锈钢纤维及其制备方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US905758A (en) * | 1908-03-14 | 1908-12-01 | Edward Halford Strange | Process of manufacturing thin sheets, foil, strips, or ribbons of zinc, lead, or other metal or alloy. |
GB190924320A (en) * | 1909-10-22 | 1910-10-24 | Edward Halford Strange | Improvements in Means for the Manufacture of Metal Strips or Sheets. |
US2825108A (en) * | 1953-10-20 | 1958-03-04 | Marvaland Inc | Metallic filaments and method of making same |
CH461715A (fr) | 1966-07-06 | 1968-08-31 | Battelle Development Corp | Procédé de fabrication d'un produit continu à partir d'une matière en fusion |
US3710842A (en) * | 1970-12-28 | 1973-01-16 | Battelle Development Corp | Method of producing controlled length metal filaments |
US3812901A (en) * | 1973-01-30 | 1974-05-28 | Battelle Development Corp | Method of producing continuous filaments using a rotating heat-extracting member |
-
1973
- 1973-04-23 US US353692A patent/US3896203A/en not_active Expired - Lifetime
-
1974
- 1974-04-03 CA CA196,675A patent/CA1039465A/en not_active Expired
- 1974-04-08 AU AU67649/74A patent/AU474024B2/en not_active Expired
- 1974-04-11 IE IE782/74A patent/IE39452B1/xx unknown
- 1974-04-17 IL IL44651A patent/IL44651A/xx unknown
- 1974-04-18 BE BE143364A patent/BE813902A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-04-19 GB GB1731274A patent/GB1470103A/en not_active Expired
- 1974-04-19 SE SE7405283A patent/SE392827B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-04-19 LU LU69900A patent/LU69900A1/xx unknown
- 1974-04-19 AT AT323974A patent/AT337382B/de not_active IP Right Cessation
- 1974-04-19 NL NLAANVRAGE7405312,A patent/NL174021C/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-04-22 NO NO741427A patent/NO139253C/no unknown
- 1974-04-22 FR FR7415644A patent/FR2226232B1/fr not_active Expired
- 1974-04-22 JP JP49045414A patent/JPS5222898B2/ja not_active Expired
- 1974-04-22 DK DK219574AA patent/DK142106B/da not_active IP Right Cessation
- 1974-04-22 IT IT21748/74A patent/IT1009975B/it active
- 1974-04-22 DE DE2462878A patent/DE2462878C2/de not_active Expired
- 1974-04-22 DE DE2462386A patent/DE2462386C3/de not_active Expired
- 1974-04-23 ES ES425585A patent/ES425585A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2419373B2 (de) | 1977-05-18 |
NL174021C (nl) | 1984-04-16 |
DE2462386C3 (de) | 1980-11-06 |
DE2462386A1 (de) | 1977-01-20 |
AU474024B2 (en) | 1976-07-08 |
FR2226232B1 (no) | 1979-01-26 |
AU6764974A (en) | 1975-10-09 |
IE39452L (en) | 1974-10-23 |
SE392827B (sv) | 1977-04-25 |
DE2462878C2 (de) | 1983-01-05 |
JPS5222898B2 (no) | 1977-06-21 |
IT1009975B (it) | 1976-12-20 |
NO741427L (no) | 1974-10-24 |
BE813902A (fr) | 1974-08-16 |
NL174021B (nl) | 1983-11-16 |
AT337382B (de) | 1977-06-27 |
IE39452B1 (en) | 1978-10-11 |
ATA323974A (de) | 1976-10-15 |
ES425585A1 (es) | 1976-06-16 |
DE2462386B2 (de) | 1980-03-13 |
FR2226232A1 (no) | 1974-11-15 |
NO139253C (no) | 1979-01-31 |
NL7405312A (no) | 1974-10-25 |
GB1470103A (en) | 1977-04-14 |
JPS5011935A (no) | 1975-02-06 |
US3896203A (en) | 1975-07-22 |
IL44651A0 (en) | 1974-06-30 |
DE2419373A1 (de) | 1974-11-21 |
LU69900A1 (no) | 1974-07-18 |
DK142106B (da) | 1980-09-01 |
DK142106C (no) | 1981-02-02 |
CA1039465A (en) | 1978-10-03 |
IL44651A (en) | 1980-02-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO139253B (no) | Framgangsmaate og anordning for strengstoeping av traader | |
US4822267A (en) | Apparatus for producing superfine powder in spherical form | |
US4619597A (en) | Apparatus for melt atomization with a concave melt nozzle for gas deflection | |
US4930565A (en) | Melt overflow system for producing filamentary and film products directly from molten materials | |
JP5039781B2 (ja) | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置 | |
US4494594A (en) | Spray cooling system for continuous steel casting machine | |
NO139111B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av faste filamenter fra smeltet material | |
EP0147912B1 (en) | Melt overflow system for producing filamentary or fiber products directly from molten materials | |
EP0000926B1 (en) | Method and apparatus for producing flakes from molten material | |
SE445181B (sv) | Sett vid kontinuerlig metallgjutning | |
US4124664A (en) | Formation of filaments directly from an unconfined source of molten material | |
JPS5928429B2 (ja) | 非晶質金属連続フイラメントの製造方法および装置 | |
US4290993A (en) | Method and apparatus for making nodule filament fibers | |
CA1149577A (en) | Method and device for manufacture of amorphous metal tapes | |
USRE33327E (en) | Melt overflow system for producing filamentary and film products directly from molten materials | |
JPH0270012A (ja) | 微細金属粉の製造装置及び製造方法 | |
EA022298B1 (ru) | Устройство и способ охлаждения фрагментов расплава | |
US3490516A (en) | Inverted conical tip crucible for casting | |
US4907641A (en) | Rotatable crucible for rapid solidification process | |
US4813472A (en) | Melt overflow system for producing filamentary and film products directly from molten materials | |
NO120274B (no) | ||
DE69209535T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Mineralfasern | |
CN1887478A (zh) | 薄板坯的连铸方法以及用于该方法的连铸装置 | |
NL8204912A (nl) | Smeltkroes. | |
US5468133A (en) | Gas shield for atomization with reduced heat flux |