NO125437B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO125437B NO125437B NO168595A NO16859567A NO125437B NO 125437 B NO125437 B NO 125437B NO 168595 A NO168595 A NO 168595A NO 16859567 A NO16859567 A NO 16859567A NO 125437 B NO125437 B NO 125437B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sintering
- shaped pieces
- corundum
- mass
- pieces
- Prior art date
Links
- 239000010431 corundum Substances 0.000 claims description 27
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 23
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 17
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 5
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 claims description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 4
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 description 3
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 2
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 2
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000908 ammonium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229940053200 antiepileptics fatty acid derivative Drugs 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 230000009469 supplementation Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F5/00—Compounds of magnesium
- C01F5/14—Magnesium hydroxide
- C01F5/22—Magnesium hydroxide from magnesium compounds with alkali hydroxides or alkaline- earth oxides or hydroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
- B01J19/1868—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement
- B01J19/1875—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement internally, i.e. the mixture circulating inside the vessel such that the upwards stream is separated physically from the downwards stream(s)
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av keramiske legemer, særlig formstykker
egnet for metallbearbeidelse, ved sintring av korundpulver.
Korund-formstykker kan fremstilles av
korundpulver ved sintring. Ved brenning
av disse formstykker brukes høye temperaturer. Når man f. eks. av rent korundpulver som har smeltepunkt 2050° C, vil
fremstille porefrie formstykker med ensartet struktur, må sintringen gjennomføres
ved ca. 1800° C. Frembringelse av høye
temperaturer i industriovner fordrer kost-bare luftvarmeanlegg og er forbundet med
stort energibehov, da korund må brennes
i en oxyderende atmosfære, hva der i prak-sis bare kan gjøres i anlegg med gassopp-varmning. Til nedsettelse av sintretem-peraturen og forbedring av konstruksjonen
anbefaltes forskjellige tilsetninger. Disse
tilsetninger nedsetter for det meste hard-heten til de sintrede stykker, videre blir
også stykkenes godsstyrke minsket.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en
fremgangsmåte til fremstilling av keramiske stykker, spesielt formstykker, ved
sintring av korundpulver egnet for metallbearbeidelse, hvor sintringen foregår ved
en vesentlig lavere temperatur enn den
hittil vanlig brukte. Sintringen kan f. eks.
utføres i de vanlige magnesittindustri-ovner.
Ifølge oppfinnelsen blir de sintrede
korundstykker fremstilt av a-korundpulver
med minst 99,99 vektpst. A1203 og en korn-størrelse finere enn 3 mikron, idet den
gjennomsnittlige kornstørrelse ikke ligger
over ca. 1 mikron. Sintringen utføres
ved 1450—1500° C, fortrinsvis ved 1480° C,
og i løpet av så kort tid at de sintrede
formstykker oppviser minst 90 pst. sintrede
partikler med kornstørrelse under 10 mi-
kron. Denne fine struktur kan oppnåes når formstykkene ikke utsettes for den maksimale sintringstemperatur i mere enn 15 minutter.
Ved fremstillingen av formstykkene går man fortrinsvis frem på den måte at man' på i og for seg kjent vis tilbereder formstykkene i fuktig tilstand av korund-pulveret og derpå tørker formstykkene, hvorpå disse underkastes en herdende varmebehandling ved temperaturer under sintringstemperaturen, fortrinsvis mellom 1000 og 1400° C. De således herdede formstykker bearbeides til ønsket størrelse, hvoretter de sintres og eventuelt slettes, f. eks. poleres (lappes).
Ved kombinasjonen av ovennevnte fremgangsmåtetrin kan man ved forholds-vis meget lave sintringstemperaturer opp-nå formstykker av stor hårdhet og meget ensartet sintringsstruktur, hvor kornstør-relsen herav ligger under en angitt mak-simalverdi. Der kan fremstilles et sintret korundlegeme med tetthet på ca. 3,85— 3,92. Korundlegemet har ingen porer, overflaten er således fullstendig lukket, meget glatt og har en meget høy hårdhet slik at det egner seg fortreffelig til skjæreverk-tøy og trekkringer.
I det amerikanske patentskrift 2.618.567 beskrives en fremgangsmåte til fremstilling av sintrede formstykker av leirjord, med en renhetsgrad på over 99 pst. I ut-førelseseksemplet anvendes en leirjord med omkring 0,14 pst. forurensninger. Sintringstemperaturen ligger mellom 1650 og 1800° C, slik at der erholdes en grovkornet sintringsstruktur selv når man bruker et meget finkornet utgangsmateriale.
Ifølge britisk patentskrift nr. 688.992 fremstilles ildfaste formstykker som ved brenning av keramiske artikler hovedsake-lig anvendes som muffer. Der anvendes en kalsinert leirjord med partikkelstørrelse i området 60—80 mikron uten at der legges særlig vekt på renhetsgraden. Brennings-temperaturen velges mellom 1300 og 1520° C og så høy at der oppnåes en tilfreds-stillende herdning av massen. Formstykkene blir ved disse temperaturer ifølge sin natur ikke sintret og kan f. eks. ikke anvendes som skjæreverktøy eller trekkringer.
Det ovenfor nevnte fine a-korundpulver kan fremstilles i kulemøller, fortrinsvis i vibrasjonsmøller. For å hindre forurens-ning er det fordelaktig å bruke måleutstyr av ren korund. De indre vegger i møllen belegges med et organisk stoff som ved brenning av korund-formstykkene brenner bort uten å etterlate seg aske.
Ved fremstilling av formstykker kan man som bekjent gå frem slik at man dan-ner en masse av korundpulver og vann eller en blanding av vann og med vann blandbare væsker som alkohol, glykol, og av denne fremstiller formstykkene ved støpning i gipsform. Formstykkene kan også fremstilles ved pressing av masser av pressbar konsistens.
Tykkelsen, jevnheten i strukturen og fastheten av det sintrede formstykke kan videre forbedres ved bruk av mindre væske til formingen. Mengden av væske som brukes til formingen kan minskes ved at man anvender tilsetninger av organiske fukt-ningsmidler. På denne måte kan man fremstille satser som er egnet for støpning med mindre enn 30 pst. vann eller væsker som er blandbare med vann, beregnet på mengden av korundpulver. Som fuktnings-midler kan man med fordel bruke fettsyre-derivater. Bruk av spermoljetilsetning har vist seg meget bra. Den masse som fremstilles på ovennevnte måte befries ved vakuumbehandling for luftblærer før støp-ning. Når man til en slik tyntflytende masse ferdig til støpning tilsetter organiske syrer, fortrinsvis maursyre, får massen en tykkere konsistens og man får en masse som lett lar seg presse. Når man nøytrali-serer denne masse med ammoniakk eller gjør den svakt alkalisk, blir massen tyntflytende, slik at denne på nytt kan støpes til formstykker.
Til nærmere belysning av fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse an-føres følgende eksempler:
Eksempel 1:
Man anvender et alfakorundpulver med følgende sammensetning:
og spor av mangan. 90 pst. av korund-partiklene er mindre enn 1 mikron, og 10 pst. ligger mellom 1 og 3 mikron. For fremstilling av massen blander man omhyg-gelig 100 kg av ovennevnte pulver med 25 kg væske av følgende sammensetning:
Man får en tyntflytende masse, fra hvilken man fjerner luftblærene fra under vakuum. Man støper skjæreformstykker i størrelse 18 x 16 x 6 mm i gipsform. Formstykker støpt på denne måte, tas ut av gipsformen og tørres i luften ved 110° C. Varmebehandlingen som øker fastheten foretas på den måte at formstykkene in-nen 2 timer opphetes til 1100° C og holdes ved denne temperatur i 10 minutter. Deretter blir de avkjølt langsomt. Formstykkene blir så ved sliping bearbeidet på ønskede mål under hensyntagen til den se-nere endring av dimensjonene ved sintringen og deretter sintret. Sintringen foretas i en ovn, oppvarmet med gass i oksyderende atmosfære ved oppvarmning til 1480° C i 3 timer og opprettholdelse av denne tem-teratur i 5 minutter, med påfølgende lang-som avkjøling. De avkjølte skjæreformstykker finbearbeides og poleres («lappes»). De skjærende kanter på formstykker som skal brukes til sponskj æring av stål, slipes med en diamantslipeskive. Skjærestykker som er fremstillet på denne måte kan uten å skjerpes anvendes til 3,6 tonn stål med en strekkfasthet på 80 kg/ mm<2>, hvorved sponavdreiningen foretas ved en matning, en spontykkelse og omløps-hastighet ved hvilken sponene er mørkeblå.
På samme måte som ovenfor støptes trekkringer, med en ytre diameter av 24 mm og en indre diameter av 6 mm. Disse trekkringer viser etter sintring 3 bearbei-delse på ytre og indre diametere en krympning på ca 14—17 pst. Gjennom denne trekkring ble trukket 30 tonn kobbertråd med en reduksjon av 33 pst., uten at der kunne merkes noen slitasje på trekkrin-gen. Med en trekkring av mindre dimensjoner ble der trukket en kobbertråd med 2,5 mm tverrsnitt til 2,0 mm med en hastig-het på 350 m/minutt. Etter trekking av 15 tonn koppertråd kunne man ikke påvise noen målbar endring på trekkringens dimensjoner.
Eksempel 2:
En masse som fremstillet i eksempel 1 og befris for luftblærer i vakuum, nøytrali-seres med kons. maursyre og gjøres svakt sur. pH-verdien var 4. Den tyntflytende masses konsistens økes herved i slik grad at den godt kan anvendes til pressing. På denne måte kan man også fremstille for-mer med jevn og tett struktur. Denne plastiske masse kan f. eks. presses i gipsform. På denne måte kan f. eks. glødedig-ler for laboratorieformål fremstilles med et tverrmål på 20—70 mm, en høyde på 20—90 mm og veggtykkelse på 1—3 mm. Etter pressing blir formstykkene etter 15 minutter tatt ut av gipsformen, tørret i luften og derpå ved 110° C, overført i fast tilstand ved 1100° C. Overflaten på de av-kjølte formene blir slettet og sin tret i 10 minutter ved 1480° C.
Av den ovenfor nevnte plastiske masse med forhøyet konsistens ble der trukket rør med 1 mm ytre og 0,5 mm indre diameter som så ble behandlet som diglene ovenfor. De sentrede rør fremstilt på denne måte har en tetthet på 3,88—3,97 g/ml og holder nøyaktige mål, er gassfrie. På grunn av sin store renhet kan de spesielt fordelaktig anvendes i radiorør, da de f. eks. ikke angriper wolfram ved høyere temperatur.
Eksempel 3:
Avfall fra den pressmasse som ble brukt til pressing i eksempel 2 og gjøres ved hjelp av gassformig ammoniakk eller konsentrert ammonium-hydroksyd-oppløs-ning svakt alkalisk, hvorved massen blir tyntflytende. Den kan så brukes til støp-ning eller etter surgj øring med sur syre til pressing.
Eksempel 4:
100 kg alfa-korundpulver med en gjennomsnittlig kornstørrelse på 1 mikron blir med 10—14 kg vann, 7 kg kons. ammo-
niumhydroksyd og 2 kg spermolje oppløst i 6 kg alkohol forarbeidet til en tyntflytende støpemasse. Denne masse forarbeides til formstykker således som angitt i eksempel 1 eller 2. Mengden av fuktningsmiddel må i alminnelighet økes med økende fin-het av det korundpulver som brukes. Når den gjennomsnittlige kornstørrelse for det anvendte korundpulver ligger på 0,1 mikron, må man bruke det tre- eller fire-dobbelte av ovennevnte mengde. Når man fremstiller formstykker av den finkornige masse, øker dens fasthet ved 1000° C, be-arbeider dem, sintrer dem ved 1480° og deretter polerer dem får man formstykker med en overflateglatthet av finheten hq = 0,02—0,03.
Etter fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan en ikke bare fremstille homo-gene keramiske formstykker men også slike hvor større partikler ligger innesluttet i den sintrede korund-grunnmassen. Således kan på elektrisk vei fremstillede korund-partikler med hvilken som helst størrelse, eller siliciumkarbid eller andre karbider innesluttes. Således kan f. eks. elektro-korundkrystaller med en gjennomsnitts-størrelse på 1—2 mm innesluttes i en masse som er fremstilt etter eksempel 1. Mengden av disse elektrokorundkorn kan beløpe seg til 50—200 pst. regnet på den fine grunnmasse. På denne måte kan man fremstille 10—12 kg formstykker og brenne dem i en magnesittovn som er vanlig i indu-strien, med en krympning på 4—5 pst. Støpeskåler, støpeplugger, støpeforinger fremstilt på denne måte kan anvendes med fordel i elektrostålmetallurgien.
På ovennevnte måte kan også silicium-karbidkrystaller innesluttes i den sintrede finstruktur grunnmasse av korund. Ved den anvendte lave sintretemperatur opp-står en fast forbindelse mellom de nevnte stoffer. Formstykker av en slik blanding har en stor hårdhet. Ved de innesluttede siliciumkarbidkrystallene blir varmeled-ningsevnen til korundmassen ennu betrak-telig forhøyet. Man kan også av denne blandingen fremstille turbinskovler ved sintring. Likeledes kan man inneslutte andre stabile karbider og av en slik blanding fremstille fremragende slipesteiner og polerstein.
Eksempel 5:
I en masse ifølge eksempel 1 tilsetter man siliciumkarbid med 1 mikron gjennomsnittlig partikkelstørrelse i dobbelt mengde beregnet på det innarbeidede ko-rundutgangsmateriale. Blandingen støpes
til staver av 5—10 mm tverrmål i gipsform
og opparbeides på lignende måte som an-ført i eksempel 1. Stavene blir derpå tørret
ved 1100° C, underkastet en fasthetsøkende
varmebehandling og om ønskes bearbeidet,
f. eks. ved å bore i dem huller av 2 mm's
dybde og 1 mm's tverrmål. De sintres så
ved 1480° C. Disse staver kan brukes som
elektriske motstandslegemer. Av den ovennevnte masse kan man også lage slipesten.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte til ved sintring av
kornet korundpulver å fremstille keramiske legemer, særlig formstykker som er egnet for metallbearbeidelse, eksempelvis skjære-verktøy og trekkringer, karakterisert ved at man som utgangsmateriale bruker a-korundpulver med en partikkelstørrelse på mindre enn 3 mikroner og med en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på omkring 1 mikron eller mindre samt med et inn-hold av A1203 på minst 99,99 pst., og sintrer legemene ved temperaturer i området 1450—1500° C, fortrinsvis ved 1480° C, og holder sintringstiden så kort at minst 90 pst. av partiklene i den sintrede masse har en kornstørrelse som ikke overstiger 10 mikroner, idet man fortrinsvis ikke ut-setter formstykkene for den maksimale sintringstemperatur mer enn 15 minutter.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at man tørrer de av ko-rundpulveret fremstillede fuktige formstykker, underkaster dem en fasthets-økende varmebehandling under sintringstemperaturen mellom 1000 og 1400° C, be-arbeider de således behandlede formstykker til de ønskede dimensjoner, derpå sintrer dem og eventuelt glatter, f. eks. polerer de sintrede formstykker.
I
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3820166 | 1966-06-15 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO125437B true NO125437B (no) | 1972-09-11 |
Family
ID=12518718
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO168595A NO125437B (no) | 1966-06-15 | 1967-06-14 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3658473A (no) |
GB (1) | GB1198292A (no) |
NO (1) | NO125437B (no) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5514357A (en) * | 1993-04-15 | 1996-05-07 | Martin Marietta Magnesia Specialties Inc. | Stabilized magnesium hydroxide slurry |
US5487879A (en) * | 1994-07-15 | 1996-01-30 | Martin Marietta Magnesia Specialities Inc. | Stabilized, pressure-hydrated magnesium hydroxide slurry from burnt magnesite and process for its production |
US5824279A (en) * | 1995-01-19 | 1998-10-20 | Martin Marietta Magnesia Specialties, Inc. | Process for producing stabilized magnesium hydroxide slurries |
JP6212211B2 (ja) * | 2013-06-19 | 2017-10-11 | 大連海事大学 | 水酸化マグネシウムを製造する製造方法及び装置 |
CN114560478A (zh) * | 2022-02-22 | 2022-05-31 | 西安交通大学 | 一种原盐精制方法及*** |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2405055A (en) * | 1943-06-30 | 1946-07-30 | Dow Chemical Co | Magnesium hydroxide from sea water |
US3275410A (en) * | 1963-05-22 | 1966-09-27 | Harbison Walker Refractories | Method of recovery of magnesian values |
-
1967
- 1967-06-13 GB GB27314/67A patent/GB1198292A/en not_active Expired
- 1967-06-14 NO NO168595A patent/NO125437B/no unknown
-
1970
- 1970-01-23 US US5348A patent/US3658473A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1198292A (en) | 1970-07-08 |
US3658473A (en) | 1972-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2947056A (en) | Sintered alumina articles and a process for the production thereof | |
US5047181A (en) | Forming of complex high performance ceramic and metallic shapes | |
US4123286A (en) | Silicon carbide powder compositions | |
US2839413A (en) | Refractory body containing boron nitride | |
US2618565A (en) | Manufacture of silicon nitride-bonded articles | |
CN105130410B (zh) | 一种快速合成cbn磨具用陶瓷结合剂的制备方法 | |
US3852099A (en) | Dense silicon carbide ceramic and method of making same | |
JPH0231031B2 (no) | ||
CN107140960B (zh) | 放电等离子烧结氧化铝基共晶陶瓷复合材料的方法 | |
EP0356461B1 (en) | Forming of complex high performance ceramic and metallic shapes | |
CN106220149A (zh) | 超精密加工及超精密测量仪器用陶瓷导轨及其制备方法 | |
CN106380201B (zh) | 一种制备异形碳化硼陶瓷的方法 | |
CN110819866A (zh) | 一种WC-Co-B4C硬质合金的制备方法 | |
US2897572A (en) | Refractory bodies and method of making the same | |
CN107641725B (zh) | 一种铁辉石基金属陶瓷及其制备方法 | |
CN113402284A (zh) | 一种解决软磁铁氧体烧结开裂的方法 | |
NO125437B (no) | ||
US2751188A (en) | Ceramic product | |
US3717694A (en) | Hot pressing a refractory article of complex shape in a mold of simple shape | |
CN107324790B (zh) | 镁橄榄石-碳化硅复合陶瓷材料及其合成方法 | |
RU2513745C2 (ru) | Способ получения кварцевой керамики с пониженной температурой обжига | |
US5135545A (en) | Method for making machinable abrasive greenware | |
CN101734913A (zh) | 一种可加工陶瓷模具的制备方法及产品 | |
CN111057913A (zh) | 一种粉末冶金法制备铝镍硬质合金的方法 | |
Hidayat et al. | Effect of Firing Holding Time on Density, Porosity, and Hardness, Crucible Materials Based on Evaporation Boats |