NL8401138A

NL8401138A - RING MILL.

Info

Publication number: NL8401138A
Application number: NL8401138A
Authority: NL
Original assignee: Hougen Everett D
Priority date: 1983-07-29
Filing date: 1984-04-10
Publication date: 1985-02-18
Also published as: MX159645A; SE8401304D0; NZ207483A; ES289252U; RO90581B1; HU199720B; NO840924L; CS559684A2; ES289252Y; SE456566B; IT8447942A0; IL72243A0; JPH0329526B2; PL145481B1; FR2549752A2; IT1177621B; HUT38276A; GB2144063A; AU567545B2; RO90581A7

Description

XX

•ν ·ψ• ν · ψ

Ringfrees.Ring cutter.

De uitvinding heeft betrekking op een ring-fxees om gaten in werkstukken te maken.The invention relates to a ring fxees for making holes in workpieces.

Een van de meest voorkomende problemen, die zich bij ringfrezen voordoen, is het optreden van slijta-5 ge en afschilferen van de radiaal het meest naar binnen gele gen randen van de freesstanden. Aangenomen wordt dat dit probleem uit het feit ontstaat,, dat metaalspanen gedurende een snij-bewerking dikwijls tussen de binnenomtrek van de snijtanden en de buitenomtrek van het centrale stuk materiaal in het werkstuk 10 terecht komen, dat door de frees wordt gemaakt. Deze spanen hopen zich op en worden in de nabijheid van de voorrand aan de binnenomtrek van de frees vastgelast. Door het ophopen van metaal aan de binnenomtrek van de snijtanden wordt aanzienlijke wrijving veroorzaakt, en neemt het voor het draaien van de frees 15 vereiste koppel toe. Hierdoor wordt verder extra warmte ont wikkeld en buitensporige slijtage bewerkstelligd, waardoor het uitvallen van de frees door afschilferen en breuk wordt versneld. Deze spaan vormt zich rondom de binnenomtrek van de frees, waardoor verder radiale belastingen op de frees worden uitge-20 oefend, hetgeen te grote gaten tot resultaat heeft met een slech te afwerking en hetgeen evenzo tot breuk leidt. Het zal daarom duidelijk zijn dat de levensduur van de frees kan worden verhoogd door de wrijving tot een minimum te beperken en door de snijranden op efficiënte wijze te koelen.One of the most common problems encountered in annular cutters is the occurrence of wear and flaking of the radially most inward edges of the milling positions. This problem is believed to arise from the fact that metal cutting during a cutting operation often enters between the inner circumference of the cutting teeth and the outer circumference of the central piece of material in the workpiece 10 made by the milling cutter. These chips accumulate and are welded to the inner periphery of the mill near the leading edge. Accumulation of metal on the inner circumference of the incisors causes considerable friction and increases the torque required to rotate the cutter. This further develops additional heat and causes excessive wear, thereby accelerating cutter failure due to flaking and breakage. This trowel forms around the inner circumference of the mill, further applying radial loads to the mill, resulting in oversized holes with a poor finish, and similarly leading to breakage. It will therefore be appreciated that the life of the cutter can be increased by minimizing friction and by efficiently cooling the cutting edges.

25 De uitvinding heeft ten doel om de proble men van het optreden van slijtage, afschilferen en breuk van ringfrezen op te lossen, welke het resultaat zijn van het ophopen van spanen rondom de binnenomtrek van de frees.The object of the invention is to solve the problems of the occurrence of wear, chipping and breakage of ring cutters, which are the result of the accumulation of chips around the inner circumference of the cutter.

Meer in het bijzonder heeft de uitvinding 30 ten doel om een ringfrees te verschaffen, waarvan de binnenom trek van het freeslichaam een minimaal oppervlaktecontact met het middelste stuk materiaal heeft, dat door de frees wordt gevormd.More particularly, the object of the invention is to provide an annular cutter, the inner circumference of the cutter body of which has minimal surface contact with the center piece of material formed by the cutter.

84 0 1 1 38 - 2 - V ✓·84 0 1 1 38 - 2 - V ✓ ·

Een ander specifiek doel van de uitvinding wordt door een koelmiddeldoorgang direkt naast, de snijtanden van groot volume gevormd.Another specific object of the invention is formed by a coolant passage directly adjacent to the large volume incisors.

De uitvinding zal thans aan de hand van de 5 figuren nader worden toegelicht.The invention will now be explained in more detail with reference to the figures.

Figuur 1 geeft een zijaanzicht van een frees volgens de uitvinding weer; figuur 2 geeft een gedeeltelijk bovenaanzicht van het ondereinde van de frees weer; 10 figuur 3 geeft een doorsnede volgens de lijn III - III van figuur 1 weer; figuur 4 geeft een soortgelijk aanzicht als figuur 2 weer en hierin is een andere uitvoeringsvorm van een frees volgens de uitvinding afgebeeld; en 15 figuur 5 geeft een gedeeltelijk aanzicht van een snijtand weer en wel gezien vanuit de binnenomtrek van de frees.Figure 1 shows a side view of a mill according to the invention; Figure 2 shows a partial top view of the bottom end of the mill; Figure 3 shows a section according to the line III-III of figure 1; Figure 4 is a similar view to Figure 2 and illustrates another embodiment of a mill according to the invention; and Figure 5 shows a partial view of a cutting tooth viewed from the inner circumference of the cutter.

De frees volgens de uitvinding is in het algemeen door 10 aangeduid en met een schacht 12 aan het boven-20 einde uitgevoerd, waarvan zich een ringvormige zijwand 14 naar beneden uitstrekt. Het ondereinde van de zijwand 14 is met een aantal over de omtrek verdeelde snijtanden 16 uitgevoerd. Tussen de opeenvolgende tanden 16 zijn in de wand 14 naar boven lopende achroeflijnvormige groeven 18 uitgevoerd, waarvan de radiale 25 diepte ongeveer gelijk is aan de helft van de dikte van de wand 14. Op deze wijze bevindt elke groef 18 zich radiaal naast een wanddeel 20. Volgens een bepaalde uitvoeringsvorm van de frees volgens de uitvinding is elke tand 16 met drie radiaal en langs de omtrek verspringende snijranden uitgevoerd; namelijk een 30 binnenste snijrand 22, een tussensnijrand 24 en een buitenste snijrand 26. De snijranden 22, 24 zijn aan het ondereinde van de wanddelên 20 uitgevoerd en om de hierdoor gevormde spanen te kunnen opnemen is het hier aangrenzende gedeelte van de wangen met een binnenkeel 28 en een buitenkeel 30 uitgevoerd. De snij-35 rand 22 is door het ondereinde van het achtervlak 27 van de keel 8401 1 38 ψ - 3 - 28 vastgelegd en de snijrand 24 is door het ondereinde van het achtervlak 29 van de keel 30 vastgelegd. De snijrand 26 is door het ondereinde van het achtervlak 31 van de groef 18 vastgelegd. Deze achtervlakken zijn in het algemeen plat uitgevoerd 5 en de boveneinden van de kelen 28 en 13 zijn iets afgerond.The milling cutter according to the invention is generally indicated by 10 and is formed with a shank 12 at the upper end, an annular side wall 14 of which extends downwards. The lower end of the side wall 14 is formed with a number of circumferential cutting teeth 16. Between the successive teeth 16, upwardly extending helical grooves 18 are formed in the wall 14, the radial depth of which is approximately equal to half the thickness of the wall 14. In this way, each groove 18 is located radially next to a wall part 20 According to a particular embodiment of the milling cutter according to the invention, each tooth 16 is formed with three radially and circumferentially staggered cutting edges; namely an inner cutting edge 22, an intermediate cutting edge 24 and an outer cutting edge 26. The cutting edges 22, 24 are formed at the lower end of the wall parts 20 and in order to be able to receive the chips formed thereby, the adjacent portion of the cheeks is provided with an inner throat 28 and an outer throat 30. The cutting edge 22 is secured by the bottom end of the back face 27 of the throat 8401 - 3 - 28 and the cutting edge 24 is secured by the bottom end of the back face 29 of the throat 30. The cutting edge 26 is secured by the lower end of the rear face 31 of the groove 18. These back faces are generally flat and the upper ends of the throats 28 and 13 are slightly rounded.

De snijranden 22, 24 zijn onderling door middel van een rond schoudervormig gedeelte 32 met elkaar verbonden en de snijranden 24, 26 zijn door middel van een rond schoudervormig gedeelte 34 met elkaar verbonden. Zoals in figuur 10 3 is afgebeeld, is elk schoudervormig gedeelte 32, 34 op de plaats waar dit met de volgende achtereenvolgende snijrand in verbinding komt, met een straalvormig verloop uitgevoerd. Deze drie snijranden zijn verder vertikaal versprongen ten opzichte van elkaar aangebracht, en wel vanwege het feit dat elke tand 15 met een paar terugwijkende vlakken 36, 38 is uitgevoerd, die zich langs de omtrek naar achteren vanuit de snijranden schuin naar boven uitstrekken bijvoorbeeld onder een hoek van ongeveer 8 tot 15°. Verder loopt het terugwijkende vlak 36 schuin radiaal naar binnen en axiaal naar boven en loopt het terugwijkende 20 vlak 38 schuin radiaal naar buiten en axiaal naar boven. Deze twee terugwijkende vlakken snijden elkaar in een top 40. Afhankelijk van de desbetreffende toepassing van het gereedschap kan het terugwijkende vlak 36 schuin radiaal met een hoek van + 25 tot - 3° en bij voorkeur van ongeveer 15 Q ten opzichte van 25 het horizontale vlak verlopen, en kan het terugwijkende vlak 38 schuin radiaal met een hoek van ongeveer 5° tot 35° en bij voorkeur met een tussen ongeveer 5° tot 10° gelegen hoek verlopen.The cutting edges 22, 24 are mutually connected by means of a round shoulder-shaped part 32 and the cutting edges 24, 26 are mutually connected by means of a round shoulder-shaped part 34. As shown in Figure 103, each shoulder-shaped portion 32, 34 is radiated at the location where it communicates with the next successive cutting edge. These three cutting edges are further arranged vertically offset from each other, namely because each tooth 15 is formed with a pair of receding surfaces 36, 38, which extend circumferentially rearwardly from the cutting edges, for example under a angle of about 8 to 15 °. Furthermore, the receding surface 36 extends obliquely radially inwardly and axially upwards and the receding surface 38 extends obliquely radially outwardly and axially upwards. These two receding planes intersect in a top 40. Depending on the respective application of the tool, the receding plane 36 may be inclined radially at an angle of + 25 to - 3 ° and preferably about 15 ° from 25 the horizontal plane and the receding surface 38 may be inclined radially at an angle of about 5 ° to 35 ° and preferably at an angle of between about 5 ° to 10 °.

De snijranden 22, 24, 26 zijn vertikaal en/of rondom langs de omtrek over een zodanige afstand ten opzichte 30 van elkaar versprongen, dat door elke desbetreffende snijrand een afzonderlijke spaan zal worden uitgesneden of hierdoor tenminste de dunne verbindingslaag materiaal zal worden opengescheurd, die de neiging zou hebben om deze spanen met elkaar te verbinden. Vanwege de s'chuine stand van de snijranden 22, 24, 35 zowel in radiale als in axiale richting, zullen de door deze 8401138 . * · - 4 - randen uitgesneden spanen naar boven door hun desbetreffende kelen in de groef 18 worden gevoerd. Op dezelfde wijze zal de door de buitenste snijrand 26 afgesneden spaan direkt naar boven door de naburige groef 18 worden gevoerd, zodat alle spanen 5 volgens een vloeiende beweging gemakkelijk naar boven door de schuin verlopende groeven 18 worden afgevoerd.The cutting edges 22, 24, 26 are staggered vertically and / or all around the circumference by such a distance from each other that each individual cutting edge will cut out a separate chip or tear open at least the thin bonding layer of material which would tend to connect these chips together. Due to the oblique position of the cutting edges 22, 24, 35 in both radial and axial directions, these will be 8401138. * - - 4 - edges of cut chips are fed upwards through their respective throats into the groove 18. Likewise, the chip cut by the outer cutting edge 26 will pass directly upward through the adjacent groove 18, so that all chips 5 are easily discharged upwardly through the oblique grooves 18 in a smooth motion.

Zoals in figuur 2 is afgebeeld, is de binnenomtrek van de wand 14 direkt vanaf de door 41 aangeduide snijlijn tussen de binnenomtrek van de frees en het achtervlak 10 27 van de keel 28 radiaal naar buiten ingenomen om een speel ruimte 42 te verkrijgen en wel zodanig dat er ten hoogste een smalle rand m overblijft, die zich vanaf de binnenste snijrand 22 van elke tand langs de omtrek naar achteren en naar boven uitstrekt. Bij de in figuur 2 afgebeelde uitvoeringsvorm wordt de 15 speelruimte 42 verkregen door bij elke tand door middel van een cilindervormige frees of slijpsteen 43 metaal uit de binnenomtrek van de wand van de frees weg te nemen, waarbij het ingenomen gedeelte in dit geval door een segment van een cirkelboog 44 wordt bepaald. De binnenomtrek van de frees wordt bij voorkeur 20 op de beter uitvoerbare wijze weggenomen, die in figuur 4 is afgebeeld, waarbij dit ingenomen gedeelte in plaats van dit in de vorm van een boog ter plaatse van het radiale binnenvlak van elke tand uit te slijpen, eenvoudig door middel van een slijpsteen 48 in de vorm van een plat oppervlak 46 wordt geslepen, 25 waarbij deze slijpsteen radiaal onder een vooraf bepaalde gewen ste hoek door elke keel 28 is gericht. In dit geval bezit de speelruimte 50 een geleidelijk toenemende breedte in achterwaartse richting.As shown in Figure 2, the inner circumference of the wall 14 is taken radially outwardly from the cutting line indicated by 41 between the inner circumference of the mill and the back face 10 of the throat 28 to obtain a clearance 42 that at most a narrow edge m remains, which extends from the inner cutting edge 22 of each tooth along the circumference backwards and upwards. In the embodiment shown in figure 2, the play space 42 is obtained by removing metal from the inner circumference of the wall of the cutter by means of a cylindrical cutter or grinding stone 43, with the occupied part in this case by a segment of a circular arc 44 is determined. The inner circumference of the mill is preferably removed in the more practicable manner shown in Figure 4, with this recessed portion instead of grinding it out in the form of an arc at the radial inner surface of each tooth, is simply ground by means of a grinding stone 48 in the form of a flat surface 46, this grinding stone being directed radially through each throat 28 at a predetermined desired angle. In this case, the latitude 50 has a gradually increasing rearward width.

De maximale breedte van de rand m mag niet 30 groter dan ongeveer 1,02 mm zijn en behoort bij voorkeur in een bereik van ongeveer 0,05 mm tot 0,38 mm te liggen. Een smalle rand is gewenst omdat hierdoor in radiale richting stabiliteit aan de frees wordt verleend en hierdoor de neiging wordt bevorderd om het frezen van te grote gaten te voorkomen. Het is ech-35 ter niet essentieel om voor elke tand een rand toe te passen.The maximum width of the rim m should not exceed about 1.02 mm and should preferably be in a range from about 0.05 mm to 0.38 mm. A narrow edge is desirable because it imparts radial stability to the mill and promotes the tendency to prevent milling of oversized holes. However, it is not essential to apply an edge for each tooth.

8401138 * * -+ - 5 -8401138 * * - + - 5 -

Indien. de binnenomtrek van de frees direkt tot aan de snij-dingslijn tussen de binnenomtrek van de frees en het achter-vlak 27 van een keel 28 (de door 52 in figuur 5 aangeduide gestippelde lijn) wordt ingenomen, wordt een vertikaal verlopende 5 zijsnijrand verkregen in plaats van een vertikaal verlopende rand. Hierdoor wordt de wrijving tussen de binnenomtrek van de frees en het centrale door de frees geproduceerde stuk materiaal tot een minimum beperkt. Doch wanneer de frezen op produktie-basis worden vervaardigd, is het moeilijk om elke snijrand op 10 elke frees op zodanige wijze in te nemen dat hierbij dergelijke vertikale snijranden worden gevormd, zodat deze allemaal nauwkeurig dezelfde radiale afstand van de axiale hartlijn van de frees zullen hebben als de cirkelvormige geslepen randen m. Hèt is daarom praktischer en zeker gewenster om de frees zo in te 15 nemen, dat er bij elke tand of tenminste bij de meeste tanden een smalle binnenrand overblijft. Het ingenomen gedeelte kan zodanig worden uitgevoerd dat de rand taps met een zeer kleine afmeting bij het axiale vooreinde van de tand tot aan een geleidelijk groter wordende breedte in opwaartse richting verloopt.In the event that. the inner circumference of the milling cutter is taken directly up to the line of intersection between the inner circumference of the milling cutter and the back face 27 of a throat 28 (the dotted line indicated by 52 in Figure 5), a vertically extending side cutting edge is obtained in instead of a vertically extending edge. This minimizes friction between the inner circumference of the cutter and the center piece of material produced by the cutter. However, when the milling cutters are produced on a production basis, it is difficult to take up each cutting edge on each mill in such a way that such vertical cutting edges are formed that they will all be exactly the same radial distance from the axial centerline of the milling cutter as the circular ground edges m. It is therefore more practical and certainly more desirable to take in the milling cutter in such a way that a narrow inner edge remains with each tooth or at least most teeth. The occupied portion can be configured so that the rim tapers with a very small dimension at the axial front end of the tooth upwardly to a gradually increasing width.

20 Hierdoor wórdt tenminste de aanwezigheid van een smalle rand verzekerd, wanneer de frees in het beginstadium van de fabrika-tie verkeert en evenzo nadat hieraan herhaaldelijk scherpe snij-randen zijn geslepen door zowel de terugwijkende vlakken hiervan alsmede de keelvlakken 27 ervan te slijpen. Dit wil zeggen 25 zoals in figuur 5 is afgebeeld, kan de rand m zodanig worden uitgeslepen, dat deze in het begin aan het ondereinde ervan een breedte van ongeveer 0,05 mm tot 0,13 mm bezit en aan het boveneinde ongeveer 0,38 mm. De vertikale lengte van de randen m is bij voorkeur iets groter dan de vertikale lengte van de kelen 28, 30 zodat de ingenomen gedeelten 42, 50 zich naar boven tot aan punten uitstrekken, die tenminste iets voorbij de boveneinden van de kelen 28 zijn gelegen.This ensures at least the presence of a narrow edge when the milling cutter is in the initial stage of manufacture and likewise after sharp cutting edges have been repeatedly ground thereto by grinding both the receding surfaces thereof and the throat surfaces 27 thereof. That is, as shown in Figure 5, the edge m can be ground so that it initially has a width of about 0.05 mm to 0.13 mm at its bottom end and about 0.38 at its top end. mm. The vertical length of the edges m is preferably slightly greater than the vertical length of the throats 28, 30 so that the occupied portions 42, 50 extend upwardly to points located at least slightly beyond the top ends of the throats 28.

Zoals reeds in het voorafgaande is vermeld bestaan één van de problemen bij de toepassing van ringfrezen 35 van het algemene in deze beschrijving beschreven type uit het 8401138 « W % - 6 - indringen van spanen tussen de binnenomtrek van de wand van de frees en de buitenomtrek van het centrale stuk materiaal, dat door de ringfrees wordt gevormd. Door de toepassing van ten hoogste een smalle rand m in combinatie met de als speel-5 ruimte fungerende doorgang ter plaatse van de binnenzijde van elke tand wordt dit probleem in hoofdzaak opgeheven. Indien een spaan tussen de binnenomtrek van de frees en het centrale stuk materiaal raakt beklemd, zal de hierop door de smalle rand m of de vertikale zijsnijrand uitgeoefende hoge druk per 10 oppervlakte-eenheid het breken van de spaan tot resultaat hebben of tenminste een zodanig afslijten van de spaan, die voldoende is dat deze direkt in de speelruimte of doorgang wordt afgevoerd en vervolgens radiaal naar buiten tot in de eerstvolgende keel en groef.As mentioned above, one of the problems in using ring cutters 35 of the general type described herein is 8401138 W% - 6 - chip penetration between the inner circumference of the mill wall and the outer circumference of the central piece of material formed by the ring milling cutter. This problem is substantially eliminated by the use of at most a narrow edge m in combination with the passage acting as play space at the inside of each tooth. If a chip gets jammed between the inner circumference of the cutter and the central piece of material, the high pressure exerted on it by the narrow edge m or the vertical side cutting edge will result in chip breaking per 10 surface unit or at least wear off of the chip, which is sufficient to be discharged directly into the play area or passage and then radially outward into the next throat and groove.

15 Uit de bovengegeven toelichting volgt, dat de afvoerdoorgangen 42, 50 een zodanige radiale afmeting moeten hebben dat hierdoor elke spaan kan worden opgenomen, die in de speelruimte komt. Normale frezen zijn ontworpen om met een voedingssnelheid te werken, waardoor een spaanbelasting 20 (spaandikte) tot aan een dikte van 0,13 mm wordt geproduceerd.From the above explanation it follows that the discharge passages 42, 50 must have such a radial dimension that this can accommodate any chip that enters the play space. Regular cutters are designed to operate at a feed rate, producing a chip load 20 (chip thickness) up to a thickness of 0.13 mm.

De afvoerdoorgang moet daarom ter plaatse van de overgang met de er achter volgende keel een radiale afmeting bezitten, die tenminste gelijk aan deze waarde is. Doch de afvoerdoorgang moet deze minimale radiale afmeting ook tamelijk dichtbij de achter-25 kant van de rand hebben, zodat de spaan vrij kan ontsnappen direkt nadat deze tegen de rand aankomt. Uit ervaring is gebleken dat wanneer de afvoerdoorgang door een oppervlak wordt bepaald, dat schuin radiaal naar buiten met een hoek van ongeveer tenminste 3° loopt, en bij voorkeur van tenminste 7° ten op-30 zichte van het raakvlak aan de achterkant van de rand of bij af wezigheid van een rand ten opzichte van de vertikale zijsnijrand, de vereiste radiale breedte van 0,13 mm van de afvoerdoorgang in voldoende mate dichtbij de rand of de zijsnijrand aanwezig is om een gemakkelijke afvoer van dfe spanen erdoor te bewerk-35 stelligen. Deze hoek ten opzichte van het raakvlak of de raaklijn 8401138 - 7 - ' -5 ί is in de figuren 2 en 4 door a aangegeven en als een hoek van ongeveer 12° afgebeeld, waaraan voor de in figuur 4 afgeheelde vorm van de frees de voorkeur wordt gegeven. Wanneer de speelruimte in de vorm van een boogvormig uitgevoerde doorgang is 5 uitgevoerd, waarvan de breedte op een tussengelegen punt tussen de tegenover elkaar gelegen einden maximaal is, is het noodzakelijk dat het afvoereinde van de doorgang een breedte van tenminste 0,13 mm bezit.The discharge passage must therefore have a radial dimension at the location of the transition with the throat behind it, which is at least equal to this value. However, the discharge passage must also have this minimum radial dimension fairly close to the rear of the rim, so that the chip can freely escape immediately after it hits the rim. Experience has shown that when the drain passage is defined by a surface, it is inclined radially outward at an angle of about at least 3 °, and preferably at least 7 ° from the tangent to the back of the rim or, in the absence of an edge relative to the vertical side cutting edge, the required radial width of 0.13 mm of the discharge passage is sufficiently close to the edge or side cutting edge to allow easy evacuation of chips . This angle relative to the tangent or tangent line 8401138 - 7 - '-5 ί is indicated by a in figures 2 and 4 and is shown as an angle of approximately 12 °, on which the shape of the cutter shown in figure 4 preference is given. When the play space is in the form of an arc-shaped passage, the width of which is maximal at an intermediate point between the opposite ends, it is necessary that the discharge end of the passage has a width of at least 0.13 mm.

Wanneer er aan de frees een koelmiddel 10 wordt toegevoerd, dat door een centrale doorgang 54 in de schacht van de frees naar beneden wordt gericht, zal het duidelijk zijn dat door de als speelruimte fungerende doorgang een extra functie wordt verricht; namelijk de toevoer van een groot volume aan koelmiddel in de direkte nabijheid van de tanden, die thans 15 een kleinere massa bezitten dan deze anders zouden hebben indien er geen speelruimten waren toegepast. Hoewel speelruimten met een groter volume uit het oogpunt van een efficiënte koeling van de tanden gewenst kunnen zijn, moet er zorg voor worden gedragen dat de tanden niet tot op zo’n diepte worden ingenomen, 20 dat de massa van een individuele tand hierdoor tot op een punt wordt verminderd, waardoor deze op inherente wijze zwak wordt.When a coolant 10 is supplied to the mill, which is directed downwards through a central passage 54 in the shaft of the mill, it will be clear that an additional function is performed by the passage acting as a play space; namely the supply of a large volume of coolant in the direct vicinity of the teeth, which now have a smaller mass than they would otherwise have if no play spaces had been used. Although play areas with a larger volume may be desirable from the viewpoint of efficient cooling of the teeth, care should be taken not to occupy the teeth to such a depth that the mass of an individual tooth is reduced to a point is reduced, making it inherently weak.

Om de betere resultaten te illustreren, die met frezen zijn verkregen, welke volgens de uitvinding zijn uitgevoerd, werden twee frezen onder dezelfde omstandigheden be-25 proefd, waarbij de verkregen resultaten in het onderstaande zijn vermeld. De beide frezen hadden een buitendiameter van 47,6 mm en waren van het algemene in figuur 1 afgeheelde type. De frezen hadden een identiek ontwerp en identieke afmetingen en verschilde slechts daarin ten opzichte van elkaar, dat de in het 30 onderstaande door "A" aangeduide frees geen binnenranden had en de in het onderstaande door "B" aangeduide frees wel binnenranden bezat, die op een soortgelijke wijze in de frees waren uitgevoerd zoals dit in figuur 4 is afgebeeld, waarbij de randen een breedte van ongeveer 0,05 mm tot 0,13 mm hadden. Beide fre-35 zen werden met een omwentelingssnelheid van 150 omwentelingen 84 0 1 1 3 8 · - 8 - per minuut rond gedraaid om gaten door een staaf van staal 1018 van 50,8 mm te vervaardigen.To illustrate the better milling results obtained according to the invention, two milling cutters were tested under the same conditions, the results obtained being set forth below. Both cutters had an outer diameter of 47.6 mm and were of the general type shown in Figure 1. The cutters had an identical design and dimensions and differed only in that the cutter shown in the letter "A" below had no inner edges and the cutter in "B" below had inner edges which a similar manner was made in the mill as shown in Figure 4, the edges having a width of about 0.05 mm to 0.13 mm. Both cutters were rotated at a revolution speed of 150 revolutions per minute to produce holes through a 50.8 mm bar of steel 1018.

84 0 1 1 3 8 - 9 - OOOO 01 < co o ,2$* ,,,, tjo - ' - *α o t-»H»oo 3 © f* o o 3 ©84 0 1 1 3 8 - 9 - OOOO 01 <co o, 2 $ * ,,,, tjo - '- * α o t- »H» oo 3 © f * o o 3 ©

ωοοοοτι a>Qi o oo m SPωοοοοτι a> Qi o oo m SP

ö f* 3 ï Q, 3 Ω» 3ö f * 3 ï Q, 3 Ω »3

H- iQ H· <QH- iQ H <Q

£ © £ 2 tt m rt © ® 3 ® 3 CU ï-k M* ® ®£ © £ 2 tt m rt © ® 3 ® 3 CU ï-k M * ® ®

MOOWVO 3 H co ω o 3HMOOWVO 3 H co ω o 3H

00 co Ό >- 3 3* M-J·- 33* (Π VQ CO 3 H“ 3 H· H- Qi C* 3 3 cntnwM 3* oiuiM 5 - ' s ' V ”. s00 co Ό> - 3 3 * M-J · - 33 * (Π VQ CO 3 H “3 H · Qi C * 3 3 cntnwM 3 * oiuiM 5 - 's' V”. S

Ji I- vl (Ji O ul ΌJi I-vl (Ji O ul Ό

1 | I I III1 | I I III

σι ut ^k w σι ω ujσι ut ^ k w σι ω uj

(O φ Η ® Ό o O(O φ Η ® Ό o O

UI- £k U) tO UtLOM g*> tO *» W .* » 3 O W <£ 33UI- £ k U) tO UtLOM g *> tO * »W. *» 3 O W <£ 33

«J m- 'J o N OOliCk ON«Y m- 'Y o N OOLIC ON

O* (!) m ro ?r ?r *r X t+rt- g ij 5 a g a a i g a z i •3 >- 3* 3» ϋ t?S 1O * (!) M ro? R? R * r X t + rt- ij 5 a g a a i g a z i • 3> - 3 * 3 »ϋ t? S 1

3 ® hi ta 3 S 31 S3 ® hi ta 3 S 31 S

to to O w £ KWtotowg Ji>to to O w £ KWtotowg Ji>

»*-«- 3 < X - -, ' ®S C»* -« - 3 <X - -, '®S C

-o ό ui co 3 η· ·>ιό 03 2 3* 3 3 3 3-o ό ui co 3 η · ·> ιό 03 2 3 * 3 3 3 3

lQ OIQO

ö* ai 3* oi ® Hi 2. Si rt H- <+ £* ij. I—i- i© 3 0 3 3 1 2.1 rt rt b* <J > 3* <! > H· Hl Ml H- 2 ? 3 3¾ ι-kt-» 33¾ tO Öl 01 to 3 ® N> 1° ω 3 — ® .. „ , , © 3* K ' ' ' ï ! 5, UI ^ Ji Ui 3 II S ~~j 00 3 2« l-i 3 H 3 n n« £.9¾ x © © ^ © ® 3 Ht 3 Mi h |t h H· 1+ H- 3 ^ U' 3 « y* 3 3 3 3 ' s i-i 3* “·*» M 3^ 3 © © g © © 3 F* 3 H-ö * ai 3 * oi ® Hi 2. Si rt H- <+ £ * ij. I — i- i © 3 0 3 3 1 2.1 rt rt b * <J> 3 * <! > HHl Ml H- 2? 3 3¾ ι-kt- »33¾ tO Öl 01 to 3 ® N> 1 ° ω 3 - ® ..„, © 3 * K '' 'ï! 5, UI ^ Ji Ui 3 II S ~~ j 00 3 2 «li 3 H 3 nn« £ .9¾ x © © ^ © ® 3 Ht 3 Mi h | th H1+ H- 3 ^ U '3 « y * 3 3 3 3 's ii 3 * “· *» M 3 ^ 3 © © g © © 3 F * 3 H-

Qi 0*Qi 0 *

3* o 3* O3 * o 3 * O

© < © < rt © rt © H 3 0 3 Ό 3 OOOO 3© OOO 33 ,,,, ft 3 ' <+3 1-il^kHkO ft COiOl-k ft οω^θ F- υιωω 3' <· 3 -g 1 3 I 3 840 1 1 38 / - 10 -© <© <rt © rt © H 3 0 3 Ό 3 OOOO 3 © OOO 33 ,,,, ft 3 '<+3 1-il ^ kHkO ft COiOl-k ft οω ^ θ F- υιωω 3' <· 3 -g 1 3 I 3 840 1 1 38 / - 10 -

De voordelen van de uitvinding blijken gemakkelijk uit de bovengegeven resultaten. In alle gevallen hadden de met de frees B vervaardigde gaten een aanzienlijk geringere overmaat en bleken een glad afgewerkt oppervlak te be-5 zitten. Bij de hogere voedingssnelheden waren er voor de frees B een geringer vermogen en een kleine aanzetkracht nodig. Frees A is niet voor een spaandikte van 0,13 mm beproefd, omdat verwacht werd dat de frees onder een dergelijke belasting mogelijkerwijze zou breken.The advantages of the invention are readily apparent from the above results. In all cases, the holes made with the milling cutter B had a considerably smaller excess and were found to have a smoothly finished surface. At the higher feed rates, the cutter B required less power and a small starting force. Cutter A has not been tested for a chip thickness of 0.13mm because it was expected that the cutter would break under such a load.

84011338401133

Claims

1. Ringfrees met een lichaam, dat van een in hoofdzaak cilindervormige zijwand is voorzien, met het kenmerk, dat deze zijwand rondom het ondereinde van een aantal langs 5 de omtrek verdeelde tanden is voorzien, en rondom de buitenom trek ervan van een aantal schroeflijnvormig verlopende groeven, die zich tussen de opeenvolgende tanden naar boven uitstrekken, waarbij elke tand tenminste één radiaal naar binnenlopende snij-rand bezit, en het freeslichaam van kelen is voorzien, die zich 10 vanaf de binnenomtrek van de zijwand radiaal naar buiten naar de genoemde groeven tussen de opeenvolgende wanden uitstrekken om de afvoer van de door de genoemde snijranden afgesneden spanen radiaal naar buiten en naar boven tot in deze groeven te vergemakkelijken, waarbij elke keel een zich radiaal uitstrek-15 kend achtervlak bezit, dat vanaf het radiaal naar binnen gelegen gedeelte van elke snijrand naar boven loopt, terwijl de binnenomtrek van elke tand in een radiaal naar buiten gerichte richting is ingenomen om tussen de binnenomtrek van de rand en het centrale door de frees in het werkstuk gevormde stuk materiaal 20 een cirkelvormig verlopende speelruimte te verkrijgen, waarbij deze speelruimte zich vanaf een in hoofdzaak vertikaal verlopende lijn naar achteren uitstrekt, en welke lijn zich naar achteren op een afstand van de snijlijn van de genoemde binnenomtrek en het achtervlak van elke keel bevindt, die niet groter 25 is dan ongeveer 1,02 mm*1. Ring cutter with a body, which is provided with a substantially cylindrical side wall, characterized in that this side wall is provided around the lower end with a number of teeth distributed along the circumference, and around its outer circumference with a number of helically extending grooves extending upwardly between the successive teeth, each tooth having at least one radially inwardly cutting edge, and the milling body being provided with throats extending radially outwardly from the inner circumference of the sidewall to said grooves between the successive walls extend to facilitate the discharge of the chips cut by said cutting edges radially outward and upwardly into these grooves, each throat having a radially extending rear face extending from the radially inward portion of each cutting edge extends upward, while the inner circumference of each tooth is directed in a radially outward direction is provided to obtain a circularly extending playing space between the inner circumference of the edge and the central piece of material 20 formed by the cutter in the workpiece, this playing space extending backwards from a substantially vertical running line, and which line extending backwards spaced from the intersection of said inner circumference and the rear face of each throat, which is no greater than about 1.02 mm *

2* Frees volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat door de genoemde speelruimte een afvoer- of ontsnappings-doorgang wordt gevormd, die zich vanaf de binnenomtrek van elke tand in radiale en achterwaartse richting naar de volgende in 30 de nabijheid hiervan gelegen keel uitstrekt.2. Cutter as claimed in claim 1, characterized in that said play space forms a drain or escape passage extending from the inner circumference of each tooth in a radial and backward direction to the next throat located in its vicinity. .

3. Frees volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de speelruimte door een in hoofdzaak vertikaal oppervlak wordt bepaald, dat vanaf de genoemde vertikale lijn met een tenminste tussen ongeveer 3° tot 7° gelegen hoek ten opzichte van 35 het raakvlak van de genoemde binnenomtrek ter plaatse van de ge- 8401138 -y - 12 - noemde lijn radiaal schuin naar buiten tot aan een punt loopt, waar de radiale spelingsafstand tenminste ongeveer 0,13 mm be- . draagt en daarna niet minder dan ongeveer 0,13 mm wordt.3. Cutter as claimed in claim 2, characterized in that the play space is defined by a substantially vertical surface, which is from said vertical line with an angle at least between about 3 ° and 7 ° relative to the tangent plane of said inner circumference at the location of the aforementioned line 8401138 -y - 12 - extends radially obliquely outward to a point where the radial clearance distance is at least about 0.13 mm. and then becomes no less than about 0.13 mm.

4. Frees volgens conclusie 3, 5 met het kenmerk, dat de genoemde vertikaal verlopende lijn bij tenminste enkele genoemde tanden zich op een zodanige afstand naar achteren vanaf de genoemde snijlijn bevindt, dat er een rand met een breedte van tenminste 0,05 mm wordt gevormd.Cutter according to claim 3, 5, characterized in that said vertically extending line with at least some said teeth is at a distance backwards from said cutting line such that an edge with a width of at least 0.05 mm is formed formed.

5. Frees volgens conclusie 3, met het kenmerk, 10 dat de genoemde vertikaal verlopende lijn bij tenminste enkele genoemde tanden zich op zodanige afstand naar achteren vanaf de genoemde snijlijn bevindt dat er een rand met een langs de omtrek gemeten breedte wordt gevormd, die tussen ongeveer 0,05 mm tot 0,38 mm ligt.A milling cutter according to claim 3, characterized in that said vertically extending line with at least some said teeth is spaced backwards from said cutting line such that an edge of circumferentially measured width is formed, which is between is about 0.05 mm to 0.38 mm.

6. Frees volgens conclusie 3, met het kenmerk,, dat het genoemde oppervlak uit een in hoofdzaak plat vlak bestaat, zodat de radiale afmeting van de genoemde doorgang geleidelijk in achterwaartse richting toeneemt.6. Cutter as claimed in claim 3, characterized in that said surface consists of a substantially flat surface, so that the radial dimension of said passage gradually increases in backward direction.

7. Frees volgens conclusie 4, met het kenmerk, 20 dat de genoemde vertikaal verlopende lijn enigszins schuin ten opzichte van de genoemde snijlijn naar achteren verloopt, zodat de genoemde rand aan het boveneinde breder dan aan het benedeneinde is.7. Cutter as claimed in claim 4, characterized in that said vertically extending line runs slightly obliquely relative to said cutting line to the rear, so that said edge is wider at the top end than at the bottom end.

8. Frees volgens conclusie 4, met het kenmerk, 25 dat de genoemde rand zich tenminste over een gelijke hoogte als de genoemde snijlijn uitstrekt.8. Cutter as claimed in claim 4, characterized in that said edge extends at least over an equal height as said cutting line.

9. Frees volgens conclusie 3, met het kenmerk, dat elke tand van een aantal langs de omtrek versprongen snijkanten is voorzien, waarbij de radiaal het meest naar binnen ge- 30 legen snijkant in de draairichting van de frees naar voren ten opzichte van de volgende radiaal hieraan grenzende snijkant is aangebracht.9. Cutter as claimed in claim 3, characterized in that each tooth is provided with a number of circumferentially offset cutting edges, the radially most inwardly positioned cutting edge in the direction of rotation of the cutter towards the next one. radially adjacent cutting edge is provided.

10. Frees volgens conclusie 9, met het kenmerk, dat het genoemde vertikale oppervlak plat is uitgevoerd en met 35 een hoek van ongeveer 12° ten opzichte van het genoemde raakvlak 8401138 - 13 - radiaal schuin naar buiten verloopt.10. Cutter as claimed in claim 9, characterized in that said vertical surface is made flat and extends radially at an angle of approximately 12 ° with respect to said contact surface 8401138-13.

11. Frees volgens conclusie 3, met het kenmerk/ dat het genoemde lichaam van een zich axiaal hierdoorheen uitstrekkende koelmiddel-doorgang is. voorzien. 8401130Cutter according to claim 3, characterized in that said body is of a coolant passage extending axially therethrough. to provide. 8401130