NL8204759A - Voorgespannen keramische bekledingen. - Google Patents
Voorgespannen keramische bekledingen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8204759A NL8204759A NL8204759A NL8204759A NL8204759A NL 8204759 A NL8204759 A NL 8204759A NL 8204759 A NL8204759 A NL 8204759A NL 8204759 A NL8204759 A NL 8204759A NL 8204759 A NL8204759 A NL 8204759A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- ceramic
- metallic
- substrate
- temperature
- coating
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/007—Preventing corrosion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
- C23C4/11—Oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
- F01D11/122—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with erodable or abradable material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/30—Preventing corrosion or unwanted deposits in gas-swept spaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12458—All metal or with adjacent metals having composition, density, or hardness gradient
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12931—Co-, Fe-, or Ni-base components, alternative to each other
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Paints Or Removers (AREA)
Description
t * 4 - 1 -
Voorgespannen keramische bekledingen.
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het aanbrengen van een keramische bekleding op een metallisch substraat en op keramische warmte-afsluitingsbekledingen, en in het bijzonder op bekledingen 5 die zijn gegradeerd van metallische tot keramische samenstelling, verkregen bij uitvoering van de werkwijze.
De gedachten werden ontwikkeld in de gasturbine-machine-industrie ten gebruikte bij de fabrikage van uitwendige luchtdichte turbine-afsluitingen, maar hebben 10 ruimere toepasbaarheid zowel binnen die industrie alsook bij andere.
In moderne gasturbines worden werkende medium-gassen met temperaturen boven 2000°F (1093°C) langs rijen van turbineschoepen geëxpandeerd over de rijen van 15 turbineschoepen ter onttrekking van vermogen aan het stromende medium. Een schoepversterking, genaamd een uitwendige luchtdichte afsluiting, omschrijft elke rij turbineschoepen ter belemmering van het weglekken van werkende mediumgassen over de schoeptoppen.
20 De gegradeerde keramische bekledingen en de in deze beschrijving beschreven werkwijzen voor aanbrenging werden ontwikkeld voor speciaal gebruik in verband met uitwendige luchtdichte turbine-afsluitingen. Duurzame strukturen die in staat zijn tot betrouwbare 25 dienst op lange termijn in de vijandige turbine-omgeving werden gezocht. Wat speciaal nodig is zijn geschiktheid voor hoge temperatuur en goede weerstand tegen thermische schok. Bovendien moet het afsluitingsmateriaal geschikte oppervlakte-afschuurbaarheid ihebben ter voorkoming van 30 afbrekende storing bij het voorkomen van wrijvingscontact van de luchtdichte afsluiting door omgrensde rotorschoepen.
De Amerikaanse octrooischriften 3.091.548 "High Temperature Coatings"; 3.817.719 "High Temperature Abradable Material and Method of Preparing Same"; 35 3.879.831 met als titel "Nickel Base High Temperature
Abradable Material"; 3.911.891 met als titel "Coating for Metal Surfaces and Method for Application"; 3.918.925 8204759 * fc - 2 - getiteld "Abradable Seal"? 3.975.165 getiteld "Graded Metal-to-Ceramic Structure for High Temperature Abradable Seal Applications and a Method of Producing Said"; en 4.109.031 met als titel "Stress Relief of Metal-Ceramic 5 Gas Turbine Seals" zijn representatief voor de bekende denkbeelden die toepasbaar zijn bij luchtdichte afsluitingen met keramische voorzijde.
Zoals besproken is in enkele van de bovengenoemde literstuurplaatsen en in het bijzonder meer in detail 10 in het Amerikaanse octrooischrift 4.163.071 getiteld "Method for Forming Hard Wear-Resistant Coating", kan de temperatuur van het metallisch substraat waarop de keramische bekleding wordt aangebracht, vooraf worden verhit ter regeling van ofwel elke overblijvende spanning, 15 of bekledingsdichtheid. In het algemeen heeft een derge-lijke verhitting plaatsgehad tot een gelijkmatige tempe-tuur.
Hoewel van veel van de in de bovengenoemde octrooi-schriften beschreven materialen en werkwijzen bekend is 20 dat zij in hoge mate wenselijk zijn, moeten de daaruit voortkomende strukturen nog hun volledige potentieel bereiken, in het bijzonder in vijandige omgevingstoepassing. Onderzoek van betekenis naar nog betere materialen en werkwijzen wordt voortgezet.
25 Volgens de uitvinding worden gegradeerde lagen van metaal/keramisch materiaal met toenemende keramische samenstelling achtereenvolgens aangebracht op een metaal-substraat onder omstandigheden van gevarieerde substraat-temperaturen, daaronder begrepen de afzetting van êén 30 of meer lagen bij een begintemperatuur die hoger is dan of gelijk is aan de eindtemperatuur waarbij de eerste laag werd afgezet, en een eindtemperatuur die lager is dan of gelijk is aan de temperatuur waarbij de opvolgende laag moet worden afgezet.
35 Volgens êén werkwijze in detail worden de gegra deerde lagen continu aangebracht waarbij variaties worden gemaakt in de metaal/keramische samenstelling zonder dat de bekledingswerkwijze wordt onderbroken en variaties in substraattemperatuur worden gemaakt in 40 overgangszones tijdens de bekledingswerkwijze.
8204 75 9 - 3 - \ '.
* »
Een primair kenmerk van de onderhavige uitvinding is de beheersing van de thermische rekongelijkheid. Substraattemperatuurbeheersing tijdens de bekledings-werkwijze doet een temperatuurkarakteristiek in het 5 beklede deel ontstaan waarbij materiaal in dat deel in wezen spanningsvrij is. Modulering van de substraat-temperatuur, niet alleen bij elke achtereenvolgende laag, maar ook tijdens de afzetting van de laag van gelijkmatige samenstelling zelf, belichaamt een voorkeur-10 verdeling van overblijvende rek door de lagen heen.
Een belangrijk voordeel van de onderhavige uitvinding is, dat veilige spanning/sterkteverhoudingen in de bekleding worden bereikt. Veilige verhoudingen worden in stand gehouden door het traject van tempera-15 turen en temperatuurgradiënten heen waaraan het gedeelte tijdens zijn bewerkingscyclus wordt blootgesteld. Falen van de bekleding wordt voorkomen, zelfs onder temperatuur-omstandigheden die zoveel kunnen uiteenlopen, dat zij 2000°F (1093°C)> bedragen. wanneer het gedeelte in het 20 begin wordt verhit in een werkomgeving worden de achterblijvende samenpersende drukken in het keramisch materiaal ontspannen. Verdere verhitting doet thermische trekspanningen in keramisch materiaal ontstaan, maar niet tot zodanige waarden, dat daardoor gebreken ont-25 staan.
Het voorafgaande, kenmerken en voordelen van de onderhavige uitvinding zullen duidelijker worden in het licht van de volgende beschrijving van de beste uitvoeringsvorm van de uitvinding en de bijgaande 30 tekeningen.
Figg 1 is een vereenvoudigde toelichting van de werkwijze van bekleding van een luchtdichte afsluiting met keramische voorzijde van een gasturbinemachine;
Fig. 2 is een grafiek die de temperatuurregeling 35 van het metaalsubstraat toelicht waarop een gegradeerde keramische bekleding is aangebracht onder toepassing van de werkwijze volgens de uitvinding;
Fig. 3 is een grafiek die de overblijvende rek bij kamertemperatuur weergeeft, uitgezet als een 40 funktie van bekledingsdikte in een bekleding aangebracht 8204759 - 4 - onder toepassing van de werkwijze volgens de uitvinding;
Fig. 4 is een grafiek die weergeeft de spannings-vrije temperatuurkarakteristiek van keramische bekleding die is aangebracht onder toepassing van de werkwijze 5 volgens de uitvinding; en
Fig. 5 is een grafiek die de spanning/sterkte-verhouding van een keramische bekleding weergeeft die is aangebracht op een uitwendige luchtdichte turbine-afsluiting onder toepassing van de werkwijze volgens 10 de uitvinding onder machineversnelling (accel) tot zee-niveau-opstijgingsomstandigheid, zeeniveau-opstij g-omstandigheid, en vertraging (decel) tot onbezette (idle) omstandigheid.
De werkwijze volgens de uitvinding voor het 15 aanbrengen van een gegradeerde keramische bekleding op een metaalsubstraat en de ontstane struktuur worden toegelicht met betrekking tot een uitwendige luchtdichte afsluiting 10 van het type dat wordt gebruikt bij een gasturbinemachine. Het metaalsubstraat 12 wordt typerend 20 vervaardigd uit een legering op basis van nikkel, zoals de legering die bekend is in de gasturbine-industrie als INCONEL 713, en heeft een bandbekleding 14 van daaraan gehecht metallisch materiaal. Een typerend bandbekledingsmateriaal is de nikkel-chroom-aluminium-25 legering, die in de gasturbine-industrie bekend is als METCO 443.
Aan de bandbekleding 14 zijn één of meer tussenlagen van gegradeerd metaal/keramisch materiaal van toenemend keramische samenstelling gehecht. In een 30 uitvoeringsvorm van twee tussenlagen kan een eerste tussenlaag 16 bijvoorbeeld zijn een mengsel van zirkoon-oxyde (Zr02) voor 40 gew. % en CoCrAlY materiaal voor 60 gew. %. Het CoCrAlY materiaal van één doeltreffende uitvoeringsvorm heeft de nominale samenstelling: 35 chroom 23,0 %; aluminium 13,0 %; yttrium 0,65 %; en de rest in wezen kobalt. De tweede tussenlaag 18 kan bijv. een mengsel zijn van zirkoonoxyde (ZrC^) voor 85 gew. % en CoCrAlY materiaal voor 15 gew. %, waarbij het CoCrAlY materiaal met dezelfde samenstelling 40 wordt gebruikt in de eerste laag. In dergelijke uit- 8204 759 4 9 - 5 - voeringsvoraten heeft elke opvolgende metaal/keramieklaag een hoger percentage keramisch materiaal dan de voorafgaande laag en een kleiner percentage keramisch materiaal dan de onmiddellijk daarna aangebrachte laag.
5 100 % keramisch materiaal, zirkoonoxyde (ZrOj), wordt aangebracht over de laatste metaal/keramische tussenlaag. In een voorkeursvorm worden twee lagen van afzetting gebruikt: een eerstea laag 20 van dicht keramiek en een tweede laag 22 van poreus keramiek, in 10 de praktijk is de poreuze laag van afnemende dichtheid en wordt aangebracht als een mengsel van zirkoonoxyde (Zr02>-poeders met 2½ tot 10 gew. % polyester. De polyester wordt onmiddellijk na afzetting verwijderd zodat een poreuze keramische voorzijde overblijft. Verhitting 15 van de uitwendige luchtdichte afsluiting bij fabrikage of in situ tijdens werking wordt toegepast teneinde het polyestermateriaal van het keramiek weg te bakken. Percentages polyester buiten bovengenoemd traject kunnen worden toegepast ter verkrijging van overeenkomstig 20 gevarieerde porositeit.
De opzet van het keramisch voorzijdemateriaal in een uitwendige luchtafsluitingsstruktuur is tweeledig: teneinde een thermische barrière te verschaffen, waarbij het substraat wordt afgeschermd van de hete werkende 25 mediumgassen van de turbine waaraan het substraat anders zou worden blootgesteld, en het verschaffen van een afslijtbare luchtdichte afsluiting zodat thermische afwijkingen van de omgrensde rotorbladen zonder dat afbraakverschijnselen zich voordoen, worden aangepast.
30 Tijdens de bekledingswerkwijze wordt de temperatuur van het substraat geregeld op een vooraf bepaalde graad ter instelling van achterblijvende spanning en rekpatronen in de gefabriceerde luchtdichte afsluiting. Substraatverhitters 24 zijn hiertoe aangebracht. De 35 bekledingen zelf worden aangebracht door plasmasproei-methoden, die conventioneel in de industrie zijn. Een plasmasproeipistool 26 waarin de poeders, of het mengsel van poeders worden ingespoten, doet men in een herhalingspatroon over het substraat heen en weer gaan terwijl 40 de bekleding tot de gewenste dikte wordt opgebouwd.
8204 759 - 6 - „ «
Een plasmastroom 28 brengt de bekledingspoeders 30 naar het oppervlak van het te bekleden voorwerp. Bekledings-mengsels worden bij voorkeur gewisseld in continue bewerking. Veranderingen in substraattemperatuur worden zo snel 5 mogelijk in overgangszones gemaakt, onmiddellijk voorafgaand aan, tijdens of onmiddellijk na elke verandering van poedersamenstelling.
De substraattemperatuurcyclus ter bekleding van de bovenbeschreven component wordt weergegeven door 10 de grafiek van fig. 2. De bekledingslagen met begin- en eindsubstraattemperaturen bij afzetting zijn als volgt:
Dikte Begin- Eind-
Bekledingslaag inch mm. tamp. temp.
Metallische bandbékleding ** 0,003 (0,067) 1000°F (538°C) 1500°F (816°C) 15 Eerste tussenlaag - 0,030 (0,675) 1500°F (816°C) 1075°F (580°C) Tüeeds tussenlaag * 0,030 (0,675) 1225°F (663°C) 1125°F (607°C)
Dicht keramiek - 0,030 (0,675) 1215°F (657°C) 1010°F (543°C)
Poreus keramiek ^ 0,035 (0,7875)1010°F (543°C) 900°F (482°C)
Zoals zichtbaar is zowel in de bovenstaande tabel 20 als in de grafiek van fig. 2 wordt elke tussenlaag van metaal/keramieksamenstelling aangebracht onder uiteenlopende omstandigheden van substraattemperatuur, bij een begintemperatuur die hoger is dan de temperatuur bij eindafzet- ting van de eerste laag en een eindtemperatuur die lager 25 is dan of gelijk is aan de temperatuur waarbij de opvolgende laag in het begin moet worden afgezet. De substraattemperatuur bij eindafzetting van elke tussenlaag is ook lager dan de substraattemperatuur bij beginafzetting van die tussenlaag. Stapsgewijze veranderingen in temperatuur bij 30 het grensvlak tussen verschillende samenstellingen zijn waarschijnlijk gewenst. Praktische overwegingen in een continue bekledingswerkwijze doen echter het idee aan de hand van een overgangszone zoals voorkomt in de nabijheid van de samenstellingverandering.
35 De inherent verschillende coëfficiënt van thermische.expansie tussen al het keramisch materiaal en al de metaalsubstraten worden aangepast door de 8204 759 * . » - 7 - bekledingen te graderen en door samendrukkende rek tijdens laagafzetting te induceren. De cumulatieve rekgrafiek die in fig. 3 is uitgezet, is karakteristiek voor delen, vervaardigd volgens de onderhavige werkwijze. De grafiek 5 vertoont een toenemende samendrukkende rek die gemeten is aan de achterzijde van het substraat terwijl toenemende veranderingen in bekledingsdikte worden uitgevoerd. De gelijkmatig toenemende rek wijst op het gebrek aan ernstige discontinuïteit bij enige bekledingsdikte. Rekomkeringen 10 zouden, als zij voorkwamen, verschijnen als pieken of dalen langs de curve.
Zoals in het voorafgaande is besproken, is de bekleding ontworpen om een spanningsvrije karakteristiek bij een vooraf gekozen temperatuur te hebben. De spannings-15 vrije temperatuur is gelegen tussen de koude toestand en de maximale temperatuur. Fig. 4 licht een in wezen spanningsvrije temperatuur bij een temperatuur van bij benadering 1200°F (649°C), toe. Spanningswaarden bij uiteenlopende bekledingsdikten in de verschillende samen-20 stellingsmaterialen zijn uitgezet. Naarmate de temperatuur van de struktuur wordt teruggebracht vanaf de spanningsvrije temperatuur heeft de metaalsubstraatzijde van de struktuur de neiging te gaan in de richting van trek-spanning en de keramische zijde heeft de neiging te 25 gaan in de richting van drukspanning. Naarmate de tempera·^ tuur van de struktuur toeneemt boven de spanningsvrije temperatuur, heèft de metaalsubstraatzijde de neiging te gaan in de richting van compressiespanning en de keramische zijde heeft de neiging te gaan in de richting 30 van trekspanning.
Fig. 5 is een grafiek die weergeeft spanning/-sterkteverhoudingen over de bekledingsdwarsdoorsnede als een funktie van machine-omstandigheid. Weergegeven omstandigheden zijn versnelling tot zeeniveau-opstijging 35 (A); stationaire-toestand zeeniveau-opstijging (B); en vertraging vanaf zeeniveau-opstijging tot onbezet (C).
Onder alle omstandigheden blijft de spanning/sterkte-verhouding in elke laag van materiaal goed beneden een verhouding van één (1,0), waarboven gebreken worden 40 verwacht. Overmatige spanning, geïnduceerd door rekver- 8204759 - 8 - schillen tussen lagen, is vermeden. Het effekt van substraattemperatuurregeling en de verschillende coëfficiënten van thermische expansie tussen materialen van de opeenvolgende lagen worden op elkaar afgesteld 5 ter verkrijging van dat resultaat.
Hoewel deze uitvinding is weergegeven en beschreven met betrekking tot gedetailleerde uitvoeringsvormen daarvan, dient het aan de deskundige duidelijk te zijn dat uiteenlopende veranderingen in vorm en detail 10 daarvan kunnen worden aangebracht zonder te geraken buiten het kader van de uitvinding.
- conclusies - 8204 75 9
Claims (9)
1. Werkwijze voor het aanbrengen van een keramische bekleding op een metallisch substraat, waarbij tevens één of meer gegradeerde tussenlagen van metallisch/keramisch materiaal worden aangebracht tussen het metallisch substraat 5 en.de keramische bekleding, met het kenmerk, dat men de metallische substraattemperatuur tijdens de tussenlaag-en keramiek-afzettingsstappen zodanig regelt, dat de temperatuur van het substraat bij beginafzetting van het elke tussenlaag omvattend materiaal hoger is dan 10 of gelijk is aan de temperatuur van het substraat bij eindafzetting van het de eerste laag omvattend materiaal, en zodanig, dat de temperatuur van het substraat bij eindaf zetting van het de tussenlaag omvattend materiaal lager is dan de temperatuur bij beginafzetting van die tussenlaag 15 en lager dan of gelijk aan de substraattemperatuur waarbij de opvolgende laag dient te worden aangebracht.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat men tevens keramisch materiaal aanbrengt over de afgezette tussenlaag bij een substraattemperatuur 20 die hoger is dan of gelijk is aan de temperatuur waarbij de eindafzetting van tussenlaagmateriaal optrad.
3. Werkwijze volgens conclusie 2, m e t h e t k e n m e r k, dat de keramische laag wordt aangebracht in een aantal afzettingen, die vervaardigd worden bij 25 afnemende metallische substraattemperatuur.
4. Werkwijze volgens conclusie 1, 2 of 3, m e t het kenmerk, dat hij de stap omvat, dat men een metallische bandbekleding afzet op het metaalsubstraat voordat men de stap uitvoert dat men de beginafzetting 30 van gegradeerd metallisch/keramisch materiaal dat de tussenlaag omvat, aanbrengt.
5. Werkwijze volgens één of meer van de conclusies 1-4,met het kenmer k,dat de keramische laag wordt aangebracht bij een eerste dichtheid en 8204759 - 10 - vervolgens bij een tweede dichtheid die kleiner is dan de eerste dichtheid.
6. Werkwijze volgens één of meer van de conclusies 1 - 5, m e t het kenmerk, dat het materiaal, 5 dat de metallisch/keramische tussenlagen en de keramische lagen omvat, wordt aangebracht in een continue bekledings-werkwijze en waarbij de substraattemperatuur bij materiaal-samenstellingsveranderingen wordt gevarieerd tijdens de continue werkwijze bij overgangszones van korte duur.
7. Met keramiek bekleed voorwerp, omvattende: een metaalsubstraat; een metallische bandbekleding gehecht aan het beginsubstraat; ten minste één tussenlaag van metallisch/keramische samenstelling gehecht aan de bandbekleding; en een keramische laag gehecht aan de laatste 15 van de tussenlagen, gekenmerkt doordat het met keramiek beklede voorwerp een rekkarakteristiek heeft, die nagenoeg vrij is van rekomkeringen over de dikte van de bekleding.
8. Uitwendige luchtdichte afsluiting van een 20 gasturbinemachine, omvattende: een metaalsubstraat; een metallische bandbekleding aangehecht aan het metaalsubstraat; ten minste één tussenlaag van metallisch/-keramische samenstelling gehecht aan de bandbekleding; een eerste keramische laag gehecht aan de laatste van de 25 metallisch/keramische tussenlagen; en een tweede keramische laag gehecht aan de eerste keramische laag en van een dichtheid die kleiner is dan de dichtheid van de eerste laag, gekenmerkt doordat het met keramisch beklede voorwerp een rekkarakteristiek heeft, die vrijwel 30 is zoals weergegeven in de grafiek van fig. 3, en vrij van rekomkeringen over de dikte van de bekleding.
9. Met keramiek bekleed voorwerp, vervaardigd onder toepassing van de werkwijze volgens conclusie 1, 2 of 3. 8204 759
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US33040181 | 1981-12-14 | ||
US06/330,401 US4481237A (en) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | Method of applying ceramic coatings on a metallic substrate |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL8204759A true NL8204759A (nl) | 1983-07-01 |
NL190869B NL190869B (nl) | 1994-05-02 |
NL190869C NL190869C (nl) | 1994-10-03 |
Family
ID=23289604
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL8204759A NL190869C (nl) | 1981-12-14 | 1982-12-08 | Werkwijze voor het aanbrengen van voorgespannen keramische bekledingen. |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4481237A (nl) |
JP (1) | JPS58117876A (nl) |
BE (1) | BE895243A (nl) |
CA (1) | CA1214080A (nl) |
DE (1) | DE3246303A1 (nl) |
ES (1) | ES8401730A1 (nl) |
FR (1) | FR2518123A1 (nl) |
GB (1) | GB2112667B (nl) |
IL (1) | IL67459A0 (nl) |
IT (1) | IT1191127B (nl) |
MX (1) | MX159813A (nl) |
NL (1) | NL190869C (nl) |
SE (1) | SE459976B (nl) |
SG (1) | SG83885G (nl) |
Families Citing this family (72)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5209987A (en) * | 1983-07-08 | 1993-05-11 | Raychem Limited | Wire and cable |
DE3422138A1 (de) * | 1984-06-14 | 1985-12-19 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8000 München | Verfahren und beschichtungsmaterial zum herstellen von keramik/metall-verbundbeschichtungen |
US4576874A (en) * | 1984-10-03 | 1986-03-18 | Westinghouse Electric Corp. | Spalling and corrosion resistant ceramic coating for land and marine combustion turbines |
DE3574168D1 (en) * | 1984-11-28 | 1989-12-14 | United Technologies Corp | Improved durability metallic-ceramic turbine air seals |
US4588607A (en) * | 1984-11-28 | 1986-05-13 | United Technologies Corporation | Method of applying continuously graded metallic-ceramic layer on metallic substrates |
CH664378A5 (de) * | 1984-12-18 | 1988-02-29 | Castolin Sa | Verfahren zum einschmelzen einer metallischen oberflaechenschicht auf einem werkstueck. |
DE3611291A1 (de) * | 1986-04-04 | 1987-10-15 | Dornier System Gmbh | Herstellung von langzeitbestaendigen sauerstoffelektroden fuer elektrolysezellen mit festelektrolyt |
NL8702391A (nl) * | 1987-10-07 | 1989-05-01 | Elephant Edelmetaal Bv | Werkwijze voor het met behulp van een cad-cam systeem vervaardigen van een dentaalkroon voor een gebitspreparatie. |
DE3734768A1 (de) * | 1987-10-14 | 1989-05-03 | Battelle Institut E V | Armaturteil zum einsatz in einem schwefelsauren medium, das auch abrasiv wirkende feststoffteilchen enthaelt und verfahren zur herstellung eines solchen armaturteiles |
JPH0679995B2 (ja) * | 1988-08-18 | 1994-10-12 | 株式会社村田製作所 | AlN基板のWメタライズ構造 |
US4936745A (en) * | 1988-12-16 | 1990-06-26 | United Technologies Corporation | Thin abradable ceramic air seal |
US5169674A (en) * | 1990-10-23 | 1992-12-08 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Method of applying a thermal barrier coating system to a substrate |
US5217746A (en) * | 1990-12-13 | 1993-06-08 | Fisher-Barton Inc. | Method for minimizing decarburization and other high temperature oxygen reactions in a plasma sprayed material |
DE4103994A1 (de) * | 1991-02-11 | 1992-08-13 | Inst Elektroswarki Patona | Schutzueberzug vom typ metall-keramik fuer einzelteile aus hitzebestaendigen legierungen |
WO1993005194A1 (en) * | 1991-09-05 | 1993-03-18 | Technalum Research, Inc. | Method for the production of compositionally graded coatings |
JP2949605B2 (ja) * | 1991-09-20 | 1999-09-20 | 株式会社日立製作所 | 合金被覆ガスタービン翼及びその製造方法 |
WO1993008315A1 (en) * | 1991-10-18 | 1993-04-29 | Harold Leroy Harford | A method of producing a wear-resistant coating |
FR2691658B1 (fr) * | 1992-05-27 | 1994-07-22 | Snecma | Piece en superalliage comportant un apport et procede de realisation de l'apport. |
WO1993024672A1 (en) * | 1992-05-29 | 1993-12-09 | United Technologies Corporation | Ceramic thermal barrier coating for rapid thermal cycling applications |
US5305726A (en) * | 1992-09-30 | 1994-04-26 | United Technologies Corporation | Ceramic composite coating material |
US5249554A (en) * | 1993-01-08 | 1993-10-05 | Ford Motor Company | Powertrain component with adherent film having a graded composition |
US5520516A (en) * | 1994-09-16 | 1996-05-28 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Zirconia-based tipped blades having macrocracked structure |
GB9419328D0 (en) * | 1994-09-24 | 1994-11-09 | Sprayform Tools & Dies Ltd | Method for controlling the internal stresses in spray deposited articles |
US5518683A (en) * | 1995-02-10 | 1996-05-21 | General Electric Company | High temperature anti-fretting wear coating combination |
US5683761A (en) * | 1995-05-25 | 1997-11-04 | General Electric Company | Alpha alumina protective coatings for bond-coated substrates and their preparation |
US6102656A (en) * | 1995-09-26 | 2000-08-15 | United Technologies Corporation | Segmented abradable ceramic coating |
DE19538046C2 (de) * | 1995-10-13 | 1997-12-11 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Schichtsystem |
DE19625274A1 (de) * | 1996-06-25 | 1998-01-02 | Lwk Plasmakeramik Gmbh & Co Kg | Verstärkung von thermisch gespritzten Hochtemperatur-Keramikformteilen mit thermisch gespritzten Metallschichten |
US5912087A (en) * | 1997-08-04 | 1999-06-15 | General Electric Company | Graded bond coat for a thermal barrier coating system |
US6190124B1 (en) | 1997-11-26 | 2001-02-20 | United Technologies Corporation | Columnar zirconium oxide abrasive coating for a gas turbine engine seal system |
US6001492A (en) * | 1998-03-06 | 1999-12-14 | General Electric Company | Graded bond coat for a thermal barrier coating system |
US6306515B1 (en) * | 1998-08-12 | 2001-10-23 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Thermal barrier and overlay coating systems comprising composite metal/metal oxide bond coating layers |
US6805188B2 (en) * | 2001-04-18 | 2004-10-19 | Ford Global Technologies, Llc | Method and arrangement for heat treatment before the execution of sprayform techniques |
US6537021B2 (en) | 2001-06-06 | 2003-03-25 | Chromalloy Gas Turbine Corporation | Abradeable seal system |
GB0121429D0 (en) * | 2001-09-05 | 2001-10-24 | Trw Ltd | A friction member and method of production of same |
US6716539B2 (en) * | 2001-09-24 | 2004-04-06 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Dual microstructure thermal barrier coating |
US6955209B2 (en) | 2001-11-05 | 2005-10-18 | Ford Motor Company | Method and arrangement implementing heat treatment after the execution of sprayform techniques |
US6904950B2 (en) * | 2001-11-05 | 2005-06-14 | Ford Motor Company | Method and arrangement for affecting time, temperature and transformation dependent stress relief in sprayform techniques |
US6923241B2 (en) | 2001-11-27 | 2005-08-02 | Ford Motor Company | Method and arrangement for controlling stresses based on one-dimensional modeling in sprayform techniques |
US6883581B2 (en) * | 2001-11-27 | 2005-04-26 | Ford Motor Company | Method and arrangement for implementing heat treatment during the execution of spray-form techniques |
US6702553B1 (en) | 2002-10-03 | 2004-03-09 | General Electric Company | Abradable material for clearance control |
GB2397307A (en) * | 2003-01-20 | 2004-07-21 | Rolls Royce Plc | Abradable Coatings |
EP1645723A4 (en) * | 2003-06-10 | 2010-10-06 | Ihi Corp | TURBINE COMPONENT, GAS TURBINE, PROCESS FOR PRODUCING TURBINE COMPONENT, SURFACE TREATMENT METHOD, DARK COMPONENT, METAL COMPONENT, AND STEAM TURBINE |
DE102004001392A1 (de) * | 2004-01-09 | 2005-08-04 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verschleißschutzbeschichtung und Bauteil mit einer Verschleißschutzbeschichtung |
DE102004002943B4 (de) * | 2004-01-21 | 2007-07-19 | Mtu Aero Engines Gmbh | Schichtsystem für eine Rotor-/Statordichtung einer Strömungsmaschine |
DE102004050474A1 (de) * | 2004-10-16 | 2006-04-20 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines mit einer Verschleißschutzbeschichtung beschichteten Bauteils |
TWI249470B (en) * | 2005-03-09 | 2006-02-21 | Univ Nat Central | Structure and method of thermal stress compensation |
DE102005030266A1 (de) * | 2005-06-29 | 2007-01-18 | Mtu Aero Engines Gmbh | Schaufel einer Turbomaschine mit einer Schaufelspitzenpanzerung |
US8603930B2 (en) | 2005-10-07 | 2013-12-10 | Sulzer Metco (Us), Inc. | High-purity fused and crushed zirconia alloy powder and method of producing same |
US7455913B2 (en) * | 2006-01-10 | 2008-11-25 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating compositions, processes for applying same and articles coated with same |
US7448850B2 (en) * | 2006-04-07 | 2008-11-11 | General Electric Company | Closed loop, steam cooled turbine shroud |
US20080026160A1 (en) * | 2006-05-26 | 2008-01-31 | Thomas Alan Taylor | Blade tip coating processes |
US8021762B2 (en) | 2006-05-26 | 2011-09-20 | Praxair Technology, Inc. | Coated articles |
US20070274837A1 (en) * | 2006-05-26 | 2007-11-29 | Thomas Alan Taylor | Blade tip coatings |
US7892652B2 (en) * | 2007-03-13 | 2011-02-22 | United Technologies Corporation | Low stress metallic based coating |
US20090053045A1 (en) * | 2007-08-22 | 2009-02-26 | General Electric Company | Turbine Shroud for Gas Turbine Assemblies and Processes for Forming the Shroud |
US8147982B2 (en) | 2007-12-19 | 2012-04-03 | United Technologies Corporation | Porous protective coating for turbine engine components |
US20090191422A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-07-30 | United Technologies Corporation | Cathodic ARC deposition coatings for turbine engine components |
US8172519B2 (en) * | 2009-05-06 | 2012-05-08 | General Electric Company | Abradable seals |
US20110223317A1 (en) * | 2010-03-12 | 2011-09-15 | United Technologies Corporation | Direct thermal stabilization for coating application |
US20110223354A1 (en) * | 2010-03-12 | 2011-09-15 | United Technologies Corporation | High pressure pre-oxidation for deposition of thermal barrier coating |
US9187815B2 (en) * | 2010-03-12 | 2015-11-17 | United Technologies Corporation | Thermal stabilization of coating material vapor stream |
US8350180B2 (en) * | 2010-03-12 | 2013-01-08 | United Technologies Corporation | High pressure pre-oxidation for deposition of thermal barrier coating with hood |
US8328945B2 (en) * | 2010-03-12 | 2012-12-11 | United Technologies Corporation | Coating apparatus and method with indirect thermal stabilization |
US8337989B2 (en) | 2010-05-17 | 2012-12-25 | United Technologies Corporation | Layered thermal barrier coating with blended transition |
US9169739B2 (en) | 2012-01-04 | 2015-10-27 | United Technologies Corporation | Hybrid blade outer air seal for gas turbine engine |
US8821988B2 (en) | 2012-10-01 | 2014-09-02 | Dayton T. Brown, Inc. | Method for modification of the surface and subsurface regions of metallic substrates |
US10023951B2 (en) | 2013-10-22 | 2018-07-17 | Mo-How Herman Shen | Damping method including a face-centered cubic ferromagnetic damping material, and components having same |
US9458534B2 (en) * | 2013-10-22 | 2016-10-04 | Mo-How Herman Shen | High strain damping method including a face-centered cubic ferromagnetic damping coating, and components having same |
US20180133851A1 (en) * | 2016-11-17 | 2018-05-17 | Sikorsky Aircraft Corporation | Method of reversing surface stress on a coated component |
CN112874023A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-06-01 | 南京航空航天大学 | 一种隔热保温及隔音降噪一体化材料及其制备方法 |
US11674448B2 (en) * | 2021-07-16 | 2023-06-13 | Raytheon Technologies Corporation | Seal system having silicon layer and barrier layer |
Family Cites Families (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH341971A (it) * | 1955-10-12 | 1959-10-31 | Emilio Lagostina S P A Ing | Procedimento per munire un recipiente per cottura, in acciaio inossidabile, di un sottofondo termo-diffusore |
US3091548A (en) * | 1959-12-15 | 1963-05-28 | Union Carbide Corp | High temperature coatings |
SE342001B (nl) * | 1967-09-28 | 1972-01-24 | Kalle Ag | |
US3576672A (en) * | 1969-06-12 | 1971-04-27 | Monsanto Res Corp | Method of plasma spraying ferrite coatings and coatings thus applied |
US3742585A (en) * | 1970-12-28 | 1973-07-03 | Homogeneous Metals | Method of manufacturing strip from metal powder |
US3817719A (en) * | 1971-07-09 | 1974-06-18 | United Aircraft Corp | High temperature abradable material and method of preparing the same |
US3721534A (en) * | 1971-09-01 | 1973-03-20 | Gte Sylvania Inc | Method of forming protective coatings on ferrous metal and the resulting article |
US3879831A (en) * | 1971-11-15 | 1975-04-29 | United Aircraft Corp | Nickle base high temperature abradable material |
US3928906A (en) * | 1972-03-06 | 1975-12-30 | Kelsey Hayes Co | Method of making a turbine regenerative seal |
DE2254491C3 (de) * | 1972-11-07 | 1975-04-17 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Verfahren zum Beschichten von Oberflächen an Werkstücken durch Aufspritzen von im Lichtbogen aufgeschmolzenen Schichtstoffen, sowie Anordnung zur Durchführung des Verfahrens |
US3911891A (en) * | 1973-08-13 | 1975-10-14 | Robert D Dowell | Coating for metal surfaces and method for application |
US3975165A (en) * | 1973-12-26 | 1976-08-17 | Union Carbide Corporation | Graded metal-to-ceramic structure for high temperature abradable seal applications and a method of producing said |
US3918925A (en) * | 1974-05-13 | 1975-11-11 | United Technologies Corp | Abradable seal |
US4248940A (en) * | 1977-06-30 | 1981-02-03 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating for nickel and cobalt base super alloys |
US4055705A (en) * | 1976-05-14 | 1977-10-25 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Thermal barrier coating system |
JPS5313591A (en) * | 1976-07-20 | 1978-02-07 | Sumitomo Chemical Co | Method of producing metal burst porcelain crown |
US4109031A (en) * | 1976-12-27 | 1978-08-22 | United Technologies Corporation | Stress relief of metal-ceramic gas turbine seals |
US4159358A (en) * | 1977-05-19 | 1979-06-26 | Board Of Regents, State Of Florida | Method of bonding a bioglass to metal |
US4163071A (en) * | 1977-07-05 | 1979-07-31 | Union Carbide Corp | Method for forming hard wear-resistant coatings |
DE2820289C2 (de) * | 1978-05-10 | 1986-09-18 | Leybold-Heraeus GmbH, 5000 Köln | Verfahren zum Beschichten von metallischen Substraten mit Legierungsschichten bei erhöhter Substrattemperatur |
JPS55115972A (en) * | 1979-02-27 | 1980-09-06 | Toshiba Corp | Production of high-temperature gas turbine blade |
US4273824A (en) * | 1979-05-11 | 1981-06-16 | United Technologies Corporation | Ceramic faced structures and methods for manufacture thereof |
US4289446A (en) * | 1979-06-27 | 1981-09-15 | United Technologies Corporation | Ceramic faced outer air seal for gas turbine engines |
US4299865A (en) * | 1979-09-06 | 1981-11-10 | General Motors Corporation | Abradable ceramic seal and method of making same |
US4280975A (en) * | 1979-10-12 | 1981-07-28 | General Electric Company | Method for constructing a turbine shroud |
JPS6028903B2 (ja) * | 1979-10-30 | 1985-07-08 | 三菱重工業株式会社 | 金属材料の表面処理方法 |
US4321310A (en) * | 1980-01-07 | 1982-03-23 | United Technologies Corporation | Columnar grain ceramic thermal barrier coatings on polished substrates |
-
1981
- 1981-12-14 US US06/330,401 patent/US4481237A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-11-30 CA CA000416691A patent/CA1214080A/en not_active Expired
- 1982-12-01 GB GB08234169A patent/GB2112667B/en not_active Expired
- 1982-12-03 BE BE0/209647A patent/BE895243A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-12-03 JP JP57212616A patent/JPS58117876A/ja active Granted
- 1982-12-08 NL NL8204759A patent/NL190869C/nl not_active IP Right Cessation
- 1982-12-10 SE SE8207073A patent/SE459976B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-12-13 FR FR8220823A patent/FR2518123A1/fr active Granted
- 1982-12-13 IL IL67459A patent/IL67459A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-12-13 ES ES518135A patent/ES8401730A1/es not_active Expired
- 1982-12-14 DE DE19823246303 patent/DE3246303A1/de active Granted
- 1982-12-14 IT IT24729/82A patent/IT1191127B/it active
- 1982-12-14 MX MX195631A patent/MX159813A/es unknown
-
1985
- 1985-11-07 SG SG838/85A patent/SG83885G/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL190869B (nl) | 1994-05-02 |
CA1214080A (en) | 1986-11-18 |
FR2518123A1 (fr) | 1983-06-17 |
GB2112667B (en) | 1985-07-03 |
MX159813A (es) | 1989-09-04 |
DE3246303A1 (de) | 1983-08-04 |
SE459976B (sv) | 1989-08-28 |
ES518135A0 (es) | 1984-01-01 |
FR2518123B1 (nl) | 1985-03-01 |
JPS58117876A (ja) | 1983-07-13 |
IL67459A0 (en) | 1983-05-15 |
SE8207073D0 (sv) | 1982-12-10 |
JPS641552B2 (nl) | 1989-01-11 |
DE3246303C2 (nl) | 1988-04-21 |
US4481237A (en) | 1984-11-06 |
ES8401730A1 (es) | 1984-01-01 |
SG83885G (en) | 1986-11-21 |
NL190869C (nl) | 1994-10-03 |
BE895243A (fr) | 1983-03-31 |
GB2112667A (en) | 1983-07-27 |
IT8224729A0 (it) | 1982-12-14 |
SE8207073L (sv) | 1983-06-15 |
IT8224729A1 (it) | 1984-06-14 |
IT1191127B (it) | 1988-02-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NL8204759A (nl) | Voorgespannen keramische bekledingen. | |
US4503130A (en) | Prestressed ceramic coatings | |
US4588607A (en) | Method of applying continuously graded metallic-ceramic layer on metallic substrates | |
US5236787A (en) | Thermal barrier coating for metallic components | |
US5209645A (en) | Ceramics-coated heat resisting alloy member | |
US5780116A (en) | Method for producing an abradable seal | |
DE69926838T2 (de) | Gegenstand mit einer abriebsfesten Beschichtung sowie mit einer örtlich abreibbaren Beschichtung | |
US4280975A (en) | Method for constructing a turbine shroud | |
US20060218787A1 (en) | High temperature metallic seal | |
US4457948A (en) | Quench-cracked ceramic thermal barrier coatings | |
US3975165A (en) | Graded metal-to-ceramic structure for high temperature abradable seal applications and a method of producing said | |
JP3434504B2 (ja) | 金属基体の断熱方法 | |
US4429019A (en) | Heat-resistant machine component | |
JPH11229161A (ja) | 遮熱コーティング系用ボンディングコートの緻密化及び粒子間結合の促進方法 | |
EP0185603B1 (en) | Improved durability metallic-ceramic turbine air seals | |
EP0338520B1 (en) | Low coefficient of expansion alloys having a thermal barrier coating | |
US6123998A (en) | Ceramic coating method for metallic substrate utilizing a transitional layer of ceramic-metal | |
Meier et al. | The evolution of thermal barrier coatings in gas turbine engine applications | |
JPH11124662A (ja) | 自己修復性断熱皮膜およびその製造方法 | |
Tsantrizes et al. | TBCs on free-standing multilayer components | |
Bill et al. | A sputtered zirconia primer for improved thermal shock resistance of plasma-sprayed ceramic turbine seals | |
JPH0320451A (ja) | セラミック被覆タービン動翼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
BB | A search report has been drawn up | ||
BC | A request for examination has been filed | ||
V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20020701 |