NL7908153A - Werkwijze voor het bereiden van grof aluminium- hydroxyde. - Google Patents
Werkwijze voor het bereiden van grof aluminium- hydroxyde. Download PDFInfo
- Publication number
- NL7908153A NL7908153A NL7908153A NL7908153A NL7908153A NL 7908153 A NL7908153 A NL 7908153A NL 7908153 A NL7908153 A NL 7908153A NL 7908153 A NL7908153 A NL 7908153A NL 7908153 A NL7908153 A NL 7908153A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- inoculum
- decomposition
- per
- caustic
- aluminum hydroxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/04—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom
- C01F7/14—Aluminium oxide or hydroxide from alkali metal aluminates
- C01F7/144—Aluminium oxide or hydroxide from alkali metal aluminates from aqueous aluminate solutions by precipitation due to cooling, e.g. as part of the Bayer process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/60—Particles characterised by their size
- C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/12—Surface area
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Medicines Containing Antibodies Or Antigens For Use As Internal Diagnostic Agents (AREA)
Description
« * * " */.
_VO 8651______________________
Werkwijze voor het bereiden van grof aluminiumhydroxyde.
□e uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het bereiden van grof aluminiumhydroxyde, b.v. via het Bayer-procé-dé, waarbij, bauxiet met waterige natriumaluminaatloog wordt cns=* sloten, waarbij het in het bauxiet aanwezige aluminiumoxyöe 5 in oplossing gaat. Uit. de gefiltreerde, oververzadigde natrium-aluminaatoplossing vindt vervolgens de kristallisatie Cverder ontleding genoemd] van het aluminiumhydroxyde plaats, nadat fijn-verdeeld aluminiumhydroxyde als entstof daaraan is toegevoegd.
In het bijzonder gaat het om een werkwijze voor het kris-10 talliseren van een aluminiumhydroxyde met grove korrelgrootte, dat ten hoogste ongeveer 15 gew.%, van de deeltjes met een korrel- , grootte van minder dan 45 ym bevat, uitgaande van een.b.v. volgens het bekende Bayer-procéde verkregen oververzadigde, basische aluminaatoplossing. Oe ontleding vindt daarbij in twee 15 trappen plaats door toevoeging van aluminiumhydroxyde-entstof van verschillende hoedanigheid aan de genoemde oververzadigde aluminaatoplossing in telkens één van beide trappen.
Twee werkwijzen voor het bereiden van aluminiumhydroxyde volgens Bayer worden tegenwoordig op technische schaal toege-20 past, nl. de werkwijze welke in Europese inrichtingen gebruikelijk is en die welke in Amerikaanse inrichtingen wordt uitgevoerd.
De in de Europese inrichtingen gebruikelijke werkwijze gebruikt bij de ontleding een hoge caustische Na_0-concentratie 3 25 tot 140 g/dm . Opdat bij deze hoge loogconcentratie een goede produktiviteit van de loog of hoge ruimte-tijdopbrengst kan wor 790 8 1 53 %
V
- 2 - den gerealiseerd, wordt de ontleding met een voldoend grote hoe- 3 veelheid, b.v. 200 - 250 en meer g AICDHJ^ per dm fijn enthydroxy-de bij voldoende lage temperatuur, b.v. 55°C en lager, uitgevoerd. Daarbij worden produktiviteiten tot 80 g aluminiumaxyde 3 5 per dm loog gerealiseerd.
Het neergeslagen hydroxyde is bij dergelijke inrichtingen echter fijner dan dat wat in Amerikaanse inrichtingen wordt bereid. Zolang het fijne hydroxyde uit deze inrichtingen bij hoge temperaturen wordt gecalcineerd, verkrijgt men een weinig stui- 10 vend oxyde. De invoering van de droge afvoergaszuivering eist 2 echter een oxyde met een BET-oppervlak van 30 - 60 m /g, dat slechts door zwakke calcinering van het aluminiumhydroxyde kan worden verkregen. De zwakke calcinering van het fijne, in Europese inrichtingen bereide hydroxyde leidt echter tot een sterk 15 stuivend, door de verbruiker bezwaarlijk aanvaard oxyde.
De in de Amerikaanse inrichtingen toegepaste werkwijze, is gericht op de verkrijging van een grof hydroxyde, dat ook bij zwakke calcinering, zoals bij deze inrichtingen gebruikelijk is, een weinig stuivend oxyde geeft. Om een grof hydraat te verkrij-20 gen wordt bij de Amerikaanse werkwijze in de ontleding gewoon- • 3 lijk een beneden 110 g/dm liggende caustische loogooncentratie (Na20) gekozen. De aanvangstemperatuur in de ontleding is hoog, b.v. 70°C, en de hoeveelheid entstofhydraat gering, b.v. 50 - 3 120 g AlCQHJg per dm . Wannesr de aanvangsontledingstemperatuur 25 te laag gekozen wordt en de hoeveelheid entstofhydroxyde te groot gekozen wordt, wordt een fijn produkt verkregen. De omstandigheden van de Amerikaanse werkwijze voor de bereiding van het gewenste grove produkt staan een goede produktiviteit van de loog in de weg. Dat blijkt uit de lagers produktiviteit van de 30 loog bij deze werkwijze van ten hoogste ongeveer 55 g aluminium- 3 oxyde per dm loog ten opzichte van de Europese werkwijze van 3 tot 80 g per dm . Anders uitgedrukt zijn voor de produktie van 1 ton aluminiumoxyde bij de ontleding volgens het Amerikaanse 790 8 1 53
A
- 3 - 3 3 procédé 18 - 20 m loog nodig, tegenover slechts ongeveer 13 m bij de Europese werkwijze.
Zoals bovenstaand vermeld vereist de bereiding van een 2 zwak gecalcineerd aluminiumoxyde met een SET van 30 - 80 m /g, 5 zoals in de Amerikaanse inrichtingen wordt bereid, een grof alu-miniumhydroxyde, dat in de Europese inrichtingen niet wordt bereid. De Europese inrichtingen zouden wel het Amerikaanse procédé kunnen ovememen, maar daardoor zou de produktiviteit van de Europese inrichtingen met 30 - 40% dalen met een overeenkom-10 stige toename van het warmtaverbruik per ton aluminiumoxyde. Het is derhalve zeer gewenst om voor de Europese inrichtingen een werkwijze te gebruiken, die de bereiding van grof aluminiumhy-droxyde mogelijk maakt, zonder daarbij echter een capacitaits-daling van de inrichting met een overeenkomstige specifieke 15 stijging van het warmteverbruik per ton van het verkregen produkt op de koop toe te. moeten nemen.
Anderzijds is het zeer gewenst om de produktiviteit van , de Amerikaanse inrichtingen tot op die van de Europese inrichtin gen op te voeren onder handhaving van de grove produktkwaliteit.
20 Een dergelijke verbetering van de werkwijze in de Amerikaanse inrichtingen zou gelijk staan met een capaciteitsverhoging van deze inrichtingen, vergezeld van een daling van het specifieke warmteverbruik per ton van het geproduceerde aluminiumoxyde.
Tot voor kort heeft het niet aan voorstellen ontbroken 25 om dit doel (graf produkt en hoge produktiviteit] te realiseren.
Uit het Amerikaanse octrooischrift 2.657.978 is bekend, om de Amerikaanse werkwijze zodanig te modificeren, dat de entstoftoevoeging in twee trappen plaats vindt. In de eerste trap wordt daarbij bij voorkeur slechts zoveel entstof toegevoegd, dat een 30 sterke vergroving (agglomeratie] plaats vindt, waarop dan een tweede toevoeging volgt, om een goede produktiviteit te bereiken.
Op basis van de vermelde caustische concentratie van ongeveer 85 g/dm3 Na2'3 kan voor deze werkwijze een produktiviteit van on- 790 8 1 53 3' -4 - geveer 48 g A1«0„ per dm van de aan ontleding onderworpen alu- ^ ύ 3 minaatloog worden berekend, tegenover ongeveer 45 g/dm bij de niet gemodificeerde werkwijze met eenmalige toevoeging van entstof, waarbij in beide gevallen rekening is gehouden met een 5 roertijd van 35 uren. De produktiviteitsverhoging wordt aldus berekend op ongeveer 6,5%.
Uit het Franse octrooischrift 1.391.596 is een tweetraps-werkwijze met twee ontledingsstraten bekend, welke een vermelde produktiviteitsverhoging van 6,4% en een grover produkt dan de 10 gebruikelijke Amerikaanse eentrapswerkwijze met zich mede brengt bij ontledingstijden van 30 - 40 uren.Wanneer in dit octroai-schrift al geen absolute waarden voor de produktiviteit zijn vermeld, dan zouden deze die volgens het aangehaalde Amerikaanse octrooischrift 2.657.978 niet wezenlijk mogen overtreffen.
15 De werkwijze bestaat uit twee ontledingsstraten, waarvan de ene fijn enthydraat in een hoeveelheid en onder omstandigheden verkrijgt, die agglomeratie laat plaatsvinden, en waarbij de andere van grof enthydroxyde in een hoeveelheid en onder omstandigheden wordt voorzien, dat groei van de kristallen plaats vindt. Na af-20 scheiding van het grove produkthydroxyde en de grove entstof wordt de deels verarmde aluminaatloog uit beide straten in de tweede trap van verder fijn enthydroxyde voorzien om de aluminaatloog nog verder te verarmen en de produktiviteit aan neergeslagen aluminiumhydroxyde te verhogen. Een wezenlijk kenmerk van 25 deze werkwijze is een grof slijtvast produkt bij een verbeterde produktiviteit.
Uit het Amerikaanse octrooischrift 3.486.850 is een werkwijze bekend, die bij produktiviteitsverhoging van de Amerikaanse werkwijze onder handhaving van de produktie van een grof pro-30 dukt door tussenkoeling gedurende de ontleding [uitroeren] realiseert. Daartoe moet echter in een nauw begrensd temperatuurge-bied worden gewerkt, om niet een fijn produkt te verkrijgen. In een voorbeeld wordt met deze werkwijze een produktiviteit van 790 8 1 53 3 * - 5 - 51 g Α^2α3 Per dm van de aan a|Tfcie(:iinS onderworpen aluminaat-loog bij een ontledingstijd van ongeveer 40 uren aangegeven.
In Light Metals 1978, Vol.2 (Proceedings of sessions lQ7th ΑΙΜΕ Annual Meeting, Oenver, Colorado, biz.953 wordt de 5 ombouw van een kleiaardefabriek van de Europese werkwijze tot de Amerikaanse werkwijze beschreven. 0e daarbij gekozen werkwijze is met geringe afwijkingen identiek aan de werkwijze volgens het bovenstaand vermelde Franse octrooischrift 1.391.596. De 3 produktiviteit bereikt daarbij 55,3 g Al^Q^ per dm van de aan IQ ontleding onderworpen aluminaatloog bij een uitroerduur van 40 -50 uren. In deze publikatie zijn ook nog andere werkwijzen vermeld, die doorgaans een grof produkt leveren, maar geringere produktiviteiten dan de beschreven toegepaste werkwijze bezitten.
15 Samenvattend zijn de bekende voorstellen ter verbetering van de produktiviteit van de Amerikaanse werkwijze niet wezen- 3 lijk boven ongeveer 55 g A^üg per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog uitgekomen. Deze waarde is vanzelfsprekend aan bepaalde afwijkingen naar boven en naar beneden onder-20 worpen en afhankelijk van de aanvankelijke oververzadiging van de aluminaatloog en de gekozen duur van de uitroertijd.
Vergeleken met de produktiviteit van de Europese werkwij- 3 ze tot 30 g Al^O^ per dm bestaat echter neg een zeer groot verschil.
25 Doel van de uitvinding is om de ontledingsopbrengst Cpro- 3 duktiviteit) aan aluminiumhydroxyde per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog afgescheiden Al^O^ in g te verbeteren doordat uitgaande van een helder gefiltreerde, oververzadigde natriumaluminaatlccg een aluminiumhydroxyde met grove korrel-30 grootte (Amerikaanse type.) wordt verkregen, waarvan de fijne fractie (kleiner dan 45 ym) 15 gew.% niet overschrijdt en gewoon-lijk 4-8 gew.% bedraagt.
Volgens de uitvinding wordt dit doel gerealiseerd door de 790 8 1 53 «» - 6 - volgende trappen: a) De hoeveelheid aluminiumhydroxyde-entstof wordt als volgt verdeeld: al) een eerste toevoeging van fijne entstof [primaire entstof) 5 aan het begin van de ontleding, waarbij de hoeveelheid zoda- nig wordt berekend, dat de verhouding tussen de oververza- 3 diging in g A1_G_ per dm aluminaatloog en het oppervlak van ^ J 2 3 de genoemde entstof, uitgedrukt in m /dm aluminaatloog, 2 tussen 7 en 25 g/m bedraagt,· 10 . a2) een tweede toevoeging van grovere entstof Csecundairs ent stof) na een interval van tenminste ongeveer 2 uren na de eerste toevoeging, waarbij de totale hoeveelheid entstof [primaire en secundaire entstof) tenminste 130 g. Al(OH)- per 3 dm aluminaatloog bedraagt, en 15 b) dat de temperatuur van de ontleding op de volgende wijze wordt geregeld: bl) de eerste trap van de vermelde ontleding, die met de eerste toevoeging van entstof overeenkomt, wordt in een temperatuur-gebied van 77 - 66°C uitgevoerd, en 20 b2) de tweede trap van de vermelde ontleding, die in hoofdzaak met de tweede toevoeging van entstof overeenkomt, wordt bij verlaagde temperatuur, die naar beneden tot ongeveer 40°C kan bedragen, uitgevoerd.
De werkwijze, volgens de uitvinding is een combinatie van 25 afzonderlijke bewerkingen, die min of meer op zichzelf bekend zijn, maar op zichzelf of onder onvoldoende maatregelen toegepast nog nooit [zoals de stand der techniek aantoont) de resultaten gaven, die met de uitvinding kunnen worden gerealiseerd.
Andere bijzonderheden en voordelen van de onderhavige 30' werkwijze worden door de rest van de beschrijving nader toegelicht aan de hand van de figuren, waarbij
Fig.l schematisch de uitvoering van de werkwijze voorstelt ,- 790 8 1 53 * - 7 -
Fig.2 sen grafische weergave is die de agglomeratiegraad van een aluminiumhydroxyde na 6 uren ontledingsduur toont, als functie van de verhouding taan het begin van de ontleding) van de oververzadiging van de aluminiumloog (g Al^Q^ per dm^ van de 5 aan ontleding onderworpen aluminaatloog) ten opzichte van het 2 3 oppervlak Cm /dm van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog) van het enthydroxyde;
Fig.3 een grafische weergave is die de agglomeratiegraad van het aluminiumhydroxyde als functie van de ontledingsduur 10 voor verschillende entstofhoeveelheden van deels verschillende hoedanigheid toont.
Fig.l geeft in wezen een produktie-inrichting voor aluminiumhydroxyde van het' Amerikaanse type weer. Deze is overeenkomstig aangepast om de onderhavige werkwijze te kunnen uitvoeren, 15 en wel onder anders met de mogelijkheid tot uitvoering van de ontleding in twee trappen en tot een doelmatige verdeling van de entstof.
Het schematische stroomdiagram van fig.l toont slechts . twee in serie geschakelde ontladers 1 en 8. Gewconlijk wordt 20 echter een meervoud van ontleders 1 en S toegspast, dis telkens in serie of ook parallel geschakeld zijn en in een ladingsgewij-zs werkwijze, meestal echter in een continue werkwijze worden bedreven.
Zoals schematisch weergegeven wordt ontledervat 1 door 25 leiding 2 van de met aluminiumoxyde oververzadigde natriumalumi-naatloog voorzien. Gemeten hoeveelheden van een fijne entstof-suspensie komen via leiding 3 in ontledervat 1. De temperatuur, hoeveelheid entstof en mol-verhouding worden met de entstofhoe-danigheid en apparatuuromstandigheden zodanig afgestemd, dat in 30 ontledervat 1 de gewenste agglomeratiegraad van de fijne entstof wordt bereikt, opdat in de inrichting het evenwicht van de fijne antstofhuishouding zonodig door toevoeging van bepaalde hoeveelheden grove entstof via leiding 3-8’ gewaarborgd blijft.
790 8 1 53 - θ -
Deze agglomeratie vindt relatief snel plaats in het tempe-ratuurgebied van 77 - 66°C. Reeds na 2 uren reactietijd is hij aanzienlijk voortgeschreden en praktisch na S uren beëindigd Czie verder}. De suspensie kan nu met behulp van een inrichting 5 4- gekoeld en vervolgens met pomp 5 in ontledervat 6 overgebracht worden, waar de ontleding tot een einde wordt gebracht. In deze ontleder 6 wordt de gekoelde suspensie van de ontleder 1 met voldoende entstof van grovere hoedanigheid uit de secundaire • indikker 16 nageënt, en de ontleding nu met een groot entstof-10 oppervlak bij een opnieuw aan het begin door de koeling verhoog-, de oververzadiging verder resp. tot een eind gevoerd. De koeling kan ook door de omgeving tijdens de verblijftijd plaatsvinden, waarbij de afkoeling via de niet-geïsoleerde wanden van het ontledervat of de ontledervaten plaats vindt. Als entstof wordt 15 volgens de onderhavige werkwijze een voldoende grote hoeveel- # heid entstof uit de secundairs indikker 16 via leiding 8 en indien nodig kleinere overmaten fijne entstof uit de tertiaire indikker 19 via leiding 3-3' in ontledervat 6 gebracht. Deze tweede trap van de werkwijze laat nu het enthydraat verder groei-20 en en afhankelijk van de oververzadigingsgraad van de aluminaat-loog vindt de vorming van fijne hydroxydedeeltjes plaats door secundaire kiemvorming en door mechanisch lossen van fijne kristallen. Door een relatief grote hoeveelheid secundaire entstof wordt het effect van de secundaire kiemvorming binnen grenzen 25 gehouden.
De suspensie wordt vervolgens met pomp 7 door- leiding 9 in de primaire indikker 10 gepompt. In deze primaire indikker 10 bestaat de ingedikte uitloop aan de onderzijde uit produkt-hydroxyde, dat door leiding 11 met pomp 12 in de filtratie-30 inrichting 13 wordt gepompt, van waaruit de gewassen hydroxyde-filterkoek in de calcineringsoven kamt (niet weergegeven].
De overloop van de primaire indikker 10 komt door leiding 14 in de secundaire indikker 16. De ingedikte uitloop aan de-on-' 790 8 1 53 - 9 - derzijde van de secundaire indikker 16 bestaat uit het grove enthydroxyde, dat met pomp 17 door leiding 6 in ontledervat S wordt gepompt.De overloop van de secundaire indikker IS komt via leiding 18 in de tertiaire indikker 19. De ingedikte uitloop 5 aan de onderzijde van de tertiaire indikker 19 bevat de fijne entstof, die ais zodanig voor de agglomeratie in ontledervat 1 met behulp van pomp 20 door leiding 3 wordt gepompt. De overloop van de tertiaire indikker 19 bestaat uit geklaarde, ontlede alu-minaatloog, die voor een nieuwe omsluitingsbewerking wordt gere-10 circuleerde De inrichting 21 maakt een eventuele wasbewerking van de fijne entstof, om het gehalte aan organische stoffen, in het bijzonder aan natriumoxahat te verwijderen resp. te verlagen mogelijk. Het gaat hierbij om een op zichzelf bekende bewerking.
15 Leiding 15 dient voor het recirculeren van hydroxydepro- dukt voor het geval dat een vereffening van de hydroxydeprodukt-huishouding noodzakelijk mocht blijken.
Zoals vermeld wordt bij een continu bedrijf de onderhavi.-ge werkwijze in plaats van in een enkele ontleder 1 in een in 20 serie geschakelde meervoud van ontIeders uitgevoerd en na de koelinrichting 4 in plaats van in een enkele ontleder S in een in serie geschakelde meervoud van ontleders verder gevoerd.
De koelinrichting 4 kan bij voldoende luchtkoeling achterwege blijven of ook door inwendigs koeling in de ontleders door 25 het aanbrengen van koelslangen, koelmantels of dergelijke, vervangen of aangevuld worden.
De koeling van de suspensie aan het einde van de eerste ontledingstrap Cagglomeratiefase] kan voortdurend of trapsgewijze plaatsvinden. Voor het laatste geval behoort bij elke trap 30 een koelinrichting. De eindtemperatuur hangt onder anders af van de nagsstreefde ontledingsgraadj hij kan zonder meer tot ongeveer 40°C worden verlaagd.
Het fijne entstof-wassysteem 21 kan bij voldoende zuiverheid, d.w.z. geringe verontreiniging van de fijne entstof met 790 8 1 53 - ία - organische stoffen achterwege blijven. De soort, het gedrag en de hoeveelheid van deze organische stoffen bepalen de noodzaak om de fijne entstof te wassen.
In fig.2 is de agglomeratiegraad procentueel in afhanke- 5 lijkheid van het quotiënt "oververzadiging van de aan ontleding 3 onderworpen loog in g A1_0_ per dm loog ten opzichte van het Z J 2 3 oppervlak van de toegepaste entstof in m /dm loog” uitgedrukt.
De oververzadiging van de aluminaatloog werd b.v. met behulp van de thermotitratiemethode bepaald, en het specifieke opper-•10 vlak b.v. door de bekende methode met de Fisher Sub Sieve Sizer.
De agglomeratiegraad in procenten is derhalve gedefinieerd als: . 100 I = fractie beneden 45 ym van de entstof (%) 15 A = fractie minder dan 45 ym van het agglomeratieprodukt (%).
Het in fig.2 weergegeven diagram omvat een gebied voor temperaturen van 66 - 77°C en voor loogooinoentraties van 70 - 3 150 g Na^O caustisch per dm loog. Buiten deze gebieden vindt nog wel. agglomeratie plaats, maar de daarmee realiseerbare resul-20 taten van de onderhavige werkwijze zijn nog slechts gedeeltelijk bereikbaar. Na een verblijftijd in ontleder 1 van 6 uren worden de in fig.2 weergegeven agglomeratiegraden bereikt. Ook bij nog kortere verblijftijden dan 6 uren worden nog goede agglomeratiegraden gerealiseerd, zoals in fig.3 (agglomeratiegraden als func- .
25 tie van de verblijftijd) met verschillende entstofoppervlakken 2 3
Cm., entstof per dm loog) is weergegeven, waarbij temperatuur, 3 aluminaatlogenconcentratie Cg/dm Na-0) en oververzadigingsgraad 3 i (g/dra A1203) praktisch gelijk zijn. Uit deze weergave blijkt, dat na slechts 2-3 uren reeds ongeveer 50% van de totale agglo-30 meratiegraad wordt bereikt. Uit fig.3 kan voorts worden afgeleid dat na ongeveer 6 uren verblijftijd nagenoeg de maximale agglo-meratiegraad is bereikt (deze inzichten werden gedeeltelijk met 3 bedrijfsladingen van 600 m oververzadigde aluminaatloog gevon- 790 8 1 53 * - 11 - * den3. 9ij de uitvoering van de onderhavige werkwijze voor de eerste trap, d.w.z. voor het uitvoeren van de agglomeratie in ontleder 1, worden de in de -Fig«2 en 3 weergegeven, bovenstaand beschreven inzichten toegepast.
5 De werkwijze in de eerste ontleder wordt daarbij zodanig uitgevoerd, dat het taegepaste fijne enthydraat volgens de voorwaarden volgens de fig.2 en 3 door agglomeratie de naodzakelij-ke vergroving ondervindt, opdat een voldoende grof produkt aan het eind van de totale ontledingscyclus wordt verkregen.
IQ De laboratorium- en bedrijfsonderzoeken hebben getoond, dat de noodzakelijke agglomeratiegraad zonder moeite kan worden bereikt, doordat de hoeveelheid aan fijne entstof in de eerste ontledingstrap 2odanig wordt vastgelegd, dat de verhouding van de oververzadiging van de aan ontleding onderworpen aluminaat- 3 15 loog Cg/dm A1_CL] ten opzichte van het oppervlak van deze fijne 2 3 Δ 7 entstof Cm /dm ) tussen 7 en 25 g/m , bij voorkeur tussen 7 en 2 IS g/m bedraagt.
De duur van deze eerste trap wordt bij voorkeur zo kort mogelijk, doch tenminste zo lang gekozen, dat de noodzakelijke 20 vergroving plaats vindt, opdat voor de tweede trap de ontleding een zc lang mogelijke verblijftijd ter beschikking staat. Deze tweede ontledingstrap wordt volgens de onderhavige werkwijze uitgevoerd bij omstandigheden, dis in Europese inrichtingen gebruikelijk zijn en tot hoge produktiviteiten leiden, derhalve 25 bij relatief lage temperatuur en grote hoeveelheid entstof.
De onderzoeken hebben getoond dat de temperatuur in deze tweede ontledingstrap moet worden verlaagd. Deze verlaging van de temperatuur kan voortdurend of in een of meerdere op elkaar volgende trappen worden uitgevoerd. De eindtemperatuur hangt van 30 sen veelvoud van factoren af, onder anders van de duur van de ontleding, de hoeveelheid van de gevormde fijne deeltjes enz.; hij kan b.v. tot op ongeveer 4Q°C worden verlaagd.
De hoeveelheid van de secundaire entstof, dis bij de2S
790 8 1 53 f - 12 - tweede ontledingstrap wordt toegevoegd, is minder Kritisch dan de hoeveelheid fijne entstof bij de eerste ontledingstrap Cag- glomeratiefase]. Hij moet echter voldoende groot zijn om een goede ontledingseindfactor te bereiken en de secundaire kiemvor- 5 ming binnen grenzen te houden. De proeven hebben laten zien dat deze secundaire entstofhoeveelheid zo groot moet zijn, dat de totale hoeveelheid entstof [primaire en secundaire entstof) ten-3 minste 130 g/dm A1CQH)„ bedraagt, In het algemeen wordt 400 g 3 ύ per dm niet overschreden.
10 Ook heeft men vastgesteld, dat het voordelig is om de secundaire entstof, die zoals vermeld grover is dan de primaire entstof, in één keer in totaal toe te voegen. De voorbeelden , die onderstaand zullen worden gegeven, zijn alle volgens deze methode uitgevoerd. Het is duidelijk dat toevoeging van de secun-•15 daire entstof ook meerdere malen, d.w.z. in meerdere porties van de totale hoeveelheid daarvan, kan plaatsvinden, zonder daarmee af te wijken van de werkwijze volgens de uitvinding.
Zoals vermeld geschiedt tijdens de tweede ontledingstrap [weergegeven door ontleder 6) een verdere groei van de alumini-20 umhydroxyde-entstof, maar ook de vorming van fijne hydroxyde- deeltjes door secundaire kiemvorming en mechanisch lossen van fijne kristalletjes als gevolg van de door de koeling opnieuw verhoogde oververzadiging van de aluminaatloog en het voortdurend omroeren van de suspensie. Deze vorming van fijne hydraatdeeltjes 25 betekent echter in tegenstelling tot op heden bekende werkwijzen voor de onderhavige werkwijze geen nadeel, omdat in de eerste trap tijdens de agglomeratie in ontleder 1 volgens de onderhavige werkwijze de gevormde fijne deeltjes ook bij grote opbrengst door keuze van de agglomeratieomstandigheden volgens fig.2 en 3 30 tot grof hydraat kunnen worden verwerkt. De omstandigheden in de tweede trap kunnen derhalve zodanig worden gekozen, dat maximale produktiviteit van de loog wordt verkregen, waarbij de daarmee verbonden vorming van fijne hydraatdeeltjes op de koop 790 8 1 53 « - 13 - toe Kan worden genomen en geen nadeel van de werkwijze betekent.
□e afscheiding van aluminiumoxyde loopt tot 8G g alumini-3 umoxyde per dm loog, d.w.z. met de onderhavige werkwijze wordt de produktiviteit van de Europese werkwijze gerealiseerd en 5 ’ daarbij wordt een graf aluminiumhydroxyde als produkthydroxyde in de primaire indikker afgescheiden, waarvan het gehalte aan fijne deeltjes gewoonlijk bij slechts 4-6 gew.% kleiner dan 45 urn ligt. ' ' 3
Deze produktiviteit [afgescheiden A^O^ in g per dm van 1G de aan ontleding onderworpen loog] hangt vanzelfsprekend ook af 3 van de caustische loogconcentratie [g/dm Na^OJ van de aan ontleding onderworpen loog. Wanneer ook de onderhavige werkwijze de verbetering van de produktiviteit van een aluminaatlaag, om het even van welke caustische loogconcentratie, voor zich op-15 eist, dient voor het bereiken van een hoge produktiviteit ook de caustische loogconcentratie van de aluminaatlaog overeenkomstig hoog te zijn. Dit is ook de reden dat aangegeven lijkt om 3 de werkwijze bij concentraties in g/dm Na_Q, oaustisch uitge-drukt, uit te voeren die tenminste 100 g/dm , bij voorkeur ten-20 minste 120 g/dm^ zijn.
De Europese inrichtingen zijn gewoonlijk niet ingericht met klassaerinrichtingen voor het afscheiden van het produkt-, secundairs en tertiaire hydroxyde. Bij omzstten van de Europese inrichtingen op de onderhavige werkwijze zijn overeenkomstige 25 klasseerinrichtingen ncodzakelijk, die echter niet noodzakelijkerwijze uit zwaartekrachtklasseerinrichtingen, zoals bij de Amerikaanse werkwijze, maar uit willekeurig elke geschikte bekende klasseerinrichtingen kunnen bestaan.
De Amerikaanse inrichtingen zijn van de noadzakelijke 30 klasseerinrichtingen voorzien, en fig.l geeft op schematischs wijze een dergelijke rangschikking weer. De omzetting van de Amerikaanse inrichtingen bestaat volgens de onderhavige werkwijze derhalve in het invoeren van de agglomeratiefase en de na- 790 8 1 53 -.14 - ( enttrap alsmede in een geleidelijke verhoging van de caustische loogconcentratie en het invoeren van koeling na de agglomeratie-trap.
De uit de laatste ontleder 6 afgevoerde ontledersuspensie 5 ' zou evenwel een te hoog vaste-stoffengehalte kunnen bezitten, dat de klassering in de primaire indikker 10 lastiger of zelfs onmogelijk maakt. Door verdunnen van deze suspensie, b.v. met de heldere loog uit de overloop van de tertiaire indikker 19, kan het vaste-stoffengehalte indien nodig, worden ingesteld.
10 'De essentiële aspecten van de onderhavige werkwijze wor den door de volgende voorbeelden toegelicht, zonder dat de omvang van de uitvinding wordt ingeperkt.
Voorbeeld Γ 3
Vooraf bracht men 1000 dm oververzadigde Bayer-aluminaat- 15 oplossing uit een produktie-inriohting met een aanvangsconcen- ' 3 3 tratie van 120,2 g/dm Na20, oaustisch , en 142,3 g/dm A1203 in een met lucht geroerdtvat van 1,5 m^. Deze aluminaatloog had een oververzadiging van 69,9 g/dm^ A1203 C7l°C). Na toevoeging van 50 kg AlCOH)^ primaire entstof C60,8 gew.% kleiner dan 45 20 ym) werd de reactiemassa onderworpen aan een aan de technische schaal aangepast temperatuurprofiel vanaf een uitgangstempera-tuur van 71°C.
De primaire entstof had een specifiek oppervlak van 0,1148 2 3 m /g, zodat een oppervlak per dm aluminaatloog van ongeveer 2 3 25 5,75 m /dm werd toegepast. De toegepaste verhouding van overver- 3 2 3 zadiging (g/dm A1_0,J ten opzichte van entstofoppervlak Cm /dm ) ^ d 2 bedroeg derhalve ongeveer 12,1 g/m .
Na 6 uren werd 156 kg secundaire entstof (16,4 gew.% kleiner dan 45 ym) aan de reactiemassa toegevoegd, nadat deze snel 30 met 7,5°C was afgekoeld. De ontleding werd gedurende 6 uren voortgezet. Daarna werd een tweede tussenkoeling van 7,5°C uitgevoerd en de ontleding vervolgens gedurende nog eens 33 uren tot een eind gevoerd. De eindtemperatuur was 50°C. De resulterende sus- 790 8 1 53 - 15 - pensie werd gefiltreerd en het aldus gewonnen aluminiumhydroxyde gewassen en gedroogd.
□e gedroogde filterkoek, bestaande uit entstof en afgescheiden aluminiumhydroxyde, bevatte een gehalte aan fijne deel-5 tjes van 14,9 gew.% kleiner dan 45 ym« Door het entstofgewicht af te trekken van het totaalgewicht van de gedroogde filterkoek en omrekening op A^Og werd een opbrengst van 71,1 kg A^Qg verkregen. Dit kwam overeen met een specifieke opbrengst van 71,1 3 g ΑΙ^Ο^ per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog. IC De in de tabel weergegeven proefresultaten zijn gemiddel de waarden van twee tegelijkertijd parallel uitgevoerde proefnemingen.
Voorbeeld II
Een verdere proef zoals in voorbeeld I beschreven, werd 15 met een 3ayer-aluminaatloog met hogere uitgangsconcentratia 3 [124,3 g caustisch, en 146,4 g Al^O^ per dm 3 uitgevoerd.
De oververzadiging van de loog was in dit geval 70,2 g AI_0_ 3 ^ 6 per dm , De primaire entstof werd in een gelijke hoeveelheid en kwaliteit toegevoegd. Daarentegen was^de secundairs entstof aan-20 zianlijk fijner dan in voorbeeld I (156 kg met 24,9 gew.% kleiner dan 45 yml. De verandering van de temperatuur van de reac-tismassa, mate en tijdstip van de tussenkoelingen waren eveneens hetzelfde als in voorbeeld I. De opwerking van de suspensie én evaluatie vond op dezelfde wijze plaats als in voorbeeld I.
25 De gedroogde filterkoek, bestaande uit entstof en afgescheiden aluminiumhydroxyde, bevatte een gehalte aan fijne deeltjes van 20,1 gew.% kleiner dan 45 um. De specifieke opbrengst bereikte 7 ' 3 een waarde van 72,3 g A1203 per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog. Deze waarden waren gemiddelde waarden 30 uit drie parallelle proefnemingen.
Voorbeeld III
In deze proef werd een Sayer-aluminaatloog met een ccn-centratie van 120,3 g Na^Q, caustisch, en 142,4 g A^O^ per dm“ 790 8 1 53 1 * - 16 - toegepast. Oe reactiemassa werd mechanisch geroerd. Oe primaire entstof bevatte 54,3 gew.% kleiner dan 40 um en het specifieke 2 ' oppervlak was 0,1146 m /g en de secundaire entstof bevatte 23,5 gew.% kleiner dan 40 ym. De hoeveelheid aan primaire ent-5 stof bedroeg 50 kg, aan secundaire entstof 156 kg. De overver- 3 zadiging van de aluminaatloog bedroeg 69,9 g Al^Qg/dm , zodat een verhouding oververzadiging tot primaire entstofoppervlak van 2 12,1 g/m kon worden berekend. Het temperatuurverloop verschilde van dat volgens voorbeeld I doordat de tussenkoeling in een trap 10 van 15°C vóórrde toevoeging van de secundaire entstof werd uitgevoerd. De eindtemperatuur was 49°C. De opwerking en evaluatie geschiedden op dezelfde wijze als in voorbeeld X.
De gedroogde filterkoek, bestaande uit entstof en afgescheiden aluminiumhydroxyde, bevatte een. gehalte aan fijne 15 deeltjes van 18,9 gew.% kleiner dan 40 ym. De specifieke opbrengst bereikte een waarde van 72,1 g A1203 per dm3 van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog.
Voorbeeld IV
In deze proef werd aluminaatloog met een lagere concen- 20 tratie dan in de proeven 1-3, nl. van 111,7 g Na?0, caustisch, 3 * en 130,5 g Al 0- per dm toegepast. De oververzadiging van de ^ J 3 aluminaatloog bedroeg 65,6 g A1203 per dm . De hoeveelheid en kwaliteit van de primaire en secundaire entstof waren hetzelfde als in voorbeeld II, zodat een verhouding van oververzadiging 2 25 tot primaire entstofoppervlak van 11,4 g/m kon worden berekend. Het temperatuurverloop werd zoals in voorbeeld III gekozen, met de tussenkoeling in één trap van 15°C vóór de toevoeging van de secundaire entstof. De eindtemperatuur bedroeg 49°C. De gedroogde filterkoek, bestaande uit entstof en afgescheiden aluminium-30 hydroxyde, bevatte een gehalte aan fijne deeltjes van 19,5 gew.% kleiner dan 45 um. De specifieke opbrengst bereikte een ' 3 waarde van 67,8 g A^D^ per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaatloog.
790 8 1 53 * - 17 -
Voorbeeld V
Deze proef werd op de in voorbeeld I beschreven wijze met een Sayer-aluminaatloog met een uitgangsconcentratie van 130,6 3 g en 163,2 g Al^O^ Per 0Γπ De oververzadiging 5 van de loog bedroeg in dit geval 30,6 g Al^Qg per dm^ C70°C].
De primaire entstof bedroeg 125 Kg C38,S gew.% Kleiner dan 45 ym3. De uitgangstemperatuur was 70°C.
De primaire entstof had een specifiek oppervlaK van 2 3 2 3 0,0885 m /g, zodat een oppervlaK per dm van ongeveer 11 m /dm 10 werd toegepast. De toegepaste verhouding van oververzadiging 3 o n
Cg/dm A1-0-J tot entstofoppervlaK Cm /dm ] bedroeg derhalve 2 3 2 ongeveer 7,3 g/m .
Na B uren werd de reactiemassa met 7,5°C afgeKoeld en vervolgens werd 105 Kg grovere secundaire entstof (14,1% Kleiner 15 dan 45 ym) toegevoegd. De ontleding werd gedurende 3 uren voort-gezet, daarna volgde een tweede tussenKoeling met 7,5°C en voortzetting van de ontleding bij deze temperatuur met weer 3 uren.
Nu vond een laatste tussenKoeling met 7,5°C plaats. Daarna werd de ontleding gedurende nog eens 48 uren tot een eind gevoerd.
20 De eindtemperatuur bedroeg 41°C. De resulterende suspensie werd gefiltreerd en het aldus gewonnen aluminiumhydroxyde gewassen en gedroogd. De gedroogde filterKoek, bestaande uit entstof en afgescheiden aluminiumhydroxyde, bevatte een gehalte aan fijnere deeltjes van 13,5% Kleiner dan 45 ym. Door het entstofgewicnt 25 af te trekken van het totale gewicht van de gedroogde filterkoek en omrekening op Al^Q^ werd een opbrengst van 83 Kg A^Qg verkregen. Dit kwam overeen met een specifieke opbrengst van 3 83 g A1203 per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaat-Icog.
30 Voorbeeld VI
In deze proef werd een soortgelijke procedure gevolgd als in voorbeeld V. De Bayer-aluminaatioog had een uitgangscon- 3 centratie van 136,8 g Na^D en 174,5 g Al^Og psr dm . De overver- 790 8 1 53 4.
3 - 18 - zadiging van de loog bedroeg in dit geval 84,6 g Al^Og per dm C70°C1. De primaire entstof bedroeg 125 kg (38,6 gew.% kleiner dan 45 ym]. De uitgangstemperatuur bedroeg 70°C.
De primaire entstof had een specifiek oppervlak van 2 3 2 3 5 0,0885 m /g zodat een oppervlak per dm van ongeveer 11 m /dm werd toegepast. De toegepaste verhouding van oververzadiging 3 2 3 Ég/dm tot entstof oppervlak Cm /dm ) bedroeg derhalve ongeveer 7,7 g/m^.
Na 6 uren werd de reactiemassa met 7,5°C afgekoeld en 10 vervolgens werd 105 kg grpve secundaire entstof (14,1% kleiner dan 45 ym3 toegevoegd.. De ontleding werd gedurende 3 uren voort-gezet, daarna vond een tweede tussenkoeling met 7,5°C plaats en werd de ontleding bij deze temperatuur weer met 3 uren voortgezet. INu vond een laatste derde tussenkoeling met 7,5°C plaats. 15 Daarna werd de ontleding gedurende nog eens 88 uren tot een eind geleid. De eindtemperatuur was 41°C. De resulterende suspensie werd gefiltreerd en het aldus gewonnen aluminiumhydraxyde gewassen en gedroogd. De gedroogde filterkoek bestaande uit entstof er> afgescheiden aluminiumhydroxyde, bevatte een gehalte aan fij-20 ne deeltjes van 16,5% kleiner dan 45 ym. Door het entstofgewicht af te trekken van het totale gewicht van de gedroogde filterkoek en omrekening op Al^O^ werd een opbrengst van 91,7 kg A^Og verkregen. Dit kwam overeen met een specifieke opbrengst van 3 91,7 g A1203 per dm van de aan ontleding onderworpen aluminaat-25 · loog.
De vergroving en hoge opbrengsten, die de onderhavige werkwijze onderscheiden, zijn in onderstaande tabel nogmaals aangegeven.
790 8 1 53 * - 19 - tn « cn _ _ _ 3; £ 01 (D Ο ^ ¢1 o □ T3 ,.*>·»'
ν' v_, \ ID in O) □ !D
r-fQfl CO CO CD CD CD
•P < + j£ 3 T3 a a Ξ ^ CD r4 03 in CO in • in 0\« »»»»*' «ί· <f a a ai 0 to r-i CM r-4 r-t iH r-i V + s= 5v
Lil ca 'S' ^ CO _ ., 21 s a cm ao cm a 0 c lAi ΟΌ
λ rNw^cDcucncncncn Π r-iQfltncCCDCOCQCD
< + 'Z
, 03 £ > ® J°cn °
XgtooNaio® “O
Q-g, > ai f^w'xinaocDcn'i'^·.
ca τΐΗΐιΐΐΝηηη^Η £ i-l t-j in <C + .a a) -p -a p n r-t c 5
iü 03 3 C
t_ 0j a- Ü =: n ' a) ^rcooinaorHi-i 3 a a: o\e r! OJ CO'S-CO^-^f'S· ® C+J <-I CM CM CM <-) r-I _ Ώ - + δ jrt J3 xj
c ** «”« I
ajc χ2<ί*^Τ(-ί<ΐ·0Μ0Μ “
03 CIO ·'>>''' S
CD w\aorMOCQa3 03 id r-ibOcncncMcn^t··^ 03 P < + <“> <-f Ή λ (ϋ CO 10 JZ s "5 -H + (2 U ¢.
a 0
03 SO CM =0 CD ca -P
3\o * % * * * * 03 0 a <3* a =0 as £ -p ca cd cn ca co cn cav, c + „ ® if) \~j j£ c m 10 0 a μ in ω § "c g 5
Sea'S ^cn^coain ·η h i* Q \ CD 4- rjjMJO H CM ΟΙ N Cl H *-i q. r-f N N N CO O Ol 03
°< + CD M
•Η O
P O
C3 in I T3 p Ό tn 03
3D M sp M
33 M W > pi
>J3 w w fH M 3» > +X
790 8 1 53 * - 20 -
Uit ds tabsl blijkt, dat na recirculeren van een primairs en secundairs entstofhydroxyde in dezelfde hoeveelheid en van dezelfde hoedanigheid als werd toegepast, een produktiehydroxyde met zeer laag gehalte aan fijne deeltjes Cb.v. 3-5 gew.% klei-5 ner dan 45 ym] kon worden verkregen, zoals dit bij de produktie van zandig aluminiumoxyde wordt verlangd. Bovendien was de pro-duktiviteit [opbrengst] van de aluminaatloog buitengewoon hoog en in de praktijk bij de bereiding van aluminiumhydroxyde met grove korrelgroatte nog nooit gerealiseerd.
10 Vanzelfsprekend kan een deskundige veranderingen in de beschreven trappen en inrichtingen aanbrengen zonder het kader van da uitvinding te VBrlaten, aangezien het bovenstaande enkel en alleen zonder beperking aan de hand van voorbeelden is uiteengezet.
15 790 8 1 53
Claims (7)
1. Werkwijze voor het bereiden van grof aluminiumhydroxyde waardoor tan hoogste 15 gew.% van de deeltjes daarvan met een diameter beneden 45 ym door een tweetrapsontleding van een basische oververzadigde gebruikelijke aluminaatoplossing worden 5 verkregen, en wel door het toevoegen van aluminiumhydroxyde- entstof van verschillende hoedanigheid aan de genoemde aluminaatoplossing in telkens één van beide trappen, met het kenmerk, dat a] de hoeveelheid van de aluminiumhydroxyde-entstof als volgt wordt verdeeld: 10 al] een eerste toevoeging van fijne entstof [primaire entstof] aan het begin van de ontleding, waarbij de. hoeveelheid zodanig wordt berekend, dat de verhouding tussen de oververzadi- 3 ging in g Al-CL per dm van de aluminaatloog en het opper-4 3 2 3 vlak van bovengenoemde entstof, uitgedrukt in m per dm van 2 15 de aluminaatloog, tussen 7 en 25 g/m bedraagt; a2] een tweede toevoeging van grovere entstof [secundaire entstof] na een interval van tenminste ongeveer 2 uren na de eerste toevoeging, waarbij de totale hoeveelheid aan entstof [primaire en secundairs entstof] tenminste 130 g A1[CH]„ 3 0 20 per dm aluminaatloog bedraagt, en b] de temperatuur van de ontleding op de volgende wijze wordt geregeld: bl] de eerste trap van de vermelde ontleding, die met de eerste toevoeging van entstof overeenkomt, wordt in een temperatuur- 25 gebied van 77 - 66°C uitgevoerd, en □2] de tweede trap van de vermelde ontleding, die in hoofdzaak met de tweede toevoeging van entstof overeenkomt, wordt bij een verlaagde temperatuur, die naar beneden tot ongeveer 40°C kan bedragen, uitgevoerd. 3C
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de 790 8 1 53 Λ - 22 - duur van de eerste ontledingstrap d.w.z. het interval tussen eerste en tweede toevoeging van entstof, ongeveer 6 uren bedraagt .
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat 5 de caustische loogconcentratie, uitgedrukt in g Na„0 caustisch 3 3 ^ : per dm loog, tenminste 100 g/dm bedraagt.
4. Werkwijze volgens conclusie 1 of 3, met het kenmerk, dat de koeling, uitgevoerd aan het begin van de tweede ontledingstrap, continu wordt uitgevoerd.
5. Werkwijze volgens conclusie 1 of 3, met het kenmerk, dat de koeling, uitgevoerd aan het begin van de tweede ontledingstrap, in een of meerdere trappen wordt uitgevoerd.
6. Werkwijze volgens conclusie 5, met het kenmerk, dat de tweede entstoftoevoeging juist vóór, tijdens of juist na de koe-15 ling wordt uitgevoerd, waardoor de tweede ontledingstrap wordt ingeleid.
7. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de verhouding van oververzadiging van de loog tot oppervlak van de 2 primaire entstof tussen 7 en 16 g/m bedraagt. 790 8 1 53 Λ
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1142878A CH644332A5 (de) | 1978-11-07 | 1978-11-07 | Verfahren zur herstellung von grobem aluminiumhydroxid. |
| CH1142878 | 1978-11-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL7908153A true NL7908153A (nl) | 1980-05-09 |
Family
ID=4373391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL7908153A NL7908153A (nl) | 1978-11-07 | 1979-11-07 | Werkwijze voor het bereiden van grof aluminium- hydroxyde. |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4234559A (nl) |
| JP (1) | JPS5571624A (nl) |
| AU (1) | AU527500B2 (nl) |
| BR (1) | BR7907183A (nl) |
| CA (1) | CA1111624A (nl) |
| CH (1) | CH644332A5 (nl) |
| CS (1) | CS242851B2 (nl) |
| DD (1) | DD147090A5 (nl) |
| DE (1) | DE2941335C2 (nl) |
| ES (1) | ES485553A1 (nl) |
| FR (1) | FR2440916A1 (nl) |
| GB (1) | GB2034681B (nl) |
| GR (1) | GR66662B (nl) |
| HU (1) | HU184525B (nl) |
| IE (1) | IE49108B1 (nl) |
| IN (1) | IN151768B (nl) |
| IT (1) | IT1127201B (nl) |
| MY (1) | MY8400318A (nl) |
| NL (1) | NL7908153A (nl) |
| RO (1) | RO78670A (nl) |
| SG (1) | SG45183G (nl) |
| TR (1) | TR21679A (nl) |
| YU (1) | YU40765B (nl) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5951489B2 (ja) * | 1979-08-13 | 1984-12-14 | 住友アルミニウム製錬株式会社 | 粗大粒子水酸化アルミニウムの製造方法 |
| US4305913A (en) * | 1980-08-06 | 1981-12-15 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Alumina hydrate production from Bayer liquor by seeding |
| JPS57140316A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-30 | Sumitomo Alum Smelt Co Ltd | Manufacture of coarse granular aluminum hydroxide |
| DE3131088C2 (de) * | 1981-08-06 | 1984-11-29 | Vereinigte Aluminium-Werke AG, 1000 Berlin und 5300 Bonn | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumhydroxid |
| DE3219288C1 (de) * | 1982-05-22 | 1983-06-01 | Vereinigte Aluminium-Werke Ag, 5300 Bonn | Verfahren zur Herstellung von grobem Aluminiumhydroxid |
| FR2529877A1 (fr) * | 1982-07-08 | 1984-01-13 | Pechiney Aluminium | Procede de production d'un trihydroxyde d'aluminium de grosse granulometrie |
| EP0102403B1 (de) * | 1982-09-02 | 1986-03-05 | Alcoa Chemie GmbH | Verbessertes Verfahren zur Gewinnung von Tonerde |
| FR2534898B1 (fr) * | 1982-10-20 | 1985-07-19 | Pechiney Aluminium | Procede d'obtention de trihydroxyde d'aluminium de diametre median regle a la demande dans l'intervalle de 2 a 100 microns |
| FR2551429B2 (fr) * | 1983-09-05 | 1985-10-18 | Pechiney Aluminium | Procede de production d'un trihydroxyde d'aluminium de granulometrie grosse et reguliere |
| JPS60246220A (ja) * | 1984-05-19 | 1985-12-05 | Showa Alum Ind Kk | α線放射量の低いアルミナ水和物またはアルミナの製造方法 |
| US4511542A (en) * | 1984-05-24 | 1985-04-16 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Bayer process production of alumina hydrate |
| US4568527A (en) * | 1984-11-06 | 1986-02-04 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Utilization of partially calcined alumina as precipitation aid in the Bayer process |
| FR2573414B1 (fr) * | 1984-11-22 | 1989-12-01 | Pechiney Aluminium | Procede de mise en oeuvre d'un amorcage en deux temps pour l'obtention d'alumine a gros grains |
| US5306480A (en) * | 1986-07-16 | 1994-04-26 | Alcan International Limited | Alumina hydrates |
| GB8617387D0 (en) * | 1986-07-16 | 1986-08-20 | Alcan Int Ltd | Alumina hydrates |
| US4822593A (en) * | 1986-12-11 | 1989-04-18 | Aluminum Company Of America | Control of form of crystal precipitation of aluminum hydroxide using cosolvents and varying caustic concentration |
| US4900537A (en) * | 1986-12-11 | 1990-02-13 | Biotage, Inc. | Control of form of crystal precipitation of aluminum hydroxide using cosolvents and varying caustic concentration |
| US5385938B1 (en) * | 1986-12-23 | 1997-07-15 | Tristrata Inc | Method of using glycolic acid for treating wrinkles |
| EP0344469A3 (de) * | 1988-06-03 | 1990-06-06 | Vereinigte Aluminium-Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von grobkörnigen Agglomeraten des Aluminiumhydroxids |
| US5127950A (en) * | 1989-09-14 | 1992-07-07 | Lonza Ltd. | Short-prismatic aluminum hydroxide, process for preparing same from supersaturated sodium aluminate-liquor, and compositions containing same |
| US5158577A (en) * | 1990-02-14 | 1992-10-27 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from Bayer process liquor |
| US5102426A (en) * | 1990-02-14 | 1992-04-07 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from bayer process liquor |
| US5163973A (en) * | 1990-02-14 | 1992-11-17 | Alcan Internatinal Limited | Process for producing low soda alumina |
| ES2133388T3 (es) * | 1992-02-19 | 1999-09-16 | Comalco Alu | Mejoras en plantas de alumina. |
| DE4231874A1 (de) * | 1992-09-23 | 1994-03-24 | Martinswerk Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumhydroxids Al(OH)¶3¶ mit abgerundeter Kornoberfläche |
| EP0714852B1 (en) | 1994-11-30 | 1999-08-18 | Billiton Intellectual Property B.V. | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution |
| CA2163826C (en) * | 1994-11-30 | 2006-03-14 | Iwan Dilip Kumar Hiralal | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution |
| FR2782710B1 (fr) * | 1998-09-02 | 2000-10-06 | Pechiney Aluminium | Procede de controle granulometrique dans une chaine de decomposition du circuit bayer, incluant une phase d'agglomeration |
| DE69836962T2 (de) | 1998-10-28 | 2007-11-15 | Alcan Technology & Management Ag | Verfahren zur Herstellung von grobkörnigem Aluminiumhydroxyd |
| US6762556B2 (en) | 2001-02-27 | 2004-07-13 | Winsor Corporation | Open chamber photoluminescent lamp |
| JP5285317B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2013-09-11 | 住友化学株式会社 | 水酸化アルミニウムの製造方法 |
| RU2638847C1 (ru) * | 2016-12-29 | 2017-12-18 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Способ получения гидроксида алюминия |
| CN113371742A (zh) * | 2021-05-27 | 2021-09-10 | 中铝山西新材料有限公司 | 一种超细氢氧化铝的工业生产方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2657978A (en) * | 1948-09-08 | 1953-11-03 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Alumina hydrate crystallization |
| US2707669A (en) * | 1951-02-06 | 1955-05-03 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Alumina production |
| FR1391596A (fr) * | 1964-05-04 | 1965-03-05 | Aluminium Lab Ltd | Procédé de préparation du trihydrate d'alumine |
| US3486850A (en) * | 1967-02-16 | 1969-12-30 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Flash cooling of liquor during the continuous precipitation of alumina hydrate from bayer process liquor |
| US3649184A (en) * | 1969-05-29 | 1972-03-14 | Reynolds Metals Co | Precipitation of alumina hydrate |
| US3906084A (en) * | 1971-09-21 | 1975-09-16 | Alcan Res & Dev | Precipitation of alumina trihydrate from bayer pregnant liquors |
-
1978
- 1978-11-07 CH CH1142878A patent/CH644332A5/de not_active IP Right Cessation
-
1979
- 1979-10-12 DE DE2941335A patent/DE2941335C2/de not_active Expired
- 1979-10-22 GR GR60315A patent/GR66662B/el unknown
- 1979-10-23 HU HU79SCHE700A patent/HU184525B/hu unknown
- 1979-10-24 US US06/087,663 patent/US4234559A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-10-26 AU AU52234/79A patent/AU527500B2/en not_active Expired
- 1979-10-28 IN IN1102/CAL/79A patent/IN151768B/en unknown
- 1979-10-30 ES ES485553A patent/ES485553A1/es not_active Expired
- 1979-11-05 DD DD79216685A patent/DD147090A5/de unknown
- 1979-11-05 CS CS797530A patent/CS242851B2/cs unknown
- 1979-11-06 YU YU2715/79A patent/YU40765B/xx unknown
- 1979-11-06 CA CA339,243A patent/CA1111624A/en not_active Expired
- 1979-11-06 TR TR21679A patent/TR21679A/xx unknown
- 1979-11-06 BR BR7907183A patent/BR7907183A/pt not_active IP Right Cessation
- 1979-11-06 GB GB7938461A patent/GB2034681B/en not_active Expired
- 1979-11-06 IE IE2134/79A patent/IE49108B1/en not_active IP Right Cessation
- 1979-11-07 RO RO7999170A patent/RO78670A/ro unknown
- 1979-11-07 IT IT27105/79A patent/IT1127201B/it active
- 1979-11-07 FR FR7927487A patent/FR2440916A1/fr active Granted
- 1979-11-07 JP JP14428179A patent/JPS5571624A/ja active Pending
- 1979-11-07 NL NL7908153A patent/NL7908153A/nl not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-07-30 SG SG45183A patent/SG45183G/en unknown
-
1984
- 1984-12-30 MY MY318/84A patent/MY8400318A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR7907183A (pt) | 1980-07-08 |
| AU5223479A (en) | 1980-05-15 |
| FR2440916A1 (fr) | 1980-06-06 |
| CA1111624A (en) | 1981-11-03 |
| AU527500B2 (en) | 1983-03-10 |
| MY8400318A (en) | 1984-12-31 |
| DD147090A5 (de) | 1981-03-18 |
| GB2034681A (en) | 1980-06-11 |
| IT1127201B (it) | 1986-05-21 |
| SG45183G (en) | 1984-02-17 |
| IE792134L (en) | 1980-05-07 |
| IN151768B (nl) | 1983-07-23 |
| IE49108B1 (en) | 1985-08-07 |
| IT7927105A0 (it) | 1979-11-07 |
| GR66662B (nl) | 1981-04-07 |
| US4234559A (en) | 1980-11-18 |
| DE2941335C2 (de) | 1982-06-24 |
| RO78670A (ro) | 1982-08-17 |
| ES485553A1 (es) | 1980-07-01 |
| CH644332A5 (de) | 1984-07-31 |
| HU184525B (en) | 1984-09-28 |
| TR21679A (tr) | 1985-01-29 |
| YU271579A (en) | 1982-10-31 |
| DE2941335A1 (de) | 1980-05-14 |
| JPS5571624A (en) | 1980-05-29 |
| FR2440916B1 (nl) | 1984-05-25 |
| GB2034681B (en) | 1982-08-11 |
| CS242851B2 (en) | 1986-05-15 |
| YU40765B (en) | 1986-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL7908153A (nl) | Werkwijze voor het bereiden van grof aluminium- hydroxyde. | |
| AU619149B2 (en) | Process for producing alumina from bauxite | |
| US4511542A (en) | Bayer process production of alumina hydrate | |
| US4617179A (en) | Process for effecting seeding in two phases for producing large-grain alumina | |
| US4676959A (en) | Bayer process for producing aluminum hydroxide having improved whiteness | |
| JP4222631B2 (ja) | ボーキサイトからのシリカ除去 | |
| US4614642A (en) | Method of producing an aluminium trihydroxide with a large, even particle size | |
| US5102426A (en) | Process for precipitating alumina from bayer process liquor | |
| US4446117A (en) | Double digestion system to reduce formation of ferrous iron | |
| AU6454799A (en) | Method and apparatus for precipitating and classifying solids in high concentrations | |
| AU650747B2 (en) | Method for controlling sodium oxalate levels in sodium aluminate solutions | |
| EP1087908B1 (en) | Process for the removal of silica from an alkaline solution containing sodium aluminate | |
| JPH0256285B2 (nl) | ||
| AU669576B2 (en) | Hydrate precipitation and oxalate removal | |
| GB1595613A (en) | Method of producing high purity aluminium chloride | |
| US5158577A (en) | Process for precipitating alumina from Bayer process liquor | |
| US4124682A (en) | Method of producing high purity aluminum chloride | |
| JPS603006B2 (ja) | バイヤ−工程から有機物を除去する方法 | |
| HU191492B (en) | Process for the recovery of aluminium hydroxide from aluminate alkal of alumina factory |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |