NL1020957C2 - Collisional organ with collision relief. - Google Patents
Collisional organ with collision relief. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1020957C2 NL1020957C2 NL1020957A NL1020957A NL1020957C2 NL 1020957 C2 NL1020957 C2 NL 1020957C2 NL 1020957 A NL1020957 A NL 1020957A NL 1020957 A NL1020957 A NL 1020957A NL 1020957 C2 NL1020957 C2 NL 1020957C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- collision
- radial distance
- accelerating
- acceleration
- rotor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
- B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
- B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
- B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
- B02C13/185—Construction or shape of anvil or impact plate
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
- B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
- B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
- B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
- B02C13/1814—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate by means of beater or impeller elements fixed on top of a disc type rotor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
- Vibration Dampers (AREA)
- Attitude Control For Articles On Conveyors (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Abstract
Description
-1--1-
BOTSORGAAN MET BOTSRELIËF GEBIED VAN DE UITVINDINGBONGE ORGAN WITH BOTTOM RELIEF FIELD OF THE INVENTION
5 De uitvinding heeft betrekking op het gebied van het versnellen van materiaal, met name een stroom van korrelvormig of deeltjesvormig materiaal, met behulp van centrifugaalkracht, met in het bijzonder het doel om de versnelde korrels of deeltjes met een zodanige snelheid te doen botsen tegen een inslagorgaan dat deze breken.The invention relates to the field of accelerating material, in particular a stream of granular or particulate material, with the aid of centrifugal force, with the particular object of causing the accelerated granules or particles to collide with such a speed against a impactor that they break.
10 ACHTERGROND VAN DE UITVINDINGBACKGROUND OF THE INVENTION
Volgens een bekende techniek kan de beweging van een materiaalstroom met behulp van de centrifugaalkracht worden versneld. Het materiaal wordt daarbij op het middendeel (het cirkelvormig doseervlak van een ontvangst- en verdeelorgaan) van een snel roterende rotor gedoseerd en daarna 15 opgenomen door een of meer versnellingsorganen die met behulp van een draagorgaan door die rotor worden gedragen en zijn voorzien van een versnellingsvlak dat zich vanaf de uitwendige rand van dat doseervlak uitstrekt in de richting van de uitwendige rand van de rotor tussen de centrale toevoer en _ __ _het.afvoer-eind_van. dat-versne]lingsorgaan.J3etgedoseerde materiaal wordtvanaf-hetontvangst- en____ __ verdeelorgaan opgenomen door de centrale toevoer, vervolgens langs het versnellingsvlak versneld 20 onder invloed van middelpuntvliedende kracht en daarna, wanneer het versnelde materiaal ter plaatse van dat afvoereind van het versnellingsorgaan loskomt, met hoge snelheid naar buiten geslingerd.According to a known technique, the movement of a material stream can be accelerated with the aid of the centrifugal force. The material is thereby dosed on the central part (the circular metering surface of a receiving and distributing member) of a rapidly rotating rotor and then picked up by one or more accelerating members which are supported by said rotor with the aid of a supporting member and are provided with an accelerating surface which extends from the outer edge of that metering surface in the direction of the outer edge of the rotor between the central supply and the discharge end of. that accelerating member. The metered material is taken up from the receiving and distributing member by the central supply, then accelerated along the acceleration surface under the influence of centrifugal force and then, when the accelerated material comes loose at that discharge end of the accelerating member, high speed.
Gezien vanuit een stilstaand standpunt beweegt het materiaal, nadat het van het versnellingsorgaan loskomt, met nagenoeg constante snelheid langs een nagenoeg rechte stroom, die naar voor is gericht.Viewed from a stationary standpoint, the material, after disengaging from the accelerator member, moves at substantially constant speed along a substantially straight stream directed forward.
Gezien vanuit een met het versnellingsorgaan meebewegend standpunt beweegt het materiaal, nadat 25 het van het versnellingsorgaan loskomt, langs een spiraalvormige stroom die naar achter is gericht, gezien in de rotatierichting; de (relatieve) snelheid neemt daarbij (progressief) toe langs die spiraalvormige baan naarmate het materiaal zich verder van de rotatiehartlijn verwijdert.Viewed from a standpoint moving with the accelerator member, the material, after being released from the accelerator member, moves along a spiral stream that is directed rearward, viewed in the direction of rotation; the (relative) speed thereby increases (progressively) along that spiral path as the material moves further away from the axis of rotation.
Het versnelde materiaal kan nu worden opgevangen door een stationair inslagorgaan dat is opgesteld in de rechte stroom die de materiaal beschrijft, met het doel het materiaal tijdens de botsing te 30 doen breken. Het stationair inslagorgaan kan bijvoorbeeld worden gevormd door een pantserring, die centrisch rond de rotor is opgesteld. Het materiaal treft het stationair inslagorgaan met de snelheid die het heeft wanneer het loskomt van de rotor. Het verkleiningsproces vindt gedurende deze enkele inslag plaats, waarbij wordt gesproken van een enkelvoudige inslagbreker.The accelerated material can now be received by a stationary impact member arranged in the straight flow describing the material, with the purpose of causing the material to break during the collision. The stationary impact member can be formed, for example, by an armored ring which is arranged centrically around the rotor. The material hits the stationary impact member at the speed it has when it comes off the rotor. The shrinking process takes place during this single impact, which is referred to as a single impact breaker.
In de bekende enkelvoudige slagbrekers wordt het materiaal met behulp van versnellingsorganen, 3 5 die worden gedragen door een rotor en zij n voorzien van radiaal (of naar voren of naar achter) gerichte -2- versnellingsvlakken, versneld en met grote snelheid - onder een wegvlieghoek (a) van 35° tot 40° -naar buiten geslingerd tegen een stationair botsorgaan in de vorm van een uit aambeeld(anvil)elementen samengestelde pantserring die op een relatief korte afstand rond de rotor is opgesteld. De botsvlakken van het stationair botsorgaan worden in het algemeen zo opgesteld, dat de botsing tegen dat stationair 5 zoveel mogelijk loodrecht plaatsvindt. De daarvoor noodzakelijke specifieke opstelling van de botsvlakken van de individuele aambeeldelementen - onder een hoek - heeft tot gevolg dat de pantserring als geheel een soort van kartelvorm heeft met uitstekende punten. Sergelijke inrichtingen zijn bekend uit US 2,991,949 (Sellars), US 4,065,063 (Johnson), US 5,184,784 (Rose at al.), US 5,248,101 (Rose et al.), US 5,323,974 (Watajima) en US 5,921,484 (Smith, J., et al) en zijn van speciaal belang met 10 betrekking tot het botsorgaan van de uitvinding.In the known single impact breakers, the material is accelerated and driven at high speed with the aid of acceleration members, which are supported by a rotor and are provided with radially (or forward or rearwardly) rearward angles. (a) from 35 ° to 40 ° flung outwards against a stationary collision member in the form of an armor ring composed of anvil (anvil) elements and disposed at a relatively short distance around the rotor. The collision surfaces of the stationary collision member are generally arranged such that the collision with that stationary takes place as perpendicularly as possible. The specific arrangement of the collision surfaces of the individual anvil elements required for this purpose - at an angle - has the consequence that the armor ring as a whole has a kind of knurled shape with protruding points. Similar devices are known from US 2,991,949 (Sellars), US 4,065,063 (Johnson), US 5,184,784 (Rose at al.), US 5,248,101 (Rose et al.), US 5,323,974 (Watajima) and US 5,921,484 (Smith, J., et. a1) and are of special interest with respect to the collision member of the invention.
De botsvlakken van de individuele aambeeldelementen van de bekende enkelvoudige slagbrekers zijn in het horizontale vlak vaak recht uitgevoerd, maar kunnen ook gekromd worden uitgevoerd, bijvoorbeeld volgens een cirkelevolvente. Een dergelijke inrichting is bekend uit US 2,844,331. Daarmee wordt bereikt dat de inslagen allen onder een gelijke (loodrechte) inslaghoek plaatsvinden. Uit US 15 3,474,974 is een inrichting bekend voor enkelvoudige inslagbreker waarbij de stationaire inslagvlakken in het verticale vlak schuin naar beneden zijn gericht, waardoor het materiaal, na inslag, in benedenwaartse richting terugkaatst. Daarmee wordt bereikt dat de inslaghoek meer optimaal is, de inslag van navolgende korrels minder wordt gestoord door breukfragmenten van eerdere inslagen en de breuk-fragmenten niet terugkaatsen tegen de rand van de rotor.The collision surfaces of the individual anvil elements of the known single impact crushers are often straight in the horizontal plane, but can also be curved, for example according to a circular rotation. Such a device is known from US 2,844,331. This ensures that the impacts all take place under the same (perpendicular) impact angle. US 3,474,974 discloses a device for a single impact breaker in which the stationary impact surfaces in the vertical plane are directed obliquely downwards, whereby the material, after impact, bounces back downwards. This achieves that the impact angle is more optimal, the impact of subsequent grains is less disturbed by fracture fragments from previous impacts and the fracture fragments do not bounce back against the edge of the rotor.
20 Bij de bekende pantserringen dient het uitstekend reliëf voor verkleining en de achterliggende rand waarvan de elementen uitstekend voor het dragen van de uitstekende elementen (reliëf) en voor het dragen van het botsorgaan als zodanig door het brekerhuis. De achterliggende rand is daarvoor vaak voorzien van gaten, gleufen of nokken die fungeren als bevestigingsorgaan.With the known armored rings, the protruding relief serves for reduction and the rear edge of which the elements protrude for carrying the protruding elements (relief) and for supporting the collision member as such through the breaker housing. The underlying edge is therefore often provided with holes, slots or cams that act as a fixing element.
In plaats van het materiaal direct te laten inslaan tegen een stationair inslagorgaan, is het ook 25 mogelijk om het materiaal eerst te laten inslaan tegen het inslagvlak van een met het versnellingsorgaan geassocieerd co-roterend inslagorgaan dat door die rotor wordt gedragen en is opgesteld op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan het geleidingsorgaan, met het inslagvlak dwars in de spiraalvormige stroom; met het doel het materiaal eenmaal te laten botsen voordat het materiaal het stationair inslagorgaan treft. Het materiaal treft het co-roterend inslagorgaan (inslagvlak) met de (rela-3 0 tieve) snelheid die het materiaal ontwikkeld langs die spiraalvormige baan; waarbij het materiaal tijdens de inslag tegelijkertijd wordt belast en versneld, met welke snelheid het materiaal vervolgens voor een tweede maal wordt belast wanneer het inslaat tegen het stationair inslagorgaan. Daarbij wordt gesproken van een direct meervoudige inslagbreker: die een veel grotere verkleiningsintensiteit heeft dan een enkelvoudige inslagbreker. Een direct meervoudige inslagbreker is bekend uit PCT/NL97/00565, die 35 op naam van de aanvrager is gesteld. De rotor van de direct meervoudige inslagbreker kan ook sym- -3- metrisch worden uitgevoerd hetgeen het mogelijk maakt om de rotor in beide richtingen te laten functioneren. Een dergelijke inrichting is bekend uit PCT/NL00/00668 die op naam van aanvrager is gesteld en is van speciaal belang met betrekking tot de uitvinding. De bekende symmetrische rotor is voorzien van geleidingsorganen die symmetrisch zijn ten opzichte van een radiaal vlak vanuit de rotatiehartlijn 5 van die rotor - bijvoorbeeld V-vormig waarbij de punt is gericht naar de rotatiehartlijn - welk symmetrisch geleidingsorgaan is voorzien van twee geleidingsvlakken, een voor iedere draairichting en ieder geleidingsvlak is geassocieerd met het inslagvlak van een co-roterend inslagorgaan.Instead of causing the material to strike directly against a stationary impact member, it is also possible to first impact the material against the impact surface of a co-rotating impact member associated with the accelerating member and supported by said rotor and disposed on a rotor. greater radial distance from the axis of rotation than the guide member, with the impact plane transverse to the spiral stream; for the purpose of causing the material to collide once before the material hits the stationary impact member. The material hits the co-rotating impact member (impact face) at the (relative) speed that the material develops along that spiral path; wherein the material is simultaneously loaded and accelerated during the impact, at which speed the material is subsequently loaded for a second time as it impacts the stationary impact member. This is referred to as an immediately multiple impact breaker: which has a much greater reduction intensity than a single impact breaker. A direct multiple impact breaker is known from PCT / NL97 / 00565, which has been made in the name of the applicant. The rotor of the directly multiple impact breaker can also be of symmetrical design, which makes it possible for the rotor to function in both directions. Such a device is known from PCT / NL00 / 00668 which has been filed in the name of the applicant and is of special interest with regard to the invention. The known symmetrical rotor is provided with guide members which are symmetrical with respect to a radial plane from the axis of rotation of that rotor - for example V-shaped with the point directed towards the axis of rotation - which symmetrical guide member is provided with two guide surfaces, one for each direction of rotation and each guide surface is associated with the impact surface of a co-rotating impact element.
Voor het realiseren van een zo groot mogelijke breukwaarschijnlijkheid is het van essentieel belang dat het botsen zoveel mogelijk storingsvrij plaatsvindt. Ook is de hoek waaronder het materiaal 10 inslaat tegen de pantserring van invloed op de breukwaarschijnlijkheid; en hetzelfde geldt voor het aantal inslagen die hèt materiaal maakt of moet verwerken; en hoe snel deze inslagen achter elkaar plaatsvinden.To achieve the greatest possible break probability, it is essential that the collision occurs as much as possible without interference. Also the angle at which the material 10 strikes against the armored ring influences the probability of breakage; and the same applies to the number of impacts that the material makes or must process; and how quickly these impacts occur one after the other.
De impulskrachten die tijdens de botsing worden opgewekt hangen direct samen met de wegvlieg-snelheid waarmee het materiaal de rotor verlaat; met andere woorden, hoe sneller in een bepaalde 15 opstelling de rotor draait, des te groter is de botssnelheid en des te beter is normaal het breekresultaat.The impulse forces generated during the collision are directly related to the fly-away speed at which the material leaves the rotor; in other words, the faster the rotor rotates in a certain arrangement, the greater the collision speed and the better the breaking result is normally.
De botssnelheid wordt bepaald door de wegvliegsnelheid en de inslaghoek (β) door de wegvlieg-hoek (a) (en natuurlijk de hoek waaronder het inslagvlak is opgesteld c.q. de inslag plaatsvindt). De -- — wegvliegsnelheid wordt-bepaald-door-derotatiesnelheid-van de rotor-en-is-opgebouwd-uit-een-radiale en— — een loodrecht op de radiaal gerichte, ofwel transversale, snelheidscomponent, waarvan de grootten 20 worden bepaald door de lengte, vorm en positionering van het versnellingsorgaan en de wrijvingscoefficiënt. De wegvlieghoek (a) wordt in hoofdzaak bepaald door de grootten van radiale en transversale snelheidscomponenten en wordt normaal nauwelijks beïnvloed door de rotatiesnelheid.The impact speed is determined by the fly-away speed and the impact angle (β) by the fly-away angle (a) (and of course the angle at which the impact plane is arranged or the impact takes place). The fly-off speed is determined by the rotation speed of the rotor and is built up from a radial and a perpendicular to the radially oriented, or transversal, speed component, the sizes of which are determined by the length, shape and positioning of the accelerator and the coefficient of friction. The fly-away angle (a) is mainly determined by the sizes of radial and transversal speed components and is normally hardly affected by the rotational speed.
Wanneer de radiale en transversale snelheidscomponenten gelijk zijn bedraagt de wegvlieghoek (a) 45°; wanneer de radiale snelheidscomponent groter is neemt de wegvlieghoek (a) toe en wanneer de 2 5 transversale snelheidscomponent groter is neemt de wegvlieghoek (a) af.When the radial and transversal speed components are equal, the fly-away angle (a) is 45 °; when the radial velocity component is larger, the fly-away angle (a) increases and when the transversal velocity component is larger, the fly-away angle (a) decreases.
Onderzoek heeft aangetoond dat voor het verkleinen van materiaal middels inslagbelasting, een loodrechte inslag voor de meeste materialen niet optimaal is en dat, afhankelijk van de specifieke materiaalsoort, met een inslaghoek van ongeveer 70°, althans tussen 60° en 80°, een (veel) grotere breukwaarschijnlijkheid kan worden gerealiseerd. Onder 65° tot 60° begint de breukwaarschijnlijkheid 3 0 progressief af te nemen omdat de inslaghoek te vlak wordt en zich een schampschot gaat ontwikkelen.Research has shown that for reducing material by impact load, a perpendicular impact for most materials is not optimal and that, depending on the specific material type, with an impact angle of approximately 70 °, at least between 60 ° and 80 °, a (much ) greater probability of breakage can be achieved. Below 65 ° to 60 °, the probability of breakage starts to decrease progressively because the angle of impact becomes too flat and a squeegee develops.
Daardoor neemt de slijtage toe. Voorts kan de breukwaarschijnlijkheid nog aanzienlijk worden opgevoerd, wanneer het breekgoed niet enkelvoudig, maar snel achter elkaar, meervoudig, althans tenminste tweevoudig, door inslag wordt belast; zoals het geval is in de bekende meervoudige inslagbreker.As a result, the wear increases. Furthermore, the probability of breakage can be increased considerably if the breakage material is not impacted single-fold, but in rapid succession, multiple, or at least twice, by impact. as is the case in the known multiple impact breaker.
De rechte stroom waarlangs het materiaal beweegt nadat het van de rotor naar buiten wordt 3 5 geslingerd beweegt, naarmate het materiaal zich verder verwijderd van de rotor, steeds meer in radiale -4- richting, gezien vanuit de rotatiehartlijn. Dit maakt het mogelijk om de pantserring, wanneer deze op voldoende afstand van de rotor wordt opgesteld, uit te voeren met een glad ringvormig inslagvlak -ofwel als een stator - waartegen het materiaal inslaat onder een hoek die voldoeden breukwaarschijnlijkheid oplevert; ofwel een inslaghoek > 60° en bij voorkeur > 70°. Een dergelijk inslagorgaan is bekend uit 5 PCT/NLO1 /00482 die op naam van aanvrager is gesteld en van speciaal belang is met betrekking tot de uitvinding en is van speciaal belang met betrekking tot het botsorgaan volgens de uitvinding.The straight flow along which the material moves after it is hurled out of the rotor moves, as the material moves further away from the rotor, increasingly in the radial direction seen from the axis of rotation. This makes it possible to design the armored ring, when it is positioned at a sufficient distance from the rotor, with a smooth annular impact surface - or as a stator - against which the material strikes at an angle that gives a satisfactory fracture probability; or an angle of impact> 60 ° and preferably> 70 °. Such an impact device is known from PCT / NLO1 / 00482, which is made in the name of the applicant and is of special interest with respect to the invention and is of special interest with regard to the collision device according to the invention.
Een (gekartelde) pantserring met uitstekende punten heeft het voordeel dat de pantserring op een korte radiale afstand rond het rotorblad kan worden opgesteld waardoor het brekerhuis compact met een kleine diameter kan worden uitgevoerd. De uitstekende punten hebben echter het nadeel dat deze 10 de inslagen gedeeltelijk verstoren waardoor een overmaat aan te fijne en te grove delen worden gebroken; het grootste nadeel is echter dat, naarmate de uitstekende punten afslijten, zich steeds meer een gladde ring begint te vormen die op de korte radiale afstand van de rotor er toe leidt dat de inslagen onder een steeds schuinere hoek gaan plaatsvinden waardoor de breukwaarschijnlijkheid sterk afneemt en op een gegeven moment sprake is van schampschotten die niet meer effectief zijn. De 15 pantserring moet daarom vroegtijdig worden vervangen waardoor veel (normaal meer dan 60-70%) van het slijtmateriaal resteert, en moet worden weggegooid.A (serrated) armored ring with protruding points has the advantage that the armored ring can be arranged at a short radial distance around the rotor blade, whereby the breaker housing can be of compact design with a small diameter. However, the projecting points have the disadvantage that they partially disrupt the wefts, as a result of which an excess of too fine and too coarse parts is broken; the biggest disadvantage, however, is that as the protruding points wear out, a smooth ring starts to form which, at the short radial distance of the rotor, leads to the impacts taking place at an increasingly oblique angle, thereby greatly reducing the likelihood of fracture and at a given moment there is a barrier that is no longer effective. The armor ring must therefore be replaced early, leaving much (normally more than 60-70%) of the wear material, and must be discarded.
Een botsorgaan in de vorm van een stator, of uitgevoerd met een glad ringvormig inslagvlak, heeft het voordeel dat de inslagen niet worden verstoord door uitstekende punten zoals het geval is met een pantserring waardoor de breukwaarschijnlijkheid niet wezenlijk wordt beïnvloed wanneer slijtage 20 langs het inslagvlak optreed; bovendien is een dergelijk botsorgaan symmetrisch en maakt het mogelijk de rotor in twee richtingen te laten draaien. De bekende stator heeft echter het nadeel dat voor het bereiken van een effectieve inslaghoek, > 60° en bij voorkeur 70°, het inslagvlak op een grote radiale afstand vanaf de rotatiehartlijn moet worden opgesteld, hetgeen leidt tot een grote diameter van de stator die ook nog een bepaalde dikte moet hebben voor het realiseren van een praktische standtijd. Dit 25 heeft tot gevolg dat het brekerhuis, wanneer dit is uitgerust met een stator, met een aanzienlijk grotere diameter moet worden uitgevoerd dan wanneer het is uitgerust met een pantserring met uitstekende punten c.q. botsreliëf, die zoals gezegd op een veel kleinere afstand van de rotor moet worden opgesteld, omdat de uitstekende punten anders niet effectief zijn.A stator-shaped collision member, or having a smooth annular impact surface, has the advantage that the impacts are not disturbed by protruding points such as is the case with an armored ring, as a result of which the probability of fracture is not substantially influenced when wear occurs along the impact surface ; moreover, such a collision member is symmetrical and makes it possible to rotate the rotor in two directions. The known stator, however, has the disadvantage that in order to achieve an effective angle of impact,> 60 ° and preferably 70 °, the impact surface must be arranged at a large radial distance from the axis of rotation, which leads to a large diameter of the stator which also must still have a certain thickness for the realization of a practical tool life. This has the consequence that the breaker housing, if it is equipped with a stator, must be made with a considerably larger diameter than if it is equipped with an armor ring with protruding points or collision relief, which, as stated, at a much smaller distance from the rotor must be drawn up, otherwise the protruding points are not effective.
3 0 DOEL VAN DE UITVINDINGPURPOSE OF THE INVENTION
Het doel van de uitvinding is daarom een werkwijze te verschaffen, zoals hierboven omschreven, die deze nadelen mist, of althans in mindere mate vertoont. Dat doel wordt bereikt door in wezen een stator en een pantserring te combineren tot een stationair ringvormig botsorgaan dat rond de rotor is 35 opgesteld; als het ware in de vorm van een stator die langs de binnenzijde, die gericht is naar de -5- rotati eh art 1 ij η, rondom is voorzien van uitstekende botsreliëfen die ieder zijn voorzien van tenminste een botsvlak dat dwars is opgesteld in de wegwerpstroom die het materiaal beschrijft wanneer het van de rotor naar buiten wordt geslingerd. De werkwijze en inrichting met het botsorgaan met botsreliëf is uitvoerig beschreven in de bijgevoegde conclusies waarnaar hier wordt verwezen.The object of the invention is therefore to provide a method, as described above, that lacks these drawbacks, or at least shows them to a lesser extent. That object is achieved by essentially combining a stator and an armored ring into a stationary annular collision member arranged around the rotor; as it were in the form of a stator which is provided around the inside, which is directed to the rotation and art 1 ij η, with protruding impact reliefs all around which are each provided with at least one impact surface arranged transversely in the disposable flow which describes the material when it is flung out of the rotor. The method and device with the collision member with collision relief is described in detail in the appended claims, to which reference is made here.
5 Wanneer de radiale afstand tussen de rotor en het botsorgaan c.q. botsreliëf c.q. botsvlak c.q.When the radial distance between the rotor and the collision member or collision relief or collision surface or
uitwendige rand van het botsorgaan goed wordt gekozen en het botsvlak van het uitstekend botsreliëf goed wordt gepositioneerd ten opzichte van de rechte baan (wegwerpstroom) die het materiaal beschrijft wanneer het van de rotor naar buiten wordt geslingerd, zodanig dat het botsvlak in wezen dwars is gericht op de wegwerpstroom en het botsorgaan op voldoende afstand van de rotor is 10 opgesteld, blij ft het botsorgaan functioneel wanneer het uitstekend botsreliëf begint af te slijten en het botsorgaan als het ware geleidelijk overgaat van een pantserring met uitstekend botsreliëf in een stator met een glad botsvlak. Dit maakt het mogelijk om het botsorgaan met een grotere radiale dikte uit te voeren en op een kleinere radiale afstand rond de rotatiehartlijn op te stellen, hetgeen een kleiner brekerhuis mogelijk maakt, en toch een effectief botsorgaan oplevert met een lange standtijd; ofwel 15 een compromis tussen een inrichting uitgevoerd met pantserring en een inrichting uitgevoerd met stator.external edge of the collision member is properly selected and the collision surface of the protruding collision relief is well positioned with respect to the straight path (disposable flow) describing the material when it is flung out of the rotor, such that the collision surface is essentially transverse is arranged on the disposable current and the collision member at a sufficient distance from the rotor, the collision member remains functional when the protruding collision relief starts to wear off and the collision member gradually transitions from an armor ring with protruding collision relief into a stator with a smooth collision surface . This makes it possible to construct the collision member with a greater radial thickness and to arrange it at a smaller radial distance around the axis of rotation, which makes a smaller breaker housing possible, while still providing an effective collision member with a long service life; or a compromise between a device fitted with an armor ring and a device fitted with a stator.
De werkwijze van de uitvinding maakt gebruik van het feit dat de richting van de beweging van __ __ het materiaal^ in schijnbare ofweLapparente zin - wijzigt. Namelijk, wanneer heUnateriaal op een ___ _ wegvliegplaats vanaf de rotor naar buiten wordt geslingerd beweegt dat materiaal langs een schuin 20 naar voor gerichte rechte wegwerpstroom waarvan de richting zich in apparente zin steeds meer in radiale richting verlegt naarmate de korrels zich verder van de rotatiehartlijn verwijderen, gezien vanuit de rotatiehartlijn en gezien vanuit een stilstaand standpunt, maar de richting wordt natuurlijk nooit helemaal radiaal.The method of the invention makes use of the fact that the direction of movement of the material changes in an apparent or different way. Namely, when the material is flung outwards from the rotor at a way-away flight location, that material moves along an obliquely forward, straight, disposable stream, the direction of which shifts more and more in the radial direction as the grains move further away from the axis of rotation. , seen from the center of rotation and seen from a stationary point of view, but the direction is never entirely radial.
Dit heeft tot gevolg dat, wanneer concentrisch rond de rotor een glad ringvormig botsvlak - in de 25 vorm van een stator - wordt opgesteld dat fungeert als stationair botsorgaan, de botshoek (β) waarmee het materiaal het botsvlak van het botsorgaan treft rondom constant is voor alle korrels en de grootte van de botshoek (β) toeneemt naarmate de vrije radiale afstand tussen de rotor en het ringvormig botsvlak toeneemt. Het is daarom mogelijk om alle korrels uit de materiaalstroom op een in wezen gelijke wijze onder een vooraf bepaalde optimale botshoek (β), geheel storingsvrij ofwel op geheel 30 deterministische wijze, te laten botsen tegen het botsvlak van het ringvormig botsorgaan. De optimale botshoek (β) is voor de meeste materialen ongeveer 70°, maar mag in ieder geval niet kleiner zijn dan 60°. De grootte van de vrije radiale afstand tussen de rotor (of beter wegvliegplaats waarvan het materiaal vanaf de rotor loskomt) en het ringvormig botsvlak, benodigd voor het bereiken van een dergelijke optimale botshoek (β), wordt bepaald door de wegvlieghoek (a) en kan worden berekend 35 waarvoor de formule later wordt gegeven.As a result, when a smooth annular collision surface - in the form of a stator - is arranged concentrically around the rotor that functions as a stationary collision member, the collision angle (β) with which the material strikes the collision surface of the collision member is constant around all grains and the size of the collision angle (β) increases as the free radial distance between the rotor and the annular collision surface increases. It is therefore possible to cause all grains from the material stream to collide with the collision surface of the annular collision member in a substantially equal manner under a predetermined optimum collision angle (β), completely free of disturbances or in a completely deterministic manner. The optimum collision angle (β) is approximately 70 ° for most materials, but must not be less than 60 °. The size of the free radial distance between the rotor (or better away flight location from which the material is released from the rotor) and the annular collision surface necessary for achieving such an optimum collision angle (β) is determined by the flight angle (a) and can calculated for which the formula is given later.
——^« -6-—— ^ «-6-
In geval van een meervoudige inslagbreker bedraagt de wegvlieghoek (α) 45° tot 50°. Voor een botshoek (β) van 70° moet de vrije radiale afstand dan ongeveer gelijk zijn aan de rotordiameter. Voor het realiseren van een botshoek van 60° is de benodigde radiale afstand aanzienlijk kleiner. In geval van een enkelvoudige inslagbreker is de wegvlieghoek (a) normaal vlakker, 35° tot 40°. De vrije radiale 5 afstand moet dan aanzienlijk groter genomen worden hetgeen leidt tot een brekerhuis met een grote diameter. Dus beide brekertypen kunnen worden gecombineerd met een ringvormig botsvlak, maar de meervoudige inslagbreker heeft daarbij de voorkeur.In the case of a multiple impact breaker, the fly-away angle (α) is 45 ° to 50 °. For a collision angle (β) of 70 °, the free radial distance must then be approximately equal to the rotor diameter. For the realization of a collision angle of 60 °, the required radial distance is considerably smaller. In the case of a single impact breaker, the fly-away angle (a) is normally flatter, 35 ° to 40 °. The free radial distance must then be taken considerably larger, which leads to a breaker housing with a large diameter. Thus, both breaker types can be combined with an annular collision surface, but the multiple impact breaker is preferred.
Het botsorgaan volgens de uitvinding is echter niet voorzien van een glad ringvormig botsvlak.However, the collision member according to the invention is not provided with a smooth annular collision surface.
Volgens de werkwijze van de uitvinding wordt het materiaal dat met behulp van een doseerorgaan op 10 de rotor wordt gedoseerd, in tenminste een stap versneld, met behulp van eeri acceleratie-unit, welke acceleratie-unit door de rotor wordt gedragen en bestaat uit tenminste een geleidingsorgaan dat is voorzien van tenminste een geleidingsvlak dat zich uitstrekt in de richting van de uitwendige rand van de rotor, welk versneld materiaal op een wegvliegplaats van de acceleratie-unit loskomt, en langs een wegwerpstroom vanaf de rotor naar buiten wordt geslingerd, welke wegvliegplaats zich bevindt op 15 een eerste radiale afstand (r 1) van de rotatiehartlijn, waarbij het versnelde materiaal langs de wegwerp stroom in een steeds meer radiale richting vanuit de rotatiehartlijn beweegt, naarmate het materiaal zich verder verwijderd van de rotatiehartlijn, gezien vanuit een stilstaand standpunt.According to the method of the invention, the material which is metered onto the rotor with the aid of a dosing member is accelerated in at least one step, with the aid of an acceleration unit, which acceleration unit is supported by the rotor and consists of at least one guide member provided with at least one guide surface that extends in the direction of the outer edge of the rotor, which accelerated material comes loose at an acceleration unit fly-away location, and is flung outwards along a disposable flow from the rotor, which fly-away location is is located at a first radial distance (r1) from the axis of rotation, the accelerated material moving along the disposable stream in an increasingly radial direction from the axis of rotation, as the material moves further away from the axis of rotation, viewed from a stationary position.
De wegvliegplaats is de plaats waarvan het versnelde materiaal van de rotor loskomt en naar buiten wordt geslingerd. Afhankelijk van de rotorconstructie wordt de wegvliegplaats bepaald door de 20 uitwendige rand van het geleidingsorgaan, in geval van een enkelvoudige inslagbreker. Echter in geval het geleidingsvlak gekromd is kan het materiaal van dit geleidingsvlak loskomen voor dat het de uitwendige rand heeft bereikt. In geval van een meervoudige inslagbreker wordt het materiaal vanaf het co-roterend inslagorgaan vanaf de rotor naar buiten geslingerd. Afhankelijk van de hoek waarmee het materiaal het co-roterend inslagvlak treft en de hoek waaronder het co-roterend inslagvlak is opgesteld 25 kan het materiaal loskomen vanaf dat co-roterend inslagvlak op de plaats waar het inslaat en dus direct terugkaatst; maar het materiaal kan na de inslag door het co-roterend inslagvlak ook worden vastgehouden en nog een geleidende beweging maken langs het co-roterend inslagvlak. Het materiaal kan dan loskomen ter plaatse van de uitwendige rand van het co-roterend inslagvlak of van een plaats tussen de co-roterende inslagplaats en de uitwendige rand. De uitwendige rand van het versnellingsorgaan c.q.The fly away location is the place where the accelerated material is released from the rotor and is thrown out. Depending on the rotor construction, the fly away location is determined by the outer edge of the guide member, in the case of a single impact breaker. However, in case the guide surface is curved, the material can come off this guide surface before it has reached the outer edge. In the case of a multiple impact breaker, the material is flung out from the rotor from the co-rotating impact element. Depending on the angle with which the material strikes the co-rotating impact surface and the angle at which the co-rotating impact surface is arranged, the material can come loose from that co-rotating impact surface at the place where it impacts and thus immediately reflects back; but the material can also be retained by the co-rotating impact surface after the impact and also make a conductive movement along the co-rotating impact surface. The material can then come off at the outer edge of the co-rotating impact surface or from a location between the co-rotating impact location and the outer edge. The external edge of the accelerator member c.q.
30 het co-roterend inslagorgaan valt vaak samen met de uitwendige rand van de rotor. De wegvliegplaats kan derhalve op meerdere wijzen worden gedefinieerd maar kan vrij exact worden berekend en is dus voorafbepaald.The co-rotating impact member often coincides with the outer edge of the rotor. The road flight location can therefore be defined in several ways, but can be calculated fairly precisely and is therefore predetermined.
Het materiaal dat zich langs de wegwerpstroom beweegt botst nu tegen een botsorgaan met een in wezen ringvormige uitwendige rand, welk botsorgaan centrisch is opgesteld rond de rotatiehartlijn, 35 welk botsorgaan bestaat uit tenminste een botsdeel, welk botsdeel is voorzien van tenminste een bots- -7- reliëf dat is voorzien van tenminste een botsvlak dat in wezen dwars is gericht op die wegwerpstroom en zich zich in wezen uitstrekt tussen een basis die zich bevindt op een derde radiale afstand (r3) vanaf de rotatiehartlijn, welke derde radiale afstand (r3) samenvalt met de straal van de denkbeeldige basiscirkel waarvan het middelpunt samenvalt met de rotatiehartlijn, welke basiscirkel het botsdeel in wezen 5 verdeeld in een reliëfsegment en een ringsegment, en een reliëfrand die zich bevindt op een tweede radiale afstand (r2) vanaf de rotatiehartlijn die kleiner is dan de eerste radiale afstand (rl), waarbij: - de derde radiale afstand (r3) vanuit de verticale rotatiehartlijn tot de basiscirkel in verhouding tot de eerste radiale afstand (rl) vanuit de rotatiehartlijn tot de wegvliegplaats - ofwel de verhouding r3 / rl - tenminste zo groot wordt genomen dat de lijn die samenvalt met de wegwerpstroom de 10 denkbeeldige basiscirkel snijdt onder een basishoek (β1) die gelijk of groter is dan 60°, gezien vanuit een stilstaand standpunt, waarbij de verhouding r3/rl tenminste gelijk of groter is dan 2.The material moving along the disposable flow now collides with a collision member with a substantially annular outer edge, which collision member is arranged centrally around the axis of rotation, which collision member comprises at least one collision member, which collision member is provided with at least one collision member - relief provided with at least one collision surface that is essentially transverse to that disposable current and extends essentially between a base located at a third radial distance (r3) from the axis of rotation, which third radial distance (r3) coincides with the radius of the imaginary base circle whose center coincides with the axis of rotation, which base circle essentially divides the collision part into a relief segment and a ring segment, and a relief edge located at a second radial distance (r2) from the axis of rotation that is smaller then the first radial distance (r1), wherein: - the third radial distance (r3) from the vertical axis of rotation to the basic circle in relation to the first radial distance (r1) from the axis of rotation to the flight site - or the ratio r3 / r1 - is taken at least so large that the line coinciding with the disposable flow intersects the imaginary basic circle below a basic angle (β1) that is equal to or greater than 60 °, viewed from a stationary point of view, wherein the r3 / r1 ratio is at least equal to or greater than 2.
Het materiaal slaat eerst in tegen het botsreliëf (botsvlak) en wanneer het botsreliëf, ofwel het reliëfsegment, afslijt ontstaat rondom een in wezen glad ringvormig botsvlak dat in wezen samenvalt met de basiscirkel die het ringsegment beschrijft, waarna dat glad ringvormig botsvlak van dat ring-15 segment geleidelijk verder afslijt tot de uitwendige rand van het botsorgaan is bereikt die zich bevindt op op een vierde radiale afstand (r4) vanaf die rotatiehartlijn die groter is dan die derde radiale afstand (r3), waarbij: ___ __ _ - de-radiale- afstand tussen de basis-en-de reliëfrand, oftve!-r-3 - r2,-gelijk of-kleiner is-dan-de — — radiale afstand tussen de reliëfrand en de uitwendige rand van het botsorgaan, ofwel r4 - r3; 20 - de dikte van het ringsegment, ofwel r4 - r3, kan worden aangegeven als de verhouding tussen r4 en r3, ofwel r4/r3 >1,1.The material first collides with the collision relief (collision surface) and when the collision relief, or the relief segment, wears off, it arises around a substantially smooth annular collision surface that essentially coincides with the basic circle describing the ring segment, after which that smooth annular collision surface of that annular surface The segment gradually wears further until the outer edge of the collision member is reached which is located at a fourth radial distance (r4) from that axis of rotation that is greater than that third radial distance (r3), wherein: ___ __ _ - the radial - distance between the base and the embossed edge, or - r-3 - r2, -equal or-smaller-than-the - radial distance between the embossed edge and the outer edge of the collision member, or r4 - r3; - the thickness of the ring segment, or r4 - r3, can be indicated as the ratio between r4 and r3, or r4 / r3> 1.1.
Het voordeel van het botsorgaan met botsreliëf volgens de uitvinding is aldus dat het botsorgaan op een kleinere vrije radiale afstand van de rotor kan worden opgesteld dan in geval van een statorring, terwijl toch een goede breukwaarschijnlijkheid kan worden gerealiseerd, die omdat storingsinvloeden 25 worden vermeden, vrij constant is naarmate de slijtage voortschrijd, terwijl een maximale hoeveelheid van het slijtmateriaal wordt opgebruikt en het botsorgaan kan uit een deel bestaan, dat is een (stator)ring met uitstekend reliëf(punten), hetgeen veel makkelijker is om te plaatsen, zelfdragend is en het mogelijk maakt om nog meer slijtmateriaal effectief te gebruiken.The advantage of the collision member with collision relief according to the invention is thus that the collision member can be arranged at a smaller free radial distance from the rotor than in the case of a stator ring, while a good probability of breakage can nevertheless be realized, which is avoided because of interference influences. is fairly constant as the wear progresses, while a maximum amount of the wear material is used up and the collision member can consist of a part, that is a (stator) ring with protruding relief (points), which is much easier to place, is self-supporting and makes it possible to use even more wear material effectively.
30 KORTE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGEN30 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
De besproken en andere doelstellingen, kenmerken en voordelen van de werkwijze en de inrichting van de uitvinding worden voor een beter begrip toegelicht in de volgende gedetailleerde beschrijving van de werkwijze en de inrichting van de uitvinding in samenhang met begeleidende schematische 35 tekeningen.The discussed and other objects, features and advantages of the method and device of the invention are explained for better understanding in the following detailed description of the method and device of the invention in conjunction with accompanying schematic drawings.
-8--8-
Figuur 1 toont schematisch een eerste rotor volgens de werkwijze van de uitvinding.Figure 1 shows schematically a first rotor according to the method of the invention.
Figuur 2 toont schematisch een tweede inrichting volgens de werkwijze van de uitvindingFigure 2 shows schematically a second device according to the method of the invention
Figuur 3 beschrijft schematisch de beweging van het materiaal langs een rechte stroom.Figure 3 schematically describes the movement of the material along a straight stream.
Figuur 4 beschrijft schematisch de beweging van het materiaal langs een rechte stroom.Figure 4 describes schematically the movement of the material along a straight stream.
5 Figuur 5 geeft het verband tussen de wegvliegstraal (r 1) en de benodigde basisstraal (r3) voor een basishoek (β') van 60°.Figure 5 shows the relationship between the fly-away radius (r 1) and the required base radius (r3) for a base angle (β ') of 60 °.
Figuur 6 geeft het verband tussen de wegvliegstraal (rl) en de benodigde basisstraal (r3) voor een botshoek (β') van 70°.Figure 6 shows the relationship between the fly-away radius (r1) and the required base radius (r3) for a collision angle (β ') of 70 °.
Figuur 7 geeft het verband tussen de wegvliegstraal (rl) en de benodigde basisstraal (r3) voor 10 een botshoek (β1) van 80°.Figure 7 shows the relationship between the fly-away radius (r1) and the required base radius (r3) for a collision angle (β1) of 80 °.
BESTE MANIER VOOR HET UITVOEREN VAN DE WERKWIJZE EN INRICHTING VAN DE UITVINDINGBEST MODE FOR CARRYING OUT THE METHOD AND APPARATUS OF THE INVENTION
15 Onderstaand volgt een gedetailleerde verwijzing naar de geprefereerde uitvoeringsvormen van de uitvinding. Voorbeelden daarvan zijn weergegeven in de bijgaande tekeningen. Hoewel de uitvinding zal worden beschreven samen met de geprefereerde uitvoeringsvormen, dient duidelijk te zijn dat de beschreven uitvoeringsvormen niet bedoeld zijn om de uitvinding te beperken tot die specifieke uitvoeringsvormen. Integendeel, de bedoeling van de uitvinding is het omvatten vain alternatieven, 20 aanpassingen en equivalenten die passen binnen de aard en reikwijdte van de uitvinding, zoals gedefi nieerd door bijgevoegde conclusies.The following is a detailed reference to the preferred embodiments of the invention. Examples thereof are shown in the accompanying drawings. Although the invention will be described in conjunction with the preferred embodiments, it should be understood that the described embodiments are not intended to limit the invention to those specific embodiments. Rather, the object of the invention is to include alternatives, adaptations, and equivalents that fit within the nature and scope of the invention, as defined by the appended claims.
Figuur 1 toont schematisch een eerste inrichting volgens de uitvinding, waarbij het materiaal wordt gedoseerd met behulp van een doseerorgaan (hier niet afgebeeld) op het middendeel (1) van de draaibare rotor (2), welke rotor (2) is voorzien van geleidingsarmen (3), met behulp van welke geleiding- 2 5 sarmen (3) dat materiaal met behulp van middelpuntvliedende kracht wordt versneld en vanaf het eind van de geleidingsarm (3) op een wegvliegplaats (4) die, zich bevindt op een eerste radiale afstand (r 1) vanaf die rotatiehartlijn (5), vanaf de rotor (2) onder een wegvlieghoek (a) naar buiten wordt geslingerd, waarna het materiaal zich met in wezen constante snelheid beweegt langs een in wezen rechte wegwerpstroom (6).Figure 1 shows schematically a first device according to the invention, wherein the material is dosed with the aid of a dosing member (not shown here) on the middle part (1) of the rotatable rotor (2), which rotor (2) is provided with guide arms ( 3), with the aid of which guide arms (3) that material is accelerated by means of centrifugal force and from the end of the guide arm (3) at a flight point (4) which is located at a first radial distance ( r 1) is flung outwards from said axis of rotation (5), from the rotor (2) at a flight angle (a), whereafter the material moves at a substantially constant speed along a substantially straight disposable flow (6).
30 Het materiaal dat zich langs de wegwerpstroom (6) beweegt botst nu tegen het botsorgaan (7) dat is voorzien van een in wezen ringvormige uitwendige rand (8), welk botsorgaan (7) centrisch is opgesteld rond de rotatiehartlijn (5), welk botsorgaan (7) hier bestaat uit een enkel botsdeel (8), en is voorzien van botsreliëfen (9) die ieder zijn voorzien van tenminste een botsvlak (10) dat in wezen dwars is gericht op die wegwerpstroom (6), zich ieder in wezen uitstrekken tussen een basis (11) en 3 5 een reliëfrand (12), welke basis (11) zich bevindt op een derde radiale afstand (r3) vanaf de rotatiehart- -9- ' lijn (5), welke derde radiale afstand (r3) samenvalt met de straal van de denkbeeldige basiscirkel (13) waarvan het middelpunt samenvalt met de rotatiehartlijn (5), welke basiscirkel (13) het botsorgaan (7) in wezen verdeeld in een reliëfsegment (14) en een ringsegment (15), welke reliëfrand (12) zich bevindt op een tweede radiale afstand (r2) vanaf de rotatiehartlijn (5) die kleiner is dan de derde radiale 5 afstand (r3).The material moving along the disposable flow (6) now collides with the collision member (7) which is provided with a substantially annular outer edge (8), which collision member (7) is centrically arranged around the axis of rotation (5), which collision member (7) here consists of a single collision part (8), and is provided with collision reliefs (9), each of which is provided with at least one collision surface (10) which is essentially transverse to that disposable current (6), each essentially extending between a base (11) and a relief edge (12), which base (11) is at a third radial distance (r3) from the axis of rotation (5), which third radial distance (r3 ) coincides with the radius of the imaginary basic circle (13) whose center coincides with the axis of rotation (5), which basic circle (13) essentially divides the collision member (7) into a relief segment (14) and a ring segment (15), which relief edge (12) is located at a second radial distance (r2) from the axis of rotation (5) that k leiner is then the third radial distance (r3).
Het materiaal slaat eerst in tegen het botsvlak (10) en wanneer het botsreliëf (9), ofwel het reliëfsegment (14), afslijt ontstaat rondom een in wezen glad ringvormig botsvlak op een radiale afstand (r3) dat in wezen samenvalt met de basiscirkel (13) en het ringsegment (15) beschrijft dat dan is ontstaan, waarna het glad ringvormig botsvlak dat wordt beschreven door die basiscirkel (13) geleide-10 lijk verder afslijt tot de uitwendige rand (8) van het botsorgaan (7) is bereikt op een vierde radiale afstand (r4) vanaf dié rotatiehartlijn (5) die groter is dan die derde radiale afstand (r3).The material first impacts the collision surface (10) and when the collision relief (9), or the relief segment (14), wears off, it develops around a substantially smooth annular collision surface at a radial distance (r3) that essentially coincides with the basic circle ( 13) and the ring segment (15) then describes that the smooth ring-shaped collision surface described by said basic circle (13) gradually wears off until the outer edge (8) of the collision member (7) is reached on a fourth radial distance (r4) from that axis of rotation (5) that is greater than that third radial distance (r3).
Figuur 2 toont schematisch een tweede inrichting volgens de werkwijze van de uitvinding in wezen gelijk aan de eerste inrichting volgens Figuur 1, waarbij het botsorgaan (16) bestaat uit een aantal afzonderlijke botselementen (delen) (17) die ieder zijn voorzien van een botsreliëf (18).Figure 2 shows schematically a second device according to the method of the invention essentially the same as the first device according to Figure 1, wherein the collision member (16) consists of a number of separate collision elements (parts) (17), each of which is provided with a collision relief ( 18).
15 Zoals schematisch is aangegeven in figuur 3 bepaald de wegvlieghoek (a) in wezen de eerste bewegingshoek (a* = 90° - a) en deze bewegingshoek wijzigt wanneer het materiaal langs die rechte stroom (19) beweegt, waarbij wordt gesproken van apparente bewegingshoek (a"). Naarmate het - --- -materiaal-zieh-langs-de-rechte-stroom (-19)-verder van-de roiatiehartlijn-(20) verwijderd“wordt-de ----- apparente bewegingshoek (a") altijd kleiner. De wegvlieghoek (a) en de verschuiving van de apparente 20 bewegingshoek (a") kan redelijk nauwkeurig worden berekend en met behulp van een computer worden gesimuleerd (zie US 5,860,605) of met behulp van hogesnelheids video-opnamen worden vastgesteld.As schematically indicated in Figure 3, the fly-away angle (a) essentially determines the first angle of movement (a * = 90 ° - a) and this angle of movement changes when the material moves along that straight flow (19), this being referred to as the device's angle of movement. (a "). As the - - - - material - along - the - straight - flow (- 19) - further away from the center of rotation - (20) is removed - the - - - device movement angle ( a ") always smaller. The fly-away angle (a) and the displacement of the device movement angle (a ") can be calculated fairly accurately and simulated with the aid of a computer (see US 5,860,605) or determined with the aid of high-speed video recordings.
Oorzaak van de verschuiving van de apparente bewegingshoek (a") is dat de korrel vanaf de wegvliegplaats (21) op een eerste afstand (rl) van die rotatiehartlijn (20) van de rotor (22) loskomt; 25 waardoor de poolcoördinaten van de rotatiehartlijn (20) niet samenvallen met de poolcoördinaten van de wegvliegplaats (21). Er vindt daardoor, langs de rechte wegwerpstroom (19) die de korrel beschrijft, een - apparente - verschuiving plaats van de snelheidscomponenten. Wanneer het materiaal zich verder van de rotatiehartlijn (20) verwijderd blijft de absolute snelheid (Vabs) gelijk maar de radiale snelheidscomponent (Vr) neemt toe, terwijl de transversale snelheidscomponent (Vt) afneemt. Gevolg 3 0 hiervan is dat het materiaal, naarmate het zich verder van de rotatiehartlijn (20) verwijderd - in apparente zin - in een steeds meer radiale richting gaat bewegen, gezien vanuit die rotatiehartlijn (20).The cause of the displacement of the device movement angle (a ") is that the grain comes away from the flight point (21) at a first distance (r1) of said axis of rotation (20) from the rotor (22); whereby the polar coordinates of the axis of rotation (20) do not coincide with the polar coordinates of the fly away location (21), so that, along the straight, disposable flow (19) describing the grain, there is a - device - shift of the velocity components. 20), the absolute velocity (Vabs) remains the same, but the radial velocity component (Vr) increases, while the transversal velocity component (Vt) decreases, the consequence of which is that the material moves further away from the axis of rotation (20) - moving in an apparente sense - in an increasingly radial direction, seen from that axis of rotation (20).
Figuur 4 toont schematisch een rotor (23) en een botsorgaan (24), waarbij het materiaal vanaf een wegvliegplaats (25) in een rechte wegwerpstroom (26) wordt gebracht waarbij de rechte lijn (27) die samenvalt met die wegwerpstroom (26) de basiscirkel (28) snijdt onder een basishoek (β1). Zoals 35 schematisch is aangegeven vindt een verschuiving (afname) van de apparente bewegingshoek (a") -10- langs de rechte wegwerpstroom (26), hetgeen het mogelijk maakt om het botsorgaan (24) op een zodanige afstand vanaf de rotatiehartlijn (29) centrisch rond de rotor (23) op te stellen dat de basishoek (β1) in wezen vooraf is bepaald; hetgeen het mogelijk maakt het materiaal eerst onder een bepaalde hoek (β) te laten inslaan tegen het botsvlak (30) van het botsreliëf (31) en het daarna, wanneer het 5 botsreliëf (31) is afgesleten, te laten inslaan tegen het basisbotsvlak (32) dat in wezen samenvalt met de basiscirkel (28) onder genoemde basishoek (β').Figure 4 shows schematically a rotor (23) and a collision member (24), the material being brought from a fly-away location (25) into a straight disposable flow (26), the straight line (27) coinciding with that disposable flow (26) basic circle (28) intersects with a basic angle (β1). As indicated schematically, a shift (decrease) of the device movement angle (a ") -10- finds along the straight disposable flow (26), which makes it possible to move the collision member (24) at such a distance from the axis of rotation (29) arranging centrically around the rotor (23) that the base angle (β1) is predetermined essentially, which makes it possible to first impact the material at a certain angle (β) against the collision surface (30) of the collision relief (31) ) and thereafter, when the collision relief (31) is worn down, impact against the base collision surface (32) which essentially coincides with the base circle (28) below said base angle (β ').
De basishoek (β') wordt bepaald door enerzijds de vrije radiale afstand (r3 minus rl) vanaf de rotatiehartlijn (29) en door de wegvlieghoek (a); de basishoek (β') kan aldus worden berekend met behulp van de verhouding (r3/rl) die in wezen moet voldoen aan de formule: 10 r3 ^ cos (ct) r' ~ cosfπΐ v 180 ) rl = de eerste radiale afstand vanaf die rotatiehartlijn (29) tot de wegvliegplaats (25).The basic angle (β ') is determined on the one hand by the free radial distance (r3 minus r1) from the axis of rotation (29) and by the fly-away angle (a); the base angle (β ') can thus be calculated using the ratio (r3 / rl) that must essentially satisfy the formula: 10 r3 ^ cos (ct) r' ~ cosfπΐ v 180) rl = the first radial distance from that axis of rotation (29) to the flight location (25).
15 r3 = de tweede radiale afstand vanuit die rotatiehartlijn (29) tot de basiscirkel (28).R3 = the second radial distance from that axis of rotation (29) to the basic circle (28).
α = de wegvlieghoek tussen de rechte lijn (33) met daarop de wegvliegplaats (25) die loodrecht is gericht op de radiale lijn (34) vanuit de rotatiehartlijn (29) met daarop de wegvliegplaats (25) en de rechte lijn (27), vanuit de wegvliegplaats (25), die wordt bepaald door de beweging van dat materiaal langs die rechte wegwerpstroom (26).α = the fly-away angle between the straight line (33) with the fly-away location (25) perpendicular to the radial line (34) from the axis of rotation (29) with the fly-away location (25) and the straight line (27) thereon, from the fly away location (25), which is determined by the movement of that material along that straight, disposable stream (26).
20 β' = de basishoek tussen de rechte lijn (33) met daarop de basis (32) die loodrecht is gericht op de radiale lijn (34) vanuit de rotatiehartlijn (29) met daarop de basiscirkel (28) en de rechte lijn (27), vanuit de wegvliegplaats (25) met daarop de basiscirkel (28).20 β '= the basic angle between the straight line (33) with the base (32) perpendicular to the radial line (34) from the axis of rotation (29) with the base circle (28) and the straight line (27) thereon ), from the fly-away location (25) with the basic circle (28) thereon.
In figuren 4,5 en 6 is het verband weergegeven tussen de wegvliegstraal (rl) en de benodigde basisstraal (r3) voor het realiseren van respectievelijke basishoeken (β1) van 60°, 70° en 80° bij wegvlieg-25 hoeken (a) van 10°, 20°, 30°, 40°, 50° en 60°. Voor het bereiken van een basishoek (β1) groter dan 60°, en bij voorkeur 65° - 75°, moet de radiale afstand tussen de rotor (rl) en de basiscirkel (r3) vrij groot worden genomen; doch kan worden beperkt wanneer de wegvlieghoek (a) toeneemt.Figures 4,5 and 6 show the relationship between the fly-away radius (r1) and the required base radius (r3) for realizing respective base angles (β1) of 60 °, 70 ° and 80 ° at fly-away angles (a) from 10 °, 20 °, 30 °, 40 °, 50 ° and 60 °. To achieve a base angle (β1) greater than 60 °, and preferably 65 ° - 75 °, the radial distance between the rotor (r1) and the base circle (r3) must be taken quite large; but can be limited when the fly-away angle (a) increases.
Met name in geval van de bekende enkelvoudige slagbreker, waar het materiaal vanaf het versnellingsorgaan naar buiten wordt geslingerd in de richting van het stationair botsorgaan en de 30 wegvlieghoek (a) normaal niet groter is dan 35°-40° moet de radiale vrije afstand vrij groot worden genomen. Voor het bereiken van een basishoek (β1) van 70° moet de verhouding (r3/rl) bij een wegvlieghoek (a) van 37,5° worden gesteld op ~ 2,4, voor een basishoek (β*) van 80° op ~ 4,5 en voor een basishoek (β1) van 60° op ~ 1,5.In particular in the case of the known single impact crusher, where the material is flung outwards from the accelerator member in the direction of the stationary collision member and the fly-away angle (a) is normally not greater than 35 ° -40 °, the radial free distance must be free be taken large. To reach a basic angle (β1) of 70 °, the ratio (r3 / rl) at a flight angle (a) of 37.5 ° must be set to ~ 2.4, for a basic angle (β *) of 80 ° to ~ 4.5 and for a basic angle (β1) of 60 ° at ~ 1.5.
De voorafgaande beschrijvingen van specifieke uitvoeringsvormen van de huidige uitvinding 35 werden met het oog op illustratie- en beschrijvingsdoeleinden vermeld. Zij zijn niet bedoeld als een ► -11- uitputtende opsomming of de uitvinding te beperken tot de exact weergegeven vormen, en gelet op bovenstaande explicatie zijn er uiteraard vele aanpassingen en variaties mogelijk. De uitvoeringsvormen werden gekozen en beschreven teneinde de principes van de uitvinding en de praktische toepassingsmogelijkheden ervan op de best mogelijke wijze te beschrijven om daarmee andere ter zake deskundi-5 gen in staat te stellen op optimale wijze gebruik te maken van de uitvinding en de uiteenlopende uitvoeringsvormen met de diverse voor het specifiek beoogde gebruik geschikte aanpassingen. Het is de bedoeling dat de reikwijdte van de uitvinding wordt gedefinieerd door de bij gevoegde conclusies volgens lezing en interpretatie overeenkomstig algemeen geaccepteerde wettelijke beginselen, zoals het beginsel van equivalenten en de revisie van onderdelen 10 15 20 25 30 35The foregoing descriptions of specific embodiments of the present invention have been mentioned for purposes of illustration and description. They are not intended as an exhaustive list or to limit the invention to the exact forms shown, and in view of the above explanation, many modifications and variations are of course possible. The embodiments were selected and described in order to best describe the principles of the invention and their practical application possibilities in order to enable other relevant experts to make optimum use of the invention and the various embodiments. with the various adjustments suitable for the specific intended use. It is intended that the scope of the invention be defined by the appended claims according to reading and interpretation in accordance with generally accepted legal principles, such as the principle of equivalents and the revision of parts 10 15 20 25 30 35
Claims (23)
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1020957A NL1020957C2 (en) | 2002-06-28 | 2002-06-28 | Collisional organ with collision relief. |
| PCT/NL2003/000188 WO2004002629A1 (en) | 2002-06-28 | 2003-03-12 | Collision member with collision surface relief |
| DE60306204T DE60306204T2 (en) | 2002-06-28 | 2003-03-12 | BUMPER WITH PRALLRELIEF |
| EP03713087A EP1583608B1 (en) | 2002-06-28 | 2003-03-12 | Collision member with collision surface relief |
| AT03713087T ATE329692T1 (en) | 2002-06-28 | 2003-03-12 | IMPACT BODY WITH IMPACT RELIEF |
| AU2003221266A AU2003221266A1 (en) | 2002-06-28 | 2003-03-12 | Collision member with collision surface relief |
| ES03713087T ES2266796T3 (en) | 2002-06-28 | 2003-03-12 | COLISION MEMBER WITH COLLISION SURFACE RELIEF.,. |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1020957 | 2002-06-28 | ||
| NL1020957A NL1020957C2 (en) | 2002-06-28 | 2002-06-28 | Collisional organ with collision relief. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1020957C2 true NL1020957C2 (en) | 2003-12-30 |
Family
ID=29997578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1020957A NL1020957C2 (en) | 2002-06-28 | 2002-06-28 | Collisional organ with collision relief. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1583608B1 (en) |
| AT (1) | ATE329692T1 (en) |
| AU (1) | AU2003221266A1 (en) |
| DE (1) | DE60306204T2 (en) |
| ES (1) | ES2266796T3 (en) |
| NL (1) | NL1020957C2 (en) |
| WO (1) | WO2004002629A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008056759A1 (en) * | 2008-11-11 | 2010-07-08 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Ring armor for rotor centrifugal crusher, has multiple impact segments, where each impact segment has impact wall and rear wall, and impact wall is longer than rear wall |
| WO2013127507A1 (en) | 2012-02-29 | 2013-09-06 | DICHTER, Ingrid | Impact member for vertical shaft impact crusher |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2991949A (en) * | 1959-05-14 | 1961-07-11 | Ohio Gravel Company | Rock crushing machine |
| WO2002007887A1 (en) * | 2000-07-02 | 2002-01-31 | Van Der Zanden, Rosemarie, Johanna | Mill with streamlined space |
-
2002
- 2002-06-28 NL NL1020957A patent/NL1020957C2/en not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-03-12 ES ES03713087T patent/ES2266796T3/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-12 WO PCT/NL2003/000188 patent/WO2004002629A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-03-12 AT AT03713087T patent/ATE329692T1/en not_active IP Right Cessation
- 2003-03-12 DE DE60306204T patent/DE60306204T2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-03-12 EP EP03713087A patent/EP1583608B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-12 AU AU2003221266A patent/AU2003221266A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2991949A (en) * | 1959-05-14 | 1961-07-11 | Ohio Gravel Company | Rock crushing machine |
| WO2002007887A1 (en) * | 2000-07-02 | 2002-01-31 | Van Der Zanden, Rosemarie, Johanna | Mill with streamlined space |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE60306204T2 (en) | 2007-05-03 |
| EP1583608B1 (en) | 2006-06-14 |
| WO2004002629A1 (en) | 2004-01-08 |
| DE60306204D1 (en) | 2006-07-27 |
| EP1583608A1 (en) | 2005-10-12 |
| AU2003221266A1 (en) | 2004-01-19 |
| ATE329692T1 (en) | 2006-07-15 |
| WO2004002629A9 (en) | 2004-03-18 |
| ES2266796T3 (en) | 2007-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1084751A1 (en) | Method and device for synchronously and symmetrically making material collide | |
| JP3855138B2 (en) | Method and apparatus for performing substance collision synchronously | |
| NL1016393C2 (en) | Mill with streamlined space. | |
| NL1020957C2 (en) | Collisional organ with collision relief. | |
| JP2597866B2 (en) | Crusher | |
| JP2004271216A (en) | High-speed crash testing system and its method | |
| US7207513B2 (en) | Device and method for comminuting materials | |
| JP4693230B2 (en) | Vertical impact crusher rotor | |
| NL1015583C1 (en) | Mill with streamlined space allows material to collide several times in a pre-determined manner | |
| NL1017851C1 (en) | Autogenous rotor for accelerating and breaking of stream of granular material particles by means of centrifugal force | |
| US7036759B2 (en) | Autogenous rotor | |
| NL1012022C1 (en) | Method and device for guiding material into one essentially predetermined flow of material. | |
| RU2193447C2 (en) | Centrifugal conical grinder | |
| JPH02502083A (en) | Machine for crushing materials | |
| EA006257B1 (en) | A rotor for an impact crusher | |
| NL9400462A (en) | Turbine for blasting surfaces. | |
| NL1019300C2 (en) | Device for collision of granular particles stream, has take-off location of the guide member displaced, after wear along its guide surface, so that material is directed from a displaced take-off location into a transverse spiral path | |
| NL1019297C1 (en) | Gear block with reinforcement part. | |
| JPS6136463B2 (en) | ||
| RU2111055C1 (en) | Combined impact crusher | |
| KR100501712B1 (en) | Method and device for crushing of bulk materials | |
| NL1006260C2 (en) | Method and device for causing material to collide or break synchronously. | |
| JPS6336845A (en) | Centrifugal crusher | |
| SU667306A1 (en) | Mill for longitudinal-helical rolling of drill-type articles | |
| NL1018383C2 (en) | Rotary accelerator device for accelerating a stream of non-uniform granular or particulate material with the aid of centrifugal force has higher tensile strength strengthening member attached to accelerator block |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| VD1 | Lapsed due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 20070101 |