NL1006260C2 - Method and device for causing material to collide or break synchronously. - Google Patents

Method and device for causing material to collide or break synchronously. Download PDF

Info

Publication number
NL1006260C2
NL1006260C2 NL1006260A NL1006260A NL1006260C2 NL 1006260 C2 NL1006260 C2 NL 1006260C2 NL 1006260 A NL1006260 A NL 1006260A NL 1006260 A NL1006260 A NL 1006260A NL 1006260 C2 NL1006260 C2 NL 1006260C2
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
impact
rotation
axis
guide member
impacted
Prior art date
Application number
NL1006260A
Other languages
Dutch (nl)
Inventor
Johannes Petrus Andreas Van Der Zanden
Original Assignee
Ihc Holland Nv
Zanden Johannes Petrus Andreas
Zanden Rosemarie Johanna V D
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ihc Holland Nv, Zanden Johannes Petrus Andreas, Zanden Rosemarie Johanna V D filed Critical Ihc Holland Nv
Priority to US08/948,077 priority Critical patent/US5860605A/en
Priority to EP97203162A priority patent/EP0835690A1/en
Priority to NZ335069A priority patent/NZ335069A/en
Priority to EP97944211A priority patent/EP0939676B1/en
Priority to PT97944211T priority patent/PT939676E/en
Priority to AT97944211T priority patent/ATE214636T1/en
Priority to DE69711213T priority patent/DE69711213T2/en
Priority to CA002268529A priority patent/CA2268529A1/en
Priority to AU45756/97A priority patent/AU731523B2/en
Priority to ES97944211T priority patent/ES2175465T3/en
Priority to PCT/NL1997/000565 priority patent/WO1998016319A1/en
Priority to DK97944211T priority patent/DK0939676T3/en
Priority to JP29489197A priority patent/JP3855138B2/en
Priority to ZA982613A priority patent/ZA982613B/en
Application granted granted Critical
Publication of NL1006260C2 publication Critical patent/NL1006260C2/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C13/1814—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate by means of beater or impeller elements fixed on top of a disc type rotor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C13/1835—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate by means of beater or impeller elements fixed in between an upper and lower rotor disc
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C2013/1857—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate rotating coaxially around the rotor shaft
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C2013/1885—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate of dead bed type

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Crushing And Pulverization Processes (AREA)

Description

- 1 -- 1 -

Werkwijze en inrichting voor het synchroon doen botsen of breken van matenaalMethod and device for the synchronous collision or breaking of material

De uitvinding heeft betrekking op het gebied van het doen botsen van materiaal, met name korrelvormig materiaal of deeltjes, in het bijzonder met het doel de korrels of deel-5 tjes te breken. De werkwijze van de uitvinding leent zich echter ook voor verdere doeleinden zoals het bewerken van korrels en deeltjes en het bewerken en zelfs gericht vervormen, middels inslagbelasting, van een voorwerp langs het oppervlak. Een bijzondere toepassing is het beproeven van materiaal of een voorwerp op hardheid, slijtvastheid en het gedrag onder inslagbelasting. Voorts kan de werkwijze van de uitvinding worden aange-10 wend voor het opwekken van een snelle materiaalstroom. Als materiaal kan, naast korrel-materiaal, ook een vloeistof in het proces worden betrokken; bijvoorbeeld in de vorm van druppels.The invention relates to the field of impacting material, in particular granular material or particles, in particular for the purpose of breaking the granules or particles. However, the method of the invention also lends itself to further purposes such as processing grains and particles and processing and even direct deformation, by means of impact load, of an object along the surface. A special application is the testing of material or an object for hardness, wear resistance and impact behavior. Furthermore, the method of the invention can be used to generate a rapid material flow. As a material, besides granular material, a liquid can also be involved in the process; for example in the form of drops.

Volgens een bekende techniek kan materiaal gebroken worden door daarop een impulsbelasting uit te oefenen. Een dergelijke impulsbelasting ontstaat door het materiaal met 15 hoge snelheid tegen een wand te laten botsen. Ook kan men, volgens een andere mogelijkheid, deeltjes van het materiaal onderling op elkaar laten botsen. Door de impulsbelasting * treden microscheuren op, die ontstaan ter plaatse van onregelmatigheden in het materiaal. Deze microscheuren breiden zich onder invloed van de impulsbelasting steeds verder uit, totdat, wanneer de impulsbelasting voldoende groot is of voldoende vaak en snel wordt 20 herhaald, uiteindelijk volledige breuk optreedt en het materiaal in kleinere delen uiteenvalt. Afhankelijk van de specifieke eigenschappen, met name de hardheid, de brosheid en de taaiheid en de sterkte van het materiaal, dat met grote snelheid tegen de wand botst, bezwijken of het inslaand of het materiaal waaruit de wand is opgebouwd. In ieder geval ( treedt, als gevolg van de inslagbelasting, steeds aan beide botspartners slijtage op.According to a known technique, material can be broken by applying an impulse load to it. Such an impulse load is created by causing the material to collide with a wall at a high speed. Alternatively, particles of the material can be made to collide with one another. The impulse load * causes micro-cracks, which arise at the location of irregularities in the material. These microcracks expand more and more under the influence of the impulse load until, when the impulse load is sufficiently large or repeated sufficiently often and quickly, complete breakage eventually occurs and the material breaks up into smaller parts. Depending on the specific properties, in particular the hardness, the brittleness and the toughness and the strength of the material that collides with the wall with great speed, collapse or the impact or the material of which the wall is built. In any case (as a result of the impact load, wear will always occur on both collision partners.

25 Het opwekken van de beweging van het materiaal geschiedt vaak onder invloed van middelpuntvliedende krachten. Het materiaal wordt daarbij weggeslingerd vanaf een snel-draaiende rotor, om vervolgens tegen een rond de rotor geplaatste, al dan niet meeroterende pantsening te botsen. Wanneer men het materiaal daarbij wil breken, is het voorwaarde dat de pantserring uit harder materiaal is samengesteld dan het inslaand materiaal; 30 of althans tenminste zo hard is dan het inslaand materiaal. De daarbij opgewekte impulskrachten hangen direct samen met de snelheid waarmee het materiaal de rotor verlaat, en inslaat tegen de pantserring. Met andere woorden, hoe sneller de rotor draait, des te beter het breekresultaat. Voorts is de hoek waaronder het materiaal inslaat tegen de pantserring van invloed op de breukwaarschijnlijkheid. Hetzelfde geldt voor het aantal inslagen die het 35 materiaal maakt, en hoe snel deze inslagen achter elkaar plaatsvinden.Generation of the movement of the material often takes place under the influence of centrifugal forces. The material is thrown away from a fast-rotating rotor, in order to then collide with a rotating or non-rotating taper placed around the rotor. If one wants to break the material, the condition is that the armor ring is made of harder material than the impact material; 30 or at least as hard as the impact material. The impulse forces generated thereby are directly related to the speed at which the material leaves the rotor and impacts against the armor ring. In other words, the faster the rotor rotates, the better the breaking result. Furthermore, the angle at which the material strikes against the armor ring influences the probability of fracture. The same applies to the number of wefts the material makes, and how quickly these wefts take place in succession.

1006260 - 2 -1006260 - 2 -

Deze werkwijze is uit diverse octrooien bekend en wordt in vele inrichtingen voor het doen botsen of breken van korrelmateriaal toegepastThis method is known from various patents and is used in many granulating and crushing devices

Het Amerikaanse octrooi 4,699,326 beschrijft een werkwijze voor het breken van korrelmateriaal waarbij de breker is uitgerust met een rotor, waarop, relatief lange, gelei-5 dingen zijn geplaatst waarmee het materiaal wordt versneld en vervolgens met grote snelheid vanaf het afgifte-eind van de geleidingen naar buiten wordt geslingerd tegen een gekartelde stationaire pantserring, die rond de rotor is opgesteld; tijdens welke inslag het materiaal, wanneer de snelheid voldoende groot is, breekt. Bij de bekende werkwijze voor het middels enkelvoudige inslagbreken van materiaal wordt het te breken materiaal bij 10 draaiing van de rotor naar buiten geslingerd onder invloed van de middelpuntvliedende krachten. De snelheid die het materiaal daarbij krijgt wordt opgewekt door het materiaal langs een geleiding naar buiten te leiden, en is opgebouwd uit een radiale en een loodrecht op de radiale gerichte, ofwel transversale, snelheidscomponent.US patent 4,699,326 describes a method of breaking granular material in which the crusher is equipped with a rotor, on which relatively long guides are placed with which the material is accelerated and then at high speed from the delivery end of the guides is thrown out against a serrated stationary armor ring arranged around the rotor; during which impact the material breaks, when the speed is sufficiently high. In the known method for the single impact breaking of material, the material to be broken is thrown out when the rotor is rotated under the influence of centrifugal forces. The speed that the material obtains therein is generated by guiding the material outwards along a guide, and is built up of a radial and a perpendicular, or transverse, speed component directed perpendicular to the radial.

Gezien vanuit stilstaande positie wordt de wegvlieghoek van het te breken materiaal 15 vanaf de rand van het rotorblad bepaald door de grootten van de radiale en transversale snelheidscomponenten die het materiaal heeft op het moment dat dit van het afgifte-eind van de geleiding los komt. Wanneer de radiale en de transversale snelheidscomponent gelijk zijn is de wegvlieghoek 45°. Omdat bij de bekende enkelvoudige inslagbrekers de transversale snelheidscomponent veelal groter is dan de radiale snelheidscomponent, is de 20 wegvlieghoek normaal kleiner en ligt tussen 35° en 45°. Over de relatief korte afstand die het te breken materiaal daarbij aflegt tot het inslaat tegen het inslagvlak, hebben de zwaartekracht, de luchtweerstand en een zelfroterende beweging van het te breken materiaal, normaal geen noemenswaardige invloed op de bewegingsrichting. In algemene zin kan ' 1 worden gesteld dat de invloed van de luchtweerstand toeneemt voor korrels van kleinere 25 diameter, terwijl de invloed van de korrelconfiguratie op de luchtweerstand toeneemt voor korrels van grotere diameter. Het te breken materiaal beweegt zich daarom, gezien vanuit een stilstaand standpunt, met nagenoeg constante snelheid langs een nagenoeg rechte lijn naar de plaats van de inslag op de pantserring. De inslaghoek die het korrelmateriaal maakt tegen de pantserring wordt bepaald door de wegvlieghoek van het korrelmateriaal vanaf 30 het afgifte-eind van de geleiding en door de hoek waaronder het inslagvlak ter plaatse van de inslag, is opgesteld.Viewed from a stationary position, the fly-away angle of the material 15 to break from the edge of the impeller is determined by the magnitudes of the radial and transverse velocity components that the material has as it separates from the discharge end of the guide. When the radial and transverse velocity components are equal, the flying angle is 45 °. Since in the known single impact breakers the transverse velocity component is often larger than the radial velocity component, the flying away angle is normally smaller and lies between 35 ° and 45 °. Over the relatively short distance the material to be broken travels to the impact against the impact surface, gravity, air resistance and a self-rotating movement of the material to be broken do not normally have any significant influence on the direction of movement. In a general sense, it can be stated that the influence of the air resistance increases for granules of smaller diameter, while the influence of the grain configuration on the air resistance increases for granules of larger diameter. The material to be broken, therefore, from a stationary standpoint, moves at a substantially constant speed along a substantially straight line to the location of the impact on the armor ring. The impact angle that the granular material makes against the armor ring is determined by the angle of fly-out of the granular material from the release end of the guide and by the angle at which the impact surface is positioned at the impact.

In de bekende enkelvoudige inslagbrekers worden de inslagvlakken in het algemeen zo opgesteld, dat de inslag in het horizontale vlak zoveel mogelijk loodrecht plaatsvindt. De daarvoor noodzakelijke specifieke opstelling van de inslagvlakken heeft tot gevolg dat 35 de pantserring als geheel een soort van kartelvorm heeft. De stationaire inslagvlakken van 1 0 0 626 0 * - 3 - de bekende werkwijze voor het breken van materiaal zijn in het horizontale vlak vaak recht uitgevoerd, maar ook gekromd, bijvoorbeeld volgens een cirkelevolvente. Een dergelijke werkwijze is bekend uit US 2,844,331. Daarmee wordt bereikt dat de inslagen allen onder een zoveel mogelijk gelijke (loodrechte) inslaghoek plaatsvinden.In the known single impact breakers, the impact surfaces are generally arranged such that the impact in the horizontal plane takes place as perpendicular as possible. The specific arrangement of the weft surfaces required for this results in the armor ring as a whole having a kind of serrated shape. The stationary impact surfaces of the known method for breaking material are often straight in the horizontal plane, but also curved, for example according to a circular event. Such a method is known from US 2,844,331. In this way it is achieved that the wefts all take place under an as much as possible equal (perpendicular) weft angle.

5 Uit US 3,474,974 zijn werkwijzen bekend voor enkelvoudige inslag waarbij de sta tionaire inslagvlakken in het verticale vlak schuin naar voren zijn geplaatst, waardoor het materiaal, na inslag, in benedenwaartse richting wordt geleid. Daarmee wordt bereikt dat de inslag van navolgende korrels minder wordt gestoord door breukfragmenten van eerdere inslagen, waarbij wordt gesproken van interferentie.US 3,474,974 discloses methods for single weft in which the stationary weft surfaces are placed obliquely forward in the vertical plane, whereby the material, after impact, is guided downwards. This ensures that the impact of subsequent grains is less disturbed by fracture fragments from previous impacts, in which reference is made to interference.

10 Het probleem met de beschreven bekende enkelvoudige inslagbrekers is, dat het verkleiningsproces tijdens één enkele, en veelal zo loodrecht mogelijk gerichte, inslag ' plaatsvindt. Onderzoek heeft aangetoond dat voor het verkleinen van materiaal middels inslagbelasting, een loodrechte inslag voor de meeste materialen niet optimaal is en dat, afhankelijk van de specifieke materiaalsoort* met een inslaghoek van ongeveer 75°, al-15 thans tussen 70° en 85°, een grotere breukwaarschijnlijkheid kan worden gerealiseerd. De breuk waarschijnlijkheid kan nog verder worden opgevoerd, wanneer het breekgoed niet enkelvoudig, maar snel achter elkaar, meervoudig, althans tenminste tweevoudig, door inslag wordt belastThe problem with the known known single impact breakers described is that the comminution process takes place during a single, and mostly perpendicularly directed, impact. Research has shown that for reducing material by impact load, a perpendicular impact for most materials is not optimal and that, depending on the specific material type * with an angle of impact of approximately 75 °, it is currently between 70 ° and 85 °, a greater probability of fracture can be realized. The probability of breakage can be increased even further if the breakable material is not loaded singly, but in quick succession, multiple, at least twice, by impact

Verder wordt in de beschreven inslagbrekers de inslag van het korrelmateriaal ge-20 deeltelijk sterk verstoord door de uitstekende hoeken van de inslaglijsten. Deze storings-invloed kan worden aangegeven als de lengte, die wordt berekend door de diameter van de breekgoedstukken te vermenigvuldigen met het aantal uitstekende hoekpunten van de pantserring, ten opzichte van de totale lengte ofwel de omtrek van de pantserring. In de { bekende enkelvoudige inslagbrekers ondervindt vaak meer dan de helft van de korrels 25 tijdens inslag een storingsinvloed. Deze storingsinvloed neemt toe, naarmate de hoeken van de inslaglijsten door slijtage worden afgerond.Furthermore, in the impact wrappers described, the impact of the grain material is partially severely distorted by the protruding corners of the impact strips. This influence can be indicated as the length, which is calculated by multiplying the diameter of the breakable material by the number of protruding vertices of the armor ring, relative to the total length or circumference of the armor ring. In the known single impact breakers, more than half of the grains often experience a disturbance influence during impact. This influence of interference increases as the corners of the weft strips are rounded due to wear.

De enkelvoudige inslag, de zoveel mogelijk loodrechte inslaghoek en vooral de storingsinvloeden, door interferentie en uitstekende hoeken, tijdens de enkelvoudige inslag zijn er de oorzaak van dat de breukwaarschijnlijkheid van de bekende beschreven 30 werkwijze voor het breken van materiaal met enkelvoudige inslag beperkt is, terwijl de kwaliteit van het breekprodukt grote variaties kan vertonen. Voor het realiseren van een redelijke verkleiningsgraad, moet de inslagsnelheid veelal worden opgevoerd, hetgeen extra energie vergt, de slijtage sterk doet toenemen, terwijl een ongewenst groot gehalte aan zeer fijne delen kan ontstaan.The single impact, the maximum perpendicular impact angle and especially the interference influences, due to interference and protruding angles, during the single impact, cause the probability of breaking of the known described method for breaking single impact material, while the quality of the crushed product can show wide variations. In order to achieve a reasonable degree of reduction, the impact speed must often be increased, which requires extra energy, increases the wear considerably, while an undesirably large content of very fine parts can arise.

35 Uit het Duitse octrooi 1253562 zijn werkwijzen bekend voor het breken van korrels 1006260 - 4 - waarbij gebruik wordt gemaakt van twee boven elkaar gelegen rotorbladen die beiden zijn voorzien van geleidingen en beiden in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteren. Daarbij wordt een eerste deel van het materiaal op het bovenste rotorblad versneld en naar buiten geslingerd tegen een eerste pantserring die rond 5 het bovenste rotorblad is opgesteld. Het tweede deel van het materiaal wordt op het tweede, onder het eerste rotorblad gelegen, rotorblad versneld en tegen een rond dit rotorblad opgestelde tweede pantsenring geslingerd. Daarmee wordt de capaciteit als het ware verdubbeld.German patent 1253562 discloses methods for breaking grains 1006260-4 using two superimposed rotor blades, both provided with guides and both rotating in the same direction, at the same angular speed and about the same axis of rotation. Thereby, a first part of the material on the top rotor blade is accelerated and flung out against a first armor ring arranged around the top rotor blade. The second part of the material is accelerated on the second rotor blade, located below the first rotor blade, and flung against a second panther ring arranged around this rotor blade. This doubles the capacity, as it were.

Uit US 3,150,838 zijn werkwijzen bekend waarbij het materiaal met behulp van een 10 eerste rotorblad tegen een eerste stationaire pantserring wordt geslingerd en daar, na inslag, wordt opgevangen en naar een daaronder gelegen tweede rotorblad geleid, dat met dezelfde hoeksnelheid, in dezelfde richting, om dezelfde rotatiehartlijn roteert dan het eerste rotorblad, op welk tweede rotorblad het tweede deel van het materiaal voor de tweede maal wordt versneld en, vaak met grotere snelheden als tijdens de inslag tegen het eerste 15 inslagvlak, tegen een rond dit tweede rotorblad opgestelde tweede stationaire pantserring geslingerd. Uit US 1,656,756 en 4,690,338 zijn werkwijzen bekend waarbij dit proces zich meerdere malen, tenminste meer dan twee maal, herhaald.From US 3,150,838 methods are known in which the material is hurled against a first stationary armor ring with the aid of a first rotor blade and, after impact, is collected there and is guided to a second rotor blade situated below it, which, at the same angular speed, in the same direction, the same axis of rotation then rotates the first rotor blade, on which second rotor blade the second part of the material is accelerated for the second time and, often at greater speeds than during the impact against the first impact surface, against a second stationary armor ring arranged around this second rotor blade hurled. From US 1,656,756 and 4,690,338 methods are known in which this process is repeated several times, at least more than twice.

Uit het Japanse octrooi JP 5096194 is een werkwijze voor indirecte meervoudige inslag bekend, waarbij het materiaal, nadat het voor de eerste maal op een eerste rotorblad 20 is versneld en tegen een pantserring geslingerd, wordt opgevangen op een tweede daaronder gelegen rotorblad en vandaar tegen een autogeenbed van eigen materiaal wordt geslingerd.Japanese patent JP 5096194 discloses a method of indirect multiple impact, in which the material, after it has been accelerated for the first time on a first rotor blade 20 and flung against an armor ring, is collected on a second rotor blade below and from there against a Autogenous bed of own material is flung.

Met dergelijke indirecte meervoudige inslag kan een grote verkleiningsgraad worden 1 gerealiseerd. De slijtage en het energieverbruik zijn echter groot, terwijl het moeilijk is om 25 het materiaal na inslag gelijkmatig naar het navolgende rotorblad te geleiden.A large degree of reduction 1 can be realized with such indirect multiple weft. However, the wear and energy consumption are high, while it is difficult to guide the material evenly after impact to the subsequent rotor blade.

Uit het Russische octrooi SU 797761 is een werkwijze bekend waarbij het materiaal, nadat het op het rotorblad is versneld en naar buiten geslingerd tegen een stationair gekartelde rand, daarvan weer wordt opgevangen door nokken die langs de rand van de rotor zijn bevestigd. Dit proces wordt sterk verstoord, doordat het materiaal, wanneer het tegen 30 de punten van de kartelrand inslaat, niet “zuiver” terugkaatst, en niet wordt opgevangen door de nokken.Russian patent SU 797761 discloses a method in which the material, after it has been accelerated on the rotor blade and thrown outwards against a stationary serrated edge, is again received by cams fixed along the edge of the rotor. This process is greatly disrupted because the material, when it strikes against the tips of the serrated edge, does not bounce back "cleanly" and is not caught by the cams.

Uit PCT/NL96/00154 en PCT/NL96/00153, die op naam van de aanvrager zijn gesteld, is een werkwijze bekend voor direct meervoudige inslag, waarbij het inslagvlak wordt gevormd door een rond de rotor opgestelde vlakke pantserring, die in dezelfde rich-35 ting en met dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar is rond dezelfde rotatiehartlijn; en 1 0 0626 0 - 5 - waarvan het inslagvlak, dat naar binnen is gericht, een zich naar beneden verwijdende conische vorm heeft Het materiaal, dat na de eerste inslag nog een aanzienlijke restsnel-heid heeft, wordt naar een stationair opgesteld tweede inslagplaat of bed van eigen materiaal geleid, waar het voor de tweede maal inslaat 5 Gezien vanuit meedraaiende positie, ofwel gezien ten opzichte van een met de rotor meebewegend standpunt, is op het moment dat de korrel loskomt vanaf het afgifte-eind van de geleiding, vooral de radiale snelheidscomponent actief. De transversale snelheids-component van het te breken materiaal is op dat moment immers gelijk aan die van het afgifte-eind. Nadat het te breken materiaal los komt van het afgifte-eind, buigt het, gezien 10 vanuit een met de rotor meebewegend standpunt, geleidelijk af in een richting naar achter, gezien vanuit de rotatierichting en beschrijft daarbij een spiraalvormige baan. Het inslag-' vlak is bij de bekende werkwijze voor direct meervoudige inslag loodrecht gericht op de straal van de rotoras en moet daarom op relatief korte radiale afstand van het afgifte-eind van de geleiding worden opgesteld, omdat, wanneer deze afstand te groot wordt, de hoek 15 waaronder het te breken materiaal in het horizontale vlak inslaat, te schuin wordt, waardoor de inslagintensiteit sterk afneemt en de slijtage sterk toeneemt. De noodzakelijke korte afstand is er de oorzaak van, dat de inslagsnelheid tegen het meeroterend inslagvlak hoofdzakelijk wordt bepaald door de radiale snelheidscomponent Om een redelijke radiale snelheidscomponent op te wekken moet de geleiding op het rotorblad relatief lang wor-20 den uitgevoerd, of moet de hoeksnelheid sterk worden opgevoerd, hetgeen, in beide gevallen, leidt tot grote slijtage aan de geleiding en extra energieverbruik. Omdat de transversale component niet of in slechts beperkte mate bijdraagt tot de inslagintensiteit wordt een niet onbelangrijk deel van de aan het te breken materiaal toegevoerde energie niet 1 nuttig gebruikt tijdens deze eerste inslag. De niet benutte energie resteert echter nog groten- 25 deels na de eerste inslag en wordt in de bekende werkwijze voor meervoudige inslag benut tijdens een of meerdere direct navolgende inslagen tegen stationaire inslagvlakken.PCT / NL96 / 00154 and PCT / NL96 / 00153, which are issued in the name of the applicant, disclose a method for direct multiple impact, in which the impact surface is formed by a flat armor ring arranged around the rotor, oriented in the same direction 35 ting and at the same angular speed when the rotor is rotatable about the same axis of rotation; and 1 0 0626 0 - 5 - of which the impact surface, which faces inwards, has a downwardly widening conical shape. The material, which still has a considerable residual velocity after the first impact, is sent to a stationary second impact plate or bed of own material guided, where it impacts for the second time 5 When viewed from the rotating position, or seen from a moving position with the rotor, the moment the grain comes off from the discharge end of the guide, especially the radial velocity component active. After all, the transverse velocity component of the material to be broken is equal to that of the delivery end at that time. After the material to be broken comes loose from the delivery end, viewed from a moving motion with the rotor, it gradually deflects in a backward direction viewed from the direction of rotation, thereby describing a spiral path. The impact plane in the known direct multiple impact method is oriented perpendicular to the radius of the rotor shaft and must therefore be disposed at a relatively short radial distance from the discharge end of the guide because when this distance becomes too great, the angle at which the material to be broken impacts in the horizontal plane becomes too oblique, as a result of which the impact intensity decreases sharply and the wear increases sharply. The necessary short distance causes the impact velocity against the co-rotating impact surface to be mainly determined by the radial velocity component. To generate a reasonable radial velocity component, the guidance on the impeller must be made relatively long, or the angular velocity must be are strongly increased, which, in both cases, leads to high conduction wear and additional energy consumption. Since the transverse component does not contribute, or contributes only to a limited extent, to the impact intensity, a not insignificant part of the energy supplied to the material to be broken is not used usefully during this first impact. However, the unused energy still largely remains after the first impact and is used in the known multiple impact method during one or more immediately following impacts against stationary impact surfaces.

Uit SU 1248655 is een werkwijze bekend, waarbij zich buiten de rotor, in het verlengde van de geleiding, een inslagmiddel bevindt, waarvan het midden van het radiale inslagvlak loodrecht is gericht op de straal die dit midden verbindt met het midden van de 30 rotor, welk inslagvlak met dezelfde snelheid als de rotor draaibaar is rond de rotatiehart-lijn. Het inslagvlak is hier op relatief korte radiale afstand buiten het afgifte-eind van de geleiding opgesteld, omdat, wanneer het radiale inslagvlak op grotere afstand buiten de geleiding zou worden opgesteld, het te breken materiaal het inslagvlak, in de draairichting gezien, achter langs het inslagvlak passeert. De relatief korte afstand tussen het afgifte-35 eind en het inslagvlak heeft tot gevolg dat de transversale snelheidscomponent nauwelijks 1 0 0 6 26 o - 6 - bijdraagt aan de inslagintensiteit, waardoor, omdat de restenergie bij deze bekende werkwijze niet verder wordt benut in de eerste inslag, een groot gedeelte, ongeveer de helft, van de aan het te breken materiaal toegevoerde energie geheel verloren gaat.SU 1248655 discloses a method in which an impact means is located outside the rotor, in line with the guide, the center of the radial impact surface of which is perpendicular to the radius connecting this center to the center of the rotor, which impact surface is rotatable about the axis of rotation at the same speed as the rotor. The impact surface here is disposed at a relatively short radial distance outside the discharge end of the guide, because if the radial impact surface were to be positioned at a greater distance outside the guide, the material to be broken, viewed in the direction of rotation, the impact surface behind the impact surface passes. The relatively short distance between the delivery end and the impact surface means that the transverse velocity component hardly contributes 1 0 0 6 26 o - 6 - to the impact intensity, as a result of which the residual energy is not further utilized in the known process in this known process. first impact, a large part, about half, of the energy supplied to the material to be broken is completely lost.

Uit DE 4413532 Al, die op naam van aanvrager is gesteld, is een werkwijze vooreen 5 direct meervoudige inslag bekend, waarbij de inslagen plaatsvinden in een ring- en spieetvormige ruimte tussen twee over elkaar geplaatste mantels die de vorm hebben van zich naar beneden verwijdende afgeknotte kegels, die beide in dezelfde richting met dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar zijn rond dezelfde rotatiehartlijn. In plaats van kegelmantels kunnen in de bekende werkwijze voor direct meervoudige inslag de inslag-10 vlakken ook worden samengesteld uit rechte vlakken die in het midden voor het afgifte-eind van de geleidingen zijn opgesteld en, in het horizontale vlak, loodrecht zijn gericht op ' de straal van de rotor. Deze in het horizontale vlak loodrecht gerichte hoek kan met +10° en -10° worden gewijzigd. Daarmee kan worden bereikt dat het te breken materiaal zoveel mogelijk loodrecht in een zig-zagvormige baan van direct meervoudige inslag tussen de 15 inslagvlakken naar beneden wordt geleid, en wordt verhinderd dat het te breken materiaal inslaat tegen de zijwanden van de breekkamer. In de draaiende breekkamer wordt hoofd- Λ zakelijk de radiale snelheidscomponent benut; de, meest transversale, restenergie wordt pas benut nadat het materiaal uit de draaiende breekkamer wordt geleid en inslaat tegen stationair opgestelde inslagvlakken.DE 4413532 A1, which is registered in the name of the applicant, discloses a method for a direct multiple weft, in which the wefts take place in an annular and spline-shaped space between two superimposed sheaths which have the shape of a flared truncated cones, both of which are rotatable about the same axis of rotation at the same angular speed as the rotor. Instead of conical jackets, in the known direct multiple impact method, the impact surfaces can also be composed of straight surfaces arranged in the center in front of the delivery end of the guides and oriented perpendicularly in the horizontal plane to the radius of the rotor. This perpendicular angle in the horizontal plane can be changed by + 10 ° and -10 °. In this way it can be achieved that the material to be broken is guided as far as possible perpendicularly in a zig-zag-shaped path of direct multiple impact between the impact surfaces, and that the material to be broken is prevented from impacting on the side walls of the breaking chamber. In the rotating crushing chamber the radial velocity component is mainly utilized; the, most transversal, residual energy is only utilized after the material is led out of the rotating crushing chamber and impacts against stationary impact surfaces.

20 Uit diverse octrooien zijn werkwijzen bekend voor het versnellen van korrelmateriaal op een rotor.Various patents disclose methods for accelerating granular material on a rotor.

Uit US 3955767 en US 3,606,182 zijn werkwijzen bekend waarmee het materiaal wordt versneld langs roterende geleidingen, die zich uitstrekken vanaf een afstand van de 1 rotatiehartlijn tot een grotere afstand van die rotatiehartlijn. Dit proces heeft het voordeel 25 dat de verschillende korrels uit de korrelstroom met ongeveer dezelfde snelheid en onder ongeveer dezelfde wegvlieghoek naar buiten worden geslingerd. De slijtage aan de geleidingen is echter zeer groot; deze slijtage neemt namelijk sterk progressief (met de derde macht van de radiale afstand) toe met de snelheid.US 3955767 and US 3,606,182 disclose methods for accelerating the material along rotating guides extending from a distance from the axis of rotation to a greater distance from that axis of rotation. This process has the advantage that the different grains from the grain flow are thrown out at about the same speed and at about the same fly-away angle. However, the wear on the guides is very great; this wear increases strongly progressively (with the third power of the radial distance) with the speed.

Uit US 4,326,676 is een werkwijze bekend voor het versnellen van korrelmateriaal, 30 waar aan de rand van een rotorblad geleidingsschoenen zijn opgesteld in de vorm van nokken. Daarmee wordt het korrelmateriaal, dat op het midden van de rotor wordt gedoseerd en zich vandaaruit ongehinderd naar buiten over het rotorblad verspreid, met relatief grote snelheid opgevangen, versneld en naar buiten geslingerd. Dit type rotor, dat minder slijtage vertoont dan lange geleidingen die zich uitstrekken van het middendeel tot de rand 35 van het rotorblad, wordt in de praktijk op grote schaal toegepast in enkelvoudige inslag- 1006260 - 7 - brekers. Het rotorblad van de bekende werkwijze met de nokken heeft echter het nadeel dat de versnelling sterk ongecontroleerd plaatsvindt. Korrels kunnen worden opgevangen op de hoeken aan de binnenzijde of de buitenzijde van de nok of ergens langs het vlak, en vandaar middels een scheve of loodrechte stoot worden belast en weggeslingerd; maar ook 5 door geleiding langs het vlak worden versneld, terwijl ook combinaties, met name van scheve stoot gevolgd door geleiding, mogelijk zijn. Bij deze bekende werkwijzen worden de korrels daardoor met sterk wisselende en uiteenlopende snelheden in diverse richtingen naar buiten geslingerd, terwijl de slijtage, als gevolg van inslag- en geleidingswrijving, aan de geleidingen nog altijd relatief groot is. Tengevolge van de ongecontroleerde ver-10 snelling vinden de inslagen van de verschillende korrels tegen de stationair gekartelde pantserring, met sterk onderscheidende snelheden en onder uiteenlopende hoeken plaats. Voor het realiseren van een redelijke verkleiningsgraad moet de rotatiesnelheid van de rotor worden afgestemd op de korrels die onder de meest ongunstige hoek met de laagste snelheid tegen de pantserring inslaan. De rotatiesnelheid moet daarom relatief groot zijn. 15 Het breekprodukt vertoont daardoor een grote spreiding in korrelverdeling met een vaak groot gehalte aan ongewenste zeer fijne bestanddelen, terwijl het energieverbruik en ook 4 de slijtage relatief groot is.US 4,326,676 discloses a method for accelerating granular material, where guide shoes in the form of cams are arranged on the edge of a rotor blade. In this way, the granular material, which is dosed at the center of the rotor and from there spread freely over the rotor blade, is collected, accelerated and thrown out at a relatively great speed. This type of rotor, which exhibits less wear than long guides extending from the center portion to the edge of the rotor blade, is widely used in practice in single impact crushers. However, the rotor blade of the known method with the cams has the drawback that the acceleration takes place in a highly uncontrolled manner. Grains can be collected at the corners on the inside or outside of the ridge or somewhere along the plane, and hence loaded and thrown by a skew or perpendicular thrust; but also accelerated by guidance along the plane, while combinations, in particular of skewed impact followed by guidance, are also possible. In these known processes, the grains are thereby thrown out in various directions at widely varying and varying speeds, while the wear on the guides, as a result of impact and guide friction, is still relatively great. As a result of the uncontrolled acceleration, the impacts of the different grains against the stationary serrated armor ring take place at very different speeds and at different angles. In order to achieve a reasonable degree of reduction, the rotational speed of the rotor must be matched to the grains striking the armor ring at the least favorable angle with the lowest speed. The rotational speed must therefore be relatively high. The crushed product therefore shows a large spread in grain distribution with an often large content of undesirable very fine constituents, while the energy consumption and also the wear is relatively large.

Ook zijn werkwijzen bekend, waarbij de versnelling van het korrelmateriaal niet in één, zoals bij de beschreven uitgevonden werkwijzen voor enkelvoudige inslag, maar in 20 twee stappen, middels geleiding, plaatsvindtMethods are also known in which the acceleration of the granular material does not take place in one, as in the described invented single-impact methods, but in two steps, by means of guiding

Het Amerikaanse octrooi 3,032,169 beschrijft een werkwijze voor het versnellen van korrelmateriaal waarmee de korreldeeltjes vanaf het middendeel van het rotorblad met relatief korte eerste geleidingen naar direct radiaal daarbuiten gelegen langere tweede ge-^ leidingen worden geleid; langs welke langere tweede geleidingen het materiaal wordt ver- 25 sneld en vervolgens tegen een rond het rotorblad opgestelde stationaire gekartelde pantserring wordt geslingerd. De uitvinding beoogt om de korrels, met behulp van de korte eerste geleidingen, meer regelmatig naar de langere geleidingen te leiden, en wel zodanig dat de korrels, met de langere tweede geleidingen, zoveel mogelijk middels geleiding worden versneld om daarna, vanaf het afgifte-eind, naar buiten te worden geslingerd.US patent 3,032,169 discloses a method of accelerating granular material by which the granular particles are guided from the middle part of the rotor blade with relatively short first guides to longer second guides located directly radially outside; along which longer second guides the material is accelerated and then hurled against a stationary serrated armored ring arranged around the rotor blade. The object of the invention is to lead the granules more regularly to the longer guides with the aid of the short first guides, such that the granules, with the longer second guides, are accelerated as much as possible by means of guide, and then, from the delivery at the end, to be thrown out.

30 Het Amerikaanse octrooi 3,204,882 beschrijft een werkwijze voor het versnellen van korrelmateriaal, waannee het korrelmateriaal met behulp van een direct langs het middendeel van het rotorblad tangentieel opgestelde eerste geleiding, naar het tweede geleidings-vlak van een geleidingsschoen wordt geleid, welk tweede geleidingsvlak, min of meer haaks naar buiten gericht, aan het uiteinde van de eerste tangentiële geleiding is opgesteld. 35 Met deze constructie wordt beoogd om te voorkomen dat het korrelmateriaal met een slag 1 0 0 6 26 0 - 8 - inslaat tegen het tweede geleidingsoppervlak van de schoenconstructie, maar daarlangs regelmatig, zoveel mogelijk in een glijdende beweging, worden versneld om vervolgens langs het afgifte-eind van de geleidingen naar buiten te worden geslingerd tegen een gekartelde pantserring. Gesteld wordt dat met deze werkwijze de slijtage sterk wordt vermin-5 derd. Achter de schoenconstructie zijn nog slaglijsten aangebracht waarmee materiaal of korrelfragmenten, die na inslag tegen de pantserring terugkaatsen, worden opgevangen en opnieuw belast. Deze slaglijsten kunnen ook worden uitgevoerd als slaghamers en dienen tevens als beschermingsconstructie voor de rotor.US patent 3,204,882 describes a method for accelerating granular material, in which the granular material is guided to the second guiding surface of a guiding shoe, with the aid of a first guiding arranged tangentially arranged directly along the middle part of the rotor blade, which second guiding surface, min. or more perpendicular to the outside, at the end of the first tangential guide. The aim of this construction is to prevent the granular material from striking the second guiding surface of the shoe construction with a stroke 1 0 0 6 26 0 - 8, but regularly accelerating along it, as much as possible in a sliding movement, and then along the discharge end of the guides to be flung out against a serrated armored ring. It is stated that the wear is greatly reduced with this method. Behind the shoe construction there are also beating strips with which material or grain fragments, which bounce back against the armor ring after impact, are collected and reloaded. These impact bars can also be designed as percussion hammers and also serve as a protective construction for the rotor.

Het Amerikaanse octrooi 3,162,386 beschrijft een werkwijze voor het versnellen van 10 korrelmateriaal met radiaal naar buiten gerichte geleidingsarmen, langs welke geleidingen meer dan één schoepconstructies zijn bevestigd waarin het korrelmateriaal zich onder in-' vloed van middelpuntvliedende kracht vastzet, waardoor de schoepen als geheel een auto geen korrelbed vormen, waarlangs het korrelmateriaal, middels stapsgewijze geleiding, wordt versneld en naar buiten geslingerd. Met deze combinatie wordt beoogd om de slij-15 tage aan de geleiding en de rotor te beperken. De schoepen zijn namelijk zo geconstrueerd dat wordt voorkomen dat het korrelmateriaal langs de onder- en bovenplaten van het rotor- * huis schuurt, waardoor slijtage daarvan wordt voorkomen. In een aanvullend octrooi 3,364,203 is voor de werkwijze van deze uitvinding breker van deze uitvinding nog een beschermingsconstructie voorzien, die in de vorm van pinnen langs de rand van de rotor, 20 tussen het boven- en onderblad zijn opgesteld, waarmee wordt voorkomen dat korrelmateri aal, dat terugkaatst nadat het tegen de stationaire pantserring is ingeslagen, de rotorblad-constructie beschadigd.US patent 3,162,386 discloses a method for accelerating grain material with radially outwardly directed guide arms, along which guides are attached more than one vane structures in which the grain material sets under centrifugal force, making the vanes as a whole a car do not form a grain bed, along which the grain material is accelerated and thrown out by means of step-wise guidance. The aim of this combination is to limit the wear on the guide and the rotor. Namely, the blades are constructed to prevent the grain material from rubbing along the bottom and top plates of the rotor housing, thereby preventing wear thereof. In an additional patent 3,364,203, for the method of this invention, the crusher of this invention is further provided with a protective structure disposed in the form of pins along the edge of the rotor, between the top and bottom blades, thereby preventing grain material bouncing back after impacting against the stationary armor ring damages the impeller assembly.

Het Europees octrooi 0 187 252 beschrijft een werkwijze voor het versnellen en het *1 doen botsen van korrelmateriaal met geleidingen die tangentieel zijn opgesteld en verder 25 zodanig zijn geconstrueerd dat zich daartegen, onder invloed van middelpuntvliedende kracht, een autogeen geleidingsvlak van eigen materiaal vormt, waardoor de slijtage wordt beperkt; hoewel relatief grote slijtage optreedt aan het afgifte-eind van een dergelijke geleiding, terwijl de tangentiële opstelling van de geleiding er de oorzaak van is dat voor de versnelling van het materiaal slechts zeer beperkt gebruik wordt gemaakt van de radiale 30 snelheidscomponent. Daardoor gaat veel van de toegevoegde energie, ongeveer de helft, verloren. Een groot probleem met de bekende breker is dat, omdat de korrels langs de geleidingen geen radiale snelheid ontwikkelen, deze, wanneer ze van het afgifte-eind van de geleiding loskomen, geen uitwaartse snelheid hebben en zich daarom direct naar achter bewegen, in de rotatierichting gezien, en daardoor de oorzaak zijn van intense slijtage 35 langs de rand van het afgifte-eind. Daarmee gaat bovendien veel snelheid verloren. In 1 0 0 6 26 0 - 9 - plaats van een pantserring, waartegen het materiaal vanaf het afgifte-eind van de geleiding wordt geslingerd, is rond de rand van de rotor een gootconstructie opgesteld, waarin zich een autogeen bed opbouwt van eigen materiaal, waartegen het korrelmateriaal, dat van het rotorblad wordt geslingerd, vervolgens inslaat. Verkleining vindt daardoor plaats door onder-5 linge samenstoot en wrijving van de korrels. Daardoor wordt de slijtage verder beperkt; de inslagintensiteit, ofwel impulsbelasting van de korrels, is bij de bekende werkwijze echter beperkt. De korrels worden, omdat vooral de tangentiale snelheidscomponent actief is, onder een uiterst vlakke hoek (ongeveer 10 tot 15°) in het autogeenbed geleid. De inslag tegen het autogeenbed van eigen materiaal vindt daardoor onder een zeer schuine, en daar-10 door beperkt effectieve, inslaghoek plaats. Wat de onderlinge samenstoot van de korrels betreft, vindt de belasting van de inslaande korrels tegen zich langs het bed van eigen ( materiaal voortbewegende korrels, ofwel als het ware achterop, plaats, hetgeen ook weinig effectief is. De verkleiningsgraad van de bekende werkwijze is daarom gering en de breker wordt hoofdzakelijk ingezet voor het nabehandelen van korrelmateriaal; met name het 15 cubiseren van onregelmatig gevonnde korrels. Er kan daarom eigenlijk niet van een verkleining sproces worden gesproken, maar meer van een intensief nabehandelingsproces é van reeds gebroken materiaal.European patent 0 187 252 describes a method for accelerating and colliding grain material with guides arranged tangentially and further constructed in such a way that, under the influence of centrifugal force, an autogenous guide surface of own material is formed, thereby limiting wear; although relatively great wear occurs at the delivery end of such a guide, while the tangential arrangement of the guide causes the radial velocity component to be used only to a very limited extent for the acceleration of the material. As a result, much of the added energy, about half, is lost. A major problem with the known crusher is that because the grains along the guides do not develop a radial velocity, when released from the discharge end of the guide they have no outward velocity and therefore move directly backward in the direction of rotation seen, and thereby cause intense wear along the edge of the delivery end. In addition, a lot of speed is lost with this. In 1 0 0 6 26 0 - 9 - instead of an armor ring, against which the material is thrown from the discharge end of the guide, a gutter construction is arranged around the edge of the rotor, in which an autogenous bed of its own material builds up, against which the granular material, which is thrown from the rotor blade, then impacts. Reduction therefore takes place by mutual compression and friction of the grains. This further reduces wear; however, the impact intensity, or impulse loading of the granules, is limited in the known method. Because the tangential velocity component is active in particular, the granules are introduced into the autogenous bed at an extremely flat angle (approximately 10 to 15 °). The impact against the autogenous bed of own material therefore takes place under a very oblique, and therefore limited effective, impact angle. As far as the mutual compression of the grains is concerned, the loading of the impacting grains against the bed takes place along the bed of its own (material-moving grains, or, as it were, on the back), which is also not very effective. The degree of reduction of the known method is therefore low and the crusher is mainly used for the aftertreatment of granular material, in particular the cubization of irregularly shaped granules, which is why it is not actually possible to speak of a reduction of the process, but rather of an intensive aftertreatment process of already broken material.

Uit Europees octrooi 0 102 742 is een werkwijze bekend voor het doen breken van materiaal met autogene geleidingen en een stationair bed van eigen materiaal, waarbij een 20 deel van het korrelmateriaal buiten rond de rotor wordt geleid. Er vormen zich daardoor twee korrelstromen. Een horizontale eerste korrelstroom, die vanaf de geleidingen op de rotor naar buiten wordt geslingerd, en een verticale tweede korrelstroom die een gordijn van korrelmateriaal vormt rond de geleidingen. Het materiaal uit de eerste korrelstroom botst nu tegen het materiaal van de tweede korrelstroom, waarna de beide gebotste korrel- 25 stromen worden opgevangen in een autogeenbed van eigen materiaal. Deze werkwijze, waarmee energie wordt bespaard en slijtage wordt verminderd, heeft het nadeel dat het materiaal dat met de geleiding wordt versneld, is geconcentreerd in afzonderlijke eerste horizontale korrelstromen, die vanaf de geleidingen rondom binnen langs het verticale gordijn, ofwel tweede korrelstroom van korrelmateriaal, worden geleid. De korrels uit de 30 tweede korrelstroom worden daardoor niet alle gelijkmatig belast. Een deel van de korrels uit de tweede korrelstroom wordt zelfs geheel niet geraakt voordat het door het bed van eigen materiaal wordt opgevangen. De specifieke zeer schuine hoek waarmee de korrels uit de eerste korrelstroom het rotorblad verlaten, is er verder de oorzaak van dat de intensiteit van de inslag van het gebotste materiaal uit de eerste en de tweede korrelstroom tegen 35 het autogeenbed van eigen materiaal, beperkt is. De effectiviteit van de bekende werk-European patent 0 102 742 discloses a method for breaking material with autogenous guides and a stationary bed of its own material, in which part of the granular material is guided outside around the rotor. As a result, two grain streams are formed. A horizontal first grain stream, which is flung out from the guides on the rotor, and a vertical second grain stream, which forms a curtain of grain material around the guides. The material from the first grain stream now collides with the material from the second grain stream, after which the two impacted grain streams are collected in an autogenous bed of own material. This method, which saves energy and reduces wear, has the drawback that the material accelerated with the guide is concentrated in separate first horizontal grain streams, which run from the all-round guides along the vertical curtain, or second grain stream of grain material, be guided. As a result, the grains from the second grain flow are not all uniformly loaded. Some of the grains from the second grain stream are not even touched at all before it is collected by the bed of its own material. The specific very oblique angle with which the grains from the first grain stream leave the rotor blade further causes the impact intensity of the impacted material from the first and the second grain stream against the autogenous bed of own material to be limited. The effectiveness of the known work

1 006 26 U1 006 26 U

- ΊΟ - wijze is daardoor beperkt. Bovendien is de werkwijze uiterst gevoelig voor wisselingen in de kwantitatieve verdeling van het materiaal over de eerste en de tweede korrelstromen.- ΊΟ - mode is therefore limited. In addition, the method is extremely sensitive to changes in the quantitative distribution of the material over the first and second grain streams.

Uit het UK octrooi 376,760 is een werkwijze bekend voor het breken van korrel-materiaal, waarmee een eerste en een tweede gedeelte van het korrelmateriaal, met behulp 5 van twee, direct parallel boven elkaar en naar elkaar toe gerichte, rond dezelfde rotatie-hartlijn, doch in tegengestelde richting draaiende geleidingen, naar buiten worden geslingerd. De twee korrelstromen zijn daardoor tegengesteld gericht, waardoor de korrels elkaar met vrij grote snelheid treffen en daarna worden opgevangen in een rond de beide rotorbladen opgestelde gootconstructie waarin het korrelmateriaal een bed van eigen materi-10 aal opbouwt. Voor het goed laten treffen van de korrels met elkaar, is het noodzakelijk om de tegengestelde korrelstromen zoveel mogelijk in één vlak, tussen de rotorbladen, te concentreren. Dit is met geleidingen slechts in beperkte mate haalbaar, omdat de korrels, wanneer deze loskomen van het afgifte-eind, zich direct in een horizontale baan naar buiten bewegen. Slechts een beperkt deel van de korrels botst daarom werkelijk tegen elkaar. De 15 specifieke opstelling van de geleidingen, noodzakelijk om de korrelstromen, wanneer deze loskomen van het afgifte-eind van de geleidingen, zoveel mogelijk in één vlak te brengen, 4 is er de oorzaak van dat de slijtage aan de geleidingen relatief groot is.From UK patent 376,760 a method is known for breaking grain material, whereby a first and a second part of the grain material, with the aid of two, directly parallel one above the other and directed towards each other, around the same axis of rotation, but guides rotating in opposite directions are flung out. As a result, the two grain flows are directed in opposite directions, whereby the grains meet at a fairly great speed and are subsequently collected in a gutter construction arranged around the two rotor blades, in which the grain material builds up a bed of its own material. In order for the grains to strike well with each other, it is necessary to concentrate the opposing grain flows in one plane as much as possible, between the rotor blades. This is only feasible to a limited extent with guides, because the granules, when released from the delivery end, move directly outwards in a horizontal path. Therefore, only a limited part of the grains actually collide. The specific arrangement of the guides, necessary to bring the grain streams in one plane as much as possible when they come loose from the discharge end of the guides, 4 causes the wear on the guides to be relatively great.

Botsen kan naast breken ook worden ingezet voor het sorteren van korrelmateriaal op hardheid, wanneer de onderscheidende hardheden van de afzonderlijke korrels gepaard 20 gaan met verschil in elasticiteit. Dit is normaal het geval. Materiaal met een grote elasticiteit kaatst met grotere snelheid, en daardoor verder, terug als materiaal met een mindere elasticiteit. In wezen is hier sprake van sorteren op basis van het restitutiegedrag van de korrels. Uit het Europees octrooi 0455023 en het Duitse octrooi 872685 zijn werkwijzen ' bekend die voor het sorteren van materiaal gebruik maakt van dit principe, waarbij het 25 korrelmateriaal vanaf het rotorblad tegen een stilstaande wand wordt geslingerd.In addition to breaking, impact can also be used for sorting granular material for hardness, when the distinct hardnesses of the individual granules are accompanied by a difference in elasticity. This is normally the case. Material with a high elasticity bounces back at a greater speed, and therefore further, as a material with a less elasticity. In essence, this involves sorting based on the restitution behavior of the grains. European patent 0455023 and German patent 872685 disclose methods which use this principle for sorting material, whereby the grain material is flung from the rotor blade against a stationary wall.

Bij de bekende werkwijze voor het versnellen en doen botsen van korrelmateriaal is de rotatiehartlijn verticaal opgesteld en het proces speelt zich daardoor af in het horizontaal vlak van een roterend systeem. Het is echter ook mogelijk om de rotatiehartlijn horizontaal op te stellen, waardoor het proces zich afspeelt in het verticaal vlak van een 30 roterend systeem. Dergelijke werkwijzen, waarbij de deeltjes in het midden op de rotor worden gedoseerd, zijn bekend uit onder meer het Amerikaanse octrooi 3,936,979, welke inrichting wordt ingezet voor het versnellen van een stroom van korrelmateriaal bestemd voor zandstralen. Uit het Duitse octrooi 529 396 is een werkwijze bekend voor het versnellen en vervolgens doen botsen van korrelmateriaal, waarbij het rotorblad ondereen schuine 35 hoek is opgesteld.In the known method of accelerating and colliding grain material, the axis of rotation is arranged vertically and the process therefore takes place in the horizontal plane of a rotating system. However, it is also possible to arrange the axis of rotation horizontally, whereby the process takes place in the vertical plane of a rotating system. Such methods, in which the particles are dosed centrally on the rotor, are known, inter alia, from US patent 3,936,979, which device is used for accelerating a flow of granular material intended for sandblasting. German method 529 396 discloses a method for accelerating and subsequently colliding grain material, wherein the rotor blade is arranged at an oblique angle.

1 0 0626 0 - π -1 0 0626 0 - π -

Naast het breken, sorteren en versnellen van korrelvormig materiaal zijn diverse werkwijzen bekend waarbij materialen of voorwerpen worden bewerkt middels inslagbelasting. Daarbij kan worden gedacht aan het bewerken van koiTelvormig materiaal met het doel dit materiaal te reinigen, bijvoorbeeld door het losmaken, tijdens de inslag, van een laag an-5 dersoortig materiaal dat zich op het oppervlak van de korrels heeft vastgezet. Ook kan zacht materiaal worden afgescheiden doordat de inslagsnelheid zo is gekozen dat de zachte bestanddelen verpulveren en de harde bestanddelen niet worden aangetastIn addition to breaking, sorting and accelerating granular material, various methods are known in which materials or objects are processed by means of impact load. Consideration can be considered here of machining a cooling material with the aim of cleaning this material, for instance by loosening, during the impact, a layer of other material which has adhered to the surface of the granules. Soft material can also be separated because the impact speed is chosen in such a way that the soft components pulverize and the hard components are not affected

Andersom kan een voorwerp worden bewerkt met behulp van inslag van korrelvormig materiaal, eventueel gemengd met een vloeistof, of alleen door inslag van een vloei-10 stof. Bekende werkwijzen zijn zand- en staal(grit)stralen. Ook kan een oppervlak van een voorwerp worden bewerkt en kan zelfs, met behulp van inslagbelasting, een laag van an-' dersoortig materiaal worden aangebracht; met een dergelijke werkwijze is het zelfs moge lijk om een materiaal voor te spannen. Wat het bewerken betreft, kan naast een afwerking van een oppervlak ook worden gedacht aan het repareren van lasnaden en zelfs het herstel-15 len van microscheuren langs het oppervlak. Voorts kan een voorwerp worden gevormd en vervormd middels inslagbelasting. Het artikel van W. Earl Hanley, Shot blasting your way to better finishes, Machine design, march 20,1975, geeft een overzicht van diverse methoden voor behandeling van materialen met behulp van inslagbelasting. Voorts kan met behulp van inslagbelasting zowel een materiaal als een voorwerp worden beproefd voor wat 20 betreft hardheid, slijtage en breekgedrag. Daarvoor zijn verschillende methoden ontwikkeld.Conversely, an object can be processed using a weft of granular material, optionally mixed with a liquid, or only by weft of a liquid. Known methods are sand and steel (grit) blasting. A surface of an object can also be processed and even a layer of other material can be applied with the aid of an impact load; with such a method it is even possible to prestress a material. As far as machining is concerned, besides a surface finish, repair of welds and even repair of microcracks along the surface can also be considered. Furthermore, an object can be formed and deformed by impact loading. The article by W. Earl Hanley, Shot blasting your way to better finishes, Machine design, March 20,1975, gives an overview of various methods for handling materials using impact loading. Furthermore, with the aid of impact load, both a material and an object can be tested with regard to hardness, wear and breaking behavior. Various methods have been developed for this.

Inslagbelasting vormt een groot probleem bij de constructie en materiaalkeuze voor de bouw van vliegtuigen en turbinebladen van stoomturbines en centrifugaalpompen. Vlieg-( tuigen staan bloot aan inslag van waterdruppels, hagel en stofdeeltjes. Hetzelfde geldt voor 25 de turbinebladen van de motoren. De bladen van stoomturbines staan bloot aan de inslag van hete stoom en daaruit gecondenseerde druppels. Pompen die onder meer op baggerschepen worden gebruikt, staan bloot aan de inslag van mengsels van water en korrels ofwel baggerspecie. Voor onderzoek naar het gedrag van dergelijke constructiematerialen onder inslagbelasting zijn een aantal methoden ontwikkeld waarbij het materiaal met be-30 hulp van een rotor wordt versneld, zoals onder meer weergegeven in Annual Book of ASTM Standards, vol. 03.02, G 73-82, Standard Practice for liquid impingement erosion testing. Een gesynchroniseerde beproevingsmethode is bekend uit US 3,985,015. Recent ontwikkelde methoden zijn bekend uit het artikel van W. Hübner. W. Hauffe, Wear 188 (1995) 108-114 en van Yuan Zhong, Kiyoshi Minemura, Wear 199 (1996) 36-44.Impact loading is a major problem in the construction and choice of materials for the construction of aircraft and turbine blades from steam turbines and centrifugal pumps. Aircraft are exposed to impact of water droplets, hail and dust particles. The same applies to the turbine blades of the engines. The blades of steam turbines are exposed to the impact of hot steam and condensed droplets. Pumps used, among others, on dredgers are exposed to the impact of mixtures of water and granules or dredging sludge For research into the behavior of such construction materials under impact load, a number of methods have been developed in which the material is accelerated with the aid of a rotor, as shown, inter alia, in Annual Book of ASTM Standards, vol. 03.02, G 73-82, Standard Practice for liquid impingement erosion testing A synchronized testing method is known from US 3,985,015 Recently developed methods are known from the article by W. Hübner W. Hauffe, Wear 188 (1995) 108-114 and Yuan Zhong, Kiyoshi Minemura, Wear 199 (1996) 36-44.

35 De beproevingsmethoden zijn in het algemeen echter beperkt in hun mogelijkheden35 However, the testing methods are generally limited in their options

100626Q100626Q

- 12 - en vaak gecompliceerd. Een wezenlijk probleem bij het onderzoek naar de inslag, bij hoge snelheid, van waterdruppels op een vlak, is het uiteenvallen van de waterdruppels, ofwel verstuiven, wanneer deze op hoge snelheid worden gebracht of in een snelle luchtstroom worden geïnjecteerd.- 12 - and often complicated. A major problem in investigating the impact, at high velocity, of water droplets on a surface is the disintegration of the water droplets, either atomized, when brought at high speed or injected into a rapid air stream.

55

De bekende werkwijzen voor het versnellen en vervolgens doen botsen van korrel-materialen, met het doel om dit materiaal te doen breken, beproeven, bewerken, reinigen of anderszins te beïnvloeden, blijken nadelen te bezitten. Zo is het rendement van de bekende werkwijzen voor breken vrij laag: veel van de aan het materiaal toegevoerde energie 10 wordt omgezet in warmte, hetgeen ten koste gaat van de voor het breken beschikbare energie. Nadelig is bovendien de vrij sterke slijtage waaraan de inrichting waarmee deze werkwijze wordt uitgevoerd, blootstaat. Het proces waarmee het materiaal wordt versneld verloopt vrij ongecontroleerd, waardoor, bijvoorbeeld in enkelvoudige inslagbrekers, de verschillende korrels uit de korrelstroom met wisselende snelheden en onder uiteenlo-15 pende hoeken kunnen inslaan tegen de pantserring, die rond het rotorblad is opgesteld, terwijl de gekartelde pantserring het breekproces gedeeltelijk sterk verstoord. Het breek-proces is daardoor niet altijd even goed beheersbaar. De baan die de versnelde korrels beschrijven voordat deze inslaan, wordt verstoord door terugkaatsende brokstukken (interferentie), waardoor niet alle delen op uniforme wijze worden gebroken. Het verkregen breek-20 produkt bezit daardoor een vrij grote spreiding in korrelafmeting en korrelconfiguratie en kan een relatief groot gehalte aan ongewenste fijne delen bevatten.The known methods of accelerating and subsequently colliding granular materials, with the aim of breaking, testing, processing, cleaning or otherwise influencing this material, have been found to have drawbacks. Thus, the efficiency of the known fracturing methods is quite low: much of the energy supplied to the material is converted into heat, which is at the expense of the energy available for fracturing. A disadvantage is also the fairly strong wear to which the device with which this method is carried out is exposed. The process of accelerating the material is quite uncontrolled, allowing, for example, in single impact crushers, the different grains from the grain stream to strike at varying speeds and at varying angles against the armor ring, which is arranged around the rotor blade, while the serrated armor ring partially interrupted the breaking process. The breaking process is therefore not always easy to control. The path the accelerated grains describe before they hit is disrupted by bouncing debris (interference), so that not all parts are broken uniformly. The resulting crushed product therefore has a fairly large spread in grain size and grain configuration and can contain a relatively large amount of undesired fine particles.

Het doel van de uitvinding is daarom een werkwijze te verschaffen, zoals hiervoor beschreven, die deze nadelen mist of althans in mindere mate vertoont. Dat doel wordt 25 bereikt door middel van een werkwijze voor het doen botsen van materiaal, in een roterend systeem, omvattende de stappen van: - het doseren van dat materiaal aan een centrale toevoer van een roterend geleidings-orgaan; - het versnellen van dat gedoseerde materiaal vanaf die centrale toevoer van dat 30 geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde materiaal dat geleidingsorgaan verlaat vanaf een afgifte-eind op een plaats op een radiale afstand van die rotatiehartlijn die groter is dan de radiale afstand tot die centrale toevoer; - het, wanneer dat versnelde materiaal loskomt van dat afgifte-eind van dat geleidingsorgaan, in een spiraalvormige eerste baan brengen van dat versnelde materiaal, gezien 35 vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige eerste 1 0 0 6 26 o - 13 - baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehart-lijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, met behulp van een bewegend botsmiddel, dat in zijn geheel ligt achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebot* 5 ste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, voor de eerste maal treffen van dat zich langs die spiraalvormige eerste baan bewegende en nog niet gebotste materiaal, welk treffen plaatsvindt op een plaats achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en op een grotere radiale afstand van die rotatiehartlijn dan de plaats waarop dat nog niet gebotste 10 materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat botsmiddel elkaar snijden, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste materiaal, op de plaats waar die banen elkaar snijden, is gesynchro-15 niseerd met de aankomst aldaar van dat botsmiddel.The object of the invention is therefore to provide a method, as described above, which does not have these disadvantages or at least shows them to a lesser extent. That object is achieved by a method of colliding material, in a rotary system, comprising the steps of: - dosing that material to a central supply of a rotating guide member; accelerating said metered material from said central supply of said guide member such that said accelerated material exiting said guide member from a dispensing end at a location radially spaced from said axis of rotation greater than the radial distance from said central supply ; - when said accelerated material detaches from said dispensing end of said guide member, introducing said accelerated material into a spiral first path, viewed from a moving position with said guide member, which spiral first 1 0 0 6 26 o -13 - orbit, in the plane of rotation, has a direction outward, viewed from the axis of rotation, and backward, viewed in the direction of rotation; - with the aid of a moving impactor, which lies entirely behind, viewed in the direction of rotation, the radial line on which is located the place where that not yet collided material exiting guide member hits for the first time that material moving along that spiral first path and not yet impacted, which impact takes place at a position behind, viewed in the direction of rotation, the radial line on which is the place where that not yet impacted material exiting guide member, and at a greater radial distance from that axis of rotation then the location at which that not yet impacted material exits the guide member, the angle (Θ) between the radial line at which is the location where that not yet impacted material exits from the guide member and the radial line at which it is located where the path of that not yet impacted material and the path of that impactor intersect, is chosen such that the arrival of That not yet collided material, at the location where those tracks intersect, is synchronized with the arrival of that collision agent.

Het botsmiddel kan worden gevormd door een inslagorgaan met een inslagvlak dat in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als het geleidingsorgaan. Het inslagvlak van dat inslagorgaan is dwars gericht op de spiraalvormige baan die het nog niet gebotste materiaal beschrijft, bezien vanuit een met het geleidings-20 orgaan meebewegend standpunt, nadat het materiaal het geleidingsorgaan verlaat.The impactor may be formed by a weft member having a weft plane rotating in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as the guide member. The impact surface of that impact member is transverse to the helical path describing the material not yet impacted, viewed from a viewpoint moving with the guide member after the material leaves the guide member.

De uitvinding voorziet in de mogelijkheid dat het materiaal met behulp van een voor-geleidingsorgaan vanaf de ontvangstschijf naar de centrale toevoer van het geleidingsorgaan wordt geleid.The invention provides the possibility that the material is guided from the receiving disc to the central supply of the guiding member with the aid of a pre-guide member.

' Als botsmiddel kunnen naast een inslagorgaan met een inslagvlak, fungeren een an- 25 der deel van het materiaal en een inslagorgaan in de vorm van een voorwerp. Het materiaal wordt in het roterende systeem in wezen in twee stappen, eerst door het geleidingsorgaan en vervolgens met behulp van het inslagorgaan, versneld. De uitvinding voorziet in de mogelijkheid dat het materiaal, nadat het is gebotst en loskomt van het eerste inslagvlak van het eerste inslagorgaan, eerst in een spiraalvormige tweede baan wordt gebracht om 30 daarna in te slaan tegen een meeroterend tweede inslagvlak, waarna het materiaal, na inslag, in een rechte baan wordt geleid. Daarbij wordt het materiaal in het roterend systeem in wezen in drie stappen versneld.As impact means, in addition to an impact member with an impact surface, another part of the material and an impact element can function in the form of an object. The material is accelerated in the rotary system in essentially two steps, first through the guide member and then using the weft member. The invention provides the possibility that the material, after it has been impacted and comes off the first impact surface of the first impact member, is first brought into a spiral second web and then impacts against a co-rotating second impact surface, after which the material, after slant, is guided in a straight path. In addition, the material in the rotary system is accelerated essentially in three steps.

Als materiaal is normaal sprake van korrelmateriaal. Met de werkwijze van de uitvinding is het ook mogelijk om een vloeistof te laten botsen tegen een inslagvlak, bijvoor-35 beeld in de vorm van druppels. De uitvinding voorziet daarom in de mogelijkheid om 1006260 - 14 - naast, of tezamen met, korrelvormig materiaal en deeltjes, ook stoffen in vloeibare toestand te versnellen. De uitvinding voorziet daarbij ook in de mogelijkheid om meer dan één geleidingsorgaan op één meeroterend inslagvlak te richten, waarmee het mogelijk is om combinaties van verschillende materialen tegen een inslagvlak te laten inslaan. Dit 5 biedt de mogelijkheid om, door met het korrelvormig materiaal ook een waterstraal, eventueel druppels, op het inslagvlak te richten, dit inslagvlak continu te reinigen terwijl een waterlaag op het inslagvlak de slijtage kan beperken en zelfs de breukwaarschijnlijkheid kan doen toenemen.The material is normally granular material. With the method of the invention it is also possible to cause a liquid to collide with an impact surface, for instance in the form of drops. The invention therefore provides the possibility of accelerating substances in the liquid state in addition to, or in conjunction with, granular material and particles. The invention also provides the possibility of directing more than one guide member on one co-rotating impact surface, with which it is possible to have combinations of different materials impact against an impact surface. This offers the possibility, by also directing a water jet, possibly drops, on the impact surface with the granular material, to continuously clean this impact surface, while a water layer on the impact surface can limit the wear and even increase the probability of breakage.

De achtereenvolgende stappen spelen zich af in een vlak van een roterend systeem 10 waarbij elke volgende stap verder verwijderd van de rotatiehartlijn plaatsvindt. De beweging van het materiaal is naar buiten gericht, gezien in het vlak vanuit de rotatiehartlijn. Door het inslagvlak van het inslagorgaan in het vlak loodrecht op het vlak van de rotatie onder een schuine hoek op te stellen, wordt bereikt dat het materiaal, nadat het tegen dit vlak is ingeslagen, bovendien schuin uit het vlak van de rotatie wordt weggeleid.The successive steps take place in a plane of a rotating system 10 with each subsequent step taking place further away from the axis of rotation. The movement of the material is directed outward, viewed in the plane from the axis of rotation. By arranging the weft face of the weft member at an oblique angle in the plane perpendicular to the plane of rotation, it is achieved that the material, after it has been knocked against this plane, is moreover guided obliquely out of the plane of the rotation.

15 De rotatiehartlijn is normaal verticaal opgesteld, zodat de achtereenvolgende stappen plaatsvinden in het horizontale vlak van het roterende systeem. De uitvinding voorziet in de mogelijkheid dat de rotatiehartlijn horizontaal is opgesteld of onder een schuine hoek, waarbij de achtereenvolgende stappen plaatsvinden in respectievelijk het horizontale of het schuine vlak van het roterende systeem.The axis of rotation is normally arranged vertically, so that the successive steps take place in the horizontal plane of the rotating system. The invention provides the possibility that the axis of rotation is arranged horizontally or at an oblique angle, the successive steps taking place in the horizontal or oblique plane of the rotating system, respectively.

20 De uitvinding voorziet verder in de mogelijkheid, in het bijzonder voor het geval dat de ontvangstschijf om een horizontale of een onder een schuine hoek opgestelde rotatiehartlijn roteert, het materiaal vanaf een doseerschijf, die om een verticale as roteert, op de ontvangstschijf te doseren; eventueel met behulp van een met de doseerschijf meeroterend 1' doseerorgaan.The invention further provides the possibility, especially in the case that the receiving disk rotates about a horizontal or an inclined axis of rotation, to dose the material from a dosing disk rotating about a vertical axis; optionally with the aid of a 1 'dosing member rotating with the dosing disc.

25 De ontvangstschijf wordt bij voorkeur roterend en met conische vorm uitgevoerd, zodat materiaal, dat op de ontvangstschijf wordt gedoseerd, direct in een naar buiten gerichte spiraalvormige baan wordt geleid, gezien vanuit een met de ontvangstschijf meeroterend standpunt. De ontvangstschijf kan echter ook stationair worden opgesteld. De uitvinding voorziet in de mogelijkheid dat de ontvangstschijf wordt uitgevoerd in de vorm 30 van een piramide met een aantal vlakken dat gelijk is aan het aantal geleidingsorganen, of wordt uitgevoerd in de vorm van een holte waarin zich eigen materiaal vastzet dat fungeert als ontvangstschijf.The receiving disc is preferably made in a rotating and conical shape, so that material which is dosed on the receiving disc is led directly into an outwardly directed spiral path, viewed from a position rotating with the receiving disc. However, the receiving disk can also be arranged stationary. The invention provides for the possibility that the receiving disc is formed in the form of a pyramid with a number of planes equal to the number of guide members, or in the form of a cavity in which self-contained material acts as a receiving disc.

Het heeft daarbij de voorkeur om langs de rand van de ontvangstschijf een voor-geleidingsorgaan op te stellen, waarvan het geleidingsvlak de natuurlijke spiraalvormige 35 baan van het materiaal volgt, die normaal een Archimedesspiraal benaderd. Het materiaalIt is preferred to arrange a pre-guiding member along the edge of the receiving disc, the guiding surface of which follows the natural spiral path of the material, which normally approaches an Archimedean spiral. The material

100626Q100626Q

- 15 - wordt daarmee in een vloeiende beweging, als het ware in segmenten verdeeld en naar het centrale toevoereind van het geleidingsorgaan geleid. Het voorgeleidingsorgaan kan loodrecht zijn gericht op de centrale toevoer van het geleidingsorgaan, maar ook onder een schuine hoek. De centrale invoer van het voorgeleidingsorgaan kan gelegen zijn direct 5 achter, gezien in de rotatierichting, van de centrale toevoer van het geleidingsorgaan, maar ook daarvoor. In het laatste geval kan het geleidingsvlak van het voorgeleidingsorgaan vanaf de centrale invoer geleiding in hoogte toenemen, waardoor het materiaal gemakkelijker, meer storingsvrij, wordt opgepakt.In this way it is divided, as it were, into segments in a smooth movement and guided to the central supply end of the guide member. The pre-guide member can be oriented perpendicular to the central supply of the guide member, but also at an oblique angle. The central input of the pre-guide member can be located directly behind, viewed in the direction of rotation, of the central supply of the guide member, but also in front of it. In the latter case, the guiding surface of the pre-guiding member can increase in height from the central infeed guiding, so that the material is picked up more easily, more trouble-free.

Centraal boven de ontvangstschijf kan een toevoerbuis worden opgesteld die in de-10 zelfde rich tin g met dezelfde hoeksnelheid om dezelfde rotatiehartlijn roteert als de ontvangst schijf. Deze toevoerbuis kan onderaan zodanig worden verwijd dat het voorgeleidings-f orgaan en eventueel een gedeelte van het geleidingsorgaan daardoor wordt afgedekt. Daar mee wordt voorkomen dat het materiaal over het geleidingsorgaan springt of daarover wordt gestuwd. Het geleidingsorgaan kan met een recht en met een naar achter of naar 15 voren gekromd, gezien in de rotatierichting, radiaal of niet radiaal naar buiten gericht geleidingsvlak worden uitgevoerd. Loodrecht op het vlak van de rotatie kan het jgeleidings-vlak hol zijn gekromd of langs de bovenzijde van een geleidingsstrip zijn voorzien, waarmee wordt voorkomen dat het materiaal over de bovenrand van het geleidingsorgaan springt of wordt gestuwd. Het geleidingsorgaan kan daarvoor ook worden uitgevoerd als een 20 kamerschoepconstructie of als een buisconstructie. De uitvinding voorziet in de mogelijk heid om het geleidingsorgaan uit te voeren als een rotatie-symmetrische schijf. Naast zelf-rotatie in een rotatierichting, tegengesteld aan die van het geleidingsorgaan, roteert de rotatie-symmetrische schijf als geheel met het geleidingsorgaan mee rond de rotatiehartlijn. ^ Een dergelijke schijf is mogelijk omdat, met de werkwijze van de uitvinding, het materiaal 25 bij voorkeur met een relatief geringe snelheid vanaf het afgifte-eind van het geleidingsorgaan in de spiraalvormige baan wordt gebracht Met een dergelijk rotatie-symmetrisch geleidingsvlak wordt de slijtage beperkt tot een minimum. In wezen fungeert een dergelijk rotatie-symmetrisch geleidingsvlak als een soort van transportband. Het geleidingsvlak kan worden voorzien van een slijtvaste laag, bijvoorbeeld in de vorm van kunststof of 30 rubber.Centrally above the receiving disk, a supply tube can be arranged which rotates in the same direction at the same angular velocity about the same axis of rotation as the receiving disk. This feed tube can be widened at the bottom in such a way that the pre-guiding member and possibly a part of the guiding member is covered thereby. This prevents the material from jumping or being pushed over the guide member. The guide member can be designed with a straight and with a backward or curved forward, viewed in the direction of rotation, radial or non-radially outwardly directed guide surface. Perpendicular to the plane of rotation, the guide surface may be curved concave or provided with a guide strip along the top, which prevents the material from jumping or being pushed over the top edge of the guide member. The guide member can therefore also be designed as a chamber blade construction or as a tube construction. The invention provides the possibility of designing the guide member as a rotationally symmetrical disc. In addition to self-rotation in a direction of rotation, opposite to that of the guide member, the rotationally symmetrical disk as a whole rotates with the guide member about the axis of rotation. Such a disc is possible because, with the method of the invention, the material 25 is preferably introduced at a relatively low speed from the discharge end of the guide member into the spiral path. With such a rotationally symmetrical guide surface the wear is limited to a minimum. In essence, such a rotationally symmetrical guide surface functions as a kind of conveyor belt. The guide surface can be provided with a wear-resistant layer, for instance in the form of plastic or rubber.

De geleidingsorganen behoeven niet allen gelijksoortig te zijn uitgevoerd, maar kunnen onderling verschillen in bijvoorbeeld de lengte of radiale opstelling. Langs de verschillende geleidingsorganen kunnen verschillende materialen worden versneld. Het is in principe mogelijk om meer dan één geleidingsorgaan te richten op één inslagvlak.The guide members need not all be of the same design, but may differ in, for example, the length or radial arrangement. Different materials can be accelerated along the different guide members. In principle it is possible to orient more than one guide member on one impact surface.

35 Tussen het geleidingsorgaan en het inslagorgaan kan een geleiding worden geplaatst, 1 o 0 6 26 o - 16 - bijvoorbeeld in de vorm van een open of gesloten koker of buis, waarvan de as de spiraalbeweging van het materiaal volgt, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan meebewegend standpunt. Het geleidingsorgaan wordt normaal uitgevoerd in de vorm van een geleidings-segment met een geleidingsvlak.A guide can be placed between the guide member and the weft member, 1 o 0 6 26 o - 16 - for instance in the form of an open or closed tube or tube, the axis of which follows the spiral movement of the material, viewed from one with the guiding member moving position. The guide member is normally constructed in the form of a guide segment with a guide surface.

5 De dimensionering, ofwel de radiale afstand tot de plaats waar het deeltje het geleidings orgaan verlaat en de plaats waar het met behulp van het inslagorgaan het inslagvlak treft, en de daarmee samenhangende hoek die deze radiale lijnen maken, kunnen tezamen met de hoeksnelheid van de rotor en de hoek waarmee het materiaal, vanuit de spiraal vormige baan, met behulp van het inslagorgaan inslaat tegen het eerste inslagvlak, zodanig worden 10 geoptimaliseerd dat een zo effectief mogelijk breekproces wordt gerealiseerd met zo gering mogelijk energieverbruik, zo weinig mogelijk slijtage en zo goed mogelijke kwaliteit van het breekprodukt.5 The dimensioning, or the radial distance from the place where the particle leaves the guide member and the place where it strikes the impact surface with the aid of the impact member, and the associated angle that these radial lines make, together with the angular velocity of the rotor and the angle with which the material impacts from the spiral impact path against the first impact surface with the aid of the weft member are optimized in such a way that the most effective breaking process is realized with as little energy consumption as possible, as little wear and tear and as good as possible possible quality of the crushed product.

Bij de werkwijze volgens de uitvinding wordt het te breken materiaal, zoals gebruikelijk, onder invloed van middelpuntvliedende krachten langs het roterende geleidingsorgaan 15 versneld en naar buiten weggeslingerd. De plaats waar het materiaal dat geleidingsorgaan verlaat ligt zowel in radiale richting als in omtreksrichting vast, waardoor elk deeltje op een vooraf bepaalde, vastgelegde, geregelde en ongestoorde, ofwel nagenoeg deterministische wijze, wordt gelanceerd. Daarmee ligt ook de baan vast die het deeltje daarna beschrijft, gezien vanuit zowel een stilstaand als een met het geleidingsorgaan meebewegend 20 standpunt Gezien vanuit een met het geleidingsorgaan meeroterend standpunt is deze baan spiraalvormig en naar achter gericht, gezien vanuit de rotatierichting. Gezien vanuit een stilstaand standpunt is deze baan recht en naar voren gericht, gezien vanuit de rota-tiebeweging.In the method according to the invention, the material to be broken is accelerated, as usual, under the influence of centrifugal forces along the rotating guide member 15 and flung out. The location where the material exiting the guide member is fixed in both the radial and circumferential directions, whereby each particle is launched in a predetermined, fixed, controlled and undisturbed, or substantially deterministic manner. This also establishes the trajectory that the particle subsequently describes, seen from both a stationary and a position moving along with the guide member. Seen from a standpoint rotating with the guide member, this trajectory is spiral and directed backwards, viewed from the direction of rotation. Seen from a stationary position, this track is straight and forward, viewed from the rotational movement.

^ Volgens de werkwijze van de uitvinding laat men dit versnelde materiaal niet direct 25 tegen een stationaire of meeroterende pantsening, pantseiplaat of autogeengordel botsen, die rond de rotor is opgesteld, maar wordt het deeltje in zijn baan, na het verlaten van de geleiding, met behulp van een inslagorgaan eerst getroffen door een inslagvlak, dat in dezelfde richting en met dezelfde hoeksnelheid om dezelfde rotatiehartlijn roteert als het geleidingsorgaan en dat is opgesteld in de spiraalvormige baan die het deeltje beschrijft 30 nadat dit het geleidingsorgaan verlaat.According to the method of the invention, this accelerated material is not caused to collide directly with a stationary or rotationally rotating panting, panting plate or autogenous belt, which is arranged around the rotor, but the particle in its path, after leaving the guide, is by means of a weft member first impacted by a weft surface which rotates in the same direction and at the same angular velocity about the same axis of rotation as the guide member and which is arranged in the spiral path describing the particle after it leaves the guide member.

Dat inslagorgaan kan worden gevormd door een inslagelement of een bed van eigen materiaal, een ander (tweede) deel van het materiaal of een andersoortig voorwerp, waarvan in alle gevallen het inslagvlak, zoveel mogelijk dwars, in de spiraalvormige baan is opgesteld die het deeltje beschrijft, op een plaats op de cirkelomtrek die zodanig is geko-35 zen, dat de aankomst van het materiaal is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van 1006260 - 17 - dat inslagvlak.That weft member can be formed by a weft element or a bed of its own material, another (second) part of the material or another object, the impact surface of which in all cases is arranged, as far as possible, in the spiral path that describes the particle. , at a location on the circumference selected such that the arrival of the material is synchronized with the arrival there of 1006260-17 - that impact plane.

Dankzij de vaste plaats van het inslagvlak, ten opzichte van de vaste plaats waar het deeltje het geleidingsorgaan verlaat (wordt “gelanceerd”) en het feit dat de spiraalvormige baan die het deeltje beschrijft tussen het geleidingsorgaan en het botsmiddel (inslagorgaan) 5 niet wordt beïnvloed door de hoeksnelheid, is steeds verzekerd dat alle deeltjes dat inslagvlak, met behulp van het inslagorgaan, op uniforme wijze treffen: de deeltjes die achter elkaar het geleidingsorgaan verlaten, worden meestal na elkaar, met nagenoeg dezelfde snelheid en onder nagenoeg dezelfde hoek getroffen door het inslagvlak.Due to the fixed location of the impact surface, relative to the fixed location where the particle exits the guide member (being "launched") and the fact that the spiral path describing the particle between the guide member and the impactor (impact member) 5 is not affected by the angular velocity, it is always ensured that all particles strike this impact surface in a uniform manner, with the aid of the impact member: the particles that leave the guide member one after the other are usually hit one after the other, at almost the same speed and at almost the same angle. impact plane.

Ter verkrijging van het gewenste resultaat, dat wil zeggen de gewenste botsing tussen 10 deeltjes en botsmiddel (inslagorgaan), moet de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar het materiaal het centrale roterende orgaan verlaat en de radiale lijn ( waarop zich de plaats bevindt waar het materiaal, met behulp van het inslagorgaan, door het inslagvlak wordt getroffen, voldoen aan de vergelijking: Λ f pcosa 1 cosa 15 Θ = arctan —- -p- ^psina + ^y f η 4 r = de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden, r, = de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste 20 materiaal dat geleidingsorgaan verlaat.In order to obtain the desired result, i.e. the desired collision between particles and impactor (impact member), the angle (Θ) between the radial line at which the material exits the central rotating member and the radial line ( where the place where the material is struck by the weft surface by means of the weft member, satisfy the equation: pc f pcosa 1 cosa 15 Θ = arctan —- -p- ^ psina + ^ yf η 4 r = de radial distance from the axis of rotation to the place where the path of that not yet impacted material and the path of that impact member intersect, r = the radial distance from the axis of rotation to the place where that not yet impacted material leaves the guide member.

α = de ingesloten hoek tussen enerzijds de snelheid van de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid), in grootte gelijk aan het produkt van de hoeksnelheid (Ω) en de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot ^ de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (r,), en 25 anderzijds de absolute snelheid (v) van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan f = het verhoudingsgetal van enerzijds de grootte van de snelheid van de plaats op het geleidingsorgaan waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid), en anderzijds de grootte van de component van de absolute snel-30 heid (v) van dat nog niet gebotste materiaal evenwijdig aan de tipsnelheid, zijnde het produkt van cos(a) en de grootte van de absolute snelheid (v) bij het verlaten van dat geleidingsorgaan f _ vcosa vtip 35 1 0 0 626 0 - 18 - p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan 5 ._ [r*2 p= r, < —=—cos a-since >α = the included angle between the velocity of the place where that unimpeded material exiting the guide member (tip speed), on the one hand, is equal in magnitude to the product of the angular velocity (Ω) and the radial distance from the axis of rotation to the place where that material not yet impacted leaving guide member (r1), and on the other hand the absolute speed (v) of that not yet impacted material leaving that guide member f = the ratio of, on the one hand, the magnitude of the speed of the position on the guide member where that not yet impacted material exiting guide member (tip speed), and on the other hand the magnitude of the component of the absolute speed (v) of that not yet impacted material parallel to the tip speed, being the product of cos (a) and the magnitude of the absolute velocity (v) when leaving that guiding member f _ vcosa vtip 35 1 0 0 626 0 - 18 - p = the distance traveled of that not yet collided material vana f that place where the not yet impacted material leaves the guide member until that place where the not yet impacted material strikes that impact member 5 ._ [r * 2 p = r, <- = - cos a-since>

Ih j met dien verstande dat een negatieve waarde voor die hoek (Θ) een draaiing aangeeft, 10 tegengesteld aan de draaiing van dat eerste botsmiddel en dat geleidingsorgaan.Ih j with the proviso that a negative value for that angle (Θ) indicates a rotation, opposite to the rotation of that first impactor and guide member.

Voor het realiseren van een doelmatige botsing tussen deeltje en het inslagvlak van het inslagorgaan heeft het de voorkeur om de hoek (Θ) groter dan 10° te nemen; bij voorkeur groter dan 20° tot 30°. De maximale hoek (Θ) is in wezen alleen praktisch begrensd, 15 maar kan zelfs groter dan 360° worden genomen.To achieve an effective collision between particle and the impact surface of the impact member, it is preferable to take the angle (Θ) greater than 10 °; preferably greater than 20 ° to 30 °. The maximum angle (Θ) is essentially only practically limited, 15 but can be taken even greater than 360 °.

In wezen kan, in geval het systeem is uitgerust met twee meeroterende inslagorganen, de hoek tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar het materiaal het eerste inslagvlak verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar het eenmaal gebotste materiaal het tweede inslagvlak treft, op soortgelijke wijze worden berekend.In essence, if the system is equipped with two co-rotating impact members, the angle between the radial line where the material exits the first impact surface and the radial line where the material once impacted is the second impact surface are calculated in a similar manner.

20 In geval korrels worden versneld, moet er rekening mee worden gehouden dat wan neer de diameter van de korrels toeneemt, deze langer contact maken met het geleidingsorgaan. De radiale afstand tot die plaats waar het materiaal het geleidingsorgaan verlaat (r,) wordt daarom berekend als de som van de overeenkomstige radiale afstand tot het ( afgifte-eind van het geleidingsorgaan, vermeerderd met de halve diameter van de korrels 25 uit het materiaal.In the event of granules being accelerated, it should be taken into account that as the diameter of the granules increases, they make longer contact with the guide member. The radial distance from that location where the material exits the guide member (r1) is therefore calculated as the sum of the corresponding radial distance from the (release end of the guide member, plus half the diameter of the grains 25 from the material.

Bij de berekening wordt uitgegaan van een weerstandsloze toestand. In de realiteit is de beweging van de deeltjes wel degelijk onderhevig aan onder andere wrijving met onderdelen van de rotoren aan de luchtweerstand. Hetzelfde geldt voorde zwaartekracht. De invloed van luchtbewegingen, die ontstaan door de rotatie van het systeem, zijn beperkt 30 omdat zich een soort van roterende schotel vormt, waarin de lucht meeroteert met de geleidingsorganen en de inslagorganen. Voorts wordt de baan die het deeltje beschrijft, beïnvloedt door onder meer de korreldiameter, de korrelconfiguratie en een roterende beweging van het deeltje. Deze beïnvloeden de baan in zekere mate, overigens zonder dat de aard van de beweging wezenlijk wordt veranderd. Verschillende deeltjes uit een korrel-35 stroom kunnen daardoor, naast elkaar, verschillende banen beschrijven, waardoor de deel- 1006260 - 19 - tjes niet allemaal op dezelfde plaats het inslagorgaan treffen. Hoewel de invloed normaal beperkt is, moet er in de praktijk, bij de positionering, dimensionering en keuze van het inslagorgaan, rekening mee worden gehouden dat de inslagen zich spreiden over een zeker gebied op het inslagvlak.The calculation assumes a resistance-free state. In reality, the movement of the particles is indeed subject to friction with parts of the rotors due to air resistance, among other things. The same goes for gravity. The influence of air movements, which are caused by the rotation of the system, is limited because a kind of rotating dish is formed in which the air rotates along with the guide members and the impact members. Furthermore, the trajectory describing the particle is influenced by, inter alia, the grain diameter, the grain configuration and a rotating movement of the particle. These influence the track to some extent, without, however, substantially changing the nature of the movement. As a result, different particles from a grain flow can describe, in parallel, different paths, so that the particles do not all strike the impact member in the same place. Although the influence is normally limited, in practice, when positioning, dimensioning and selecting the weft member, it must be taken into account that the wefts spread over a certain area on the weft surface.

5 De inslag van het materiaal tegen het inslagvlak van het inslagorgaan kan loodrecht plaatsvinden. Door het inslagvlak van het inslagorgaan onder een hoek op te stellen, kaatst het materiaal na de inslag in een andere richting weg, zodanig dat de uniforme wijze van breken ook niet door interferentie verstoord kan worden. Inslag tegen een licht schuin opgesteld vlak vergroot bovendien de breukwaarschijnlijkheid. Voor het optimaal breken 10 van het deeltje heeft een inslaghoek van 75° tot 85° daarom de voorkeur.The impact of the material against the impact surface of the impact member can take place perpendicularly. By arranging the weft surface of the weft member at an angle, the material bounces away in another direction after the weft, such that the uniform manner of breaking cannot be disturbed by interference either. Impact against a slightly oblique surface also increases the probability of fracture. For optimum breaking of the particle, a weft angle of 75 ° to 85 ° is therefore preferred.

Het heeft daarbij verder de voorkeur om het materiaal, gezien in het vlak van de ( rotatie en gezien vanuit een met het inslagvlak meebewegend standpunt, zoveel mogelijk loodrecht tegen het inslagvlak te laten inslaan. De hoek (β) waaronder het inslagvlak, ter plaatse waar de inslag plaatsvindt, in het vlak van de rotatie, moet worden opgesteld, 15 voldoet aan de vergelijking: r2cosa f rcosffl )2 ---1—> ij cos a _ f r, psina + Γ] β = arctan -ï-——-^- - Θ η sin a + p 20 waarin:It is further preferred to have the material, viewed in the plane of the (rotation and seen from a point of view moving with the impact surface), as far as possible perpendicular to the impact surface. The angle (β) under which the impact surface, at the location where the impact takes place, in the plane of the rotation, must be drawn, 15 satisfies the equation: r2cosa f rcosffl) 2 --- 1 -> ij cos a _ fr, psina + Γ] β = arctan -ï -—— - ^ - - Θ η sin a + p 20 where:

^ ( \ P^ (\ P

„ pcosa cosa r 2 9c Θ = arctan —- -p- p = r,<,1—t--cos α-sina ^psina + rj f η [ V ΓΓ 1 0 0 6 26 0 pcosa ] vcosa <p=arctan-{—-}· 1=- v. = Ωγ.“Pcosa cosa r 2 9c Θ = arctan —- -p- p = r, <, 1 — t - cos α-sina ^ psina + rj f η [V ΓΓ 1 0 0 6 26 0 pcosa] vcosa <p = arctan - {—-} · 1 = - v. = Ωγ.

Ψ [psina+rj vtip vt.P iZri 30 β = die ingesloten hoek die dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie, en gezien vanuit een met dat eerste 35 inslagorgaan meebewegend standpunt, maakt met de lijn die loodrecht is - 20 - gericht op die radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan 5 vtip = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) α = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (dus tussen v en vüp) 10 r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal waar de inslag tegen dat inslagorgaan plaatsvindt f r, = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat Θ = ingesloten hoek tussen de radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet 15 gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn met daarop de plaats waar het nog niet gebotste materiaal inslaat tegen het inslagorgaan é p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan 20 Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan φ = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidingsorgaan), gezien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet ^ gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats 25 waai’ dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat eerste inslag orgaan treft, gezien vanuit stilstaande positie.Ps [psina + rj vtip vt.P iZri 30 β = that included angle that impact plane, at the location where that material has not yet collided, with the aid of that impact element, which impacts impact plane, seen in the plane of rotation, and seen from a position moving along with that first 35 impact member, with the line perpendicular - 20 - directed to that radial line on which is the location where that not yet impacted material exiting guide member v = absolute velocity of that not yet impacted material at the leaving that guiding member 5 vtip = circumferential speed of that place where that not yet impacted material exiting the guiding member (tip speed) α = enclosed angle between the absolute speed and the velocity of that place where that not yet impacted material exiting the guiding member (i.e. between v and vüp) 10 r = radial distance from the center of rotation to that place on the spiral where the impact takes place against that impact member fr, = radial distance from the r otation axis to that place where the not yet impacted material exiting the guide member Θ = angle enclosed between the radial line with the location where that not yet impacted material exiting the guide member and the radial line with the place where the not yet impacted material impacts against the impact member é p = the distance traveled of that not yet impacted material from that place where that not yet impacted material leaves the guiding element to that place where that not yet impacted material impacts against that impact element 20 Ω = angular velocity of that guiding element φ = the angle between that radial line showing the location where that not yet impacted material exits the guide member (that tip of that guide member), as seen from a stationary position at the moment that that not yet impacted material exits the guide member, and the radial line to the place 25 blow that not yet collided material for the first time that first impact body when viewed from a stationary position.

De werkelijke inslaghoek kan nu worden ingesteld door het meeroterend inslagvlak als geheel 5° tot 15° te kantelen in het vlak loodrecht op het rotatievlak.The actual impact angle can now be set by tilting the fully rotating impact plane as a whole 5 ° to 15 ° in the plane perpendicular to the plane of rotation.

30 Zoals is gezegd, wordt de spiraalvormige baan die het materiaal beschrijft door een aantal factoren beïnvloed, waaronder de diameter. De banen vallen daarom niet allemaal samen en treffen het inslagvlak gedeeltelijk naast elkaar over een bepaald gebied.As has been said, the spiral web describing the material is affected by a number of factors, including the diameter. The tracks therefore do not all coincide and partially strike the impact surface over a given area.

Voor het realiseren van inslagen onder een zoveel mogelijk gelijke (constante) hoek, moet het inslagvlak van het inslagorgaan daarom enkelvoudig- of dubbelgekromd worden 35 uitgevoerd. De kromming kan worden gericht vanuit de plaats die wordt gevormd door het 1006260 - 21 - punt waar de lijn die loodrecht is gericht op de plaats waar het materiaal het inslagvlak treft en de lijn vanuit de plaats waar het materiaal het geleidingsorgaan verlaat, elkaar loodrecht snijden. Vanuit deze plaats kan het inslagvlak worden gekromd volgens de cirkel of de bol met als straal de afstand tussen deze plaats en het middelpunt van het inslagvlak; of de 5 plaats op het inslagvlak waar de inslagen zich concentreren. Ook kan vanuit deze plaats de kromming een parabool of ellips beschrijven.For realizing wefts at the same (constant) angle as possible, the weft surface of the weft member must therefore be single-curved or double-curved. The curvature can be oriented from the location formed by the 1006260 - 21 point where the line perpendicular to the location where the material meets the impact surface and the line from the position where the material exits the guide member intersect at right angles . From this location, the impact surface can be curved according to the circle or the sphere, the radius of which is the distance between this location and the center of the impact surface; or the 5 place on the weft plane where the wefts are concentrated. The curvature can also describe a parabola or ellipse from this location.

De functie van het geleidingsorgaan is, zoals reeds genoemd, het na elkaar “lanceren” van de deeltjes, of andersoortig materiaal, zodanig dat zij in een bepaalde baan worden weggeslingerd. Het botsmiddel (inslagorgaan) bevindt zich op een grotere radiale afstand 10 van de rotatiehartlijn als het eind van het geleidingsorgaan, van waaraf de deeltjes gelanceerd worden. Het botsmiddel (inslagorgaan) roteert evenwel in dezelfde richting en met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn als het geleidingsorgaan, hetgeen betekent dat de absolute snelheid in omtreksrichting van dat inslagvlak van dat botsmiddel (inslagorgaan) hoger is dan die overeenkomstige snelheid van het deeltje. Het verschil in 15 snelheid in de omtreksrichting, ofwel het verschil in transversale snelheden, tussen het deeltje en het botsmiddel (inslagorgaan), levert grofweg de impulsbelasting onder invloed 4 waarvan zich het breekproces voltrekt.The function of the guiding member, as already mentioned, is to "successively" launch the particles, or other material, in such a way that they are thrown out in a certain path. The impactor (impact member) is located a greater radial distance from the axis of rotation as the end of the guide member from which the particles are launched. However, the impact means (impact member) rotates in the same direction and at the same angular velocity and about the same axis of rotation as the guiding means, which means that the absolute circumferential speed of that impact face of that impact means (impact member) is higher than that corresponding velocity of the particle. The difference in velocity in the circumferential direction, or the difference in transverse speeds, between the particle and the impactor (impact member) roughly produces the impulse load under the influence of which the breaking process takes place.

De precieze snelheid (V^p waarmee het materiaal het inslagvlak met behulp van het botsmiddel (inslagorgaan) treft, ofwel de feitelijke botssnelheid, is een functie van ener-20 zijds de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot het centrale toevoereind van het geleidingsorgaan, de overeenkomstige radiale afstand tot de plaats vanwaar het materiaal het geleidingsorgaan verlaat en de plaats waarop het materiaal het inslagvlak treft, en anderzijds van de hoeksnelheid van het geleidingsorgaan en van het inslagorgaan, en voldoet ( aan de vergelijking: 25 vinslag = r ® waarin: 30 r i2 λ cos<|> vcosa . p + nsina Θ = (--—1 vn cos a-- r = v-—*- (psma+rij frj r f p cos a ) f vcosa <p=arctanj—-1 1=- 35 [psina+rjj v,ip 1 0 0 6 26 0 - 22 - P= rnJ—T-cos2a-sinai ΠΤτ ~~ 2 v = or, v 1 Vr2 T~\Ti +2r1psina + p vtip *"1The precise velocity (V ^ p) with which the material strikes the impact surface by means of the impact means (impact element), or the actual impact speed, is a function of the radial distance from the center of rotation to the central feed end of the guide element, the corresponding radial distance from the point of departure of the material from the guide member and the point where the material strikes the impact plane, and the angular velocity of the guide member and of the impact element, on the other hand, and complies (with the equation: 25 fin impact = r ® where: 30 r i2 λ cos <|> vcosa. p + nsina Θ = (--— 1 vn cos a-- r = v -— * - (psma + row frj rfp cos a) f vcosa <p = arctanj —- 1 1 = - 35 [psina + rjj v, ip 1 0 0 6 26 0 - 22 - P = rnJ — T-cos2a-sinai ΠΤτ ~~ 2 v = or, v 1 Vr2 T ~ \ Ti + 2r1psina + p vtip * " 1

1 J1 J

5 vinttag = inslagsnelheid waarmee dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan x = radiale component van die inslagsnelheid rê = transversale component van die inslagsnelheid v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat 10 geleidingsorgaan v^ = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat ( geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) α = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat 15 (dus tussen v en vUp) r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal waar de * inslag tegen dat inslagorgaan plaatsvindt5 vinttag = impact velocity at which that not yet impacted material impacts against that impact element x = radial component of that impact speed rê = transverse component of that impact speed v = absolute speed of that not yet impacted material when leaving that guide element v ^ = peripheral speed of that place where that not yet impacted material exiting (guide member (tip speed) α = included angle between the absolute speed and the speed of that place where that not yet impacted material exiting guide member 15 (i.e. between v and vUp) r = radial distance from the axis of rotation to that location on the coil where the impact occurs against that impact member

Tj = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat 20 P = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan ( φ = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet 25 gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidings orgaan), gezien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat inslagorgaan treft, gezien vanuit stilstaande positie 30Tj = radial distance from the axis of rotation to that place where the un-impacted material leaves the guide member 20 P = the distance traveled of that un-impacted material from that location where that un-impacted material exits the guide element to that location where it has not yet impacted impact material against that impact member Ω = angular velocity of that guiding element (φ = the angle between that radial line with the location where that not yet impacted material leaves the guiding element (that tip of that guiding element), viewed from a stationary position on the moment that not yet impacted material exits the guide member, and the radial line to the location where that not yet impacted material first strikes impact, viewed from stationary position 30

Daarnaast heeft het deeltje nog een radiaal naar buiten gerichte snelheidscomponent ten opzichte van het botsmiddel (inslagorgaan), welke component ertoe bijdraagt dat de tijdens de inslag ontstane fragmenten geen interferentieproblemen opleveren.In addition, the particle also has a radially outwardly directed velocity component with respect to the impactor (impact member), which component contributes to the fact that the fragments generated during impact do not cause interference problems.

Voor het doelmatig breken van steenachtig materiaal, moet het korrelmateriaal met 35 een snelheid, afhankelijk van de brosheid van het materiaal, van 50 tot 150 m/sec inslaan.In order to efficiently break stony material, the grain material must impact at a speed of 50 to 150 m / sec, depending on the brittleness of the material.

1006260 - 23 -1006260 - 23 -

Voor het realiseren van een effectieve impulsbelasting heeft het de voorkeur om de radiale afstand tot de plaats waar het deeltje tegen het botsmiddel (inslagorgaan) botst, tenminste anderhalf, en bij voorkeur tweemaal zo groot te nemen dan de radiale afstand tot de plaats waar het deeltje het geleidingsorgaan verlaat.In order to realize an effective impulse load, it is preferable to take the radial distance from the place where the particle collides with the impactor (impact member) at least one and a half, and preferably twice as great, than the radial distance from the place where the particle leaves the guiding member.

5 In vergelijking met de bekende werkwijzen heeft de werkwijze van de uitvinding een aantal heel specifieke voordelen. Het belangrijkste voordeel is dat de beweging van het materiaal in het roterend systeem, die bij de bekende werkwijzen nagenoeg geheel chaotisch is, bij de werkwijze van de uitvinding nagenoeg geheel deterministisch verloopt. Daardoor wordt aanzienlijk bespaard op energie, treedt minder slijtage op en wordt een 10 beter breekprodukt gerealiseerd.Compared to the known methods, the method of the invention has a number of very specific advantages. The main advantage is that the movement of the material in the rotating system, which is almost completely chaotic in the known methods, proceeds almost entirely deterministic in the method of the invention. This saves considerable energy, less wear occurs and a better breaking product is realized.

Bij de bekende werkwijzen wordt het materiaal in één stap versneld en daama, vanaf ' het afgifte-eind van de geleiding, naar buiten geslingerd tegen een stationair, of meerot erend, inslagvlak, tijdens welke inslag het materiaal breekt. Bij de werkwijze volgens de uitvinding vindt de versnelling plaats in twee stappen, te weten korte geleiding gevolgd 15 door eerste inslag tegen een meeroterend eerste inslagvlak. Het materiaal wordt vanaf het afgifte-eind met een zodanige snelheid in een spiraalvormige baan gebracht, dat dit materiaal het meeroterend inslagvlak bereikt zonder wezenlijk te worden beïnvloed door wrijvings-weerstanden. Een snelheid van ongeveer 10 m/sec is daarvoor normaal toereikend. Meer snelheid toevoegen vermindert de intensiteit van de inslag van het materiaal tegen het 20 inslagvlak, die immers vooral wordt bepaald door het verschil in transversale snelheid tussen het materiaal en het inslagvlak. Het geleidingsorgaan kan daarom met een relatief kort geleidingsvlak worden uitgevoerd, waardoor zowel de slijtage als het energieverbruik gedurende deze stap beperkt blijven. Daama wordt het materiaal naar buiten geslingerd • voor een tweede inslag tegen een stationair inslagvlak. Breuk vindt plaats gedurende zo- 25 wel de eerste als de tweede inslag; dus ook in twee stappen.In the known methods, the material is accelerated in one step and then, from the delivery end of the guide, is thrown out against a stationary, or revolving, impact surface during which the material breaks. In the method according to the invention the acceleration takes place in two steps, viz. Short guiding followed by first impact against a rotating first impact surface. The material is introduced into a spiral path from the delivery end at such a speed that it reaches the co-rotating impact surface without being substantially affected by frictional resistances. A speed of about 10 m / sec is normally sufficient for this. Adding more speed reduces the intensity of the impact of the material against the impact surface, which is after all mainly determined by the difference in transverse speed between the material and the impact surface. The guide member can therefore be designed with a relatively short guide surface, so that both wear and energy consumption are limited during this step. Then the material is thrown out • for a second impact against a stationary impact surface. Breakage occurs during both the first and the second impact; so also in two steps.

Of een materiaal in één stap of in twee stappen op een bepaalde snelheid wordt gebracht, heeft geen wezenlijke invloed op het energieverbruik.Whether a material is brought to a certain speed in one step or in two steps has no significant influence on energy consumption.

Versnellen in één stap kan worden bereikt met een relatief lang geleidingsvlak, waarbij de slijtage zéér groot is, of met een verder van de rotatiehartlijn verwijderde slaglijst, 30 waarbij de versnelling plaatsvindt door volle inslag, hoekinslag, scheve inslag, geleiding of een combinatie van schuine inslag en geleiding. De slijtage is daarbij het kleinst bij een volle inslag en het grootst bij de combinatie van schuine inslag en geleiding. De totale slijtage die daarbij optreedt, is minder groot als bij een lang geleidingsvlak, maar aanzienlijk meer dan bij geleiding en volle inslag in een tweetmpsversnelling.One-step acceleration can be achieved with a relatively long guiding surface, where the wear is very great, or with a beating strip further away from the axis of rotation, the acceleration taking place by full impact, angular impact, oblique impact, guidance or a combination of oblique weft and guidance. The wear is lowest with a full weft and greatest with the combination of slant and guide. The total wear that occurs is less than with a long guiding surface, but considerably more than with guiding and full impact in a two-speed gear.

35 De verkleiningsintensiteit van een slag is het grootst bij een volle inslag, veel minder 1 006 26 o - 24 - bij een schuine inslag en nihil bij geleiding. De verkleiningsintensiteit gedurende de eentraps-versnelling, bij de bekende werkwijze, is daardoor beperkt en het verkleiningsproces vindt hoofdzakelijk plaats tijdens de inslag van het versnelde materiaal tegen het stationair in-slagorgaan waarbij de inslagen, zoals eerder is uiteengezet, met verschillende snelheden 5 onder uiteenlopende inslaghoeken plaatsvinden, waardoor de breukwaarschijnlijkheid relatief klein is. De verkleiningsintensiteit van de volle inslag tijdens de tweede trap van de versnelling is bij de werkwijze volgens de uitvinding daarentegen zeer groot, terwijl het materiaal daarna nog een aanzienlijke restsnelheid heeft, die wordt benut voor een direct navolgende tweede volle inslag. Deze restsnelheid is normaal zo groot dat de tweede in-10 slag met een nog grotere snelheid plaatsvindt dan de eerste inslag, waarbij het verschil toeneemt met een restitutiecoefficiënt van het materiaal. De tweede inslag kan plaatsvinden tegen een stationair inslagvlak, waarmee de verkleiningsgraad aanzienlijk wordt opgevoerd, of tegen een autogeenbed van eigen materiaal, waarmee een uitstekende en intensieve nabewerking van het materiaal wordt gerealiseerd, terwijl de slijtage beperkt wordt 15 De breukwaarschijnlijkheid van de werkwijze volgens de uitvinding is daardoor groot tot ruim tweemaal zo groot als die van de bekende werkwijzen.35 The reduction intensity of a stroke is greatest with a full impact, much less 1 006 26 o - 24 - with an inclined impact and zero with guidance. The reduction intensity during the one-stage acceleration, in the known method, is thereby limited and the reduction process mainly takes place during the impact of the accelerated material against the stationary impact member, the impacts of which have been explained at different speeds, as previously explained, at different speeds. impact angles occur, so that the probability of breakage is relatively small. In contrast, the reduction intensity of the full impact during the second stage of the acceleration is very high in the method according to the invention, while the material still has a considerable residual speed thereafter, which is used for a directly following second full impact. This residual velocity is normally so great that the second in-10 stroke occurs at an even greater velocity than the first impact, the difference increasing with a material restitution coefficient. The second impact can take place against a stationary impact surface, with which the degree of reduction is considerably increased, or against an autogenous bed of own material, with which an excellent and intensive finishing of the material is realized, while the wear is limited. The invention is therefore large to more than twice as large as that of the known methods.

ée

De inslagen van het materiaal tegen de respectievelijke inslagvlakken vinden vrijwel ongestoord plaats, met nagenoeg constante snelheid, onder nagenoeg gelijke, en optimale, inslaghoek. Daardoor is de breukwaarschijnlijkheid groot, de kwaliteit van het breekpro-20 dukt regelmatig en constant en blijft de slijtage aan het inslagvlak tot een minimum beperkt.The impacts of the material against the respective impact surfaces take place almost undisturbed, at almost constant speed, under substantially equal, and optimum impact angle. As a result, the probability of breaking is high, the quality of the breaking product regularly and constantly dips and wear on the impact surface is kept to a minimum.

Natuurlijk kunnen meerdere geleidingsorganen met bijbehorende inslagorganen rond de rotatiehartlijn worden opgesteld. Daardoor wordt de capaciteit verhoogd. Deze kunnen ( op dezelfde radiale afstanden worden gepositioneerd en regelmatig verdeeld rond de rotatie- 25 hartlijn worden opgesteld, maar ook op verschillende radiale afstanden.Of course, several guide members with associated weft members can be arranged around the axis of rotation. This increases the capacity. These can be positioned at the same radial distances and arranged regularly distributed around the axis of rotation, but also at different radial distances.

Rond de rotatiehartlijn kunnen meerder geleidingsorganen met bijbehorende inslagorganen worden opgesteld. Omdat de synchroon verlopende stappen voor het versnellen en inslaan van het materiaal voor elk van de opstellingen in wezen individuele processen vormen, kunnen deze processen, door de positionering van het geleidingsorgaan en het 30 inslagorgaan per opstelling te wijzigen, worden gedifferentieerd. Een dergelijke gedifferentieerde opstelling maakt het mogelijk om de afzonderlijke breekprocessen weliswaar tegelijkertijd, maar met verschillende botssnelheden ofwel impulsbelasting te laten plaatsvinden. Daardoor worden met de verschillende opstellingen materialen van onderscheidende fijnheid geproduceerd, waardoor de korrelverdeling van het breekprodukt verre-35 gaand kan worden gestuurd. Dit kan worden bereikt door alleen de radiale afstanden tot de 1 0 0 6 26 0 - 25 - verschillende plaatsen waar de deeltjes het geleidingsorgaan verlaten onderling te variëren, ofwel, en dit heeft de voorkeur, het inslagorgaan op een andere plaats in de spiraalbeweging die het deeltje beschrijft, op te stellen.Several guide members with associated weft members can be arranged around the axis of rotation. Since the synchronous steps for accelerating and impacting the material for each of the arrangements are essentially individual processes, these processes can be differentiated by changing the positioning of the guide member and the weft member per arrangement. Such a differentiated arrangement makes it possible to allow the individual crushing processes to take place simultaneously, but at different impact speeds or impulse loading. As a result, materials of distinctive fineness are produced with the various arrangements, whereby the grain distribution of the crushed product can be controlled to a large extent. This can be achieved by varying only the radial distances to the 1 0 0 6 26 0 - 25 different places where the particles leave the guide member, or, preferably, the impact member at a different location in the spiral movement which describes the particle.

Het is daarbij mogelijk om ook de hoeveelheid materiaal die naar de verschillende 5 geleidingsorganen wordt gevoerd, te variëren. Door de geleidingsorganen wordt het rotorblad als het ware in toevoersegmenten verdeeld. Normaal zijn de geleidingen op regelmatige afstanden en op dezelfde radiale afstanden tot de rotatiehartlijn opgesteld. Daarbij zijn de toevoersegmenten even groot en wordt het korrelmateriaal gelijkmatig verdeeld over de geleidingsorganen. Het is echter ook mogelijk om de grootte van de toevoersegmenten 10 verschillend te nemen. Een dergelijke onregelmatige segmentatie kan bijvoorbeeld worden bereikt door de centrale toevoereinden van de geleidingsorganen op verschillende ( radiale afstanden van de rotatiehartlijn in de spiraalvormige baan van het materiaal op te stellen. Door de met hun centrale toevoer op kleinere radiale afstand van de rotatiehartlijn opgestelde geleidingsorganen, wordt nu meer materiaal opgenomen door geleidingsseg-15 menten waarvan de centrale toevoer verder is verwijderd van de rotatiehartlijn. De hoeveelheid materiaal die vanaf de ontvangstschijf naar het geleidingsorgaan wordt geleid, kan worden gesegmenteerd door de voorgeleidingsorganen verschillend op te stellen. Een dergelijke segmentatie van het materiaal maakt het mogelijk om de hoeveelheden materiaal die fijn en grof worden gebroken verder te reguleren. Segmentatie is natuurlijk ook 20 mogelijk met behulp van de voorgeleidingsorganen.It is also possible to vary the amount of material that is fed to the different guide members. The rotor blades are, as it were, divided into feed segments by the guide members. Normally the guides are arranged at regular distances and at the same radial distances from the axis of rotation. The feed segments are the same size and the granular material is evenly distributed over the guide members. However, it is also possible to take the size of the feed segments 10 differently. Such an irregular segmentation can be achieved, for example, by arranging the central feed ends of the guide members at different radial distances from the axis of rotation in the spiral path of the material. By positioning the guide members with their central feed at a smaller radial distance from the axis of rotation, more material is now taken up by guide segments whose central feed is further away from the axis of rotation. The amount of material fed from the receiving disc to the guide member can be segmented by arranging the pre-guide members differently. material makes it possible to further regulate the amounts of material that are crushed fine and coarse, and segmentation is of course also possible with the aid of the pre-guide members.

De spiraalvormige baan die het materiaal beschrijft tussen het afgifte-eind en het inslagvlak wordt niet beïnvloed door de hoeksnelheid, waardoor het mogelijk is om met een bepaalde radiale opstelling van geleidingsorgaan en botsmiddel (inslagorgaan) de inslag-snelheid, met behulp van de hoeksnelheid, verregaand te variëren. Botssnelheden van min-25 der dan 25 m/sec tot meer dan 250 m/sec, en zelfs meer dan 1000 m/sec, zijn haalbaar.The spiral path describing the material between the delivery end and the impact surface is not affected by the angular velocity, making it possible to determine the impact velocity, using the angular velocity, with a given radial arrangement of guide member and impact means (impact member), vary widely. Collision speeds from less than 25 m / sec to more than 250 m / sec, and even more than 1000 m / sec, are achievable.

De snelheid van het materiaal neemt, wanneer het langs het geleidingsvlak van het breekorgaan wordt versneld, progressief toe, en daarmee de slijtage. Het geleidingsvlak ontwikkelt onder invloed van die slijtage naar buiten een gebogen vorm en wel na achter, gezien in de rotatierichting. Het heeft daarom de voorkeur om de dikte van het gelei-30 dingselement van het geleidingsorgaan naar buiten progressief te laten toenemen.The speed of the material as it accelerates along the guide surface of the breaker increases progressively, and thus the wear. Under the influence of this wear, the guiding surface develops a curved shape outwards, namely behind, viewed in the direction of rotation. It is therefore preferable to progressively increase the thickness of the guide member of the guide member outwardly.

De slijtage heeft direct tot gevolg dat de plaats, vanwaar het deeltje het geleidings-vermogen verlaat, geleidelijk naar achter wordt verlegd. Daardoor verplaatst zich geleidelijk de baan die het deeltje beschrijft en daarmee de plaats waar het deeltje het inslagvlak treft. Dit kan gedeeltelijk worden voorkomen door de kop van het geleidingsorgaan schuin 35 uit te voeren, en wel zodanig dat de radiale afstand tot de geleidingstip (progressief) toe- 1006260 - 26 - neemt naarmate het geleidingsvlak afslijt.The wear has the direct result that the place from which the particle leaves the conductivity is gradually shifted backwards. As a result, the trajectory that describes the particle and thus the place where the particle strikes the impact surface gradually move. This can be partially prevented by making the head of the guide member 35 obliquely, such that the radial distance to the guide tip increases (progressively) as the guide surface wears off.

Zoals is gezegd, vindt langs het inslagvlak van het inslagorgaan vooral slijtage plaats door volle inslag; en secundaire slijtage door breukfragmenten wanneer tijdens de inslag breuk optreedt. Deze is weliswaar veel minder intensief dan glijdende slijtage en slijtage 5 door inslag onder een scheve hoek, maar er treedt, omdat de inslagen met relatief grote snelheden plaatsvinden, toch relatief grote slijtage op.As has been said, along the weft surface of the weft member, wear mainly occurs through full weft; and secondary wear from breakage fragments when breakage occurs during impact. Although this is much less intensive than sliding wear and wear due to impact at an oblique angle, relatively large wear does occur, because the impacts take place at relatively great speeds.

Daar komt nog bij dat de deeltjes, door de deterministische aard van de werkwijze, de neiging kunnen hebben om vrij geconcentreerd in te slaan. Deze neiging neemt toe naarmate het materiaal een meer regelmatige korrelafmeting heeft. Wanneer de inslagen tegen 10 het inslagvlak van het breekorgaan te geconcentreerd plaatsvinden, kan dit leiden tot een niet gelijkmatig slijtagepatroon langs dit vlak, waardoor het breekproces wezenlijk kan ( worden verstoord. Het kan daarom noodzakelijk zijn om maatregelen te nemen, die be werkstelligen dat de inslagen meer worden verspreid over het inslagvlak. Het is mogelijk om het inslagsegment, ter plaatse waar de inslagen van het materiaal zich concentreren, 15 dikker uit te voeren dan in het gebied daaromheen. Genoemde verlegging van de baan van het deeltje, die optreedt als gevolg van toenemende slijtage langs het geleidingsvlak van é het inslagorgaan, kan bewerkstelligen dat de slijtage langs het inslagvlak van het inslagorgaan zich meer regelmatig ontwikkelt. De snelheid waarin de baan wordt verlegd, kan daarbij nog worden bevorderd door de kop van het geleidingselement zodanig schuin of 20 gebogen uit te voeren, dat met toenemende slijtage van het geleidingsvlak de radiale afstand van de geleidingstip geleidelijk of progressief afneemt. Voorts maakt de werkwijze van de uitvinding het mogelijk om het slijtagegedrag langs het geleidingsvlak en het inslagvlak, door de dimensionering en de keuze van een slijtvast materiaal, zodanig op elkaar af .. te stemmen ofwel te integreren, dat de slijtage langs beide vlakken regelmatig, ofwel zo- 25 veel mogelijk synchroon, verloopt.In addition, due to the deterministic nature of the process, the particles may tend to be quite concentrated. This tendency increases as the material has a more regular grain size. When the impacts against the impact surface of the breaking member take place too concentrated, this can lead to a non-uniform wear pattern along this surface, which can substantially disturb the breaking process. It may therefore be necessary to take measures to ensure that the wefts are spread more over the weft surface It is possible to make the weft segment thicker at the location where the wefts of the material are concentrated than in the area around it. of increasing wear along the guide surface of the weft member, can cause the wear along the weft surface of the weft member to develop more regularly.The speed in which the web is displaced can thereby be further enhanced by the head of the guide element such that it is inclined or bent, so that with radial wear of the guide surface, the radial distance from the guide tip decreases gradually or progressively. Furthermore, the method of the invention makes it possible to coordinate or integrate the wear behavior along the guiding surface and the impact surface, such as by the dimensioning and the choice of a wear-resistant material, such that the wear along both surfaces is regular, or as synchronous as possible.

Het is overigens mogelijk om, door het oorspronkelijke inslagvlak naar achteren gebogen uit te voeren, ofwel volgens het natuurlijke slijtagevlak, de potentiaalbelasting langs het geleidingsvlak meer regelmatig te verdelen, zodat een meer gelijkmatige slijtage langs het geleidingsvlak plaatsvindt, en de vorm, onder invloed van de slijtage, niet, of althans 30 minder, wijzigt. Dit maakt het mogelijk om het geleidingssegment en het inslagsegment optimaal met elkaar te integreren.Incidentally, it is possible, by designing the original impact surface curved backwards, or according to the natural wear surface, to distribute the potential load along the guide surface more regularly, so that a more even wear takes place along the guide surface, and the shape, under the influence of the wear does not change, or at least 30 less. This makes it possible to optimally integrate the guide segment and the weft segment.

Zoals eerder is aangegeven, is het van belang dat tijdens de inslagen van het materiaal tegen het inslagvlak zoveel mogelijk alleen inslagwrijving optreedt. De uitvinding voorziet daarom in de mogelijkheid dat het inslagvlak van het inslagorgaan zoveel mogelijk 35 dwars op de baan die de korrel beschrijft wordt opgesteld, en wel zodanig dat de korrel- 1006260 - 27 - stroom ter plaatse van de inslag een hoek maakt met het inslagvlak die ligt tussen 75° en 85°. Het inslagvlak kan daartoe enkelvoudig of tweevoudig, hol of bol, gekromd worden uitgevoerd.As indicated earlier, it is important that during impact of the material against the impact surface only impact impact occurs as much as possible. The invention therefore provides for the possibility that the impact surface of the impact member is positioned as far as possible transversely of the path describing the grain, such that the grain flow at the impact angle is at an angle to the impact surface. it is between 75 ° and 85 °. For this purpose, the impact surface can be single or dual, hollow or convex, curved.

De werkwijze van de uitvinding maakt het ook mogelijk om het inslagorgaan uit te 5 voeren in de vorm van een langwerpig inslagelement, ofwel inslagblok, dat met de kop, ofwel het inslagvlak, is gericht op de spiraalvormige baan die het deeltje beschrijft en naar achter een gebogen vorm heeft en waarvan de as is gekromd volgens de verlengde spiraalvormige baan die het deeltje zou beschrijven, wanneer de baan niet wordt onderbroken door een inslagvlak; waarbij het verloop van de kromming moet worden gecorrigeerd voor 10 de eventuele verlegging die deze baan ondergaat naarmate de tip van het geleidingsorgaan zich, onder invloed van slijtage, naar achter verplaatst. Het inslagvlak kan in langsrichting ^ vierkant, rechthoekig, maar ook gekromd of ovaal worden uitgevoerd, en enkelvoudig- of dubbelgekromd. Een dergelijke constructie, waarbij het inslagvlak zich, onder invloed van de optredende slijtage, geleidelijk naar achter verlegd, maakt het mogelijk om een relatief 15 zeer grote hoeveelheid materiaal met het inslagorgaan te bewerken, voordat deze moet worden vernieuwd. Naarmate het inslagvlak zich naar achter verplaatst kan de inslag-snelheid toenemen. Dit kan worden voorkomen door het geleidingsorgaan periodiek naar voren te verplaatsen; eenvoudiger is om de hoeksnelheid geleidelijk te verminderen, zodat de inslagsnelheid nagenoeg constant blijft.The method of the invention also makes it possible to design the weft member in the form of an elongate weft element, or weft block, which is directed with the head, or the weft surface, on the spiral path that describes the particle and backwards. has a curved shape and the axis of which is curved along the elongated spiral path that the particle would describe if the path is not interrupted by an impact plane; whereby the course of the curvature must be corrected for the possible displacement which this path undergoes as the tip of the guide member moves backwards under the influence of wear. The impact surface can be longitudinally square, rectangular, but also curved or oval, and single or double curved. Such a construction, in which the weft surface gradually shifts backwards under the influence of the wear that occurs, makes it possible to machine a relatively large amount of material with the weft member before it has to be renewed. As the impact surface moves backward, the impact speed can increase. This can be prevented by periodically moving the guide member forward; it is easier to gradually reduce the angular velocity, so that the impact velocity remains almost constant.

20 Zoals is aangegeven, hebben verschillende deeltjes van het korrelmateriaal de nei ging om, nadat deze het geleidingsorgaan verlaten, een eigen baan te volgen die enigszins af kan wijken van de eerder besproken theoretische baan. Daardoor vindt een zekere mate van natuurlijke spreiding plaats van de inslagen langs het inslagoppervlak. Deze spreiding 1 neemt toe, naarmate het inslagoppervlak verder is verwijderd van de plaats waar de deel- 25 tjes het geleidingsorgaan verlaten. Voorts vindt de spreiding plaats in zowel het horizontale als het verticale vlak: de banen van de deeltjes beschrijven daardoor als geheel een soort van gekromde zich naar buiten licht verwijderende langwerpige kegel. In een dwarsdoorsnede van deze kegel kunnen de banen als geheel een cirkelvormig vlak beschrijven, maar ook ovaal of andersoortig zijn gevormd, waarbij de verdeling van de banen in de dwars-30 doorsnede veelal een concentratie te zien geven ergens in dit vlak. De uitvinding voorziet daarom in de mogelijkheid om de vorm van het inslagvlak van het inslagorgaan af te stemmen op het inslagpatroon van de deeltjes, en het inslagvlak vierkant of rechthoekig uit te voeren, eventueel rond, ovaal, elliptisch, of andersoortig, waardoor een regelmatiger slijtpatroon kan worden verkregen, terwijl tegelijkertijd wordt bespaard op materiaal en 35 gewicht. Dit laatste is van belang in verband met de balancering van het roterend systeem.As indicated, various particles of the granular material tend to follow their own path after they leave the guide member, which may deviate somewhat from the theoretical path discussed earlier. As a result, a certain amount of natural spread of the wefts along the weft surface takes place. This spread 1 increases as the impact surface is further away from the place where the particles leave the guide member. Furthermore, the spreading takes place in both the horizontal and the vertical plane: the paths of the particles therefore describe as a whole a kind of curved elongated cone which removes itself slightly outwards. In a cross section of this cone, the webs as a whole may describe a circular plane, but may also be oval or otherwise shaped, the distribution of the webs in the cross section often showing a concentration somewhere in this plane. The invention therefore provides the possibility to match the shape of the weft surface of the weft member to the weft pattern of the particles, and to make the weft surface square or rectangular, optionally round, oval, elliptical, or other, so that a more regular wear pattern can be obtained while saving material and weight at the same time. The latter is important in connection with the balancing of the rotating system.

1006260 - 28 -1006260 - 28 -

Voorts is het mogelijk om het inslagelement gelaagd, naast elkaar of concentrisch, uit te voeren; waarbij in het gebied waarde inslagen zich concentreren, meer slijtvast of brosser materiaal kan worden verwerkt dan in de gebieden daarbuiten. Het is ook mogelijk om, wanneer slijtage optreedt, alleen het middendeel van het inslagelement te verwisselen, 5 waarbij het nieuwe element minder dik is dan het oorspronkelijke element en is afgestemd op de slijtage aan het omringende element Daarbij moet rekening worden gehouden met een eventueel verloop van het slijtagepatroon, als gevolg van slijtage aan het geleidings-orgaan.Furthermore, it is possible to make the impact element layered, next to each other or concentrically; where value impacts are concentrated in the area, more wear-resistant or brittle material can be processed than in the areas outside. It is also possible, when wear occurs, to exchange only the middle part of the weft element, 5 where the new element is less thick than the original element and is adapted to the wear on the surrounding element. of the wear pattern, due to wear on the guide member.

Het is ook mogelijk om een of meerdere openingen aan te brengen in het inslagvlak 10 die zich vullen met te breken materiaal, waardoor zich een effectief, gedeeltelijk autogeen, inslagvlak kan opbouwen waardoor minder slijtage optreedt.It is also possible to make one or more openings in the weft surface 10 which fill with material to be broken, whereby an effective, partly autogenous, weft surface can build up, whereby less wear occurs.

' Daarbij kan rond het inslagvlak een opening worden gelaten, die zich vult met in slaand korrelmateriaal, en waardoor deeltjes worden opgevangen die sterk afwijken van de gemiddelde baan die de deeltjes beschrijven. De slijtage kan ook gelijkmatig worden ver-15 deeld door het inslagvlak draaibaar, om zijn eigen as, uit te voeren. De uitvinding voorziet daartoe in de mogelijkheid om het inslagorgaan te voorzien van een cilindrisch rotatie- « symmetrisch inslagvlak, waarbij de rotatie-as in zowel het horizontale als het verticale vlak of onder een hoek kan worden opgesteld. Deze constructie heeft als bijkomend voordeel dat de korrel tijdens de inslag als het ware wordt weggedraaid en er plaats ontstaat 20 voor de inslag van de volgende korrel. Het rotatie-symmetrisch vlak kan recht, hol of bol worden uitgevoerd. Het is ook mogelijk om het inslagorgaan uit te voeren in de vorm van een rotatiesymmetrische schijf, waarvan de as ligt in het verlengde van de spiraal vormige baan van het deeltje.In addition, an opening can be left around the impact surface, which fills with hitting granular material, and through which particles are collected which deviate strongly from the average path that the particles describe. The wear can also be evenly distributed by making the impact surface rotatable about its own axis. To this end, the invention provides the possibility of providing the weft member with a cylindrical rotationally symmetrical weft surface, wherein the rotation axis can be arranged in both the horizontal and vertical plane or at an angle. This construction has the additional advantage that the grain is, as it were, turned away during the impact and space is created for the impact of the next grain. The rotationally symmetrical plane can be straight, concave or convex. It is also possible to design the impact member in the form of a rotationally symmetrical disk, the axis of which is in line with the spiral-shaped path of the particle.

' - Een bijzonder voordeel van de werkwijze volgens de uitvinding is dat, nadat het 25 materiaal is ingeslagen tegen het inslagvlak, het (gebroken) materiaal tenminste de snelheid heeft van het breekorgaan; zoals gezegd kan, afhankelijk van de elasticiteit van het materiaal, die kan worden aangegeven met de restitutiecoëfficiënt, de terugslagsnelheid van het deeltje, of breukfragmenten van het deeltje, zelfs (veel) groter zijn dan de in-slagsnelheid. Deze resterende bewegingsenergie kan verder worden benut; bijvoorbeeld 30 door het materiaal vervolgens te laten inslaan tegen een buiten en/of onderlangs het rotorblad opgesteld stationair inslagorgaan. Onderzoek heeft aangetoond dat, wanneer het materiaal snel direct achterelkaar meervoudig inslaat, de breukwaarschijnlijkheid significant toeneemt. De werkwijze volgens de uitvinding maakt het mogelijk om een dergelijke meervoudige inslag op deterministische wijze te realiseren. Het is van belang dat deze secundaire 35 inslag voor de verschillende deeltjes uit het materiaal onder een zoveel mogelijk gelijke 1 0 0 6 26 0 - 29 - inslaghoek plaatsvindt. Dit kan worden gerealiseerd door het inslagvlak van het stationaire inslagorgaan uit te voeren in de vorm van het punt op de cirkelomtrek waarvan het materiaal in een rechte baan wordt geleid. Deze kan enkelvoudig zijn, in het vlak van de rotatie, of dubbelgekromd als opeenvolgende in elkaar overgaande cirkelevolventen. Zoals eerder 5 is aangegeven, kan het stationaire inslagorgaan worden uitgevoerd als een inslagsegment met een glad inslagvlak of in de vorm van een stationair bed van eigen materiaal. Omdat het materiaal bij de werkwijze van de uitvoering met een relatief grote wegvlieghoek van het meeroterend inslagvlak in een rechte baan wordt gebracht, vindt de inslag tegen het stationaire inslagvlak ook onder een niet al te vlakke hoek plaats. Dit maakt het mogelijk 10 om ook het stationaire bed van eigen materiaal uit te voeren in de vorm van een evolvente. De uitvinding voorziet daarom in de mogelijkheid dat de bodemplaat, waarop het autogene bed van eigen materiaal zich opbouwt, uit te voeren in de vorm van een evolvente.A particular advantage of the method according to the invention is that, after the material has been knocked against the impact surface, the (broken) material has at least the speed of the breaking member; as mentioned, depending on the elasticity of the material, which can be indicated by the restitution coefficient, the recoil speed of the particle, or fracture fragments of the particle, may even be (much) greater than the impact velocity. This residual kinetic energy can be used further; for example, by subsequently allowing the material to strike against a stationary impact member arranged outside and / or below the rotor blade. Research has shown that when the material quickly impacts multiple times in rapid succession, the probability of fracture increases significantly. The method according to the invention makes it possible to realize such a multiple impact in a deterministic manner. It is important that this secondary impact for the various particles from the material takes place at an as much as possible 1 0 0 6 26 0 - 29 impact angle. This can be achieved by designing the impact surface of the stationary impact member in the form of the point on the circumference of which the material is guided in a straight path. It can be single, in the plane of rotation, or double-curved as successive interlocking circular evolutions. As previously indicated, the stationary weft member can be constructed as a weft segment with a smooth weft surface or in the form of a stationary bed of its own material. Since in the method of the embodiment the material is brought into a straight path with a relatively large flying angle of the co-rotating impact surface, the impact against the stationary impact surface also takes place at a not too flat angle. This makes it possible to also design the stationary bed of its own material in the form of an involute. The invention therefore provides for the possibility that the bottom plate on which the autogenous bed of its own material builds up, in the form of an involute.

Het is echter mogelijk om de resterende kinetische energie ook anderszins in te zetten; bijvoorbeeld om een materiaalstroom van (verkleind) materiaal in beweging te bren-15 gen, voor het classificeren van de breukfragmenten of het sorteren van materiaal.However, it is possible to use the remaining kinetic energy in another way; for example, to set a material flow of (comminuted) material into motion, for classifying the fracture fragments or sorting material.

Zoals is gezegd, is het mogelijk om het materiaal, nadat het inslaat tegen het eerste * inslagvlak, in een spiraalvormige baan naar een tweede meeroterend inslagvlak te leiden. Deze werkwijze heeft het voordeel dat het materiaal middels twee inslagen op snelheid wordt gebracht, waardoor, terwijl de slijtage wordt verdeeld over de twee inslagvlakken, 20 het materiaal op zeer grote snelheid kan worden gebracht. Voorts leiden, zoals eerder is uiteengezet, direct navolgende inslagen tot een sterke toename van de breuk-waarschijnlijkheid. De botssnelheid waarmee de deeltjes tijdens de achtereenvolgende inslagen wordt belast, kan worden geregeld met behulp van de positionering, ofwel de radia-* le afstanden tot de rotatiehartlijn, van het inslagvlak. Deze methode van meervoudige impuls- 25 belasting is bijzonder interessant voor het verwerken van materiaal dat is samengesteld uit componenten met sterk verschillende hardheden (brosheden), voor het bevrijden van mineralen uit ertsen en voor het verkleinen van materiaal tot zeer grote fijnheid.As has been said, it is possible, after impacting the first impact surface, to guide the material in a spiral path to a second co-rotating impact surface. This method has the advantage that the material is brought up to speed by means of two wefts, so that, while the wear is distributed over the two weft surfaces, the material can be brought to a very high speed. Furthermore, as previously explained, immediately subsequent impacts lead to a sharp increase in the probability of fracture. The impact velocity at which the particles are loaded during successive impacts can be controlled by the positioning, or the radial distances from the axis of rotation, of the impact surface. This method of multiple impulse loading is of particular interest for processing material composed of components of very different hardnesses (brittles), for freeing minerals from ores and for comminuting material to very great fineness.

Naast slijtage aan het geleidingsorgaan en het inslagorgaan, kan, door materiaal dat terugslaat nadat het is ingeslagen tegen de stationaire inslagvlakken die rond de rotor zijn 30 opgesteld, ook slijtage optreden aan het rotorblad; met name de rand van het rotorblad moeten daarom vaak van extra uitwisselbare slijtplaten en andere beschermingsconstructies worden voorzien. Deze slijtage draagt niet of nauwelijks bij aan het breekproces. De werkwijze van de uitvinding maakt het mogelijk om de slijtage die wordt veroorzaakt door terugslaand materiaal, sterk terug te dringen. De uitvinding voorziet daarvoor in de moge-35 lijkheid om, in geval van een horizontaal opgesteld rotorblad, de botsing tussen het deeltje 1006260 - 30 - en het inslagorgaan niet boven maar onder het rotorblad te laten plaatsvinden. Daarvoor moet het inslagorgaan onder tegen de rotor worden bevestigd, terwijl het geleidingsorgaan op een niveau onder dat van het rotorblad moeten worden opgesteld.In addition to wear on the guide member and the weft member, wear back on the stationary impact surfaces disposed around the rotor may also cause wear on the rotor blade; the edge of the rotor blade, in particular, must therefore often be fitted with extra exchangeable wear plates and other protective structures. This wear hardly contributes to the breaking process. The method of the invention makes it possible to strongly reduce the wear caused by kickback material. The invention therefore provides for the possibility, in the case of a horizontally arranged rotor blade, of causing the collision between the particle 1006260 - 30 - and the impact member to take place not above but below the rotor blade. For this, the weft member must be fastened to the bottom of the rotor, while the guide member must be positioned at a level below that of the rotor blade.

De werkwijze van de uitvinding wordt, zoals eerder is aangegeven, beïnvloed door de 5 luchtweerstand; deze invloed neemt progressief toe voor kleine tot zeer kleine korreldiameter.As indicated previously, the method of the invention is influenced by the air resistance; this influence progressively increases for small to very small grain diameter.

Om kleinere tot zeer kleine korrels volgens de uitgevonden werkwijze te kunnen bewerken, voorziet de uitvinding in de mogelijkheid dat in de breekruimte, waarin de rotor is opgesteld, een vacuüm (semi-vacutim) heerst.In order to be able to process smaller to very small grains according to the invented method, the invention provides the possibility that a vacuum (semi-vacutim) prevails in the crushing space in which the rotor is arranged.

Om de deeltjes extra te kunnen versnellen, voorziet de uitvinding in de mogelijkheid 10 om het geleidingsorgaan uit te voeren als een buisconstructie. Door de zuigende werking, die in de buis ontstaat door de roterende beweging, wordt het materiaal extra versneld. Het is zelfs mogelijk om deze buis enigszins flexibel uit te voeren.In order to be able to accelerate the particles extra, the invention provides the possibility of designing the guide member as a tube construction. Due to the suction effect, which is created in the tube by the rotating movement, the material is accelerated extra. It is even possible to make this tube somewhat flexible.

Bij toepassing van de werkwijze voor het breken van materiaal zijn de relatieve hardheden (brosheden) van het materiaal en van de respectievelijke inslagvlakken zodanig 15 gekozen, tenminste zo hard (bros) als dat van het inslaand materiaal, dat het materiaal breekt bij het botsen.When using the material breaking method, the relative hardnesses (brittles) of the material and of the respective impact surfaces are selected to be at least as hard (brittle) as that of the impact material that the material breaks upon impact.

êe

De werkwijze van de uitvinding maakt het mogelijk om in een vlak onder of naast het eerste systeem nog een of meerdere systemen om dezelfde rotatiehartlijn te laten roteren.The method of the invention makes it possible to rotate one or more systems around the same axis of rotation in a plane below or next to the first system.

Bij deze tweede variant volgens de werkwijze van de uitvinding kan aan een drietal 20 combinaties worden gedacht.In this second variant according to the method of the invention, three combinations can be envisaged.

Een eerste combinatie van een of meer boven elkaar geplaatste systemen die in dezelfde richting en met dezelfde hoeksnelheid om dezelfde in verticale richting opgestelde rotatiehartlijn roteren. Elk van de systemen, die centraal vanuit het midden met een deel . ' . van het materiaal wordt gevoed, is uitgerust met een gelijk aantal identieke, relatief korte, 25 meeroterende geleidingen die direct boven elkaar zijn geplaatst. Het materiaal wordt vanaf de afgifte-einden van de boven elkaar gelegen geleidingen, in parallelle spiraalvormige banen, naar het inslagvlak van één gezamenlijk meeroterend inslagorgaan geleid, en vandaar naar een tweede meeroterend inslagorgaan of een stilstaand inslagvlak verder geleid.A first combination of one or more superimposed systems that rotate in the same direction and at the same angular velocity about the same vertically arranged axis of rotation. Each of the systems, which is central from the center with a part. ". of the material is equipped with an equal number of identical, relatively short, co-rotating guides placed directly one above the other. The material is guided from the delivery ends of the superimposed guides, in parallel spiral paths, to the impact surface of one jointly multi-rotating impact member, and from there to a second multi-rotating impact member or a stationary impact surface.

Een tweede combinatie met twee systemen die met dezelfde hoeksnelheid, om de-30 zelfde rotatiehartlijn in tegengestelde richting ten opzichte van elkaar roteren. De meer dan twee geleidingen en bijbehorende inslagorganen in elk systeem zijn identiek maar omgekeerd ten opzichte van elkaar opgesteld. De werkwijze van de uitvinding maakt het mogelijk om de meeroterende inslagorganen vrij, dus zonder tussenblad, vlak langs elkaar te laten roteren. Door de inslagvlakken van de inslagorganen naar elkaar te richten, wordt 35 bereikt dat de rechte banen van het gebotste materiaal elkaar kruisen midden tussen de 1 0 0 6 26 0 - 31 - vlakken van de beide roterende systemen en wel op een trefplaats radiaal buiten de plaats waar de inslagvlakken tijdens de rotatie direct tegenover elkaar liggen (elkaar kruisen). Op deze wijze kan een zéér grote impulsbelasting worden opgewekt met een relatief laag energieverbruik, terwijl de autogene samenstoot van de botspartners géén slijtage ople-5 vert. In wezen is daarbij sprake van een aantal van deze botsgebieden op plaatsen regelma tig verdeeld buiten rond de omtrekcirkel die de inslagorganen beschrijven in een vlak tussen de roterende vlakken van beide systemen. De vaste lokatie van deze botsgebieden maakt het mogelijk om radiaal buiten rond deze botsgebieden een soort halfronde of driehoekige inslagorganen op te stellen met een inslagvlak van eigen materiaal. Nadat de beide 10 stromen vol tegen elkaar zijn gebotst, slaan deze met de restsnelheid, die vooral wordt gevormd door de radiale snelheidscomponent van de materiaalstromen, in tegen het inslagvlak van eigen materiaal. Het is daarbij mogelijk om dwars op deze stromen, vanuit stilstaande positie, nog een derde stroom van korrelmateriaal in te voeren in elk van de botsgebieden en deze de materialen uit de eerste en tweede stromen te laten treffen wanneer deze 15 tegen elkaar botsen of nadat deze tegen elkaar gebotst zijn. Het materiaal uit de drie samen gebotste korrelstromen slaat daarna in tegen het omringend bed van eigen materiaal. De * werkwijze van de uitvinding maakt het aldus mogelijk om meerdere stromen van materiaal elkaar geconcentreerd en met grote snelheid te laten treffen.A second combination with two systems rotating at the same angular velocity about the same axis of rotation in opposite directions to each other. The more than two guides and associated impact members in each system are identical but arranged inversely to each other. The method of the invention makes it possible to let the co-rotating weft members rotate freely, i.e. without an intermediate blade, close to each other. By directing the impact surfaces of the impact members towards each other, it is achieved that the straight paths of the impacted material intersect in the middle between the 1 0 0 6 26 0 - 31 surfaces of the two rotating systems, i.e. at a location radially outside the place where the impact surfaces are directly opposite each other during rotation (crossing each other). In this way, a very large impulse load can be generated with a relatively low energy consumption, while the autogenous impact of the collision partners produces no wear. Essentially, this involves a number of these collision areas at locations regularly distributed outside of the circumference circle describing the impact members in a plane between the rotating planes of both systems. The fixed location of these collision areas makes it possible to arrange a kind of semicircular or triangular impact members radially outside around these collision areas with an impact surface of own material. After the two streams have collided fully against each other, they collide with the residual velocity, which is mainly formed by the radial velocity component of the material streams, against the impact surface of own material. It is thereby possible to introduce a third stream of granular material transversely to these flows, from a stationary position, into each of the collision areas and to have them strike the materials from the first and second flows when they collide or after they collide with each other. bumped into each other. The material from the three grain streams collided together then strikes against the surrounding bed of own material. The method of the invention thus makes it possible to have several streams of material strike each other in a concentrated manner and at great speed.

Verder is een derde combinatie mogelijk, die gelijk is aan de tweede combinatie, 20 behalve dat de systemen met verschillende snelheden in tegengestelde richting roteren. Daardoor verplaatsen zich de plaatsen waar de materiaalstromen elkaar rond de omtrekcirkel treffen en is dus geen sprake van specifieke botsgebieden maar van een doorlopend ringvormig botsgebied buiten rond de omtrekcirkel die de inslagorganen beschrijven.Furthermore, a third combination is possible, which is equal to the second combination, except that the systems rotate in opposite directions at different speeds. As a result, the places where the material streams meet around the circumference circle move, and so there are no specific collision areas but a continuous annular collision area outside the circumference circle describing the impact members.

' Hieromheen kan een bed van eigen materiaal worden opgesteld en het is ook hier mogelijk 25 om een derde stroom van korrelmateriaal vanuit een stationaire positie in te brengen. Een dergelijke opstelling is natuurlijk ook mogelijk wanneer de beide systemen met gelijke tegengestelde snelheden roteren.Around this a bed of own material can be set up and it is also possible here to introduce a third stream of granular material from a stationary position. Such an arrangement is of course also possible when the two systems rotate at equal opposite speeds.

Bij het toepassen van de werkwijze volgens de uitvinding voor het breken van materiaal kan nog gedacht worden aan een derde variant, waarbij geen apart botsmiddel (inslag-30 orgaan) nodig is. Die variant betreft een werkwijze voor het breken van korrelvormig of deeltjesvormig materiaal, omvattende de stappen van: - het doseren van dat eerste gedeelte van dat materiaal aan een eerste centrale toevoer van een roterend eerste geleidingsorgaan; - het doseren van dat tweede gedeelte van dat materiaal aan een tweede centrale toe-35 voer van een roterend tweede geleidingsorgaan; 1 0 0626 0 - 32 - - het versnellen van dat gedoseerde eerste gedeelte van dat materiaal vanaf die eerste centrale toevoer van dat eerste geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat vanaf een eerste afgifte-eind op een eerste plaats op een eerste radiale afstand van die rotatiehartlijn, die groter is dan de over- 5 eenkomstige radiale afstand tot die eerste centrale toevoer, - het versnellen van dat gedoseerde tweede gedeelte van dat materiaal vanaf die tweede centrale toevoer van dat tweede geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat vanaf een tweede afgifte-eind op een tweede plaats op een tweede radiale afstand van die rotatiehartlijn, die groter is dan de 10 overeenkomstige radiale afstand tot die tweede centrale toevoer, welke tweede plaats zich bevindt op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de eerste plaats en zich < bevindt achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de eerste plaats bevindt; - het, wanneer dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal loskomt van dat 15 afgifte-eind van dat eerste geleidingsorgaan, in een eerste spiraalvormige baan brengen van dat eerste gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal, gezien vanuit een met dat ê geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke eerste spiraalvormige baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; 20 - het, wanneer dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal loskomt van dat afgifte-eind van dat tweede geleidingsorgaan, in een tweede spiraalvormige baan brengen van dat tweede gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal, gezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke tweede spiraalvormige baan, in het vlak 1 ,, van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar ach- 25 ter, gezien in de rotatierichting; - het autogeen treffen van dat nog niet gebotste èn zich langs een eerste en tweede spiraalvormige baan bewegende eerste en tweede gedeelte van dat materiaal op een autogene trefplaats die zich bevindt op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand van die tweede plaats, en zich bevindt achter, 30 gezien in de rotatierichting, de tweede plaats, waarbij de hoek tussen de radiale lijn waarop zich die eerste plaats bevindt en de radiale lijn waarop zich die autogene trefplaats bevindt, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste eerste deel van dat materiaal op de autogene trefplaats, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat nog niet gebotste tweede deel van dat materiaal.When using the method according to the invention for breaking material, a third variant can be considered, in which no separate collision means (impact element) is required. That variant concerns a method for breaking granular or particulate material, comprising the steps of: - dosing said first part of said material to a first central supply of a rotating first guide member; - dosing said second portion of said material to a second central feed of a rotating second guide member; 1 0 0626 0 - 32 - accelerating said metered first portion of said material from said first central supply of said first guide member such that said accelerated first portion of said material leaves said first guide member from a first delivery end to a first at a first radial distance from said axis of rotation greater than the corresponding radial distance from that first central feed, accelerate said metered second portion of said material from said second central feed of said second guide member, such that said accelerated second portion of said material exiting the second guide member from a second delivery end in a second location at a second radial distance from said axis of rotation greater than the corresponding radial distance from said second central feed, said second location is located at a greater radial distance from the axis of rotation than the first and is < behind, seen in the direction of rotation, the radial line on which the first place is located; - when said not yet collided first part of said material is released from said release end of said first guide member, introducing said first part of said not yet collided material into a first spiral path, seen from a movement along with said guide member view, which first helical path, in the plane of rotation, has a direction outward from the axis of rotation and backward in the direction of rotation; 20 - when said not yet impacted second portion of said material is released from said release end of said second guide member, introducing said second portion of said not yet impacted material into a second spiral path, viewed from a position moving along with said guide member , which second spiral path, in the plane 1 ,, of the rotation, has a direction outward, viewed from the axis of rotation, and rearward, viewed in the direction of rotation; autogenous striking of that not yet collided and first and second part of said material moving along a first and second spiral path at an autogenous location which is located at a radial distance from the axis of rotation which is greater than the corresponding radial distance from that second place, and located behind, viewed in the direction of rotation, the second place, the angle between the radial line on which said first place is located and the radial line on which that autogenous site is located, such that the arrival of that the first part of that material that has not yet collided at the autogenous site is synchronized with the arrival of the second part of that material that has not yet collided.

35 De hoek tussen de radiale lijn waarop zich de eerste plaats bevindt en de radiale lijn 1006260 - 33 - waarop zich de plaats bevindt waar het eerste en tweede deel van het materiaal elkaar treffen, moet groter zijn dan de hoek (θ’) die de radiale lijnen maken waarop zich de eerste plaats bevindt en waarop zich de tweede plaats bevindt. Deze laatste hoek (θ') voldoet aan de vergelijking: e-axctan kpsina+rjJ f η waarin: 10 r = de radiale afstand tot de tweede plaats rt = de radiale afstand tot de eerste plaats i α = de ingesloten hoek, gezien vanuit stilstaand standpunt en gezien vanuit de rotatie hartlijn, tussen enerzijds de snelheid van de eerste plaats (tipsnelheid), die wordt berekend als het produkt van de hoeksnelheid (Ω) en de radiale afstand van de 15 rotatiehartlijn tot de eerste plaats (r^, en anderzijds de absolute snelheid van dat eerste gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van die eerste plaats f = het verhoudingsgetal, gezien vanuit stilstaand standpunt en gezien vanuit de rotatiehartlijn, van enerzijds de grootte van de snelheid van de eerste plaats op het 20 eerste geleidingsorgaan (tipsnelheid), en anderzijds de grootte van de component van de absolute snelheid van dat eerste deel van dat nog niet gebotste materiaal evenwijdig aan de tipsnelheid, die wordt berekend als het produkt van cos(a) en de grootte van de absolute snelheid van dat eerste deel van dat nog niet gebotste ( materiaal bij het verlaten van de eerste plaats op het eerste geleidingsorgaan 25 _ vcosa vlip p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet 30 gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan IP Γ . 1 P-rnif-t-cos a-sinot35 The angle between the radial line on which the first place is located and the radial line 1006260 - 33 - on which is the place where the first and second parts of the material meet must be greater than the angle (θ ') that the create radial lines that are first and second. This last angle (θ ') satisfies the equation: e-axctan kpsina + rjJ f η where: 10 r = the radial distance to the second place rt = the radial distance to the first place i α = the included angle stationary position and viewed from the axis of rotation, between the speed of the first place (tip speed), which is calculated as the product of the angular speed (Ω) and the radial distance of the axis of rotation from the first place (r ^, and on the other hand, the absolute speed of that first part of that not yet collided material when leaving that first place f = the ratio, seen from a stationary point of view and seen from the axis of rotation, of the magnitude of the speed of the first place on the one hand first guiding member (tip speed), and on the other hand the magnitude of the absolute speed component of that first part of that not yet impacted material parallel to the tip speed, which is calculated as the product of cos (a) and the magnitude of the absolute velocity of that first part of that not yet collided (material when leaving first place on the first guide member 25 _ vcosa vlip p = the distance traveled of that not yet collided material from that place where that not yet impacted material leaves the guide member to that place where that not yet impacted material strikes against that impact member IP Γ. 1 P-rnif-t-cos a-sinot

IKI

35 1 0 0 6 260 - 34 - met dien verstande dat een negatieve waarde voor de hoek (θ') een draairichting aangeeft, tegengesteld aan de draairichting van die eerste plaats en die tweede plaats.35 1 0 0 6 260 - 34 - provided that a negative value for the angle (θ ') indicates a direction of rotation, opposite to the direction of rotation of that first place and that second place.

De materiaalstroom wordt daarbij door het eerste en tweede geleidingsorgaan ge-5 splitst in twee deelstromen, die op verschillende plaatsen en met verschillende snelheden worden gelanceerd. Afhankelijk van de radiale afstand en de hoekafstand van deze “lanceer-plaatsen”, treffen beide deelstromen elkaar op een radiaal meer naar buiten gelegen punt in de ruimte, waardoor een zogenoemd “autogeen” breekproces tot stand komt, dat wil zeggen een breekproces waarbij de deeltjes zelf eikaars wederzijdse botsmiddel (inslagorgaan) IQ vormen. De uitvinding voorziet in de mogelijkheid dat met de afzonderlijke deelstromen verschillende materialen worden meegevoerd.The material flow is split by the first and second guide members into two partial flows, which are launched at different locations and at different speeds. Depending on the radial distance and the angular distance of these "launch sites", both partial flows meet at a radially more outward point in space, resulting in a so-called "autogenous" breaking process, ie a breaking process in which the particles themselves form each other's mutual impactor (impact member) IQ. The invention provides for the possibility that different materials are carried along with the individual partial flows.

. Een dergelijk autogeen breekproces kan nog verder worden doorgevoerd door het doen botsen van het materiaal met een autogeenbed van overeenkomstig materiaal nadat beide gedeelten van het materiaal op elkaar zijn gebotst, welk autogeenbed buiten rond de 15 rotor is opgesteld op een radiale afstand die groter is dan de radiale afstand waar de korrel-stromen elkaar treffen.. Such an autogenous crushing process can be carried out even further by colliding the material with an autogenous bed of corresponding material after both parts of the material have collided with each other, which autogenous bed is arranged outside around the rotor at a radial distance greater than the radial distance where the grain currents meet.

De werkwijze volgens de uitvinding is echter niet uitsluitend geschikt vo*or het breken van materiaal. Volgens een andere mogelijkheid kan het botsmiddel (inslagorgaan) een voorwerp vormen dat doelbewust wordt blootgesteld aan een reeks inslagen van materiaal, 20 bijvoorbeeld voor het aldus bewerken van het oppervlak van dat voorwerp. Daarbij kan onder meer gedacht worden aan een bewerkingsproces dat analoog is aan (zand)stralen. Andere bewerkingsprocessen betreffen het aanbrengen van een laag van andersoortig materiaal op het oppervlak van een voorweip; eventueel met het doel dit voor te spannen. Ook kan het oppervlak worden bewerkt, bijvoorbeeld bij werken van lasnaden of het repareren 25 van microscheuren langs het oppervlak. Ook kan het oppervlak, of het voorweip, worden gevormd en zelfs vervormd.However, the method according to the invention is not only suitable for breaking material. Alternatively, the impact means (impact member) can form an object that is deliberately exposed to a series of impacts of material, for example to thus process the surface of that object. This could include a processing process that is analogous to (sand) blasting. Other machining processes involve applying a layer of different material to the surface of a fore whey; possibly with the aim of prestressing this. The surface can also be worked, for example when working welds or repairing micro cracks along the surface. Also, the surface, or the front whey, can be shaped and even deformed.

Voor het bewerken van een voorweip op een dergelijke wijze, voorziet de uitvinding in de mogelijkheid dat dit voorwerp een rotatie-symmetrische beweging maakt en eventueel, tijdens de omdraaiende beweging, in hoogte verstelbaar is. Zoals is gezegd, voorziet 30 de uitvinding ook in de mogelijkheid om met deze werkwijze een verkleinde materiaalstroom in beweging te brengen; deze kan bijvoorbeeld worden ingezet voor zandstralen.For processing a front whey in such a manner, the invention provides the possibility that this object makes a rotationally symmetrical movement and, if necessary, can be adjusted in height during the reversing movement. As has been said, the invention also provides the possibility of moving a reduced material flow with this method; this can be used for sandblasting, for example.

Voorts leent de werkwijze van de uitvinding zich bij uitstek voor het beproeven van de inslaghardheid (brosheid) van materialen, maar ook voor het beproeven van het oppervlak van een voorweip onder inslagbelasting. Daarbij kan worden gedacht aan het beproe-35 ven van constructiematerialen, bestemd voor vliegtuigen en voor turbinebladen. Als mate- 1096260 - 35 - rialen kunnen daarvoor worden ingezet korrelmateriaal, een mengsel van korrelvormig materiaal en een vloeistof, ofwel een slurrie, en een vloeistof. De vloeistofstroom behoeft daartoe op een slechts relatief lage snelheid te worden gebracht, zodat een verstuiven van de vloeistof wordt beperkt. Als vloeistof kan daarbij worden gedacht aan druppels of een 5 vloeistofstroom.Furthermore, the method of the invention is particularly suitable for testing the impact hardness (brittleness) of materials, but also for testing the surface of a fore-whey under impact load. This may include testing structural materials intended for aircraft and turbine blades. Granules, a mixture of granular material and a liquid, or a slurry, and a liquid can be used as materials for this. The liquid flow need to be brought to a relatively low speed for this purpose, so that atomization of the liquid is limited. As liquid one can think of drops or a liquid flow.

De werkwijze van de uitvinding voorziet tenslotte in de mogelijkheid dat het botsen van het materiaal plaatsvindt in een ruimte waarin zowel de temperatuur als de druk regelbaar is, zodat het proces kan plaatsvinden bij hoge en lage temperaturen en hoge en lage (semi-vacuüm) druk.Finally, the method of the invention provides for the material to collide in a space in which both temperature and pressure are controllable, so that the process can take place at high and low temperatures and high and low (semi-vacuum) pressure .

1010

De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hand van de volgende schematische tekeningen.The invention is further elucidated with reference to the following schematic drawings.

Figuur 1 toont een bovenaanzicht met een schematisch verloop van het materiaal 15 volgens de werkwijze van de uitvinding in een roterend systeem, waarbij de versnelling in drie stappen plaatsvindt.Figure 1 shows a top view with a schematic progression of the material 15 according to the method of the invention in a rotating system, the acceleration taking place in three steps.

Figuur 2 toont een bovenaanzicht met een schematisch verloop van het materiaal volgens een werkwijze van de uitvinding in een roterend systeem, waarbij de versnelling 20 in twee stappen plaatsvindt.Figure 2 shows a top view with a schematic progression of the material according to a method of the invention in a rotating system, in which the acceleration 20 takes place in two steps.

Figuur 3 toont een tweetal opstellingen op de ontvangstschijf van het voorgeleidings-orgaan.Figure 3 shows two arrangements on the receiving disc of the pre-guide member.

25 Figuur 4 toont een zij-aanzicht van een opstelling van het systeem volgens figuur 2.Figure 4 shows a side view of an arrangement of the system according to figure 2.

Figuur 5 toont een zij-aanzicht van een andere opstelling van het systeem volgens figuur 2.Figure 5 shows a side view of another arrangement of the system of Figure 2.

30 Figuur 6 toont een zij-aanzicht van een inrichting volgens de werkwijze volgens figuur 2 uitgerust met stationaire inslagplaten.Figure 6 shows a side view of a device according to the method according to figure 2 equipped with stationary weft plates.

Figuur 7 toont een bovenaanzicht volgens I-I van figuur 6.Figure 7 shows a top view according to I-I of figure 6.

| 1006260 i 35 Figuur 8 toont een ander zij-aanzicht van een inrichting de werkwijze volgens figuur - 36 - 2 uitgerust met een stationaire inslagring.| 1006260 i 35 Figure 8 shows another side view of a device the method according to figure 36 equipped with a stationary impact ring.

Figuur 9 toont een bovenaanzicht volgens II-II van figuur 8.Figure 9 shows a top view according to II-II of figure 8.

5 Figuur 10 toont een zij-aanzicht van een inrichting volgens de werkwijze volgens figuur 2, waarbij het geleidingsorgaan is uitgevoerd in de vorm van een roterende schijf.Figure 10 shows a side view of a device according to the method according to Figure 2, wherein the guide member is in the form of a rotating disc.

Figuur 11 toont een bovenaanzicht volgens III-III van figuur 10.Figure 11 shows a top view according to III-III of Figure 10.

10 Figuur 12 toont de beweging van het materiaal langs een rechte lijn, gezien vanuit een stilstaand standpunt.Figure 12 shows the movement of the material along a straight line as seen from a stationary position.

Figuur 13 toont de spiraalbeweging van het materiaal, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan meebewegend standpunt.Figure 13 shows the spiral movement of the material, seen from a position moving with the guide member.

1515

Figuur 14 toont een doorlopende spiraalbeweging van het materiaal, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan meebewegend standpunt.Figure 14 shows a continuous spiral movement of the material, seen from a position moving along with the guide member.

Figuur 15 toont de formulering voor de berekening van de spiraalbeweging van fi- 20 guur 14.Figure 15 shows the formulation for calculating the helical motion of Figure 14.

Figuur 16 toont de formulering voor de berekening van de snelheid van de inslag van het materiaal tegen het inslagvlak.Figure 16 shows the formulation for calculating the velocity of the impact of the material against the impact surface.

25 Figuur 17 toont de inslagsnelheid die het materiaal ontwikkelt langs de spiraal beweging.Figure 17 shows the impact velocity that the material develops along the spiral movement.

Figuur 18 toont de formulering voor de berekening van de hoek waaronder het inslagvlak van het inslagorgaan moet worden opgesteld.Figure 18 shows the formulation for calculating the angle at which the impact face of the impact member is to be positioned.

3030

De symbolen die gebruikt zijn in de formules in de figuren 15,16 en 18 worden in de tekst verklaard.The symbols used in the formulas in Figures 15, 16 and 18 are explained in the text.

Figuur 19 toont de parameters voor het ontwerp van een inrichting volgens de werk- 35 wijze van het systeem.Figure 19 shows the parameters for device design according to the method of the system.

1006260 - 37 -1006260 - 37 -

Figuur 20 toont een aanzicht in perspectief van een gedeelte van het systeem.Figure 20 shows a perspective view of a portion of the system.

Figuur 21 toont een bovenaanzicht met schematisch bewegingsverloop.Figure 21 shows a top view with a schematic course of movement.

5 Figuur 22 toont een doorsnede volgens IV-IV van figuur 21.Figure 22 shows a section according to IV-IV of figure 21.

Figuur 23 toont een tweede bovenaanzicht van het bewegingsverloop.Figure 23 shows a second top view of the course of movement.

Figuur 24 toont een dwarsdoorsnede van een tweede variatie van de werkwijze vol-10 gens een eerste combinatie.Figure 24 shows a cross section of a second variation of the method of a first combination.

Figuur 25 toont een bovenaanzicht volgens V-V van figuur 24.Figure 25 shows a top view according to V-V of figure 24.

Figuur 26 toont een geschematiseerde dwarsdoorsnede van een tweede variatie van 15 de werkwijze volgens een tweede combinatie.Figure 26 shows a schematic cross section of a second variation of the method according to a second combination.

Figuur 27 toont een geschematiseerde bovenaanzicht volgens VI-VI van figuur 26.Figure 27 shows a schematic top view according to VI-VI of figure 26.

Figuur 28 toont een geschematiseerde dwarsdoorsnede van een tweede variatie van 20 de werkwijze volgens een derde combinatie.Figure 28 shows a schematic cross-section of a second variation of the method according to a third combination.

Figuur 29 toont een geschematiseerde bovenaanzicht volgens VII-VII van figuur 28.Figure 29 shows a schematic top view according to VII-VII of Figure 28.

25 Figuur 30 toont de invloed die de korreldiameter heeft op de spiraalvormige baan die het materiaal beschrijft tussen geleidingsorgaan en inslagvlak.Figure 30 shows the influence of the grain diameter on the spiral path describing the material between guide member and impact surface.

Figuur 31 toont de verdeling van het materiaal in de spiraalvormige baan.Figure 31 shows the distribution of the material in the spiral web.

30 Figuu r 32 toont een principe van differen tiatie met de botsmiddelen op verschillende radiale afstanden.Fig. 32 shows a principle of differentiation with the collision means at different radial distances.

Figuur 33 toont een principe van differentiatie in een uitvoeringsvorm.Figure 33 shows a principle of differentiation in one embodiment.

35 Figuur 34 toont een zeefanalyse van korrelmateriaal, als functie van de inslagsnelheid, 1 0 0 626 0 - 38 - voor een niet gedifferentieerde opstelling van de botsmiddelen.Figure 34 shows a sieve analysis of granular material, as a function of the impact speed, 1 0 0 626 0 - 38 - for an undifferentiated arrangement of the collision means.

Figuur 35 toont een zeefanalyse van korrelmateriaal, verkregen met gelijke inslag-snelheid en met een gedifferentieerde opstelling van de botsmiddelen.Figure 35 shows a sieve analysis of granular material, obtained with equal impact speed and with a differentiated arrangement of the impact means.

55

Figuur 36 toont een principe van segmentatie met gelijkmatige verdeling van het materiaal langs de geleidingsorganen.Figure 36 shows a principle of segmentation with even distribution of the material along the guide members.

Figuur 37 toont een principe van segmentatie met ongelijkmatige verdeling van het 10 materiaal langs de geleidingsorganen.Figure 37 shows a principle of segmentation with uneven distribution of the material along the guide members.

Figuur 38 toont het geleidingssegment met geleidingsvlak.Figure 38 shows the guide segment with guide surface.

Figuur 39 toont het verloop van de slijtage van het geleidingsvlak van het geleidings-15 segmentFigure 39 shows the course of the wear of the guide surface of the guide 15 segment

Figuur 40 toont het verloop van de spiraalbeweging vanaf een eerste geleidings-orgaan.Figure 40 shows the course of the spiral movement from a first guide member.

20 Figuur 41 toont een verlegging van de spiraalbeweging als gevolg van de slijtage van een eerste geleidingsorgaan.Figure 41 shows a displacement of the spiral movement as a result of the wear of a first guide member.

Figuur 42 toont het verloop van de spiraalvorm)ge baan voor een tweede geleidingsorgaan.Figure 42 shows the course of the spiral shape path for a second guide member.

2525

Figuur 43 toont het verloop van de spiraalvormige baan voor een derde geleidingsorgaan.Figure 43 shows the course of the spiral path for a third guide member.

Figuur 44 toont het verloop van de slijtage van een vierde geleidingsorgaan.Figure 44 shows the course of wear of a fourth guide member.

3030

Figuur 45 toont het principe van integratie.Figure 45 shows the principle of integration.

Figuur 46 toont het verdere verloop van het principe van integratie.Figure 46 shows the further development of the principle of integration.

35 Figuur 47 toont het verdere verloop van het principe van integratie.Figure 47 shows the further development of the principle of integration.

1006260 - 39 -1006260 - 39 -

Figuur 48 toont de opstelling van een inslagblok met de as die niet is gecorrigeerd voor de verlegging van de spiraalvomiige baan.Fig. 48 shows the arrangement of an impact block with the shaft that is not corrected for the displacement of the spiral web.

5 Figuur 49 toont de opstelling van een inslagblok met de as die is gecorrigeerd voor de verlegging van de spiraalvormige baan.Figure 49 shows the arrangement of a weft block with the shaft corrected for the spiral path displacement.

Figuur 50 toont een volledig geïntegreerd systeem van geleidingssegment en inslagblok.Figure 50 shows a fully integrated guide segment and impact block system.

1010

Figuur 51 toont een volledig geïntegreerd, uit segmenten opgebouwd, systeem van geleidingssegment en inslagblok.Figure 51 shows a fully integrated segmented system of guide segment and impact block.

Figuur 52 toont een methode voor het beschrijven van de kromming van het roterend 15 inslagvlak.Figure 52 shows a method for describing the curvature of the rotating impact face.

Figuur 53 toont een inslagsegment dat is samengesteld uit meerdere materiaalsoorten.Figure 53 shows an impact segment composed of multiple material types.

Figuur 54 toont een inslagsegment dat is opgesteld in een doosconstructie.Figure 54 shows a weft segment arranged in a box construction.

2020

Figuur 55 toont een rotatie-symmetrisch systeem in de vorm van een cilinder.Figure 55 shows a rotationally symmetrical system in the form of a cylinder.

Figuur 56 toont een rotatie-symmetrisch systeem in de vorm van een platte cilinder.Figure 56 shows a rotationally symmetrical system in the form of a flat cylinder.

25 Figuur 57 toont een rotatie-symmetrisch systeem in de vorm van een schijf.Figure 57 shows a rotationally symmetrical system in the form of a disc.

Figuur 58 toont een dwarsdoorsnede van een uitvoeringsvorm van een rotatie-symmetrisch systeem volgens figuur 55.Figure 58 shows a cross-section of an embodiment of a rotationally symmetrical system according to Figure 55.

30 Figuur 59 toont een bovenaanzicht volgens VIII-VIII van figuur 58.Figure 59 shows a top view according to VIII-VIII of figure 58.

Figuur 60 toont een dwarsdoorsnede van een uitvoeringsvorm van een rotatie-symmetrisch systeem volgens figuur 56.Figure 60 shows a cross-section of an embodiment of a rotationally symmetrical system according to Figure 56.

1 0 0 626 0 35 Figuur 61 toont een bovenaanzicht volgens IX-IX van figuur 60.1 0 0 626 0 35 Figure 61 shows a top view according to IX-IX of figure 60.

- 40 -- 40 -

Figuur 62 toont een dwarsdoorsnede van een uitvoeringsvorm van een rotatie-sym-metrische systeem volgens Figuur 57.Figure 62 shows a cross-section of an embodiment of a rotation symmetric system of Figure 57.

5 Figuur 63 toont een bovenaanzicht volgens X-X van figuur 62.Figure 63 shows a top view according to X-X of figure 62.

Figuur 64 toont het principe van een variant van de werkwijze waarbij twee stromen van materiaal elkaar treffen.Figure 64 shows the principle of a variant of the method in which two flows of material meet.

10 Figuur 65 toont een schematisch bovenaanzicht van een eerste uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens figuur 64.Figure 65 shows a schematic top view of a first embodiment of the method according to Figure 64.

Figuur 66 toont een schematisch bovenaanzicht van een tweede uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens figuur 64.Figure 66 shows a schematic top view of a second embodiment of the method according to Figure 64.

1515

In figuur 1 is schematisch een systeem weergegeven met in het midden (1) een roterende ontvangstschijf (2) waaromheen, op steeds grotere radiale afstanden van de rotatie-hartlijn (3), in dezelfde richting en met dezelfde hoeksnelheid om dezelfde rotatiehartlijn (3) een voorgeleidingsorgaan (4), een geleidingsorgaan (5) en een eerste (6) en een tweede 20 (7) inslagorgaan roteren. Het materiaal wordt in het midden (1) op de roterende ont vangstschijf (2) gedoseerd, vanwaar dat materiaal wordt verdeeld naar de centrale invoer (8) van een voorgeleidingsorgaan (4) waaimee het materiaal naar de centrale toevoer (9) van een geleidingsorgaan (5) wordt geleid, met welk geleidingsorgaan (5) het materiaal wordt versneld en vanaf het afgifte-eind (10) in een eerste spiraalvormige baan (11) ge-25 bracht, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (5) meeroterend standpunt, in een richting naar achter, gezien vanuit de rotatierichting (12), waarna het materiaal inslaat tegen het inslagvlak van een eerste inslagorgaan (6) waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn (14) waarop zich de plaats (10) bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan (5) verlaat en de radiale lijn (16) waarop zich de plaats (17) bevindt waar de 30 baan (11) van dat nog niet gebotste materiaal en de baan (19) van dat eerste inslagorgaan (6) elkaar snijden, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste materiaal, op de plaats (17) waar die banen (11)(19) elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat eerste inslagorgaan (6); waarna het materiaal, wanneer dat loskomt van dat eerste inslagorgaan (6) in een tweede spiraalvoimige baan (20) wordt gebracht en 35 inslaat tegen het tweede inslagorgaan (7), waarbij de hoek (θ') tussen de radiale lijn (14) 1006260 - 41 - waarop zich de plaats (10) bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidings-orgaan (5) verlaat en de radiale lijn (23) waarop zich de plaats (24) bevindt waar de baan (20) van dat eenmaal gebotste materiaal en de baan (26) van dat tweede (7) inslagorgaan elkaar snijden, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat eenmaal gebotste materiaal op 5 de plaats (24) waar die banen (20)(26) elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat tweede inslagorgaan (7); waarna het materiaal, nadat het loskomt van dat tweede inslagorgaan (7) in een rechte baan (27) wordt gebracht, gezien vanuit een stilstaand standpunt, welke rechte baan (27) naar voren is gericht, gezien vanuit de rotatie-richting (12), waarna het materiaal inslaat tegen een stationair inslagorgaan (28) dat is 10 uitgevoerd in de vorm van een inslagsegment of een bed van eigen materiaal.Figure 1 schematically shows a system with a rotating receiving disc (2) in the center (1) around which, at increasingly larger radial distances from the axis of rotation (3), in the same direction and with the same angular speed around the same axis of rotation (3) rotating a pre-guide member (4), a guide member (5) and a first (6) and a second 20 (7) weft member. The material is dosed in the center (1) on the rotating receiving disc (2), from where that material is distributed to the central inlet (8) of a pre-guiding member (4), blowing the material to the central supply (9) of a guiding member (5) with which guide member (5) the material is accelerated and brought from the delivery end (10) into a first spiral path (11), seen from a position rotating with the guide member (5), in a direction to the rear, viewed from the direction of rotation (12), after which the material impacts against the impact surface of a first impact member (6), the angle (Θ) between the radial line (14) on which is the location (10) where that not yet collided material leaving guide member (5) and the radial line (16) at which is the location (17) where the web (11) of that not yet collided material and the track (19) of that first impact member ( 6) intersect, so that the arrival of that not yet impacted material, at the location (17) where those webs (11) (19) intersect, is synchronized with the arrival there of that first impact member (6); after which, when released from that first weft member (6), the material is introduced into a second spiral-like web (20) and impacts against the second weft member (7), the angle (θ ') between the radial line (14) 1006260 - 41 - at which is the location (10) where that not yet impacted material exits the guide member (5) and the radial line (23) at which is the location (24) where the track (20) of that once impacted material and the web (26) of said second (7) weft member intersect, such that the arrival of that once impacted material at the location (24) where those webs (20) (26) intersect is synchronized with the arrival there of said second impact member (7); after which the material, after coming off from that second weft member (7), is brought into a straight path (27), viewed from a stationary position, which straight path (27) is directed forward, viewed from the direction of rotation (12) after which the material impacts against a stationary impact member (28) formed in the form of an impact segment or a bed of its own material.

Li figuur 2 is het systeem weergegeven waarbij het materiaal, dat op de ontvangst-schijf (31) is gedoseerd, direct naar het geleidingsorgaan (5) wordt gevoerd en vandaar in een spiraalvormige eerste baan (32) wordt gebracht, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (5) meebewegend standpunt, naar het inslagorgaan (33), vanwaar het materiaal in 15 een rechte baan (34) wordt gebracht, gezien van een stilstaand standpunt, waarna het materiaal inslaat tegen een stationair inslagorgaan (35) in de vorm van een inslagsegment of een bed van eigen materiaal.Figure 2 shows the system in which the material dosed on the receiving disc (31) is fed directly to the guide member (5) and from there is introduced into a spiral first path (32), viewed from a guiding member (5) in a moving position, towards the weft member (33), from where the material is brought in a straight path (34), seen from a stationary position, after which the material strikes against a stationary weft member (35) in the form of a weft segment or a bed of own material.

Figuur 3 laat een tweetal mogelijke opstellingen zien van het voorgeleidingsorgaan (38). Met het voorgeleidingsorgaan (38) wordt het materiaal op een meer gelijkmatige 20 wijze naar de centrale toevoer (42) van het geleidingsorgaan (43) geleid.Figure 3 shows two possible arrangements of the pre-guide member (38). With the pre-guide member (38), the material is guided in a more uniform manner to the central feed (42) of the guide member (43).

De centrale invoer (39) van het voorgeleidingsorgaan (38) kan direct achter (41), gezien in de rotatierichting, de centrale toevoer (42) van het geleidingsorgaan (43) worden opgesteld. De centrale invoer (44) van het voorgeleidingsorgaan (18) kan ook voor (45), gezien in de rotatierichting, de centrale toevoer (42) van het geleidingsorgaan (40) worden 25 opgesteld. Daarmee wordt een meer gelijkmatige opvang van het materiaal, ter plaatse van de centrale toevoer (42) van het geleidingsorgaan (40), bewerkstelligd. Om slijtage te voorkomen kan met gedeelten van het geleidingsorgaan (45) dat voor, gezien in de rotatierichting, het geleidingsorgaan (40) is geplaatst, geleidelijk in hoogte toenemen. De kromming van het geleidingsvlak (46) van het voorgeleidingsorgaan (38)(18) volgt een natuur-30 lijke spiraalbeweging (47) van het materiaal, zodat de geleiding van het materiaal effectief, en met zo weinig mogelijke slijtage aan het geleidingsvlak (46) van het voorgeleidingsorgaan (38)(18) plaatsvindt.The central inlet (39) of the pre-guide member (38) can be arranged directly behind (41), viewed in the direction of rotation, the central feed (42) of the guide member (43). The central inlet (44) of the pre-guide member (18) can also be arranged in front of (45), viewed in the direction of rotation, the central feed (42) of the guide member (40). This achieves a more uniform collection of the material at the location of the central feed (42) of the guide member (40). To prevent wear, portions of the guide member (45) positioned in front of the guide member (40) viewed in the direction of rotation may gradually increase in height. The curvature of the guiding surface (46) of the pre-guiding member (38) (18) follows a natural spiral movement (47) of the material, so that the guiding of the material is effective, and with as little wear as possible on the guiding surface (46 ) of the pre-guide member (38) (18).

In figuur 4 is voor het systeem uit figuur 2 een mogelijke opstelling weergegeven voor de ontvangstschijf (49), het geleidingsorgaan (50) en het eerste inslagorgaan (51), op 35 een rotorblad (52) dat om een centrale as (48) roteert, die verticaal is opgesteld. Het mate- 1 006260 - 42 - riaal wordt via een inlaat (54) die midden boven het rotorblad (52) is opgesteld op het centrale deel (49) van het rotorblad (52) gebracht en vandaar met behulp van een geleidings-orgaan (50) versneld en in een spiraalvormige baan gebracht naar een inslagorgaan (51) dat langs de rand van het rotorblad (52) is opgesteld, vanwaar het materiaal in een rechte 5 baan naar de stationaire inslagorganen (53) wordt geleid, die rond het rotorblad (52) zijn opgesteld.Figure 4 shows a possible arrangement for the system of figure 2 for the receiving disc (49), the guide member (50) and the first impact member (51), on a rotor blade (52) rotating about a central axis (48). , which is arranged vertically. The material is introduced to the central portion (49) of the impeller (52) via an inlet (54) positioned centrally above the impeller (52) and hence by means of a guide member ( 50) accelerated and spiraled to a weft member (51) disposed along the edge of the rotor blade (52), from where the material is guided in a straight path to the stationary weft members (53), which surrounds the rotor blade (52) have been drawn up.

In figuur 5 is voor een systeem uit figuur 2 een andere mogelijke opstelling weergegeven met de ontvangstschijf (15) en het geleidingsorgaan (55) op een eerste rotorblad (56) en het inslagorgaan (57) en onder een tweede rotorblad (58) dat direct boven het 10 eerste rotorblad (56) is gepositioneerd, waarbij beide rotorbladen (56)(58) om dezelfde centrale as (59) roteren, die verticaal is opgesteld. Deze oplossing heeft het voordeel dat het materiaal bij het doorlopen van de spiraalvormige baan tussen het geleidingsorgaan (55) en het inslagorgaan (57) niet wordt gehinderd dooreen bodem van het rotorblad (56), terwijl na de inslag tegen het inslagorgaan (57) het materiaal in zijn rechte baan niet ge-15 stoord wordt door het rotorblad (58) en de rand (60) van het rotorblad (58). Materiaal dat daarna vanaf het stationair inslagorgaan (61) terugkaatst, wordt evenmin gehinderd door de rand (60) van het rotorblad (58).In Fig. 5, for a system of Fig. 2, another possible arrangement is shown with the receiving disc (15) and the guide member (55) on a first rotor blade (56) and the weft member (57) and below a second rotor blade (58) directly is positioned above the first rotor blade (56), with both rotor blades (56) (58) rotating about the same central axis (59) arranged vertically. This solution has the advantage that when the spiral path between the guide member (55) and the weft member (57) is traversed, the material is not hindered by a bottom of the rotor blade (56), while after the weft hits the weft member (57) material in its straight path is not disturbed by the impeller (58) and the edge (60) of the impeller (58). Nor is material bounced back from the stationary impact member (61) by the edge (60) of the impeller (58).

Figuur 6 en figuur 7 tonen een uitvoeringsvorm van een inrichting voor het breken van korrelvormig materiaal, waarbij het ontwerp is gebaseerd op de werkwijze van de 20 uitvinding. De rotor (62) bezit een viertal geleidingsorganen (63). De geleidingsorganen (63) zijn voorzien van geleidingselementen met een geleidingsvlak. Aan de rotor (62) zijn tevens een viertal armen (64) vastgezet, aan het eind waarvan zich een inslagorgaan bevindt in de vorm van een inslagsegment (65) met een inslagvlak (66) dat hol is gekromd. De rotor (62) is opgenomen in een trommel (67), waaraan de stationaire breekplaten (68) 25 zijn bevestigd.Figure 6 and Figure 7 show an embodiment of an apparatus for breaking granular material, the design of which is based on the method of the invention. The rotor (62) has four guide members (63). The guide members (63) are provided with guide elements with a guide surface. Four arms (64) are also secured to the rotor (62), at the end of which there is a weft member in the form of a weft segment (65) with a weft surface (66) which is curved. The rotor (62) is contained in a drum (67) to which the stationary rupture plates (68) are attached.

Via een toevoeipijp (69) wordt het te breken materiaal centraal boven in de rotor (62) toegevoerd. Bij rotatie van de rotor (62) wordt het materiaal vanaf het midden (70) verdeeld over de geleidingsorganen (63). Het materiaal wordt vervolgens langs het geleidingsvlak van het geleidingsorgaan (63) versneld en naar buiten geslingerd. Vanuit een ten 30 opzichte van de rotor (62) vaste coördinatiestelsel beweegt het materiaal vervolgens via een spiraalvormige baan (71), gezien vanuit een met het geleidingsorgaan meebewegend standpunt, naar het inslagvlak (66) van het inslagorgaan (65). Het inslagvlak (66) is hier dus, gezien in het horizontale vlak en vanuit meeroterende positie, dwars op de spiraalvormige baan (71) van het materiaal gericht. In het verticale vlak is het inslagvlak onder een 35 lichte naar beneden gerichte hoek opgesteld en wel zodanig dat het materiaal in het hori- 1006260 - 43 - zontale vlak loodrecht inslaat en in het verticale vlak onder een naar beneden gerichte hoek van 75° tot 85°; zodat het materiaal naar beneden terugkaatsen en daar worden opgevangen door stationaire inslagplaten (68) die onder en buiten langs de inslagorganen (65) tegen de buitenwand van de trommelconstructie (67) zijn bevestigd. Deze inslagplaten 5 (72) hebben de vorm van een evolvente en zijn zo uitgelegd en opgesteld dat de korrels en breukfragmenten hiertegen onder een zoveel mogelijk gelijke hoek, van 75° tot 85°, inslaan.The material to be broken is fed centrally into the rotor (62) via a supply pipe (69). When the rotor (62) is rotated, the material is distributed from the center (70) on the guide members (63). The material is then accelerated along the guide surface of the guide member (63) and flung out. From a coordination system fixed relative to the rotor (62), the material then moves via a spiral path (71), viewed from a position moving along with the guide member, to the weft face (66) of the weft member (65). The impact surface (66) is thus seen, viewed in the horizontal plane and from a rotating position, transversely to the spiral path (71) of the material. In the vertical plane, the impact surface is arranged at a slight downward angle, such that the material impacts perpendicularly in the horizontal plane and in the vertical plane at a downward angle of 75 ° to 85 °. °; so that the material bounces back down and is collected there by stationary weft plates (68) mounted below and outside along the weft members (65) against the outer wall of the drum structure (67). These impact plates 5 (72) are in the form of an involute and are laid out and arranged in such a way that the grains and fracture fragments strike against it at an equal angle, from 75 ° to 85 °, as much as possible.

In figuur 8 en in figuur 9 is een uitvoeringsvorm weergegeven, die gelijk is aan die in figuur 6 en figuur 7, maar waar het materiaal vanaf het inslagorgaan (65) niet naar 10 stationaire platen (72), maai' in een stationair autogeenbed (73) wordt geleid dat zich vormt uit eigen materiaal in een gootconstructie (74) die buiten rond de inslagorganen (75) is opgesteld. Tegenover de gootconstructie (74) is onder langs de inslagorganen (65) nog een tweede, met de opening naar buiten gerichte gootconstructie (75) opgesteld, waarin zich ook een twee autogeenbed (76) kan opbouwen. Het materiaal verlaat de autogene breek-15 ruimte (77) door een ringvormige spalt (78) onderin tussen de beide gootconstructies (74)(75).In figure 8 and in figure 9 an embodiment is shown, which is similar to that in figure 6 and figure 7, but where the material from the weft member (65) does not reach 10 stationary plates (72), mows in a stationary autogenous bed ( 73) which is formed from its own material into a gutter structure (74) arranged outside around the weft members (75). Opposite the gutter construction (74) a second gutter construction (75), with the opening facing outwards, is arranged at the bottom along the weft members (65), in which a two autogen bed (76) can also build up. The material exits the autogenous fracture space (77) through an annular splint (78) at the bottom between the two gutter structures (74) (75).

Figuur 10 en figuur 11 laten een uitvoeringsvorm zien die gelijk is aan die in figuur 6 en 7, maar waar het geleidingsorgaan (79) is uitgevoerd in de vorm van een rotatiesymmetrische schijf, die in tegengestelde richting roteert ten opzichte van de draai-20 richting van de rotor (62); maar als geheel met dezelfde hoeksnelheid in dezelfde richting en om dezelfde rotatiehartlijn (59) roteert als de rotor (62). De zelfroterende rand (80) van de geleidingsschijf (79) fungeert als geleidingsvlak. Een dergelijke oplossing is met de werkwijze van de uitvinding mogelijk omdat, zoals eerder is aangegeven, het materiaal met een relatief geringe snelheid, vanaf het afgifte-eind (81) van het geleidingsvlak (80), 25 in de spiraalvormige baan (71) kan worden gebracht. Met een dergelijke geleidingsschijf (79) wordt bereikt dat de slijtage langs het geleidingsvlak (80) beperkt blijft. Dit geleidingsvlak (80) kan worden voorzien van een slijtvaste laag, bijvoorbeeld in de vorm van kunststof of rubber.Figure 10 and Figure 11 show an embodiment similar to that in Figures 6 and 7, but where the guide member (79) is formed in the form of a rotationally symmetrical disk, which rotates in opposite direction to the direction of rotation of the rotor (62); but as a whole rotates at the same angular velocity in the same direction and about the same axis of rotation (59) as the rotor (62). The self-rotating edge (80) of the guide disc (79) acts as a guide surface. Such a solution is possible with the method of the invention because, as indicated previously, the material can enter the spiral path (71) at a relatively slow speed from the discharge end (81) of the guide surface (80). are being brought. With such a guiding disc (79) it is achieved that the wear along the guiding surface (80) remains limited. This guide surface (80) can be provided with a wear-resistant layer, for example in the form of plastic or rubber.

In de figuren 12 en 13 zijn schematisch, voor weerstandsloze toestand de bewegin-30 gen van het materiaal weergegeven tussen de plaats (O') waar dit materiaal het radiale geleidingsorgaan (82) verlaat en de plaats (83) waar het materiaal tegen het inslagorgaan (84) inslaat, gezien vanuit respectievelijk een stilstaand standpunt (I) en een met het systeem meebewegend standpunt (II). In de realiteit is de beweging van het materiaal wel degelijk onderhevig aan onder andere wrijving met onderdelen van de rotor en luchtweer-35 stand. Hetzelfde geldt voor de zwaartekracht. Deze benvloeden de baan; overigens zonder 1006260 - 44 - dat de aard van de beweging wezenlijk verandert. De korrelgrootte en de korrelconfi-guratie spelen hierbij een belangrijke rol. In een navolgende beschouwing worden deze invloeden vooralsnog buiten beschouwing gelaten.Figures 12 and 13 show diagrammatically, for resistance-free condition, the movements of the material between the place (O ') where this material leaves the radial guide member (82) and the place (83) where the material touches the impact member. (84) taken from a stationary position (I) and a systematic position (II), respectively. In reality, the movement of the material is indeed subject to friction with parts of the rotor and air resistance, among other things. The same goes for gravity. These affect the job; otherwise without 1006260 - 44 - that the nature of the movement changes substantially. The grain size and the grain configuration play an important role in this. These influences will be disregarded for the time being in a subsequent discussion.

Wanneer het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat, wordt het naar buiten ge-5 slingerd. Gezien vanuit een stilstaand standpunt (I) beweegt het materiaal daarbij met een constante absolute snelheid (v) en langs een rechte baan (I), in een richting schuin naar voren, gezien vanuit de draairichting (85). Gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (82) meebewegend standpunt (II) buigt het materiaal af in een richting schuin naar achter, gezien vanuit de draairichting (85), en beschrijft een spiraalbeweging (II). De relatieve 10 snelheid (V), ofwel de snelheid gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (82) meebewegend standpunt neemt toe naarmate het materiaal zich verder verwijderd van de rotatie-hartlijn (O). De baan (II) die het materiaal beschrijft tussen het geleidingsorgaan (82) en inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) ligt als geheel in een vlak van een roterend systeem, welk vlak horizontaal, verticaal of onder een hoek kan zijn opgesteld.When the material leaves the guide member (82), it is flung out. Seen from a stationary point of view (I), the material moves at a constant absolute speed (v) and along a straight path (I), in a direction obliquely forward, viewed from the direction of rotation (85). Viewed from a position (II) that moves with the guide member (82), the material deflects in a direction obliquely to the rear, viewed from the direction of rotation (85), and describes a spiral movement (II). The relative speed (V), or the speed seen from a position moving along with the guide member (82), increases as the material moves further away from the axis of rotation (O). The web (II) describing the material between the guide member (82) and impact surface (83) of the impact member (84) as a whole lies in a plane of a rotating system, which plane may be arranged horizontally, vertically or at an angle.

15 Gezien vanuit een stilstaand standpunt (I) zijn er, wanneer het materiaal het geleidings orgaan (82) op een radiale afstand (r,) vanaf de rotatiehartlijn verlaat, een radiale (vr,) en een loodrecht op de radiale, ofwel transversale (vt,), snelheidscomponent actief. De transversale snelheid (vt,) die het materiaal heeft op het moment dat dit het geleidingsorgaan (82) verlaat, komt overeen met de tipsnelheid, ofwel de snelheid ter plaatse van het afvoer-20 eind (O’), van het geleidingsorgaan (82): tipsnelheid = Ω r,. Wanneer de radiale (vr,) en transversale (vt,) snelheidscomponenten gelijk zijn, verlaat het materiaal het geleidingsorgaan (82) onder een hoek (a) van 45°. In werkelijkheid kunnen de grootten van de snelheidscomponenten uiteenlopen, waardoor de bewegingsrichting wijzigt: de transversale snelheidscomponent (vt,) is normaal groter dan de radiale snelheidscomponent (vr,), maar15 Seen from a stationary position (I), when the material leaves the guide member (82) at a radial distance (r,) from the axis of rotation, there is a radial (vr,) and a perpendicular to the radial, or transverse ( vt,), speed component active. The transverse velocity (vt,) that the material has as it exits the guide member (82) corresponds to the tip velocity, or the velocity at the discharge end (O '), of the guide member (82 ): tip speed = Ω r ,. When the radial (vr,) and transverse (vt,) velocity components are equal, the material exits the guide member (82) at an angle (a) of 45 °. In reality, the sizes of the velocity components may vary, changing the direction of motion: the transverse velocity component (vt,) is normally larger than the radial velocity component (vr,), but

25 het omgekeerde kan ook het geval zijn. De wegvlieghoek (Ω,) kan daardoor groter en kleiner zijn dan 45°, maar is normaal kleiner dan 45°, ofwel tussen 30° en 40°. Omdat het rechte bewegingspad (I) niet is gericht vanuit de rotatiehartlijn (O), maar vanuit een plaats (O’) gelegen op een radiale afstand van de rotatiehartlijn (O), vindt, gezien vanuit van de rotatiehartlijn (O), naar buiten, op een radiale afstand groter dan de radiale afstand tot de 30 plaats (O’), ofwel het afgifte-eind (86) waar het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat, een verschuiving plaats tussen de radiale (vr2) en transversale (vt2) snelheidscomponenten, gezien vanuit een stilstaand standpunt, waarbij de grootte van de radiale component (vr,) toeneemt en die van de transversale component (vt,) afneemLThe reverse may also be the case. The flying away angle (Ω,) can therefore be greater and less than 45 °, but is normally less than 45 °, or between 30 ° and 40 °. Since the straight path (I) is not oriented from the axis of rotation (O), but from a location (O ') located at a radial distance from the axis of rotation (O), viewed from the axis of rotation (O), , at a radial distance greater than the radial distance from the location (O '), or the delivery end (86) where the material exits the guide member (82), a shift takes place between the radial (vr2) and transverse (vt2 velocity components, seen from a stationary point of view, with the size of the radial component (vr,) increasing and that of the transverse component (vt,) decreasingL

Gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (82) meebewegend standpunt (II) is de 35 situatie anders. Op het moment dat het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat, is dan 1096260 - 45 - alleen de radiale snelheidscomponent (V = vr,) actief en deze neemt, evenals voor stilstaande toestand (I) het geval is, toe, naarmate het materiaal zich verder verwijderd van de rotatiehartlijn (O) van de rotor (87). Het materiaal heeft, op het moment dat het het geleidingsorgaan (82) verlaat, geen transversale snelheid (Vt, = 0). Pas nadat het materiaal 5 zich verder verwijdert van de rotatiehartlijn (O) ontwikkelt zich een relatieve transversale snelheid (Vt), en deze kan, voor een bepaalde radiale afstand (r), worden berekend als het verschil tussen de absolute tipsnelheid (vtr = Ωγ,) op de plaats (86) waar het materiaal het geleidingsorgaan verlaat en de absolute tipsnelheid (Ωτ) op de specifieke radiale afstand (r) in de baan (II) van het materiaal, ofwel: 10The situation is different from the viewpoint (II) co-moving with the guiding member (82). The moment the material leaves the guide member (82), then only 1096260 - 45 - only the radial velocity component (V = vr,) is active and it increases, as is the case for stationary condition (I), as the material further away from the axis of rotation (O) of the rotor (87). The material has no transverse velocity (Vt, = 0) when it exits the guide member (82). Only after the material 5 moves further from the axis of rotation (O) does a relative transverse velocity (Vt) develop, which can be calculated, for a given radial distance (r), as the difference between the absolute tip velocity (vtr = Ωγ ,) at the point (86) where the material leaves the guide member and the absolute tip speed (Ωτ) at the specific radial distance (r) in the path (II) of the material, or: 10

Vtr = vtr - Qr waarbij Ω de hoeksnelheid is van de rotor.Vtr = vtr - Qr where Ω is the angular velocity of the rotor.

15 Dus: gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (82) meebewegend standpunt (II) neemt, naarmate het materiaal zich verder verwijdert van de rotatiehartlijn (O), de radiale component (Vr) sterk en de transversale component (Vt) zeer sterk toe. Het materiaal beschrijft daarom een spiraalvormige baan.Thus, as seen from a position (II) moving with the guide member (82), as the material moves further away from the axis of rotation (O), the radial component (Vr) and the transverse component (Vt) increase very strongly. The material therefore describes a spiral path.

De relatieve snelheid (V) van het materiaal is, gezien vanuit een met het geleidings-20 orgaan (82) meebewegend standpunt (II) op een bepaalde radiale afstand (r2), te berekenen als de vectorsom van de radiale (Vr2) en relatieve transversale (Vt2) snelheidscomponenten ofwel: V2 = ^(Vr2)2+(Vt2)2 25 en neemt zeer sterk toe naarmate het materiaal zich verder verwijdert van de rotatie- hartlijn (O) van het rotorblad (87). De grootte van deze relatieve snelheid (Vr) is nu bepalend voor de grootte van de impulsbelasting van het materiaal op het moment dat dit botst tegen het inslagvlak (83).The relative velocity (V) of the material can be calculated as the vector sum of the radial (Vr2) and relative from a viewpoint (II) moving along with the guide member (82) at a given radial distance (r2). transverse (Vt2) velocity components either: V2 = ^ (Vr2) 2+ (Vt2) 2 25 and increases very much as the material moves further away from the axis of rotation (O) of the impeller (87). The magnitude of this relative speed (Vr) now determines the magnitude of the impulse loading of the material when it collides with the impact surface (83).

Omdat, naarmate de radiale afstand tussen de plaats (O’) waar het materiaal het 30 geleidingsorgaan (82) verlaat en de plaats waar het materiaal het inslagvlak (83) treft toeneemt, de transversale snelheidscomponent (Vt) meer toeneemt dan de radiale snelheidscomponent (Vr), komt de bewegingsrichting van de relatieve snelheid (V), verderop in de spiraalvormige baan (II), steeds meer in het verlengde te liggen van de bewegingsrichting van het inslagorgaan (84), waardoor de inslagintensiteit toeneemt. De spiraal-35 beweging (II) die het materiaal beschrijft, verhindert echter dat beide relatieve bewegin- 1086260 ! j { - 46 - gen geheel in één lijn kunnen komen te liggen. Bovendien is de afstand (r-i^) tussen de plaats (O’) waar het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat en de plaats waar het botst tegen het inslagorgaan (84), ook om praktische redenen begrensd.Because as the radial distance between the location (O ') where the material exits the guide member (82) and the location where the material strikes the impact surface (83) increases, the transverse velocity component (Vt) increases more than the radial velocity component ( Vr), the direction of movement of the relative speed (V), further down the spiral path (II), becomes more and more in line with the direction of movement of the weft member (84), whereby the weft intensity increases. The spiral movement (II) describing the material, however, prevents both relative movements. j {- 46 - gene can be completely aligned. In addition, the distance (r-i ^) between the location (O ') where the material exits the guide member (82) and the location where it collides with the weft member (84) is also limited for practical reasons.

De grootste effectieve inslagintensiteit wordt bereikt door het inslagvlak (83) van het 5 inslagorgaan (84), gezien vanuit een met het inslagvlak (85) meeroterend standpunt, zodanig dwars op de bewegingsrichting (II) van het materiaal op te stellen, dat de inslag van het materiaal tegen het inslagvlak (83), gezien in het horizontale vlak en gezien vanuit een met het inslagvlak (83) meebewegend standpunt, zoveel mogelijk ondereen loodrechte inslag-hoek plaatsvindt. In het verticale vlak kan het inslagvlak (83) onder een lichte naar buiten 10 gerichte hoek worden opgesteld, zodat het materiaal tijdens de inslag wordt afgebogen en daardoor in een andere richting, naar buiten het rotatievlak, terugkaatst, zodat deze de inslag van het navolgend materiaal zo weinig mogelijk hindert. Natuurlijk kan het inslagvlak (83) ook licht naar buiten worden gericht, waarbij het de voorkeur heeft het inslagvlak (83), in het vlak van de rotatie, ook licht naar buiten of naar binnen worden gericht, 15 waarmee wordt bereikt dat het materiaal onder een enigszins andere hoek in de rechte baan wordt geleid.The greatest effective weft intensity is achieved by arranging the weft surface (83) of the weft member (84), viewed from a position rotating with the weft surface (85), such that it is transverse to the direction of movement (II) of the material, such that the weft of the material against the impact surface (83), viewed in the horizontal plane and seen from a point of view moving with the impact surface (83), as far as possible at a perpendicular impact angle. In the vertical plane, the weft surface (83) can be arranged at a slight outward angle, so that the material is deflected during the weft and thereby reflects in a different direction, outwards of the rotational plane, so that it impacts the weft of the following material as little as possible. Of course, the impact surface (83) can also be directed slightly outwards, it is preferred that the impact surface (83), in the plane of rotation, also be directed slightly outwards or inwards, thereby achieving that the material is under a slightly different angle is guided in the straight path.

Gezien vanuit een met het systeem meebewegend standpunt (II), beschrijft het materiaal, nadat het het geleidingsorgaan verlaat, een spiraalvormige baan (S). De exacte vorm van de spiraalvormige baan (S) is, voor een bepaalde situatie en voor wrijvingsloze toe-20 stand, in figuur 14 weergegeven. Omdat het bewegingspad niet is gericht vanuit de rotatie-hartlijn (O), maar vanuit een punt (O’) daarbuiten gelegen, beschrijft het materiaal geen Archimedesspiraal, zoals in Planiol, R. Distribution of energy in centrifugal crushers turning on no load. Proceedings 6th International Congress Mineral Processing, p. 35-44, Cannes 1963.Viewed from a moving position (II) with the system, the material, after leaving the guide member, describes a spiral path (S). The exact shape of the spiral path (S) is shown in Figure 14 for a particular situation and for frictionless condition. Because the path of movement is not directed from the axis of rotation (O), but from a point (O ') outside it, the material does not describe an Archimedean spiral, as in Planiol, R. Distribution of energy in centrifugal crushers turning on no load. Proceedings 6th International Congress Mineral Processing, p. 35-44, Cannes 1963.

2525

Broyage centrifuge sous vide - Silicates Industriels, p. 129-141, Janvier 1965 wordt aangegeven, maar is de spiraalbeweging (S) veel ingewikkelder.Broyage centrifuge sous vide - Silicates Industriels, p. 129-141, Janvier 1965 is indicated, but the spiral movement (S) is much more complicated.

De spiraalbeweging (S) die het materiaal volgens de werkwijze van de uitvinding beschrijft, kan, zoals is aangegeven in figuur 15, gezien vanuit meeroterende positie, wor-30 den aangegeven als het verband tussen de momentane hoek (Θ), de bijbehorende straal (r) en een factor f en voldoet aan de vergelijking: Λ pcosa | cosa Θ = arctan —-l-p- kpsina + riJ f η 35 De vergelijking toont aan dat de baan (S) die het materiaal beschrijft nadat het het al 1 0 0 6260 t - 47 - dan niet radiale geleidingsorgaan (82) verlaat, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (82) meebewegend standpunt (II), geheel wordt bepaald door de plaats, ofwel de radiale afstand (r), vanwaar het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat, door de wegvlieg-hoek (a) van het materiaal vanaf het geleidingsorgaan (82) en door de verhouding tussen 5 de transversale component van de absolute snelheid (V) bij het verlaten van het geleidingsorgaan (82) en de tipsnelheid van het afvoereind (Qr) van het geleidingsorgaan (82), ofwel de factor f. Heel belangrijk is dat de baan (S) niet wordt beïnvloed door de hoeksnelheid (Ω); dit vormt in wezen de basis voor de werkwijze van de uitvinding.The spiral movement (S) describing the material according to the method of the invention can, as shown in figure 15, seen from a rotating position, be indicated as the relationship between the instantaneous angle (Θ), the associated radius ( r) and a factor f and satisfies the equation: Λ pcosa | cosa Θ = arctan —-lp- kpsina + riJ f η 35 The equation shows that the path (S) describing the material after it already leaves it 1 0 0 6260 t - 47 - or not radial guide member (82), given from a position (II) that moves with the guide member (82), it is entirely determined by the location, or the radial distance (r), from which the material leaves the guide member (82), by the fly-away angle (a) of the material from the guide member (82) and by the ratio between the transverse component of the absolute speed (V) upon exiting the guide member (82) and the tip speed of the discharge end (Qr) of the guide member (82), or the factor f. It is very important that the track (S) is not affected by the angular velocity (Ω); this essentially forms the basis for the method of the invention.

De snelheid waarmee het materiaal, met behulp van het inslagorgaan (84), het inslag-10 vlak (83) treft, neemt sterk toe, naarmate het verschil toeneemt tussen de radiale afstanden (r,) van de plaats (O') waar het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat en een plaats (r) verderop in de baan, ofwel (r - r,). Voorts wordt de botssnelheid bepaald door de hoeksnelheid (Ω).The velocity with which the material strikes the impact surface (83) with the aid of the weft member (84) increases as the difference increases between the radial distances (r,) of the location (O ') where the material exits the guide member (82) and a location (r) down the lane, or (r - r,). Furthermore, the impact speed is determined by the angular velocity (Ω).

Het verband tussen de radiale afstanden (rjj), de hoeksnelheid (Ω) en de snelheid 15 (v ) waarmee het materiaal het inslagorgaan (84) treft, voldoet, zoals is aangegeven in figuur 16, aan de vergelijking: Γ5 ïlï v inslag = V Γ +Γ ΘThe relationship between the radial distances (rjj), the angular velocity (Ω) and the velocity 15 (v) with which the material strikes the weft member (84) satisfies, as shown in figure 16, the equation: Γ5 llï v weft = V Γ + Γ Θ

Dit specifieke verband maakt het mogelijk om bij een gegeven plaats waar het mate-20 riaal het inslagorgaan (84) treft, nauwkeurig de hoeksnelheid (Ω) aan te geven die nodig is voor het realiseren van een bepaalde botssnelheid (vtell^). Omgekeerd kan, wanneer de hoeksnelheid (Ω) is gegeven, de plaats op de baan nauwkeurig worden aangegeven, waar het materiaal het inslagorgaan (84) treft met een bepaalde botssnelheid (vteh^). Figuur 17 laat, voor een bepaalde spiraalvormige baan (S1), de relatieve snelheid (v ) zien, ofwel 25 de snelheid waarmee het materiaal ter plaatse in de spiraalbeweging (S') inslaat tegen het inslagorgaan (82) aldaar, die het materiaal langs de baan (S') ontwikkelt. Daarbij is uitgegaan van een tipsnelheid (vüp), ofwel omtreksnelheid, ter plaatse vanwaar het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat, van 36 m/sec. De werkwijze van de uitvinding maakt het mogelijk om, met een relatief lage snelheid van het materiaal op het moment dat deze het 30 geleidingsorgaan (82) verlaat, ofwel de tipsnelheid (vüp) ter plaatse, een zeer grote botssnelheid (v^ ), en daarmee impulsbelasting van het materiaal, te realiseren.This particular relationship makes it possible to accurately indicate the angular velocity (Ω) needed to realize a given impact velocity (vtell ^) at a given location where the material strikes the impact member (84). Conversely, when the angular velocity (Ω) is given, the location on the web can be accurately indicated, where the material strikes the impact member (84) at a given impact speed (vteh ^). Figure 17 shows, for a given spiral path (S1), the relative speed (v), or the speed at which the material impacts in the spiral movement (S ') on the impact element (82) there, passing the material along it. the orbit (S ') develops. This assumes a tip speed (vup), or circumferential speed, at the location from where the material leaves the guide member (82), of 36 m / sec. The method of the invention makes it possible, with a relatively low speed of the material the moment it leaves the guide member (82), or the tip speed (vup) on the spot, a very high impact speed (v), and thus realize impulse loading of the material.

Het heeft de voorkeur dat het materiaal het inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) loodrecht treft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit een met het inslagorgaan (82) meebewegend standpunt. Zoals is aangegeven in figuur 18, moet het inslagvlak (83) 35 daartoe, ter plaatse van de plaats (88) waai· de inslag tegen het inslagvlak (83) plaatsvindt, 1006260 - 48 - worden opgesteld onder een hoek (β) in het horizontale vlak, tussen de radiale lijn (89) met daarop de plaats (86) vanwaar het materiaal het geleidingsorgaan (82) verlaat en de lijn (90) die, vanuit de plaats (88) waar het materiaal het inslagvlak (83) treft, loodrecht is gericht op deze radiale lijn (89), voldoen aan de vergelijking: 5 r2cosa [ rcos<p ]2 ---1— rjcosa „ f r, psina + r, β = arctan--*-^- - Θ ^sinoH- p 10It is preferred that the material strike the impact face (83) of the impact member (84) perpendicularly viewed in the plane of rotation and viewed from a position moving with the impact member (82). As indicated in figure 18, the impact surface (83) 35 for this purpose, at the location (88) where the impact takes place against the impact surface (83), 1006260 - 48 - must be arranged at an angle (β) in the horizontal plane, between the radial line (89) with the location (86) from which the material exits the guide member (82) and the line (90) which, from the location (88) where the material meets the impact surface (83), perpendicular to this radial line (89), satisfy the equation: 5 r2cosa [rcos <p] 2 --- 1 - rjcosa „fr, psina + r, β = arctan - * - ^ - - Θ ^ sinoH - p 10

De symbolen die in de vergelijkingen voor Θ, v en β zijn gebruikt worden later in de tekst verklaard.The symbols used in the equations for Θ, v and β are explained later in the text.

De werkwijze van de uitvinding maakt het mogelijk om, zoals is aangegeven in fi-15 guur 19, de ontwerpparameters te optimaliseren, te weten de radiale afstanden tot het beginpunt (91), ofwel de centrale toevoer, en het eindpunt (86), ofwel het afgifte-eind, van het geleidingsvlak (92) van het geleidingsorgaan (82), de vorm van het geleidingsorgaan (82), de vorm van het geleidingsvlak (92) en de dimensionering van het geleidingselement (93), de radiale afstand (r,) tot het botsmiddel (84) en de hoek (Θ) die de radiale lijn (r,) tot 20 het eindpunt (86) van het geleidingsvlak (92) en de radiale lijn (r) tot het inslagpunt (88)(M) op het inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) maakt, de radiale afstand tot het inslagvlak (r), de hoek (δ)(β) waaronder het inslagvlak (83) wordt opgesteld, de vorm van het inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) en de dimensionering van het inslagorgaan (84). Deze parameters worden tezamen met het toerental (Ω) en de keuze van het aantal, de 25 positionering en de opstelling van de evolvente stationaire inslagplaten (94), zodanig gekozen dat het beoogde breekresultaten, ofwel verkleiningsgraad, korrelverdeling en capaciteit, worden gerealiseerd met een zo eenvoudig en goedkoop mogelijke brekerconstructie en zo weinig mogelijk kosten voor energie en slijtage.The method of the invention makes it possible, as indicated in figure 19, to optimize the design parameters, i.e. the radial distances to the starting point (91), or the central feed, and the end point (86), or the delivery end, of the guiding surface (92) of the guiding member (82), the shape of the guiding member (82), the shape of the guiding surface (92) and the dimensioning of the guiding element (93), the radial distance (r ,) to the impactor (84) and the angle (Θ) connecting the radial line (r,) to the end point (86) of the guiding surface (92) and the radial line (r) to the impact point (88) (M ) on the impact surface (83) of the impact member (84), the radial distance from the impact surface (r), the angle (δ) (β) at which the impact surface (83) is arranged, makes the shape of the impact surface (83) of the weft member (84) and the dimensioning of the weft member (84). These parameters, together with the speed (Ω) and the choice of the number, the positioning and the arrangement of the involute stationary weft plates (94), are chosen such that the intended breaking results, or reduction degree, grain distribution and capacity, are achieved with a Crusher construction as simple and cheap as possible and minimal energy and wear costs.

De vergelijkingen voor de berekening van Θ, v en β als geheel maken het moge-30 lijk het systeem optimaal te dimensioneren, zodanig dat de indirecte en directe kosten voor de bewerking, ofwel de kostprijs van de breker en de kosten verbonden aan energie en ί slijtage als geheel, zo laag mogelijk kunnen worden gehouden.The equations for calculating Θ, v and β as a whole make it possible to dimension the system optimally, such that the indirect and direct costs for the operation, or the cost of the breaker and the costs associated with energy and ί wear as a whole can be kept as low as possible.

Tegelijkertijd is verzekerd dat het materiaal het botsmiddel op een grofweg gelijke, vooraf bepaalde, vastgelegde, geregelde en storingsvrije ofwel nagenoeg deterministische 35 wijze treft, waardoor een breekprodukt van hoge en constante kwaliteit wordt gereali- 1006260 - 49 - seerd.At the same time, it is assured that the material will hit the impactor in a roughly equal, predetermined, recorded, controlled and trouble-free or substantially deterministic manner, thereby achieving a break product of high and consistent quality.

Het materiaal dat, na de inslag tegen het inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) nog een aanzienlijke snelheid bezit, kan nu verder worden geleid naar het inslagvlak (95) van een stationair inslagorgaan (94) dat buiten rond of langs de cilindervormige ruimte is 5 geplaatst, die wordt beschreven door het roterend inslagorgaan (84).The material, which, after the impact against the impact surface (83) of the impact member (84), still has a considerable velocity, can now be guided further to the impact surface (95) of a stationary impact member (94) which is outside around or along the cylindrical space is placed, which is described by the rotating weft member (84).

In figuur 20 is schematisch de beweging van het materiaal weergegeven tussen het roterend inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) en het stationair inslagvlak (95) van het stationair inslagorgaan (94). De snelheid die het materiaal heeft, wanneer deze het inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) terugslaat, is tenminste gelijk aan de absolute transver-10 sale snelheid (vt2) van het inslagorgaan (84); en is dus aanzienlijk groter dan de oorspronkelijke transversale snelheid (vt,) van het materiaal. De inslag tegen het stationaire inslagvlak (95) vindt daarom met een relatief grote snelheid plaats, ofwel met een snelheid die tenminste gelijk, maai' veelal groter, is dan de snelheid waarmee het materiaal eerst het inslagorgaan (84) treft. Bovendien vinden de inslagen tegen de respectievelijke inslag-15 vlakken (83 -»95) snel achter elkaar plaats onder een optimale inslaghoek. Proeven hebben aangetoond dat de breukwaarschijnlijkheid sterk toeneemt bij snel opeenvolgende inslagen en wanneer deze plaatsvinden onder een optimale hoek.Fig. 20 schematically shows the movement of the material between the rotating impact surface (83) of the impact member (84) and the stationary impact surface (95) of the stationary impact member (94). The velocity the material has when it strikes the weft face (83) of the weft member (84) is at least equal to the absolute transfer speed (vt2) of the weft member (84); and is thus considerably greater than the original transverse velocity (vt,) of the material. The impact against the stationary impact surface (95) therefore takes place at a relatively great speed, or at a speed which is at least equal, usually greater, than the speed at which the material first strikes the impact member (84). In addition, the wefts against the respective weft surfaces (83 - 95) take place in rapid succession under an optimum weft angle. Tests have shown that the probability of fracture increases sharply with rapid successive impacts and when they occur at an optimum angle.

Afhankelijk van de positie van de beide inslagvlakken (83)(95) moet het materiaal daarbij een kleinere (a2) of grotere (¾) afstand afleggen. In figuur 21 zijn de materiaalbewe-20 gingen, ofwel trajectories (99), weergegeven. De trajectories (99) die het materiaal beschrijven, vormen tezamen als het ware een trajectorievlak (101). In figuur 22 is het trajectorievlak (101) in horizontale doorsnede weergegeven. Daarbij kan onderscheid wor den gemaakt naar een boventrajectorievlak (97), een ondertrajectorievlak (96) en een trajectoriekeerpunt (K), waarvan de straal gelijk is aan die van de ingeschreven cirkel (98) 25 die de trajectories (99) beschrijven. Binnen deze ingeschreven cirkel (98) oftewel trajectoriekeerpunt (K) vinden geen inslagen plaats. Voorts is van belang, zoals is aangegeven in figuur 23, dat het materiaal uit het boventrajectorievlak (97) eerst naar het ondertrajectorievlak (96) wordt geleid, voordat dit inslaat tegen het inslagvlak (95) van het stationaire inslagorgaan (94). Het is daarbij noodzakelijk om het materiaal over de rand 30 (98) van het stationaire inslagorgaan (94) te leiden. Ter plaatse waar het trajectorievlak (101) deze bovenrand (98) snijdt, kunnen de rechte banen (a), ofwel trajectories (99), van het materiaal worden gestoord. Het materiaal met de korte trajectories (a,) slaat boven in tegen het stationaire inslagvlak (84) op een eerste radiale afstand van de rotatiehartlijn (100), en het materiaal met de lange trajectories (a2) onderin tegen het stationaire inslag-35 vlak (84) op een tweede radiale afstand die groter is dan de eerste radiale afstand. Daarmee 1096260 - 50 - kan rekening worden gehouden bij het ontwerp van het stationaire inslagorgaan (84), dat daarvoor met een schuine bovenrand (98) kan worden uitgevoerd.Depending on the position of the two impact surfaces (83) (95), the material must travel a smaller (a2) or greater (¾) distance. Figure 21 shows the material movements, or trajectories (99). The trajectories (99) describing the material together form, as it were, a trajectory surface (101). Figure 22 shows the trajectory surface (101) in horizontal section. A distinction can be made here between an upper trajectory surface (97), a lower trajectory surface (96) and a trajectory turning point (K), the radius of which is equal to that of the inscribed circle (98) describing the trajectories (99). No impacts occur within this inscribed circle (98) or trajectory turning point (K). Furthermore, as shown in Figure 23, it is important that the material from the top trajectory face (97) is first guided to the bottom trajectory face (96) before it impacts against the impact face (95) of the stationary impact member (94). It is then necessary to guide the material over the edge 30 (98) of the stationary weft member (94). At the location where the trajectory surface (101) intersects this top edge (98), the straight tracks (a), or trajectories (99), of the material may be disturbed. The material with the short trajectories (a,) impacts at the top against the stationary impact plane (84) at a first radial distance from the axis of rotation (100), and the material with the long trajectories (a2) at the bottom against the stationary impact plane. (84) at a second radial distance greater than the first radial distance. This can be taken into account in the design of the stationary weft member (84), which can be designed with an inclined top edge (98).

De uitvinding maakt het mogelijk om met een relatief korte geleidingsorganen (82) en dientengevolge laag energieverbruik en, daarmee samenhangend, beperkte slijtage, re-5 latief grote en snel opeenvolgende inslagen te realiseren, tegen eerst het inslagoppervlak (83) van het inslagorgaan (84) en vervolgens tegen het inslagvlak (95) van een stationair inslagorgaan (94). Dit wordt in wezen bereikt door het materiaal ongestoord in een spiraalvormige baan (II), gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (82) meebewegend standpunt, door een als het ware bewegende meeroterende, breekruimte (13) te leiden, in welke 10 breekruimte (13) de beweging van het inslagvlak (83) van het inslagorgaan (84) zodanig is gesynchroniseerd met de spiraalbeweging (II) van het materiaal, dat het materiaal tegen dit inslagvlak (83) inslaat, zonder dat deze de randen van het inslagorgaan (84) raakt, hetgeen een ongestoord deterministisch verloop van de materiaalbeweging en de eerste inslag mogelijk maakt. Wanneer het materiaal na de inslag uit de bewegende, roterende, 15 ruimte (13) wordt geleid, vormen de randen (98) van het stationaire inslagplaten (94) een storingsinvloed. Door de inslagvlakken zoveel mogelijk naar buiten door te trekken, kan het aantal stationaire inslagvlakken (95) sterk worden verminderd, en daarmee de genoemde storingsinvloed.The invention makes it possible to realize relatively large and rapidly successive wefts with a relatively short guide members (82) and consequently low energy consumption and, consequently, limited wear, against first the weft surface (83) of the weft member (84 ) and then against the impact surface (95) of a stationary impact member (94). This is essentially achieved by leading the material undisturbed in a spiral path (II), seen from a point of view moving along with the guide member (82), by guiding a, as it were, moving, rotational breaking space (13), in which breaking space (13 ) the movement of the weft surface (83) of the weft member (84) is synchronized with the spiral movement (II) of the material in such a way that the material impacts against this weft surface (83), without it entering the edges of the weft member (84) which allows an undisturbed deterministic course of the material movement and the first impact. When the material is led out of the moving, rotating space (13) after the impact, the edges (98) of the stationary impact plates (94) form a disturbance influence. By drawing the impact surfaces outward as far as possible, the number of stationary impact surfaces (95) can be greatly reduced, and thus the aforementioned interference influence.

Zoals eerder is aangegeven, gelden de gegeven bewegingsvergelijkingen voor geïde-20 ali seerde weerstandsloze toestand. In werkelijkheid moet bij het vaststellen van de spiraal vormige baan (II) die het materiaal beschrijft tussen het geleidingsorgaan (82) en het bots-middel (94), gezien vanuit een met het systeem meerderend standpunt (II), rekening worden gehouden met de invloeden van onder meer de wrijving van het materiaal met gedeelten van het systeem, de luchtweerstand, een eventuele eigen rotatie van het materiaal en de 25 zwaartekracht. Hoewel, onder invloed van deze factoren normaal de aard van de beweging (1)(11) niet wezenlijk verandert - het materiaal heeft een relatief grote snelheid en de afstand (al -> a,) die het materiaal aflegt tussen het geleidingsorgaan (82) en het botsmiddel (94) is relatief kort - moet er toch rekening mee worden gehouden dat een zekere spreiding optreedt in de banen (II) die het materiaal beschrijft tussen de plaats waar deze het gelei-30 dingsorgaan (82) verlaat en het botsmiddel (94). Een bijkomend voordeel is dat het materiaal in zijn spiraalbeweging (II) niet noemenswaardig wordt beïnvloed door luchtbewegingen omdat de lucht direct rond de ontvangstschijf als het ware meeroteert met het geleidingsorgaan en de botsmiddelen (94), waardoor een soort meedraaiende vliegende schotel van lucht ontstaat.As previously indicated, the given equations of motion apply to idealized resistive state. In reality, when determining the spiral path (II) describing the material between the guide member (82) and the impact means (94), from a multiplexing point of view (II), account must be taken of the influences of, inter alia, the friction of the material with parts of the system, the air resistance, any possible rotation of the material and the force of gravity. Although, under the influence of these factors, the nature of the movement (1) (11) does not change substantially - the material has a relatively high speed and the distance (al -> a,) that the material travels between the guide member (82) and the impactor (94) is relatively short - it must nevertheless be taken into account that a certain spread occurs in the paths (II) describing the material between the place where it exits the guide member (82) and the impactor ( 94). An additional advantage is that the material in its spiral movement (II) is not significantly affected by air movements because the air directly around the receiving disc rotates, as it were, with the guide member and the impact means (94), thus creating a kind of rotating flying saucer of air.

35 Het is mogelijk, volgens een tweede variant van de werkwijze van de uitvinding, om ! I 1006260 - 51 - twee of meerdere identieke systemen om dezelfde rotatiehartlijn (100) te laten roteren.According to a second variant of the method of the invention, it is possible to! I 1006260 - 51 - two or more identical systems to rotate the same axis of rotation (100).

In de figuren 24 en 25 is een eerste combinatie van deze variatie weergegeven, waarbij de systemen om dezelfde verticaal opgestelde rotatiehartlijn (100), met dezelfde snelheid en in dezelfde richting (103) roteren. Een eerste deel (104) van het materiaal wordt 5 vanaf de eerste ontvangstschijf (108) via een eerste geleidingsorgaan (106) naar het inslag- orgaan (107) geleid, terwijl het tweede deel (105) van het materiaal vanaf een tweede daaronder gelegen ontvangstschijf (109) via een tweede geleidingsorgaan (110), dat direct onder het eerste geleidingsorgaan (106) is geplaatst, naar hetzelfde inslagorgaan (107) wordt geleid. Het inslagvlak (111) van het inslagorgaan (107) is daarvoor naar beneden 10 doorgetrokken, zodat beide korrelstromen (104)(105) hetzelfde inslagvlak (111) treffen. Deze opstelling heeft het voordeel dat de capaciteit sterk wordt opgevoerd, terwijl de inslagen van het materiaal tegen het inslagvlak (111) van het inslagorgaan (107) meer worden gespreid.Figures 24 and 25 show a first combination of this variation, with the systems rotating about the same vertically disposed axis of rotation (100), at the same speed, and in the same direction (103). A first part (104) of the material is guided from the first receiving disc (108) through a first guide member (106) to the weft member (107), while the second part (105) of the material is located from a second underneath receiving disk (109) is guided to the same weft member (107) via a second guide member (110) located directly below the first guide member (106). The impact surface (111) of the impact member (107) is therefore extended downwards, so that both grain streams (104) (105) strike the same impact surface (111). This arrangement has the advantage that the capacity is strongly increased, while the wefts of the material are spread more against the weft face (111) of the weft member (107).

Beide korrelstromen (104)(105) worden vanaf het inslagvlak (111) naar een statio-15 nair inslagorgaan geleid, dat kan worden uitgevoerd als een stationair inslagsegment (112) of als een gootconstructie (113) waarin zich een autogeenbed (114) van eigen materiaal opbouwt. Voorlangs het bed van autogeen materiaal (114) kan nog een derde deel (115) van het materiaal worden geleid, dat wordt getroffen door materiaal uit de eerste (104) en de tweede (105) korrelstroom, waarna de drie korrelstromen (104)(105)(115) tegen het 20 autogeen bed van eigen materiaal (114) inslaan.Both grain streams (104) (105) are led from the impact surface (111) to a stationary impact member, which can be constructed as a stationary impact segment (112) or as a gutter construction (113) in which an autogenous bed (114) of build your own material. A third of the material (115) of the material can be passed along the bed of autogenous material (114), which is hit by material from the first (104) and the second (105) grain stream, after which the three grain streams (104) ( 105) (115) hammer into the autogenous bed of own material (114).

In de figuren 25 en 27 is een tweede combinatie van deze tweede variatie weergegeven, waarbij de systemen (117)(118) ten opzichte van elkaar zijn omgekeerd, en daardoor eikaars spiegelbeeld vormen, en om dezelfde rotatiehartlijn (100) met dezelfde hoeksnelheid in tegengestelde richting roteren. Ook hier wordt een eerste deel van het materiaal (119) 25 vanaf een eerste ontvangstschijf (120) met een eerste geleidingsorgaan (116) naar een eerste inslagorgaan (121) geleid, en een tweede deel (122) van het materiaal vanaf een tweede ontvangstschijf (123) middels een tweede geleidingsorgaan (124) naai- een tweede inslagorgaan (125) geleid. De werkwijze van de uitvinding maakt het mogelijk om de inslagvlakken van de inslagorganen (121)(125) schuin naar elkaar te richten en wel zoda-30 nig dat de banen van het materiaal uit het eerste (126) en het tweede (127) systeem, nadat deze loskomen van respectievelijk het eerste (121) en het tweede (125) inslagorgaan, elkaar snijden of kruisen op een plaats (128) radiaal buiten de plaats (129) waar het eerste (121) en het tweede (125) inslagvlak elkaar kruisen. Daar vormen zich geconcentreerde botsgebieden (Πο), waarbij het aantal botsgebieden (T3Ö) overeenkomt met het totaal 35 van het aantal inslagorganen (121)(125) in het eerste (117) en het tweede (118) systeem.Figures 25 and 27 show a second combination of this second variation, the systems (117) (118) being inverted from each other, thereby mirroring each other, and about the same axis of rotation (100) at the same angular velocity in opposite directions. rotate direction. Again, a first part of the material (119) is guided from a first receiving disk (120) with a first guide member (116) to a first weft member (121), and a second part (122) of the material from a second receiving disk (123) guided a second weft member (125) by means of a second guide member (124). The method of the invention makes it possible to align the weft surfaces of the weft members (121) (125) such that the webs of the material from the first (126) and the second (127) systems after separating from the first (121) and second (125) weft members, respectively, intersect or intersect at a location (128) radially outside the location (129) where the first (121) and second (125) weft surfaces meet crosses. There, concentrated collision areas (Πο) form, the number of collision areas (T3Ö) corresponding to the total 35 of the number of impact members (121) (125) in the first (117) and second (118) systems.

1006260 - 52 -1006260 - 52 -

Omdat de radiale snelheid van de materialen, op het moment dat deze elkaar in de bots-gebieden (130) treffen, nagenoeg gelijk is, botsen de materiaalstromen met volle snelheid tegen op elkaar, De impulsbelasting van de botspartners (126)(127) is daardoor extreem groot, terwijl, omdat het proces autogeen is, geen slijtage optreedt. Omdat de botsgebieden 5 (Ï3Ö) °P vaste locaties radiaal buiten rond de inslagorganen (121)(125) zijn gesitueerd, is het mogelijk om radiaal buiten de botsgebieden (130) halfronde opvangplaatsen (131) op te stellen, waarin zich halfronde inslagvlakken (132) van eigen materiaal opbouwen, waartegen het materiaal vervolgens, met vooral de resterende radiale snelheidscomponent, inslaat. Ook dit proces verloopt autogeen, dus zonder noemenswaardige slijtage en heeft een 10 relatief grote intensiteit. Het is daarbij mogelijk om van bovenaf, vanuit een stationaire voeding, een derde deel (133) van het materiaal in het botsgebied (130) te brengen. Dit materiaal wordt dan met grote intensiteit door de materiaalstromen uit de eerste (126) en de tweede (127) systemen belast. Het treffen van de derde stroom (133) met de eerste (126) en de tweede (127) stroom kan daarbij gelijktijdig plaatsvinden of nadat de eerste 15 (126) en de tweede (127) stroom tegen elkaar zijn gebotst. De drie stromen (126)(127)(133) slaan daarna gezamenlijk in tegen het bed van eigen materiaal (132). Op deze wijze wordt een zeer effectief botsproces gerealiseerd, waarbij met relatief weinig energie en beperkte slijtage een zeer grote impulsbelasting wordt opgewekt die regelmatig over het eerste (126), het tweede (127) en het derde deel (133) van het materiaal wordt verdeeld.Because the radial velocity of the materials, when they meet in the collision areas (130), is nearly equal, the material flows collide at full speed with each other. The impulse load of the collision partners (126) (127) is therefore extremely large, while no wear occurs because the process is autogenous. Since the impact areas 5 (3Ö) ° P fixed locations are located radially outside of the impact members (121) (125), it is possible to arrange semicircular impact areas (131) radially outside the impact areas (130). 132) of own material, against which the material then impacts, with especially the remaining radial velocity component. This process is also autogenous, so without significant wear and has a relatively high intensity. It is possible to bring a third part (133) of the material into the impact area (130) from above from a stationary feed. This material is then loaded with great intensity by the material flows from the first (126) and second (127) systems. Hitting the third stream (133) with the first (126) and the second (127) stream may thereby take place simultaneously or after the first 15 (126) and the second (127) stream have collided. The three streams (126) (127) (133) then jointly strike the bed of own material (132). In this way a very effective collision process is realized, whereby with relatively little energy and limited wear, a very large impulse load is generated, which is regularly distributed over the first (126), the second (127) and the third part (133) of the material. .

20 In de figuren 28 en 29 is een derde combinatie van de tweede variatie weergegeven die gelijk is aan de tweede combinatie (Figuur 28 en 29), maar waarbij de hoeksnelheden van het eerste (135) en het tweede (136) systeem tegengesteld maar niet gelijk zijn. Daardoor concentreren zich de botsgebieden (137) zich niet radiaal buiten rond de inslagorganen (138)(139) maar is sprake van een continue verschuiving, in een gebied radiaal 25 buiten rond de inslagorganen (138)(139), van de plaats (140) waar het eerste (141) en het tweede (142) gedeelte van het materiaal elkaar treffen. Het bed van eigen materiaal (143) moet daarom radiaal buiten rond de plaatsen (140) waar de eerste (141) en tweede (142) materiaalstromen elkaar treffen, worden opgesteld. Deze derde combinatie is minder effectief als de tweede combinatie, maar eenvoudiger te construeren. Ook hier kan rondom 30 in verticale richting, een derde deel (144) van het materiaal in het botsgebied (Γ37) worden geleid.20, Figures 28 and 29 show a third combination of the second variation that is equal to the second combination (Figures 28 and 29), but with angular velocities of the first (135) and second (136) systems opposite but not to be equal. As a result, the impact areas (137) do not focus radially outside around the impact members (138) (139) but there is a continuous shift, in an area radially outward around the impact members (138) (139), from the location (140 ) where the first (141) and second (142) parts of the material meet. The proprietary bed (143) should therefore be positioned radially outward around the locations (140) where the first (141) and second (142) streams of material meet. This third combination is less effective than the second combination, but easier to construct. Here, too, around one third (144) of the material can be guided vertically around the impact area (Γ37).

In geval van korrelvormig materiaal spelen de korreldiameter en de korrelconfiguratie, zoals is aangegeven in figuur 30, een belangrijke rol; niet alleen voor wat betreft de luchtweerstand, die sterk toeneemt naarmate de diameter van het deeltje afneemt, maar ook 35 omdat een grof deeltje (146) langer door het geleidingsorgaan (147) wordt vastgehouden, 1896260 - 53 - en daarom meer wordt versneld, dan een fijn deeltje (148). De banen die grove (149) en fijne (150) delen beschrijven, kunnen daardoor een afwijking (154) te zien geven. De zwaartekracht is er verder de oorzaak van dat, in geval de beweging in een horizontaal vlak plaatsvindt, de banen als geheel, naar buiten een zekere, maar normaal uiterst geringe, 5 kromming naar beneden te zien geven en als geheel een parabolide vormen.In the case of granular material, the grain diameter and grain configuration, as shown in Figure 30, play an important role; not only in terms of air resistance, which increases sharply as the diameter of the particle decreases, but also because a coarse particle (146) is retained longer by the guide member (147), 1896 260 - 53 - and therefore accelerated more than a fine particle (148). The tracks describing coarse (149) and fine (150) parts may therefore show a deviation (154). Gravity further causes that, if the movement takes place in a horizontal plane, the orbits as a whole show outwardly a certain, but normally extremely slight, curvature downwards and form as a whole a parabolide.

Een en ander is er de oorzaak van dat de deeltjes uit de korrelstroom langs het inslag-vlak, zoals gezegd, een zekere spreiding te zien geven; welke spreiding toeneemt verderop in de baan. Deze spreiding kan worden aangegeven met een inslagpatroon (151). De verschillende banen vormen tezamen, zoals is aangegeven in figuur 31, als het ware een 10 gekromde, zich naar buiten verwijderende lange smalle kegel (152). De vorm van de dwarsdoorsnede van de kegel (151) kan daarbij uiteenlopen van rond tot ovaal of andersvormig. In het algemeen is sprake van een concentratie van inslagen in een deel van dit vlak.All this causes the particles from the grain flow along the impact plane to show, as mentioned, a certain spread; which spread increases further down the lane. This spread can be indicated by an impact pattern (151). As shown in Figure 31, the various webs together form, as it were, a curved, outwardly extending long narrow cone (152). The cross-sectional shape of the cone (151) can vary from round to oval or otherwise. In general, there is a concentration of impacts in a part of this plane.

Het inslagpatroon (151) is van grote invloed op het slijtagegedrag en daarmee van groot belang voor het optimaal ontwerpen van het inslagsegment (153). Het inslagpatroon 15 (151) kan theoretisch goed worden benaderd met behulp van computersimulatie, maar moet met praktische waarnemingen worden geverifieerd en geconigeerd. Inzicht in het inslagpatroon (151) maakt het mogelijk om een slijtvast inslagsegment te ontwerpen, dat een relatief lange levensduur heeft.The weft pattern (151) has a major influence on the wear behavior and is therefore of great importance for the optimal design of the weft segment (153). The impact pattern 15 (151) can theoretically be approximated with the aid of computer simulation, but must be verified and configured with practical observations. Insight into the weft pattern (151) makes it possible to design a wear-resistant weft segment that has a relatively long life.

De werkwijze van de uitvinding maakt het verder mogelijk om een aantal principes 20 door te voeren, die het mogelijk maken om het proces verder te optimaliseren, te weten de principes van differentiatie, segmentatie en integratie.The method of the invention further makes it possible to implement a number of principles, which make it possible to further optimize the process, namely the principles of differentiation, segmentation and integration.

Omdat de inslagen van het materiaal tegen de verschillende botsmiddelen in wezen individuele processen vormen, is het daarbij mogelijk om het materiaal in deze afzonderlijke processen verschillend te belasten. Figuur 32 toont het principe van differentiatie, 25 waarmee dergelijke verschillende belastingen kunnen worden gerealiseerd. Dit is een uitvoeringsvorm, waarvan in figuur 33 een voorbeeld is weergegeven, waarbij de inslag-organen (155)(156) op verschillende radiale afstanden (r’/r") zijn geplaatst, waardoor de inslagen tegen de inslagorganen (155)(156) met verschillende snelheden plaatsvinden. Dit wordt bereikt door de inslagorganen (155)(156), in de spiraalvormige baan (157)(158) die 30 de korrel beschrijft, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (159) meebewegend stand punt, nadat deze het geleidingsorgaan (159) verlaat, meer naar voren, gezien in de draairichting (160), ofwel kortere radiale afstand (r'), of meer naar achter gezien in de draairichting, ofwel op grotere radiale afstand (r"), op te stellen. Daardoor functioneren als het ware meerdere bleekprocessen, met verschillende intensiteiten, gelijktijdig naast elkaar. 35 De deeltjes worden door het inslagorgaan (155) dat op korte radiale afstand (r’) staat 1096260 - 54 - opgesteld met een lagere botssnelheid getroffen dan het inslagorgaan (156) dat op grotere radiale afstand (r") is opgesteld. Daardoor ontstaan breekprodukten met verschillende korrel-verdelingen, die overigens weer direct met elkaar worden vermengd. Het principe van differentiatie maakt het daardoor mogelijk om de korrelverdeling verregaand te reguleren.Since the impacts of the material against the different impact means essentially form individual processes, it is thereby possible to load the material differently in these separate processes. Figure 32 shows the principle of differentiation, with which such different loads can be realized. This is an embodiment, an example of which is shown in Figure 33, in which the weft members (155) (156) are spaced at different radial distances (r '/ r "), causing the wefts against the weft members (155) (156 ) at different speeds, this is achieved by the weft members (155) (156), in the spiral path (157) (158) describing the grain, viewed from a position moving with the guide member (159), after the guide member (159) leaves, more forwardly, viewed in the direction of rotation (160), to be arranged either shorter radial distance (r '), or more rearwardly in the direction of rotation, or a greater radial distance (r ") . As a result, multiple bleaching processes, with different intensities, function simultaneously next to each other. The particles are hit by the impact member (155) positioned at a short radial distance (r ') 1096260 - 54 - at a lower impact speed than the impact member (156) which is arranged at a greater radial distance (r "). break products with different grain distributions, which are mixed directly with each other again, so that the principle of differentiation makes it possible to largely regulate the grain distribution.

5 In figuur 34 is de korrelverdeling weergegeven, voor verschillende botssnelheden, die wordt verkregen met een breker waarbij de botsmiddelen niet gedifferentieerd zijn opgesteld en gelijkmatig functioneert. Hier is de cumulatieve hoeveelheid (162) materiaal weergegeven kleiner dan de aangegeven diameter (163). De korrelverdeling van het breek-goed is weergegeven door curve (164). Met toenemende botssnelheid verschuift de kor-10 relverdeling in een richting (102) van een grof (165) naar het fijne (166) gebied en blijft normaal continu verlopen, van grof (165) naar fijn (166). De korrelverdeling is hier in wezen alleen te beïnvloeden met de hoeksnelheid. De korrelverdeling kan hier, door de snelheid te veranderen, in wezen alleen worden verlegd (102). Het is niet mogelijk om de verdeling als zodanig verder te beïnvloeden.Figure 34 shows the grain distribution, for different impact speeds, which is obtained with a breaker in which the impact means are arranged in an undifferentiated manner and function uniformly. Here, the cumulative amount (162) of material is shown less than the indicated diameter (163). The grain distribution of the breaking good is represented by curve (164). With increasing impact speed, the grain distribution shifts in a direction (102) from a coarse (165) to the fine (166) area and normally continues continuously from coarse (165) to fine (166). The grain distribution can in essence only be influenced with the angular velocity. Here, by changing the velocity, the grain distribution can essentially only be shifted (102). It is not possible to further influence the distribution as such.

15 In figuur 35 is de korrelverdeling weergegeven, voor een bepaalde botssnelheid, die is verkregen met een breker met gedifferentieerde opstelling van de inslagorganen. De korrelverdeling van het breek goed is weergegeven met de curve (164). Hier zijn verder de zeefanalysen weergegeven van een relatief grof eerste breekprodukt (167), dat is geproduceerd met het inslagorgaan op korte radiale afstand (r’) en dientengevolge een relatief lage 20 botssnelheid, en de zeefanalyse van een relatief fijn tweede breekprodukt (168), dat is geproduceerd met het inslagorgaan op grote radiale afstand (r") en dientengevolge een relatief grote botssnelheid, althans een botssnelheid groter dan de botssnelheid waarmee het eerste breekprodukt is geproduceerd. Daardoor ontstaan als het ware tegelijkertijd twee verschillende breekprodukten, een fijn (168) en een grof (167), die overigens direct wor-25 den vermengd. De combinatie van het fijne (168) en het grove (167) produkt levert hier een breekprodukt op met een korrelverdeling (169), die met een gelijkmatig functionerende breker niet direct kan worden geproduceerd. Het is in wezen mogelijk om op deze wijze “alle mogelijke” korrelverdelingen, waaronder discontinue korrelverdelingen (169), waarvan hier een voorbeeld is gegeven, te realiseren. Door de radiale afstanden (r'/r") 30 waarop de inslagorganen zijn opgesteld instelbaar te maken, kan op deze wijze de korrelverdeling (169) aldus verregaand worden gereguleerd.Figure 35 shows the grain distribution, for a given impact speed, obtained with a breaker with differentiated arrangement of the weft members. The grain distribution of the break is well represented by the curve (164). Also shown here are the sieve analyzes of a relatively coarse first crush product (167), which is produced with the weft member at a short radial distance (r ') and consequently a relatively low impact speed, and the sieve analysis of a relatively fine second crush product (168). which is produced with the weft member at a great radial distance (r ") and consequently a relatively high impact speed, at least an impact speed greater than the impact speed at which the first crushed product was produced. As a result, two different crushing products are created simultaneously (168 ) and a coarse (167), which, incidentally, are mixed directly in. The combination of the fine (168) and the coarse (167) product here yields a break product with a grain distribution (169), which with an evenly functioning breaker cannot be produced directly, it is essentially possible to use “all possible” grain distributions, including discontinuous grain distributions (169 ), an example of which is given here. In this way, by making the radial distances (r '/ r ") 30 on which the weft members are arranged adjustable, the grain distribution (169) can be largely regulated.

Het principe van differentiatie kan verder worden doorgevoerd met behulp van het principe van segmentatie.The principle of differentiation can be further implemented using the principle of segmentation.

Het materiaal wordt, wanneer het op de roterende ontvangstschijf (170) wordt gedo-35 seerd, naar buiten geleid, gezien vanuit de rotatiehartlijn (100), in een spiraalbeweging 1 0 Θ 6 26 0 - 55 - (171), gezien vanuit een met de ontvangstschijf (170) meeroterend standpunt, welke spiraalbeweging (171) is gericht naar achter, gezien in de rotatierichting. Omdat de spiraalbeweging (171) wordt onderbroken door de geleidingsorganen (172), ontstaan, zoals is aangegeven in figuur 36, als het ware toevoersegmenten (173) van zich in een spiraal vormige baan 5 (171) naar buiten bewegend materiaal, dat wordt opgevangen door de centrale toevoer (174) van de geleidingsorganen (172) en vandaar versneld en naar buiten geslingerd. Zoals is aangegeven wordt, in geval de beginpunten (174) van de geleidingsorganen (172) regelmatig rond het middendeel (175) van de rotor zijn gesitueerd, ook het korrelmateriaal vanaf het middendeel (175) van het rotorblad regelmatig over de verschillende toevoer-10 segmenten (173) tussen de geleidingsorganen (172) verdeeld.The material, when deposited on the rotating receiving disk (170), is guided outwardly, viewed from the axis of rotation (100), in a spiral movement 1 0 Θ 6 26 0 - 55 - (171), viewed from a with the receiving disc (170) rotating position, which spiral movement (171) is directed backwards, viewed in the direction of rotation. Since the spiral movement (171) is interrupted by the guide members (172), as shown in figure 36, feed segments (173) are formed, as it were, of material moving outwards in a spiral-shaped path 5 (171), which is collected through the central feed (174) of the guide members (172) and from there accelerated and flung out. As indicated, in case the starting points (174) of the guide members (172) are regularly located around the central part (175) of the rotor, the grain material from the central part (175) of the rotor blade is also regularly spread over the different feed-10. segments (173) distributed between the guide members (172).

Door, zoals is aangegeven in figuur 37, de radiale afstanden van de rotatiehartlijn (100) tot de centrale toevoer (176)(177) van de geleidingsorganen (178)(179) te variëren, wordt bewerkstelligd dat de toevoersegmenten (Ï8ÖXT8Ï),van waaruit de korrels naar het geleidingsorgaan (178)(179) worden gevoerd, verschillende oppervlakken bestrijken, waar-15 door de verschillende geleidingsorganen (178)(179) met onderscheidende hoeveelheden materiaal worden gevoed. Door de geleidingsorganen (178) die met de centrale invoer (176) op grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn (100) zijn opgesteld, wordt minder materiaal opgenomen als door de geleidingsorganen (179) die met de centrale invoer (177) op kortere radiale afstand van de rotatiehartlijn (100) zijn opgesteld. Dit maakt het moge-20 lijk om de inslagorganen, die op verschillende radiale afstanden zijn opgesteld, met verschillende hoeveelheden materiaal te voeden, waardoor de hoeveelheden grof en fijn breek-produkt die worden geproduceerd met gedifferentieerde opstelling van de inslagorganen verder kunnen worden gereguleerd; en daarmee de korrelverdeling.By varying the radial distances from the axis of rotation (100) to the central feed (176) (177) of the guide members (178) (179), as indicated in Fig. 37, the feed segments (Ö8ÖXT8)) are made from from which the granules are fed to the guide member (178) (179) cover different surfaces, through which the different guide members (178) (179) are fed with different amounts of material. The guide members (178) arranged with the central inlet (176) at a greater radial distance from the axis of rotation (100) take up less material than the guide members (179) which are arranged with the central inlet (177) at a shorter radial distance from the axis of rotation (100). This makes it possible to feed the weft members, which are arranged at different radial distances, with different amounts of material, so that the amounts of coarse and fine crushed product that are produced with differentiated arrangement of the weft members can be further regulated; and thus the grain distribution.

In figuur 38 en figuur 39 is een geleidingsorgaan (183) weergegeven met een 25 geleidingssegment (184). De slijtage langs het geleidingsvlak (185) van het geleidingsseg-ment (184) neemt toe met de radiale afstand (r) tot de rotatiehartlijn (100), ofwel naar buiten. Het geleidingsvlak (185) wordt daardoor, naarmate zich de slijtage langs het geleidingsvlak (185) ontwikkelt, geleidelijk meer naar achter, gezien in de rotatierichting (186), gekromd (188). Door het inslagsegment (184) ter plaatse van de centrale invoer 30 (189) minder dik dan aan het afgifte-eind (190) uit te voeren, wordt bereikt dat uiteindelijk het geleidingssegment (184) in zijn geheel verslijt (191).In figure 38 and figure 39 a guide member (183) is shown with a guide segment (184). The wear along the guide surface (185) of the guide segment (184) increases with the radial distance (r) from the axis of rotation (100), or outwards. As a result, as the wear develops along the guiding surface (185), the guiding surface (185) is gradually curved (188) more to the rear, viewed in the direction of rotation (186). By making the impact segment (184) less thick at the central inlet (189) than at the discharge end (190), it is achieved that the guide segment (184) eventually wears out completely (191).

Met toenemende slijtage verlegt zich de plaats (190) waarvan het materiaal de geleiding (185) verlaat, ofwel afgifte-eind (190), en wel naar achter (192), gezien in de rotatierichting (186). Daardoor verlegt zich de baan (197) die het deeltje beschrijft tussen het 35 geleidingsorgaan (183) en het inslagorgaan (184) ook naar achter (192), gezien in de rotatie- 1 006 26 0 - 56 - richting (186).With increasing wear the place (190) of which the material leaves the guide (185), or delivery end (190), moves backwards (192), viewed in the direction of rotation (186). Therefore, the path (197) describing the particle between the guide member (183) and the impact member (184) also moves backward (192), viewed in the rotational direction (186).

Een verlegging (202) van de plaats (185) waar het deeltje, onder invloed van slijtage, het inslagvlak (186) van het inslagorgaan (184) raakt, kan, zoals is aangegeven in figuur 40 en figuur 41, gedeeltelijk worden voorkomen door het geleidingssegment (187) aan 5 het afgifte-eind (188) niet recht uit te voeren, gezien in het horizontale vlak, maar met een naar achter, gezien in de rotatierichting (189), toenemende lengte (190).An displacement (202) of the place (185) where the particle touches the impact surface (186) of the impact member (184) under wear and tear, as shown in Figure 40 and Figure 41, can be partially prevented by guide segment (187) at the delivery end (188) does not take a straight form, seen in the horizontal plane, but with an increasing length (190) towards the rear, seen in the direction of rotation (189).

Door daarentegen het inslagelement (194), zoals is aangegeven in figuur 42 en figuur 43, aan het afgifte-einde (191) naar achter, gezien in de draairichting (189), in de lengte (195) te laten afnemen, wordt bereikt dat de verlegging (196) van de baan (197—>198), 10 met toenemende slijtage (199) van het geleidingselement (193), wordt bevorderd. Dit heeft veelal de voorkeur, omdat daarmee wordt bereikt, dat de inslagen van het deeltje tegen het inslagvlak (186) van het inslagorgaan (184) beter en sneller worden verspreid, waardoor een meer regelmatig slijtagepatroon kan worden gerealiseerd.On the other hand, by decreasing the length (195) of the impact element (194), as shown in figure 42 and figure 43, at the discharge end (191) to the rear, viewed in the direction of rotation (189), that the displacement (196) of the track (197 -> 198), with increasing wear (199) of the guide element (193), is promoted. This is often preferred because it achieves that the wefts of the particle against the weft surface (186) of the weft member (184) are spread better and faster, so that a more regular wear pattern can be realized.

Dit proces kan, zoals is aangegeven in figuur 44, nog worden bevorderd door het 15 uiteinde (200) van het geleidingssegment (203) naar achter progressief te krommen.This process can be further enhanced, as indicated in Figure 44, by progressively curving the end (200) of the guide segment (203) backward.

Het principe van integratie heeft betrekking op de slijtage. Zoals eerder is aangegeven, is dit bij de werkwijze van de uitvinding een essentieel aspect, omdat het deterministisch proces er de oorzaak van kan zijn dat de inslagen van de deeltjes tegen de inslag-organen heel geconcentreerd kunnen plaatsvinden. Dit kan leiden tot een zodanig onregel-20 matig slijtagepatroon van het inslagvlak van het inslagorgaan, dat het bleekproces wordt verstoord. Het is daarom van belang om maatregelen door te voeren waarmee een spreiding van de inslagen over het inslagvlak wordt bevorderd. Zoals eerder is aangegeven, vertonen de banen van verschillende deeltjes, bijvoorbeeld met verschillende diameters, reeds een zekere spreiding. Maar ook met behulp van het geleidingsorgaan en het inslag-25 orgaan is het mogelijk om de spreiding van de inslagen te vergroten; tegelijkertijd kan het inslagsegment van het inslagorgaan zo worden gedimensioneerd en geconstrueerd dat het een meer geconcentreerd inslagpatroon kan verwerken.The principle of integration relates to the wear. As indicated earlier, this is an essential aspect in the method of the invention, because the deterministic process can cause the impact of the particles against the impact members to be very concentrated. This can lead to such an irregular wear pattern of the weft surface of the weft member that the bleaching process is disturbed. It is therefore important to implement measures that promote a spread of the wefts over the weft surface. As indicated earlier, the paths of different particles, for example with different diameters, already show a certain spread. But also with the aid of the guide member and the weft member it is possible to increase the spread of the wefts; at the same time, the weft segment of the weft member can be sized and constructed to handle a more concentrated weft pattern.

Met het principe van integratie wordt het verloop van de slijtage (206)(208), die, zoals is aangegeven in figuur 45,46 en 47, tegelijkeitijd plaatsvindt langs zowel het gelei-30 dingsoppervlak (205) van het geleidingssegment (207) als langs het inslagvlak (204) van het inslagsegment (209), zo veel mogelijk op elkaar afgestemd; en wel zodanig dat de slijtage (206)(208) van beide elementen (207)(209) als het ware synchroon verloopt, zodat beide elementen (207)(209) nagenoeg gelijktijdig zijn versleten en kunnen worden vervangen.With the principle of integration, the course of wear (206) (208), which, as shown in Figures 45, 46 and 47, takes place simultaneously along both the guide surface (205) of the guide segment (207) and along the impact surface (204) of the impact segment (209), aligned as much as possible; in such a way that the wear (206) (208) of both elements (207) (209) is synchronous, so to speak, so that both elements (207) (209) are worn almost simultaneously and can be replaced.

35 In figuur 48 is een verdere uitvoering van het inslagsegment aangegeven en wel in de 1096260 - 57 - vorm van een langwerpig gekromd inslagblok (210) waarbij een kopeind (211), dat als inslagzijde fungeert, dwars is gericht op de spiraalvormige baan (212) die het materiaal beschrijft, gezien vanuit een met het geleidingsorgaan (213) meeroterend standpunt.Figure 48 shows a further embodiment of the weft segment in the form of an elongated curved weft block (210) in which the head end (211), which functions as the weft side, is transverse to the spiral web (212). ) describing the material, viewed from a standpoint rotating with the guide member (213).

De kromming (289) van het inslagblok (210) volgt daarbij het verloop van de spiraal-5 vormige baan (212), die het materiaal zou beschrijven wanneer het niet wordt gehinderd door het inslagvlak (211); zodanig dat het inslagvlak (211) dwars gericht blijft op de baan (212) die het materiaal beschrijft wanneer het inslagvlak (211) zich, onder invloed van slijtage van het inslagelement (210), naar achter verplaatst.The curvature (289) of the weft block (210) thereby follows the course of the spiral-shaped web (212), which would describe the material if not hindered by the weft surface (211); such that the impact surface (211) remains transverse to the web (212) describing the material when the impact surface (211) moves backward under the influence of wear of the impact element (210).

Het is daarbij, zoals is aangegeven in figuur 49, noodzakelijk dat de kromming (214) 10 van het inslagblok (215) wordt gecorrigeerd ofwel geïntegreerd, wanneer de spiraalvormige baan (212) die het materiaal beschrijft wordt verlegd (285) als gevolg van de slijtage langs het geleidingsvlak (287) van het geleidingsorgaan (213).It is thereby necessary, as shown in Figure 49, that the curvature (214) of the weft block (215) is corrected or integrated when the spiral web (212) describing the material is displaced (285) due to the wear along the guide surface (287) of the guide member (213).

Bij deze constructievorm moet er rekening mee worden gehouden dat het inslagvlak (286) zich, naarmate de slijtage toeneemt, meer naar achter (287) verlegt in de baan (285) 15 van de korrel en dientengevolge de botssnelheid toeneemt. Dit kan worden gecorrigeerd door het inslagvlak (287) periodiek naar voren te verplaatsen. Eenvoudiger is het om de hoeksnelheid geleidelijk te verminderen, waarmee tegelijkertijd energie wordt bespaard. Met een dergelijk element kan een relatief zeer grote hoeveelheid materiaal worden bewerkt.In this form of construction, it should be taken into account that as the wear increases, the impact (287) moves more backward (287) into the grain web (285) and consequently the impact speed increases. This can be corrected by periodically moving the weft face (287) forward. It is easier to gradually reduce the angular speed, which at the same time saves energy. With such an element, a relatively very large amount of material can be processed.

20 Het is echter ook mogelijk, en dit heeft de voorkeur, om de vorm en de positionering van het geleidingsvlak (216) van het geleidingssegment (217) zo uit te voeren, in langs-richting naar achter gebogen, gezien in de rotatierichting (218) en gezien in het vlak van de rotatie, dat de potentiaalbelasting langs het geleidingsvlak (216) meer regelmatig wordt verdeeld, en wel zodanig dat de potentiaalbelasting vanaf het toevoereind (219) tot het 25 afvoereind (220) van het geleidingsorgaan (217) nagenoeg constant is, zodat een nagenoeg gelijkmatige slijtage langs het geleidingsvlak (216) plaatsvindt, en de vorm, ofwel de kromming, zich onder invloed van de slijtage niet noemenswaardig wijzigt, maar zich, in het geheel, naar achter, gezien in de rotatierichting (218), verlegt Zoals is aangegeven in figuur 50, kan de constructie van het inslagblok (288) hiermee worden geïntegreerd, waarbij 30 het mogelijk is om dit inslagbloksegment uit te voeren in de vorm van een gekromd inslagblok (288) met de as (221) gekromd volgens de cirkelomtrek (222), waarlangs het inslag-orgaan roteert. Bij een dergelijke constructie moeten de radiale afstanden van de rota-tiehartlijn (100) tot respectievelijk de plaats (220) vanwaar het materiaal het geleidingsvlak (216) verlaat en de plaats (222) tot de as (221) van het inslagblok (288), tezamen met 35 de keuze van de materialen waaruit het geleidingssegment (217) en het inslagblok (288) 1006260 - 58 - worden geconstrueerd, nauwkeurig op elkaar moet worden af gestemd.However, it is also possible, and this is preferable, to design the shape and positioning of the guide surface (216) of the guide segment (217) in a longitudinal direction backwards, viewed in the direction of rotation (218 and seen in the plane of rotation, that the potential load along the guide plane (216) is distributed more regularly, such that the potential load from the supply end (219) to the discharge end (220) of the guide member (217) is substantially constant, so that a substantially uniform wear takes place along the guiding surface (216), and the shape, or the curvature, does not change significantly under the influence of the wear, but, as a whole, backwards, viewed in the direction of rotation (218 ), As shown in Figure 50, the construction of the weft block (288) can be integrated with it, whereby it is possible to design this weft block segment in the form of a curved weft block (288) with the shaft (221) curved according to the circumference of the circle (222), along which the weft member rotates. In such a construction, the radial distances from the axis of rotation (100) to the location (220) from where the material exits the guide face (216) and the location (222) to the axis (221) of the weft block (288), respectively. along with the choice of materials from which the guide segment (217) and the impact block (288) 1006260 - 58 - are constructed must be accurately matched.

Het is daarbij mogelijk om, zoals is aangegeven in figuur 51, het geleidingssegment (217) uit te voeren in de vorm van achter elkaar geplaatste parallelle segmenten (224) en ook het inslagblok (288) op deze wijze (223) uit te voeren, hetgeen het mogelijk maakt 5 om, in geval van onregelmatige slijtage, langs de verschillende bladen dit te herstellen. Hetzelfde geldt voor het geleidingssegment (224).It is thereby possible, as shown in Fig. 51, to design the guide segment (217) in the form of parallel segments (224) arranged one behind the other, and also to construct the weft block (288) in this manner (223), which makes it possible, in case of irregular wear, to restore this along the different blades. The same is true for the guide segment (224).

Voor het realiseren van een regelmatig slijtagepatroon is het van belang dat de inslagen van de verschillende deeltjes tegen het inslagvlak van het inslagorgaan onder een zoveel mogelijk gelijke hoek plaatsvinden; dit is ook van belang voor het realiseren van 10 een breekprodukt met constante kwaliteit en geringe spreiding in de korrelverdeling. Het inslagvlak van het inslagorgaan kan daarvoor hol, enkelvoudig of dubbel gekromd, worden uitgevoerd. Door de kromming (225), zoals is aangegeven in Figuur 52, uit te voeren volgens een straal (r^^ ), gericht vanuit de plaats (226) waar de lijn (227) met daarop de plaats (228) waar het materiaal het geleidingsorgaan (232) verlaat en de lijn (230) met 15 daarop de plaats (229) waar het materiaal het geleidingsorgaan treft, loodrecht op elkaar staan, welke straal (r^l;ig) een lengte heeft gelijk aan de radiale lijn (230) tussen deze plaats (226) en de plaats (229) waai* het materiaal het inslagvlak treft Deze kromming benadert de afdraaikromme van de spiraalbewegingen (231), gericht vanuit het afgiftepunt (228) van het geleidingsorgaan (232), redelijk. Voor enkelvoudige kromming kan, met de plaats 20 (226) als middelpunt, het inslagvlak volgens de cirkel met straal (r^) worden gekromd.In order to realize a regular wear pattern it is important that the wefts of the different particles against the weft surface of the weft member take place at as much an equal angle as possible; this is also important for realizing a crushing product with constant quality and little spread in the grain distribution. The weft surface of the weft member can therefore be made hollow, single or double curved. By executing the curvature (225), as shown in Figure 52, according to a radius (r ^^), directed from the location (226) where the line (227) with the location (228) where the material meets guide member (232) and the line (230) with the place (229) where the material meets the guide member are perpendicular to each other, which radius (r) is of a length equal to the radial line (230 ) between this location (226) and the location (229) where the material hits the impact surface. This curvature approaches the turning curve of the spiral movements (231), directed from the delivery point (228) of the guide member (232), fairly well. For single curvature, with the location 20 (226) as the center, the impact surface can be curved according to the circle with radius (r ^).

Voor dubbele kromming kan, met de plaats (226) als middelpunt, het inslagvlak volgens de bol met straal (r ) worden gekromd.For double curvature, with the location (226) as the center, the impact surface can be curved according to the sphere with radius (r).

Zoals eerder is aangegeven, kan verder de vorm van het inslagvlak en de constructie van het inslagsegment zo veel mogelijk worden afgestemd op het specifieke inslagpatroon 25 van de deeltjes uit de korrelstroom.Furthermore, as previously indicated, the shape of the impact surface and the construction of the impact segment can be tailored as much as possible to the specific impact pattern of the particles from the grain stream.

Het inslagelement (233) kan daarvoor, zoals is aangegeven in figuur 53, samengesteld worden geconstrueerd, ofwel uitgevoerd in de vorm van in elkaar passende met segmenten (234) van verschillende hardheden (brosheden); zodanig dat de slijtage langs het inslagvlak (235) zoveel mogelijk gelijkmatig plaatsvindt. De constructie (233) moethier-30 bij nauwkeurig worden afgestemd op het inslagpatroon, waarbij het hardere meer brosse materiaal wordt ingezet waar de inslagen zich concentreren (235).The impact element (233) may be assembled for this purpose, as shown in Figure 53, or constructed in the form of mating with segments (234) of different hardnesses (brittles); such that the wear along the impact surface (235) is as uniform as possible. The structure (233) must here be accurately matched to the weft pattern, using the harder more brittle material where the wefts concentrate (235).

Het inslagelement (237) kan, zoals is aangegeven in figuur 54, ook in een doosconstructie (238) worden geplaatst, waarbij zich tussen de rand (239) van het inslagsegment (240) en de rand (241) van de doosconstructie (238) eigen materiaal (240) vastzet, waar-35 mee wordt voorkomen dat materiaal, dat in de spiraalvormige baan afbuigt, langs het 440 626 0 « - 59 - inslagelement (237) naai' buiten schiet.The weft element (237), as shown in Figure 54, can also be placed in a box structure (238), between the edge (239) of the weft segment (240) and the edge (241) of the box structure (238) own material (240), thereby preventing material which deflects into the spiral path from overshooting the 440 626 0 -59 weft element (237).

Zoals is aangegeven in figuur 55 en figuur 56, kan het inslagelement van het inslag-orgaan rotatie symmetrisch, draaiend om een horizontale (242) of verticale (243) as, worden uitgevoerd. Daarbij wordt het materiaal tijdens de inslag als het ware weggedraaid, 5 waardoor ruimte vrijkomt voor de inslag van het navolgend materiaal. De slijtage wordt daarbij regelmatig langs het inslagvlak (244)(245) verdeeld.As shown in Fig. 55 and Fig. 56, the weft element of the weft member can be rotated symmetrically, rotating about a horizontal (242) or vertical (243) axis. The material is thereby turned away during the weft, as it were, so that space is created for the weft of the subsequent material. The wear is regularly distributed along the impact surface (244) (245).

Zoals is aangegeven in figuur 57, kan het inslagvlak ook worden uitgevoerd als een rotatie-symmetrische schijf (246), met het vlak van de schijf (247) als inslagvlak.As shown in Figure 57, the impact surface can also be constructed as a rotationally symmetrical disk (246), with the surface of the disk (247) as the impact surface.

Figuur 58 en figuur 59 geven een opstelling, volgens figuur 6 en 7, waarbij het 10 inslagorgaan (250) is uitgevoerd als een draaiend, rotatie-symmetrisch, inslagorgaan dat is opgenomen in een cassette (251). Deze cassette (251) is bevestigd aan de arm (64). Het roteerbare inslagorgaan (250) omvat een rol (250) met een uitwendig gekromd oppervlak. Deze rol (250) is door middel van lagers (253) draaibaar opgenomen op een as (254), waarvan de beide uiteinden zijn opgenomen in de cassette (251).Fig. 58 and Fig. 59 show an arrangement, according to Figs. 6 and 7, in which the weft member (250) is designed as a rotating, rotationally symmetrical weft member which is included in a cassette (251). This cassette (251) is attached to the arm (64). The rotatable weft member (250) includes a roller (250) with an externally curved surface. This roller (250) is rotatably mounted on a shaft (254) by means of bearings (253), the two ends of which are accommodated in the cassette (251).

15 Het van de geleidingen (63) afkomstig materiaal botst tegen het oppervlak van de rollen (250). Aangezien de middellijn van de rollen (254) zich iets onder of boven de baan van het weggeslingerde, te breken materiaal bevindt, worden de rollen (250) daarbij in draaiing gebracht. Daardoor wordt een afleiding van het gebroken materiaal naar beneden verkregen, terwijl tevens het gehele oppervlak van elke rol (250) in omtreksrichting ge-20 lijkmatig belast wordt.The material from the guides (63) collides with the surface of the rollers (250). Since the diameter of the rollers (254) is slightly below or above the web of the flung, breakable material, the rollers (250) are thereby rotated. Thereby, a diversion of the broken material downwards is obtained, while at the same time the entire surface of each roller (250) is loaded in the circumferential direction evenly.

Figuur 60 en figuur 61 geven een uitvoeringsvorm met rotor (62), geleidingen (63) en armen (64) waaraan rolvormige rotatie-symmetrische inslagorganen (255) met verticale draaias (256) zijn bevestigd. Ook hierbij geldt dat het van de geleidingen (63) afkomstig te breken materiaal, de rollen (255) in draaiing kan brengen. Daardoor wordt het 25 materiaal afgeleid, bijvoorbeeld in de richting van de breekplaten (72). Tevens wordt het gehele oppervlak (257) van de rollen (255) gelijkmatig belast.Figures 60 and 61 show an embodiment with rotor (62), guides (63) and arms (64) to which roll-shaped rotationally symmetrical impact members (255) with vertical axis of rotation (256) are attached. Again, the material to be broken from the guides (63) can rotate the rollers (255). Thereby the material is diverted, for instance in the direction of the rupture plates (72). Also, the entire surface (257) of the rollers (255) is evenly loaded.

Figuur 62 en figuur 63 geven een uitvoeringsvorm met rotor (62), geleidingen (63) en armen (64), waaraan schijfvormige inslagorganen (260) met horizontale draai-as (261) zijn bevestigd. Ook hiermee wordt het gehele oppervlak (262) van de schijven (260) regel-30 matig belast.Figures 62 and 63 show an embodiment with rotor (62), guides (63) and arms (64), to which disc-shaped weft members (260) with horizontal axis of rotation (261) are attached. This also regularly loads the entire surface (262) of the disks (260).

Hierbij is tevens een geleidingsgoot (264) aangegeven, die geplaatst is tussen het afgifte-eind (259) van het geleidingsorgaan (63) en het inslagvlak (262) van het inslagorgaan (260). Met een dergelijke geleiding (264) wordt voorkomen dat materiaal kan afbuigen en inslaat tegen de rand van het inslagorgaan (260) of daarlangs schiet.Also indicated is a guide trough (264), which is placed between the discharge end (259) of the guide member (63) and the impact surface (262) of the impact member (260). Such a guide (264) prevents material from deflecting and impacting against the edge of the impact member (260) or shooting past it.

35 De figuren 64 en 65 laten een derde variant zien van de werkwijze volgens de uitvin- 1006260 - 60 - ding waarbij het botsmiddel niet wordt gevormd door een inslagorgaan maar door een tweede deel van het materiaal. Daarbij wordt, vanaf het rotorblad (270), op twee verschillende radiale afstanden (γ,'/γ,"), materiaal naar buiten geslingerd, en wel zodanig dat de korrelstromen (171)(172), die een verschillende snelheid hebben, elkaar kruisen, waarbij 5 de deeltjes elkaar treffen. De eerste korrelstroom (271) wordt versneld langs een eerste geleidingsvlak (273) en de tweede korrelstroom (272) langs een tweede geleidingsvlak (274), waarbij het afvoereind (275) van het tweede geleidingsvlak (274) op een radiale afstand ligt buiten die van het eerste afvoereind (276), terwijl het afvoereind (275) van het tweede geleidingsvlak (274), gezien vanuit roterende positie, achter dat van het eerste 10 afvoereind (276) is gelegen. De hoek (θ') die de beide radialen (277)(278) maken, is zodanig gekozen, dat de eerste korrelstroom (271) het afvoereind (275) van de tweede geleidings-orgaan (274) buiten langs passeert, zodanig dat beide korrelstromen (271)(272) elkaar treffen op een plaats (277), op een grote radiale afstand 0Y'), en in bewegingsrichting (284) gezien, achter het afvoereind (275) van het tweede geleidingsvlak (274).Figures 64 and 65 show a third variant of the method according to the invention 1006 260 - 60 - in which the impactor is not formed by a weft member but by a second part of the material. In addition, from the rotor blade (270), material is flung out at two different radial distances (γ, '/ γ, "), such that the grain flows (171) (172), which have different speeds, crosses, where the particles meet. The first grain flow (271) is accelerated along a first guiding surface (273) and the second grain flow (272) along a second guiding surface (274), the discharge end (275) of the second guiding surface ( 274) is radially spaced from that of the first discharge end (276), while the discharge end (275) of the second guide surface (274), viewed from a rotating position, is behind that of the first discharge end (276). angle (θ ') that the two radians (277) (278) make is chosen such that the first grain stream (271) passes the discharge end (275) of the second guide member (274) outside such that both grain streams (271) (272) meet in one place (277), on a large ra distance 0Y '), and viewed in the direction of movement (284), behind the discharge end (275) of the second guiding surface (274).

15 Het materiaal wordt na de botsing van de twee korrelstromen (277) in een daarachter gelegen autogeenring (279), ofwel een met de opening naar binnen gerichte gootconstructie, opgevangen waar zich een autogeenbed vormt van materiaal.After the collision of the two grain streams (277), the material is collected in an autogenous ring (279), or a gutter construction with the opening facing inwards, where an autogenous bed of material forms.

In figuur 66 is een opstelling van de geleidingsorganen (280)(281) weergegeven, met verschillende lengten, waarbij de korte geleidingsorganen (280) zijn uitgevoerd met 20 een recht geleidingsvlak (282) en de lange geleidingsorganen (281) tangentieel zijn opgesteld en zijn uitgerust in de vorm van een kamerschoep (283).Fig. 66 shows an arrangement of the guide members (280) (281), with different lengths, the short guide members (280) being formed with a straight guide surface (282) and the long guide members (281) being arranged tangentially fitted in the form of a chamber vane (283).

Verklaring van de symbolen die in de formules in de figuren 15, 16 en 18 zijn gebruikt:Explanation of the symbols used in the formulas in Figures 15, 16 and 18:

I II I

25 Θ = ingesloten hoek tussen de radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn met daarop de plaats waar het nog niet gebotste materiaal inslaat tegen het inslagorgaan vinslag = inslagsnelheid waannee dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan 30 β = die ingesloten hoek die dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie, en gezien vanuit een met dat eerste inslagorgaan meebewegend standpunt, maakt met de lijn die loodrecht is gericht op die radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan 35 verlaat 1096260 - 60a - r = radiale component van die inslagsnelheid rÓ = transversale component van die inslagsnelheid v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan 5 vüp = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) α = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (dus tussen v en v^) r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal waar de inslag 10 tegen dat inslagorgaan plaatsvindt25 Θ = included angle between the radial line with the place where the not yet impacted material exits the guide member and the radial line with the place where the not yet impacted material impacts against the impact member fin impact = the velocity of impact that does not impact the impact material. against that impact member 30 β = that included angle with that impact surface, at the location where that material has not yet collided, with the aid of that impact element that strikes that impact surface, viewed in the plane of rotation, and seen from a point of view moving along with that first impact element , with the line perpendicular to that radial line on which is located the place where that not yet impacted material leaves guide member 1096260 - 60a - r = radial component of that impact speed rÓ = transverse component of that impact speed v = absolute speed of that not yet collided material when leaving said guide member 5 peripheral speed of that place where that not yet impacted material exiting the guide member (tip speed) α = included angle between the absolute speed and the speed of that place where that not yet impacted material exiting the guide member (i.e. between v and v ^) r = radial distance of the axis of rotation to that location on the coil where the impact 10 against that impact member takes place

Tj = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat 15 nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan <p = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidingsorgaan), gezien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet gebotste materiaal dat 20 geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat inslagorgaan treft, gezien vanuit stil staande positie 25 30 35 1 0 0 6 26 0Tj = radial distance from the axis of rotation to that place where the un-impacted material leaves the guide member p = the distance traveled by that un-impacted material from that location where that un-impacted material exits the guide member to that location where it does not yet impacted impact material against that impact member Ω = angular velocity of that guiding element <p = the angle between that radial line with the position where that not yet impacted material leaves the guiding element (that tip of that guiding element), viewed from a stationary position at the moment that that not yet impacted material leaving guide member, and the radial line to the location where that not yet impacted material first impacts impact member, viewed from stationary position 25 30 35 1 0 0 6 26 0

Claims (245)

1. Werkwijze voor het doen botsen van een materiaal in een roterend systeem, omvattende de stappen van: 5. het doseren van dat materiaal aan een centrale toevoer van een roterend geleidings- orgaan; - het versnellen van dat gedoseerde materiaal vanaf die centrale toevoer van dat geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde materiaal dat geleidingsorgaan verlaat vanaf een afgifte-eind op een plaats op een radiale afstand van die rotatiehartlijn die groter is dan 10 de radiale afstand tot die centrale toevoer; - het, wanneer dat versnelde materiaal loskomt van dat afgifte-eind van dat geleidingsorgaan, in een spiraalvormige eerste baan brengen van dat versnelde materiaal, gezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige eerste baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatie- 15 hartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, met behulp van een bewegend botsmiddel, dat in zijn geheel ligt achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, voor de eerste maal treffen van dat zich langs die spiraalvormige eerste baan bewegende en nog niet gebotste materiaal, welk treffen 20 plaatsvindt op een plaats achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en op een grotere radiale afstand van die rotatiehartlijn dan de plaats waarop dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en 25 de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat botsmiddel elkaar snijden, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste materiaal, op de plaats waar die banen elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat botsmiddel.A method of impacting a material in a rotating system, comprising the steps of: 5. dosing that material to a central supply of a rotating guide member; accelerating said metered material from said central supply of said guide member such that said accelerated material exiting said guide member from a dispensing end at a location at a radial distance from said axis of rotation greater than 10 radial distance from said central supply ; - when said accelerated material detaches from said dispensing end of said guide member, introducing said accelerated material into a spiral first path, viewed from a moving position with said guide member, said spiral first track, in the plane of rotation, a has direction outward, viewed from the axis of rotation, and backward, viewed in the direction of rotation; - with the aid of a moving impactor, which lies entirely behind, viewed in the direction of rotation, the radial line on which the location of that not yet impacted material exiting the guide member is first encountered along that spiral first web moving and not yet impacted material, which impact takes place at a location behind, viewed in the direction of rotation, the radial line at which is the location where that not yet impacted material exits guide member, and at a greater radial distance from that axis of rotation then the location at which that un-impacted material exits the guide member, the angle (Θ) between the radial line at which is the location where that un-impacted material exits the guide member and the radial line at which is the location where the The path of that material not yet collided and the path of that collision intersect, such that the finish is chosen of that not yet collided material, where those tracks intersect, is synchronized with the arrival of that collision means. 2. Werkwijze volgens conclusie 1, waarbij dat botsmiddel wordt gevormd door een inslagorgaan met een inslagvlak dat in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat geleidingsorgaan.A method according to claim 1, wherein said impact means is formed by an impact member having an impact face that rotates in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as that guide member. 3. Werkwijze volgens conclusies 1 en 2, waarbij dat inslagvlak van dat inslagorgaan 35 dwars is gericht op die spiraalvormige baan die dat nog niet gebotste materiaal beschrijft, UO 62 60 -62- bezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt, nadat dat materiaal dat geleidingsorgaan verlaat.A method according to claims 1 and 2, wherein said impact surface of said impact member 35 is transverse to said helical path describing said not yet impacted material, viewed from a position moving along with said guide member, after said material guide member. 4. Werkwijze voor het doen botsen van een materiaal in een roterend systeem, omvat- 5 tende de stappen van: - het doseren van een eerste gedeelte van dat materiaal aan een eerste centrale toevoer van een eerste roterend geleidingsorgaan; - het doseren van een tweede gedeelte van dat materiaal aan een tweede centrale toevoer van een tweede geleidingsorgaan dat in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid 10 en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat eerste geleidingsorgaan; - het versnellen van dat gedoseerde eerste gedeelte van dat materiaal vanaf die eerste centrale toevoer van dat eerste geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat vanaf een eerste afgifte-eind op een plaats op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkomstige 15 radiale afstand tot de eerste centrale toevoer; - het versnellen van dat gedoseerde tweede gedeelte van dat materiaal vanaf die tweede centrale toevoer van dat tweede geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat vanaf een tweede afgifte-eind op een plaats op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkom- 20 stige radiale afstand tot die tweede centrale toevoer; - het, wanneer dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal loskomt van dat eerste afgifte-eind van dat eerste geleidingsorgaan, in een spiraalvormige eerste baan brengen van dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal, gezien vanuit een met dat eerste geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige baan, in het vlak van de 25 rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, wanneer dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal loskomt van dat tweede afgifte-eind van dat tweede geleidingsorgaan, in een spiraalvormige tweede baan brengen van dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal, gezien vanuit een met dat tweede 30 geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, met behulp van een inslagorgaan, dat in zijn geheel ligt achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat eerste en tweede 35 gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal dat eerste en tweede geleidingsorgaan verlaat, 1 0 0 6 2 60 -63- treffen van dat zich in die spiraal vormige eerste baan en in die spiraalvormige tweede baan bewegende en nog niet gebotste eerste en tweede gedeelte van dat materiaal, welk treffen plaatsvindt op een plaats achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste eerste en tweede gedeelte van dat materiaal dat 5 eerste en tweede geleidingsorgaan verlaten en op een grotere radiale afstand van de rotatie-hartlijn dan de plaats waarop dat nog niet gebotste eerste en tweede gedeelte van dat materiaal dat eerste en tweede geleidingsorgaan verlaten, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waarop dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats be-10 vindt waar de baan van dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden, en de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waarop dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal de baan van dat inslagorgaan snijdt, 15 zodanig zijn gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste eerste en tweede gedeelte van dat materiaal, op de plaats waar die banen elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de » aankomst aldaar van dat inslagvlak.4. A method of impacting a material in a rotating system, comprising the steps of: - dosing a first portion of that material to a first central supply of a first rotating guide member; - dosing a second portion of that material to a second central feed of a second guide member which rotates in the same direction, at the same angular speed and about the same axis of rotation as that first guide member; accelerating said metered first portion of said material from said first central supply of said first guide member such that said accelerated first portion of said material leaves said first guide member from a first dispensing end at a location radially spaced from the axis of rotation greater than the corresponding radial distance from the first central feed; accelerating said metered second portion of said material from said second central feed of said second guide member such that said accelerated second portion of said material leaves said second guide member from a second delivery end at a location radially spaced from the axis of rotation greater than the corresponding radial distance from that second central feed; - when said accelerated first portion of that material is released from said first delivery end of said first guide member, introducing said accelerated first portion of said material into a spiral first path, viewed from a moving position with said first guide member, which helical orbit, in the plane of the rotation, has a direction outward, viewed from the axis of rotation, and backward, viewed in the direction of rotation; - when said accelerated second portion of said material is released from said second delivery end of said second guide member, bringing said accelerated second portion of said material into a spiral second path, viewed from a moving position with said second guide member, which spiral path, in the plane of rotation, has a direction outward, viewed from the axis of rotation, and backward, viewed in the direction of rotation; - with the aid of a weft member, which lies entirely behind, viewed in the direction of rotation, the radial line on which is located the place where that first and second part of that not yet impacted material leaves the first and second guide member, 1 0 0 6 2 60 -63- of said first and second portion of said material moving in said spiral-shaped first web and in said spiral second web, and said collision takes place at a location behind, viewed in the direction of rotation, the radial line at which is located the location of that not yet collided first and second portion of that material exiting the first and second guide members and at a greater radial distance from the axis of rotation than the location at which that not yet collided first and second portion of that material leaving the first and second guiding members, where the angle (Θ) between the radial line on which is the place at which it has not yet collided e first part of that material leaving the first guiding member and the radial line on which is located the place where the path of that not yet collided first part of that material and the path of that impact member intersect, and the angle (Θ) between the radial line at which is the location at which said not yet impacted second portion of said material exits said second guide member and the radial line at which is located where the path of said not yet impacted second portion of said material intersects the path of said impact member 15, are chosen such that the arrival of that not yet collided first and second part of that material, at the place where said tracks intersect, is synchronized with the arrival there of that impact surface. 5. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij het inslagorgaan wordt 20 gevormd door een voorwerp.5. Method according to any one of the preceding claims, wherein the weft member is formed by an object. 6. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, omvattende de stap: - het verdelen van dat gedoseerde materiaal, vanaf een ontvangstschijf die in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat geleidings- 25 orgaan.6. A method according to any one of the preceding claims, comprising the step of: - distributing said dosed material from a receiving disc which rotates in the same direction, with the same angular velocity and about the same axis of rotation as that guiding member. 7. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, omvattende de stap van: - het verdelen van dat gedoseerde materiaal, vanaf een stationaire ontvangstschijf.A method according to any one of the preceding claims, comprising the step of: - distributing said dosed material from a stationary receiving disc. 8. Werkwijze volgens conclusie 6, omvattende de stappen van: - het verdelen van dat gedoseerde materiaal, vanaf de rand van die roterende ontvangstschijf, naar een centrale invoer van een roterend voorgeleidingsorgaan, welke centrale invoer zich bevindt op een radiale afstand van die rotatiehartlijn en in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als die ontvangstschijf; 35. het geleiden van dat verdeelde materiaal vanaf die centrale invoer van dat voor- 100 6 2 60 -64- geleidingsorgaan naar een centrale toevoer van een geleidingsorgaan, welke centrale toevoer in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat voorgeleidingsorgaan en zich bevindt op een plaats op een radiale afstand van die rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand tot die centrale invoer. 5A method according to claim 6, comprising the steps of: - distributing said metered material, from the edge of said rotating receiving disk, to a central input of a rotating pre-guiding member, said central input being located at a radial distance from said axis of rotation and rotates in the same direction, at the same angular speed, and about the same axis of rotation as that receiving disc; 35. guiding said distributed material from said central inlet of said front guide member to a central feed of a guide member, which central feed rotates in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as that front guide member and is located at a location radial from that axis of rotation greater than the corresponding radial distance from that central input. 5 9. Werkwijze voor het doen botsen van een materiaal in een roterend systeem, omvattende de stappen van: - het doseren van een eerste gedeelte van dat materiaal aan een eerste centrale toevoer van een eerste roterend geleidingsorgaan, welke eerste centrale toevoer zich bevindt op 10 een radiale afstand van de rotatiehartlijn; - het doseren van een tweede gedeelte van dat materiaal aan een tweede centrale toevoer van een tweede geleidingsorgaan dat in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat eerste geleidingsorgaan, welke tweede centrale toevoer zich bevindt op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die gelijk of groter is 15 dan de overeenkomstige radiale afstand tot de eerste centrale toevoer; - het versnellen van dat gedoseerde eerste gedeelte van dat materiaal vanaf die eerste « centrale toevoer van dat eerste geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat vanaf een eerste afgifte-eind op een plaats op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die groter is dan de radiale afstand tot de 20 eerste centrale toevoer; - het versnellen van dat gedoseerde tweede gedeelte van dat materiaal vanaf die tweede centrale toevoer van dat tweede geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat vanaf een tweede afgifte-eind op een plaats op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkom- 25 stige radiale afstand tot die tweede centrale toevoer, en gelijk, groter of kleiner is dan de overeenkomstige radiale afstand tot dat eerste afgifte-eind; - het, wanneer dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal loskomt van dat eerste afgifte-eind van dat eerste geleidingsorgaan, in een spiraal vormige eerste baan brengen van dat versnelde eerste gedeelte van dat materiaal, gezien vanuit een met dat eerste 30 geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, wanneer dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal loskomt van dat tweede afgifte-eind van dat tweede geleidingsorgaan, in een spiraalvormige tweede baan brengen 35 van dat versnelde tweede gedeelte van dat materiaal, gezien vanuit een met dat tweede >100 62 60 -65- geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naai- buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, met behulp van een bewegend eerste inslagorgaan, dat in zijn geheel ligt achter, 5 gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat, voor de eerste maal treffen van dat zich langs die spiraalvormige eerste baan bewegende en nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal, welk treffen plaatsvindt op een plaats achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste eerste gedeelte 10 van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat en op een grotere radiale afstand van die rotatiehartlijn dan de plaats waarop dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de 15 baan van dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal en de baan van dat eerste inslagorgaan elkaar snijden, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste « eerste gedeelte van dat materiaal, op de plaats waar die banen elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat eerste inslagorgaan; - het. met behulp van een bewegend tweede inslagorgaan, dat in zijn geheel ligt ach-20 ter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat, voor de eerste maal treffen van dat zich langs die spiraalvonnige tweede baan bewegende en nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal, welk treffen plaatsvindt op een plaats achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste tweede 25 gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat en op een grotere radiale afstand van die rotatiehartlijn dan de plaats waarop dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats 30 bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal en de baan van dat tweede inslagorgaan elkaar snijden, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal, op de plaats waar die banen elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat tweede inslagorgaan.9. Method for colliding a material in a rotating system, comprising the steps of: - dosing a first part of that material to a first central feed of a first rotating guide member, which first central feed is situated on a radial distance from the axis of rotation; - dosing a second portion of that material to a second central feed of a second guide member rotating in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as that first guide member, said second central feed being located at a radial distance from the axis of rotation equal to or greater than the corresponding radial distance from the first central feed; accelerating said metered first portion of said material from said first central feed of said first guide member such that said accelerated first portion of said material leaves said first guide member from a first delivery end at a location radially spaced from the axis of rotation greater than the radial distance from the first central feed; accelerating said metered second portion of said material from said second central feed of said second guide member such that said accelerated second portion of said material leaves said second guide member from a second delivery end at a location radially spaced from the axis of rotation greater than the corresponding radial distance from that second central supply, and equal, greater or less than the corresponding radial distance from that first delivery end; - when said accelerated first part of said material comes off from said first delivery end of said first guide member, bringing said accelerated first part of said material into a spiral first path, seen from a moving position with said first guide member, which spiral path, in the plane of rotation, has a direction outward from the axis of rotation and backward from the direction of rotation; - when said accelerated second part of said material comes off from said second delivery end of said second guide member, bringing said accelerated second part of said material into a spiral second path, viewed from a second> 100 62 60 - 65 - guiding member moving position, which spiral web, in the plane of rotation, has a direction of sewing outside, viewed from the axis of rotation, and backward, viewed in the direction of rotation; - with the aid of a moving first impact member, which lies entirely behind, viewed in the direction of rotation, the radial line on which the location of that not yet impacted material leaving the first guide member is first hit of that moving along that spiral first path and not yet collided first part of that material, which takes place at a location behind, seen in the direction of rotation, the radial line on which is the place where that not yet collided first part of that material is first guide member and at a greater radial distance from that axis of rotation than the location at which that not yet impacted first portion of that material exits that first guide member, the angle (Θ) between the radial line at which it is not yet impacted first portion of that material leaving first guide member and the radial line on which the site is located where the path of that not yet collided first part of that material and the path of that first impact member intersect, is chosen such that the arrival of that not yet collided first part of that material, at the place where those paths intersect is synchronized with the arrival there of that first impact member; - it. with the aid of a moving second impact member, which lies in its entirety behind, viewed in the direction of rotation, the radial line at which the location of that not yet impacted material leaving the second guide member is first encountered along that spiral-shaped second web moving and not yet impacted second part of that material, which takes place at a place behind, seen in the direction of rotation, the radial line on which is the place where that not yet impacted second part of that material is second guide member and at a greater radial distance from that axis of rotation than the location at which that unbumped second portion of that material exits the second guide member, the angle (Θ) between the radial line at which is the previously unbumped second part of that material exiting the second guide member and the radial line on which the location 30 is located If the path of that not yet collided second part of that material and the path of that second impact member intersect, it is chosen such that the arrival of that not yet collided second part of that material, at the location where those tracks intersect, is synchronized with the arrival there of that second impact member. 10. Werkwijze volgens conclusie 9, waarbij het inslagorgaan wordt gevormd door een 1 0 0 6 2 60 -66- voorweip.The method of claim 9, wherein the weft member is formed by a 1 0 0 6 2 60 -66 pre-whey. 11. Werkwijze volgens conclusies 9 en 10, omvattende de stappen van: - het doseren van een eerste gedeelte van dat materiaal aan een eerste centrale invoer 5 van een eerste roterend voorgeleidingsorgaan, welke eerste centrale invoer zich bevindt op een radiale afstand van de rotatiehartlijn; - het doseren van een tweede gedeelte van dat materiaal aan een tweede centrale invoer van een tweede voorgeleidingsorgaan dat in dezelfde richting, met dezelfde hoek-snelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat eerste voorgeleidingsorgaan, welke 10 tweede centrale invoer zich bevindt op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die gelijk of groter is dan de overeenkomstige radiale afstand tot de eerste centrale invoer; - het geleiden van dat gedoseerde eerste gedeelte van dat materiaal, met behulp van dat voorgeleidingsorgaan, naar de centrale toevoer van een eerste geleidingsorgaan, welke eerste centrale toevoer in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde 15 rotatiehartlijn roteert als dat eerste voorgeleidingsorgaan: - het geleiden van dat gedoseerde tweede gedeelte van dat materiaal, met behulp van é dat tweede voorgeleidingsorgaan, naar de tweede centrale toevoer van het tweede geleidingsorgaan, welke tweede centrale toevoer in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als die eerste centrale toevoer. 2011. A method according to claims 9 and 10, comprising the steps of: - dosing a first part of said material to a first central inlet 5 of a first rotating pre-guiding member, said first central inlet being situated at a radial distance from the axis of rotation; - dosing a second portion of that material to a second central input of a second pre-guiding member which rotates in the same direction, with the same angular speed and about the same axis of rotation as that first pre-guiding member, which second central input is situated at a radial distance from the axis of rotation equal to or greater than the corresponding radial distance from the first central input; guiding said metered first part of said material, with the aid of said pre-guiding member, to the central supply of a first guiding member, which first central supply rotates in the same direction, at the same angular speed and about the same axis of rotation as that first pre-guiding member: guiding said metered second portion of said material, by means of said second pre-guiding member, to the second central supply of the second guiding member, which second central supply rotates in the same direction, at the same angular speed and about the same axis of rotation as that first central supply . 20 12. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 11, omvattende de stap van: - het, nadat dat materiaal met behulp van dat inslagorgaan voor de eerste maal is gebotst en daarvan loskomt, in een rechte baan brengen van dat eenmaal gebotste materiaal. gezien vanuit een stilstaand standpunt, welke rechte baan. in het vlak van de rotatie, 25 een richting heeft schuin naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en schuin naar voren, gezien in de rotatierichting.Method according to claims 1 to 11, comprising the step of: - after that material has been impacted for the first time with the aid of said impact member and is released therefrom, bringing said material once impacted in a straight path. seen from a stationary position, which straight track. in the plane of rotation, has a direction obliquely outward, viewed from the axis of rotation, and obliquely forward, viewed in the direction of rotation. 13. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 11, omvattende de stap van: - het, nadat dat materiaal met behulp van dat inslagorgaan voor de eerste maal is 30 gebotst en daarvan loskomt, in een rechte baan brengen van dat eenmaal gebotste materiaal, gezien vanuit een stilstaand standpunt, welke rechte baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft schuin naar buiten, gezien vanuit dé rotatiehartlijn, en schuin naar voren, gezien in de rotatierichting en schuin naar buiten, gezien vanuit het vlak van de rotatie.13. A method according to claims 1 to 11, comprising the step of: - after said material has been impacted for the first time with the aid of said impact member and detaches therefrom, bringing said material once impacted in a straight path, seen from a stationary position, which straight path, in the plane of rotation, has a direction obliquely outward, viewed from the axis of rotation, and obliquely forward, viewed in the direction of rotation and obliquely outward, viewed from the plane of rotation. 14. Werkwijze volgens conclusies 12 en 13, omvattende de stap van: 1 0 0 6 2 60 -67- - het doen inslaan van dat eenmaal gebotste en zich langs die rechte baan voortbewegende materiaal, gezien vanuit een stilstaand standpunt, tegen een stationair inslagorgaan dat is opgesteld op een plaats buiten tenminste één zijde van een door dat inslagorgaan bepaalde cilindrische ruimte waarin dat inslagorgaan roteert. 5A method according to claims 12 and 13, comprising the step of: 1 0 0 6 2 60 -67- impacting said material once impacted and moving along said straight path seen from a stationary position against a stationary impact member. that is arranged at a location outside at least one side of a cylindrical space defined by said impact member in which said impact member rotates. 5 15. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 11, waarbij dat eenmaal gebotste materiaal vanaf een eerste roterend inslagvlak verder wordt geleid naar een tweede roterend inslagvlak, omvattende de stappen van: - het, nadat dat materiaal voor de eerste maal is gebotst en loskomt van dat eerste 10 inslagorgaan, in een spiraalvormige tweede baan brengen van dat eenmaal gebotste materiaal, gezien vanuit een met dat eerste inslagorgaan meebewegend standpunt, welke spiraalvormige tweede baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, met behulp van een bewegend tweede inslagorgaan, dat in zijn geheel ligt ach-15 ter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat eenmaal gebotste materiaal dat eerste inslagorgaan verlaat, voor de tweede maal treffen é van dat zich langs die spiraalvormige tweede baan bewegende eenmaal gebotste materiaal, welk treffen plaatsvindt op een plaats achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat eenmaal gebotste materiaal dat eerste inslagorgaan 20 verlaat en op een grotere radiale afstand van die rotatiehartlijn dan de plaats waarop dat eenmaal gebotste materiaal dat eerste inslagorgaan verlaat, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt w'aar dat eenmaal gebotste materiaal dat eerste inslagorgaan verlaat en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat eenmaal gebotste materiaal en de baan van dat tweede inslagorgaan elkaar snijden, zoda-25 nig is gekozen dat de aankomst van dat eenmaal gebotste materiaal, op de plaats waar die banen elkaar snijden, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat tweede inslagorgaan.A method according to claims 1 to 11, wherein said once impacted material is further guided from a first rotating impact surface to a second rotary impact surface, comprising the steps of: - after that material has been impacted for the first time and detaches from that first weft member bringing into a spiral second web of said once impacted material, seen from a position moving along with that first weft member, which spiral second web, in the plane of rotation, has a direction outward from the axis of rotation, and backwards, viewed in the direction of rotation; - with the aid of a moving second impact member, which lies in its entirety behind, viewed in the direction of rotation, the radial line at which the place where that once impacted material leaves the first impact member is hit for the second time, of that once-impacted material moving along said helical second web, which impact takes place at a location behind, viewed in the direction of rotation, the radial line at which is the location where that once-impacted material exits first impact member 20 and a greater radial distance from that axis of rotation then the location at which the once impacted material exits that first impact member, the angle (Θ) between the radial line at which the site is located where that once impacted material exits the first impact member and the radial line at which the location is where the path of that once impacted material and the path of that second impact member intersect, such that It has been chosen that the arrival of that once impacted material, at the location where those tracks intersect, is synchronized with the arrival there of that second impact member. 16. Werkwijze volgens conclusie 15, waarbij het tweede inslagorgaan wordt gevormd 30 door een voorwerp.16. The method of claim 15, wherein the second impact member is formed by an object. 17. Werkwijze volgens conclusies 15 en 16, omvattende de stap van: - het, nadat dat materiaal met behulp van dat tweede inslagorgaan voor de tweede maal is gebotst en daarvan loskomt, in een rechte baan brengen van dat twee maal gebotste 35 materiaal, gezien vanuit een stilstaand standpunt, welke rechte baan, in het vlak van de 1 0 0 6 2 60 -68- rotatie, een richting heeft schuin naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en schuin naar voren, gezien in de rotatierichting.17. Method according to claims 15 and 16, comprising the step of: - after said material has been impacted for the second time with the aid of said second impact member and detaches therefrom, bringing said twice impacted material in a straight path, seen from a stationary position, which straight path, in the plane of the 1 0 0 6 2 60 -68 rotation, has a direction obliquely outward, viewed from the axis of rotation, and obliquely forward, viewed in the direction of rotation. 18. Werkwijze volgens conclusies 15 en 16, omvattende de stap van: 5. het, nadat dat materiaal met behulp van dat tweede inslagorgaan voor de tweede maal is gebotst en daarvan loskomt, in een rechte baan brengen van dat twee maal gebotste materiaal, gezien vanuit een stilstaand standpunt, welke rechte baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft schuin naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en schuin naar voren, gezien in de rotatierichting en schuin naar buiten, gezien vanuit het vlak van de 10 rotatie.A method according to claims 15 and 16, comprising the step of: 5. arranging said twice collided material in a straight path after said material has been impacted for the second time with the aid of said second impact member and detaches therefrom. from a stationary position, which straight path, in the plane of the rotation, has a direction obliquely outward, viewed from the axis of rotation, and obliquely forward, viewed in the direction of rotation and obliquely outward, viewed from the plane of the rotation . 19. Werkwijze volgens conclusies 17 en 18, omvattende de stap van: - het inslaan van dat tweemaal gebotste en zich langs die rechte baan voortbewegende materiaal tegen een stationair inslagorgaan dat is opgesteld op een plaats buiten tenminste 15 één zijde van de door dat botsmiddel bepaalde cilindrische ruimte waarin dat tweede inslag-vlak roteert. Λ19. A method according to claims 17 and 18, comprising the step of: - striking said twice impacted material moving along said straight path against a stationary impact member arranged at a location outside at least one side of the collision determined by said impact means. cylindrical space in which that second impact plane rotates. Λ 20. Werkwijze volgens conclusies 14 en 19, waarbij dat stationaire inslagorgaan wordt gevormd door een stationair inslagsegment met een stationair inslagvlak. 20A method according to claims 14 and 19, wherein said stationary impact member is formed by a stationary impact segment with a stationary impact surface. 20 21. Werkwijze volgens conclusies 14 en 19, waarbij dat stationaire inslagorgaan wordt gevormd door een stationair bed van overeenkomstig materiaal.A method according to claims 14 and 19, wherein said stationary impact member is constituted by a stationary bed of corresponding material. 22. Werkwijze volgens conclusie 21. omvattende de stap van: 25. het in een baan brengen, in een om een verticale as roterend systeem, vanuit een centrale stationaire toevoer, van een tweede gedeelte van dat materiaal, voor langs het stationaire bed van overeenkomstig materiaal, zodanig dat dat tweede gedeelte van dat materiaal autogeen wordt getroffen door het eerste gedeelte van dat materiaal.The method of claim 21. comprising the step of: 25, in a web rotating in a vertical axis system, from a central stationary supply, a second portion of said material, along the stationary bed of correspondingly material, such that the second part of that material is autogenously hit by the first part of that material. 23. Werkwijze volgens conclusie 22, omvattende de stap van: - het doen inslaan van die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal, nadat deze elkaar onderling hebben getroffen, tegen een stationair bed van overeenkomstig materiaal.Method according to claim 22, comprising the step of: - striking said first and second parts of said material, after they have mutually contacted each other, against a stationary bed of corresponding material. 24. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, voor het tegelijkertijd, doch 35 afzonderlijk van elkaar, doen botsen, in twee om dezelfde rotatiehartlijn roterende syste- 100 6 2 60 -69- men, van een eerste gedeelte van dat materiaal in een eerste roterend systeem en een tweede gedeelte van dat materiaal in een tweede roterend systeem.24. A method according to any one of the preceding claims, for colliding simultaneously, but separately from each other, in two systems rotating about the same axis of rotation, a first part of said material rotating in a first rotating system and a second portion of that material in a second rotary system. 25. Werkwijze volgens conclusie 24, waarbij het eerste en het tweede systeem in 5 dezelfde richting en met dezelfde hoeksnelheid roteren.25. The method of claim 24, wherein the first and second systems rotate in the same direction and at the same angular speed. 26. Werkwijze volgens conclusie 25, waarbij die geleidingen en die inslagorganen in die beide systemen identiek zijn uitgevoerd en op gelijke radiale afstanden direct tegenover elkaar zijn opgesteld, zodat die geleidingsvlakken en die inslagvlakken eikaars spie- 10 gelbeeld vormen.26. A method according to claim 25, wherein said guides and said impact members are identical in said two systems and are directly equidistant at radial distances, so that said guiding surfaces and said impact surfaces form each other mirror image. 27. Werkwijze volgens conclusie 25, waarbij die direct tegenover elkaar liggende inslagvlakken van die inslagorganen met elkaar zijn verbonden en één roterend inslagvlak vormen. 15A method according to claim 25, wherein said directly opposite impact surfaces of said impact members are connected to each other and form one rotating impact surface. 15 28. Werkwijze volgens conclusie 27, omvattende de stap van: * - het laten inslaan van die tegen die direct tegenoverliggende roterende inslagvlakken gebotste en in die rechte banen gebrachte eerste en tweede gedeelten van dat materiaal tegen een stationair inslagorgaan dat is opgesteld op een plaats buiten tenminste één zijde 20 van de cilindrische ruimte, waarin de inslagvlakken uit die eerste en tweede systemen vanwaar die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal in rechte banen wordt gebracht, roteren.The method of claim 27 comprising the step of: * - impacting said first and second portions of said material impacted and aligned in said straight opposite rotating impact surfaces against a stationary impact member disposed in a location outside at least one side 20 of the cylindrical space in which the impact surfaces of said first and second systems from which said first and second parts of said material are brought into straight paths rotate. 29. Werkwijze volgens conclusie 28, waarbij dat stationaire inslagorgaan wordt ge- 25 vormd door een stationair inslagsegment met een stationair inslagvlak.29. The method of claim 28, wherein said stationary impact member is formed by a stationary impact segment having a stationary impact surface. 30. Werkwijze volgens conclusie 28, w'aarbij dat stationaire inslagorgaan wordt gevormd door een stationair bed van overeenkomstig materiaal.30. A method according to claim 28, wherein said stationary impact member is constituted by a stationary bed of corresponding material. 31. Werkwijze volgens conclusie 30, omvattende de stap van: - het in een verticale baan brengen, in om een verticale rotatiehartlijn roterende systemen, vanuit een centrale stationaire toevoer, van een derde gedeelte van dat materiaal en die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal elkaar autogeen treffen, voor langs het stationaire bed van overeenkomstig materiaal, zodanig dat dat derde gedeelte van dat ma- 35 teriaal en die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal elkaar autogeen treffen, voordat 10 0 6 2 60 -70- die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal inslaan tegen het stationaire bed van overeenkomstig materiaal.A method according to claim 30, comprising the step of: - bringing in a vertical path, in systems rotating about a vertical axis of rotation, from a central stationary supply, a third part of said material and said first and second parts of said material meet each other autogenously, along the stationary bed of corresponding material, such that said third part of said material and said first and second parts of said material meet each other autogenously, before said first and second impact portions of that material against the stationary bed of corresponding material. 32. Werkwijze volgens conclusie 31, omvattende de stap van: 5. het doen inslaan van die eerste, tweede en derde gedeelten van dat materiaal, nadat deze elkaar onderling hebben getroffen, tegen een stilstaand bed van overeenkomstig materiaal.A method according to claim 31, comprising the step of: 5. impacting said first, second and third portions of said material, after they have mutually impacted, against a stationary bed of corresponding material. 33. Werkwijze volgens conclusie 32, waarbij het inslagorgaan wordt gevormd door 10 een voorwerp.33. A method according to claim 32, wherein the weft member is formed by an object. 34. Werkwijze volgens conclusie 24, waarbij het eerste en het tweede systeem met dezelfde hoeksnelheid in tegengestelde richting roteren.The method of claim 24, wherein the first and second systems rotate in the opposite direction at the same angular speed. 35. Werkwijze volgens conclusie 34, waarbij die geleidingen en die inslagorganen in die beide systemen identiek zijn uitgevoerd en omgekeerd op gelijke radiale afstanden t direct tegenover elkaar zijn opgesteld en, die geleidingsvlakken en die inslagvlakken, eikaars spiegelbeelden vormen.A method according to claim 34, wherein said guides and said impact members are identical in said two systems and are arranged inversely at equal radial distances t directly opposite each other and said guiding surfaces and said impact surfaces form mirror images of each other. 36. Werkwijze volgens conclusies 34 en 35, waarbij die eerste en tweede systemen elk zijn uitgerust met tenminste drie identieke geleidingen en bijbehorende inslagorganen die op gelijke wijze en op gelijke radiale afstanden van, en regelmatig verdeeld rond, de rotatiehartlijn zijn opgesteld, zodanig dat die geleidingsvlakken en die inslagvlakken in beide systemen eikaars spiegelbeelden vormen. 25The method of claims 34 and 35, wherein said first and second systems are each equipped with at least three identical guides and associated impact members arranged equally and equidistant radial distances from, and evenly distributed around, the axis of rotation such that guiding surfaces and which impact surfaces form mirror images in both systems. 25 37. Werkwijze volgens conclusies 34 tot en met 36, waarbij die inslagvlakken van die inslagorganen, van waar die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal vanaf respectievelijk een eerste en een tweede plaats in een eerste en een tweede rechte baan worden geleid, gezien vanuit een stilstaand standpunt, onder gelijke doch tegengestelde hoeken zijn opge- 30 steld, welke hoeken schuin naar elkaar zijn gericht, en wel zodanig dat de eerste en tweede rechte banen elkaar kruisen of snijden in een gebied ongeveer in het midden tussen die vlakken w'aarin de eerste en tweede systemen roteren op een plaats op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de eerste en tweede plaatsen.A method according to claims 34 to 36, wherein said impact surfaces of said impact members, from where said first and second portions of said material are guided in a first and a second straight path from a first and a second location, respectively, viewed from a stationary position, arranged at equal but opposite angles, which angles point at each other, such that the first and second straight tracks intersect or intersect in an area approximately midway between those planes in which the first and second systems rotate at a location a greater radial distance from the axis of rotation than the first and second locations. 38. Werkwijze volgens conclusie 37, omvattende de stap: 1 0 0 62 60 - 71 - - van het autogeen treffen van dat gebotste en zich langs een rechte baan voortbewegende eerste en tweede gedeelte van dat materiaal, ter plaatse waar de eerste en tweede banen elkaar kruisen of snijden, welk autogeen treffen plaatsvindt in autogene botsgebieden, die regelmatig en op gelijke radiale afstanden rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld en 5 liggen rond de snijlijnen die de vlakken, die liggen tussen de verlengde radiale lijnen waarop zich. in respectievelijk die eerste en tweede systemen, de eerste en tweede plaatsen bevinden op het moment dat deze plaatsen recht tegenover elkaar liggen, maken met het vlak midden tussen die vlakken waarin die eerste en tweede systemen roteren.A method according to claim 37, comprising the step of: 1 0 0 62 60 - 71 - - autogenous striking of said impacted and straight track moving first and second part of said material, at the location where the first and second tracks intersecting or intersecting, which autogenous impact takes place in autogenous collision areas, which are regularly and equidistant radially spaced about the axis of rotation and lie about the intersection lines which lie between the elongated radial lines on which they extend. in those first and second systems, respectively, the first and second sites are located when these sites are directly opposite each other, with the plane centered between those planes in which those first and second systems rotate. 39. Werkwijze volgens conclusie 38, waarbij het aantal autogene botsgebieden over eenkomt met het totaal van het aantal inslagorganen in die eerste en tw'eede systemen, vanwaar die eerste en tweede gedeelten van dat gebotste materiaal in die rechte banen naar die autogene botsgebieden worden geleid.The method of claim 38, wherein the number of autogenous impact areas corresponds to the total number of impact members in said first and second systems, from which said first and second portions of said impacted material are guided in said straight tracks to said autogenous impact areas. . 40. Werkwijze volgens conclusies 38 en 39. omvattende de stap van: - het doen inslaan van die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal, nadat deze 4 elkaar autogeen hebben getroffen in het autogene botsgebied, tegen een stationair bed van overeenkomstig materiaal, welk stationair bed zich bevindt op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan het autogene trefpunt. 2040. A method according to claims 38 and 39, comprising the step of: - impacting said first and second parts of said material, after these 4 have autogenously contacted each other in the autogenous collision area, against a stationary bed of corresponding material, which stationary bed is located at a greater radial distance from the axis of rotation than the autogenous point of impact. 20 41. Werkwijze volgens conclusies 34 tot en met 40 omvattende de stap van: - het in verticale banen brengen, in om een verticale rotatiehartlijn roterende systemen, vanuit een centrale stationaire toevoer, van een derde gedeelte van dat materiaal naar de autogene botsgebieden, zodanig dat dat derde gedeelte van dat materiaal die eerste en 25 tweede gedeelten van dat materiaal treft op dat moment dat deze elkaar autogeen treffen.A method according to claims 34 to 40 comprising the step of: - bringing in a vertical path, in systems rotating about a vertical axis of rotation, from a central stationary supply, a third part of said material to the autogenous collision areas, such that that third part of that material strikes those first and second parts of that material at the moment that they meet each other autogenously. 42. Werkwijze volgens conclusies 34 tot en met 40 omvattende de stap van: - het in verticale banen brengen, in om een verticale rotatiehartlijn roterende systemen. vanuit een centrale stationaire toevoer, van een derde gedeelte van dat materiaal naar 30 de autogene botsgebieden, zodanig dat dat derde gedeelte van dat materiaal die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal treft direct nadat deze elkaar autogeen hebben getroffen.A method according to claims 34 to 40 comprising the step of: - bringing into vertical paths in systems rotating about a vertical axis of rotation. from a central stationary supply, of a third portion of that material to the autogenous impact areas, such that that third portion of that material strikes those first and second portions of that material immediately after they have autogenously impacted each other. 43. Werkwijze volgens conclusies 41 en 42 omvattende de stap van: 35. het doen inslaan van die eerste, tweede en derde gedeelten van dat materiaal, nadat 1 0 0 6 260 - 72- deze elkaar autogeen hebben getroffen tegen een stationair bed van overeenkomstig materiaal, welk stationair bed zich bevindt op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan het autogene trefpunt.A method according to claims 41 and 42 comprising the step of: 35. impacting said first, second and third portions of said material after they have autogenously hit each other against a stationary bed of corresponding material, which stationary bed is located at a greater radial distance from the axis of rotation than the autogenous point of impact. 44. Werkwijze volgens conclusie 34 tot en met 43, waarbij die stationaire bedden van overeenkomstig materiaal zijn opgesteld buiten rond elk van de botsgebieden, gezien vanuit de rotatiehartlijn.The method of claims 34 to 43, wherein said stationary beds of similar material are disposed outside around each of the impact areas as viewed from the axis of rotation. 45. Werkwijze volgens conclusie 24, waarbij het eerste en het tweede systeem in 10 tegengestelde richting en met verschillende hoeksnelheden roteren.45. The method of claim 24, wherein the first and second systems rotate in opposite directions and at different angular speeds. 46. Werkwijze volgens conclusie 45, waarbij die geleidingen en die inslagorganen in die beide systemen identiek zijn uitgevoerd en omgekeerd op gelijke radiale afstanden direct tegenover elkaar zijn opgesteld en, die geleidingsvlakken en die inslagvlakken, el- 15 kaars spiegelbeelden vormen.46. A method according to claim 45, wherein said guides and said impact members are identical in said two systems and are inversely equidistant radially spaced directly opposite each other and said guiding surfaces and said impact surfaces each form mirror images. 47. Werkwijze volgens conclusies 45 en 46, waarbij die eerste en tweede systemen elk zijn uitgerust met tenminste drie identieke geleidingen en bijbehorende inslagorganen die op gelijke wijze en op gelijke radiale afstanden van, en regelmatig verdeeld rond, de 20 rotatiehartlijn zijn opgesteld, zodanig dat die geleidingsvlakken en die inslagvlakken in beide systemen eikaars omgekeerde spiegelbeelden vormen.47. A method according to claims 45 and 46, wherein said first and second systems are each equipped with at least three identical guides and associated impact members which are arranged in equal manner and at equal radial distances from, and regularly distributed around, the axis of rotation, such that those guiding surfaces and those impact surfaces in each other form inverted mirror images. 48. Werkwijze volgens conclusies 45 tot en met 47, waarbij die inslagvlakken van die inslagorganen, van waar die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal vanaf respectieve- 25 lijk een eerste en een tweede plaats in een eerste en een tweede rechte baan worden geleid, gezien vanuit een stilstaand standpunt, onder gelijke doch tegengestelde hoeken zijn opgesteld, die schuin naar elkaar zijn gericht, en wel zodanig dat de eerste en tweede banen, die die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal beschrijven, elkaar kruisen of snijden in een gebied ongeveer in het midden tussen de vlakken waarin de eerste en de tweede syste- 30 men roteren, op een plaats op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de eerste en tweede plaatsen.48. A method according to claims 45 to 47, wherein said impact surfaces of said impact members, from which said first and second parts of said material are guided in a first and a second straight path from a first and a second location, respectively, viewed from a stationary point of view, are arranged at equal but opposite angles facing obliquely, such that the first and second webs describing those first and second portions of that material cross or intersect in an area approximately midway between the planes in which the first and second systems rotate, at a location a greater radial distance from the axis of rotation than the first and second locations. 49. Werkwijze volgens conclusie 48, omvattende de stap: - waarbij die gebotste en zich langs een rechte baan voortbewegende eerste en tweede 35 gedeelten van dal materiaal elkaar, ter plaatse waar de rechte banen elkaar snijden, auto- 1 0 0 6 2 60 -73- geen treffen in een stationair botsgebied dat is gelegen in een vlak midden tussen de vlakken van het eerste en het tweede systeem op een plaats op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de radiale afstand tot die eerste en tweede plaatsen.A method according to claim 48, comprising the step of: - wherein said first and second portions of valley material collided and traveling along a straight path intersect each other, at the location where the straight tracks intersect, - 73- no impact in a stationary collision region located in a plane midway between the planes of the first and second systems at a location greater radial distance from the axis of rotation than the radial distance from those first and second locations. 50. Werkwijze volgens conclusie 49, omvattende de stap van: - het doen inslaan van die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal, nadat deze elkaar autogeen hebben getroffen in het autogene botsgebied, tegen een stationair bed van overeenkomstig materiaal, welk stationair bed zich bevind op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan het autogene botsgebied. 10A method according to claim 49, comprising the step of: - impacting said first and second portions of said material, after they have autogenously impacted each other in the autogenous collision area, against a stationary bed of corresponding material, which stationary bed is located at a greater radial distance from the center of rotation than the autogenous impact area. 10 51. Werkwijze volgens conclusies 45 tot en met 50 omvattende de stap van: - het in verticale banen brengen, in om een verticale rotatiehartlijn roterende systemen, vanuit een centrale stationaire toevoer, van een derde gedeelte van dat materiaal naar de autogene botsgebieden. zodanig dat dat derde gedeelte van dat materiaal die eerste en 15 tweede gedeelten van dat materiaal loodrecht treft op dat moment dat deze elkaar autogeen treffen.A method according to claims 45 to 50 comprising the step of: - bringing in a vertical path, in systems rotating about a vertical axis of rotation, from a central stationary supply, a third part of said material to the autogenous collision areas. such that that third portion of that material strikes those first and second portions of that material perpendicularly at the time that they autogenously meet. 52. Werkwijze volgens conclusies 45 tot en met 50 omvattende de stap van: - het in verticale banen brengen, in om verschillende rotatiehartlijn roterende syste- 20 men, vanuit een centrale stationaire toevoer, van een derde gedeelte van dat materiaal naar de autogene botsgebieden, zodanig dat dat derde gedeelte van dat materiaal die eerste en tweede gedeelten van dat materiaal loodrecht treft direct nadat deze elkaar autogeen hebben getroffen.52. A method according to claims 45 to 50 comprising the step of: - bringing, in vertical paths, in systems rotating about different axis of rotation, from a central stationary supply, a third part of that material to the autogenous collision areas, such that that third portion of that material strikes those first and second portions of that material perpendicularly immediately after they have autogenously hit each other. 53. Werkwijze volgens conclusie 51 en 52 omvattende de stap van: - het doen inslaan van die eerste, tweede en derde gedeelten van dat materiaal, nadat deze elkaar autogeen hebben getroffen tegen een stationair bed van overeenkomstig materiaal, welk stationair bed zich bevindt op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de autogene trefplaats. 30A method according to claims 51 and 52 comprising the step of: - impacting said first, second and third parts of said material after they have autogenously contacted a stationary bed of corresponding material, which stationary bed is situated on a greater radial distance from the center of rotation than the autogenous site. 30 54. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 53, waarbij de rotatiehartlijn van de roterende systemen verticaal is opgesteld.The method of claims 1 to 53, wherein the axis of rotation of the rotary systems is arranged vertically. 55. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 53, waarbij de rotatiehartlijn van de 35 roterende systemen horizontaal is opgesield. 100 6 2 60 -74-A method according to claims 1 to 53, wherein the axis of rotation of the rotary systems is horizontally split. 100 6 2 60 -74- 56. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 53, waarbij de rotatiehartlijn van de roterende systemen onder een zelfde schuine hoek is opgesteld.The method of claims 1 to 53, wherein the axis of rotation of the rotary systems is arranged at the same oblique angle. 57. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 53, waarbij de rotatiehartlijn van de 5 roterende systemen onder verschillende schuine hoeken zijn opgesteld.57. The method of claims 1 to 53, wherein the axis of rotation of the rotary systems are arranged at different oblique angles. 58. Werkwijze volgens conclusies 55 en 57, omvattende de stap van: - het toevoeren van dat materiaal op een, om een verticale rotatiehartlijn roterende doseerschijf, die dwars tussen de ontvangstschijven van een eerste en een tweede systeem 10 zijn opgesteld.58. A method according to claims 55 and 57, comprising the step of: - supplying said material to a dosing disc rotating about a vertical axis of rotation, which are arranged transversely between the receiving discs of a first and a second system. 59. Werkwijze volgens conclusie 58, omvattende de stap van: - het doseren, vanaf de rand van die doseerschijf, van dat toegevoerde materiaal als een eerste en een tweede gedeelte van dat materiaal op die respectievelijke ontvangst* 15 schijven van die eerste en tweede systemen. êA method according to claim 58, comprising the step of: - dosing, from the edge of said dosing disc, said supplied material as a first and a second portion of said material onto said respective receiving discs of said first and second systems. . e 60. Werkwijze volgens conclusies 58 en 59, waarbij de hoeksnelheid waarmee die doseerschijf roteert gelijk is aan die van die ontvangstschijf.The method of claims 58 and 59, wherein the angular velocity at which said metering disk rotates is equal to that of said receiving disk. 61. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidings-orgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden, in wezen voldoet aan de vergelijking: 25 ( \ Λ pcosa cosa Θ = arctan - -p- ^psina + rjJ ƒ η r = de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar de baan van dat nog niet 30 gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden. r, = de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat. α = de ingesloten hoek tussen enerzijds de snelheid van de plaats w-aar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid). in grootte gelijk aan 35 het produkt van de hoeksnelheid (Ω) en de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot 10 0 62 60 -75- de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (r,), en anderzijds de absolute snelheid (v) van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan f = het verhoudingsgetal van enerzijds de grootte van de snelheid van de plaats op het 5 geleidingsorgaan waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid), en anderzijds de grootte van de component van de absolute snelheid (v) van dat nog niet gebotste materiaal evenwijdig aan de tipsnelheid, zijnde het produkt van cos(a) en de grootte van de absolute snelheid (v) bij het verlaten van dat geleidingsorgaan 10 f _ vxosa vtip p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog 15 niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan IP r . 1 p=rjj —-cos a-sina> 20 1'rf met dien verstande dat een negatieve waarde voor die hoek (Θ) een draaiing aangeeft, tegengesteld aan de draaiing van dat eerste botsmiddel en dat geleidingsorgaan.A method according to any one of the preceding claims, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is the location where that not yet impacted material exiting guide member and the radial line at which is the path of that material not yet collided and the path of that impact member intersecting, essentially satisfying the equation: 25 (\ Λ pcosa cosa Θ = arctan - -p- ^ psina + rjJ ƒ η r = the radial distance from the axis of rotation to the location where the path of that not yet impacted material and the path of that impact member intersect.r, = the radial distance from the axis of rotation to the location where that not yet impacted material exits the guide member.α = the included angle between the speed on the one hand from the place where that not yet impacted material leaves guide member (tip speed) .in magnitude equal to 35 the product of the angular velocity (Ω) and the radial distance from the axis of rotation to 10 0 62 60 -75- the place where that not yet impacted material leaves the guiding member (r), and on the other hand the absolute speed (v) of that not yet collided material when leaving that guiding member f = the ratio of the magnitude of the velocity of the location on the guide member where that not yet impacted material exits the guide member (tip velocity), and, on the other hand, the magnitude of the absolute velocity component (v) of that not yet impacted material parallel to the tip velocity, being the product of cos (a) and the magnitude of the absolute velocity (v) upon exiting that guide member 10 f _ vxosa vtip p = the distance traveled of that not yet impacted material from that location where that 15 not yet impacted material leaves that guide member to that place where that not yet collided material strikes against that impact member IP r. 1 p = rjj -cos a-sina> 20 1'rf with the proviso that a negative value for that angle (Θ) indicates a rotation opposite to the rotation of that first impactor and guide member. 62. Werkwijze volgens conclusies 61 , waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden, groter is dan 10°.A method according to claim 61, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is the location where that not yet impacted material exiting the guide member and the radial line at which is the position where the path of that not yet impacted material is and the path of that impact member intersecting is greater than 10 °. 63. Werkwijze volgens conclusies 61 , waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden, groter is dan 20°.A method according to claim 61, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is the location where said not yet impacted material exiting guide member and the radial line at which is the position where the path of said not yet impacted material is and the path of that impact member intersecting is greater than 20 °. 64. Werkwijze volgens conclusies 61, waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn 1 0 0 6 2 60 -76- waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar de baan van dat nog niet gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden, groter is dan 30°.The method of claim 61, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is located the location where that unaffected material exiting guide member is located and the radial line at which the location is located where the path of that not yet impacted material and the path of that impact member intersect, is greater than 30 °. 65. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij voor een bepaalde hoeksnelheid - die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot dat centrale toevoereind van dat geleidingsorgaan - die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste 10 materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en - die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal met behulp van dat eerste botsmiddel door dat inslagorgaan voor de eerste maal wordt getroffen zo wordt gekozen dat dat nog niet gebotste materiaal met behulp van dat eerste botsmid- 15 del door het inslagorgaan voor de eerste maal wordt getroffen met een voorgeschreven snelheid (V). é65. A method according to any one of the preceding claims, wherein for a given angular velocity - that radial distance from the axis of rotation to that central feed end of said guide member - that radial distance from the axis of rotation to that location where that not yet impacted material exits the guide member and - that radial distance from the axis of rotation to that place where that as yet impacted material is impacted by said impact means for the first time by said impact means is selected so that that as yet impacted material is not impacted by said impact means by said impact means. impact device is struck for the first time at a prescribed speed (V). e 66. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusie, waarbij voor een bepaalde: - radiale afstand van de rotatiehartlijn tot dat centrale toevoereind van dat gelei- 20 dingsorgaan - radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en - radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat eerste botsmiddel. door het inslagorgaan voor de eerste maal 25 wordt getroffen de hoeksnelheid zo wordt gekozen dat dat materiaal met behulp van dat eerste botsmiddel door het inslagorgaan voor de eerste maal wordt getroffen met een voorgeschreven botssnelheid (V).66. A method according to any one of the preceding claim, wherein for a given: - radial distance from the axis of rotation to that central feed end of said guide member - radial distance from the axis of rotation to that location where said un-impacted material leaves that guide member and - radial distance from the center of rotation to that place where that material has not yet collided, using that first impactor. the angular velocity is hit by the impact member for the first time so that the angular velocity is selected such that, with the aid of said first impactor, that material is impacted for the first time by the impact element at a prescribed impact speed (V). 67. Werkwijze volgens conclusies 65 en 66, waarbij de botssnelheid (V) waarmee dat nog niet gebotste materiaal met behulp van dat inslagorgaan wordt getroffen in wezen voldoet aan de vergelijking: 1 1 0 0 6 2 60 insl:»e = ^2 + r2è2 35 5 -77- waarin: a f coscp ]' vcosa . p+r,sina θ = <-1\ vn cos a-- r = V-—i- [psina+rj f η r [ pcosa ] t vcosa (p=arctanj —-\ i=- [psina+ijJ 1tip 10 Π 7" P=M^T-cos a-sin“ r = ^r]2 + 2rjpsina + p2 vllp = Or, v , = inslacsnelheid waarmee dat ποε niet gebotste materiaal inslaat tesen dat 15 inslagorgaan r = radiale component van die inslagsnelheid t r9 = transversale component van die inslagsnelheid v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan 20 v = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) α = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (dus tussen v en v ) 25 r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal waar de inslag tegen dat inslagorgaan plaatsvindt Tj = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar 30 dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan φ = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidings-35 orgaan), gezien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet 10 0 6 2 60 -78- gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat inslagorgaan treft, gezien vanuit stilstaande positieA method according to claims 65 and 66, wherein the impact velocity (V) at which that not yet impacted material is struck with the aid of said impact member essentially satisfies the equation: 1 1 0 0 6 2 60 impact: »e = ^ 2 + r2è2 35 5 -77- where: af coscp] vcosa. p + r, sina θ = <-1 \ vn cos a-- r = V -— i- [psina + rj f η r [pcosa] t vcosa (p = arctanj —- \ i = - [psina + ijJ 1tip 10 Π 7 "P = M ^ T-cos a-sin" r = ^ r] 2 + 2rjpsina + p2 vllp = Or, v, = impact velocity at which that ποε impacts non-impacted material 15 impact element r = radial component of that impact speed t r9 = transverse component of that impact speed v = absolute speed of that not yet impacted material when leaving that guide member 20 v = peripheral speed of that location where that not yet impacted material exiting guide member (tip speed) α = included angle between the absolute speed and the speed of that place where that not yet impacted material leaves the guide member (i.e. between v and v) 25 r = radial distance from the axis of rotation to that place on the spiral where the impact takes place against that impact member Tj = radial distance from the axis of rotation to that place where that material has not yet collided da the guiding member leaves p = the distance traveled of that not yet collided material from that place where that not yet collided material leaves the guiding member to that place where that not yet collided material strikes that impact member Ω = angular velocity of that guiding member φ = the angle between that radial line with the place where that not yet impacted material leaves that guide member (that tip of that guide member), seen from a stationary position at the time that that not yet collided material guide member, and the radial line to the location where that not yet impacted material first strikes impact, viewed from stationary position 68. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 67, waarbij die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar het nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat eerste botsmiddel, door dat inslagorgaan voor de eerste maal wordt getroffen, anderhalf maal zo groot is dan die overeenkomstige radiale afstand tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat. 10The method of claims 1 to 67, wherein said radial distance from the axis of rotation to that location where the as yet impacted material is impacted by said impact means for the first time by said impact means is one and a half times greater. then that corresponding radial distance from the location where that unbumped material exits the guide member. 10 69. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 67, waarbij die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar het nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat eerste botsmiddel, door dat inslagorgaan voor de eerste maal wordt getroffen, twee maal zo groot is dan die overeenkomstige radiale afstand tot de plaats waar dat nog niet gebotste materi- 15 aal dat geleidingsorgaan verlaat. 4A method according to claims 1 to 67, wherein said radial distance from the axis of rotation to that location where the as-yet-impacted material is impacted by said impact means for the first time by said impact means is twice as great. then that corresponding radial distance from the location where that unbumped material exits that guide member. 4 70. Werkwijze volgens en der voorgaande conclusies, waarbij dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit een met dat inslagorgaan meebewegend standpunt, onder een zodanige 20 hoek is opgesteld dat die eerste inslag plaatsvindt onder een voorgeschreven hoek.70. Method as claimed in any of the foregoing claims, wherein said impact surface, at the location where said not yet impacted material strikes that impact surface, viewed in the plane of rotation and viewed from a position moving with said impact member, is arranged at such an angle that that first impact takes place at a prescribed angle. 71. Werkwijze volgens conclusie 70, waarbij dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit een met dat inslagorgaan meebewegend standpunt. 25 loodrecht is gericht op die eerste spiraalvormige baan van dat nog niet gebotste materiaal.A method according to claim 70, wherein said impact surface, at the location where said material which has not yet collided, strikes said impact surface with the aid of said impact element, viewed in the plane of rotation and viewed from a point of view moving along with said impact element. 25 is oriented perpendicular to that first spiral path of that not yet collided material. 72. Werkwijze volgens conclusie 71, waarbij dat inslagvlak ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie, en gezien vanuit een met dat inslagorgaan meebewegend standpunt, 30 een ingesloten hoek (β) maakt met een lijn die loodrecht is gericht op die radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, die in wezen voldoet aan de vergelijking: 35 1 0 0 6 2 60 -79- r2cosa i rcos<p ]“ --j-1— ijcosa „ f Γι psina + r, β = arctan ----U- _ q Γ] sin a + p 5 waarin: r \ \ f~2 . pcosa cosa r i in Θ = arctan - -p- p= η j j__cos-0 _Sinot. ^psina + rj f η [V h~ f pcosa 1 f vcosa [psina+η j vl)p νύρ “ Ωγι 15 β = die ingesloten hoek die dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie, en gezien vanuit een met dat eerste 20 inslagorgaan meebewegend standpunt, maakt met de lijn die loodrecht is gericht op die radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan 25 v„p = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) α = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (dus tussen v en v ) v tijr 30 r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal waar de inslag tegen dat inslagorgaan plaatsvindt rs = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat Θ = ingesloten hoek tussen de radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet 35 gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn met daarop 1 0 0 6 2 60 -80- de plaats waai het nog niet gebotste materiaal inslaat tegen het inslagorgaan p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan 5 Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan <p = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidingsorgaan), gezien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats 10 waar dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat eerste inslag orgaan treft, gezien vanuit stilstaande positie.72. A method according to claim 71, wherein said impact surface, at the location where said not yet impacted material, strikes said impact surface, viewed in the plane of rotation, and seen from a point of view moving along with said impact element, with the aid of said impact element. angle (β) with a line perpendicular to that radial line on which is the place where that material leaves the guide member, which essentially satisfies the equation: 35 1 0 0 6 2 60 -79- r2cosa i rcos < p] "--j-1— ijcosa" f Γι psina + r, β = arctan ---- U- _ q Γ] sin a + p 5 where: r \ \ f ~ 2. pcosa cosa r i in Θ = arctan - -p- p = η j j__cos-0 _Sinot. ^ psina + rj f η [V h ~ f pcosa 1 f vcosa [psina + η j vl) p νύρ “Ωγι 15 β = that included angle that that impact surface, at the location where that material has not yet collided, using that impact member , which strikes impact plane, viewed in the plane of rotation, and seen from a point of motion moving with that first impact member, makes with the line perpendicular to that radial line on which is located the place where that not yet impacted material is guiding member leaves v = absolute velocity of that not yet impacted material when exiting that guide member 25 v „p = peripheral velocity of that location where that not yet collided material exits the guide member (tip speed) α = included angle between the absolute speed and the velocity of that place where that not yet impacted material leaves the guiding member (i.e. between v and v) v tiger 30 r = radial distance from the axis of rotation to that place on the coil against which the impact that impact element takes place rs = radial distance from the axis of rotation to that place where the not yet impacted material exiting the guiding element Θ = enclosed angle between the radial line with the place where that not yet impacted material exiting the guiding element and the radial line with thereon 1 0 0 6 2 60 -80- the place where the not yet impacted material impacts against the impact member p = the distance traveled of that not yet impacted material from that place where that not yet impacted material leaves the guide member to that place where it is still non-impacted material impacts against that impact member 5 Ω = angular velocity of that guide member <p = the angle between that radial line with the location where that not yet impacted material exits the guide member (that tip of that guide member), viewed from a stationary position on the moment that not yet collided material exiting the guide member, and the radial line to the location 10 wa ar that not yet impacted material first hits that first impact member when viewed from a stationary position. 73. Werkwijze volgens conclusies 61 tot en met 72, waarbij, in geval korrels langs het geleidingsorgaan worden versneld, de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats 15 waar dat materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (r,), wordt berekend als de som van de overeenkomstige radiale afstand tot dat afgifte-eind van dat geleidingsorgaan vermeerderd t met de halve diameter van die korrels uit dat materiaal.A method according to claims 61 to 72, wherein, in the case of granules being accelerated along the guide member, the radial distance from the axis of rotation to that location 15 where that material leaving the guide member (r 1) is calculated as the sum of the corresponding radial distance to that delivery end of said guide member plus the half diameter of said grains of that material. 74. Werkwijze volgens conclusies 61 tot en met 73, waarbij die berekende hoek (Θ), 20 met behulp van empirisch vast te stellen cijfers, wordt gecorrigeerd voor invloeden van luchtweerstand, zwaartekracht en zelfrotatie van dat materiaal, wanneer dat materiaal die eerste spiraalvormige baan doorloopt.74. A method according to claims 61 to 73, wherein said calculated angle (Θ), corrected by empirically determined digits, is corrected for influences of air resistance, gravity and self-rotation of that material, when that material has that first spiral path continues. 75. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij dat inslagvlak van dat 25 inslagorgaan hol is gekromd en wel zodanig dat de inslagen van dat nog niet gebotste materiaal tegen dat inslagvlak, gezien vanuit een met dat inslagvlak meebewegend standpunt, onder zoveel mogelijk gelijke inslaghoeken plaatsvindt.75. Method as claimed in any of the foregoing claims, wherein said impact surface of said impact element is curved in a hollow manner, such that the impacts of that not yet impacted material against that impact surface, viewed from a point of view moving along with that impact surface, take place under as many equal impact angles as possible. . 76. Werkwijze volgens conclusie 75, waarbij dat inslagvlak is gekromd vanuit de 30 plaats waar de lijn die loodrecht is gericht op de plaats waar het materiaal het inslagvlak treft, de lijn vanuit de plaats vanwaar het materiaal het geleidingsorgaan verlaat, loodrecht snijdt, gezien in het vlak van de rotatie.76. The method of claim 75, wherein said impact surface is curved from the location where the line perpendicular to the location where the material strikes the impact surface intersects the line perpendicularly from the location from which the material exits the guide member, as seen in the plane of rotation. 77. Werkwijze volgens conclusies 75 en 76, waarbij dat inslagvlak van dat inslagor-35 gaan enkelvoudig is gekromd volgens een cirkel met het snijpunt als middelpunt. 1 0 0 6 2 60 - 81 -A method according to claims 75 and 76, wherein said impact surface of said impactor 35 is single curved in a circle centered at the intersection. 1 0 0 6 2 60 - 81 - 78. Werkwijze volgens conclusies 75 en 76, waarbij dat inslagvlak van dat inslag-orgaan dubbel is gekromd volgens een bol met het snijpunt als middelpunt.A method according to claims 75 and 76, wherein said impact surface of said impact element is double curved according to a sphere with the intersection as center. 79. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 78, waarbij dat inslagvlak van dat 5 inslagorgaan hol is gekromd en onder een zodanige hoek is opgesteld dat die inslagen van dat eenmaal gebotste materiaal tegen dat inslagvlak, gezien vanuit een met dat inslagvlak meebewegend standpunt, zoveel mogelijk plaatsvinden onder een hoek van 90° ofwel loodrecht.79. A method according to claims 1 to 78, wherein said impact surface of said impact element is curved concave and is arranged at an angle such that said impacts of said material once impacted against said impact surface, viewed from a point of view moving along with said impact surface. may take place at an angle of 90 ° or perpendicular. 80. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 78, waarbij dat inslagvlak van dat inslagorgaan hol is gekromd en onder een zodanige hoek is opgesteld dat die inslagen van dat eenmaal gebotste materiaal tegen dat inslagvlak, gezien vanuit een met dat inslagvlak meebewegend standpunt, zoveel mogelijk plaatsvinden onder een hoek van 75° tot 85°.A method according to claims 1 to 78, wherein said impact surface of said impact member is concave curved and is arranged at such an angle that said impacts of said material once impacted against said impact surface, viewed from a point of view moving along with said impact surface, as far as possible. take place at an angle of 75 ° to 85 °. 81. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, w-aarbij dat stationaire inslag vlak van dat stationaire inslagorgaan hol is gekromd en onder een zodanige hoek is opgesteld dat de inslagen van dat nog niet gebotste materiaal tegen dat stationaire inslagvlak, gezien vanuit een stilstaand standpunt, onder zoveel mogelijk gelijke inslaghoeken plaatsvindt. 2081. A method according to any one of the preceding claims, wherein the stationary impact face of said stationary impact member is curved and angled such that the impacts of that not yet impacted material against said stationary impact face, viewed from a stationary position, takes place under as many equal angle of impact as possible. 20 82. Werkwijze volgens conclusie 81, w-aarbij dat stationaire inslagvlak van dat stationaire inslagorgaan hol is gekromd en onder een zodanige hoek is opgesteld dat de inslagen van dat gebotste materiaal tegen dat stationaire inslagvlak, gezien vanuit een stilstaand standpunt, zoveel mogelijk plaatsvinden onder een hoek van 90° ofwel loodrecht. 2582. A method according to claim 81, wherein the stationary impact surface of said stationary impact member is curved and angled such that the impacts of said impacted material against said stationary impact surface occur as far as possible under a stationary position. 90 ° angle or perpendicular. 25 83. Werkwijze volgens conclusie 81, waarbij dat stationaire inslagvlak van dat stationaire inslagorgaan hol is gekromd en onder een zodanige hoek is opgesteld dat die inslagen van dat gebotste materiaal tegen dat stationaire inslagvlak, gezien vanuit een stilstaand standpunt, zoveel mogelijk plaatsvinden onder een hoek van 75° tot 85°. 30A method according to claim 81, wherein said stationary impact surface of said stationary impact member is curved and angled so that those impacts of said impacted material against said stationary impact surface, as far as possible from an stationary position, take place at an angle of 75 ° to 85 °. 30 84. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de constructie en geometrie van dat geleidingsorgaan en van dat inslagorgaan onderling zijn afgestemd op de verlegging naar achter, gezien in de rotatierichting, van de spiraalvormige baan die dat materiaal doorloopt, gezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt, 35 tussen dat geleidingsorgaan en dat inslagorgaan, welke verlegging optreedt door slijtage 1 0 0 6 2 60 -82- van dat geleidingsvlak van dat geleidingsorgaan, en wel zodanig zijn afgestemd, dat bij slijtage van dat geleidingsvlak het inslagvlak van het inslagorgaan altijd in de spiraalvormige baan ligt van het materiaal.A method according to any one of the preceding claims, wherein the construction and geometry of said guide member and of said weft member are mutually matched to the rearward displacement, viewed in the direction of rotation, of the spiral path that material traverses, viewed from a with that guide member moving position, between that guiding member and that weft member, which displacement occurs due to wear of said guiding surface of said guiding member, such that the weft surface of the wicking member is always worn when said guiding surface is worn lies in the spiral path of the material. 85. Werkwijze volgens conclusie 84, waarbij de constructie en de geometrie van dat geleidingsorgaan en van dat inslagorgaan onderling zodanig zijn afgestemd dat deze zoveel mogelijk tegelijkertijd geheel afslijten.A method according to claim 84, wherein the construction and geometry of said guide member and of said weft member are mutually coordinated such that as much as possible they wear off at the same time. 86. Werkwijze volgens conclusies 84 en 85, waarbij het geleidingsvlak zodanig is 10 gepositioneerd ten opzichte van de rotatiehartlijn en in langsrichting is gekromd naar achter. gezien in de rotatierichting, dat de potentiaalbelasting die tijdens de versnelling door het materiaal op het geleidingsvlak wordt uitgeoefend, nagenoeg constant is, zodat de slijtage langs het geleidingsvlak zich regelmatig ontwikkelt, ofwel van de centrale toevoer tot het afgifte-eind nagenoeg constant is, zodat de oorspronkelijke kromming nagenoeg 15 behouden blijft.86. A method according to claims 84 and 85, wherein the guiding surface is positioned relative to the axis of rotation and curved backwards in the longitudinal direction. seen in the direction of rotation, that the potential load exerted by the material on the guide surface during acceleration is substantially constant, so that the wear along the guide surface develops regularly, or from the central supply to the delivery end, so that the original curvature is practically preserved. 87. Werkwijze voor het onderling doen botsen van materiaal, omvattende de stappen van: - het doseren van dat eerste gedeelte van dat materiaal aan een eerste centrale toevoer 20 van een roterend eerste geleidingsorgaan: - het doseren van dat tweede gedeelte van dat materiaal aan een tweede centrale toevoer van een roterend tweede geleidingsorgaan: - het versnellen van dat gedoseerde eerste gedeelte van dat materiaal vanaf die eerste centrale toevoer van dat eerste geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde eerste gedeelte 25 van dat materiaal dat eerste geleidingsorgaan verlaat vanaf een eerste afgifte-eind op een eerste plaats op een eerste radiale afstand van die rotatiehartlijn, die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand tot die eerste centrale toevoer; - het versnellen van dat gedoseerde tweede gedeelte van dat materiaal vanaf die tweede centrale toevoer van dat tweede geleidingsorgaan, zodanig dat dat versnelde tweede gedeelte 30 van dat materiaal dat tweede geleidingsorgaan verlaat vanaf een tweede afgifte-eind op een tweede plaats op een tweede radiale afstand van die rotatiehartlijn, die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand tot die tweede centrale toevoer, welke tweede plaats zich bevindt op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de eerste plaats en zich bevindt achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich de eerste plaats 35 bevindt; 10 0 6 2 60 -83- - het, wanneer dat nog niet gebotste eerste gedeelte van dat materiaal loskomt van dat afgifte-eind van dat eerste geleidingsorgaan, in een eerste spiraal vormige baan brengen van dat eerste gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal, gezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke eerste spiraalvormige baan, in het vlak 5 van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het, wanneer dat nog niet gebotste tweede gedeelte van dat materiaal loskomt van dat afgifte-eind van dat tweede geleidingsorgaan, in een tweede spiraalvormige baan brengen van dat tweede gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal, gezien vanuit een met dat 10 geleidingsorgaan meebewegend standpunt, welke tweede spiraalvormige baan, in het vlak van de rotatie, een richting heeft naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, en naar achter, gezien in de rotatierichting; - het autogeen treffen van dat nog niet gebotste en zich langs een eerste en tweede spiraalvormige baan bewegende eerste en tweede gedeelte van dat materiaal op een auto- 15 gene trefplaats die zich bevindt op een radiale afstand van de rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand van die tweede plaats, en zich bevindt achter, gezien in de rotatierichting, de tweede plaats, w aarbij de hoek tussen de radiale lijn waarop zich die eerste plaats bevindt en de radiale lijn waarop zich die autogene trefplaats bevindt, zodanig is gekozen dat de aankomst van dat nog niet gebotste eerste deel van dat materiaal 20 op de autogene trefplaats, is gesynchroniseerd met de aankomst aldaar van dat nog niet gebotste tweede deel van dat materiaal.87. Method for mutually colliding material, comprising the steps of: - dosing said first part of said material to a first central feed 20 of a rotating first guide member: - dosing said second part of said material to a second central feed of a rotating second guide member: accelerating said metered first portion of said material from said first central feed of said first guide member such that said accelerated first portion of said material leaves said first guide member from a first delivery end firstly at a first radial distance from said axis of rotation greater than the corresponding radial distance from said first central feed; accelerating said metered second portion of said material from said second central supply of said second guiding member such that said accelerated second portion of said material exiting said second guiding member from a second delivery end at a second location at a second radial distance of that axis of rotation which is greater than the corresponding radial distance from that second central feed, which second place is located at a greater radial distance from the axis of rotation than the first place and is located, viewed in the direction of rotation, the radial line on which the first place is 35; 10 0 6 2 60 -83- - when said not yet impacted first portion of said material is released from said release end of said first guide member, introducing said first portion of said not yet impacted material into a first spiral path, viewed from a position moving with said guide member, said first helical path, in the plane of rotation, having a direction outward, viewed from the axis of rotation, and backward, viewed in the direction of rotation; - when said not yet impacted second part of said material is released from said release end of said second guide member, introducing said second part of said not yet impacted material into a second spiral path, seen from a point of view moving along with said guide member which second spiral path, in the plane of rotation, has a direction outward from the axis of rotation and backward in the direction of rotation; autogenous striking of said not yet collided first and second part of said material moving along a first and second spiral path at an autogenous location which is situated at a radial distance from the axis of rotation greater than the corresponding radial distance from that second place, and behind, viewed in the direction of rotation, the second place, with the angle between the radial line on which that first place is located and the radial line on which that autogenous site is located, such that arrival of that not yet collided first part of that material 20 at the autogenous site is synchronized with the arrival of that not yet collided second part of that material. 88. Werkwijze volgens conclusie 87, omvattende de stap: - het doen inslaan van dat eerste en dat tweede gedeelte van dat autogeen gebotste 25 materiaal, met een stationair bed van overeenkomstig materiaal, welk stationair bed zich bevindt op een grotere radiale afstand van de rotatiehartlijn dan de autogene trefplaats.88. A method according to claim 87, comprising the step of: - impacting said first and second portion of said autogenous impacted material, with a stationary bed of corresponding material, said stationary bed being at a greater radial distance from the axis of rotation. than the autogenous site. 89. Werkwijze volgens conclusies 87 en 88, voor het verdelen van dat gedoseerde materiaal, vanaf die ontvangstschijf, naar die centrale toevoer van dat geleidingsorgaan 30 met behulp van een voorgeleidingsorgaan, omvattende de stappen: - het verdelen van dat gedoseerde materiaal, vanaf de rand van die ontvangstschijf, naar een centrale invoer van een roterend voorgeleidingsorgaan, dat in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als die ontvangstschijf, welke centrale invoer zich bevindt op een radiale afstand van die rotatiehartlijn; 35. het geleiden van dat verdeelde materiaal vanaf die centrale invoer van dat voor- 1 0 0 6 2 60 -84- geleidingsorgaan naar een centrale toevoer van een geleidingsorgaan, welke centrale toevoer in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat voorgeleidingsorgaan en zich bevindt op een plaats op een radiale afstand van die rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand tot die centrale invoer. 589. A method according to claims 87 and 88, for distributing said dosed material, from said receiving disc, to said central supply of said guiding member 30 by means of a pre-guiding member, comprising the steps of: - distributing said dosed material, from the edge from said receiving disk, to a central input of a rotating pre-guiding member which rotates in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as that receiving disk, said central input being located at a radial distance from said axis of rotation; 35. guiding said distributed material from said central inlet of said front guide member to a central feed of a guide member, which central feed rotates in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as said front guide member and is located at a location radially spaced from said axis of rotation greater than the corresponding radial distance from said central input. 5 90. Werkwijze volgens conclusies 87 tot en met 89, waarbij de hoek tussen de radiale lijnen waarop zich de eerste plaats bevindt en de radiale lijn waarop zich de autogene trefplaats bevindt, groter is dan de hoek (θ') tussen de radiale lijn waarop zich de eerste plaats bevindt en de radiale lijn waarop zich de tweede plaats bevindt. 10The method of claims 87 to 89, wherein the angle between the radial lines on which the first site is located and the radial line on which the autogenous site is located is greater than the angle (θ ') between the radial line on which is located the first place and the radial line on which the second place is located. 10 91. Werkwijze volgens conclusie 90, waarbij de hoek (θ') tussen de radiale lijn waarop zich de eerste plaats bevindt en de radiale lijn waarop zich de tweede plaats bevindt in wezen voldoet aan de vergelijking: / \ pcosa cosa 15 0=arctan —--p- ^psina+ J f r} ê waarin: r = de radiale afstand tot de tweede plaats 20 r = de radiale afstand tot de eerste plaats α = de ingesloten hoek, gezien vanuit stilstaand standpunt en gezien vanuit de rotatie hartlijn, tussen enerzijds de snelheid van de eerste plaats (tipsnelheid), die wordt berekend als het produkt van de hoeksnelheid (Ω) en de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de eerste plaats (r,), en anderzijds de absolute snelheid van dat 25 eerste gedeelte van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van die eerste plaats f = het verhoudingsgetal, gezien vanuit stilstaand standpunt en gezien vanuit de rotatiehartlijn, van enerzijds de grootte van de snelheid van de eerste plaats op het eerste geleidingsorgaan (tipsnelheid), en anderzijds de grootte van de component 30 van de absolute snelheid van dat eerste deel van dat nog niet gebotste materiaal evenwijdig aan de tipsnelheid, die wordt berekend als het produkt van cos(a) en de grootte van de absolute snelheid van dat eerste deel van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van de eerste plaats op het eerste geleidingsorgaan 35 10 0 62 60 -85- vcosa vtip p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog 5 niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan jp r . 1 P = rn \ ~ cos α -sin α \ V rf 10 [T met dien verstande dat een negatieve waarde voor de hoek (θ’) een draairichting aangeeft, tegengesteld aan de draairichting van die eerste plaats en die tweede plaats.The method of claim 90, wherein the angle (θ ') between the radial line on which the first place is located and the radial line on which the second place is located essentially satisfies the equation: / \ pcosa cosa 15 0 = arctan - --p- ^ psina + J fr} ê where: r = the radial distance to the second place 20 r = the radial distance to the first place α = the included angle, seen from a stationary point of view and seen from the axis of rotation, between the one side the speed of the first place (tip speed), which is calculated as the product of the angular speed (Ω) and the radial distance from the axis of rotation to the first place (r,), and on the other hand the absolute speed of that first part of that material not yet collided when leaving that first place f = the ratio, seen from a stationary point of view and seen from the center of rotation, of the magnitude of the speed of the first place on the first guide member (tip velocity), and on the other hand, the magnitude of the absolute velocity component of that first part of that not yet collided material parallel to the tip velocity, which is calculated as the product of cos (a) and the magnitude of the absolute velocity of that first part of that material that has not yet been impacted when leaving the first place on the first guide member 35 10 0 62 60 -85- vcosa vtip p = the distance traveled for that material that has not yet been impacted from that location where that material has not yet been impacted exits said guide member to that place where said not yet impacted material strikes said impact member jp r. 1 P = rn \ ~ cos α -sin α \ V rf 10 [T with the proviso that a negative value for the angle (θ ’) indicates a direction of rotation, opposite to the direction of rotation of that first place and that second place. 92. Werkwijze volgens conclusie 91, waarbij, in geval korrels langs de eerste en tweede geleidingsorganen worden versneld, de radiale afstand tot de eerste plaats (r2), wordt bere- * kend als de som van de radiale afstand tot die eerste plaats vermeerderd met de halve korreldiameter van dat materiaal, en de radiale afstand tot de tweede plaats (r,), wordt berekend als de som van de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die tweede plaats, 20 vermeerderd met de halve korreldiameter van dat materiaal.92. The method of claim 91, wherein, if grains are accelerated along the first and second guiding members, the radial distance to the first location (r2) is calculated as the sum of the radial distance to that first location plus the half grain diameter of that material, and the radial distance to second place (r1), is calculated as the sum of the radial distance from the axis of rotation to that second place, plus the half grain diameter of that material. 93. Werkwijze volgens conclusies 91 en 92, waarbij die berekende hoek (θ’), met behulp van empirisch vast te stellen cijfers, wordt geconrigeerd voor invloeden van luchtweerstand, zwaartekracht en zelfrotatie van het korrelmateriaal, wanneer dat materiaal die 25 eerste spiraalvormige baan doorloopt.93. A method according to claims 91 and 92, wherein said calculated angle (θ '), using empirically determined figures, is corrected for influences of air resistance, gravity and self-rotation of the grain material, when that material passes through that first spiral path. . 94. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 93, waarbij het materiaal in een vaste toestand voorkomt in de vorm van een of meer korrels of deeltjes, of een stroom van korrels of deeltjes. 30The method of claims 1 to 93, wherein the material is in a solid state in the form of one or more granules or particles, or a stream of granules or particles. 30 95. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 93, waarbij het materiaal in vloeibare toestand voorkomt in de vorm van een of meer druppels of een straal van druppels.A method according to claims 1 to 93, wherein the material is in the liquid state in the form of one or more drops or a jet of drops. 96. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 93, waarbij het materiaal in vloeibare 35 toestand voorkomt in de vorm van een straal van vloeistof. 1 0 0 6 2 60 -86-96. The method of claims 1 to 93, wherein the material is in a liquid state in the form of a jet of liquid. 1 0 0 6 2 60 -86- 97. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 93, waarbij de materialen van het eerste en het tweede gedeelte niet gelijksoortig zijn.The method of claims 1 to 93, wherein the materials of the first and second portions are not similar. 98. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het breken, ofwel 5 verkleinen, van korrelvormig materiaal.98. A method according to claims 1 to 97, for the purpose of breaking, or comminuting, of granular material. 99. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het bewerken van het oppervlak van korrelvormig materiaal.The method of claims 1 to 97 for the purpose of working the surface of granular material. 100. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het reinigen van het oppervlak van korrelvormig materiaal.100. A method according to claims 1 to 97 for the purpose of cleaning the surface of granular material. 101. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het versnellen van deeltjes en korrelvormig materiaal. 15101. A method according to claims 1 to 97 for the purpose of accelerating particles and granular material. 15 102. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het vermengen van tenminste twee materialen.A method according to claims 1 to 97, for the purpose of mixing at least two materials. 103. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97. met het doel het beproeven van 20 materiaal op hardheid.103. A method according to claims 1 to 97. for the purpose of testing material for hardness. 104. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het bewerken van het oppervlak van een voorw'erp.104. A method according to claims 1 to 97, for the purpose of working the surface of an article. 105. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het bewerken van een voorwerp.105. A method according to claims 1 to 97 for the purpose of processing an object. 106. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het vervormen van het oppervlak van een voorwerp. 30106. A method according to claims 1 to 97, for the purpose of deforming the surface of an object. 30 107. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het reinigen van een voorwerp.A method according to claims 1 to 97, for the purpose of cleaning an object. 108. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97. met het doel het aanbrengen van 35 een laag op het oppervlak van een voorwerp. 1 0 0 6 2 60 -87-108. A method according to claims 1 to 97 for the purpose of applying a layer to the surface of an object. 1 0 0 6 2 60 -87- 109. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het behandelen van het oppervlak van een voorwerp.109. A method according to claims 1 to 97 for the purpose of treating the surface of an object. 110. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het vervormen van 5 een voorwerp.110. A method according to claims 1 to 97, for the purpose of deforming an object. 111. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het beproeven van de oppervlaktehardheid van een voorweip.A method according to claims 1 to 97, for the purpose of testing the surface hardness of a pre-whey. 112. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het beproeven van het oppervlak van een voorwerp onder inslagbelasting.112. A method according to claims 1 to 97, for the purpose of testing the surface of an object under impact load. 113. Werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 97, met het doel het beproeven van een voorwerp onder inslagbelasting. 15113. A method according to claims 1 to 97, for the purpose of testing an article under impact load. 15 114. Inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens conclusies 1 tot en met t 113, omvattende ten minste een rond een centrale rotatiehartlijn roterende rotor, die is uitgerust met een centrale rotatie-as, alsmede toevoermiddelen voor het toevoeren van tenminste een soon materiaal of tenminste gedeelten van dat materiaal aan het centrale 20 gebied van die rotor nabij de rotatie-as daarvan, welke rotor tenminste een geleidings-orgaan draagt met tenminste een centrale toevoer, welk geleidingsorgaan zich in de richting van de uitwendige rand van die rotor uitstrekt vanaf dat centrale gebied van die rotor naar een afgifte-eind, voor het versnellen en afgeven van dat versnelde materiaal, alsmede tenminste een bij dat geleidingsorgaan behorend inslagorgaan, dat zich op een grotere 25 radiale afstand van de rotatiehartlijn bevindt dan dat afgifte-eind van dat geleidingsorgaan en in zijn geheel ligt achter, gezien in de rotatierichting, de radiale lijn waarop zich dat afgifte-eind bevindt, welk inslagorgaan is uitgerust met een inslagvlak dat dwars is gericht op de spiraal vormige baan die dat materiaal beschrijft wanneer dat materiaal van dat afgifte-eind loskomt. gezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt. 30An apparatus for carrying out the method according to claims 1 to t 113, comprising at least one rotor rotating about a central axis of rotation, which is equipped with a central axis of rotation, as well as feed means for feeding at least one material or at least portions of that material at the central region of said rotor near its axis of rotation, said rotor carrying at least one guide member having at least one central feed, said guide member extending toward the outer edge of said rotor from that central region of said rotor to a delivery end for accelerating and delivering said accelerated material, as well as at least one weft member associated with said guide member, which is located at a greater radial distance from the axis of rotation than that delivery end of said guide member and in its entirety, viewed in the direction of rotation, lies the radial line on which the delivery end b which impact member is provided with an impact surface transverse to the spiral web describing that material when that material comes off from that delivery end. viewed from a viewpoint that moves with that guiding member. 30 115. Inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens conclusie 114, waarbij de hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich dat afgifte-eind bevindt en de radiale lijn waarop zich dat inslagorgaan bevindt, voldoet aan de vergelijking: 35 100 62 60 -88- ( λ Λ pcosa cos a θ = arctan —-- -p- ^psina + rjJ f η r = de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar de baan van dat nog niet 5 gebotste materiaal en de baan van dat inslagorgaan elkaar snijden. r, = de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat. α = de ingesloten hoek tussen enerzijds de snelheid van de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid), in grootte gelijk aan het produkt van de hoeksnelheid (Ω) en de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (r,), en anderzijds de absolute snelheid (v) van dat nog niet gebotste materiaal bij het 15 verlaten van dat geleidingsorgaan f = het verhoudingsgetal van enerzijds de grootte van de snelheid van de plaats op het geleidingsorgaan waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid), en anderzijds de grootte van de component van de absolute snelheid (v) van dat nog niet gebotste materiaal evenwijdig aan de tipsnelheid, zijnde het 20 produkt van cos(a) en de grootte van de absolute snelheid (v) bij het verlaten van dat geleidingsorgaan ^ _ vcosa vlip 25 p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waai' dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan 30 ,_ [PΓ P= rnJ~T-C0S a~sinot‘ [ V rf met dien verstande dat een negatieve waarde voor die hoek (Θ) een draaiing aangeeft, 35 tegengesteld aan de draaiing van dat inslagorgaan en dat geleidingsorgaan. 1 0 0 6 2 60 -89-An apparatus for carrying out the method according to claim 114, wherein the angle (Θ) between the radial line on which said delivery end is located and the radial line on which said impact member is located, satisfies the equation: 35 100 62 60 - 88- (λ Λ pcosa cos a θ = arctan —-- -p- ^ psina + rjJ f η r = the radial distance from the axis of rotation to the place where the path of that not yet impacted material and the path of that impact member intersect with each other.r, = the radial distance from the axis of rotation to the point where the not yet impacted material leaves the guide member.α = the included angle between the speed of the place where the not yet impacted material leaves the guide member (tip speed), in magnitude equal to the product of the angular velocity (Ω) and the radial distance from the axis of rotation to the location where that un-impacted material exits the guide member (r,), and the absolute velocity (v) of that material not yet collided when leaving that guiding member f = the ratio of the magnitude of the speed of the location on the guiding member on the one hand where that not yet collided material exiting the guiding member (tip speed), and on the other hand the size of the component of the absolute velocity (v) of that not yet impacted material parallel to the tip velocity, being the product of cos (a) and the magnitude of the absolute velocity (v) upon exiting that guide member _ vcosa spot 25 p = the distance traveled away from that not yet impacted material from that location blow 'that not yet impacted material leaving guide member to that place where that not yet impacted material impacts against that impact member 30, [PΓ P = rnJ ~ T-C0S a ~ sinot "[ V rf with the proviso that a negative value for that angle (Θ) indicates a rotation, opposite to the rotation of that weft member and that guide member. 1 0 0 6 2 60 -89- 116. Inrichting volgens conclusie 115 , waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat materiaal inslaat tegen dat inslagvlak van dat inslagorgaan, groter is dan 10°. 5An apparatus according to claim 115, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is the location where that not yet impacted material exits the guide member and the radial line at which is the location where that material impacts against that impact surface of that weft member greater than 10 °. 5 117. Inrichting volgens conclusies 115 , waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat materiaal inslaat tegen dat inslagvlak van dat inslagorgaan, groter is dan 20°. 10An apparatus according to claim 115, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is the location where that not yet impacted material exits the guide member and the radial line at which is the location where that material impacts against that impact surface of that weft member greater than 20 °. 10 118. Inrichting volgens conclusies 115, waarbij die hoek (Θ) tussen de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat materiaal inslaat tegen dat inslagvlak van dat inslagorgaan, groter is dan 30°. 15An apparatus according to claim 115, wherein said angle (Θ) between the radial line at which is the location where that not yet impacted material exiting the guide member and the radial line at which is the location where that material impacts against that impact surface of that weft member greater than 30 °. 15 119. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 118, waarbij die radiale afstand van * de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan, anderhalf maal zo groot is dan die overeenkomstige radiale afstand tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat. 20An apparatus according to claims 114 to 118, wherein said radial distance from the axis of rotation to that location where said not yet impacted material impacts against said impact member is one and a half times greater than that corresponding radial distance from where it has not yet impacted material leaving guide member. 20 120. Inrichting volgens conclusies 114 toten met 118, waarbij die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan, twee maal zo groot is dan die overeenkomstige radiale afstand tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat. 25An apparatus according to claims 114 to 118, wherein said radial distance from the axis of rotation to that location where said un-impacted material impacts against said impact member is twice as great as said corresponding radial distance from that impacted material. that leaves guiding member. 25 121. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 120, waarbij voor een bepaalde hoeksnelheid: - die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot dat centrale toevoereind van dat geleidingsorgaan 30. die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (afgifte-eind) en - die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan zo wordt gekozen dat dat nog niet gebotste materiaal tegen dat inslagorgaan inslaat 35 met een voorbeschreven snelheid (v , ). x inslag 10 0 6 2 60 -90-An apparatus according to claims 114 to 120, wherein for a given angular velocity: - said radial distance from the axis of rotation to said central feed end of said guide member 30. said radial distance from the axis of rotation to that location where said un-impacted material is said guide member exits (delivery end) and - that radial distance from the axis of rotation to that location where the not yet impacted material impacts against that impact member is selected so that that not yet impacted material impacts against that impact member at a prescribed velocity (v1). x weft 10 0 6 2 60 -90- 122. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 120, waarbij voor een bepaalde: - radiale afstand van de rotatiehartlijn tot dat centrale toevoereind van dat gelei-dingsorgaan - radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste mate-5 riaal dat geleidingsorgaan verlaat (afgifte-eind) en - die radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan de hoeksnelheid zo wordt gekozen dat dat materiaal tegen dat inslagorgaan inslaat met een voorgeschreven botssnelheid (v^ ). 10122. An apparatus according to claims 114 to 120, wherein for a given: - radial distance from the axis of rotation to that central feed end of said guide member - radial distance from the axis of rotation to that place where said material not yet collided guiding member (delivery end) and - that radial distance from the axis of rotation to that location where that not yet impacted material impacts against that impact member, the angular velocity is selected to impact that material against that impact member at a prescribed impact speed (v ^). 10 123. Inrichting volgens conclusies 121 en 122, waarbij de botssnelheid (v ) waarmee dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan in wezen voldoet aan de vergelijking: 15 vins]a?=Vr2 + r2è2 ê waarin: „ · f cos® 1' vcosa . p + nsina 20 6 = ji \T] cos a-- r = v——- [psina+rjJ frj r [ p cos a ] f _ v cos a (p=arctam —--> I=- [psina+rj vtip 25 [? r . ] ,_ p^n-^-cos-cx-sina r = V'l2 + 2rlPSina + p2 ν,,-Οτ, 30 vinslag = inslagsnelheid waarmee dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan Ϋ = radiale component van die inslagsnelheid r0 = transversale component van die inslagsnelheid v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat 35 geleidingsorgaan 1 0 0 6 2 60 -91 - νιιρ = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) α = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat 5 (dus tussen v en vti) r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal waar de inslag tegen dat inslagorgaan plaatsvindt Tj = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat 10 p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan cp = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste 15 materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidingsorgaan), ge zien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet gebotste mate-riaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat eerste inslagorgaan treft, gezien vanuit stilstaande positie 20An apparatus according to claims 121 and 122, wherein the collision velocity (v) at which that not yet impacted material strikes against said impact member essentially satisfies the equation: 15 vins] a? = Vr2 + r2è2 ê wherein: "· f cos® 1 vcosa. p + nsina 20 6 = ji \ T] cos a-- r = v ——- [psina + rjJ frj r [p cos a] f _ v cos a (p = arctam —--> I = - [psina + rj vtip 25 [? r.], _ p ^ n - ^ - cos-cx-sina r = V'l2 + 2rlPSina + p2 ν ,, - Οτ, 30 fin impact = impact velocity at which the impact material has not yet collided against that impact element Ϋ = radial component of that impact velocity r0 = transverse component of that impact velocity v = absolute velocity of that not yet impacted material when leaving that guide member 1 0 0 6 2 60 -91 - νιιρ = peripheral velocity of that place where it is not yet impacted material leaving guide member (tip speed) α = included angle between the absolute speed and the speed of that place where that unimpeded material leaving guide member 5 (i.e. between v and vti) r = radial distance from the axis of rotation to that position at the spiral where the impact takes place against that impact member Tj = radial distance from the axis of rotation to that place where r that not yet impacted material exiting guide member 10 p = the distance traveled of that not yet impacted material from that place where that not yet impacted material exits guide member to that location where that not yet impacted material impacts against that impact member Ω = angular velocity of that guide member cp = the angle between said radial line with the place where that not yet impacted material exits the guide member (that tip of that guide member), seen from a stationary position at the moment that the material which has not yet collided that guide member exits, and the radial line to the location where that unbumped material first strikes that first impact member when viewed from a stationary position. 124. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 123, waarbij dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit een met dat inslagorgaan meebewegend standpunt, onder een zodanige hoek is opgesteld dat die eerste inslag plaatsvindt onder een voorgeschreven hoek. 25An apparatus according to claims 114 to 123, wherein said impact surface is disposed at such an angle, at the location where said not yet impacted material strikes that impact surface, viewed in the plane of rotation and viewed from a position moving with said impact member. that the first impact takes place at a prescribed angle. 25 125. Inrichting volgens conclusie 124, waarbij dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit een met dat inslagorgaan meebewegend standpunt, loodrecht is gericht op die eerste spiraalvormige baan van dat nog niet gebotste materiaal. 30An apparatus according to claim 124, wherein said impact surface is oriented perpendicularly, at the location where said material which has not yet collided, strikes said impact surface, viewed in the plane of the rotation and viewed from a position moving with said impact element. on that first spiral track of that not yet collided material. 30 126. Inrichting volgens conclusie 125, waarbi j dat inslagvlak ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie, en gezien vanuit een met dat inslagorgaan meebewegend standpunt, een ingesloten hoek (β) maakt met een lijn die loodrecht is gericht op die radiale lijn 35 waarop zich de plaats bevindt waar dat materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, die in we- 10 0 6 2 60 -92- zen voldoet aan de vergelijking: r2cosa f rcoscp )” --j-1— rjcosa , „ f r, psina + r, 5 β = arctan -1---—- - Θ η sin α + p waarin: 10 Λ f pcosa 1 cosa |r2 2 0. arctan —-- -p- p = n< —r--cos a-sina> (psina + r] J f η V ΓΓ i pcosa ] f_vcosa <p = arctam ;- 1—-- νιίρ = ΩΓ] 15 [psina+rjJ vtip lip 1 4 β = die ingesloten hoek die dat inslagvlak, ter plaatse waar dat nog niet gebotste materiaal, met behulp van dat inslagorgaan, dat inslagvlak treft, gezien in het vlak van de rotatie, en gezien vanuit een met dat eerste inslagorgaan mee-20 bewegend standpunt, maakt met de lijn die loodrecht is gericht op die radiale lijn waarop zich de plaats bevindt waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat v = absolute snelheid van dat nog niet gebotste materiaal bij het verlaten van dat geleidingsorgaan 25 v»p = omtreksnelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (tipsnelheid) a = ingesloten hoek tussen de absolute snelheid en de snelheid van die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (dus tussen v en v ) r = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats op de spiraal w'aar de 30 inslag tegen dat inslagorgaan plaatsvindt Tj = radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat Θ = ingesloten hoek tussen de radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat en de radiale lijn met daarop 35 de plaats waar het nog niet gebotste materiaal inslaat tegen het inslagorgaan 10 0 6 2 60 -93- p = de afgelegde weg van dat nog niet gebotste materiaal vanaf die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat tot die plaats waar dat nog niet gebotste materiaal inslaat tegen dat inslagorgaan Ω = hoeksnelheid van dat geleidingsorgaan 5 φ = de hoek tussen die radiale lijn met daarop de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (die tip van dat geleidingsorgaan), gezien vanuit stilstaande positie op het moment dat dat nog niet gebotste materiaal dat geleidingsorgaan verlaat, en de radiale lijn tot de plaats waar dat nog niet gebotste materiaal voor de eerste maal dat eerste inslagorgaan treft, gezien vanuit 10 stilstaande positie126. An apparatus according to claim 125, wherein said impact surface, at the location where said material that has not yet collided, strikes said impact surface, which impact surface, viewed in the plane of rotation, and viewed from a position moving along with said impact element. angle (β) with a line perpendicular to that radial line 35 at which is the place where that material exiting the guide member satisfies the equation: r2cosa f rcoscp ) ”--J-1— rjcosa,„ fr, psina + r, 5 β = arctan -1 ---—- - Θ η sin α + p where: 10 Λ f pcosa 1 cosa | r2 2 0. arctan - - -p- p = n <—r - cos a-sina> (psina + r] J f η V ΓΓ i pcosa] f_vcosa <p = arctam; - 1 —-- νιίρ = ΩΓ] 15 [psina + rjJ vtip lip 1 4 β = that included angle that impact plane, where that impact material has not yet collided, with the aid of that impact member, striking impact plane, seen in the plane of rotation, and seen from a point of view moving along with that first impact member, with the line perpendicular to that radial line on which there is the location where that not yet impacted material exiting guide means v = absolute velocity of that not yet impacted material at leaving that guiding member 25 v = p = peripheral velocity of that place where that not yet impacted material exiting the guiding member (tip speed) a = enclosed angle between the absolute speed and the velocity of that place where that not yet impacted material exiting the guiding member ( thus between v and v) r = radial distance from the axis of rotation to that location on the spiral where the impact occurs against that impact member. Tj = radial distance from the axis of rotation to that location where that not yet impacted material exits the guide member. angle enclosed between the radial line showing the location of the unimpeded material leaving the guide member and the radial line with the position where the not yet impacted material strikes the impact member 10 0 6 2 60 -93- p = the distance traveled by that not yet impacted material from that place where that not yet impacted material is said guiding member leave up to that place where that not yet impacted material strikes against that impact member Ω = angular velocity of that guide member 5 φ = the angle between that radial line with the place where that not yet impacted material leaves that guide member (that tip of that guide member), viewed from stationary position at the moment when that not yet impacted material exits the guide member, and the radial line to where that not yet impacted material first strikes that first impact member, viewed from stationary position 127. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 126, waarbij, in geval korrels langs dat geleidingsorgaan worden versneld, de radiale afstand van de rotatiehartlijn tot die plaats waar dat materiaal dat geleidingsorgaan verlaat (η), wordt berekend als de som van de 15 overeenkomstige radiale afstand tot dat afgifte-eind van dat geleidingsorgaan vermeerderd met de halve diameter van die korrels uit dat materiaal. 4An apparatus according to claims 114 to 126, wherein, in the case of granules being accelerated along said guide member, the radial distance from the axis of rotation to that location where said material exiting guide member (η) is calculated as the sum of the corresponding 15 radial distance to that release end of that guide member plus the half diameter of those grains of that material. 4 128. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 127, waarbij die berekende hoek (Θ), met behulp van empirisch vast te stellen cijfers, wordt gecorrigeerd voor invloeden 20 van luchtweerstand, zwaartekracht en zelfrotatie van dat materiaal, wanneer dat materiaal die eerste spiraalvormige baan doorloopt.128. Apparatus according to claims 114 to 127, wherein said calculated angle (Θ) is corrected for influences of air resistance, gravity and self-rotation of that material, using empirically ascertainable figures, when that material has that first spiral path continues. 129. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 128, waarbij die rotor is uitgerust met een rotorblad en roteert om een rotatie-as met een verticale rotatiehartlijn, op welk 25 rotorblad, rond een centrale ontvangstschijf, tenminste één geleidingsorgaan is opgesteld en tenminste één bij dat geleidingsorgaan behorend inslagorgaan.129. An apparatus according to claims 114 to 128, wherein said rotor is provided with a rotor blade and rotates about a rotation axis with a vertical axis of rotation, on which rotor blade, around a central receiving disc, at least one guide member is arranged and at least one at that guide member associated with the weft member. 130. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 128, waarbij die centrale rotatie-as, die roteert om een verticale rotatiehartlijn, een eerste rotorblad draagt, aan welk eerste 30 rotorblad, onder langs de rand, tenminste één inslagorgaan is opgehangen; en tenminste een tweede rotorblad draagt, dat vlak onder dat eerste rotorblad, dat een kleinere diameter heeft dan dat eerste rotorblad en waarop, rond dat middendeel, tenminste een bij dat inslagorgaan behorend geleidingsorgaan is opgesteld, op welk middendeel van dat tweede rotorblad, door een opening in dat middendeel van dat eerste rotorblad, materiaal wordt gedo- 35 seerd, dat vervolgens met dat geleidingsorgaan wordt versneld, en met relatief grote snel- 10 0 6 2 60 -94- heid en tegen dat inslagvlak van dat bijbehorend inslagorgaan wordt geslingerd.130. An apparatus according to claims 114 to 128, wherein said central rotational axis, which rotates about a vertical axis of rotation, carries a first rotor blade, on which first rotor blade is suspended, at the bottom of the edge, at least one weft member; and carries at least a second rotor blade, which is just below said first rotor blade, which has a smaller diameter than said first rotor blade and on which, around said central part, at least one guiding member associated with said impact member is arranged, on which middle part of said second rotor blade, through a opening in that central part of said first rotor blade, material is dosed, which is then accelerated with that guide member, and is hurled with relatively great speed and against that impact surface of that associated impact member. 131. Inrichting volgens conclusie 130, waarbij die centrale rotatie-as, direct onder dat tweede rotorblad, tenminste nog een rotorblad draagt, welk derde rotorblad een kleinere 5 diameter heeft dan dat eerste rotorblad en is uitgerust met eenzelfde aantal geleidings-organen dan dat tweede rotorblad, waarbij de geleidingsorganen van dat tweede en derde rotorblad direct boven elkaar op de respectievelijke rotorbladen zijn opgesteld, op welk midden van het derde rotorblad, door een opening in het midden van het tweede rotorblad, een deel van dat materiaal wordt gedoseerd, welk materiaal met de direct boven elkaar 10 gelegen geleidingen, in twee zich direct boven elkaar bewegende eerste en tweede spiraalvormige banen, gezien vanuit een met die geleidingsorganen meebewegend standpunt, naar buiten worden geslingerd en vervolgens inslaat tegen het inslagvlak van een gezamenlijk, bij die boven elkaar gelegen eerste en tweede geleidingsorganen behorend, inslagorgaan, welk inslagvlak in de verticale richting naar beneden is doorgetrokken, zodanig 15 dat de eerste en tweede materiaalstromen door dat inslagvlak van dat inslagorgaan worden opgevangen.131. An apparatus according to claim 130, wherein said central axis of rotation, directly under said second rotor blade, carries at least one more rotor blade, said third rotor blade having a smaller diameter than said first rotor blade and being equipped with the same number of guide members as said second rotor blade. rotor blade, wherein the guiding members of said second and third rotor blade are arranged directly one above the other on the respective rotor blades, at which center of the third rotor blade, part of that material is dosed through an opening in the middle of the second rotor blade, which material with the guides located directly one above the other, in two first and second spiral webs moving directly above one another, viewed from a point of view moving along with these guide members, and then impacted against the impact surface of a joint, which is situated one above the other first and second guiding members belonging, weft member, which weft surface in the vertical has been continued downwards in such a direction that the first and second material flows are received by that impact surface of that impact member. 132. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 128, dat is uitgerust met een eerste rotorblad met daarop tenminste drie geleidingsorganen met elk een bijbehorend inslag- 20 orgaan, welk eerste rotorblad met een eerste rotatie-as, die roteert rond een rotatiehartlijn, alsmede een tweede rotorblad dat met een tweede rotatie-as, in tegengestelde richting, rond dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat eerste rotorblad, welk tweede rotorblad een omgekeerd eerste rotorblad vormt waarbij de inslagorganen naar elkaar toe zijn gericht, zodat beide rotorbladen eikaars spiegelbeeld vormen, op het middendeel van welke rotor-25 bladen respectievelijk een eerste en een tweede gedeelte van dat materiaal wordt gedoseerd door openingen in het bovenliggende rotorblad, welke respectievelijke inslagorganen zijn uitgerust met inslagvlakken die onder gelijke doch tegengestelde hoeken zijn opgesteld, zodat de inslagvlakken schuin naar elkaar zijn gericht, en wel zodanig dat de banen die de materialen beschrijven na inslag tegen deze inslagvlakken elkaar kruisen of snijden 30 buiten rond de rand van dat rotorblad, in een gebied rond het vlak tussen die beide rotorbladen.132. Device as claimed in claims 114 to 128, which is provided with a first rotor blade with at least three guide members thereon, each with an associated weft member, said first rotor blade with a first axis of rotation, which rotates about a axis of rotation, as well as a second rotor blade rotating with a second axis of rotation, in opposite direction, about the same axis of rotation as that first rotor blade, said second rotor blade forming an inverted first rotor blade with the weft members facing each other, so that both rotor blades mirror each other on the central part the rotor blades of which, respectively, a first and a second portion of that material is dosed through openings in the upper rotor blade, the respective weft members being provided with weft surfaces arranged at equal but opposite angles, so that the weft surfaces are inclined towards each other, in such a way that the webs that the materials contain driving after impact against these impact surfaces intersect or cut outside around the edge of that rotor blade, in an area around the plane between those two rotor blades. 133. Inrichting volgens conclusie 132, waarbij dat eerste en dat tweede rotorblad met gelijke, doch tegengestelde, hoeksnelheden roteren. 35 10 0 62 60 -95-An apparatus according to claim 132, wherein said first and second rotor blades rotate at equal but opposite angular velocities. 35 10 0 62 60 -95- 134. Inrichting volgens conclusie 132, waarbij dat eerste en dat tweede rotorblad met verschillende, doch tegengestelde, hoeksnelheden roteren.An apparatus according to claim 132, wherein said first and second rotor blades rotate at different but opposite angular speeds. 135. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 134, waarbij op een plaats buiten 5 tenminste één zijde van een door die eerste inslagorganen bepaalde cilindrische ruimte, waarin die eerste inslagorganen roteren, een stationair inslagorgaan is opgesteld.135. Device as claimed in claims 114 to 134, wherein a stationary impact member is arranged at a location outside at least one side of a cylindrical space defined by said first weft members, in which said first weft members rotate. 136. Inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens conclusies 114 tot en met 132, waarbij die rotor een bij dat eerste inslagorgaan behorend tweede inslagorgaan 10 draagt, dat zich op een grotere radiale afstand van die rotatiehartlijn bevindt dan dat eerste inslagorgaan en ligt geheel achter, gezien in die rotatierichting, de radiale lijn waarop zich dat eerste inslagorgaan bevindt, welk tweede inslagorgaan is uitgerust met een tweede inslagvlak dat dwars is gericht op de tweede spiraalvormige baan, die dat materiaal beschrijft wanneer dat van dat inslagvlak loskomt, bezien vanuit een met dat eerste inslag- 15 orgaan meebewegend standpunt.An apparatus for performing the method according to claims 114 to 132, wherein said rotor carries a second weft member associated with said first weft member, which is located at a greater radial distance from said rotational axis than that first weft member and is completely behind viewed in that direction of rotation, the radial line on which said first weft member is located, said second weft member being provided with a second weft face which is transverse to the second spiral web, describing that material as it separates from that weft face, viewed from a that first impactor is in a moving position. 137. Inrichting volgens conclusie 136, waarbij op een plaats buiten tenminste één zijde van een door die tweede inslagorganen bepaalde cilindrische ruimte, waarin die tweede inslagorganen roteren, een stationair inslagorgaan is opgesteld. 20An apparatus according to claim 136, wherein a stationary impact member is disposed at a location outside at least one side of a cylindrical space defined by said second weft members, in which said second weft members rotate. 20 138. Inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens conclusies 1 tot en met 113, omvattende een rond een centrale rotatie-as draaibare rotor alsmede toevoermiddelen voor het toevoeren van korrelvormig of deeltjesvormig materiaal aan het centrale gebied van de rotor nabij de rotatie-as daarvan, welke rotor tenminste twee geleidingsorganen 25 draagt die zich beide in de richting van de uitwendige rand van de rotor uitstrekken vanaf dat centrale gebied van de rotor, elk naar een eigen afgifte-eind, waarbij dat afgifte-eind van dat ene geleidingsorgaan op een kleinere radiale afstand van de rotatiehartlijn ligt dan dat afgifte-eind van dat andere geleidingsorgaan, welk andere geleidingsorgaan, in rotatierichting gezien, achter dat ene geleidingsorgaan, zodanig dat bij rotatie van de rotor zich 30 twee materiaalstromen vormen die buiten de geleidingsorganen op elkaar botsen.An apparatus for carrying out the method according to claims 1 to 113, comprising a rotor rotatable about a central axis of rotation as well as feed means for feeding granular or particulate material to the central area of the rotor near its axis of rotation which rotor carries at least two guide members 25 both extending toward the outer edge of the rotor from that central region of the rotor, each to its own delivery end, said delivery end of said one guide member at a smaller radial distance from the axis of rotation, then, that discharge end of said other guide member, which other guide member, viewed in the direction of rotation, is behind that one guide member, such that upon rotation of the rotor, two material streams form which collide outside the guide members. 139. Inrichting volgens conclusie 138, waarbij op een plaats buiten tenminste één zijde van een door dat afgifte-eind dat het verst verwijderd is van de rotatiehartlijn bepaalde cilindrische ruimte, waarin dat afgifte-eind roteert, een stationair inslagorgaan is 35 opgesteld. 100 62 60 -96-139. An apparatus according to claim 138, wherein a stationary impact member is disposed at a location outside at least one side of a cylindrical space defined by said dispensing end furthest from the axis of rotation, in which said dispensing end rotates. 100 62 60 -96- 140. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 139, waarbij die rotor in dat midden is uitgerust met een ontvangstschijf waarop dat materiaal met behulp van die toevoer-middelen wordt gedoseerd.An apparatus according to claims 114 to 139, wherein said rotor in its center is equipped with a receiving disc on which said material is dosed by means of said supply means. 141. Inrichting volgens conclusie 140, waarbij die ontvangstschijf stationair is opge steld.An apparatus according to claim 140, wherein said receiving disc is disposed stationary. 142. Inrichting volgens conclusie 140, waarbij die ontvangstschijf in dezelfde richting, met dezelfde hoeksnelheid en om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat geleidings- 10 orgaan.142. An apparatus according to claim 140, wherein said receiving disk rotates in the same direction, at the same angular velocity and about the same axis of rotation as that guide member. 143. Inrichting volgens conclusie 140 tot en met 142, waarbij die ontvangstschijf is uitgevoerd als een plat vlak.An apparatus according to claims 140 to 142, wherein said receiving disc is in the form of a flat surface. 144. Inrichting volgens conclusie 140 tot en met 142, waarbij die ontvangstschijf is uitgevoerd als een conus. »144. Device as claimed in claims 140 to 142, wherein said receiving disk is designed as a cone. » 145. Inrichting volgens conclusie 140 tot en met 142, waarbij die ontvangstschijf is uitgevoerd als een piramide waarvan het aantal platte vlakken overeenkomt met die van 20 het aantal geleidingsorganen die op het rotorblad zijn gemonteerd.145. Device as claimed in claims 140 to 142, wherein said receiving disk is designed as a pyramid, the number of flat surfaces of which corresponds to that of the number of guide members mounted on the rotor blade. 146. Inrichting volgens conclusie 140 tot en met 142, waarbij die ontvangstschijf is uitgevoerd als een holte waarin zich een bed van eigen materiaal vastzet dat fungeert als autogene ontvangstschijf. 25146. Device as claimed in claims 140 to 142, wherein said receiving disc is designed as a cavity in which a bed of its own material which functions as an autogenous receiving disc is fixed. 25 147. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 146, waarbij die ontvangstschijf is uitgerust met tenminste één voorgeleidingsorgaan.An apparatus according to claims 114 to 146, wherein said receiving disc is equipped with at least one pre-guiding member. 148. Inrichting volgens conclusie 147, waarbij dat voorgeleidingsorgaan is uitgerust 30 met een voorgeleidingsvlak dat in langsrichting is gekromd en zich naar achter, gezien in de rotatierichting, uitstrekt.148. An apparatus according to claim 147, wherein said pre-guiding member is provided with a pre-guiding surface which is curved in the longitudinal direction and extends backwards, viewed in the direction of rotation. 149. Inrichting conclusie 148, waarbij die kromming van dat voorgeleidingsvlak de spiraalbeweging volgt die dat materiaal beschrijft vanaf die ontvangstschijf. 35 1 0 0 6 2 60 -97-The device of claim 148, wherein said curvature of said pre-guiding surface follows the spiral movement that material describes from that receiving disc. 35 1 0 0 6 2 60 -97- 150. Inrichting volgens conclusies 148 en 149, waarbij die kromming van dat voorge-leidingsvlak een Archimedesspiraal beschrijft.An apparatus according to claims 148 and 149, wherein said curvature of said pre-guide surface describes an Archimedean spiral. 151. Inrichting volgens conclusies 147 toten met 150, waarbij dat voorgeleidingsvlak 5 van dat voorgeleidingsorgaan, ter plaatse van die centrale toevoer van dat geleidingsorgaan, dw'ars is gericht op dat geleidingsvlak van dat geleidingsorgaan.An apparatus according to claims 147 to 150, wherein said pre-guiding surface 5 of said pre-guiding member, at said central supply of said guiding member, is directed transversely to that guiding surface of said guiding member. 152. Inrichting volgens conclusies 147 tot en met 151, waarbij de hoogte van dat voorgeleidingsvlak van dat voorgeleidingsorgaan toeneemt in de richting van die centrale 10 toevoer van dat geleidingsorgaan.152. An apparatus according to claims 147 to 151, wherein the height of said pre-guiding surface of said pre-guiding member increases in the direction of said central supply of said guiding member. 153. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 152, waarbij centrisch boven die ontvangstschijf, die om een verticale as roteert, een toevoerbuis is geplaatst die in dezelfde richting met dezelfde hoeksnelheid rond dezelfde rotatiehartlijn roteert als die ontvangst- 15 schijf, welke buis zich naar onder verwijd, zodanig dat de radiale afstand van die rotatiehartlijn tot de rand van die verwijde buis onderaan gelijk is met de overeenkomstige radia- é le afstand tot de centrale toevoer van dat voorgeleidingsorgaan.153. An apparatus according to claims 114 to 152, wherein centrally above said receiving disk, which rotates about a vertical axis, is placed a supply tube which rotates in the same direction at the same angular velocity around the same axis of rotation as that receiving disk, which tube under flared, such that the radial distance from that axis of rotation to the edge of that flared tube at the bottom is equal to the corresponding radial distance from the central supply of that pre-guiding member. 154. Inrichting volgens conclusie 153, w aarbij de radiale afstand van de rotatiehartlijn 20 tot die rand van de verwijde buis onderaan gelijk is aan de overeenkomstige radiale afstand tot de centrale toevoer van dat geleidingsorgaan.154. An apparatus according to claim 153, wherein the radial distance from the axis of rotation 20 to that edge of the flared tube at the bottom is equal to the corresponding radial distance from the central supply of said guide member. 155. Inrichting volgens conclusie 153, waarbij centrisch rond de rotatiehartlijn, boven langs dat geleidingsorgaan een ringvormige afdekschijf is gepositioneerd die in de- 25 zelfde richting en met dezelfde hoeksnelheid om dezelfde rotatiehartlijn roteert als dat geleidingsorgaan, welke ringvormige afdekschijf zich uitstrekt vanaf de radiale afstand van die rotatiehartlijn tot de centrale toevoer tot een plaats met een grotere overeenkomstige radiale afstand.155. An apparatus according to claim 153, wherein an annular cover disk is positioned centrally around the axis of rotation, above that guide member, which rotates in the same direction and at the same angular velocity about the same axis of rotation as that guide member, which annular cover disk extends from the radial distance. from that axis of rotation to the central feed to a location with a greater corresponding radial distance. 156. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 155, waarbij dat geleidingsorgaan is uitgevoerd met een recht geleidingsvlak.156. An apparatus according to claims 114 to 155, wherein said guide member is formed with a straight guide surface. 157. Inrichting volgens conclusie 156, waarbij dat geleidingsorgaan radiaal is opge- steld. 35 1 0 0 6 2 60 -98-The device of claim 156, wherein said guide member is disposed radially. 35 1 0 0 6 2 60 -98- 158. Inrichting volgens conclusie 156, waarbij dat geleidingsorgaan niet radiaal is op gesteld.An apparatus according to claim 156, wherein said guide member is not radially disposed. 159. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsorgaan 5 is uitgevoerd met een naar buiten, gezien vanuit de rotatiehartlijn, gebogen geleidingsvlak.An apparatus according to claims 156 to 158, wherein said guide member 5 is formed with an outwardly curved guide surface, viewed from the axis of rotation. 160. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsvlak met de draairichting mee is gebogen.A device according to claims 156 to 158, wherein said guide surface is bent along with the direction of rotation. 161. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsvlak tegen de draairichting in is gebogen.A device according to claims 156 to 158, wherein said guide surface is bent against the direction of rotation. 162. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsvlak. in dwarsdoorsnede, hol is uitgevoerd. 15A device according to claims 156 to 158, wherein said guiding surface. in cross section, hollow. 15 163. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsorgaan i boven langs dat geleidingsvlak. in langsrichting, van een geleidingsstrip is voorzien.An apparatus according to claims 156 to 158, wherein said guide member i along said guide surface. longitudinally provided with a guide strip. 164. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsorgaan 20 is uitgevoerd in de vorm van een buis.164. Apparatus according to claims 156 to 158, wherein said guide member 20 is in the form of a tube. 165. Inrichting volgens conclusies 156 tot en met 158, waarbij dat geleidingsorgaan is uitgevoerd in de vorm van een kamerschoep en zodanig tangentieel is opgesteld dat zich in die kamerschoep, tijdens rotatie onder invloed van middelpuntvliedende kracht, een bed 25 van dat eigen materiaal vastzet, dat fungeert als autogeen geleidingsvlak.165. An apparatus according to claims 156 to 158, wherein said guide member is in the form of a chamber blade and is arranged tangentially such that a bed 25 of said own material is fixed in said chamber blade, during rotation under the influence of centrifugal force, this acts as an autogenous guide surface. 166. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 165, waarbij dat geleidingsorgaan is uitgerust als een platte ronde rotatie-symmetrische geleidingsschijf, die is opgesteld langs de rand van die ontvangstschijf en die roteert in dezelfde richting als die rotor om een 30 rotatie-as waarvan de rotatiehartlijn ligt op een radiale afstand van die rotatiehartlijn waarom die rotor-as roteert, van welke geleidingsschijf de rand fungeert als een geleidingsvlak.166. An apparatus according to claims 114 to 165, wherein said guide member is provided as a flat round rotationally symmetrical guide disk, which is arranged along the edge of said receiving disk and which rotates in the same direction as said rotor about a rotation axis of which the axis of rotation is at a radial distance from that axis of rotation about which that rotor axis rotates, of which guide disc the edge functions as a guide plane. 167. Inrichting volgens conclusie 166, waarbij die geleidingsschijf met dezelfde hoek-snelheid roteert dan die rotor. 35 100 6 2 60 -99-An apparatus according to claim 166, wherein said guiding disc rotates at the same angular velocity as that rotor. 35 100 6 2 60 -99- 168. Inrichting volgens conclusie 166 en 167, waarbij die rand van die geleidings-schijf, die fungeert als geleidingsvlak, is bekleed met een laag van kunststof of rubber.An apparatus according to claims 166 and 167, wherein said edge of said guiding disc, which acts as a guiding surface, is coated with a layer of plastic or rubber. 169. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 168, waarbij die rotor meer dan een 5 geleidingsorgaan draagt.169. Device according to claims 114 to 168, wherein said rotor carries more than one guide member. 170. Inrichting voor conclusie 169, waarbij niet alle geleidingsorganen gelijksoortig zijn uitgevoerd.170. The device of claim 169, wherein not all guide members are of the same design. 171. Inrichting volgens conclusies 169 en 170, waarbij meer dan een geleidings organen op één bijbehorend botsmiddel zijn gericht.171. An apparatus according to claims 169 and 170, wherein more than one guide means are directed to one associated impactor. 172. Inrichting volgens conclusies 169 tot en met 171, waarbij langs de verschillende geleidingsorganen verschillende materialen worden versneld. 15An apparatus according to claims 169 to 171, wherein different materials are accelerated along the different guide members. 15 173. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 172, waarbij tussen dat afvoereind « van dat geleidingsorgaan en dat inslagvlak van dat eerste botsmiddel een geleidingsgoot is geplaatst waarvan de as de eerste spiraalvormige baan beschrijft van dat materiaal, bezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt. 20173. Device as claimed in claims 114 to 172, wherein between said discharge end of said guiding member and that impact surface of said first collision means a guiding trough is placed, the axis of which describes the first spiral path of said material, viewed from a position moving along with that guiding member. . 20 174. Inrichting volgens conclusie 173, waarbij tussen die inslagvlakken van die eerste en tweede botsmiddelen een geleidingsgoot is geplaatst waarvan de as de tweede spiraalvormige baan beschrijft van dat materiaal, bezien vanuit een met dat geleidingsorgaan meebewegend standpunt. 25174. An apparatus according to claim 173, wherein a guide chute is placed between said impact surfaces of said first and second collision means, the axis of which describes the second spiral path of said material, viewed from a point of view that moves with said guide member. 25 175. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 174, waarbij dat geleidingsorgaan is uitgevoerd met een geleidingssegment met een geleidingsvlak.An apparatus according to claims 114 to 174, wherein said guide member is formed with a guide segment with a guide surface. 176. Inrichting volgens conclusie 175, waarbij de dikte van dat geleidingssegment, 30 gezien loodrecht op dat geleidingsvlak, toeneemt met de radiale afstand tot de rotatiehart- lijn.176. An apparatus according to claim 175, wherein the thickness of said guide segment, viewed perpendicular to said guide plane, increases with the radial distance from the axis of rotation. 177. Inrichting volgens conclusies 175 en 176, waarbij de dikte progressief toeneemt.The device of claims 175 and 176, wherein the thickness progressively increases. 178. Inrichting volgens conclusies 175 tot en met 177, waarbij de dikte zodanig toe- 100 62 60 -100- neemt dat dat geleidingssegment als geheel na verloop van tijd gelijkmatig ofwel geheel afslijt.An apparatus according to claims 175 to 177, wherein the thickness increases such that the guide segment as a whole wears off evenly or completely over time. 179. Inrichting volgens conclusie 175 tot en met 178, waarbij de kop, ofwel kop-5 einde, van dat geleidingsvlak, gezien in het vlak van de rotatie, schuin is uitgevoerd.An apparatus according to claims 175 to 178, wherein the head, or head-end, of said guiding surface, as seen in the plane of the rotation, is made obliquely. 180. Inrichting volgens conclusie 179, waarbij de radiale lengte van dat geleidingssegment tot aan dat kopeinde naar achter, gezien in rotatierichting, afneemt.An apparatus according to claim 179, wherein the radial length from said guide segment to said head end to the rear, viewed in the direction of rotation, decreases. 181. Inrichting volgens conclusie 179, waarbij de radiale lengte van dat geleidings segment tot aan dat kopeinde naar achter, gezien in rotatierichting, progressief afneemt.An apparatus according to claim 179, wherein the radial length of said guide segment up to said head end to the rear, viewed in the direction of rotation, progressively decreases. 182. Inrichting volgens conclusie 179, waarbij de radiale lengte van dat geleidingssegment tot aan dat kopeinde naar achter, gezien in rotatierichting, toeneemt. 15An apparatus according to claim 179, wherein the radial length of said guide segment extends up to said head end to the rear when viewed in the direction of rotation. 15 183. Inrichting volgens conclusies 175 tot en met 179, waarbij dat geleidingsvlak 9 zodanig is gepositioneerd en in langsrichting is gekromd naar achter, gezien in de rotatierichting, dat de potentiaalbelasting die tijdens de versnelling door dat materiaal op dat geleidingsvlak wordt uitgeoefend, nagenoeg constant is, zodat de slijtage langs dat 20 geleidingsvlak zich regelmatig ontwikkelt met behoud van de oorspronkelijke kromming.183. An apparatus according to claims 175 to 179, wherein said guide surface 9 is positioned and longitudinally curved backward, viewed in the direction of rotation, that the potential load applied to said guide surface during acceleration by that material is substantially constant. so that the wear along that guide surface develops regularly while retaining the original curvature. 184. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 183, waarbij dat inslagorgaan is uitgerust met een inslagsegment met een inslagvlak.A device according to claims 114 to 183, wherein said weft member is provided with a weft segment with a weft surface. 185. Inrichting volgens conclusie 184, waarbij de omtrekvorm van dat inslagvlak van dat inslagsegment is afgestemd op de vorm van het inslagpatroon van dat materiaal.An apparatus according to claim 184, wherein the peripheral shape of said weft surface of said weft segment is matched to the shape of the weft pattern of that material. 186. Inrichting volgens conclusies 184 en 185, waarbij de omtrekvorm vierkant is uitgevoerd. 30186. Device according to claims 184 and 185, wherein the circumferential shape is square. 30 187. Inrichting volgens conclusies 184 tot en met 186, waarbij de omtrekvorm rechthoekig is uitgevoerd.187. An apparatus according to claims 184 to 186, wherein the peripheral shape is rectangular. 188. Inrichting volgens conclusies 184 tot en met 186, waarbij de omtrekvorm rond is 35 uitgevoerd. 10 0 6 2 60 -101 -188. Device according to claims 184 to 186, wherein the peripheral shape is round. 10 0 6 2 60 -101 - 189. Inrichting volgens conclusies 184 tot en met 186, waarbij de omtrekvorm ovaal is uitgevoerd.189. Device according to claims 184 to 186, wherein the peripheral shape is oval. 190. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 189, waarbij dat inslagorgaan is 5 uitgevoerd met een inslagsegment in de vorm van een inslagplaat met een inslagvlak.190. Device as claimed in claims 114 to 189, wherein said weft member is formed with an weft segment in the form of an weft plate with an weft surface. 191. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 190, waarbij dat inslagorgaan is uitgevoerd met een inslagsegment in de vorm van een langwerpig, broodvormig, inslag-blok, met het inslagvlak op een van de kopkanten. 10An apparatus according to claims 114 to 190, wherein said weft member is formed with an weft segment in the form of an elongated, bread-shaped weft block, with the weft surface on one of the end edges. 10 192. Inrichting volgens conclusies 191, waarbij dat inslagvlak, in het rotatievlak, loodrecht is gericht op de spiraalvormige baan die dat materiaal beschrijft, gezien vanuit een met dat inslagvlak meebewegend standpunt.192. An apparatus according to claim 191, wherein said impact plane, in the plane of rotation, is perpendicular to the helical path describing that material, viewed from a position moving with said impact plane. 193. Inrichting volgens conclusies 191 en 192, waarbij dat langwerpig inslagblok in langsrichting is gekromd, in het vlak van de bewegingsrichting van dat materiaal. i193. An apparatus according to claims 191 and 192, wherein said elongated impact block is curved longitudinally, in the plane of the direction of movement of said material. i 194. Inrichting volgens conclusies 191 tot en met 193, waarbij de as van dat gekromd langwerpig inslagblok in het verlengde ligt van de spiraalvormige baan die dat materiaal 20 beschrijft in dit vlak.194. An apparatus according to claims 191 to 193, wherein the axis of said curved elongated impact block is in line with the spiral path that material 20 describes in this plane. 195. Inrichting volgens conclusie 194, waarbij de as van dat inslagblok in het verlengde ligt van de spiraalvormige baan die het merendeel van dat materiaal beschrijft in dat vlak. 25The device of claim 194, wherein the axis of said impact block is in line with the spiral path describing most of that material in that plane. 25 196. Inrichting volgens conclusies 191 tot en met 195, waarbij de dwarsdoorsnede van dat blok, ofwel dat inslagvlak, is afgestemd op dat inslagpatroon van dat materiaal tegen dat inslagvlak.196. An apparatus according to claims 191 to 195, wherein the cross-section of said block, or that impact surface, is matched to that impact pattern of that material against that impact surface. 197. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 196, waarbij dat inslagvlak van dat inslagorgaan recht is uitgevoerd.A device according to claims 114 to 196, wherein said impact surface of said impact member is straight. 198. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 196, waarbij dat inslagvlak van dat inslagorgaan enkelvoudig hol gekromd is uitgevoerd. 35 100 6 2 60 -102-198. Apparatus according to claims 114 to 196, wherein said impact surface of said impact member has a single concave curved form. 35 100 6 2 60 -102- 199. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 196, waarbij dat inslagvlak van dat inslagorgaan dubbelgekromd hol is uitgevoerd.An apparatus according to claims 114 to 196, wherein said impact surface of said impact member is double-curved hollow. 200. Inrichting volgens conclusies 191 tot en met 196, waarbij de as is gecorrigeerd 5 voor die verlegging van die spiraalvormige baan die optreedt als gevolg van slijtage langs dat geleidingsvlak van dat geleidingssegment.200. An apparatus according to claims 191 to 196, wherein the shaft is corrected for that displacement of said helical path that occurs as a result of wear along said guide surface of said guide segment. 201. Inrichting volgens conclusie 200, waarbij de as de cirkelbeweging volgt die dat inslagblok beschrijft tijdens de rotatie, en dat inslagvlak als geheel in langsrichting de 10 vorm heeft van een ringsegment.201. Apparatus according to claim 200, wherein the axis follows the circular movement describing said impact block during rotation, and said impact surface as a whole is longitudinally in the form of a ring segment. 202. Inrichting volgens conclusie 200 en 201, waarbij dat inslagblok in langsrichting is samengesteld uit parallelle schijven.202. An apparatus according to claims 200 and 201, wherein said impact block is longitudinally composed of parallel disks. 203. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 202, waarbij dat inslagsegment van dat inslagorgaan is samengesteld uit meer als een materiaalsoort. êAn apparatus according to claims 114 to 202, wherein said weft segment of said weft member is composed of more like a material type. e 204. Inrichting volgens conclusie 204, waarbij die materiaalsoort of die materiaalsoorten waaruit dat inslagsegment is samengesteld harder zijn dan dat materiaal dat tegen 20 dat inslagvlak van dat inslagsegment inslaat.204. An apparatus according to claim 204, wherein said type of material or materials of which said weft segment is composed are harder than that material which strikes against that weft surface of said weft segment. 205. Inrichting volgens conclusies 203 en 204, waarbij die materiaalsoorten verschillende inslagslijtvastheden hebben.205. An apparatus according to claims 203 and 204, wherein said materials have different impact abrasion resistance. 206. Inrichting volgens conclusies 203 tot en met 205. waarbij dat materiaal van dat inslagsegment met de grootste inslagslijtvastheid voorkomt in het gebied waar de inslagen zich concentreren.206. An apparatus according to claims 203 to 205, wherein said material of said weft segment having the greatest impact abrasion resistance occurs in the area where the wefts are concentrated. 207. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 206, waarbij dat inslagsegment 30 langs dat inslagvlak is voorzien van een of meer openingen in de vorm van holten.207. Device as claimed in claims 114 to 206, wherein said impact segment 30 along said impact surface is provided with one or more openings in the form of cavities. 208. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 207, waarbij dat inslagsegment is opgesteld in een doosconstructie met de opening aan de zijde van dat inslagvlak van dat inslagsegment, zodat een holle ruimte ontstaat rondom dat inslagvlak tussen de rand van 35 dat inslagsegment en de rand van die doosconstructie. 1 0 0 6 2 60 -103-208. Device as claimed in claims 114 to 207, wherein said weft segment is arranged in a box construction with the opening on the side of that weft surface of said weft segment, so that a hollow space is created around that weft surface between the edge of said weft segment and the edge. of that box construction. 1 0 0 6 2 60 -103- 209. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 208, waarbij dat inslagorgaan is uitgevoerd als een rotatiesymmetrisch draaibaar inslagsegment, met de rand van dat inslag-segment als inslagvlak.209. An apparatus according to claims 114 to 208, wherein said weft member is designed as a rotationally symmetrical rotatable weft segment, with the edge of said weft segment as the weft surface. 210. Inrichting volgens conclusie 209, waarbij de rotatie-as van dat draaibaar inslag segment ligt in het vlak van die spiraalvormige baan die dat materiaal beschrijft voor dat deze dat inslagvlak treft.210. The apparatus of claim 209, wherein the rotational axis of said rotatable impact segment is in the plane of said helical path describing that material before impacting that impact surface. 211. Inrichting volgens conclusie 209, waarbij de as van dat draaibaar inslagsegment 10 ligt in een vlak loodrecht gericht op die spiraalvormige baan die dat materiaal beschrijft voor dat deze dat inslagvlak treft.A device according to claim 209, wherein the axis of said rotatable impact segment 10 is in a plane perpendicular to said helical path describing said material before impacting said impact surface. 212. Inrichting volgens conclusie 209, waarbij de as van dat draaibaar inslagsegment ligt in een vlak dat schuin is gericht op die spiraalvormige baan die dat materiaal beschrijft 15 voor dat deze dat inslagvlak treft. 4212. The apparatus of claim 209, wherein the axis of said rotatable impact segment is in a plane obliquely oriented to said helical path describing said material before impacting that impact surface. 4 213. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 208, waarbij dat inslagorgaan is uitgevoerd als een rotatiesymmetrisch draaibaar inslagsegment, met een van de kopeinden van dat inslagsegment als inslagvlak. 20An apparatus according to claims 114 to 208, wherein said weft member is designed as a rotationally symmetrical rotatable weft segment, with one of the head ends of that weft segment as weft surface. 20 214. Inrichting volgens conclusie 213, waarbij de as van die draaiende schijf ligt in het vlak van de bewegingsrichting van die spiraalvormige baan die dat materiaal beschrijft voordat deze dat inslagvlak treft.The device of claim 213, wherein the axis of said spinning disk is in the plane of the direction of movement of said spiral web describing that material before it strikes that impact surface. 215. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 214, waarbij de geleidingsorganen allen gelijksoortig zijn en regelmatig, en op gelijke radiale afstanden, rond de rotatiehart-lijn zijn opgesteld.215. The apparatus of claims 114 to 214, wherein the guide members are all similar and regularly, and equally radially spaced, about the axis of rotation. 216. Inrichting volgens conclusie 215, waarbij de bij die geleidingsorganen beho- 30 rende botsmiddelen gelijksoortig zijn en op gelijke afstanden rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld.216. An apparatus according to claim 215, wherein the collision means associated with said guiding members are similar and are equidistant about the axis of rotation. 217. Inrichting volgens conclusie 215, waarbij de geleidingsorganen niet allen gelijksoortig zijn en niet allen regelmatig en niet allen op gelijke radiale afstanden rond de 35 rotatiehartlijn zijn opgesteld. 10062 60 - 104 -217. The apparatus of claim 215, wherein the guide members are not all similar and not all are regularly and not all equally radially spaced about the axis of rotation. 10062 60 - 104 - 218. Inrichting volgens conclusie 215, waarbij de bij die geleidingsorganen behorende botsmiddelen niet allen gelijksoortig zijn en niet allen regelmatig en niet allen op gelijke afstanden rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld.An apparatus according to claim 215, wherein the impact means associated with said guide members are not all similar and not all are regularly and not all equally spaced about the axis of rotation. 219. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 218, waarbij die geleidingsorganen en die bijbehorende botsmiddelen allen gelijksoortig zijn, die geleidingsorganen allen regelmatig en op gelijke radiale afstand rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld en die bijbehorende gelijksoortige botsmiddelen niet allen gelijkmatig en niet allen op dezelfde radiale afstand rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld. 10An apparatus according to claims 114 to 218, wherein said guiding members and said associated impact means are all similar, said guiding members are all regularly and equidistantly radially spaced about the axis of rotation and said associated similar impact means are not all uniform and not all on the same radial spaced around the axis of rotation. 10 220. Inrichting volgens conclusie 114 tot en met 219, waarbij de geleidingsorganen allen regelmatig rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld, de radiale afstanden tot die centrale toevoeren van die afzonderlijke geleidingsorganen niet allen gelijk zijn, en de radiale afstand tot die afvoereinden van die afzonderlijke geleidingsorganen gelijk zijn. 15An apparatus according to claims 114 to 219, wherein the guide members are all arranged regularly around the axis of rotation, the radial distances to said central supply of said individual guide members are not all equal, and the radial distance to said discharge ends of said separate guide members to be. 15 221. Inrichting volgens conclusie 220, waarbij die geleidingsorganen gelijksoortig é zijn maar niet allen regelmatig verdeeld rond de rotatiehartlijn zijn opgesteld.221. Apparatus according to claim 220, wherein said guide members are similar but not all are regularly spaced about the axis of rotation. 222. Inrichting volgens conclusie 220, waarbij de radiale afstanden tot de afvoer- 20 einden van de geleidingsorganen niet allen gelijk zijn.222. Device according to claim 220, wherein the radial distances to the discharge ends of the guide members are not all equal. 223. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 222, waarbij die stationaire inslag-organen worden gevormd door afzonderlijke stationaire inslagplaten met stationaire inslag-vlakken. 25An apparatus according to claims 114 to 222, wherein said stationary impact members are constituted by separate stationary impact plates with stationary impact surfaces. 25 224. Inrichting volgens conclusie 223, waarbij dat stationaire inslagvlak van die stationaire inslagplaat recht is uitgevoerd.224. An apparatus according to claim 223, wherein said stationary impact surface of said stationary impact plate is straight. 225. Inrichting volgens conclusie 223, waarbij dat inslagvlak enkelvoudig hol ge- 30 kromd is uitgevoerd.225. An apparatus according to claim 223, wherein said impact surface has a single concave curved form. 226. Inrichting volgens conclusie 223, waarbij dat inslagvlak van die stationaire inslagplaten dubbelgekromd is uitgevoerd.226. Device as claimed in claim 223, wherein said impact surface of said stationary impact plates is double curved. 227. Inrichting volgens conclusies 225 en 226, waarbi j dat stationair inslagvlak hol is 100 6 2 60 -105 - gekromd en wel zodanig dat de inslagen van dat materiaal tegen dat stationair inslagvlak, gezien vanuit een stilstaand standpunt, onder zoveel mogelijk gelijke inslaghoek plaatsvindt.227. Device as claimed in claims 225 and 226, wherein said stationary impact surface is hollow 100 6 2 60 -105 - curved such that the impacts of said material against said stationary impact surface take place under as much equal impact angle as possible from a stationary position . 228. Inrichting volgens conclusie 227, waarbij dat stationaire inslagvlak, ter plaatse waar dat materiaal dat stationaire inslagvlak Deft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit stilstaande positie, loodrecht is gericht op die rechte baan die dat materiaal beschrijft.228. The apparatus of claim 227, wherein said stationary impact face, at the location where said material which defines stationary impact face, viewed in the plane of rotation and viewed from a stationary position, is perpendicular to said straight path describing said material. 229. Inrichting volgens conclusies 227 en 228, waarbij dat stationaire inslagvlak is gekromd volgens de cirkelevolvente van de plaats op de cirkelomtrek vanwaar dat gebotste materiaal in een rechte baan wordt geleid.An apparatus according to claims 227 and 228, wherein said stationary impact surface is curved according to the circular evolutive of the location on the circumference from which said impacted material is guided in a straight path. 230. Inrichting volgens conclusie 227 en 228, waarbij dat stationaire inslagvlak is 15 gekromd volgens opeenvolgende, vloeiend in elkaar overlopende cirkelevolventen.230. An apparatus according to claims 227 and 228, wherein said stationary impact surface is curved according to successive smoothly flowing circular evolutions. 231. Inrichting volgens conclusies 223 tot en met 230, waarbij dat stationaire inslagvlak hol is gekromd, en wel zodanig, dat die inslagen van dat gebotste materiaal tegen dat stationaire inslagvlak, gezien vanuit een stilstaand standpunt, zoveel mogelijk plaatsvin- 20 den onder een hoek van 75° tot 85ü.231. Device according to claims 223 to 230, wherein said stationary impact surface is curved in a hollow manner, such that said impacts of said impacted material against said stationary impact surface, as far as possible from an stationary position, take place at an angle. from 75 ° to 85 °. 232. Inrichting volgens conclusies 223 tot en met 230, waarbij centrisch, regelmatig verdeeld rond de rotatiehartlijn, op een radiale afstand van die rotatiehartlijn die groter is dan de overeenkomstige radiale afstand tot dat inslagvlak vanwaar dat gebotste materiaal 25 in een rechte baan wordt geleid, zoveel inslagorganen zijn opgesteld dat al dat gebotste materiaal dat vanaf de botsmiddelen in een rechte baan wordt geleid tegen die stationaire inslagvlakken van die stationaire inslagorganen inslaan.An apparatus according to claims 223 to 230, wherein centrically, regularly distributed around the axis of rotation, at a radial distance from said axis of rotation greater than the corresponding radial distance from that impact plane from which said impacted material 25 is guided in a straight path, so many impact members are arranged that all that impacted material which is guided in a straight path from the impact means against those stationary impact surfaces of said stationary impact members. 233. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 232, waarbij dat stationaire inslag- 30 orgaan wordt gevormd door een bed van overeenkomstig materiaal.233. Device according to claims 114 to 232, wherein said stationary impact member is formed by a bed of corresponding material. 234. Inrichting volgens conclusie 233, waarbij dat bed van overeenkomstig materiaal worst gevormd in een stationaire cirkelvormige gootconstructie die met de opening naar binnen gericht buiten rond de door de inslagorganen bepaalde cilindrische ruimte is ge- 35 plaatst waarin die inslagorganen roteren. 1 0 0 6 2 60 - 106 -234. An apparatus according to claim 233, wherein said bed of corresponding material is sausage formed in a stationary circular gutter construction with the opening inwardly disposed about the cylindrical space defined by the weft members in which said weft members rotate. 1 0 0 6 2 60 - 106 - 235. Inrichting volgens conclusies 233 en 234, waarbij dat stationaire bed van overeenkomstig materiaal zodanig is gevormd dat de inslagen van dat materiaal tegen dit stationaire bed, gezien vanuit een stilstaand standpunt, onder zoveel mogelijk gelijke inslag-hoek plaatsvinden. 5235. An apparatus according to claims 233 and 234, wherein said stationary bed of corresponding material is formed such that the impacts of said material against this stationary bed, viewed from a stationary position, take place at as much equal impact angle as possible. 5 236. Inrichting volgens conclusies 233 tot en met 235, waarbij dat stationaire bed van overeenkomstig materiaal, ter plaatse waar dat gebotste materiaal dat stationaire bed treft, gezien in het vlak van de rotatie en gezien vanuit een stilstaand standpunt, loodrecht is gericht op die rechte baan van dat gebotste materiaal. 10236. An apparatus according to claims 233 to 235, wherein said stationary bed of corresponding material, where said impacted material strikes said stationary bed, viewed in the plane of rotation and viewed from a stationary position, is perpendicular to said straight trajectory of that collided material. 10 237. Inrichting volgens conclusies 233 tot en met 236, waarbij dat stationaire bed van overeenkomstig materiaal een inslagvlak vormt dat is gekromd volgens de cirkelevolvente van de plaats op de cirkelomtrek vanwaar dat gebotste materiaal in een rechte baan wordt geleid. 15An apparatus according to claims 233 to 236, wherein said stationary bed of corresponding material forms an impact surface that is curved according to the circular evolutive of the location on the circumference of the circle from which said impacted material is guided in a straight path. 15 238. Inrichting volgens conclusie 237, waarbij de bodemplaat van de gootconstructie t is uitgesneden in de vorm van de cirkelevolventen van de plaats op de cirkelomtrek van waar dat gebotste materiaal in een rechte baan wordt geleid.An apparatus according to claim 237, wherein the bottom plate of the gutter construction t is cut in the form of the circular evolutions of the location on the circumference of the circle where said impacted material is guided in a straight path. 239. Inrichting volgens conclusies 233 tot en met 238, waarbij een deel van dat mate riaal, buiten langs de rotor, dus vanuit een stationaire toestand, voorlangs het stationaire bed van eigen materiaal wordt geleid.239. Device as claimed in claims 233 to 238, wherein a part of said material is guided outside the rotor, i.e. from a stationary state, past the stationary bed of its own material. 240. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 239, waarbij dat inslagorgaan wordt 25 gevormd door een voorwerp.240. Device according to claims 114 to 239, wherein said weft member is formed by an object. 241. Inrichting volgens conclusie 239, waarbij dat voorwerp rotatie-symmetrisch is opgesteld.A device according to claim 239, wherein said object is arranged rotationally symmetrically. 242. Inrichting volgens conclusies 240 en 241, waarbij dat voorwerp tijdens de omdraai ende beweging in hoogte verstelbaar is.242. Device according to claims 240 and 241, wherein said object is height-adjustable during the reversing movement. 243. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 242, waarbij de achtereenvolgende stappen plaatsvinden in een ruimte waarin de temperatuur kan worden ingesteld. 35 1 0 0 62 60 - 107 -243. Apparatus according to claims 114 to 242, wherein the successive steps take place in a room in which the temperature can be adjusted. 35 1 0 0 62 60 - 107 - 244. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 243, waarbij de achtereenvolgende stappen plaatsvinden in een ruimte waarin een vacuüm kan worden gecreëerd.The device of claims 114 to 243, wherein the successive steps take place in a space in which a vacuum can be created. 245. Inrichting volgens conclusies 114 tot en met 244, waarbij de achtereenvolgende 5 stappen plaatsvinden in een ruimte waarin een overdruk kan worden gecreëerd. 10 15 20 25 30 35 1 0 0 6 2 60An apparatus according to claims 114 to 244, wherein the successive 5 steps take place in a space in which an overpressure can be created. 10 15 20 25 30 35 1 0 0 6 2 60
NL1006260A 1996-10-11 1997-06-09 Method and device for causing material to collide or break synchronously. NL1006260C2 (en)

Priority Applications (14)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/948,077 US5860605A (en) 1996-10-11 1997-10-09 Method and device for synchronously making material collide
AU45756/97A AU731523B2 (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and device for synchronously impact milling of material
EP97944211A EP0939676B1 (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and device for synchronously impact milling of material
PT97944211T PT939676E (en) 1996-10-11 1997-10-10 METHOD AND DEVICE FOR CUTTING MATERIAL SYNCHRONOLOGY
AT97944211T ATE214636T1 (en) 1996-10-11 1997-10-10 METHOD AND DEVICE FOR SYNCHRONIZED IMPACT SHREDDING OF MATERIAL
DE69711213T DE69711213T2 (en) 1996-10-11 1997-10-10 METHOD AND DEVICE FOR SYNCHRONIZED IMPACT CRUSHERS OF MATERIAL
EP97203162A EP0835690A1 (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and device for synchronously impact milling of material
NZ335069A NZ335069A (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and device for synchronously impact milling of material
ES97944211T ES2175465T3 (en) 1996-10-11 1997-10-10 METHOD AND DEVICE FOR CRUSHING MATERIAL BY IMPACT SYNCHRONICALLY.
PCT/NL1997/000565 WO1998016319A1 (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and device for synchronously impact milling of material
DK97944211T DK0939676T3 (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and apparatus for synchronous pulse-splitting of material
CA002268529A CA2268529A1 (en) 1996-10-11 1997-10-10 Method and device for synchronously impact milling of material
JP29489197A JP3855138B2 (en) 1996-10-11 1997-10-13 Method and apparatus for performing substance collision synchronously
ZA982613A ZA982613B (en) 1997-06-09 1998-03-27 Method and device for synchronously making material collide

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1004251A NL1004251C2 (en) 1996-10-11 1996-10-11 Method of colliding stream of granular material for cleaning or forming cubes
NL1004251 1996-10-11

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NL1006260C2 true NL1006260C2 (en) 1998-04-15

Family

ID=19763660

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1004251A NL1004251C2 (en) 1996-10-11 1996-10-11 Method of colliding stream of granular material for cleaning or forming cubes
NL1006260A NL1006260C2 (en) 1996-10-11 1997-06-09 Method and device for causing material to collide or break synchronously.

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1004251A NL1004251C2 (en) 1996-10-11 1996-10-11 Method of colliding stream of granular material for cleaning or forming cubes

Country Status (1)

Country Link
NL (2) NL1004251C2 (en)

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL100111C (en) *
GB309854A (en) * 1928-04-16 1929-10-16 Mines Domaniales De Potasse D'alsace
GB376760A (en) * 1931-03-05 1932-07-05 Ernest Feuerheerd Improvements in or relating to apparatus for pulverising or grinding coal and other materials
FR2005680A1 (en) * 1968-04-06 1969-12-12 Steinmuller L Et C G Bh
SU1248655A1 (en) * 1984-04-24 1986-08-07 Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Силикатного Бетона Автоклавного Твердения "Силикатобетон" Centrifugal impact mill
DE9308860U1 (en) * 1993-06-10 1994-10-20 Dichter, Hans-Joachim, 10829 Berlin Impact crusher
DE4413532A1 (en) * 1994-04-15 1995-10-19 Hans Van Der Zanden Impact=type comminution machine

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2412348A1 (en) * 1977-12-20 1979-07-20 Creusot Loire Centrifugal pulveriser projecting particles onto blade targets - which pivot to present opposite faces to particles depending on rotational direction of centrifuge
US4697743A (en) * 1982-12-13 1987-10-06 Sicomant Ab Juteskarsgatan 38 Method of finely crushing particles of material in an impact mill and apparatus for performing the method

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL100111C (en) *
GB309854A (en) * 1928-04-16 1929-10-16 Mines Domaniales De Potasse D'alsace
GB376760A (en) * 1931-03-05 1932-07-05 Ernest Feuerheerd Improvements in or relating to apparatus for pulverising or grinding coal and other materials
FR2005680A1 (en) * 1968-04-06 1969-12-12 Steinmuller L Et C G Bh
SU1248655A1 (en) * 1984-04-24 1986-08-07 Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Силикатного Бетона Автоклавного Твердения "Силикатобетон" Centrifugal impact mill
DE9308860U1 (en) * 1993-06-10 1994-10-20 Dichter, Hans-Joachim, 10829 Berlin Impact crusher
DE4413532A1 (en) * 1994-04-15 1995-10-19 Hans Van Der Zanden Impact=type comminution machine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DATABASE WPI Section PQ Week 8713, 8 April 1987 Derwent World Patents Index; Class P41, AN 87-092171, XP002032235 *

Also Published As

Publication number Publication date
NL1004251C2 (en) 1998-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3855138B2 (en) Method and apparatus for performing substance collision synchronously
US3970257A (en) Apparatus for reducing the size of discrete material
AU754157B2 (en) Device for synchronously and symmetrically making material collide
US6926215B2 (en) Hammermill
US3931937A (en) Breaker/crusher
NL1006260C2 (en) Method and device for causing material to collide or break synchronously.
JP3907586B2 (en) Crusher with streamlined space
US2049466A (en) Abrasive throwing wheel
JPH07275727A (en) Vertical impact crusher
NL1013895C1 (en) Rotor for accelerating a flow of granular material.
US7036759B2 (en) Autogenous rotor
AU683848B2 (en) Spread path modifier for agricultural spreader
NL1012022C1 (en) Method and device for guiding material into one essentially predetermined flow of material.
KR100501712B1 (en) Method and device for crushing of bulk materials
JPH08266920A (en) Operation method for vertical impact crusher
RU2111055C1 (en) Combined impact crusher
CN220310624U (en) Vertical sand making machine rotor structure and vertical sand making machine
US4061281A (en) Striking plate for disintegrating mill
NL1017934C2 (en) Autogenous rotor for accelerating and breaking of stream of granular material particles by means of centrifugal force
JPH0596194A (en) Crushing method in vertical crusher
US2067956A (en) Cutting stone and the like
JPH10309484A (en) Centrifugal impact crusher
RU2299765C2 (en) Impact crushing method and impact crusher for performing the same
NL1015583C1 (en) Mill with streamlined space allows material to collide several times in a pre-determined manner
CA1095871A (en) Striking plate for disintergrating mill

Legal Events

Date Code Title Description
PD2B A search report has been drawn up
VD1 Lapsed due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20050101