NL1018815C2 - Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product. - Google Patents

Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product. Download PDF

Info

Publication number
NL1018815C2
NL1018815C2 NL1018815A NL1018815A NL1018815C2 NL 1018815 C2 NL1018815 C2 NL 1018815C2 NL 1018815 A NL1018815 A NL 1018815A NL 1018815 A NL1018815 A NL 1018815A NL 1018815 C2 NL1018815 C2 NL 1018815C2
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
billet
plate
slab
thickness
aluminum
Prior art date
Application number
NL1018815A
Other languages
English (en)
Inventor
Menno Rutger Van Der Winden
Original Assignee
Corus Technology B V
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to NL1018815A priority Critical patent/NL1018815C2/nl
Application filed by Corus Technology B V filed Critical Corus Technology B V
Priority to PCT/NL2002/000549 priority patent/WO2003022469A1/en
Priority to US10/487,146 priority patent/US7546756B2/en
Priority to AT02753291T priority patent/ATE426467T1/de
Priority to DE60231720T priority patent/DE60231720D1/de
Priority to JP2003526586A priority patent/JP4959108B2/ja
Priority to CA002458231A priority patent/CA2458231C/en
Priority to RU2004108692/02A priority patent/RU2267367C2/ru
Priority to CNB028193105A priority patent/CN1274430C/zh
Priority to EP02753291A priority patent/EP1420895B1/en
Priority to AU2002313966A priority patent/AU2002313966B2/en
Priority to ES02753291T priority patent/ES2322698T3/es
Application granted granted Critical
Publication of NL1018815C2 publication Critical patent/NL1018815C2/nl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
    • B21B1/026—Rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/001—Aluminium or its alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/005—Copper or its alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/02—Roll dimensions
    • B21B2267/06—Roll diameter
    • B21B2267/065—Top and bottom roll have different diameters; Asymmetrical rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2275/00—Mill drive parameters
    • B21B2275/02—Speed
    • B21B2275/04—Roll speed
    • B21B2275/05—Speed difference between top and bottom rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)

Description

WERKWIJZE VOOR HET BEWERKEN VAN EEN METALEN PLAK OF KNUPPEL, EN DAARMEE VERVAARDIGD PRODUKT
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het bewerken van een metalen 5 plak of knuppel, waarbij de plak of knuppel tussen een stel roterende walsrollen van een walstuig doorgevoerd wordt om de plak of extrusieknuppel te walsen.
Walsen is een zeer gebruikelijke bewerking om metalen gewenste dimensies en eigenschappen te geven. Zo treedt bij het walsen een structuurverbetering op doordat korrelverfijning plaatsvindt onder invloed van het walsen.
10 Bij het walsen van plakken vindt echter een grote dikteverandering plaats, die in een aantal gevallen ongewenst is. Zo is het bijvoorbeeld in de vliegtuigbouw noodzakelijk om te beschikken over aluminiumplaat met een dikte van 20 tot 30 cm voor onder meer de vervaardiging van vloerbalken voor vliegtuigen. Aangezien gegoten en afgefreesde aluminiumplakken op dit moment een maximale dikte van 60 15 cm bezitten, mag de dikteverandering door het walsen slechts ongeveer 50% bedragen. Bij het walsen treedt per pas door een walstuig gewoonlijk een dikteverandering van 10 tot 30% op.
Bij het gieten van dikke aluminiumplakken ontstaan in de plak porositeiten, hetgeen inherent is aan het gietproces. Door de plakken voldoende vaak te walsen 20 worden deze porositeiten dichtgedrukt. Wanneer echter een aluminiumplaat met een dikte van 20 tot 30 cm gevormd moet worden, worden door het walsen alleen de porositeiten in de buitenste lagen van de plak dichtgedrukt, en niet die in de kern van het materiaal. De porositeiten in de kem van het materiaal zijn echter zeer nadelig voor de mechanische eigenschappen van het materiaal, in het bijzonder omdat in 25 bijvoorbeeld een vloerbalk van een vliegtuig een groot gedeelte van het materiaal weggefreesd wordt en het resterende materiaal alle spanningen op moet nemen, waarbij porositeiten zeer nadelig zijn voor de sterkte van het materiaal. Tevens vindt alleen in de buitenste lagen van de plaat korrelverfijning op. Om de porositeiten dicht te drukken en ook in de kem van de plaat korrelverfijning te verkrijgen moet de 30 doorwalsgraad van de dikke plak daarom hoog zijn, hetgeen betekent dat de plak in de meeste gevallen ook in dwarsrichting gestuikt moet worden opdat de plaat die gevormd wordt dik genoeg blijft.
-2-
Aluminium knuppels voor extrusie doeleinden worden gewoonlijk niet gewalst. Zij worden als ronde knuppel gegoten en alleen afgeknipt voor gebruik in een extrusiepers. Nadelig hierbij is dat bij het extruderen van staf en draad met een grote doorsnede in verhouding tot de gegoten knuppel een deel van het materiaal 5 weinig of niet vervormd wordt, maar onvervormd door de extrusiematrijs geëxtrudeerd wordt. Er treedt dan weinig of geen korrelverfijning op, hetgeen ongunstig is voor het geëxtrudeerde profiel. Aluminium extrusieknuppels bezitten gewoonlijk een diameter van 40 tot 600 cm.
Ook bij staal is het verkrijgen van korrelverfijning gewenst. Zo is het 10 bijvoorbeeld bekend dat stalen knuppels die tot profielen gewalst worden, zoals H-profielen, vaak een gedeelte bezitten dat nauwelijks een walsbewerking heeft ondergaan, waardoor in dat gedeelte weinig of geen korrelverfijning optreedt. Stalen knuppels bezitten gewoonlijk een diameter van 200 tot 600 mm of in doorsnede afmetingen van 200 tot 600 mm, wanneer de doorsnede rechthoekig is.
15 Het is een doel van de uitvinding een werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel te verschaffen, waarmee de eigenschappen van het daarmee vervaardigde produkt verbeterd worden.
Het is een ander doel van de uitvinding een werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel te verschaffen, waarmee een korrelverfijning door de 20 gehele dikte van het daarmee vervaardigde produkt verkregen wordt.
Het is weer een ander doel van de uitvinding een werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel te verschaffen, waarmee de porositeiten in sterke mate dichtgedrukt worden.
Het is tevens een doel van de uitvinding een metalen plaat of knuppel te 25 verschaffen, waarin de porositeiten in sterke mate dichtgedrukt zijn, en/of de korrelverfijning homogeen is.
Een of meer van deze doelen zijn bereikt met een werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, waarbij de plak of knuppel tussen een stel roterende walsrollen van een walstuig doorgevoerd wordt om de plak of knuppel te 30 walsen, waarbij de walsrollen van het walstuig een verschillende omtrekssnelheid bezitten en het verschil in omtrekssnelheid ten minste 10% en ten hoogste 100% bedraagt, en waarbij de dikte van de plak of plaat door het walsen per pas maximaal -3- 15% gereduceerd wordt of de diameter van de knuppel in het vlak van de walsrollen door het walsen maximaal 15% gereduceerd wordt.
Doordat de walsrollen een verschillende omtrekssnelheid bezitten treedt in de plak of knuppel afschuiving op, die door de gehele dikte van de plak of knuppel op 5 blijkt te treden. Gebleken is, dat hiervoor een snelheidsverschil van minimaal 10% nodig is. Door de afschuiving worden de porositeiten in sterke mate dichtgedrukt, en doordat de afschuiving over de gehele dikte van de plak of knuppel optreedt worden ook de porositeiten in de kern van het materiaal in sterke mate dichtgedrukt. Hiervoor is het niet nodig een grote dikteverandering door te voeren, maar kan 10 volstaan met een dikteverandering van maximaal 15%.
Naast het dichtdrukken van porositeiten is het voor zowel metalen plakken als knuppels van belang dat door de afschuiving een fijnere korrelstructuur ontstaat over de gehele dikte van de plak of knuppel. Dit geeft het materiaal een hogere sterkte. Door het afschuiven worden tevens de eutectische deeltjes opgebroken, hetgeen 15 resulteert in een verbeterde taaiheid.
Daarnaast wordt verwacht dat het materiaal een verbeterde vermoeiingsscheur-groeiwaarde (fatigue crack growth rate) zal bezitten doordat de korrels door het afschuiven een min of meer gekartelde vorm zullen bezitten. Dit resulteert in een verbeterde taaiheid en een verhoogde ongevoeligheid voor beschadigingen.
20 Tevens wordt verwacht dat door de bewerking volgens de uitvinding het opperv 1 aktelaagje van het materiaal anders zal zijn dan bij het gebruikelijke walsen van het materiaal. Bij gewoon walsen ontstaat een laagje met zeer fijnkorrelig materiaal. Bij de bewerking volgens de uitvinding is dit laagje veel dunner. De verwachting is dat hierdoor de corrosieweerstand van het materiaal verbetert. Dit kan 25 gunstig zijn voor allerlei plaatmateriaal, bijvoorbeeld voor toepassing in de bouw.
Ook wordt verwacht dat bij de bewerking volgens de uitvinding een gewalste plaat minder breedteverandering (Engels: spread) zal vertonen.
Door de afschuiving over de gehele dikte van de plaat zal de plaat na de bewerking volgens de uitvinding nauwelijks tot geen residuele spanningen bezitten, 30 zodat de plaat na verdere bewerking zoals fresen zijn vorm goed zal behouden.
Uiteraard moet een knuppel als die oorspronkelijk een ronde dwarsdoorsnede bezit, en die gewalst is en daardoor in doorsnede ovaal geworden is, een kwart slag -4- gedraaid worden en nogmaals gewalst worden om de knuppel in doorsnede weer bij benadering rond te maken. Daarom wordt bij voorkeur uitgegaan van een ovaal gegoten extrusieknuppel, die na het walsen een in hoofdzaak ronde doorsnede bezit.
Bij voorkeur wordt de dikte van de plak of knuppel per pas maximaal 8% 5 gereduceerd, en bij voorkeur maximaal 5% gereduceerd. Aangezien het dichtdrukken van de porositeiten volgens de uitvinding bewerkstelligd wordt door het verschil in omtrekssnelheid tussen de walsrollen en de daar uit voortvloeiende afschuiving, is de diktereductie van het materiaal niet meer nodig om de porositeiten dicht te drukken, maar voornamelijk om de walsrollen op het materiaal aan te laten grijpen. Hiervoor 10 is, afhankelijk van het uitgangsmateriaal, slechts een geringe dikteverandenng nodig, hetgeen gunstig is om een plaat met een grote dikte te verkrijgen. Hoe geringer de reductie, hoe dikker de dikke plaat blijft. Hetzelfde geldt, mutatis mutandis, voor de andere voordelen van de bewerking, en ook voor knuppels, omdat alle voordelen gekoppeld zijn aan de afschuiving.
15 Bij voorkeur bedraagt het verschil in omtrekssnelheid ten minste 25%, bij meer voorkeur ten minste 50%. Naarmate het verschil in omtreksnelheid van de walsrollen groter is, zal de afschuiving sterker zijn. De porositeiten worden daardoor beter dichtgedrukt, en ook de andere voordelen treden in sterkere mate op.
Volgens een voordelige uitvoering wordt de wals zodanig uitgevoerd dat de 20 walsrollen een verschillende diameter bezitten. Hiermee kan het gewenste verschil in omtrekssnelheid verkregen worden.
Volgens een andere voordelige uitvoering bezitten de walsrollen een verschillende rotatiesnelheid. Ook hiermee kan het gewenste verschil in rotatiesnelheid verkregen worden.
25 Het is tevens mogelijk deze twee laatste maatregelen te combineren om het gewenste verschil in rotatiesnelheid te verkrijgen.
Bij voorkeur wordt het walsen uitgevoerd bij een verhoogde temperatuur. Hierdoor verloopt het walsen soepeler. Bij voorkeur wordt voor aluminium het walsen uitgevoerd bij een temperatuur tussen 300 en 550°C aangezien een goede 30 vervorming van dikke aluminium plakken en (extrusie)knuppels in dit temperatuurtraject mogelijk is, bij meer voorkeur tussen 425 en 475°C. Bij ongeveer 450° C verloopt de vervorming van aluminium het gemakkelijkste.
-5-
Volgens een voordelige uitvoering van de werkwijze wordt de plak of knuppel onder een hoek tussen 5 en 45° met de loodlijn op het vlak door de hartlijnen van de walsrollen, tussen de walsrollen gevoerd. Door de plak of knuppel onder een hoek tussen de walsrollen te voeren grijpt de wals gemakkelijker aan op de plak of 5 knuppel, waardoor de dikteverandering zo gering mogelijk gehouden kan worden. Bij voorkeur wordt de plak of knuppel onder een hoek tussen 15 en 25° toegevoerd, aangezien de aangrijping van de walsrollen dan het beste is.
Volgens een voordelige uitvoering van de werkwijze wordt de bewerking volgens de uitvinding zoals hierboven omschreven na het voor de eerste maal walsen 10 nog een of meer maal herhaald. Door de bewerking volgens de uitvinding een of meer malen te herhalen kunnen de porositeiten zo goed als volledig worden dichtgedrukt. Tevens wordt door het aantal bewerkingen volgens de uitvinding de mate van korrelverfijning bepaald. Bij voorkeur wordt de bewerking na de eerste bewerking nog twee maal herhaald. Het aantal keren dat de bewerking herhaald moet 15 worden hangt echter af van de dikte van de plak of de diameter van de knuppel, het verschil in omtrekssnelheid van de walsrollen en de grootte van de porositeiten in de plak of de gewenste korrelverfijning. Ook de eisen die gesteld worden aan de grootte van de porositeiten na de bewerking volgens de uitvinding speelt uiteraard een rol.
Bij voorkeur wordt de bewerking of bewerkingen op een metalen plak met een 20 walstuig waarvan de walsrollen een verschillende omtrekssnelheid bezitten, voorafgegaan of gevolgd door een walsbewerking die uitgevoerd met een wals waarvan de walsrollen een in hoofdzaak gelijke omtrekssnelheid bezitten. Deze laatste walsbewerking kan bijvoorbeeld bestaan uit het gebruikelijke walsen, waarbij een duidelijke dikteverandering optreedt, of uit het ‘shape’ walsen. Door deze laatste 25 bewerkingen wordt de door het walsen gevormde plaat nauwkeurig de gewenste vlakheid, eindvorm en einddikte gegeven. Na het walsen volgens de uitvinding kan de plaat ook op gebruikelijke wijze gerekt worden (Engels: to stretch) om de plaat de gewenste vlakheid te geven, zonder de dikte nog wezenlijk te veranderen.
Volgens een uitvoering wordt bij voorkeur uitgegaan van een aluminium plak 30 met een dikte van 20 tot 60 cm. Dunnere plakken kunnen ook volgens de werkwijze van de uitvinding bewerkt worden, maar bij dunnere plakken worden de porositeiten ook bij het op gebruikelijke wijze walsen in voldoende mate dichtgedrukt. Bij meer -6- voorkeur wordt uitgegaan van een plak met een dikte van 30 tot 60 cm of van 40 tot 60 cm, aangezien de hieruit gevormde platen gezien hun dikte industrieel het meest interessant zijn.
Volgens een andere uitvoering wordt bij voorkeur uitgegaan van een 5 aluminium extrusieknuppel met een diameter van 40 tot 600 cm. Dit zijn in de praktijk gebruikelijke afmetingen voor het extruderen van aluminium.
Volgens weer een andere uitvoering wordt uitgegaan van een stalen plak met een dikte van 10 tot 80 cm, bij voorkeur van 20 tot 40 cm. Vooral voor dikkere stalen plakken is het bereiken van een in hoofdzaak homogene korrelverfijning gewenst.
10 Volgens nog een andere uitvoering wordt uitgegaan van een stalen knuppel met een diameter van 20 tot 60 cm. Hieruit kunnen grote stalen profielen gewalst worden. Met de werkwijze volgens de uitvinding is het tevens mogelijk roestvast staal, koper, magnesium of titanium te bewerken.
Volgens een voordelige uitvoering wordt de metalen plak gevormd door twee 15 of meer lagen metaal, bij voorkeur twee of meer lagen bestaande uit verschillende legeringen van een metaal of verschillende metalen. Op deze wijze is het bijvoorbeeld mogelijk gelaagd materiaal te vervaardigen, zoals zogeheten geclad materiaal voor bijvoorbeeld aluminium brazing sheet.
De aluminium plaat die met behulp van de boven omschreven werkwijze 20 volgens de uitvinding vervaardigd is heeft bij voorkeur en dikte tussen 10 en 60 cm. Dunnere plaat kan op de gebruikelijke wijze gewalst worden om porositeiten dicht te drukken. Bij voorkeur heeft de plaat een dikte tussen 20 en 60 cm, aangezien deze dikten industrieel gezien het meest interessant zijn.
De extrusieknuppel die bewerkt is volgens ze bovenstaande werkwijze heeft bij 25 voorkeur zijn diameter goeddeels behouden.
De aluminium plaat bestaat bij voorkeur uit een aluminiumlegering uit de AA 2χχχ serie of de AA 7xxx serie, zoals AA 2324, AA 7050 of AA 7010. De AA 7xxx legering wordt veel toegepast in de vliegtuigbouw. De aluminiumplaat volgens de uitvinding wordt in een vliegtuig bij voorbeeld gebruikt als drukschot, vloerbalk of 30 vleugelbalk.
De aluminium plaat bestaat alternatief uit een aluminiumlegering uit de AA 5xxx serie, zoals AA 5083, AA 5383 of AA 5059. Dit type aluminium plaat wordt -7- toegepast in de scheepsbouw, bijvoorbeeld als ophangring voor waterstraalmotoren (water jet engine suspension ring) in bijvoorbeeld fast ferries.
Volgens nog een ander alternatief bestaat de aluminium plaat uit een aluminiumlegering uit de AA 2xxx of AA 5xxx of AA 6xxx of AA 7xxx serie, zoals 5 AA 2024, AA 5083, AA 6061, AA 7050 of AA 7075. Dit type aluminium plaat wordt toegepast voor het maken van gereedschap en matrijzen.
De aluminium extrusieknuppel bestaat bij voorkeur uit een aluminiumlegering uit de AA 2xxx, AA 6xxx of AA 7xxx serie, zoals AA 2014, AA 6061, AA 6262, AA 6082 of AA 7075. Dit type aluminium knuppels wordt gebruikt voor de 10 vervaardiging van stafmateriaal voor de vervaardiging van ventielblokken, airbags, en profielen in de bouw en voertuigconstructies zoals treinwagons.
Volgens een andere uitvoering wordt uitgegaan van een stalen plaat vervaardigd met behulp van de werkwijze volgens de uitvinding, bij voorkeur interkritisch gewalste plaat, ferritisch gewalste plaat of thermomechanisch beheerst 15 gewalste plaat. Deze plaat heeft een minimaal 10% hogere sterkte in vergelijking met de plaat van dezelfde legering die conventioneel gewalst is.
Dit type stalen plaat is te gebruiken voor offshore toepassingen of voor het vervaardigen van pijpen. Deze plaat heeft een minimaal 10% hogere sterkte in vergelijking met de plaat van dezelfde legering die conventioneel gewalst is.
20 De uitvinding heeft tevens betrekking op een verbeterde metalen plaat of knuppel, die bij voorkeur met behulp van de werkwijze volgens het eerste aspect van de uitvinding vervaardigd is, waarbij de porositeiten in de kern van de plaat of knuppel een grootste afmeting bezitten die kleiner is dan 20 pm, bij voorkeur kleiner dan 10 pm. Gegoten plakken en knuppels bezitten, door het gieten, altijd porositeiten 25 die duidelijk groter zijn dan 20 pm. De gebruikelijke walsbewerkingen kunnen deze porositeiten in de kern slechts in geringe mate of in het geheel niet dichtdrukken. De walsbewerking volgens de uitvinding maakt het mogelijk platen en knuppels te verschaffen met porositeiten die veel kleiner zijn.
De uitvinding heeft ook betrekking op een verbeterde metalen plaat of knuppel, 30 die bij voorkeur met behulp van de werkwijze volgens het eerste aspect van de uitvinding vervaardigd is, waarbij de niet-gerekristalliseerde metalen plaat of knuppel in de kem van de plaat of knuppel een gedeformeerde korrelstructuur bezit, -8- waarbij de korrels gemiddeld een lengte bezitten die 2 tot 20 maal zo groot is als hun dikte, bij voorkeur een lengte die 5 tot 20 maal zo groot is als hun dikte. Doordat plakken en knuppels bij het op gebruikelijke wijze walsen in de kern slechts een geringe vervorming ondervindt, zijn de metaalkorrels in de kern nauwelijks 5 vervormd. De walsbewerking volgens de uitvinding maakt het mogelijk platen en knuppels te verschaffen met sterk vervormde korrels. Bij rekristallisatie zal hierdoor een zeer fijne korrelstructuur ontstaan.
De uitvinding heeft mede betrekking op een verbeterde metalen plaat of knuppel, die bij voorkeur met behulp van de werkwijze volgens het eerste aspect van 10 de uitvinding vervaardigd is, waarbij de metalen plaat of knuppel na rekristallisatie over zijn gehele dikte een in hoofdzaak homogene rekristallisatiegraad bezit. Doordat de korrels door de walsbewerking volgens de uitvinding allemaal aan afschuiving onderworpen worden, ook die in de kern, zullen de platen en knuppels over de gehele dikte rekristalliseren.
15 De metalen plaat of knuppel met deze grootte aan porositeiten, gedeformeerde korrelstructuur of rekristallisatiegraad is bij voorkeur vervaardigd uit aluminium, staal, roestvast staal, koper, magnesium of titanium of een legering daarvan, aangezien deze metalen industrieel goed toepasbaar zijn.

Claims (30)

1. Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, waarbij de 5 plak of knuppel tussen een stel roterende walsrollen van een walstuig doorgevoerd wordt om de plak of knuppel te walsen, met het kenmerk, dat de walsrollen van het walstuig een verschillende omtrekssnelheid bezitten en het verschil in omtrekssnelheid ten minste 10% en ten hoogste 100% bedraagt, en dat de dikte van de plak door het walsen per pas maximaal 15% gereduceerd 10 wordt of de diameter van de knuppel in het vlak van de walsrollen door het walsen maximaal 15% gereducerd wordt..
2. Werkwijze volgens conclusie 1, waarbij de dikte van de plak of knuppel per pas maximaal 8% gereduceerd wordt, en bij voorkeur maximaal 5% 15 gereduceerd wordt.
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, waarbij het verschil in omtrekssnelheid ten minste 25% bedraagt, en bij voorkeur ten minste 50% bedraagt.
4. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de wals zodanig uitgevoerd wordt dat de walsrollen een verschillende diameter bezitten.
5. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de walsrollen een verschillende rotatiesnelheid bezitten. 25
6. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij het walsen uitgevoerd wordt bij een verhoogde temperatuur, voor aluminium bij voorkeur bij een temperatuur tussen 300 en 550° C, en bij meer voorkeur bij een temperatuur tussen 425 en 475°C. 30
7. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de plak of knuppel onder een hoek tussen 5 en 45° met de loodlijn op het vlak door de hartlijnen - 10- van de walsrollen, tussen de walsrollen gevoerd wordt, bij voorkeur onder een hoek tussen 15 en 25°.
8. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de bewerking 5 volgens een der conclusies 1 - 7 na het voor de eerste maal walsen nog een of meer maal herhaald wordt, bij voorkeur nog twee maal herhaald wordt.
9. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies voor het bewerken van een metalen plak, waarbij de bewerking volgens een der conclusies 1 - 8 10 voorafgegaan wordt of gevolgd wordt door een walsbewerking die uitgevoerd wordt met een wals waarvan de walsrollen een in hoofdzaak gelijke omtreksnelheid bezitten.
10 AA 7050 of AA 7010.
10. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij uitgegaan wordt 15 van een aluminium plak met een dikte van 20 to 60 cm, bij voorkeur met een dikte van 30 tot 60 cm, bij meer voorkeur met een dikte van 40 tot 60 cm.
11. Werkwijze volgens een der conclusies 1 - 8, waarbij uitgegaan wordt van een aluminium extrusieknuppel met een diameter van 40 tot 600 cm. 20
12. Werkwijze volgens een der conclusies 1 - 9, waarbij uitgegaan wordt van een stalen plak met een dikte van 10 tot 80 cm, bij voorkeur van 20 tot 40 cm.
13. Werkwijze volgens een der conclusies 1 - 8, warbij uitgegaan wordt van een 25 stalen knuppel met een diameter van 20 tot 60 cm.
14. Werkwijze volgens een der conclusies 1 - 9, waarbij als metalen plak of knuppel roestvast staal, koper, magnesium of titanium gebruikt wordt.
15. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies voor het bewerken van een metalen plak, waarbij de metalen plak gevormd wordt door twee of meer lagen - 11 - metaal, bij voorkeur twee of meer lagen bestaande uit verschillende legeringen van een metaal of verschillende metalen.
16. Aluminium plaat vervaardigd met behulp van de werkwijze volgens een der 5 voorgaande conclusies, Waarbij de plaat bij voorkeur een dikte heeft tussen 10 en 60 cm, bij voorkeur een dikte tussen 20 en 60 cm.
17. Aluminium plaat volgens conclusie 16, waarbij de plaat bestaat uit een aluminiumlegering uit de AA 2xxx serie of de AA 7xxx serie, zoals AA2324,
18. Gebruik van aluminium plaat volgens conclusie 16 of 17 in een vliegtuig, bijvoorbeeld als drukschot, vloerbalk of vleugelbalk.
19. Aluminium plaat volgens conclusie 16, waarbij de plaat bestaat uit een aluminiumlegering uit de AA 5xxx serie, zoals AA 5083, AA 5383 of AA 5059.
20. Gebruik van aluminium plaat volgens conclusie 16 of 19 in een vaartuig, 20 bijvoorbeeld als ophangring voor een waterstraal motor.
21. Aluminium plaat volgens conclusie 16, waarbij de plaat bestaat uit een aluminiumlegering uit de AA 2xxx of AA 5xxx of AA 6xxx of AA 7xxx serie, zoals AA 2024, AA 5083, AA 6061, AA 7050 of AA 7075. 25
22. Gebruik van aluminium plaat volgens conclusie 16 of 21 in een gereedschap of matrijs.
23. Aluminium extrusieknuppel volgens een der conclusies 1 - 14, waarbij de 30 knuppel bestaat uit een aluminiumlegering uit de AA 2xxx, AA 6xxx of AA 7xxx serie, zoals AA 2014, AA 6061, AA 6262, AA 6082 of AA 7075. - 12-
24. Gebruik van een extrusieknuppel volgens conclusie 23 voor de vervaardiging van stafmateriaal voor de vervaardiging van ventielblokken, airbags, en profielen in de bouw en voertuigconstructies zoals treinwagons.
25. Stalen plaat vervaardigd met behulp van de werkwijze volgens een der conclusies 1-15, bij voorkeur interkritisch gewalste plaat, ferritisch gewalste plaat of themnomechanisch beheerst gewalste plaat.
26. Gebruik van staal volgens conclusie 25 voor offshore toepassingen of voor het 10 vervaardigen van pijpen.
27. Metalen plaat of knuppel, bij voorkeur vervaardigd met behulp van de werkwijze volgens een der conclusies 1 - 15, waarbij de porositeiten in de kern van het de plaat of knuppel een grootste afmeting bezitten die kleiner is dan 20 15 μιη, bij voorkeur kleiner dan 10 μπι.
28. Metalen plaat of knuppel, bij voorkeur vervaardigd met behulp van de werkwijze volgens een der conclusies 1-15, waarbij de niet-gerekristalliseerde metalen plaat of knuppel in de kern van de plaat of knuppel een gedeformeerde 20 korrelstructuur bezit, waarbij de korrels gemiddeld een lengte bezitten die 2 tot 20 maal zo groot is als hun dikte, bij voor keur een lengte die 5 tot 20 maal zo groot is als hun dikte.
29. Metalen plaat of knuppel, bij voorkeur vervaardigd met behulp van de 25 werkwijze volgens een der conclusies 1-15, waarbij de metalen plaat of knuppel na rekristallisatie over zijn gehele dikte een in hoofdzaak homogene rekristallisatiegraad bezit.
30. Metalen plaat of knuppel volgens conclusie 27, 28 of 29, waarbij het metaal 30 aluminium, staal, roestvast staal, koper, magnesium of titanium of een legering daarvan is.
NL1018815A 2001-08-24 2001-08-24 Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product. NL1018815C2 (nl)

Priority Applications (12)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1018815A NL1018815C2 (nl) 2001-08-24 2001-08-24 Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product.
US10/487,146 US7546756B2 (en) 2001-08-24 2002-08-16 Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method
AT02753291T ATE426467T1 (de) 2001-08-24 2002-08-16 Verfahren zum bearbeiten von knuppeln und brammen
DE60231720T DE60231720D1 (de) 2001-08-24 2002-08-16 Verfahren zum bearbeiten von knüppeln und brammen
PCT/NL2002/000549 WO2003022469A1 (en) 2001-08-24 2002-08-16 Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method
JP2003526586A JP4959108B2 (ja) 2001-08-24 2002-08-16 金属のスラブまたはビレットの加工方法、および該方法を用いてつくられた製品
CA002458231A CA2458231C (en) 2001-08-24 2002-08-16 Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method
RU2004108692/02A RU2267367C2 (ru) 2001-08-24 2002-08-16 Способ обработки металлического сляба или заготовки и получаемая с помощью этого способа продукция
CNB028193105A CN1274430C (zh) 2001-08-24 2002-08-16 加工金属板坯或坯条的装置以及由该装置制得的产品
EP02753291A EP1420895B1 (en) 2001-08-24 2002-08-16 Method for processing a metal slab or billet
AU2002313966A AU2002313966B2 (en) 2001-08-24 2002-08-16 Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method
ES02753291T ES2322698T3 (es) 2001-08-24 2002-08-16 Metodo para tratar una plancha o un tocho metalicos.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1018815A NL1018815C2 (nl) 2001-08-24 2001-08-24 Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product.
NL1018815 2001-08-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NL1018815C2 true NL1018815C2 (nl) 2003-02-25

Family

ID=19773914

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1018815A NL1018815C2 (nl) 2001-08-24 2001-08-24 Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product.

Country Status (12)

Country Link
US (1) US7546756B2 (nl)
EP (1) EP1420895B1 (nl)
JP (1) JP4959108B2 (nl)
CN (1) CN1274430C (nl)
AT (1) ATE426467T1 (nl)
AU (1) AU2002313966B2 (nl)
CA (1) CA2458231C (nl)
DE (1) DE60231720D1 (nl)
ES (1) ES2322698T3 (nl)
NL (1) NL1018815C2 (nl)
RU (1) RU2267367C2 (nl)
WO (1) WO2003022469A1 (nl)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL1018814C2 (nl) * 2001-08-24 2003-02-25 Corus Technology B V Inrichting voor het bewerken van een metalen plak, plaat of band en daarmee vervaardigd product.
US7921560B1 (en) * 2003-03-13 2011-04-12 Rasp, Inc. Method of forming a large diameter extruded pipe
KR101084314B1 (ko) * 2010-03-18 2011-11-16 강릉원주대학교산학협력단 비대칭 압연장치, 비대칭 압연방법 및 이를 이용하여 제조된 압연재
KR101230139B1 (ko) 2010-12-28 2013-02-05 주식회사 포스코 스테인리스강의 연속 냉간 압연 방법

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5533851A (en) * 1978-08-31 1980-03-10 Kawasaki Steel Corp Screw-down force reducing rolling method
JPS5545507A (en) * 1978-09-25 1980-03-31 Nippon Steel Corp Hot rolling method of metal slab
JPS5594707A (en) * 1979-01-13 1980-07-18 Kawasaki Steel Corp Differential speed rolling method and differential speed rolling mill
JPS5699004A (en) * 1980-01-14 1981-08-10 Nippon Steel Corp Increasing method for shearing effect during rolling work for strip wrapped around roll
JPH05318045A (ja) * 1991-04-26 1993-12-03 Mitsubishi Materials Corp アルミニウム合金板の製造方法、製造装置、およびハニカム構造体
JPH06152317A (ja) * 1992-11-13 1994-05-31 Murata Mfg Co Ltd 梯子型弾性表面波フィルタ
JPH07333437A (ja) * 1994-06-13 1995-12-22 Fuji Photo Film Co Ltd 光学異方素子の製造方法及びそれを用いた液晶表示素子
US5665180A (en) * 1995-06-07 1997-09-09 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for hot rolling single crystal nickel base superalloys

Family Cites Families (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2250541A (en) 1938-10-28 1941-07-29 Westinghouse Electric & Mfg Co Tensioning device
SU63448A1 (ru) 1940-03-19 1943-11-30 Д.С. Разуваев Способ прокатки металлов
US3709017A (en) * 1969-06-26 1973-01-09 V Vydrin Method of rolling metal sheet articles between the driven rolls of the roll mill
US3811307A (en) * 1971-06-28 1974-05-21 V Sosjurko Method of rolling metal sheet articles
US4048831A (en) 1974-08-13 1977-09-20 Hoesch Werke Aktiengesellschaft Two-roller driving device
AT357587B (de) 1976-02-18 1980-07-25 Voest Alpine Ag Verfahren zum herstellen von blechen aus aus- tenitischen staehlen mit feinem korn
JPS53106367A (en) * 1977-02-28 1978-09-16 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Continuous rolling mill
JPS5842761B2 (ja) * 1977-03-01 1983-09-21 石川島播磨重工業株式会社 圧延方法及び装置
JPS605373B2 (ja) * 1977-05-27 1985-02-09 石川島播磨重工業株式会社 圧延機
SU738695A1 (ru) * 1977-08-12 1980-06-05 Челябинский Политехнический Институт Им.Ленинского Комсомола Способ прокатки
SU674806A1 (ru) 1977-12-01 1979-07-25 Предприятие П/Я В-8173 Способ прокатки металла
JPS54107860A (en) 1978-02-14 1979-08-24 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Speed controller for upper and lower rolls
DE2808888C2 (de) * 1978-03-02 1983-03-10 SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf Walzanlage
US4238248A (en) 1978-08-04 1980-12-09 Swiss Aluminium Ltd. Process for preparing low earing aluminum alloy strip on strip casting machine
JPS585970B2 (ja) 1979-05-16 1983-02-02 新日本製鐵株式会社 線状細粒のない一方向性珪素鋼板の製造方法
SU880522A1 (ru) 1979-08-01 1981-11-15 Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Непрерывный прокатный стан
SU858955A1 (ru) 1979-08-17 1981-08-30 за вители А,П. Грудев, А.Д. Размахнин, К. А. Ивано|в В.Г. Шув ков, В.А. Сорокин и Г.В. Фот 5с&. ::п:;;-/7-: Непрерывный прокатный стан
JPS5630011A (en) 1979-08-20 1981-03-26 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Rolling method for metallic strip
JPS5850294B2 (ja) 1980-04-26 1983-11-09 新日本製鐵株式会社 磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS57175005A (en) 1981-04-23 1982-10-27 Nippon Steel Corp Cold rolling method in multistages rolling mill
JPS597768B2 (ja) 1981-05-30 1984-02-21 新日本製鐵株式会社 磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造法
US4400963A (en) 1981-12-09 1983-08-30 Amca International Limited Roller entry guide for angles
US4781050A (en) * 1982-01-21 1988-11-01 Olin Corporation Process and apparatus for producing high reduction in soft metal materials
US4478064A (en) * 1982-03-04 1984-10-23 Olin Corporation Modifications to a cooperative rolling system for increasing _maximum attainable reduction per pass
US4473416A (en) * 1982-07-08 1984-09-25 Nippon Steel Corporation Process for producing aluminum-bearing grain-oriented silicon steel strip
SU1061861A1 (ru) 1982-08-26 1983-12-23 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П.Бардина Способ прокатки полос
US4477011A (en) 1982-09-10 1984-10-16 Alcan International Limited Continuous cladding of aluminum strip
JPS6044104A (ja) 1983-08-22 1985-03-09 Nippon Kokan Kk <Nkk> 調質圧延方法
US4651550A (en) * 1983-11-28 1987-03-24 Hitachi, Ltd. Method of decreasing width of thin slab and apparatus therefor
JPS60177979A (ja) 1984-02-21 1985-09-11 Hitachi Cable Ltd Ｆｅ−Νｉ合金帯上へのＡｌ薄帯のロ−ル圧接方法
JPS6152317A (ja) 1984-08-20 1986-03-15 Kobe Steel Ltd 低温靭性にすぐれた熱延鋼板の製造方法
JPS62137102A (ja) 1985-12-09 1987-06-20 Nippon Steel Corp 表面性状の良いチタン熱延板の製造方法
US4727927A (en) 1987-01-20 1988-03-01 Hunter Engineering Company, Inc. Casting machine control
JPS63180306A (ja) 1987-01-23 1988-07-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯の製造方法
AU608064B2 (en) 1987-09-30 1991-03-21 Kawasaki Steel Corporation Rolling process for clad steel
JPS6487002A (en) 1987-09-30 1989-03-31 Kawasaki Steel Co Rolling method for clad metal sheet
CN1013080B (zh) 1988-03-02 1991-07-10 北京科技大学 一种冷轧薄板带异步轧制新工艺
JPH01228602A (ja) 1988-03-07 1989-09-12 Nippon Steel Corp 鋼の直送圧延法および直送圧延用圧延機
SU1629117A1 (ru) 1988-09-28 1991-02-23 Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе Способ прокатки
JPH0332404A (ja) 1989-06-27 1991-02-13 Nkk Corp 金属板の圧延方法
SU1731533A1 (ru) 1989-10-18 1992-05-07 Челябинский государственный технический университет Способ прокатки биметалла
JPH083139B2 (ja) 1990-11-22 1996-01-17 日本鋼管株式会社 厚肉・複雑形状の熱処理型アルミニウム合金部材の製造方法
RU2006299C1 (ru) 1992-01-09 1994-01-30 Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе Способ прокатки полос
US5393357A (en) 1992-10-06 1995-02-28 Reynolds Metals Company Method of minimizing strength anisotropy in aluminum-lithium alloy wrought product by cold rolling, stretching and aging
RU2058840C1 (ru) 1994-06-20 1996-04-27 Челябинский государственный технический университет Способ холодной прокатки полосы
JPH08176676A (ja) 1994-12-27 1996-07-09 Nippon Steel Corp 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
LU88625A1 (de) 1995-06-14 1997-01-03 Wurth Paul Sa Steuerung fuer einen Rollgang
US5655593A (en) 1995-09-18 1997-08-12 Kaiser Aluminum & Chemical Corp. Method of manufacturing aluminum alloy sheet
JPH09108789A (ja) * 1995-10-17 1997-04-28 Nippon Steel Corp ベルト式連続鋳造機用ベルトへのコーティング剤の被覆方法
JPH09157790A (ja) 1995-11-30 1997-06-17 Nippon Steel Corp 熱延連続化プロセスによるアップセットバット溶接性および成形性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法
RU2100108C1 (ru) 1996-08-23 1997-12-27 Акционерное общество "Магнитогорский калибровочный завод" Способ изготовления плющеной ленты
JPH11254093A (ja) 1998-03-09 1999-09-21 Fuji Photo Film Co Ltd 連続鋳造圧延装置を用いるアルミニウム板の製造方法
JP2000017414A (ja) 1998-06-26 2000-01-18 Mitsubishi Alum Co Ltd アルミニウム合金板、及びその製造方法
NL1018814C2 (nl) * 2001-08-24 2003-02-25 Corus Technology B V Inrichting voor het bewerken van een metalen plak, plaat of band en daarmee vervaardigd product.
NL1018817C2 (nl) 2001-08-24 2003-02-25 Corus Technology B V Werkwijze voor het bewerken van een continu gegoten metalen plak of band, en aldus vervaardigde plaat of band.
EP1449596A1 (en) * 2003-02-24 2004-08-25 Corus Technology BV A method for processing a steel product, and product produced using said method

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5533851A (en) * 1978-08-31 1980-03-10 Kawasaki Steel Corp Screw-down force reducing rolling method
JPS5545507A (en) * 1978-09-25 1980-03-31 Nippon Steel Corp Hot rolling method of metal slab
JPS5594707A (en) * 1979-01-13 1980-07-18 Kawasaki Steel Corp Differential speed rolling method and differential speed rolling mill
JPS5699004A (en) * 1980-01-14 1981-08-10 Nippon Steel Corp Increasing method for shearing effect during rolling work for strip wrapped around roll
JPH05318045A (ja) * 1991-04-26 1993-12-03 Mitsubishi Materials Corp アルミニウム合金板の製造方法、製造装置、およびハニカム構造体
JPH06152317A (ja) * 1992-11-13 1994-05-31 Murata Mfg Co Ltd 梯子型弾性表面波フィルタ
JPH07333437A (ja) * 1994-06-13 1995-12-22 Fuji Photo Film Co Ltd 光学異方素子の製造方法及びそれを用いた液晶表示素子
US5665180A (en) * 1995-06-07 1997-09-09 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for hot rolling single crystal nickel base superalloys

Non-Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 004, no. 068 (M - 012) 21 May 1980 (1980-05-21) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 004, no. 088 (M - 017) 24 June 1980 (1980-06-24) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 004, no. 139 (M - 034) 30 September 1980 (1980-09-30) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 005, no. 172 (M - 095) 31 October 1981 (1981-10-31) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 018, no. 130 (M - 1570) 3 March 1994 (1994-03-03) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 018, no. 464 (E - 1598) 29 August 1994 (1994-08-29) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1996, no. 04 30 April 1996 (1996-04-30) *

Also Published As

Publication number Publication date
DE60231720D1 (de) 2009-05-07
CN1274430C (zh) 2006-09-13
EP1420895A1 (en) 2004-05-26
RU2267367C2 (ru) 2006-01-10
EP1420895B1 (en) 2009-03-25
AU2002313966B2 (en) 2007-05-17
CA2458231A1 (en) 2003-03-20
JP2005501726A (ja) 2005-01-20
RU2004108692A (ru) 2005-05-20
JP4959108B2 (ja) 2012-06-20
ES2322698T3 (es) 2009-06-25
CA2458231C (en) 2009-12-15
CN1561267A (zh) 2005-01-05
WO2003022469A1 (en) 2003-03-20
US7546756B2 (en) 2009-06-16
US20040250925A1 (en) 2004-12-16
ATE426467T1 (de) 2009-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NL1018817C2 (nl) Werkwijze voor het bewerken van een continu gegoten metalen plak of band, en aldus vervaardigde plaat of band.
RU2503735C2 (ru) ИЗДЕЛИЕ ИЗ Al-Zn-Mg СПЛАВА С ПОНИЖЕННОЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬЮ К ЗАКАЛКЕ
EP1863613B1 (en) Method of manufacturing a consumable filler metal for use in a welding operation
EP2728026A1 (en) Damage tolerant aluminium material having a layered microstructure
EP2219860B1 (en) Clad sheet product and method for its production
JP7182425B2 (ja) Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金押出材およびその製造方法
KR20070107100A (ko) 알루미늄-아연-마그네슘-스칸듐 합금 및 이의 제조 방법
JP2005500165A5 (nl)
AU2002313964A1 (en) Method for processing a continuously cast metal slab or strip, and plate or strip produced in this way
NL1018815C2 (nl) Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product.
EP1069195A2 (en) Improved cast alloys
US7383713B2 (en) Method of manufacturing a consumable filler metal for use in a welding operation
EP3690076A1 (de) Verfahren zur herstellung eines blechs oder bands aus einer aluminiumlegierung sowie ein dadurch hergestelltes blech, band oder formteil
US20170002448A1 (en) Aluminum alloy combining high strength and extrudability, and low quench sensitivity
JP2001262263A (ja) 成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系Ａｌ合金板
AU2002313966A1 (en) Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method
Bai et al. Large strain extrusion machining on 6013 aluminum alloy
US20230016262A1 (en) High Strength Aluminum Alloys
US20240001437A1 (en) Cast aluminum alloys comprising calcium and related processes
RU2525953C1 (ru) Способ изготовления листов и плит из алюминиевых сплавов
WO2023220832A1 (en) Aluminum alloy with improved strength and ductility
WO2023220830A1 (en) Aluminum alloy with improved strength and ductility
JPH032344A (ja) パワーステアリングシステム部品用アルミニウム合金材

Legal Events

Date Code Title Description
PD2B A search report has been drawn up
TD Modifications of names of proprietors of patents

Effective date: 20120905

UD Registration of licences with regard to patents

Effective date: 20120905

V1 Lapsed because of non-payment of the annual fee

Effective date: 20140301