KR20220054862A - 합금 구조용 스틸 및 그 제조방법 - Google Patents

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Abstract

합금 구조용 스틸이 개시되며, 상기 스틸의 화학 원소는 질량 백분율로 0.35-0.45%의 C, 0.27-0.35%의 Si, 0.6-0.8%의 Mn, 0.015-0.05%의 Al, 0.06-0.1%의 V, 0.2-1.0%의 Zr, 0.001-0.005%의 Mg, 0.025% 이하의 P, 0.015% 이하의 S, 0.005% 이하의 N, 0.001% 이하의 O, 및 나머지의 Fe와 기타 불가피한 불순물이다. 또한, (1) 제련, 정련 및 주조 단계; (2) 블루밍 및 코깅 단계; (3) 제품을 형성하기 위한 2차 열간압연 단계; 및 (4) ??칭 및 템퍼링을 포함하는 열처리 단계를 포함하는 합금 구조용 스틸의 제조방법이 개시되어 있다. 미량의 합금원소를 첨가하여 설계하고, 합금 구조용 스틸을 더욱 강화시키고 인성을 부여하며 제조원가가 저렴하다.

Description

합금 구조용 스틸 및 그 제조방법
본 발명은 스틸 타입 및 그 제조방법에 관한 것으로, 특히 합금 구조용 스틸 및 그 제조방법에 관한 것이다.
40CrV는 기관차 커넥팅 로드, 크랭크샤프트, 푸싱 로드, 프로펠러, 빔, 샤프트 슬리브 브래킷, 양단 스터드(double-ended stud), 나사, 무-침탄기어(non-carburized gear), 침탄처리된 각종 기어 및 핀, 고압보일러 워터펌프축(직경 30mm이하), 고압실린더, 강관, 볼트(작동온도가 420℃ 미만이고, 강도는 30MPa이다) 등과 같은 다양한 가변 하중 및 고하중 중요 부품 제조에 사용할 수 있다.
합금 구조 스틸 표준(GB/T 3077-2015)에 따르면 기존 40CrV의 성분 범위는 다음과 같다: 0.37-0.44wt%의 C; 0.17-0.37wt%의 Si; 0.5-0.8wt%의 Mn; 0.015wt% 이하의 S; 0.025wt% 이하의 P; 0.8-1.1wt%의 Cr; 0.1-0.2wt%의 V; 및 0.015wt 이상의 Al. 스틸 유형의 기계적 특성은 다음과 같다: 항복강도(yield strength, Rel)는 735MPa 이상이고; 인장강도(tensile strength, Rm)는 885MPa 이상이며; 연신율(elongation percentage)은 10% 이상이고; 경도는 241HB 이상이며; 충격인성(impact toughness)은 71J 이상이다.
현재 기술의 발달로 스틸의 기계적 물성은 실제 적용 및 제조의 요구사항을 완전히 충족시킬 수 없으며, 이를 바탕으로 실제 적용의 요구 사항을 충족시키기 위해 기계적 물성이 더 높고 충격인성이 더 높으며 비용면에서 더 합리적인 합금 구조용 스틸을 얻을 것으로 예상된다.
본 발명의 하나의 목적은 합금 구조용 스틸을 제공하는 것이다. 합금 구조용 스틸은 미량 합금 원소를 첨가하여 설계되었다. Zr과 Mg를 적당량 첨가하고 총산소의 저함유량을 조절하며 첨가된 미량 합금원소의 특성을 이용하여 합금 구조용 스틸을 더욱 강화하고 인성을 주어 합금 구조용 스틸은 높은 강도를 가지고 저렴한 재료비를 가진다.
상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명은 다음의 화학 원소를 질량 백분율로 포함하는 합금 구조용 스틸을 제공한다:
0.35-0.45%의 C, 0.27-0.35%의 Si, 0.6-0.8%의 Mn, 0.015-0.05%의 Al, 0.06-0.1%의 V, 0.2-1.0%의 Zr, 0.001-0.005%의 Mg, 0.025% 이하의 P, 0.015% 이하의 S, 0.005% 이하의 N, 0.001% 이하의 O, 및 나머지의 Fe와 기타 불가피한 불순물.
본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에 있어서, 각 화학원소의 설계원리는 다음과 같다:
C: 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 C는 주로 탄화물의 석출량 및 석출온도 범위에 영향을 미친다. C의 상대적으로 낮은 질량 백분율을 제어하는 것은 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸의 기계적 특성을 개선하는 데 유리하다. 또한, C는 특정 강화 효과가 있지만 C의 질량 비율이 지나치게 높으면 재료의 내식성이 저하될 수 있다. 제련설비의 생산능력 측면에서 재료의 기계적 성질 및 충격인성을 고려하여 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 C의 질량 백분율은 0.35~0.45%의 범위 내에서 제어된다.
Si: Si는 스틸의 강도를 향상시킬 수 있지만 스틸의 성형성 및 인성에 불리하다. 또한, 제련 과정에서 Si가 잔류하는 경우가 많기 때문에 Si의 함량을 적절하게 선택하는 것이 매우 중요하다. 이를 바탕으로 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 Si의 질량 백분율은 0.27~0.35% 범위 내에서 제어된다.
Mn: Mn은 상대적으로 약한 오스테나이트 원소이며 합금 구조에 대한 스틸의 황의 부작용을 억제하고 열가소성을 향상시킬 수 있다. 그러나 Mn의 질량 백분율이 지나치게 높으면 스틸의 내식성을 확보하는데 불리하다. 제련 공정에서 Mn이 잔류하는 경우가 많다는 점을 고려하여, 본 발명의 기술적 해결방안에서 Mn의 질량 백분율은 0.6~0.8% 범위 내에서 제어된다.
Al: 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 Al은 합금 구조를 강화시키기 위해 스틸 내의 산소함량을 조절함으로써 전위거동에 주로 영향을 미친다. Al의 총량의 증가는 분명히 용액 온도를 증가시키고 기계적 특성을 향상시킬 수 있지만 가소성 손실을 유발할 수 있다. 또한, Al을 첨가하는 것은 스틸의 연신 변형 성능에 유리하고 스틸의 가공 성능을 향상시키는 데 유리하다. Al 함량이 지나치게 높으면 스틸의 충격인성을 감소시킬 수 있다. 이를 바탕으로 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 Al의 질량 백분율은 0.015~0.05%의 범위 내에서 제어된다.
V: 본 발명의 기술적 해결방안에서 V는 탄소 및 산소에 대해 매우 강한 친화력을 가지며 상응하는 안정한 화합물을 형성할 수 있다. V는 주로 스틸에서 탄화물 형태로 존재하며, V는 스틸의 조직 및 결정립을 미세화하고 스틸의 강도 및 인성을 저하시키는 주요 효과를 갖는다. V가 고온에서 고용체(solid solution)에 용해되면 ??칭 정도(quenching degree)가 향상된다. 반대로 V가 탄화물의 형태로 존재하면 ??칭 정도가 감소한다. 또한, V는 ??칭된 스틸의 템퍼링 안정성을 향상시키고 2차 경화 효과를 생성할 수 있다. 합금 구조용 스틸의 바나듐은 일반적인 열처리 조건에서 ??칭 정도를 감소시킬 수 있으므로 일반적으로 망간 및 크롬 원소와 결합하여 합금 구조용 스틸에 사용한다. 바나듐은 주로 스틸의 강도 및 항복강도비를 개선하고 결정립을 미세화하며 ??칭 및 템퍼링된 스틸의 과열 민감도를 줄이는 데 사용된다. 이에 기초하여, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 V의 질량 백분율은 0.06~0.1%의 범위 내로 제어된다.
Zr: 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 Zr은 강한 탄화물 형성 원소로서 스틸에서의 니오븀, 탄탈륨, 바나듐과 유사한 효과를 갖는다. 소량의 Zr을 첨가하면 결정립의 탈기, 정제 및 미세화 효과를 얻을 수 있으며 이는 스틸의 저온 성능에 유리하고 스탬핑 성능(stamping performance)을 향상시킨다. 또한, 소량의 Zr이 첨가되고, Zr의 일부가 스틸에 용체화(solutionized)되어 적절한 양의 ZrC 및 ZrN을 형성하여 결정립 미세화 및 스탬핑 성능 향상을 용이하게 한다. 이를 바탕으로 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 Zr의 질량 백분율은 0.2~1.0% 범위 내로 제어된다.
Mg: Mg는 매우 활성이 큰 금속 원소이며 O, N 및 S에 대한 친화력이 매우 강하다. 따라서 Mg는 철강 제련에서 우수한 탈산 및 탈황제이며 동시에 주철에 대한 우수한 구상화제(nodulizing agent)이기도 하다. 그러나 Mg는 주철에 용해하기 매우 어렵고, MgS, MgO, Mg3N2, Mg2Si의 화합물 상태로 존재한다. 또한, Mg 및 C는 MgC2 및 Mg2C3와 같은 일련의 화합물을 형성할 수도 있다. 이에 기초하여, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 Mg의 질량 백분율은 0.001~0.005% 범위 내로 제어된다.
P 및 S: P와 S는 모두 본 발명의 합금 구조용 스틸의 기계적 성질 및 기계가공 성능에 심각한 영향을 미칠 수 있으며 P와 S의 질량 백분율은 엄격하게 제어되어야 하므로 P는 0.025% 이하, S는 0.015% 이하이다.
N: N은 오스테나이트를 안정화시키는 원소이다. N의 상대적으로 낮은 질량 백분율을 제어하는 것은 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸의 충격인성을 개선하는 데 유리하다. 또한, 질소의 상대적으로 높은 질량 백분율은 스틸의 인성 및 가단성(malleability)을 저하시키는 원인이 될 수 있으며, 열간 가공성(hot workability)을 저하시킬 수도 있다. 이에 기초하여, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸은 N의 질량 백분율을 0.005% 이하의 범위 내로 제어한다.
O: 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서, O는 주로 산화물 개재물의 형태로 존재하며, 높은 총산소 함량은 높은 개재물 함량을 나타낸다. 총 산소 함량의 감소는 재료의 종합적인 성능을 향상시키는 데 도움이 된다. 재료의 우수한 기계적 물성 및 내식성을 확보하기 위해, 본 발명의 기술적 해결방안에서 O의 질량 백분율은 0.001% 이하의 범위 내로 제어된다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸은 Ce, Hf, La, Re, Sc 및 Y로 구성된 군에서 선택된 하나 이상의 화학 원소를 추가로 포함하고, 상기 원소의 총 첨가량이 1% 이하이다.
본 발명의 기술적 해결방안에 있어서, 바람직하게는 상기 희토류 원소를 소량 첨가하여 강 중의 산소 및 황 원소와 결합하여 희토류 산화물 및 황화물을 형성함으로써 용강을 정제하고 개재물의 크기를 줄일 수 있다. 또한, 형성된 희토류 산화물 및 황화물은 초기 응고된 결정립을 미세화하기 위한 응고 과정에서 핵형성 입자로 사용될 수 있으며, 또한 스틸의 성능 향상에 일정한 도움이 된다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에 있어서, 원소의 질량 함량이 하기 중 적어도 하나를 만족한다:
0.08-0.1%의 V;
0.3-0.7% Zr; 및
0.001-0.003%의 Mg.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에 있어서, 상기 원소의 함유량의 질량비는 하기 중 적어도 하나를 더 만족한다:
Zr/N=40-200;
Zr/V=2-16.7; 및
Zr/C=0.4-2.8.
용액에서 Zr, N, V 및 C의 질량 백분율은 ZrC 및 ZrN의 형성량 조절이 용이하도록 제어되며, ZrC 및 ZrN의 형성은 결정립을 미세화하고 스틸의 기계적 특성 및 스탬핑 저항성을 개선하는 효과를 가질 수 있으며, 한편, 스틸에서 N의 일부를 응고시키고 용체화된 N의 질량 백분율을 줄이는 효과도 가질 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에 있어서, 상기 원소의 함유량의 질량비는 하기 중 적어도 하나를 더 만족한다:
Mg/O=0.5~3; 및
Mg/S=0.6~5.0.
해결방안에서 Mg 및 O 및 S의 질량 백분율에 대한 제어는 냉각 응고 과정에서 합금에서 형성된 MgO 및 MgS의 양을 촉진할 수 있고, MgS 및 MgO의 형성은 한 측면에서 결정 입자를 더욱 미세화하고 오스테나이트 결정 입자를 안정화시키는 효과를 가질 수 있고, 다른 측면에서 합금에서 O 및 S의 위험을 결정 경계까지 감소시켜 본 발명의 합금 구조용 스틸의 충격인성을 개선할 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서 그 미세조직(microstructure)이 페라이트(ferrite) + 펄라이트(pearlite)이고, 합금 구조용 스틸은 ZrC, ZrN, MgO 및 MgS 입자를 포함한다.
ZrC, ZrN, MgO, MgS 입자는 ZrC, ZrN, MgO, MgS가 합금 구조용 스틸에 미세한 입자 형태로 존재함을 의미한다. 입자는 연속 주조 및 냉각 응고 공정 및 열간 압연 공정에서 오스테나이트 결정 입자의 크기를 더욱 미세화하고 안정화하여 블랭크 또는 완제품 표면에 결함이 형성되는 것을 방지하고 한편, 제품의 기계적 특성도 향상시킨다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸은 ZrC와 ZrN 입자의 개수의 합이 3-15 pieces/㎟이다.
이 해결방안에서, 본 발명자는 ZrC 및 ZrN 입자의 수의 합을 3-15 pieces/mm2 범위 내로 조절하는 것이 결정립을 미세화하고 스틸의 기계적 특성 및 스탬핑 성능을 개선하고 스틸에서 N의 일부를 응고시키고 용체화된 N의 질량 백분율을 감소시키는 것에 더 나은 효과를 갖는다는 것을 발견하였다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸에서, MgO 및 MgS 입자의 수의 합은 5-20 pieces/㎟이다.
상기 용액에서, 본 발명자는 MgO 및 MgS 입자의 수의 합을 5-20 pieces/㎟의 범위 내로 제어하는 것이 결정립을 더욱 미세화시키고, 오스테나이트 결정립을 안정화시키며, 본 발명의 합금 구조용 스틸의 충격인성을 개선하기 위해 결정 경계에 대한 합금 내의 O 및 S의 위험을 감소시키는 데에 더 나은 효과를 가져온다는 것을 발견하였다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸은 ZrC, ZrN, MgO, MgS 입자의 입경이 0.2~7㎛이다.
또한, 본 발명에 따른 합금 구조용 스틸은 755 MPa 이상의 항복강도(yield strength), 900 MPa 이상의 인장강도(tensile strength), 12% 이상의 연신율(elongation percentage) 및 100J 이상의 충격인성(impact toughness)을 가진다.
이에 따라, 본 발명의 다른 목적은 합금 구조용 스틸의 제조방법을 제공하는 것이다. 제조방법에 의해 기계적 물성이 더 높고 충격인성이 우수하며 비용면에서 더 합리적인 합금 구조용 스틸을 얻을 수 있다.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 다음 단계를 포함하는 합금 구조용 스틸의 제조방법을 제공한다:
(1) 제련(smelting), 정련(refining) 및 주조(casting) 단계;
(2) 블루밍(blooming) 및 코깅(cogging) 단계;
(3) 제품을 형성하기 위한 2차 열간압연(hot rolling) 단계; 및
(4) ??칭(quenching) 및 템퍼링(tempering)을 포함하는 열처리 단계.
본 발명이 제공하는 제조방법에서, 전기로 제련 및 LF 및 VD (또는 RH) 정련은 단계 (1)에서 채택될 수 있고, VD (또는 RH) 정련의 최종 단계에서, 소량의 페로지르코늄과 소량의 마그네슘 알루미늄 합금을 순차적으로 첨가할 수 있으며, 스틸 중의 각 화학 원소의 질량 백분율이 본 발명에서 정의된 범위를 만족하고 아르곤 유량이 충족된 후 아르곤 취입과 함께 부드러운 교반을 수행하고, 아르곤 유량이 5-8L/min의 범위 내에서 제어된다.
일부 바람직한 실시예에서, 단계 (1)에서 주조는 블룸 연속 주조(bloom continuous casting)를 채택할 수 있으며 주조 속도(casting speed)는 0.45-0.65m/min의 범위 내에서 제어되며; 몰드 플럭스(mould fluxes)가 채택되고, 몰드 전자기 교반이 채택되며, 전류는 500A, 주파수는 2.5-3.5Hz이고, 연속 주조 블룸의 등축 입자 비율은 20% 이상이다.
일부 바람직한 실시예에서, 단계 (2)에서 블랭크는 블루밍 및 코깅 전에 전처리될 수 있고, 예를 들어 표면 마무리 및 연마를 거쳐 가시적인 표면 결함을 제거하여 높은 표면 품질을 보장할 수 있다.
또한, 본 발명에 의해 제공되는 제조방법에서, 단계 (2) 및 (3)에서, 가열 온도는 블루밍 및 코깅 동안 1,150-1,250℃이고; 제품을 형성하기 위한 2차 열간압연시 가열온도는 1,150~1,250℃이다.
또한, 본 발명이 제공하는 제조방법에 있어서, 상기 (4) 단계에서, ??칭 시 가열 온도는 855-890℃ 범위 내로 조절되고, ??칭 시 냉각 속도는 50-90℃/s 범위 내로 조절되며; 템퍼링 시 가열 온도는 645-670℃ 범위 내로 조절되고, 템퍼링 시 냉각 속도는 50-90℃/s로 조절된다.
상기 (4) 단계에서 ??칭에 사용되는 냉각제는 광유일 수 있고, 템퍼링에 사용되는 냉각제는 광유 또는 물일 수 있음에 유의해야 한다.
본 발명에 따르면, 종래 기술에 비해 합금 구조용 스틸 및 그 제조방법은 다음과 같은 이점 및 유익한 효과를 갖는다:
본 발명에 따르면, 합금 구조용 스틸은 미량 합금 원소를 첨가하고; Zr과 Mg를 적당량 첨가하고 총산소의 저함유량을 조절하며 첨가된 미량 합금원소의 특성을 이용함으로써 디자인되고, 합금 구조용 스틸을 더욱 강화시키고 인성을 주어 합금 구조용 스틸은 고강도를 가지고 재료 비용은 저렴하다.
또한, 본 발명에서 제공하는 제조방법에 의해 기계적 물성이 초고강도이고 충격인성이 우수하며 제조 비용이 저렴한 합금 구조용 스틸을 얻을 수 있다.
본 발명에 의해 제공되는 합금 구조용 스틸 및 그 제조방법은 구체적인 실시예와 함께 이하에서 더 설명 및 예시될 것이지만, 설명 및 예시는 본 발명의 기술적 해결방안에 대한 부적절한 제한을 구성하지 않는다.
실시예 1-6 및 비교예 1-3
실시예 1-6에 의해 제공되는 합금 구조용 스틸은 다음 단계를 채택하여 제조된다:
(1) 전기로에 의한 제련, LF 정련 및 주조.
(2) 블루밍 및 코깅: 가열 온도는 1,150-1,250℃이다.
(3) 2차 열간압연하여 제품 성형: 가열 온도는 1,150-1,250℃이다.
(4) ??칭 및 템퍼링을 포함하는 열처리로서, ??칭 시 가열 온도는 855-890℃ 범위 내로 조절되고, ??칭 시 냉각 속도는 50-90℃/s 범위 내로 조절되며, 냉각제로 광유를 채택한다; 템퍼링 시 가열 온도는 645-670℃ 범위 내로 조절되고, 템퍼링 시 냉각 속도는 50-90℃/s 범위로 조절되며, 냉각제는 광유 또는 물을 사용한다.
일부 다른 실시예에서 정련은 RH 정련을 채택할 수도 있고 VD (또는 RH) 정련의 최종 단계에서 소량의 페로지르코늄-철 및 소량의 마그네슘 알루미늄 합금을 순차적으로 첨가할 수 있고, 아르곤 취입에 의한 부드러운 교반은 스틸의 각 화학 원소의 질량 백분율이 본 발명에서 정의된 범위를 만족한 후 수행되며, 아르곤 유량은 5-8L/min의 범위 내에서 제어된다는 것을 유의해야 한다.
일부 바람직한 실시예에서, 단계 (1)에서 주조는 블룸 연속 주조를 채택할 수 있으며 주조 속도는 0.45-0.65m/min의 범위 내에서 제어되며; 몰드 플럭스가 채택되고, 몰드 전자기 교반이 채택되며, 전류는 500A, 주파수는 2.5-3.5Hz이고, 연속 주조 블룸의 등축 입자 비율은 20% 이상이다.
일부 바람직한 실시예에서, 단계 (2)에서 블랭크는 블루밍 및 코깅 전에 전처리될 수 있고, 예를 들어 표면 마무리 및 연마를 거쳐 가시적인 표면 결함을 제거하여 높은 표면 품질을 보장할 수 있다.
비교예 1-3은 선행기술의 성분 및 제조공정을 적용하여 얻어진 것이다.
실시예 1~6의 합금 구조용 스틸과 비교예 1~3의 종래 합금 구조용 스틸의 각 화학 원소의 질량 백분율을 표 1에 나타낸다.
[표 1] (wt%, Fe 및 기타 불가피한 불순물의 잔량)
Figure pct00001
표 2는 실시예 1~6에서 얻은 합금 구조용 스틸의 미세조직 및 비교예 1-3에서 얻은 합금 구조용 종래 스틸의 미세조직의 조건을 나열한 것이다.
[표 2]
Figure pct00002
표 3은 실시예 1~6의 합금 구조용 스틸 및 비교예 1-3의 합금 구조용 종래 스틸의 특정 공정 파라미터를 나열한 것이다.
[표 3]
Figure pct00003
본 발명의 실시효과를 검증함과 동시에, 선행기술인 실시예 1~6의 합금 구조용 스틸 및 비교예 1~3의 종래 합금 구조용 스틸에 대하여 본 발명의 우수한 효과를 입증하기 위하여 기계적 테스트를 거친다. 테스트를 위해 25mm 두께의 스틸이 채택되었다.
본 발명에 따르면 인장시험(항복강도 Rel, 인장강도 Rm 및 연신율에 대한 시험)은 zwick/roell Z330 인장시험기를 사용하여 시험을 수행하고 시험기준은 국가표준 GB/T 228.1-2010를 채택하는데, 여기서 항복강도 Rel, 인장 강도 Rm 및 연신율에 대한 시험은 이 표준의 3.10.1, 3.10.2 및 3.6.1에 정의된 표준에 따라 각각 수행된다.
충격인성은 Zwick/Roell PSW 750 충격 시험기에 의해 시험되고, 시험 표준은 국가 표준 GB/T 229-2007을 채택하고 충격인성의 값은 샤르피 충격 시험에서 합금 구조용 스틸에 의해 흡수되는 에너지를 시험함으로써 얻어진다.
ZrC 및 ZrN 입자의 개수, MgO 및 MgS 입자의 개수, ZrC, ZrN, MgO 및 MgS 입자의 입자 직경에 대한 통계 및 시험 방법은 Oxford 에너지 분산 분광법 oxford X-max 20과 일치하는 주사 전자 현미경(SEM)으로 수행하고, 여기서, 주사 전자 현미경의 모델은 Zeiss scanning electron microscope EVO 18이고 테스트 표준은 표준 GB/T30834-2014를 채택한다.
실시예 및 비교예의 시험 결과를 표 4에 나타내었다.
[표 4]
Figure pct00004
표 2 및 표 4와 함께 본 발명의 실시예에 따른 합금 구조용 스틸에 따르면 미세조직은 페라이트 + 펄라이트이고, 스틸은 ZrC, ZrN, MgO 및 MgS 입자의 결정립을 포함하고, 이들 입자는 오스테나이트 결정립을 미세화 및 안정화시키는 효과가 있으며, 재료의 기계적 물성을 향상시키는 데 유리하므로, 종래 기술의 비교예 1-3의 합금 구조용 스틸에 비해, 본 발명의 실시예의 합금 구조는 더 나은 기계적 특성을 나타내며, 실시예의 합금 구조용 스틸은 항복강도가 755MPa 이상, 인장강도가 900MPa 이상, 연신율이 12% 이상이고 충격인성은 100J 이상이다.
요약하면, 본 발명에 따르면, 합금 구조용 스틸은 미량 합금 원소를 첨가하고 Zr과 Mg를 적당량 첨가하며 총산소의 저함유량을 조절하고 첨가된 미량 합금원소의 특성을 이용하여 합금 구조용 스틸를 더욱 강화시키고 인성을 줌으로써 디자인되어 합금 구조용 스틸이 고강도를 가지고 재료비가 저렴해진다.
또한, 본 발명에서 제공하는 제조방법에 의해 기계적 물성이 초고강도이고 충격인성이 우수하며 제조 비용이 저렴한 합금 구조용 스틸을 얻을 수 있다.
본 발명의 보호 범위에 있는 선행 기술 부분은 출원명세서에 의해 제공된 실시예에 제한되지 않으며, 선행 특허 문헌, 선행 간행물, 선행 공개 사용 등을 포함하지만 이에 국한되지 않는, 본 발명의 해결방안과 충돌되지 않는 모든 선행 기술은 본 발명의 보호 범위에 속한다.
또한, 본 발명의 모든 기술적 특징의 조합 형태는 본 발명의 특허청구범위에 기재된 조합 형태 또는 특정 실시형태에 기재된 조합 형태에 한정되지 않으며, 본 발명에 기재된 모든 기술적 특징은 자유롭게 조합될 수 있거나 또는 서로 충돌하지 않는 한 모든 형태로 통합된다.
또한, 위에 열거된 실시예들은 단지 본 발명의 특정한 실시예들임을 주목해야 한다. 본 발명은 상기 실시예에 한정되지 않고, 이와 유사한 변경 또는 수정이 본 발명에 의해 개시된 내용으로부터 직접 얻어질 수 있거나, 또는 당해 기술분야의 통상의 지식을 가진 자가 매우 쉽게 생각할 수 있음은 자명하며, 이는 모두 본 발명의 보호 범위 내에서 속한다.

Claims (13)

  1. 다음의 화학 원소를 질량 백분율로 포함하는 합금 구조용 스틸:
    0.35-0.45%의 C, 0.27-0.35%의 Si, 0.6-0.8%의 Mn, 0.015-0.05%의 Al, 0.06-0.1%의 V, 0.2-1.0%의 Zr, 0.001-0.005%의 Mg, 0.025% 이하의 P, 0.015% 이하의 S, 0.005% 이하의 N, 0.001% 이하의 O, 및 나머지의 Fe와 기타 불가피한 불순물.
  2. 제1항에 있어서, Ce, Hf, La, Re, Sc 및 Y로 구성된 군에서 선택된 하나 이상의 화학 원소를 추가로 포함하고, 상기 원소의 총 첨가량이 1% 이하인 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸.
  3. 제1항에 있어서, 상기 화학 원소의 질량 백분율 함량이 하기 중 적어도 하나를 만족하는 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸:
    0.08-0.1%의 V;
    0.3-0.7% Zr; 및
    0.001-0.003%의 Mg.
  4. 제1항에 있어서, 상기 화학 원소의 함유량의 질량비가 하기 중 적어도 하나를 추가로 만족하는 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸.
    Zr/N=40~200;
    Zr/V=2~16.7; 및
    Zr/C=0.4~2.8.
  5. 제1항에 있어서, 상기 화학 원소의 함유량의 질량비가 하기 중 적어도 하나를 추가로 만족하는 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸:
    Mg/O=0.5~3; 및
    Mg/S=0.6~5.0.
  6. 제1항에 있어서, 상기 합금 구조용 스틸의 미세구조는 페라이트(ferrite) + 펄라이트(pearlite)이고, 상기 합금 구조용 스틸은 ZrC, ZrN, MgO 및 MgS 입자를 포함하는 합금 구조용 스틸.
  7. 제6항에 있어서, 상기 ZrC 및 ZrN 입자의 개수의 합은 3-15 pieces/㎟인 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸.
  8. 제6항에 있어서, 상기 MgO와 MgS 입자의 개수의 합은 5-20 pieces/㎟인 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸.
  9. 제6항에 있어서, 상기 ZrC, ZrN, MgO 및 MgS 입자의 직경은 0.2~7㎛인 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 755 MPa 이상의 항복강도(yield strength), 900 MPa 이상의 인장강도(tensile strength), 12% 이상의 연신율(elongation percentage) 및 100J 이상의 충격인성(impact toughness)을 가지는 것을 특징으로 하는 합금 구조용 스틸.
  11. 다음 단계를 포함하는 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항의 합금 구조용 스틸의 제조방법:
    (1) 제련(smelting), 정련(refining) 및 주조(casting) 단계;
    (2) 블루밍(blooming) 및 코깅(cogging) 단계;
    (3) 제품을 형성하기 위한 2차 열간압연(hot rolling) 단계; 및
    (4) ??칭(quenching) 및 템퍼링(tempering)을 포함하는 열처리 단계.
  12. 제11항에 있어서, 상기 블루밍 및 코깅 단계에서의 가열 온도는 1,150~1,250℃이고; 상기 제품을 형성하기 위한 2차 열간압연 단계에서의 가열 온도는 1,150~1,250℃인 것을 특징으로 하는 제조방법.
  13. 제11항에 있어서, 상기 열처리 단계에서, ??칭 시 가열 온도는 855-890℃ 범위 내로 조절되고, ??칭 시 냉각 속도는 50-90℃/s 범위 내로 조절되며; 템퍼링 시 가열 온도는 645-670℃ 범위 내로 조절되고, 템퍼링 시 냉각 속도는 50-90℃/s로 조절되는 것을 특징으로 하는 제조방법.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115874109B (zh) * 2021-09-29 2024-07-12 宝山钢铁股份有限公司 一种合金冷镦钢及其制造方法
CN113957338A (zh) * 2021-10-09 2022-01-21 南京钢铁股份有限公司 一种含镁45钢及其制备工艺

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU521343A1 (ru) * 1974-11-25 1976-07-15 Институт Проблем Литья Ан Украинской Сср Литейна сталь
JPS58164721A (ja) * 1982-03-24 1983-09-29 Kobe Steel Ltd 高靭性高強度構造用鋼の製造法
JPS6123715A (ja) * 1984-07-10 1986-02-01 Nippon Steel Corp 高張力高靭性鋼板の製造法
JP2955456B2 (ja) * 1993-11-12 1999-10-04 新日本製鐵株式会社 疲労強度、冷間加工性の優れた亜共析黒鉛析出鋼
GB2287956B (en) * 1994-03-31 1998-02-04 Daewoo Heavy Ind Co Ltd Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same
JP2000219936A (ja) * 1999-02-01 2000-08-08 Daido Steel Co Ltd 快削鋼
JP4031607B2 (ja) 2000-04-05 2008-01-09 新日本製鐵株式会社 結晶粒の粗大化を抑制した機械構造用鋼
JP3851147B2 (ja) * 2001-11-14 2006-11-29 新日本製鐵株式会社 非調質高強度・高靭性鍛造品およびその製造方法
US20090047169A1 (en) * 2006-03-15 2009-02-19 Kab. Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Rolled material for fracture split connecting rod excelling in fracture splittability, hot forged part for fracture split connecting rod excelling in fracture splittability, and fracture split connecting rod
JP2007314819A (ja) * 2006-05-23 2007-12-06 Kobe Steel Ltd 耐疲労亀裂進展性に優れた鋼板
AU2008320179B2 (en) 2007-10-30 2011-10-13 Nippon Steel Corporation Steel pipe with excellent expandability and method for producing the same
JP5892147B2 (ja) 2013-03-29 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN104178691A (zh) * 2014-08-22 2014-12-03 首钢总公司 一种高强度冶金锯片用钢及其热处理方法
US20170306434A1 (en) 2014-10-16 2017-10-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-carbon steel sheet and method of manufacturing the same
CN107109561B (zh) * 2014-11-18 2018-12-21 杰富意钢铁株式会社 材质均匀性优良的厚壁高韧性高张力钢板及其制造方法
ES2769275T3 (es) * 2015-05-26 2020-06-25 Nippon Steel Corp Chapa de acero y procedimiento para su fabricación
JP6855678B2 (ja) * 2016-02-18 2021-04-07 日本製鉄株式会社 鋼板の製造方法
CN105803308B (zh) * 2016-03-19 2018-07-13 上海大学 一种含镁钙的45MnVS易切削非调质钢及其制造方法
WO2017164346A1 (ja) * 2016-03-25 2017-09-28 新日鐵住金株式会社 高強度鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板
JP6597901B2 (ja) * 2016-07-11 2019-10-30 日本製鉄株式会社 耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管及びその製造方法
JP6648646B2 (ja) 2016-07-20 2020-02-14 日本製鉄株式会社 低合金鋼材、低合金鋼管および容器、ならびにその容器の製造方法
CN106834931B (zh) 2017-03-28 2019-05-14 宁波禾顺新材料有限公司 一种抗热疲劳的热作模具钢及其制备方法
CN107312908A (zh) * 2017-07-06 2017-11-03 北京科技大学 一种非调质钢中改善MnS夹杂物形态的冶金方法

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