KR20190078345A - Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same - Google Patents

Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same Download PDF

Info

Publication number
KR20190078345A
KR20190078345A KR1020170180206A KR20170180206A KR20190078345A KR 20190078345 A KR20190078345 A KR 20190078345A KR 1020170180206 A KR1020170180206 A KR 1020170180206A KR 20170180206 A KR20170180206 A KR 20170180206A KR 20190078345 A KR20190078345 A KR 20190078345A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
rolling
thickness
hot
rolled
Prior art date
Application number
KR1020170180206A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR102043525B1 (en
Inventor
공종판
정제숙
이세일
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020170180206A priority Critical patent/KR102043525B1/en
Priority to PCT/KR2018/016389 priority patent/WO2019132426A1/en
Publication of KR20190078345A publication Critical patent/KR20190078345A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR102043525B1 publication Critical patent/KR102043525B1/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

The present invention relates to a thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shapes and a manufacturing method thereof. According to an embodiment of the present invention, the thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shapes comprises 0.0005-0.01 wt% of C, 0.2-2.5 wt% of Si, 0.03-1 wt% of Al, 0.03-1.5 wt% of Mn, 0.002-0.1 wt% of P, 0.0002-0.01 wt% of S, 0.0005-0.1 wt% of Sn, 0.0005-0.01 wt% of Ca, 0.0005-0.01 wt% of N, and the remainder consisting of Fe and inevitable impurities. The average crystal grain of ferrite is 20-100 μm. The strip thickness deviation (Δt_CR) in the width direction satisfies following relation 1: Δt_CR/ 1-0.03S+11t <= 1.6, wherein Δt_CR is the strip thickness deviation in the width direction, S is the thickness measurement position (mm) of a point separated from a strip edge in the width direction, and t means the thickness (mm) of the strip.

Description

자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법{THIN NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET HAVING EXCELLENT MAGNETIC PROPERTIES AND SHAPE AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shapes, and a method of manufacturing the same. BACKGROUND ART [0002]

본 발명은 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shapes and a method for producing the same.

일반적으로 무방향성 전기강판은 전기에너지를 기계적 에너지로 변환시키는 모터, 발전기 등의 회전 기기와 소형 변압기 등의 정지기기에서 철심용 재료에 사용된다. 무방향성 전기강판의 자기적 특성에는 철손과 자속밀도가 있으며, 철손은 손실되는 에너지이므로 낮을수록 좋고, 자속밀도는 높을수록 똑같은 에너지로 더 큰 자기장을 유도할 수 있으며, 같은 자속밀도를 얻기 위해서는 적은 전류를 인가해도 되기 때문에 동손도 감소시킬 수 있어서 높을수록 좋다.In general, nonoriented electrical steel sheets are used for iron core materials in rotating equipment such as motors, generators, etc. that convert electrical energy into mechanical energy and stationary equipment such as small transformers. The magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet have iron loss and magnetic flux density. The iron loss is the loss energy, so the lower the better, the higher the magnetic flux density, the more magnetic field can be induced with the same energy. In order to obtain the same magnetic flux density, Since the current can be applied, it is possible to reduce the driving force.

통상적으로 무방향성 전기강판의 중요한 자기적 특성인 철손 및 자속밀도를 개선하기 위해서 Si, Al, Mn 등의 비저항이 높은 합금원소와 고가의 Sn, Se 등의 편석을 첨가하는 방법이 대부분이나, 제조단가가 상승하는 문제가 있어 새로운 방안이 필요하다. In order to improve iron loss and magnetic flux density, which are important magnetic properties of a non-oriented electrical steel sheet, most of the alloying elements such as Si, Al, and Mn and segregation of expensive Sn and Se are added. There is a problem that the unit price rises and new measures are needed.

한편, 특허문헌 1에서는 전기강판의 비저항을 충분히 증가시키면서 압연이 가능한 Si, Al 및 Mn의 범위를 한정하고, P, Sn, Sb, Mo, C, S, N, Ti 및 Nb 첨가량의 적정 범위 및 그 비율을 제시함으로써 고주파 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고 있고, 특허문헌 2에서는 알루미늄(Al)과 황(S) 성분의 관계를 활용하여 자성에 유리한 집합조직을 효율적으로 배치함으로써 자성이 향상된 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관하여 소개하고 있으나, 기존 열연밀 공정에서의 제조방법으로 박물 열연 전기강판을 제조함에 있어 한계가 있다. On the other hand, in Patent Document 1, the range of Si, Al, and Mn that can be rolled while sufficiently increasing the resistivity of the electrical steel sheet is limited, and an appropriate range of amounts of P, Sn, Sb, Mo, C, S, N, Ti, The present invention provides a non-oriented electrical steel sheet excellent in high-frequency magnetic properties and a method of manufacturing the same. In Patent Document 2, the relationship between aluminum (Al) and sulfur (S) Directional electric steel sheet having improved magnetic properties and a manufacturing method thereof. However, there is a limitation in manufacturing a hot rolled steel sheet as a manufacturing method in a conventional hot melt mill process.

한국 공개특허공보 제2014-0062225호Korean Patent Laid-Open Publication No. 2014-0062225 한국 공개특허공보 제2015-0149426호Korean Patent Laid-Open Publication No. 2015-0149426

본 발명의 일측면은 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.One aspect of the present invention is to provide a natural oriented non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics and shape and a method of manufacturing the same.

본 발명의 과제는 상술한 내용으로 한정되지 아니한다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 누구라도 본 명세서의 전반적인 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움이 없을 것이다.The object of the present invention is not limited to the above description. It will be apparent to those skilled in the art that there is no difficulty in understanding the present invention from the broader context of the present invention.

본 발명의 일 실시형태는 중량%로, C: 0.0005~0.010%, Si: 0.2∼2.5%, Al: 0.03~1.0%, Mn: 0.03~1.5%, P: 0.002~0.10%, S: 0.0002~0.01%, Sn: 0.0005~0.1%, Ca: 0.0005~0.01%, N: 0.0005~0.010%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 페라이트의 결정립 평균 사이즈는 20~100㎛이며, 스트립의 폭 방향 두께 편차(△tCR)가 하기 관계식 1을 만족하는 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판을 제공한다.An embodiment of the present invention is a steel sheet comprising, by weight%, 0.0005 to 0.010% of C, 0.2 to 2.5% of Si, 0.03 to 1.0% of Al, 0.03 to 1.5% of Mn, 0.002 to 0.10% of P, 0.01 to 0.01% Sn, 0.0005 to 0.1% of Ca, 0.0005 to 0.01% of Ca, 0.0005 to 0.010% of N and the balance Fe and other unavoidable impurities. The average grain size of the ferrite grains is 20 to 100 탆, And a thickness deviation (Δt CR ) satisfies the following relational expression (1).

[관계식 1] △tCR / 1-0.03S+11t ≤ 1.6[Relation 1]? T CR / 1-0.03S + 11t? 1.6

(단, △tCR 는 스트립의 폭 방향 두께 편차(㎛)이며, S는 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치(mm)이고, t는 스트립의 두께(mm)를 의미함.)(Where, △ t CR is the width direction thickness deviation (㎛) of the strip, S is a distance position (mm) the thickness measurement of the position apart from the strip width direction edges, also t means a thickness (mm) of the strip. )

본 발명의 다른 실시형태는 중량%로, C: 0.0005~0.010%, Si: 0.2∼2.5%, Al: 0.03~1.0%, Mn: 0.03~1.5%, P: 0.002~0.10%, S: 0.0002~0.01%, Sn: 0.0005~0.1%, Ca: 0.0005~0.01%, N: 0.0005~0.010%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는 단계; 상기 박 슬라브를 조압연하여 10~25mm 두께의 바를 얻는 단계; 상기 바를 1000~1200℃로 가열하는 단계; 상기 가열된 바를 열간 마무리 압연하되, 상기 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기에서는 800℃~Ar1에서 40~75%의 압하율로 압연을 행하고, 마지막 압연기에서는 650℃~Ar1-100℃에서 압연하여 열연강판을 얻는 단계; 및 상기 열연강판을 500~650℃에서 권취하는 단계를 포함하고, 상기 각 단계는 연속적으로 행하여지며, 상기 권취된 열연강판을 50~80%의 냉간압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계; 및 상기 냉연강판을 750~950℃에서 재결정 소둔하는 단계를 포함하고, 상기 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도 편차는 60℃이하인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다.In another embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing a semiconductor device, comprising the steps of: C: 0.0005 to 0.010%; Si: 0.2 to 2.5%; Al: 0.03 to 1.0%; Mn: 0.03 to 1.5%; P: 0.002 to 0.10% 0.01 to 0.01% Sn, 0.0005 to 0.1% of Ca, 0.0005 to 0.01% of Ca, 0.0005 to 0.010% of N, and the balance Fe and other unavoidable impurities are continuously cast to obtain a thin slab; Subjecting the thin slab to rough rolling to obtain a bar having a thickness of 10 to 25 mm; Heating the bar to 1000 to 1200 ° C; The hot rolled steel sheet is rolled at a reduction ratio of 40 to 75% at 800 ° C to Ar 1 in the first rolling mill at the time of hot finish rolling and is rolled at 650 ° C to Ar 1 -100 ° C in the last rolling mill, Obtaining a steel sheet; And winding the hot-rolled steel sheet at 500 to 650 ° C, wherein each of the above-described steps is carried out continuously; cold-rolling the rolled hot-rolled steel sheet at a cold rolling reduction rate of 50 to 80% to obtain a cold-rolled steel sheet; And recrystallizing and annealing the cold-rolled steel sheet at 750 to 950 ° C, wherein a temperature deviation in the first rolling mill at the time of the hot rolling is 60 ° C or less, and a method for manufacturing the non- do.

본 발명의 일측면에 따르면, 연주~압연 직결 공정에서 고속주조 및 연연속 압연 공정을 통하여 박물이면서도 형상 품질이 양호한 열연 전기강판을 생산하는 것이 가능하다.According to one aspect of the present invention, it is possible to produce a hot-rolled electrical steel sheet having good shape and good shape quality through high-speed casting and continuous continuous rolling in the direct rolling process.

또한, 이러한 박물 열연 전기강판 제조를 통해 동일한 최종 두께의 제품을 생산하게 될 경우 냉간 압하율을 기존 열연밀 공정 대비 감소시킬 수 있어 종래 전기 강판 대비 자속 밀도가 높고, 철손이 낮은 우수한 자기적 특성을 갖는 고효율 무방향성 전기강판을 제조할 수 있다. In addition, when such a hot rolled steel sheet is manufactured to have the same final thickness, the cold rolling reduction rate can be reduced compared to the conventional hot rolling mill process. Thus, the magnetic flux density is higher than that of the conventional steel sheet, The non-oriented electrical steel sheet of high efficiency can be produced.

또한, 박물 열연 강판의 생산을 통해 최종적으로 두께가 0.50mm이하인 극박의 전기강판을 제조할 수 있어 제품 생산 폭을 향상시킬 수 있다. 이뿐만 아니라, 박물 효과로 인한 자기적 특성을 향상시킴으로써 Sn 등의 고가인 합금철을 적게 첨가 할 수 있어 제조 원가를 감소시켜 가격 경쟁력에서도 유리하다.In addition, it is possible to manufacture an ultra-thin electric steel sheet having a thickness of 0.50 mm or less through the production of hot-rolled steel sheets, thereby improving the product production range. In addition to this, it is possible to add a small amount of expensive ferroalloy such as Sn by improving the magnetic property due to the effect of the ferroelectric material, which is advantageous in cost competitiveness by reducing manufacturing cost.

또한, 박 슬라브 연주법을 통해 전기로에서 고철 등의 스크랩을 용해한 강을 사용할 수 있어 자원의 재활용성을 높일 수 있다.In addition, it is possible to use steel in which scrap of scrap iron or the like is dissolved in an electric furnace through a thin slab-making method, thereby enhancing the recyclability of resources.

도 1은 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 모식도이다.
도 2는 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 또 다른 모식도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 1(열연강판)의 길이 방향 두께 크라운 프로파일(Profile)을 나타낸 결과이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 종래예 1(열연강판)의 길이 방향 두께 크라운 프로파일(Profile)을 나타낸 결과이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 1 내지 4(열연강판)의 단면 광학현미경 조직과 EBSD 결정방위 매핑(Mapping) 결과를 나타낸 것이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 1의 온도에 따른 고온 인장강도 변화를 나타낸 결과이다.
도 7은 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치와 폭 방향 두께 편차를 나타낸 모식도이다.
도 8은 스트립의 폭 방향 두께 편차를 설명하기 모식도이다.
도 9는 폭 방향 두께 편차와 발명예, 비교예 및 종래예의 폭 방향 두께 편차와의 상관관계를 검토한 결과이다.1 is a schematic view of a facility for a performance-rolling direct process that can be applied to the present invention.
2 is another schematic diagram of a facility for a performance-rolling direct process that can be applied to the present invention.
3 is a graph showing a longitudinal thickness crown profile of Inventive Example 1 (hot rolled steel sheet) according to an embodiment of the present invention.
4 is a graph showing a longitudinal thickness crown profile of Conventional Example 1 (hot rolled steel sheet) according to an embodiment of the present invention.
Fig. 5 shows cross-sectional optical microscopic structures and EBSD crystal orientation mapping results of Inventive Examples 1 to 4 (hot-rolled steel sheet) according to an embodiment of the present invention.
6 is a graph showing a change in tensile strength at high temperature according to the temperature of the inventive example 1 according to an embodiment of the present invention.
7 is a schematic view showing a thickness measurement position and a widthwise thickness deviation at a position a certain distance from the edge in the widthwise direction of the strip.
8 is a schematic view for explaining the thickness variation in the width direction of the strip.
Fig. 9 is a result of examining the correlation between the thickness deviation in the width direction and the thickness variation in the width direction of the inventive example, the comparative example and the conventional example.

이하, 본 발명을 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described.

본 발명의 발명자들은 냉간압연시 압하율이 증가하면 전기강판의 자속밀도가 감소하고 철손이 증가하는 문제가 있다는 것을 발견하게 되었다. 이러한 문제에 대처하기 위해서는 열연재 두께를 감소시켜 냉간압연시 냉간 압하율을 감소시킴으로써 자속밀도와 철손을 동시에 개선하는 것을 생각할 수 있으나, 실제 생산시에는 여러가지 조업변수로 인하여 그 적용이 매우 곤란하다.The inventors of the present invention have found that there is a problem that the magnetic flux density of the electric steel sheet decreases and the iron loss increases when the reduction rate is increased during cold rolling. In order to cope with such a problem, it is conceivable to reduce the thickness of the thermal expansion layer and reduce the cold reduction rate in the cold rolling, thereby improving the magnetic flux density and the iron loss at the same time. However,

즉, 통상의 압연 공정에서는 저속 주조를 통해 두께가 200mm이상인 슬라브를 생산하고, 이렇게 생산된 슬라브(Slab)를 가열로에서 재가열한 후, 1매 단위로 배치(batch) 형태로 열간압연함으로써 두께를 감소시킨다. 이러한 형태의 배치 압연의 경우 슬라브 1매 마다 압연기에 탑(Top)부가 인입되고 테일(Tail)부가 압연기를 빠져나와야 하기 때문에 조업사고가 빈번하게 발생하여 박물이면서도 형상이 우수한 전기강판을 제조함에 있어 한계가 있다.That is, slabs having a thickness of 200 mm or more are produced through low-speed casting in a normal rolling process, and the produced slabs are reheated in a heating furnace and then hot-rolled in batches in units of one sheet, . In the case of this type of batch rolling, since the top portion is drawn into the rolling mill for each slab and the tail portion must escape from the rolling mill, frequent operating accidents occur frequently, .

본 발명의 발명자들은 전기강판 제조에 있어서, 소위 박 슬라브를 이용한 제조공정(미니밀 공정), 특히 연속주조(연주)~압연 직결공정을 이용할 경우 이러한 전기강판 제조의 문제점을 해결할 수 있다는 점에 착안하여 본 발명에 이르게 되었다. The inventors of the present invention have pointed out that the problem of manufacturing such an electric steel sheet can be solved when a manufacturing process (mini-mill process) using a so-called thin slab, particularly a continuous casting (performance) Leading to the present invention.

즉, 연주~압연 직결공정은 등속 등온의 공정 특성상 스트립(Strip)의 폭 및 길이방향으로의 온도편차가 작기 때문에 재질편차가 우수하다. 그 뿐만 아니라, 매 슬라브 또는 바(Bar)마다 배치형태로 마무리 압연되는 기존의 공정과는 달리 연주~압연 직결 공정의 경우 최초 슬라브 또는 바의 탑부만 압연기의 롤과 롤 사이에 인입하면 그 다음부터 슬라브 또는 바의 인입과 관련된 조업 사고의 문제가 발생할 여지를 획기적으로 줄일 수 있다. 또한, 등속 등온 압연을 통해 제품을 생산하므로 기존 배치재 대비 두께와 폭의 치수 정밀도가 우수하며 판 크라운 편차(Crown)가 적다는 장점을 가지기 때문에 박물 열연 전기강판을 제조하기에 적합한 공정으로 판단되었다.In other words, the process of direct rolling of the steel to the rolling process is excellent in the material deviation because the width of the strip and the temperature deviation in the longitudinal direction are small due to the process characteristic of constant velocity isotherm. In addition, unlike conventional processes in which the slabs or bars are finely rolled in batches, only the first slab or the top portion of the bar is drawn between rolls and rolls of the rolling mill, It is possible to drastically reduce the possibility of a problem of accident involving the introduction of a slab or a bar. In addition, since it produces products through constant velocity isothermal rolling, it is considered to be a suitable process for manufacturing hot-rolled steel sheets because it has the advantages of excellent dimensional accuracy of thickness and width compared with existing batch materials and low crown crowns .

또한, 이와 같이 연주~압연 직결공정에 의하여 제조된 전기강판은 종래의 배치 압연법으로 제조된 전기강판에 비하여 내부 재질측면에서도 우수한 성능을 나타내고 있다. In addition, the electric steel sheet produced by the direct rolling process from the performance to the rolling has excellent performance in terms of the inner material as compared with the electric steel sheet produced by the conventional batch rolling method.

이하, 본 발명의 전기강판과 그 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the electric steel sheet of the present invention and its manufacturing method will be described in detail.

먼저, 본 발명의 전기강판의 합금조성을 설명한다. 하기 설명되는 합금조성은 특별히 달리 정하지 아니하는 한, 중량%를 기준으로 한다. First, the alloy composition of the electric steel sheet of the present invention will be described. The alloy composition described below is based on weight percent unless otherwise specified.

C: 0.0005~0.010%C: 0.0005 to 0.010%

탄소(C)는 철손을 열화시키기 때문에 적으면 적을수록 좋다. C가 0.010％를 초과하면 철손 증가가 상당히 높아진다는 측면에서 상기 C는 0.010%이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 C는 적으면 적을수록 바람직하기 때문에, 특별히 한정은 하지 않지만, 탈탄 비용를 고려하면 그 하한을 0.0005%로 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, C 함량은 0.0005~0.010%인 것이 바람직하다. 상기 C는 0.0007~0.0050%인 것이 보다 바람직하며, 0.0010~0.0040%인 것이 보다 더 바람직하다.The carbon (C) deteriorates the iron loss, so the smaller the carbon loss, the better. When C exceeds 0.010%, it is preferable that C is 0.010% or less in that the iron loss increase is considerably increased. Since C is preferably as small as possible, C is not particularly limited, but it is preferable to control the lower limit to 0.0005% in consideration of decarburization cost. Therefore, the C content is preferably 0.0005 to 0.010%. The content of C is more preferably 0.0007 to 0.0050%, and still more preferably 0.0010 to 0.0040%.

Si: 0.2∼2.5%Si: 0.2 to 2.5%

규소(Si)는 일반적으로 강의 탈산제로서 첨가되지만, 전기 강판에 있어서는, 전기 저항을 높여 고주파수에서의 철손을 저감하는 효과를 갖기 때문에 중요한 원소이며, 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.2％이상의 첨가를 필요로 한다. 그러나, 2.5％를 초과하면, 냉간 압연 중에 균열을 발생시키게 되어, 제조성이 저하되는 것 외에, 자속 밀도도 저하되기 때문에, 그 상한은 2.5％로 한다. 따라서, 상기 Si 함량은 0.2∼2.5%인 것이 바람직하며, 0.5~2.0%인 것이 보다 바람직하고, 0.8~1.6%인 것이 보다 더 바람직하다.Although silicon (Si) is generally added as a deoxidizing agent in steel, it is an important element in an electric steel sheet because it has an effect of increasing electrical resistance and reducing iron loss at high frequencies. In order to obtain such effect, addition of 0.2% or more is required . However, if it is more than 2.5%, cracks are generated during cold rolling, resulting in a reduction in the composition of the steel and a decrease in the magnetic flux density. Therefore, the upper limit is set to 2.5%. Therefore, the Si content is preferably 0.2 to 2.5%, more preferably 0.5 to 2.0%, still more preferably 0.8 to 1.6%.

Al: 0.03~1.0%Al: 0.03 to 1.0%

알루미늄(Al)은 Si와 동일하게 강의 탈산제로서 일반적으로 이용되고 있고, 전기 저항을 증가하여 철손을 저감하는 효과가 큰 원소이기 때문에 0.03%이상의 첨가가 바람직하다. 그러나, 1.0%를 초과하면, 연속 주조 중에 몰드 플럭스에 픽업(pick-up)되어 몰드 플럭스의 물성이 달라져 윤활이 되지 않아 주조 중단이 발생 할 수 있다. 상기 Al 함량은 0.03∼1.0%인 것이 바람직하며, 0.05~0.8%인 것이 보다 바람직하고, 0.1~0.6%인 것이 보다 더 바람직하다.Aluminum (Al) is generally used as a deoxidizing agent of steel in the same manner as Si, and is an element having a large effect of reducing iron loss by increasing electrical resistance. However, if it exceeds 1.0%, the casting may be interrupted because the physical properties of the mold flux are picked up in the mold flux during continuous casting and the lubrication is not achieved. The Al content is preferably 0.03 to 1.0%, more preferably 0.05 to 0.8%, and even more preferably 0.1 to 0.6%.

Mn: 0.03~1.5%Mn: 0.03 to 1.5%

망간(Mn)은 강중 비저항을 높여 철손을 낮출 수 원소이기 때문에 0.03%이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 1.5%를 초과하면 강중 S와 결합하여 조대한 MnS 석출물을 형성하고, 본 발명의 소둔 온도 범위에서 오스테나이트 상을 형성시킬 뿐만 아니라, 철손 감소를 위한 결정립 조대화를 어렵게 하는 단점이 있다. 따라서, 상기 Mn은 0.03~1.5%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.05~1.2%인 것이 보다 바람직하고, 0.1~0.8%인 것이 보다 더 바람직하다.Since manganese (Mn) is an element capable of lowering the iron loss by increasing the resistivity in the steel, it is preferable to add Mn of 0.03% or more. However, if it exceeds 1.5%, it forms a coarse MnS precipitate by binding with the steel S, which not only forms an austenite phase in the annealing temperature range of the present invention but also makes crystal grain coordination difficult for iron loss reduction. Therefore, the Mn is preferably in the range of 0.03 to 1.5%, more preferably 0.05 to 1.2%, and most preferably 0.1 to 0.8%.

P: 0.002~0.10%P: 0.002 to 0.10%

인(P)은 강중 비저항을 높여 철손을 낮출 수 원소이며, 자성체로 첨가 시에 자속밀도를 향상시킬 수 있는 원소로서, 상기 효과를 위해서는 0.002% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 0.10%를 초과하는 경우에는 상온 압연시 페라이트 결정립계에 압연 판파단을 유인하는 편석 원소로 존재하여 결정립계간의 결합력을 크게 약화시키는 단점이 있다. 따라서, 상기 P의 함량은 0.002~0.10%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.004~0.06%인 것이 보다 바람직하고, 0.006~0.04%인 것이 보다 더 바람직하다.Phosphorus (P) is an element capable of increasing iron specific resistance and lowering iron loss, and is an element capable of improving magnetic flux density when added as a magnetic material. It is preferable to add 0.002% or more for the above effect. However, when it exceeds 0.10%, there is a disadvantage that it exists as a segregation element which induces the fracture of the rolled plate in the ferrite grain boundary at the room temperature rolling, and weakens the bonding force between grain boundaries to a great extent. Therefore, the content of P is preferably in the range of 0.002 to 0.10%, more preferably 0.004 to 0.06%, still more preferably 0.006 to 0.04%.

S: 0.0002~0.01%S: 0.0002 to 0.01%

황(S)는 석출물이나 개재물을 형성하여 제품의 자기 특성을 열화시키기 때문에, 적으면 적을수록 좋다. S는 0.01％를 초과하면 MnS의 석출로 인해 철손이 증가하는 문제가 있다. 다만, 탈황에 의한 비용 증가를 억제하기 위해 하한은 0.0002％인 것이 바람직하다. 따라서, 상기 S의 함량은 0.0002~0.01%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.0003~0.005%인 것이 보다 바람직하고, 0.0005~0.003%인 것이 보다 더 바람직하다.Sulfur (S) forms precipitates and inclusions to deteriorate the magnetic properties of the product, so the smaller the number is, the better. When S is more than 0.01%, iron loss is increased due to precipitation of MnS. However, in order to suppress an increase in cost due to desulfurization, the lower limit is preferably 0.0002%. Therefore, the content of S is preferably in the range of 0.0002 to 0.01%, more preferably 0.0003 to 0.005%, still more preferably 0.0005 to 0.003%.

Sn: 0.0005~0.1%Sn: 0.0005 to 0.1%

주석(Sn)은 입계에 편석하는 원소이지만, P의 편석에 미치는 영향은 작고, 오히려, 입자 내의 변형대의 형성을 촉진하여, 자속 밀도를 높이는 효과를 갖는다. 상기 효과를 위해서는 0.0005% 이상 첨가되는 것이 바람직하다. 그러나, 0.1%를 초과하는 경우에는 강이 취화하고, 제조 공정에서의 판파단이나 벗겨짐 등의 표면 결함을 증가시킨다. 따라서, 상기 Sn의 함량은 0.0005~0.1%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.001~0.06%인 것이 보다 바람직하고, 0.002~0.04%인 것이 보다 더 바람직하며, 0.002~0.02%인 것이 가장 바람직하다.Tin (Sn) is an element segregating in grain boundaries, but has a small effect on segregation of P, and has an effect of promoting the formation of deformation zones in particles and increasing magnetic flux density. For the above effect, it is preferable that it is added in an amount of 0.0005% or more. However, when it exceeds 0.1%, the steel becomes brittle and surface defects such as plate breakage and peeling in the manufacturing process are increased. Therefore, the content of Sn is preferably in the range of 0.0005 to 0.1%, more preferably 0.001 to 0.06%, still more preferably 0.002 to 0.04%, most preferably 0.002 to 0.02%.

Ca: 0.0005~0.01%Ca: 0.0005 to 0.01%

칼슘(Ca)은 용강 중에 Al, O와 반응하여 저융점이면서 구상의 개재물(12CaO·17Al2O3)을 형성하여 노즐막힘 방지와 개재물 분리부상을 용이하게 하는 원소이다. 상기 Ca 함량이 0.0005% 미만인 경우 상기 효과를 확보하기 어렵다. 그러나, 0.01%를 초과하는 경우에는 강중 산화물을 형성하여 철손에 악영향을 미칠 수 있다. 따라서, 상기 Ca의 함량은 0.0005~0.01%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.001~0.008%인 것이 보다 바람직하고, 0.002~0.005%인 것이 보다 더 바람직하다.Calcium (Ca) is an element that reacts with Al and O in molten steel to form a spherical inclusion (12CaO · 17Al 2 O 3 ) with a low melting point, thereby preventing nozzle clogging and facilitating inclusion separation. When the Ca content is less than 0.0005%, it is difficult to secure the above effect. However, if it exceeds 0.01%, steel oxides may be formed and the iron loss may be adversely affected. Therefore, the content of Ca is preferably in the range of 0.0005 to 0.01%, more preferably 0.001 to 0.008%, still more preferably 0.002 to 0.005%.

N: 0.0005~0.010%N: 0.0005 to 0.010%

질소(N)는 전술한 C와 유사하게 자기 특성을 열화시키기 때문에 0.010％ 이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 N은 적으면 적을수록 바람직하기 때문에, 특별히 한정은 하지 않지만, 탈질 비용을 고려하면 그 하한을 0.0005％로 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 N의 함량은 0.0005~0.010%인 것이 바람직하며, 0.001~0.008인 것이 보다 바람직하고, 0.002~0.006%인 것이 보다 더 바람직하다.Since nitrogen (N) deteriorates magnetic properties similarly to the above-mentioned C, it is preferable that the nitrogen (N) has a range of 0.010% or less. The number of N is preferably as small as possible, and is not particularly limited. However, considering the denitration cost, it is preferable to control the lower limit to 0.0005%. Therefore, the content of N is preferably 0.0005 to 0.010%, more preferably 0.001 to 0.008, and still more preferably 0.002 to 0.006%.

본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.The remainder of the present invention is iron (Fe). However, in the ordinary manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably incorporated, so that it can not be excluded. These impurities are not specifically mentioned in this specification, as they are known to any person skilled in the art of manufacturing.

한편, 본 발명의 전기강판은 상술한 합금조성 외에 트램프 원소로서 Nb, V, Ti, Mo, Cu, Ni, Cr, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2중량% 이하가 되도록 포함할 수 있다. 상기 트램프 원소는 제강공정에서 원료로 사용하는 스크랩이나, 래들(Ladle) 및 턴디쉬(Tundish) 내화물 등에서 비롯된 불순물 원소로서, 그 합계가 0.2% 초과하는 경우에는 고온에서 액화되어 연주성을 악화시키거나, 석출물을 형성하여 자성을 악화시킬 수 있다.The electrical steel sheet according to the present invention is characterized in that, in addition to the alloy composition described above, the tin element is selected from the group consisting of Nb, V, Ti, Mo, Cu, Ni, Cr, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, One or more of which may be contained in an amount of 0.2 wt% or less. The tramp element is an impurity element derived from scrap used as a raw material in the steelmaking process, ladle, tundish refractory or the like. When the total amount exceeds 0.2%, the tramp element is liquefied at a high temperature to deteriorate performance , And precipitates may be formed to deteriorate magnetism.

한편, 본 발명 무방향성 전기강판의 미세조직은 면적분율로 95%이상의 페라이트; 및 펄라이트, 석출물 및 개재물로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 5%이하의 범위로 포함하는 것이 바람직하다. 상기 페라이트 면적분율이 95% 미만인 경우에는 상대적으로 펄라이트, 석출물 및 개재물의 분율이 높아져 냉간압연 후 소둔을 실시하더라도 자기적 특성이 저하될 수 있다. 상기 페라이트의분율은 97% 이상인 것이 보다 바람직하고, 98%이상인 것이 보다 더 바람직하다. 상기 석출물은 Ti, Nb, V, Mo 등과 C, N으로 구성된 단독 또는 복합 탄질화물일 수 있고, CaS, MnS, CuS 및 MgS 등의 단독 또는 복합 황화물이 포함될 수 있다. 또한, 상기 개개물은 Al, Si, Ca, Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg 등의 단독 또는 복합 개재물을 포함할 수 있다.On the other hand, the microstructure of the non-oriented electrical steel sheet according to the present invention is composed of 95% or more ferrite in an area fraction; And at least one selected from the group consisting of pearlite, precipitate, and inclusions in a total amount of 5% or less. If the ferrite area fraction is less than 95%, the percentage of pearlite, precipitate, and inclusions becomes relatively high, and even if annealing is performed after cold rolling, magnetic properties may be deteriorated. The fraction of the ferrite is more preferably 97% or more, and still more preferably 98% or more. The precipitate may be a single or composite carbonitride composed of Ti, Nb, V, Mo, C, and N, and may include a single or complex sulfide such as CaS, MnS, CuS, and MgS. The individual materials may include a single or complex inclusion such as Al, Si, Ca, Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, .

이때, 상기 페라이트의 결정립 평균 사이즈는 원상당 직경으로 20~100㎛인 것이 바람직하다. 상기 페라이트의 결정립 평균 사이즈가 20㎛ 미만인 경우 결정립이 충분히 성장하지 못하여 자성이 열화되며, 100㎛를 초과하는 경우에는 자속밀도가 낮아질 수 있어, 상기 페라이트 결정립의 평균 사이즈는 원상당 직경으로 20~100㎛로 제어하는 것이 바람직하며, 20~80㎛인 것이 보다 바람직하고, 20~60㎛인 것이 보다 더 바람직하다.At this time, the mean grain size of the ferrite is preferably 20 to 100 mu m in circle-equivalent diameter. When the mean grain size of the ferrite is less than 20 탆, the crystal grains do not sufficiently grow and the magnetic properties deteriorate. When the average grain size exceeds 100 탆, the magnetic flux density can be lowered. The average size of the ferrite crystal grains is 20 to 100 Mu m, more preferably 20 mu m to 80 mu m, and still more preferably 20 mu m to 60 mu m.

한편, 본 발명의 무방향성 전기강판은 스트립의 폭 방향 두께 편차(△tCR)가 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다. 하기 관계식 1을 만족하게 되면 우수한 외관 형상 품질을 확보할 수 있다. 한편, 상기 관계식 1의 값은 작으면 작을수록 보다 우수한 외관 형상 품질을 확보할 수 있다. On the other hand, in the non-oriented electrical steel sheet of the present invention, it is preferable that the thickness variation Δt CR in the width direction of the strip satisfies the following relational expression (1). When satisfying the following relational expression (1), excellent appearance shape quality can be ensured. On the other hand, the smaller the value of the above-mentioned relational expression 1 is, the better the appearance quality can be secured.

[관계식 1] △tCR / 1-0.03S+11t ≤ 1.6[Relation 1]? T CR / 1-0.03S + 11t? 1.6

(단, △tCR 는 스트립의 폭 방향 두께 편차(㎛)이며, S는 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치(mm)이고, t는 스트립의 두께(mm)를 의미함.)(Where, △ t CR is the width direction thickness deviation (㎛) of the strip, S is a distance position (mm) the thickness measurement of the position apart from the strip width direction edges, also t means a thickness (mm) of the strip. )

본 발명이 제공하는 무방향성 전기강판의 두께는 0.15~0.50mm인 것이 바람직하다. 상기 두께가 0.15㎜미만인 경우에는 생산성이 저하되고, 0.5㎜를 초과하는 경우에는 철손 저감 효과가 작을 수 있다.The thickness of the non-oriented electrical steel sheet provided by the present invention is preferably 0.15 to 0.50 mm. When the thickness is less than 0.15 mm, the productivity is lowered. When the thickness is more than 0.5 mm, the iron loss reducing effect may be small.

전술한 바와 같이 제공되는 본 발명의 전기강판은 자속밀도(B50)가 1.71~1.75T이고, 철손(W15/50)이 4.0~5.3W/kg일 수 있다. 이때 자속밀도(B50,T)은 5000A/m의 자기장에서 유도되는 자속밀도이고, 철손(W15/50)은 50Hz주파수에서 1.5Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 직각방향의 평균 손실(W/kg)이다. 상기 자속밀도는 높을수록 좋으나, 1.75를 초과하여 확보하기 위해서는 고가의 편석 원소를 추가 첨가해야 하며, 이로 인해 제조단가가 상승할 수 있고, 1.71미만일 경우에는 충분한 자기적 특성을 확보할 수 없어 사용상 문제가 될 수 있다. 그리고, 철손은 낮을수록 좋으나, 4.0W/kg 미만으로 제어하기 위해서는 비저항을 높여주는 원소를 추가 첨가해야 하며, 이로 인해 제조단가가 상승할 수 있고, 5.3W/kg를 초과하는 경우에는 높은 철손으로 인해 사용상 문제가 될 수 있다. The electrical steel sheet of the present invention provided as described above may have a magnetic flux density (B50) of 1.71 to 1.75 T and an iron loss (W15 / 50) of 4.0 to 5.3 W / kg. The magnetic flux density (B50, T) is the magnetic flux density induced in the magnetic field of 5000 A / m and the iron loss (W15 / 50) is the average of the rolling direction and magnetic flux density perpendicular to the rolling direction when magnetic flux density of 1.5 Tesla is induced at 50 Hz frequency Loss (W / kg). However, in order to secure a magnetic flux density higher than 1.75, an expensive segregation element must be additionally added. As a result, the manufacturing cost can be increased. When the magnetic flux density is less than 1.71, sufficient magnetic properties can not be secured. . Further, in order to control the iron loss to be less than 4.0 W / kg, it is necessary to additionally add an element that increases the resistivity, and thus the manufacturing cost can be increased, and when it exceeds 5.3 W / kg, Which may be a problem in use.

이하, 본 발명의 무방향성 전기강판 제조방법에 대하여 설명한다. Hereinafter, a method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet of the present invention will be described.

도 1은 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 모식도로서, 최종 전기강판을 얻기 위한 박물의 열연강판의 제조에 적용 가능한 연주~압연 직결공정 설비의 모식도이다. 본 발명의 일 실시형태에 따른 형상 품질이 우수한 박물 전기강판은 도 1과 같은 연주~압연 직결 설비를 적용하여 생산된 열연강판으로부터 제조할 수 있다. 연주~압연 직결 설비는 크게 연속주조기(100), 조압연기(400), 마무리 압연기(600)로 구성된다. 상기 연주~압연 직결 설비는 제1두께의 박 슬라브(Slab)(a)를 생산하는 고속 연속주조기(100)와, 상기 슬라브를 상기 제1두께보다 얇은 제2두께의 바(b)로 압연시키는 조압연기(400), 상기 제2두께의 바 를 제3두께의 스트립(c)으로 압연시키는 마무리 압연기(600), 상기 스트립을 권취하는 권취기(900)를 포함할 수 있다. 추가로, 상기 조압연기(400) 앞에 조압연 스케일 브레이커(300)(Roughing Mill Scale Breaker, 이하 'RSB')와 마무리 압연기(600) 앞에 마무리 압연 스케일 브레이커(500)(Fishing Mill Scale Breaker, 이하 'FSB')를 추가로 포함할 수 있으며, 표면 스케일 제거가 용이하여 후공정에서 표면 품질이 우수한 전기강판 생산이 가능하다. 또한, 연주~압연 직결공정으로 등온등속압연이 가능하여 강판 폭, 길이 방향 온도 편차가 현저히 낮아 ROT[Run Out Table(700)](이하 "런아웃 테이블")에서 정밀 냉각제어가 가능하여 재질 편차와 등방성이 우수한 박물 열연 전기강판의 생산이 가능하다. 이렇게 압연 및 냉각이 완료된 스트립은 고속전단기(800)에 의해 절단되고, 권취기(900)에 의해 권취되어 제품으로 생산될 수 있다. 한편, 마무리 압연 스케일 브레이커(500) 앞에는 바를 추가로 가열하는 가열기(200)가 구비될 수 있다.1 is a schematic view of a facility for a performance-to-rolling direct process that can be applied to the present invention, and is a schematic diagram of a performance-to-rolling direct process facility applicable to the manufacture of hot rolled steel sheets for obtaining a final electrical steel sheet. The steel slabs of excellent shape quality according to one embodiment of the present invention can be manufactured from the hot-rolled steel sheets produced by applying the direct rolling-to-rolling direct connection equipment as shown in Fig. The performance-to-rolling direct connection facility consists largely of a continuous casting machine 100, a roughing mill 400, and a finishing mill 600. The performance-to-rolling direct connection plant comprises a high-speed continuous casting machine (100) producing a thin slab (a) of a first thickness and a rolling bar (b) of a second thickness thinner than the first thickness A roughing mill 400 for rolling the bars of the second thickness into a strip c of a third thickness, and a winder 900 for winding the strips. A roughing scale breaker 300 and a finishing mill scale breaker 500 are placed in front of the roughing mill 400 and before the finishing mill 600, FSB '), and it is possible to produce an electrical steel sheet having excellent surface quality in the post-process because of easy removal of the surface scale. In addition, it is possible to perform isothermal constant speed rolling through the process of rolling to rolling, so that the steel plate width and longitudinal temperature deviation are remarkably low, so precise cooling control is possible in ROT [Run Out Table (700)] It is possible to produce a hot rolled steel sheet having excellent isotropic properties. The rolled and cooled strip is then cut by a high-speed shear machine 800 and wound by a winder 900 to be produced as a product. Meanwhile, the finishing rolling scale breaker 500 may be provided with a heater 200 for further heating the bar.

도 2는 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 또 다른 모식도이다. 도 2에 개시된 연주~압연 직결 설비는 도 1에 개시된 설비와 구성이 대부분 동일하나, 조압연기(400) 앞에 슬라브를 추가로 가열하는 가열기(200')가 구비되어, 슬라브 에지 온도 확보가 용이하여 에지 결함 발생을 낮게 할 수 있어 표면 품질 확보에 유리하다. 또한 조압연기 이전에 슬라브 1매 이상의 길이만큼의 공간을 확보하고 있어, 배치(Batch)식 압연도 가능하다.2 is another schematic diagram of a facility for a performance-rolling direct process that can be applied to the present invention. The apparatus for direct rolling-to-rolling process disclosed in FIG. 2 is substantially identical in construction to the apparatus disclosed in FIG. 1, but includes a heater 200 'for further heating a slab in front of the rough rolling mill 400, It is possible to lower the occurrence of edge defects and is advantageous in securing the surface quality. In addition, a space of at least one slab length is secured before the roughing mill, and batch rolling is possible.

본 발명의 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 열연 전기강판은 도 1 및 2에 개시된 연주~압연 직결 설비에서 모두 생산이 가능하다.The hot rolled steel sheet having excellent magnetic properties and shapes of the present invention can be produced in all of the performance-rolling direct connection facilities disclosed in Figs. 1 and 2.

우선, 전술한 합금조성을 갖는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는다. 이때, 상기 연속주조는 3.5~8.5mpm(m/min)의 주조속도로 행하는 것이 바람직하다. 주조속도를 3.5mpm 이상으로 하는 이유는 고속주조와 압연과정이 연결되어 이루어져, 목표 압연 온도를 확보하기 위해서는 일정 이상의 주조 속도가 요구되기 때문이다. 주조속도가 3.5mpm 미만일 경우에는 Al이 몰드 플럭스에 픽업(Pick-up)량이 증가하여 몰드 플럭스의 물성을 변화시켜 윤활작용이 감소되어 주조중단이 발생할 수 있다. 만일 8.5mpm을 초과하는 경우에는 용강 탕면 불안정에 의해 조업 성공율이 저감될 수 있다 따라서, 상기 주조속도는 3.5~8.5mpm의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 4.0~7.5mpm의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하고, 4.5~7.0mpm의 범위를 갖는 것이 보다 더 바람직하다.First, molten steel having the above-described alloy composition is continuously cast to obtain a thin slab. At this time, the continuous casting is preferably performed at a casting speed of 3.5 to 8.5 mpm (m / min). The reason why the casting speed is set to 3.5 mpm or more is that a high speed casting and a rolling process are connected and a casting speed higher than a certain level is required to secure the target rolling temperature. If the casting speed is less than 3.5 mpm, Al may increase the amount of pick-up in the mold flux, thereby changing the physical properties of the mold flux, resulting in reduced lubricity and casting failure. If it exceeds 8.5 mpm, the operation success rate may be reduced due to instability of the molten steel bath surface. Therefore, the casting speed is preferably in the range of 3.5 to 8.5 mpm, more preferably in the range of 4.0 to 7.5 mpm , And more preferably 4.5 to 7.0 mpm.

상기 박 슬라브는 두께는 60~130mm인 것이 바람직하다. 상기 박 슬라브의 두께가 130mm를 초과하는 경우에는 고속주조가 어려울 뿐만 아니라, 조압연시 압연 부하가 증가하게 되고, 60mm미만인 경우에는 주편의 온도 하락이 급격하게 일어나 균일한 조직을 형성하기 어렵다. 이를 해결하기 위해서는 부가적으로 가열 설비를 설치할 수 있으나, 이는 생산 원가를 향상시키는 요인이 되므로, 가능한 배제하는 것이 바람직하다. 따라서, 박 슬라브의 두께는 60~130mm로 제어하는 것이 바람직하고, 60~120mm인 것이 보다 바람직하며, 80~110mm인 것이 보다 더 바람직하다.The thickness of the thin slab is preferably 60 to 130 mm. If the thickness of the thin slab is more than 130 mm, the high-speed casting is difficult, and the rolling load during rough rolling is increased. When the thickness is less than 60 mm, the temperature of the cast steel is rapidly decreased and uniform structure is hardly formed. In order to solve this problem, it is possible to additionally provide a heating apparatus, but this is a factor for improving the production cost, so it is preferable to exclude it. Therefore, the thickness of the thin slab is preferably controlled to 60 to 130 mm, more preferably 60 to 120 mm, and even more preferably 80 to 110 mm.

상기 연속 주조된 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는다. 이 때, 상기 바의 두께는 10~25mm인 것이 바람직하다. 상기 바의 두께가 25mm를 초과하는 경우에는 마무리 압연시 첫번째 압연기에서 압하율 증가에 따른 압연하중이 급격히 상승하여 스트립 폭 방향 두께 편차가 심해질 수 있고, 10 mm미만인 경우에는 압연변형 저항이 커져 조업상에 어려움을 유발할 수 있으며, 마무리 압연시 온도 확보가 어렵다. The continuously cast thin slab is subjected to rough rolling to obtain bars. At this time, the thickness of the bar is preferably 10 to 25 mm. When the thickness of the bar exceeds 25 mm, the rolling load due to the increase in the reduction rate in the first rolling mill during the finish rolling rapidly increases and the thickness variation in the width direction in the strip can be increased. When the thickness is less than 10 mm, And it is difficult to secure the temperature at the finish rolling.

한편, 상기 조압연시 입측 온도는 1000~1200℃일 수 있다. 상기 조압연 입측 온도가 1000℃미만인 경우에는 조압연 하중의 증가 및 바의 에지부에 크랙이 발생할 수 있다. 반면에 1200℃초과인 경우에는 열연 스케일(scale)이 잔존하여 열연 표면 품질이 저하될 수 있다. On the other hand, the inlet temperature during the rough rolling may be 1000 to 1200 ° C. If the rough rolling inlet temperature is less than 1000 캜, an increase in the rough rolling load and cracks may occur in the edges of the bars. On the other hand, if it is higher than 1200 ° C, the hot-rolled scale remains and the quality of the hot-rolled surface may deteriorate.

상기 조압연시 출측 온도는 900℃이상일 수 있다. 900℃미만인 경우에는 마무리 압연온도를 확보하기 어렵기 때문이다. The temperature at the time of rough rolling may be 900 ° C or higher. If it is less than 900 ° C, it is difficult to secure the finishing rolling temperature.

상기 조압연시 압연속도는 20~50mpm일 수 있다. 조압연시 압연속도가 50mpm초과인 경우에는 연주-압연이 직결되어 있어 연주 공정에서 문제가 발생하기 때문에 조업 성공율이 낮아진다. 반면에 20mpm미만인 경우에는 마무리 압연시 온도 확보가 어렵고, 압연 부하 발생 및 균일한 조직을 얻기 어려운 문제점이 있다. The rolling speed in the rough rolling may be 20 to 50 mpm. If the rolling speed is more than 50mpm during rough rolling, the performance is lowered because the performance-rolling is directly connected and problems occur in the performance process. On the other hand, in the case of less than 20 mpm, it is difficult to secure the temperature during finish rolling, and it is difficult to obtain rolling load and uniform structure.

이후 상기 바를 1000~1200℃로 가열한다. 상기 바의 가열 온도를 제어하는 이유는 박물 열연 전기강판을 안정적으로 생산하기 위함과 표면품질을 확보하기 위한 것으로, 만약 1000℃ 미만일 경우 마무리 압연 출측 온도가 낮게 되어 압연부하가 급격히 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 1200℃를 초과할 경우에는 스케일이 과다 생성되어 표면 품질이 저하될 수 있다.Then, the bar is heated to 1000 to 1200 ° C. The reason for controlling the heating temperature of the bar is to stably produce the hot rolled steel sheet and to secure the surface quality. If the temperature is less than 1000 ° C, the finish rolling rolling temperature is lowered and the rolling load is rapidly increased, Plate breakage may occur. If the temperature exceeds 1200 ° C, the scale may be excessively generated and the surface quality may be deteriorated.

이후, 상기 가열된 바를 열간 마무리 압연하되, 상기 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기에서는 800℃~Ar1에서 40~75%의 압하율로 압연을 행하고, 마지막 압연기에서는 650℃~Ar1-100℃에서 압연하여 열연강판을 얻는다. 이때 상기 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기와 마지막 압연기에서는 상기 바의 미세조직이 페라이트 단상일 때 압연을 행하는 것이 바람직하다.Thereafter, the heated bars are hot-finished and rolled at a reduction ratio of 40 to 75% at 800 ° C to Ar 1 in the first rolling machine during the hot rolling, and the rolling is performed at 650 ° C to Ar 1 -100 ° C To obtain a hot-rolled steel sheet. At this time, in the first rolling mill and the last rolling mill at the time of the hot rolling, it is preferable to perform rolling when the bar microstructure is a ferrite single phase.

상기 Ar1은 냉각시 오스테나이트 조직이 페라이트 조직으로 변태가 완료되는 온도이며, 하기 관계식 2를 통해 계산할 수 있다.The Ar 1 is a temperature at which transformation of the austenite structure into the ferrite structure is completed at the time of cooling, and can be calculated through the following equation (2).

[관계식 2] Ar1(℃) = 873 - 14163C + 107Si + 178Al - 154Mn - 175P - 199S - 388Ti+ 9683N[Relation 2] Ar 1 (占 폚) = 873 - 14163C + 107Si + 178Al - 154Mn - 175P - 199S - 388Ti + 9683N

(상기 관계식 2에서 C, Si, Al, Mn, P, S, Ti, N은 각각 해당 원소의 함량(중량%)을 의미함.)(C, Si, Al, Mn, P, S, Ti and N in the above relational expression 2 mean the content (weight%

상기 열간 마무리 압연은 조압연기에서 만들어진 바를 3~6개의 스탠드로 이루어진 마무리 압연기에서 행할 수 있다. 상기 마무리 압연기에서의 각 스탠드간 압연 온도는 상변태에 따른 압연부하 변동 및 통판성에 영향을 크게 미치기 때문에 정밀한 제어가 필요하다.The hot finish rolling can be carried out in a finishing mill made up of three to six stands of a bar made in a roughing mill. Since the rolling temperature between the stands in the finishing mill greatly affects the rolling load fluctuation and the throughput according to the phase transformation, precise control is required.

상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압연은 800℃~Ar1에서 행하여지는 것이 바람직하다. Ar1를 초과할 경우 오스테나이트 변태가 일어나 압력하중 변동이 심하여 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압연은 800℃ 미만에서 할 수도 있기는 하나, 이 경우 마지막 압연기에서 온도가 너무 낮게 되어 압력하중이 급격히 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생 할 수 있다. 따라서, 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압연은 800℃~Ar1의 온도에서 행하는 것이 바람직하다.It is preferable that rolling in the first rolling machine during the finish rolling is performed at 800 ° C to Ar 1 . If the value exceeds Ar 1 , the austenite transformation occurs, and the pressure load fluctuation is severe, so that plate breakage may occur due to poor ductility. In the case of finishing rolling, rolling in the first rolling mill may be performed at less than 800 ° C. However, in this case, the temperature in the last rolling mill becomes too low, so that the pressure load increases sharply and plate rupture may occur due to poor ductility. Therefore, it is preferable that rolling at the first rolling machine at finish rolling is performed at a temperature of 800 ° C to Ar 1 .

이 때, 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압하율은 40~75%인 것이 바람직하다. 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압하율이 75%를 초과할 경우 압연 하중이 급격히 증가하여 스트립의 폭 방향 두께 편차가 심해질 수 있으며, 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 반면 40% 미만일 경우에는 마지막 압연기에서 압하율이 증가하기 때문에 압연 하중 증가로 인해 박물 전기강판을 제조함에 있어 어려움이 있을 수 있다.At this time, it is preferable that the reduction ratio in the first rolling mill at the finish rolling is 40 to 75%. If the reduction rate in the first rolling mill is more than 75% at the finish rolling, the rolling load will increase sharply and the thickness variation of the strip in the width direction may be worsened. On the other hand, if it is less than 40%, the reduction rate is increased in the final rolling mill, so that it may be difficult to manufacture the steel sheet due to the increase in the rolling load.

상기 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 압연은 650℃~Ar1-100℃의 온도 범위에서 행하는 것이 바람직하다. 만약 Ar1-100℃를 초과할 경우 오스테나이트 변태가 일어나 고온 강도 변동이 심하여 통판성이 좋지 않아 판파단의 위험성이 높고, 650℃ 미만일 경우에는 강도가 급격히 증가하여 압연부하 증가로 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 따라서, 상기 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 압연은 650℃~Ar1-100℃의 온도에서 행하는 것이 바람직하다. 아울러, 상기 마무리 열간 압연시 하나의 스트립을 제조함에 있어 첫번째 압연기 입측 온도 편차는 60℃이하, 보다 바람직하게는 50℃이하로 제어하는 것이 바람직하다. 만일 첫번째 압연기 입측 온도 편차가 60℃를 초과하는 경우에는 제품의 두께 편차가 심해질 수 있다.It is preferable that the rolling in the final rolling machine during the finish rolling is performed in a temperature range of 650 ° C to Ar1-100 ° C. If the temperature is higher than Ar 1 -100 ° C, austenite transformation occurs and the high temperature strength fluctuation is severe, so the risk of sheet breakage is high due to poor ductility. When the temperature is lower than 650 ° C, the strength is rapidly increased, Plate break may occur. Therefore, it is preferable that the rolling in the final rolling machine during the finish rolling is performed at a temperature of 650 ° C to Ar 1 -100 ° C. Further, in manufacturing the single strip during the final hot rolling, it is preferable to control the temperature difference on the first rolling mill inlet side to 60 ° C or less, more preferably 50 ° C or less. If the temperature difference on the first rolling mill inlet side exceeds 60 캜, the thickness variation of the product may be increased.

상기 열연강판을 500~650℃에서 권취한다. 상기 권취 온도가 500℃미만인 경우에는 결정립 크기가 너무 작아져 소둔후에도 결정립이 충분히 성장하지 못하여 이력손실이 커짐에 따라 철손이 증가할 수 있으며, 650℃초과인 경우에는 미세한 석출물이 많아져 자기적 특성이 저하될 수 있다.The hot-rolled steel sheet is wound at 500 to 650 ° C. When the coiling temperature is less than 500 캜, the crystal grain size becomes too small and crystal grains do not sufficiently grow even after the annealing. Hysteresis loss may increase as hysteresis loss increases. When the coiling temperature exceeds 650 캜, fine precipitates increase, Can be lowered.

상기와 같은 압연 공정을 통해 얻어지는 열연강판은 두께 방향 단면을 기준으로 {110}으로 구성된 재결정 집합조직의 면적분율이 50%이상인 것이 바람직하다. 재결정조직이 증가할수록 균일화 및 소둔 이후의 균일한 조직을 확보하기 용이해지고 자기적 특성이 향상된다. 따라서, 재결정조직이 50%미만인 경우에는 상술한 효과가 불충분하기 때문에 열연 전기강판의 두께 방향 단면을 기준으로 {110}으로 구성된 재결정 집합조직이 50%이상이 바람직하다.The hot-rolled steel sheet obtained through the rolling process as described above preferably has an area fraction of the recrystallized texture composed of {110} as 50% or more based on the cross-section in the thickness direction. As the recrystallized structure increases, it becomes easier to obtain a uniform structure after homogenization and annealing, and the magnetic properties are improved. Therefore, when the recrystallized structure is less than 50%, the above-mentioned effect is insufficient, so that the recrystallized texture composed of {110} is preferably 50% or more based on the thickness direction cross section of the hot-rolled steel sheet.

또한, 상기 열연강판은 두께가 2.3mm 이하인 것이 바람직하다. 상기 열연강판의 두께가 줄어들수록 재결정 집합조직이 증가하여 소둔 이후의 균일한 조직을 확보할 수 있고, 냉간압하율을 감소시켜 자기적 특성을 향상시킬 수 있으나, 2.3mm를 초과할 경우 상기 효과가 충분하지 않을 수 있다. 따라서, 상기 열연 전기강판의 두께는 2.3mm이하인 것이 바람직하다. 상기 열연 전기강판의 두께는 2.0mm 이하인 것이 보다 바람직하고, 1.6mm 이하인 것이 보다 더 바람직하며, 1.4mm 이하인 것이 가장 바람직하다.The thickness of the hot-rolled steel sheet is preferably 2.3 mm or less. As the thickness of the hot-rolled steel sheet decreases, the recrystallized texture increases, thereby ensuring a uniform structure after the annealing. It is possible to improve the magnetic property by reducing the cold rolling reduction rate. It may not be enough. Therefore, the thickness of the hot-rolled electrical steel sheet is preferably 2.3 mm or less. The thickness of the hot-rolled electrical steel sheet is more preferably 2.0 mm or less, more preferably 1.6 mm or less, and most preferably 1.4 mm or less.

또한, 상기 열연강판은 길이 방향 두께 편차(크라운, Crown)가 30㎛ 이하인 것이 바람직하다. 길이 방향 두께 편차는 스트립의 폭 방향 중심부의 두께와 엣지(Edge)~25mm 지점의 두께의 차이에 대해 길이 방향으로 검토한 것이다. 만약, 30㎛ 초과 시 두께 불량으로 냉간압연을 실시할 수 없고, 냉갑압연을 실시하기 위해서는 이 부분을 절삭해야 하며, 이로 인해 실수율이 급격히 떨어질 수 있어, 열연 전기강판의 길이 방향 두께 편차는 30㎛이하로 제어하는 것이 바람직하다. 상기 열연 전기강판의 길이 방향 두께 편차는 20㎛인 것이 보다 바람직하고, 15㎛인 것이 보다 더 바람직하다. In addition, the hot-rolled steel sheet preferably has a longitudinal thickness deviation (crown) of 30 占 퐉 or less. The thickness deviation in the longitudinal direction was examined in the longitudinal direction with respect to the difference between the thickness at the center in the width direction of the strip and the thickness at the edge (edge) to 25 mm. If the thickness of the hot-rolled steel sheet exceeds 30 占 퐉, cold rolling can not be carried out. In order to perform cold-cold rolling, this portion must be cut, Or less. The longitudinal thickness deviation of the hot-rolled electrical steel sheet is more preferably 20 占 퐉, and still more preferably 15 占 퐉.

한편, 전술한 열연강판의 제조방법은 연주~압연 직결 공정에서 연연속압연 모드를 이용한 것으로서, 전술한 각 공정이 연속적으로 행하여지는 것을 특징으로 한다.On the other hand, the above-described method for producing a hot-rolled steel sheet is characterized in that the above-described respective steps are performed continuously by using the continuous rolling mode in the performance-to-rolling direct connection process.

이후, 상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는다. 상기 냉간압연시 압하율은 50~80%의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 만약 냉간압연 시 압하율이 50% 미만일 경우 압하율이 너무 작아 재결정이 충분히 일어나지 못하고, 압하율이 80%를 초과할 경우 압하율이 높아 결정립이 너무 미세하게 되어 소둔 후에도 결정립 성장이 충분히 일어나지 못하여 철손이 많아질 수 있다.Thereafter, the rolled hot-rolled steel sheet is cold-rolled to obtain a cold-rolled steel sheet. The reduction ratio in the cold rolling is preferably in the range of 50 to 80%. If the reduction rate is less than 50% in the cold rolling, the reduction rate is too small to recrystallize sufficiently. When the reduction rate exceeds 80%, the reduction rate is high and the crystal grains become too fine, Can be increased.

한편, 상기 냉간압연 전에는 상기 열연강판을 산세처리하여 산화층을 제거하는 공정을 추가로 포함할 수 있다. 이때 산세는 통상적인 조건으로 행할 수 있으며, 본 발명에서 사용할 수 있는 산세 처리는 일반적으로 전기강판 산세공정에서 사용되는 처리 방법이라면 모두 적용 가능하므로 특별히 제한하지 않는다.On the other hand, before the cold rolling, a step of pickling the hot-rolled steel sheet to remove the oxide layer may be further included. The pickling can be carried out under ordinary conditions, and the pickling treatment that can be used in the present invention is not particularly limited as long as it is applicable to any treatment method used in the process of pickling an electrical steel sheet.

이후, 상기 냉연강판을 750~950℃에서 최종 재결정 소둔한다. 최종 재결정 소둔 온도가 750℃ 미만일 경우 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종 재결정 소둔 온도가 950℃를 초과할 경우 결정립의 급격한 성장이 발생하여 자속밀도가 낮아지고, 고주파 철손이 높아지게 되므로, 상기 최종 재결정 소둔온도는 750~950℃인 것이 바람직하다.Thereafter, the cold-rolled steel sheet is subjected to final recrystallization annealing at 750 to 950 占 폚. If the final recrystallization annealing temperature is less than 750 캜, recrystallization does not sufficiently take place. If the final annealing temperature of the recrystallization exceeds 950 캜, rapid growth of crystal grains occurs, magnetic flux density becomes low and high frequency iron loss becomes high. The temperature is preferably 750 to 950 占 폚.

이하, 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate the invention in more detail and not to limit the scope of the invention. The scope of the present invention is determined by the matters set forth in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.

(실시예 1)(Example 1)

하기 표 1의 합금조성을 갖는 용강을 준비한 뒤, 연주~압연 직결 공정을 적용하여 상기 용강을 6.0mpm의 주조속도로 연속주조하여 90mm 두께의 박 슬라브를 얻고, 상기 박 슬라브를 하기 표 2에 기재된 제조조건으로 열연강판(Hot Rolled, 이하 HR)을 제조하고, 이 열연강판을 하기 표 2에 기재된 조건으로 냉간압연 및 소둔하여 최종제품을 제조하였다. 그리고, 종래예 1은 기존 열연밀에서 250mm 두께의 슬라브를 주조한 후, 하기 표 2에 기재된 제조조건으로 기존 배치 공정에서 2.3mm 두께의 열연강판을 제조하고, 78%의 압하율로 냉간압연한 후 소둔을 걸쳐 0.50mm 두께의 최종제품을 제조하였다. The molten steel having the alloy composition shown in the following Table 1 was prepared, and the molten steel was continuously cast at a casting speed of 6.0 mpm by applying a direct rolling process to obtain a thin slab having a thickness of 90 mm, Hot rolled steel (hereinafter referred to as &quot; HR &quot;) was prepared, and the hot rolled steel sheet was cold rolled and annealed under the conditions shown in Table 2 to prepare a final product. In Conventional Example 1, a slab having a thickness of 250 mm was cast from a conventional hot-rolled mill, and then a hot-rolled steel sheet having a thickness of 2.3 mm was prepared in the existing batch process under the manufacturing conditions shown in Table 2 below and cold rolled at a reduction ratio of 78% Post-annealing to produce a 0.50 mm thick final product.

전술한 바와 같이 제조된 발명예, 비교예 및 종래예에 대하여 판파단 발생여부, 길이 방향 두께 편차(크라운), 미세조직 및 자성 물성등들을 측정한 뒤, 하기 표 3에 나타내었다.Table 3 shows the results of the measurement of the occurrence of plate fracture, the thickness deviation in the longitudinal direction (crown), the microstructure and the magnetic properties, and the like of the inventive, comparative and conventional examples prepared as described above.

마무리압연 입측과 출측 온도에서의 미세조직은 열역학 소프트웨어인 Thermo-Calc (DATABASE: TCFE6)를 이용하여 예측하였다. 그리고, 하기 관계식 2로 표현되는 Ar1은 주어진 조성범위에서 Thermo-Calc를 이용하여 구하고, 통계 프로그램인 Minitab를 이용하여 조성성분과 온도와의 상관관계를 통하여 회귀식을 도출하였다.Finish The microstructure at the rolling inlet and outlet temperatures was predicted using Thermo-Calc (DATABASE: TCFE6) thermodynamic software. Ar 1 represented by the following formula 2 was obtained using Thermo-Calc in a given composition range, and a regression equation was derived from the correlation between the composition and the temperature using a statistical program, Minitab.

[관계식 2] Ar1(℃) = 873 - 14163C + 107Si + 178Al - 154Mn - 175P - 199S - 388Ti+ 9683N[Relation 2] Ar 1 (占 폚) = 873 - 14163C + 107Si + 178Al - 154Mn - 175P - 199S - 388Ti + 9683N

스트립의 길이 방향 두께 편차는 스트립의 폭 방향 중심부의 두께와 엣지(Edge)~25mm 지점의 두께의 차이에 대해 길이 방향으로 검토하였다.The longitudinal thickness deviation of the strip was examined longitudinally with respect to the difference between the thickness in the widthwise center portion of the strip and the thickness at the edge (edge) of 25 mm.

HR재의 페라이트 분율, {110} 집합조직 분율 및 최종제품 페라이트 결정립 사이즈는 광학현미경과 EBSD(Electron Backscatter Diffraction)를 이용하여 측정하였다.The HR content, {110} texture fraction and final product ferrite grain size were measured using an optical microscope and EBSD (Electron Backscatter Diffraction).

자속밀도 및 철손의 자기적 특성은 각각의 시편에 대해 3매 이상의 시편을 60mm*60mm 크기로 절단하여 Single sheet tester로 압연방향과 수직방향의 자기적 특성을 측정하고, 두 방향의 측정값을 평균하여 나타내었다. 이때, B50은 5000A/m의 자기장에서 유도되는 자속밀도이고, 철손(W15/50)은 50Hz주파수에서 1.5 Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 직각방향의 평균 손실(W/kg)을 나타낸다.The magnetic properties of magnetic flux density and core loss were measured by cutting three or more specimens of 60mm * 60mm for each specimen, measuring the magnetic properties in the rolling direction and the vertical direction with a single sheet tester, Respectively. In this case, B50 is the magnetic flux density induced in the magnetic field of 5000 A / m, and the iron loss (W15 / 50) is the average loss (W / kg) in the rolling direction and in the direction perpendicular to the rolling direction when magnetic flux density of 1.5 Tesla is induced at 50 Hz frequency ).

구분division 강종Steel grade 합금원소(중량%)Alloy element (% by weight) CC SiSi AlAl MnMn PP SS SnSn CaCa NN 발명강1Inventive Steel 1 AA 0.00300.0030 1.091.09 0.250.25 0.250.25 0.0100.010 0.00100.0010 0.00500.0050 0.00230.0023 0.00300.0030 발명강2Invention river 2 BB 0.00310.0031 1.051.05 0.240.24 0.250.25 0.0110.011 0.00090.0009 0.00300.0030 0.00250.0025 0.00310.0031 발명강3Invention steel 3 CC 0.00310.0031 1.061.06 0.250.25 0.250.25 0.0100.010 0.00110.0011 0.00360.0036 0.00310.0031 0.00300.0030 종래강Conventional steel DD 0.00220.0022 1.251.25 0.290.29 0.250.25 0.0100.010 0.00240.0024 0.03000.0300 0.00100.0010 0.00250.0025

구분division 강종Steel grade 열연
강판
두께
(mm)Hot rolling
Steel plate
thickness
(mm) 관계식
2Relation
2 바(Bar)
가열온도
(℃)Bar
Heating temperature
(° C) 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압연온도
(℃)The rolling temperature in the first rolling mill during hot finish rolling
(° C) 열간 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 압연온도
(℃)During the hot finish rolling, the rolling temperature at the last rolling mill
(° C) 최종
제품
두께
(mm)final
product
thickness
(mm) 냉간
압하율
(%)Cold
Reduction rate
(%) 소둔
온도
(℃)Annealing
Temperature
(° C) 발명예1Inventory 1 AA 1.201.20 980980 11561156 935935 775775 0.500.50 5858 830830 발명예2Inventory 2 1.401.40 11571157 940940 771771 0.500.50 6464 832832 발명예3Inventory 3 1.601.60 11551155 935935 769769 0.500.50 6969 834834 발명예4Honorable 4 1.801.80 11581158 941941 770770 0.500.50 7272 835835 발명예5Inventory 5 2.002.00 11501150 938938 771771 0.500.50 7575 832832 발명예6Inventory 6 BB 1.201.20 974974 11551155 931931 771771 0.500.50 5858 832832 발명예7Honorable 7 1.201.20 11681168 935935 775775 0.350.35 7171 835835 발명예8Honors 8 1.401.40 11541154 935935 772772 0.500.50 6464 834834 발명예9Proposition 9 1.401.40 11531153 937937 776776 0.350.35 7575 836836 발명예10Inventory 10 1.601.60 11561156 936936 770770 0.500.50 6969 830830 발명예11Exhibit 11 1.801.80 11501150 937937 769769 0.500.50 7272 835835 발명예12Inventory 12 2.002.00 11511151 934934 768768 0.500.50 7575 830830 비교예1Comparative Example 1 2.502.50 11591159 935935 765765 0.500.50 8585 832832 발명예13Inventory 13 CC 1.201.20 976976 11501150 936936 770770 0.500.50 5858 835835 비교예2Comparative Example 2 1.201.20 11661166 985985 771771 -- -- -- 비교예3Comparative Example 3 1.201.20 11751175 998998 772772 -- -- -- 비교예4Comparative Example 4 1.201.20 980980 825825 639639 -- -- -- 비교예5Comparative Example 5 1.201.20 995995 840840 648648 -- -- -- 비교예6Comparative Example 6 1.201.20 11501150 940940 778778 0.500.50 5858 745745 발명예14Inventory 14 1.201.20 11551155 941941 785785 0.500.50 5858 870870 발명예15Honorable Mention 15 1.201.20 11571157 935935 786786 0.500.50 5858 900900 발명예16Inventory 16 1.201.20 11521152 936936 782782 0.500.50 5858 940940 발명예17Inventory 17 1.101.10 11551155 937937 782782 0.500.50 5555 835835 비교예7Comparative Example 7 0.950.95 11501150 935935 771771 0.500.50 4747 832832 발명예18Inventory 18 0.950.95 11521152 936936 775775 0.350.35 6363 835835 발명예19Evidence 19 0.950.95 11621162 939939 776776 0.270.27 7272 831831 종래예1Conventional Example 1 DD 2.502.50 10111011 12001200 11001100 900900 0.500.50 8585 830830 [관계식 2] Ar1(℃) = 873 - 14163C + 107Si + 178Al - 154Mn - 175P - 199S - 388Ti+ 9683N[Relation 2] Ar 1 (占 폚) = 873 - 14163C + 107Si + 178Al - 154Mn - 175P - 199S - 388Ti + 9683N

구분division 강종Steel grade 열연강판Hot-rolled steel sheet 최종제품Final product 마무리압연
입측에서의 조직Finish rolling
Organization at the mouth 마무리압연
출측에서의 조직Finish rolling
Organization at the Exit 판파단발생
유무Plate break occurred
The presence or absence 길이
방향
두께
편차
(㎛)Length
direction
thickness
Deviation
(탆) 페라
이트
분율
(면적%)Bera
It
Fraction
(area%) {110}
집합
조직
면적율
(%){110}
set
group
Area ratio
(%) 자속
밀도
(B50,T)Magnetic flux
density
(B50, T) 철손
(W15/50,
W/kg)Iron loss
(W15 / 50,
W / kg) 페라
이트
결정립
사이즈
(㎛)Bera
It
Crystal grain
size
(탆) 발명예1Inventory 1 AA FF FF ×× 55 9898 8181 1.7241.724 4.784.78 3737 발명예2Inventory 2 FF FF ×× 66 9898 7575 1.7211.721 4.874.87 3535 발명예3Inventory 3 FF FF ×× 66 9898 7171 1.7191.719 4.924.92 3333 발명예4Honorable 4 FF FF ×× 77 9898 6363 1.7181.718 4.954.95 3636 발명예5Inventory 5 FF FF ×× 88 9898 5656 1.7151.715 5.105.10 2929 발명예6Inventory 6 BB FF FF ×× 66 9898 8080 1.7241.724 4.794.79 3838 발명예7Honorable 7 FF FF ×× 66 9898 8181 1.710 1.710 4.634.63 3939 발명예8Honors 8 FF FF ×× 66 9898 7676 1.7221.722 4.864.86 3535 발명예9Proposition 9 FF FF ×× 55 9898 7979 1.7111.711 4.724.72 3737 발명예10Inventory 10 FF FF ×× 77 9898 7272 1.7201.720 4.934.93 3333 발명예11Exhibit 11 FF FF ×× 66 9898 6464 1.7191.719 4.954.95 3131 발명예12Inventory 12 FF FF ×× 99 9898 5555 1.7161.716 5.115.11 2929 비교예1Comparative Example 1 FF FF ×× 1313 9898 4747 1.7021.702 5.325.32 1919 발명예13Inventory 13 CC FF FF ×× 55 9898 8080 1.7191.719 4.794.79 3636 비교예2Comparative Example 2 F+AF + A FF ○○ 판파단으로 냉간압연/소둔 미실시Cold rolled / annealed without plate break 비교예3Comparative Example 3 F+AF + A FF ○○ 판파단으로 냉간압연/소둔 미실시Cold rolled / annealed without plate break 비교예4Comparative Example 4 FF FF ○○ 판파단으로 냉간압연/소둔 미실시Cold rolled / annealed without plate break 비교예5Comparative Example 5 FF FF ○○ 판파단으로 냉간압연/소둔 미실시Cold rolled / annealed without plate break 비교예 6Comparative Example 6 FF FF ×× 66 9898 8181 1.6921.692 5.305.30 1818 발명예14Inventory 14 FF FF ×× 77 9898 8282 1.7251.725 4.354.35 4040 발명예15Honorable Mention 15 FF FF ×× 66 9898 8181 1.7351.735 4.184.18 4747 발명예16Inventory 16 FF FF ×× 88 9898 8282 1.7361.736 4.094.09 4949 발명예17Inventory 17 FF FF ×× 55 9898 8484 1.7291.729 4.724.72 3434 비교예7Comparative Example 7 FF FF ×× 44 9898 8686 1.7011.701 5.355.35 1919 발명예18Inventory 18 FF FF ×× 55 9898 8686 1.7221.722 4.624.62 3131 발명예19Evidence 19 FF FF ×× 55 9898 8787 1.7201.720 4.574.57 3232 종래예1Conventional Example 1 DD AA FF ×× 3535 9898 5353 1.7111.711 5.155.15 2525 단, F은 Ferrite(페라이트), A는 Austenite(오스테나이트) 조직을 의미함. F means Ferrite (ferrite) and A means Austenite (austenite) structure.

상기 표 1 내지 3에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 합금조성과 제조조건을 모두 만족하는 발명예 1 내지 19는 목표로 하는 길이 방향 두께(크라운) 편차, 미세조직 분율/결정립 사이즈 및 자기적 특성을 모두 만족함을 알 수 있고, 종래예 1 대비 Sn 함량이 낮음에도 불구하고, 열연 박물에 따른 냉간압하율 감소로 인해 자기적 특성이 우수함을 알 수 있다.As can be seen from Tables 1 to 3, Inventive Examples 1 to 19, which satisfy both the alloy composition and the manufacturing conditions proposed in the present invention, have a target longitudinal thickness (crown) deviation, a microstructure fraction / grain size, , And it can be seen that the magnetic properties are excellent due to the reduction of the cold rolling reduction due to the hot rolled steel product even though the Sn content is lower than that of the conventional example 1.

도 3은 발명예 1(열연강판)의 길이 방향 두께 크라운 프로파일(Profile)을 나타낸 결과이고, 도 4는 기존 열연밀에서 배치(Batch) 모드를 이용하여 제조한 종래예 1(열연강판)의 길이 방향 두께 크라운 프로파일(Profile)을 나타낸 결과이다. 도 3을 통해 알 수 있듯이, 연주~압연직결공정에서 연연속압연 모드로 제조한 열연 전기강판이 기존 열연밀에서 배치모드로 제조한 전기강판 대비 두께 크라운 프로파일이 월등히 우수하고, 실수율도 우수하다. 이 이유는 기존 열연밀에서 제조한 열연강판은 두께 크라운이 큰 부분을 절삭해야하기 때문이다.Fig. 3 shows the result of showing the longitudinal thickness crown profile of Inventive Example 1 (hot rolled steel sheet), Fig. 4 shows the result of measuring the length of Conventional Example 1 (hot rolled steel sheet) manufactured using a batch mode in a conventional hot- Direction thickness crown profile. As can be seen from FIG. 3, the hot-rolled electrical steel sheet produced in the continuous rolling mode in the performance-to-rolling direct connection process is superior in thickness crown profile to the electrical steel sheet manufactured in the batch mode in the existing hot- This is because hot rolled steel sheets produced from conventional hot-rolled mills must cut large portions of thick crown.

도 5는 발명예 1 내지 4(열연강판)의 단면 광학현미경 조직과 EBSD 결정방위 매핑(Mapping) 결과를 나타낸 것으로 열연강판의 두께가 얇을수록 표층 근방에서 재결정된 {110} 집합조직이 발달함을 알 수 있다.FIG. 5 shows the cross-sectional optical microscopic structure and the mapping results of EBSD crystal orientation of the inventive examples 1 to 4 (hot-rolled steel sheet). As thinner the thickness of the hot-rolled steel sheet, the {110} Able to know.

도 6은 발명예 1의 온도에 따른 고온 인장강도 변화를 나타낸 결과이다. 도 6을 통해 알 수 있듯이, Ar1~Ar3의 온도에서 페라이트와 오스테나이트의 상변태로 인해 강도의 변화가 심하고, 650℃이하에서는 펄라이트 변태가 일어나 강도가 급격히 상승함을 알 수 있다. 따라서, 박물 열연강판을 제조하기 위해서는 마무리 압연시 정밀 온도제어가 필요함을 시사한다.6 is a graph showing a change in tensile strength at high temperature according to the temperature of Inventive Example 1. Fig. As can be seen from FIG. 6, the strength changes significantly due to the phase transformation of ferrite and austenite at temperatures of Ar 1 to Ar 3 , and the pearlite transformation occurs at 650 ° C or less, resulting in a sharp increase in strength. Therefore, it is suggested that precise temperature control is necessary for finishing rolling to produce hot rolled steel sheets.

한편, 비교예 1은 본 발명에서 제안한 열연강판의 {110} 집합조직 분율과 냉간압하율을 만족하지 못하여 소둔 후 결정립 성장이 충분하지 않아 자기적 특성이 열위 함을 알 수 있다.On the other hand, in Comparative Example 1, the {110} texture fraction and the cold rolling reduction ratio of the hot-rolled steel sheet proposed in the present invention were unsatisfactory and the grain growth was insufficient after the annealing, and the magnetic properties were poor.

비교예 2 및 3은 바의 가열온도를 만족하지 못하여 마무리 압연 입측 온도에서 오스테나이트(A)와 페라이트(F) 두 가지 상의 조직을 갖게 되어 강도 변화가 심하여 통판성 불량으로 인한 판파단이 발생하였다.Comparative Examples 2 and 3 failed to satisfy the heating temperature of the bar and thus had a two-phase structure of austenite (A) and ferrite (F) at the temperature at the finish rolling temperature, so that the strength change was severe and plate breakage occurred due to poor ductility .

비교예 4 및 5는 본 발명에서 제안한 바의 가열온도 및 열간 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 압연온도를 만족하지 못하여 압연하중이 급격하게 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생하였다. In Comparative Examples 4 and 5, since the heating temperature proposed in the present invention and the rolling temperature in the final rolling mill during hot rolling were not satisfied, the rolling load rapidly increased and plate breakage occurred due to poor ductility.

비교예 6은 본 발명에서 제안한 소둔온도를 만족하지 못하여 재결정이 충분히 일어나지 못해 자기적 특성이 낮은 수준임을 알 수 있다.In Comparative Example 6, the annealing temperature proposed in the present invention was not satisfied, so that the recrystallization was not sufficiently performed and the magnetic properties were low.

비교예 7은 본 발명에서 제안한 냉간압하율을 만족하지 못하여 소둔 후 재결정이 충분히 일어나지 못하여 자기적 특성이 낮은 수준임을 알 수 있다.Comparative Example 7 does not satisfy the cold reduction ratio proposed in the present invention, and recrystallization does not sufficiently take place after annealing, so that the magnetic properties are low.

(실시예 2)(Example 2)

실시예 1의 발명강 1과 종래강에 대하여 바(Bar) 두께, 마무리 압연 시 첫번째 압연기 입측 온도 편차, 첫번째 압연기 압하율 및 최종제품 두께에 따른 열연재(HR재)와 최종제품(CR재)의 폭 방향 두께 편차[크라운(Crown), △tCR(μm)]와의 상관관계를 검토하였으며, 그 결과를 하기 표 4 및 5에 나타내었다. 이때 도 7에서와 같이 열연재와 최종제품의 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치[예시: 엣지~25mm, 엣지~50mm 등]에서의 폭 방향 두께 편차를 측정한 뒤, 하기 표 5에 나타내었다. 도 7은 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치와 폭 방향 두께 편차를 나타낸 모식도이다. 상기 폭 방향 두께 편차는 도 8과 같이 스트립의 폭 방향 중심부(Ct)의 두께와 양 엣지의 두께 평균[(E1xt + E2xt)/2]의 차이를 의미하며, 이 값이 작으면 작을수록 스트립의 외관 형상 품질이 우수하다는 의미이다. 또한, 열연재와 최종제품의 폭 방향 두께 편차는 탑부(Top)와 테일부(Tail)의 평균값을 의미한다. 도 8은 스트립의 폭 방향 두께 편차를 설명하기 모식도이다. (HR material) and the final product (CR material) according to the bar thickness, the temperature difference on the first rolling mill at the finish rolling, the first rolling mill reduction rate, and the final product thickness for steel 1 and conventional steel of Example 1, (Crown, Δt CR (μm)) in the width direction of the substrate, and the results are shown in Tables 4 and 5 below. As shown in FIG. 7, the widthwise thickness deviation at a thickness measuring position (for example, edge ~ 25 mm, edge ~ 50 mm, etc.) at a position a certain distance from the edge of the strip width direction of the final product is measured, Respectively. 7 is a schematic view showing a thickness measurement position and a widthwise thickness deviation at a position a certain distance from the edge in the widthwise direction of the strip. The widthwise thickness deviation means the difference between the thickness of the center portion in the width direction (C t ) of the strip and the thickness average of both edges (E1x t + E2x t ) / 2 as shown in FIG. 8, This means that the appearance quality of the recorded strip is excellent. Also, the widthwise thickness deviation of the thermal laminate and the final product means the average value of the top and tail. 8 is a schematic view for explaining the thickness variation in the width direction of the strip.

구분division 강종Steel grade 바
두께
(mm)bar
thickness
(mm) 열연
강판
두께
(mm)Hot rolling
Steel plate
thickness
(mm) 마무리 압연Finish rolling 최종
제품
두께
(mm)final
product
thickness
(mm) 첫번재 압연기
온도 편차(℃)First rolling mill
Temperature deviation (℃) 첫번재 압연기
압하율(%)First rolling mill
Reduction rate (%) 첫번재 압연기
압연하중 편차(ton)First rolling mill
Rolling load deviation (ton) 발명예20Inventory 20 AA 1515 1.41.4 2525 5858 4545 0.500.50 발명예21Inventory 21 0.350.35 발명예22Inventory 22 0.270.27 발명예23Inventory 23 1616 1.61.6 3030 6060 5050 0.500.50 발명예24Honors 24 0.350.35 발명예25Honors 25 0.270.27 발명예26Evidence 26 1717 1.81.8 3535 6262 5555 0.500.50 발명예27Honors 27 0.350.35 발명예28Evidence 28 0.270.27 발명예29Evidence 29 1818 2.02.0 2525 6262 6565 0.500.50 발명예30Inventory 30 0.350.35 발명예31PROPERTIES 31 0.270.27 비교예8Comparative Example 8 1616 1.41.4 9090 5858 150150 0.500.50 비교예9Comparative Example 9 0.350.35 비교예10Comparative Example 10 0.270.27 비교예11Comparative Example 11 1818 1.41.4 2525 7878 8080 0.500.50 비교예12Comparative Example 12 0.350.35 비교예13Comparative Example 13 0.270.27 비교예14Comparative Example 14 2626 1.41.4 2525 8888 9595 0.500.50 비교예15Comparative Example 15 0.350.35 비교예16Comparative Example 16 0.270.27 종래예2Conventional Example 2 DD 1616 2.52.5 100100 5454 800800 0.500.50 종래예3Conventional Example 3 0.350.35 종래예4Conventional Example 4 0.270.27

구분division 열연재Heat series 최종 제품Final product 관계식 1Relationship 1 폭 방향 두께 편차(㎛)Thickness deviation in the width direction (占 퐉) 폭 방향 두께 편차 (㎛)Thickness deviation in the width direction (占 퐉) 25mm25mm 50mm50mm 75mm75mm 100mm100mm 25mm25mm 50mm50mm 75mm75mm 100mm100mm 25mm25mm 50mm50mm 75mm75mm 100mm100mm 발명예20Inventory 20 3636 2525 1818 1414 5.95.9 4.84.8 3.93.9 3.03.0 1.01.0 1.01.0 0.90.9 0.90.9 발명예21Inventory 21 4.34.3 3.23.2 2.32.3 2.12.1 1.01.0 1.01.0 0.90.9 1.11.1 발명예22Inventory 22 3.43.4 2.22.2 1.51.5 1.31.3 1.11.1 0.90.9 0.90.9 1.31.3 발명예23Inventory 23 3737 2424 2020 1515 6.26.2 5.05.0 4.04.0 3.23.2 1.11.1 1.01.0 0.90.9 0.90.9 발명예24Honors 24 4.44.4 3.63.6 2.92.9 2.22.2 1.11.1 1.11.1 1.11.1 1.21.2 발명예25Honors 25 3.73.7 2.52.5 1.91.9 1.21.2 1.11.1 1.01.0 1.11.1 1.21.2 발명예26Evidence 26 3939 2828 2222 1717 6.36.3 5.15.1 4.34.3 3.33.3 1.11.1 1.01.0 1.01.0 0.90.9 발명예27Honors 27 4.34.3 3.23.2 2.62.6 2.12.1 1.01.0 1.01.0 1.01.0 1.11.1 발명예28Evidence 28 3.83.8 2.22.2 1.61.6 1.11.1 1.21.2 0.90.9 0.90.9 1.11.1 발명예29Evidence 29 4242 2929 2323 1818 6.36.3 5.35.3 4.54.5 3.43.4 1.11.1 1.11.1 1.11.1 1.01.0 발명예30Inventory 30 4.64.6 3.43.4 2.82.8 2.52.5 1.11.1 1.01.0 1.11.1 1.41.4 발명예31PROPERTIES 31 4.04.0 2.62.6 1.81.8 1.31.3 1.21.2 1.11.1 1.01.0 1.31.3 비교예8Comparative Example 8 5252 4141 3636 2929 10.610.6 8.78.7 7.87.8 6.86.8 1.81.8 1.71.7 1.81.8 1.91.9 비교예9Comparative Example 9 9.29.2 7.07.0 6.36.3 5.35.3 2.22.2 2.12.1 2.42.4 2.92.9 비교예10Comparative Example 10 8.48.4 6.06.0 5.05.0 4.14.1 2.62.6 2.42.4 2.92.9 4.24.2 비교예11Comparative Example 11 5353 4040 3434 2626 10.710.7 8.68.6 7.87.8 6.86.8 1.91.9 1.71.7 1.81.8 1.91.9 비교예12Comparative Example 12 9.59.5 7.27.2 6.06.0 5.15.1 2.32.3 2.12.1 2.32.3 2.82.8 비교예13Comparative Example 13 8.48.4 6.16.1 5.25.2 4.24.2 2.62.6 2.52.5 3.03.0 4.34.3 비교예14Comparative Example 14 5353 4343 3636 3030 11.211.2 8.98.9 7.67.6 6.96.9 1.91.9 1.81.8 1.81.8 2.02.0 비교예15Comparative Example 15 9.39.3 7.17.1 6.16.1 5.25.2 2.32.3 2.12.1 2.32.3 2.82.8 비교예16Comparative Example 16 8.38.3 6.16.1 5.15.1 4.24.2 2.62.6 2.52.5 6.06.0 1.31.3 종래예2Conventional Example 2 6565 5454 4848 4242 11.811.8 9.89.8 8.48.4 7.87.8 2.12.1 2.02.0 2.02.0 2.22.2 종래예3Conventional Example 3 10.510.5 8.68.6 7.57.5 6.46.4 2.62.6 2.62.6 2.92.9 3.53.5 종래예4Conventional Example 4 9.59.5 7.37.3 6.06.0 5.15.1 3.03.0 3.03.0 3.53.5 5.35.3 [관계식 1] △tCR / 1-0.03S+11t ≤ 1.6
(단, △tCR 는 스트립의 폭 방향 두께 편차(㎛)이며, S는 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치(mm)이고, t는 스트립의 두께(mm)를 의미함.)[Relation 1]? T CR / 1-0.03S + 11t? 1.6
(Where, △ t CR is the width direction thickness deviation (㎛) of the strip, S is a distance position (mm) the thickness measurement of the position apart from the strip width direction edges, also t means a thickness (mm) of the strip. )

상기 표 4 및 5에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 관계식 1과 제조조건을 모두 만족하는 발명예 20 내지 31은 비교예 8 내지 16과 종래예 2 내지 4 대비하여 열연재의 폭 방향 두께 편차가 양호하며, 이로부터 최종제품의 폭 방향 두께 편차도 우수함을 알 수 있다. As can be seen from Tables 4 and 5, Inventive Examples 20 to 31 satisfying Relational Formula 1 and manufacturing conditions proposed in the present invention are compared with Comparative Examples 8 to 16 and Conventional Examples 2 to 4, And the thickness deviation in the width direction of the final product is also excellent.

도 9는 폭 방향 두께 편차와 발명예, 비교예 및 종래예의 폭 방향 두께 편차와의 상관관계를 검토한 결과이다. 도 9를 통해 알 수 있듯이 발명강(발명예 20 내지 31)은 비교강(비교예 8 내지 16)과 종래강(종래예 2 내지 4) 대비하여 폭 방향 두께 편차가 작은 것을 알 수 있다. Fig. 9 is a result of examining the correlation between the thickness deviation in the width direction and the thickness variation in the width direction of the inventive example, the comparative example and the conventional example. As can be seen from FIG. 9, the inventive steel (Inventive Examples 20 to 31) has a smaller thickness deviation in the width direction than the comparative steels (Comparative Examples 8 to 16) and conventional steels (Conventional Examples 2 to 4).

a: 슬라브 b: 바
c: 열연강판
100: 연속주조기 200, 200': 가열기
300: RSB(Roughing Mill Scale Breaker, 조압연 스케일 브레이커)
400: 조압연기
500: FSB(Fishing Mill Scale Breaker, 마무리 압연 스케일 브레이커)
502: 냉각수 분사노즐
504: 냉각수
600: 마무리 압연기 700: 런아웃 테이블
800: 고속전단기 900: 권취기a: Slab b: Bar
c: Hot-rolled steel sheet
100: continuous casting machine 200, 200 ': heater
300: RSB (Roughing Mill Scale Breaker, rough rolling scale breaker)
400: rough rolling mill
500: FSB (Fishing Mill Scale Breaker, Finishing Rolled Scale Breaker)
502: Cooling water injection nozzle
504: Cooling water
600: finishing mill 700: run-out table
800: High speed shear machine 900: Winder

Claims (15)

중량%로, C: 0.0005~0.010%, Si: 0.2∼2.5%, Al: 0.03~1.0%, Mn: 0.03~1.5%, P: 0.002~0.10%, S: 0.0002~0.01%, Sn: 0.0005~0.1%, Ca: 0.0005~0.01%, N: 0.0005~0.010%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며,
페라이트의 결정립 평균 사이즈는 20~100㎛이며,
스트립의 폭 방향 두께 편차(△tCR)가 하기 관계식 1을 만족하는 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판.
[관계식 1] △tCR / 1-0.03S+11t ≤ 1.6
(단, △tCR 는 스트립의 폭 방향 두께 편차(㎛)이며, S는 스트립 폭 방향 엣지로부터 일정 거리 떨어진 지점의 두께 측정 위치(mm)이고, t는 스트립의 두께(mm)를 의미함.)
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel sheet comprises, by weight, 0.0005 to 0.010% of C, 0.2 to 2.5% of Si, 0.03 to 1.0% of Al, 0.03 to 1.5% of Mn, 0.002 to 0.10% of P, 0.0002 to 0.01% 0.1% Ca, 0.0005-0.01% Ca, 0.0005-0.010% N, balance Fe and other unavoidable impurities,
The average grain size of the ferrite is 20 to 100 탆,
A width direction thickness deviation of the strip (△ t CR) to the magnetic properties and the shape is excellent museum nonoriented electrical steel sheet that satisfies the relational expression 1.
[Relation 1]? T CR / 1-0.03S + 11t? 1.6
(Where, △ t CR is the width direction thickness deviation (㎛) of the strip, S is a distance position (mm) the thickness measurement of the position apart from the strip width direction edges, also t means a thickness (mm) of the strip. )
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 트램프 원소로서 Nb, V, Ti, Mo, Cu, Ni, Cr, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.3중량% 이하의 범위로 포함하는 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
Wherein the electric steel sheet comprises at least one member selected from the group consisting of Nb, V, Ti, Mo, Cu, Ni, Cr, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, % Of the total thickness of the non-oriented electrical steel sheet.
청구항 1에 있어서,
상기 미세조직은 면적분율로 95%이상의 페라이트; 및 펄라이트, 석출물 및 개재물로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 5%이하의 범위로 포함하는 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
Wherein the microstructure comprises at least 95% ferrite in an area fraction; And at least one selected from the group consisting of pearlite, precipitate, and inclusions in a total amount of 5% or less.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 두께가 0.15~0.50mm인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
Wherein the electrical steel sheet has a thickness of 0.15 to 0.50 mm and is excellent in magnetic characteristics and shape.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 자속밀도(B50)가 1.71~1.75T이고, 철손(W15/50)이 4.0~5.3W/kg인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
Wherein the electric steel sheet has a magnetic flux density (B50) of 1.71 to 1.75 T and an iron loss (W15 / 50) of 4.0 to 5.3 W / kg.
중량%로, C: 0.0005~0.010%, Si: 0.2∼2.5%, Al: 0.03~1.0%, Mn: 0.03~1.5%, P: 0.002~0.10%, S: 0.0002~0.01%, Sn: 0.0005~0.1%, Ca: 0.0005~0.01%, N: 0.0005~0.010%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는 단계;
상기 박 슬라브를 조압연하여 10~25mm 두께의 바를 얻는 단계;
상기 바를 1000~1200℃로 가열하는 단계;
상기 가열된 바를 열간 마무리 압연하되, 상기 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기에서는 800℃~Ar1에서 40~75%의 압하율로 압연을 행하고, 마지막 압연기에서는 650℃~Ar1-100℃에서 압연하여 열연강판을 얻는 단계; 및
상기 열연강판을 500~650℃에서 권취하는 단계를 포함하고,
상기 각 단계는 연속적으로 행하여지며,
상기 권취된 열연강판을 50~80%의 냉간압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계; 및
상기 냉연강판을 750~950℃에서 재결정 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 열간 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도 편차는 60℃이하인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel sheet comprises, by weight, 0.0005 to 0.010% of C, 0.2 to 2.5% of Si, 0.03 to 1.0% of Al, 0.03 to 1.5% of Mn, 0.002 to 0.10% of P, 0.0002 to 0.01% 0.1 to 0.1% Ca, 0.0005 to 0.01% of Ca, 0.0005 to 0.010% of N, the balance Fe and other unavoidable impurities to obtain a thin slab;
Subjecting the thin slab to rough rolling to obtain a bar having a thickness of 10 to 25 mm;
Heating the bar to 1000 to 1200 ° C;
The hot rolled steel sheet is rolled at a reduction ratio of 40 to 75% at 800 ° C to Ar 1 in the first rolling mill at the time of hot finish rolling and is rolled at 650 ° C to Ar 1 -100 ° C in the last rolling mill, Obtaining a steel sheet; And
And winding the hot-rolled steel sheet at 500 to 650 ° C,
Each of the above steps is performed continuously,
Cold rolling the hot rolled steel sheet at a cold reduction rate of 50 to 80% to obtain a cold rolled steel sheet; And
And recrystallizing and annealing the cold-rolled steel sheet at 750 to 950 占 폚,
The method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the temperature difference in the first rolling mill during hot rolling is 60 占 폚 or less.
청구항 6에 있어서,
상기 용강은 트램프 원소로서 Nb, V, Ti, Mo, Cu, Ni, Cr, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.3중량% 이하의 범위로 포함하는 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the molten steel contains 0.3 wt% or more of at least one element selected from the group consisting of Nb, V, Ti, Mo, Cu, Ni, Cr, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, By weight based on the total weight of the non-oriented electrical steel sheet.
청구항 6에 있어서,
상기 연속주조는 3.5~8.5mpm의 주조속도로 행하는 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the continuous casting is performed at a casting speed of 3.5 to 8.5 mpm.
청구항 6에 있어서,
상기 박 슬라브는 두께가 60~130mm인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the thin slab has a thickness of 60 to 130 mm and is excellent in magnetic characteristics and shape.
청구항 6에 있어서,
상기 조압연시 입측온도는 1000~1200℃인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
The method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shapes at an inlet side temperature of 1000 to 1200 DEG C during rough rolling.
청구항 6에 있어서,
상기 조압연시 출측온도는 900℃이상인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
The method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape at an output temperature of 900 占 폚 or more during the rough rolling.
청구항 6에 있어서,
상기 조압연시 압연속도는 20~50mpm인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the rolling speed of the rough rolling is 20 to 50 mpm.
청구항 6에 있어서,
상기 열연강판은 길이 방향 두께 편차가 30㎛ 이하인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the hot-rolled steel sheet has a longitudinal direction thickness deviation of 30 占 퐉 or less and excellent magnetic properties and shapes.
청구항 6에 있어서,
상기 열연강판은 두께가 2.3mm 이하인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the hot-rolled steel sheet has a thickness of 2.3 mm or less and excellent magnetic properties and shape.
청구항 6에 있어서,
상기 열연강판은 두께 방향 단면을 기준으로 {110}으로 구성된 재결정 집합조직의 면적분율이 50%이상인 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the hot-rolled steel sheet has an area fraction of recrystallized texture composed of {110} based on the cross-section in the thickness direction of 50% or more, and having excellent magnetic properties and shapes.
KR1020170180206A 2017-12-26 2017-12-26 Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same KR102043525B1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020170180206A KR102043525B1 (en) 2017-12-26 2017-12-26 Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same
PCT/KR2018/016389 WO2019132426A1 (en) 2017-12-26 2018-12-20 Non-oriented and thin electrical steel sheet having excellent magnetic and shape properties and method for manufacturing same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020170180206A KR102043525B1 (en) 2017-12-26 2017-12-26 Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20190078345A true KR20190078345A (en) 2019-07-04
KR102043525B1 KR102043525B1 (en) 2019-11-12

Family

ID=67063878

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020170180206A KR102043525B1 (en) 2017-12-26 2017-12-26 Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR102043525B1 (en)
WO (1) WO2019132426A1 (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112430778A (en) * 2019-08-26 2021-03-02 宝山钢铁股份有限公司 Thin non-oriented electrical steel plate and manufacturing method thereof
CN111088457B (en) * 2019-12-05 2021-01-22 华北理工大学 Non-oriented electrical steel and preparation method thereof
KR102361872B1 (en) * 2019-12-19 2022-02-10 주식회사 포스코 Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
CN111531138B (en) * 2020-06-10 2021-12-14 武汉钢铁有限公司 Method for producing non-oriented electrical steel by thin slab continuous casting and rolling
CN112210716A (en) * 2020-09-17 2021-01-12 马鞍山钢铁股份有限公司 Non-oriented silicon steel for high-efficiency variable frequency compressor and manufacturing method thereof
KR20230095280A (en) * 2021-12-22 2023-06-29 주식회사 포스코 Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002206114A (en) * 2000-12-28 2002-07-26 Nippon Steel Corp Method for manufacturing nonoriented silicon steel sheet
KR20050044499A (en) * 2001-11-16 2005-05-12 티센크루프 일렉트리컬 스틸 게엠베하 Method for the production of magnetic sheet with non-grain oriented granularity
KR100702242B1 (en) * 1999-04-23 2007-04-03 티센크루프 스틸 악티엔게젤샤프트 Method of producing non-grain-oriented electrical sheet
KR20140062225A (en) 2012-11-14 2014-05-23 엘지전자 주식회사 Mobile terminal
JP2015212403A (en) * 2014-05-01 2015-11-26 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for manufacturing nonoriented electromagnetic steel sheet

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100956530B1 (en) * 2001-06-28 2010-05-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Nonoriented electromagnetic steel sheet
US20100158744A1 (en) * 2006-06-16 2010-06-24 Hidekuni Murakami High strength electrical steel sheet and method of production of same
JP6319586B2 (en) * 2015-04-10 2018-05-09 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing non-oriented electrical steel sheet
KR102009587B1 (en) * 2015-04-27 2019-08-09 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 Non-oriented electronic steel sheet
JP6679948B2 (en) * 2016-01-19 2020-04-15 日本製鉄株式会社 Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100702242B1 (en) * 1999-04-23 2007-04-03 티센크루프 스틸 악티엔게젤샤프트 Method of producing non-grain-oriented electrical sheet
JP2002206114A (en) * 2000-12-28 2002-07-26 Nippon Steel Corp Method for manufacturing nonoriented silicon steel sheet
KR20050044499A (en) * 2001-11-16 2005-05-12 티센크루프 일렉트리컬 스틸 게엠베하 Method for the production of magnetic sheet with non-grain oriented granularity
KR20140062225A (en) 2012-11-14 2014-05-23 엘지전자 주식회사 Mobile terminal
JP2015212403A (en) * 2014-05-01 2015-11-26 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for manufacturing nonoriented electromagnetic steel sheet

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019132426A1 (en) 2019-07-04
KR102043525B1 (en) 2019-11-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102043525B1 (en) Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same
EP3395980B1 (en) Non-magnetic steel material having excellent hot workability and manufacturing method therefor
JP5893769B2 (en) Method for producing 550 MPa class high strength weathering steel strip by strip casting method
JP5893770B2 (en) Manufacturing method of 700MPa class high strength weathering steel by continuous strip casting method
JP5893768B2 (en) Manufacturing method of 700MPa class high strength weathering steel by strip casting method
EP2470679B1 (en) Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip
EP3198047B1 (en) Method of manufacturing steel alloys with mixed microconstituent structure and alloys therefor
KR102164113B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having low iron loss property and excellent surface quality and method of manufacturing the same
KR20190095459A (en) Super high strength hot rolled steel sheet with excellent bending workability and manufacturing method
CN104726768A (en) High strength hot rolled steel sheet having excellent surface property and method for manufacturing the same
KR102109240B1 (en) Hot-rolled steel sheet for non-oriented electrical steel sheet, non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR102045655B1 (en) Thin non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape and method of manufacturing the same
KR101977510B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having exelleant magnetic properties low deviation of thickness and method of manufacturing the same
KR101917468B1 (en) Thin hot-rolled electrical steel sheets and method for manufacturing the same
KR102109241B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having excellent shape property and method of manufacturing the same
JP7332859B2 (en) Slab manufacturing method
KR102164108B1 (en) Ultra high strength hot rolled steel sheet having excellent shape and bendability properties and method of manufacturing the same
KR101999030B1 (en) Ultra thin hot rolled steel sheet having excellent isotropic properties and method of manufacturing the same
EP0061503B1 (en) Process for manufacturing hot-rolled dual-phase high-tensile steel plate
JPH06322440A (en) Method for rolling high manganese nonmagnetic steel slab
KR102218435B1 (en) Hot rolled steel sheet having excellent surface qualities and low mechanical properties deviation and method of manufacturing the same
KR102045653B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having low deviation of mechanical property and thickness and method of manufacturing the same
EP3889276A1 (en) High-manganese steel cast slab production method and method for producing billet or sheet of high-manganese steel
KR102109271B1 (en) Ultra high strength hot rolled steel sheet having excellent surface qualities and low mechanical properties deviation and method of manufacturing the same
KR102218470B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic and shape properties, and method for manufacturing the same

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant