KR20180081658A - Method of preparing dehydrogenation catalysts - Google Patents

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Abstract

The present invention relates to a method for preparing a dehydrogenation catalyst in which platinum, auxiliary metal, alkali metal, or alkaline-earth metal is supported on a carrier. In the method, the carrier is reacted with hydrofluoric acid, and at least a part of excessive hydrofluoric acid is removed from the hydrofluoric acid treated carrier. Since the size and volume of a gas hole in the carrier increase, the dehydrogenation catalyst prepared by the method of the present invention decreases a material spreading resistance of reaction, thereby capable of improving activation of the catalyst.

Description

탈수소 촉매의 제조방법{METHOD OF PREPARING DEHYDROGENATION CATALYSTS}[0001] METHOD OF PREPARING DEHYDROGENATION CATALYSTS [0002]

본 발명은 탈수소 촉매의 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 담체의 기공의 크기와 부피를 증가시켜 촉매 활성을 향상시킬 수 있는 탈수소 촉매의 제조방법에 관한 것이다. The present invention relates to a process for producing a dehydrogenation catalyst, and more particularly, to a process for producing a dehydrogenation catalyst capable of increasing the size and volume of a pore of a carrier to improve catalytic activity.

일반적으로, 탄화수소 기체, 특히 프로판의 경우, 백금과 같은 귀금속계 또는 크롬과 같은 산화물계 탈수소 촉매를 사용하여 프로판으로부터 프로필렌을 제조하는 공정이 종래부터 공업적으로 널리 실시되고 있다. 그러나 프로판 탈수소 반응은 흡열 반응이기 때문에, 단열 반응 장치의 반응에서는 반응의 진행과 함께 반응 온도가 저하되므로 프로필렌의 생산량의 증가를 위해서는 추가적인 반응열을 일정하게 공급해 주어야 한다. 또한, 프로판 탈수소 반응은 열역학적으로 최대 프로필렌의 수율이 제한받는 가역반응에 의한 평형 반응이기 때문에 높은 전환율을 얻기 어렵다. In general, in the case of hydrocarbon gas, especially propane, a process for producing propylene from propane using a noble metal such as platinum or an oxide-based dehydrogenation catalyst such as chromium has been widely practiced industrially. However, since propane dehydrogenation reaction is an endothermic reaction, the reaction temperature of the adiabatic reaction apparatus decreases with the progress of the reaction. Therefore, in order to increase the production amount of propylene, additional reaction heat must be supplied constantly. Also, the propane dehydrogenation reaction is difficult to obtain a high conversion rate because it is an equilibrium reaction by the reversible reaction in which the yield of the maximum propylene is thermodynamically limited.

탄화수소의 촉매 탈수소화 분야에서, 활성과 선택도가 높으면서 사용 중에 높은 안정성을 나타내는 성질을 가진 개선된 촉매를 개발하고자 하는 노력이 진행되고 있다. 촉매의 안정성은 사용 중일 때 촉매 비활성화 속도를 의미한다. 촉매의 비활성화 속도는 유효 수명에 영향을 미치는 바, 그 수명을 연장시키고 가혹도가 높은 공정 조건에서 생산물의 수율을 높이기 위해, 일반적으로 촉매는 고도로 안정성인 것이 요구된다. In the field of catalytic dehydrogenation of hydrocarbons, efforts are being made to develop improved catalysts with high activity and selectivity and high stability during use. The stability of the catalyst means the rate of catalyst deactivation when in use. The rate of deactivation of the catalyst affects the useful life, and in general, the catalyst is required to be highly stable, in order to extend its lifetime and increase the yield of the product under high severity process conditions.

일반적으로 탈수소 촉매의 활성점으로 작용하는 백금은 고온에서 쉽게 비활성화가 일어나며, 탄소 침적으로 쉽게 활성이 저하되어, 리튬, 칼륨, 나트륨과 같은 알칼리 금속과 같은 다른 성분으로 이루어진 금속을 첨가하여 활성을 장기간 동안 높은 선택도로 유지할 수 있는 촉매 개발 연구가 진행되고 있다. In general, platinum, which acts as an active site of a dehydrogenation catalyst, is easily deactivated at a high temperature and is easily degraded by carbon deposition. Thus, by adding a metal composed of other components such as lithium, potassium and sodium, Catalysts that can maintain high selectivity during the development of catalysts are underway.

그러나 상기와 같이 단순히 보조금속의 추가 및 대체에 의해 제조된 촉매들은 탈수소화 반응에서 촉매의 활성 및 선택도 측면에서는 향상되었으나, 촉매의 비활성화가 빠르게 진행되어 반응안정성의 측면에는 만족스럽지 못하여 개발의 한계가 있다. However, as described above, the catalysts prepared by simply adding and replacing the subsites have been improved in terms of the activity and selectivity of the catalyst in the dehydrogenation reaction. However, since the deactivation of the catalyst is rapidly proceeded and the reaction stability is not satisfactory, have.  

본 발명은 상기와 같은 종래 기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 본 발명의 하나의 목적은 탈수소 촉매의 담체를 불산에 의해 전처리함으로써 담체 상의 기공의 부피와 크기를 증가시켜, 탈수소 촉매의 전환율, 선택도 및 수율을 향상시킬 수 있는 탈수소 촉매의 제조방법을 제공하는 것이다. SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to overcome the problems of the prior art as described above, and it is an object of the present invention to provide a catalyst for dehydrogenation which is prepared by preliminarily treating a carrier of a dehydrogenation catalyst with hydrofluoric acid to increase the volume and size of pores on the carrier, And a method for producing a dehydrogenation catalyst capable of improving the yield and yield of the dehydrogenation catalyst.

본 발명의 또 다른 목적은 본 발명의 방법에 의해서 제조된 탈수소 촉매를 이용하는 개선된 탈수소화 공정을 제공하는 것이다. It is another object of the present invention to provide an improved dehydrogenation process using a dehydrogenation catalyst prepared by the process of the present invention.

본 발명의 그 밖의 목적, 이점들 및 신규한 특징들은 이하의 상세한 설명과 바람직한 실시예로부터 더욱 자명해질 것이다. Other objects, advantages and novel features of the present invention will become more apparent from the following detailed description and preferred embodiments.

상술한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 하나의 양상은, According to an aspect of the present invention,

백금, 보조금속, 알칼리 금속 또는 알칼리토금속이 담체에 담지된 형태를 가지는 탈수소 촉매를 제조함에 있어서, 담체를 불산과 반응시키고, 불산 처리된 담체로부터 과량의 불산의 적어도 일부를 제거하는 단계를 포함하는 탈수소 촉매의 제조방법에 관한 것이다.In the production of a dehydrogenation catalyst having a form in which platinum, an auxiliary metal, an alkali metal or an alkaline earth metal is supported on a support, the step of reacting the support with hydrofluoric acid and removing at least a part of the excess hydrofluoric acid from the hydrofluoric acid- To a process for producing a dehydrogenation catalyst.

본 발명의 다른 양상은 탈수소화 가능한 탄화수소를 본 발명의 방법에 의해서 제조된 탈수소 촉매와 탈수소화 조건 하에서 접촉시키는 단계 및 탈수소화 산물을 수득하는 단계를 포함하는 탈수소화 방법에 관한 것이다. Another aspect of the present invention relates to a dehydrogenation process comprising contacting a dehydrogenatable hydrocarbon with a dehydrogenation catalyst prepared by the process of the present invention under dehydrogenation conditions and obtaining the dehydrogenation product.

본 발명의 방법에 의해서 제조되는 탈수소화 촉매는 담체가 불산에 의해 에칭되어 담체의 기공의 크기와 부피가 증가되므로, 물질확산저항이 감소되어, 반응물과 생성물의 물질 전달이 용이하며, 코크 생성에 따른 비활성화가 지연되는 효과가 있고, 코크 재생성이 높아 재생 후에도 초기의 활성과 변함이 없으며, 강도가 높아 외적 충격에 강하고, 열에 의한 구조적 변화나 활성 물질의 특성 변화가 없다. The dehydrogenation catalyst produced by the method of the present invention is advantageous in that the carrier is etched by hydrofluoric acid to increase the size and volume of the pores of the carrier, thereby reducing the substance diffusion resistance, facilitating the mass transfer of reactants and products, There is no change in initial activity even after regeneration, strong resistance to external impact due to high strength, and no structural change due to heat or change in characteristics of the active material.

또한 본 발명에 의하면 촉매 안정성 및 수명 증가로 촉매 반응-재생 주기를 증가시킬 수 있고, 선택도 증가에 의해 공정 원단위를 개선하고 생산성을 향상시킬 수 있다. According to the present invention, it is possible to increase the catalyst reaction-regeneration cycle by increasing the catalyst stability and lifetime, and by improving the selectivity, the process unit level can be improved and the productivity can be improved.

도 1은 본 발명의 일 실시예의 탈수소 촉매의 제조방법에 의해서 촉매 담체가 개질되는 과정을 설명하는 모식도이다. 1 is a schematic view for explaining a process of modifying a catalyst carrier by a process for producing a dehydrogenation catalyst according to an embodiment of the present invention.

이하에서 본 발명에 대하여 보다 상세하게 설명한다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail.

본 발명의 하나의 양상은 백금, 보조금속, 알칼리 금속 또는 알칼리토금속이 담체에 담지된 형태를 가지는 탈수소 촉매를 제조함에 있어서, 담체를 불산과 반응시키고, 불산 처리된 담체로부터 과량의 불산의 적어도 일부를 제거하는 단계를 포함하는 탈수소 촉매의 제조방법에 관한 것이다. In one aspect of the present invention, there is provided a process for producing a dehydrogenation catalyst having a form in which platinum, an auxiliary metal, an alkali metal or an alkaline earth metal is supported on a support, comprising reacting a support with hydrofluoric acid, And removing the catalyst from the exhaust gas.

본 발명에서 백금(Pt)은 탈수소 촉매의 활성점으로 작용하도록 하기 위해 담지되며, 주석은 활성 금속인 백금이 고온에서 쉽게 비활성화가 일어나 탄소 침적으로 쉽게 활성이 저하되는 것을 방지하기 위한 조촉매로서 촉매 활성 증진제 역할을 하여 촉매의 비활성화 속도를 낮추고 촉매의 안정성을 증가시켜 탈수소화 부반응인 수소화분해, 올리고머화 및 촉매 표면의 코크 생성을 억제하기 위해 담지된다.In the present invention, platinum (Pt) is supported so as to act as an active site of a dehydrogenation catalyst, and tin is a cocatalyst for preventing the activity of platinum, which is an active metal, from being easily inactivated at high temperature, The catalyst is supported to reduce the deactivation rate of the catalyst and to increase the stability of the catalyst, thereby suppressing hydrocracking, oligomerization, and coke formation on the surface of the catalyst, which are dehydrogenation side reactions.

본 발명에서는 불산 전처리에 의해 담체의 기공의 크기와 부피를 확장할 경우, 코크의 축적에 둔감하게 되고, 물질 전달 속도가 높아 액체공간속도 (liquid hourly space velocity; LHSV)의 증가에도 높은 반응 활성을 보이게 된다. In the present invention, when the size and volume of the pores of the carrier are expanded by the hydrofluoric acid pretreatment, they become insensitive to the accumulation of coke and have a high mass transfer rate and a high reaction activity even when the liquid hourly space velocity (LHSV) .

본 발명에서는 불산(HF)에 의한 습식 에칭을 실시하여 담체의 기공 특성을 조절한다. In the present invention, wet etching with hydrofluoric acid (HF) is performed to control pore characteristics of the carrier.

탈수소 촉매 담체는 불산과 반응하도록 하는데 효과적인 온도에서 그러한 시간동안 불산과 접촉시킨다. 일반적으로 말하면, 본 발명의 촉매 처리방법은 탈수소 촉매 담체 (펠렛 형태)를 불산이 용해되어 있는 적합한 액체 매질 내에 현탁시킴으로써 가장 편리하게 수행될 수 있다. 현탁액은 바람직하게는 교반하거나 다른 식으로 혼합하면서 목적하는 반응기간 동안 적합한 온도에서 가열한다. The dehydrogenation catalyst carrier is contacted with hydrofluoric acid for such a time at a temperature effective to cause it to react with hydrofluoric acid. Generally speaking, the catalytic treatment method of the present invention can be most conveniently carried out by suspending a dehydrogenation catalyst carrier (in the form of a pellet) in a suitable liquid medium in which hydrofluoric acid is dissolved. The suspension is preferably heated at a suitable temperature during the desired reaction period while stirring or otherwise mixing.

또 다른 식의 구체예에서는, 촉매를 고정상에 전개시키고, 불산을 함유하는 액체 매질을 불산에 의한 촉매반응이 목적하는 수준에 도달하도록 하는데 효과적인 조건하에서 촉매상에 통과시킨다. 본 발명에서 이용할 수 있는 대부분의 불산은 수용성이기 때문에, 통상적으로 액체 매질은 적합하게 수성인 것이 유리하다. 물을 단독으로 사용할 수도 있지만, 저급 지방족 알콜 또는 테트라하이드로퓨란과 같은 하나 또는 그 이상의 수혼화성 유기용매가 또한 존재할 수도 있다. 예를 들어, 습식에칭법에서 알루미나 담체와의 반응물질은 불산(HF)과, 아세토니트릴, 디메틸 포름아마이드, 포름아마이드, 디에틸 설폭사이드, 헥사메틸 포스포릭 트리아마이드, 디메틸 아세타마이드, 물, 메틸알콜, 에틸알콜, 및 이소프로필 알콜로 구성된 그룹 중에서 선택되는 1종 이상의 물질과의 혼합액을 사용할 수 있다.In another embodiment, the catalyst is deployed on a stationary bed and the liquid medium containing the hydrofluoric acid is passed over the catalyst under conditions effective to cause the catalytic reaction by the hydrofluoric acid to reach the desired level. Since most of the hydrofluoric acid available in the present invention is water-soluble, it is usually advantageous that the liquid medium is suitably water-soluble. Water may be used alone, but one or more water-miscible organic solvents such as lower aliphatic alcohols or tetrahydrofuran may also be present. For example, in a wet etch process, the reactant with the alumina carrier may be reacted with hydrofluoric acid (HF) in a solvent such as acetonitrile, dimethylformamide, formamide, diethylsulfoxide, hexamethylphosphoric triamide, Methyl alcohol, ethyl alcohol, and isopropyl alcohol may be used.

전술한 바와 같이, 사용하기 위해 선택된 산의 형태는 촉매적 성능을 목적하는 정도로 개질시키는데 필요한 반응조건에 영향을 미친다. 적합한 불산의 농도는 일반적으로 0.01 내지 10 N의 범위일 수 있으며, 적합한 반응온도는 0℃ 내지 200℃의 범위일 수 있고, 적합한 반응시간은 1분 내지 1일의 범위일 수 있다.As noted above, the type of acid selected for use affects the reaction conditions necessary to modify the catalytic performance to an intended extent. Suitable concentrations of hydrofluoric acid may generally range from 0.01 to 10 N, suitable reaction temperatures may range from 0 ° C to 200 ° C, and suitable reaction times may range from 1 minute to 1 day.

불산과 접촉시킨 후에, 처리된 촉매는 여과, 원심분리 또는 경사와 같은 적합한 수단에 의해 미반응(과잉의) 불산으로부터 분리시킨다. 바람직하게는, 미반응 불산의 모두 또는 실질적으로 모두를 제거한다. 이를 위해서는 물, 알콜과 같은 수혼화성 유기용매, 물과 수용성 유기용매의 혼합물, 또는 불산이 가용성인 유기용매를 사용하여 촉매로부터 미반응 불산을 세척하는 것이 종종 바람직하다.After contacting with hydrofluoric acid, the treated catalyst is separated from unreacted (excess) hydrofluoric acid by suitable means such as filtration, centrifugation or tilt. Preferably, all or substantially all of the unreacted hydrofluoric acid is removed. For this purpose, it is often desirable to wash unreacted hydrofluoric acid from the catalyst using water, a water-miscible organic solvent such as an alcohol, a mixture of water and a water-soluble organic solvent, or an organic solvent that is soluble in hydrofluoric acid.

세척용매는 예를들어, 촉매의 필터케이크를 통해서 통과시킬 수 있거나, 촉매를 세척용매에 재현탁시킨다음, 다시 여과 또는 그밖의 다른 수단에 의해 분리시킬 수도 있다. 세척한 후에, 불산-처리된 촉매는 필요에 따라 건조시켜 잔류하는 세척용매를 감소시킬 수 있다. 일반적으로, 건조단계는 비교적 온화한 조건 (예를들어, 실온 내지 100℃)에서 수행한다. 진공을 적용하여 건조속도를 가속화시킬 수도 있다.The wash solvent may be passed, for example, through a filter cake of the catalyst, or the catalyst may be resuspended in the wash solvent and then separated again by filtration or other means. After cleaning, the hydrofluoric acid-treated catalyst can be dried as needed to reduce residual cleaning solvent. In general, the drying step is carried out under relatively mild conditions (for example, from room temperature to 100 < 0 > C). Vacuum may be applied to accelerate the drying rate.

상기 담체는 알루미나, 실리카 및 이의 혼합성분이 사용될 수 있으며, 바람직하게는 알루미나가 적당하다. 알루미나의 세타상 결정성은 90% 이상이 바람직하다. 감마-알루미나의 경우, 알루미나 자체의 산점으로 인한 부반응성이 크고, 반응 중 알루미나 결정성이 변화하며 비표면적이 감소하는 구조적 특성 변화를 가져오게 된다. 알파-알루미나의 경우, 낮은 비표면적으로 인해 귀금속의 분산도를 낮추고 전체적인 귀금속의 활성면적을 감소시켜 낮은 촉매활성을 나타낸다. The carrier may be alumina, silica and a mixed component thereof, preferably alumina. The crystallinity of the alumina phase is preferably 90% or more. In the case of gamma-alumina, the negative reactivity due to the acid sites of the alumina itself is large, and the alumina crystallinity changes during the reaction and the specific surface area decreases. In the case of alpha-alumina, the low specific surface area lowers the dispersion of the noble metal and reduces the active area of the overall noble metal, thereby exhibiting low catalytic activity.

상기 담체는 비표면적이 70~170 ㎡/g이고, 5~50 ㎚의 메조 기공과 50 ㎚~20 ㎛의 매크로 기공을 갖는다. 만일 담체의 비표면적이 70 ㎡/g 미만이면 금속 활성 성분의 분산도가 낮아지고, 170 ㎡/g을 초과하면 알루미나의 감마 결정성이 높게 유지되어 부반응성이 증대된다. 담체 기공의 부피와 기공의 크기는 반응물과 생성물의 물질 전달 계수를 결정짓는 주요 인자이며, 화학반응 속도가 빠른 상황에서 물질의 확산 저항은 전체적인 반응속도를 결정짓기 때문에 기공의 크기가 큰 구조체가 촉매의 활성을 높게 유지하는데 유리하다. 또한, 기공의 크기가 큰 담체를 사용하는 것이 코크의 축적에 둔감하게 작용하여 촉매활성 유지에 유리하다. The support has a specific surface area of 70 to 170 m 2 / g, a mesopore of 5 to 50 nm and macropores of 50 nm to 20 μm. If the specific surface area of the support is less than 70 m < 2 > / g, the dispersibility of the metal active component is lowered. If it exceeds 170 m < 2 > / g, the gamma crystallinity of alumina is maintained high, The volume and pore size of the carrier pore are the main factors that determine the mass transfer coefficient of reactants and products. In the case of rapid chemical reaction rate, the diffusion resistance of the material determines the overall reaction rate, Which is advantageous in maintaining high activity of the enzyme. In addition, the use of a carrier having a large pore size is insensitive to the accumulation of coke, which is advantageous for maintaining the catalytic activity.

본 발명에 따른 탈수소화 촉매는 불산 처리에 의해 조절된 크기와 부피의 기공을 가짐으로써, 고활성이며, 단위표면적 촉매의 활성밀도가 높고, 반응물과 생성물의 물질 전달이 용이하며, 코크 생성에 따른 비활성화가 지연되는 효과가 있고, 코크 재생성이 높아 재생 후에도 초기의 활성과 변함이 없으며, 강도가 높아 외적 충격에 강하고, 열에 의한 구조적 변화나 활성 물질의 특성 변화가 없다. The dehydrogenation catalyst according to the present invention has high activity, high activity density of a unit surface area catalyst, easy mass transfer of reactants and products, There is no delay in deactivation and there is no change in initial activity even after regeneration due to high regeneration of coke, strong resistance to external impact due to high strength, and no structural change due to heat or change in characteristics of active material.

상기 백금은 활성 금속으로 사용되며, 보조 금속으로는 주석, 게르마늄, 갈륨, 인듐, 아연 및 망간으로 이루어진 군으로부터 선택된 것을 사용하며, 특히 주석이 바람직하다. 알칼리 금속 또는 알칼리 토금속은 칼슘, 칼륨, 나트륨, 마그네슘, 리튬, 스트론튬, 바륨, 라듐 및 베릴륨으로 이루어진 군으로부터 선택된 것을 사용할 수 있다. The platinum is used as an active metal, and the auxiliary metal is selected from the group consisting of tin, germanium, gallium, indium, zinc and manganese, with tin being particularly preferred. The alkali metal or alkaline earth metal may be selected from the group consisting of calcium, potassium, sodium, magnesium, lithium, strontium, barium, radium and beryllium.

본 발명에서 백금 성분에 대한 보조금속 성분의 중량비는 0.01~50.0 중량%/㎡이다. 백금 성분에 대한 보조금속 성분의 중량비가 0.01 중량%/㎡ 미만이면 백금에 의한 탄화수소의 크래킹 반응에 의해 프로필렌의 선택도가 낮아지게 되며, 보조금속 성분의 중량비가 50.0 중량%/㎡을 초과하면 탈수소 반응활성이 낮아지게 된다.In the present invention, the weight ratio of the auxiliary metal component to the platinum component is 0.01 to 50.0% by weight / m 2. If the weight ratio of the auxiliary metal component to the platinum component is less than 0.01 wt% / m 2, the selectivity of propylene is lowered due to cracking reaction of hydrocarbons by platinum. If the weight ratio of the auxiliary metal component exceeds 50.0 wt% / m 2, The reaction activity becomes low.

본 발명에 따른 탈수소 촉매는 15~70N의 강도를 갖는 것이 바람직하며, 강도를 높여 재생이나 촉매의 순환에도 부스러짐이 적은 강성을 갖도록 한다. 만일 촉매의 강도가 15N 미만이면 쉽게 깨어져 연속식 반응시스템에 적용하기 어렵게 된다. 탈수소화 촉매는 코크 생성이 수반되어 일정 반응 후에는 산화 반응을 통해 코크를 태워 재생하게 되는데, 그 공정 중에 열적 깨짐 현상이 발생한다. 또한, 촉매를 순환시키며 운전하는 조건에서는 이송 중에 마찰이나 충격이 가해지게 된다. 충격에 약한 촉매를 사용하는 경우, 생성물의 흐름을 방해하고 반응기 내의 압력을 상승시켜 촉매의 전환율을 낮추기 때문에 높은 강도를 갖는 것이 공정 운전상에 커다란 이점을 주게 된다. 불산 전처리에 의한 강도의 약화를 방지하기 위해 900℃~1,200℃의 고온에서 1~24시간 소성 변형을 하게 되면 입자 파쇄 강도 3.0 kgf 이상이 형성된다. The dehydrogenation catalyst according to the present invention preferably has a strength of 15 to 70 N, and has a high rigidity with little brittleness in the regeneration or catalyst circulation. If the strength of the catalyst is less than 15N, it is easily broken and is difficult to apply to a continuous reaction system. The dehydrogenation catalyst is accompanied by coke production, and after a certain reaction, the coke is burned through the oxidation reaction and regenerated. During the process, thermal cracking occurs. In addition, under conditions of circulating and operating the catalyst, friction or impact is applied during transportation. In the case of using a catalyst which is weak against impact, a high strength has a great advantage in the process operation because it obstructs the flow of the product and raises the pressure in the reactor to lower the conversion rate of the catalyst. In order to prevent weakening of the strength by the hydrofluoric acid pretreatment, if plastic deformation is carried out at a high temperature of 900 ° C to 1,200 ° C for 1 to 24 hours, a particle crushing strength of 3.0 kgf or more is formed.

본 발명에서 탈수소 촉매는 다양한 방법에 의해서 제조될 수 있다. 이하에서 백금-주석-칼륨/알루미나(Pt-Sn-K/Al2O3) 촉매를 예로 들어 설명한다. 먼저 알루미나를 제조하고, 상기 알루미나 담체에 보조금속(예컨대, 칼륨(K)을 순차적으로 함침, 건조 및 소성하여 칼륨/알루미나(K/Al2O3) 촉매를 제조하고, 이어서 상기 칼륨/알루미나 촉매에 주석을 순차적으로 함침, 건조 및 소성하여 백금-칼륨/알루미나 (Sn-K/Al2O3) 촉매를 제조한 후, 상기 주석-칼륨/알루미나 촉매에 백금을 순차적으로 함침, 건조 및 소성하여 백금-주석-칼륨/알루미나 (Pt-Sn-K/Al2O3) 촉매를 제조할 수 있다. The dehydrogenation catalyst in the present invention can be prepared by various methods. Hereinafter, a description will be given taking as an example a platinum-tin-potassium / alumina (Pt-Sn-K / Al 2 O 3 ) catalyst. Alumina (K / Al 2 O 3 ) catalyst is prepared by first impregnating the alumina support with an auxiliary metal (for example, potassium (K) in succession, drying and firing), and then calcining the potassium / alumina catalyst (Sn-K / Al 2 O 3 ) catalyst was prepared by sequentially impregnating, drying and firing tin in the tin-potassium / alumina catalyst, and then platinum was sequentially impregnated, dried and fired Platinum-tin-potassium / alumina (Pt-Sn-K / Al 2 O 3 ) catalyst.

본 발명에서 담체에 금속 활성 성분 또는 보조 금속 성분을 함침시키는 방법은 초기 함침법(incipient wetness method)을 이용할 수 있고, 그 밖의 다른 함침법도 이용할 수 있다. 상기 침전법으로는 공침법(coprecipitation method), 균일 침전법(homogeneous precipitation method) 또는 연차 침전법(sequential precipitation method) 등을 이용할 수 있다. 침전법으로 촉매 분말 제조 시, 구성 요소인 활성물질과 지지체를 동시에 침천시킴으로, 분말상태의 촉매가 얻어지고, 활성물질의 비율을 자유롭게 조절할 수 있으며, 활성물질과 지지체 간의 상호 결합력을 강하게 하여 안정성이 우수한 촉매 분말의 제조가 가능하다. In the present invention, the method of impregnating the carrier with the metal active component or the auxiliary metal component may be an incipient wetness method or any other impregnation method. As the precipitation method, a coprecipitation method, a homogeneous precipitation method, or a sequential precipitation method can be used. In the preparation of the catalyst powder by the precipitation method, the active material and the support are simultaneously precipitated to obtain a powdery catalyst, the ratio of the active material can be freely adjusted, and the mutual binding force between the active material and the support is strengthened, It is possible to produce an excellent catalyst powder.

칼륨, 주석과 같은 보조금속의 도입은 예컨대 칼륨의 전구체로 KNO3를 상기 합금 담체에 함침하여 건조기에서 60~120℃ 조건으로 12~36시간 동안 건조 후 산소 존재 하에 500~600℃ 조건으로 소성 및 수소 존재 하에 2~4시간 동안 환원하는 방법으로 수행될 수 있다.Potassium, and tin are impregnated with KNO 3 as a precursor of potassium, dried in a dryer at 60 to 120 ° C for 12 to 36 hours, and calcined and hydrogenated at 500 to 600 ° C in the presence of oxygen. Lt; / RTI > for 2 to 4 hours.

본 발명에 따르면 알루미나 담체를 기초로 하여 상기와 같이 최적 함량으로 도입된 칼륨/알루미나(K/Al2O3) 촉매에 백금 및 주석이 최적 함량으로 도입될 경우 고온 반응 영역에서도 코킹 생성이 억제되어 고수율로 목적물을 생성시킬 수 있으며 장기간 동안 비활성화를 억제할 수 있게 되는데, 이를 위해 백금의 경우 알루미나 100 중량부에 대하여 0.1~5 중량부 함량으로 도입되는 것이 바람직하고, 0.1~2중량부 함량으로 도입되는 것이 더욱 바람직하고, 0.5~1.5 중량부 함량으로 도입되는 것이 가장 바람직하다. 또한 주석의 경우 알루미나 100 중량부에 대하여 0.1~10 중량부 함량으로 도입되는 것이 바람직하고, 1~5 중량부 함량으로 도입되는 것이 더욱 바람직하고, 2~4 중량부 함량으로 도입되는 것이 가장 바람직하다. According to the present invention, when platinum and tin are introduced at an optimum amount into a potassium / alumina (K / Al 2 O 3 ) catalyst which is introduced at an optimal content based on alumina support as described above, The target product can be produced at a high yield and the inactivation can be suppressed for a long period of time. For this purpose, the content of platinum is preferably 0.1 to 5 parts by weight based on 100 parts by weight of alumina, more preferably 0.1 to 2 parts by weight More preferably from 0.5 to 1.5 parts by weight. Further, in the case of tin, it is preferably introduced in an amount of 0.1 to 10 parts by weight based on 100 parts by weight of alumina, more preferably 1 to 5 parts by weight, most preferably 2 to 4 parts by weight .

상기 칼륨 담지 단계에서 사용되는 금속의 전구체는 통상적으로 사용되는 전구체라면 어떠한 것도 사용가능한데, 일반적으로 금속 클로라이드(Metal chloride), 나이트레이트(Nitrate), 브로마이드(Bromide), 옥사이드(Oxide), 하이드록사이드 (hydroxide)나 아세테이트(Acetate) 전구체로부터 선택되는 1종 이상을 사용하는 것이 바람직한데, 금속 나이트레이트(Metal nitrate)를 사용하는 것이 특히 바람직하다. 이러한 금속 전구체의 사용양은 특별한 제한이 없으나, 최종의 백금-주석-칼륨-알루미나 촉매의 전체 중량을 기준으로, 상기 칼륨의 함량은 0.2~5 중량%인 것이 바람직하고, 0.5 중량%인 것이 더욱 바람직한데, 5 중량% 초과의 칼륨을 첨가하는 경우 촉매 제조 시 백금의 활성점을 막을 수 있으므로 바람직하지 않고, 0.2 중량% 미만을 첨가하는 경우 그 양이 매우 작아 반응 활성 증가의 효과를 보지 못하므로 바람직하지 않다. The precursor of the metal used in the potassium-bearing step may be any of the commonly used precursors. Generally, metal precursors such as metal chloride, nitrate, bromide, oxide, it is preferable to use at least one selected from a hydroxide and an acetate precursor, and it is particularly preferable to use metal nitrate. The amount of the metal precursor to be used is not particularly limited, but the content of the potassium is preferably 0.2 to 5 wt%, more preferably 0.5 wt%, based on the total weight of the final platinum-tin-potassium-alumina catalyst However, when potassium is added in an amount of more than 5% by weight, the active site of the platinum can be blocked during the preparation of the catalyst, and when less than 0.2% by weight is added, the amount of potassium is very small, I do not.

상기 금속 함침 담계에서 사용되는 각각의 용매는 물 또는 알코올 중에서 선택될 수 있으며, 물이 바람직하지만, 이에 제한되는 것은 아니다.Each solvent used in the metal impregnation system may be selected from water or an alcohol, and water is preferred, but is not limited thereto.

또한, 칼륨 담지 후의 열처리는 칼륨-알루미나를 형성하기 위한 목적으로 수행하는데, 350~1000℃, 바람직하게는 500~800℃의 온도범위에서 1~12시간 동안, 바람직하게는 3~6시간 동안 수행하는 것이 바람직하다. 상기 열처리 온도가 350℃ 미만이거나 열처리 시간이 1시간 미만인 경우에는 칼륨-알루미나의 형성이 충분하지 않아서 바람직하지 않고, 열처리 온도가 1000℃를 초과하거나 열처리 시간이 12시간을 초과하는 경우에는 칼륨-알루미나의 상이 변성될 염려가 있기 때문에 바람직하지 않다.The heat treatment after the potassium support is carried out for the purpose of forming potassium-alumina. The heat treatment is carried out for 1 to 12 hours, preferably 3 to 6 hours at a temperature of 350 to 1000 ° C., preferably 500 to 800 ° C. . When the heat treatment temperature is less than 350 ° C or the heat treatment time is less than 1 hour, formation of potassium-alumina is not sufficient, and when the heat treatment temperature exceeds 1000 ° C or the heat treatment time exceeds 12 hours, potassium- Is undesirably deformed.

주석 담지 단계에서 사용되는 주석 전구체는 통상적으로 사용되는 전구체라면 어떠한 것도 사용가능한데, 일반적으로 주석의 전구체로는 클로라이드 (Chloride), 나이트라이드(Nitride), 브로마이드(Bromide), 옥사이드(Oxide)나 아세테이트(Acetate) 전구체로부터 선택되는 1종 이상을 사용하는 것이 바람직한데, 틴 클로라이드(Tin(II) Chloride)를 사용하는 것이 특히 바람직하다. 주석 전구체의 사용양은 특별한 제한이 없으나, 높은 활성을 장시간 안정적으로 유지하기 위해, 최종의 백금-주석-칼륨- 알루미나 촉매의 전체 중량을 기준으로, 주석 함량이 0.5~10 중량%인 것이 바람직하고, 1중량%인 것이 더욱 바람직한데, 10 중량% 초과의 주석을 첨가하는 경우 촉매 제조 시 백금 활성점의 양이 감소하여 활성이 줄어드는 문제가 있어 바람직하지 않고, 반면에 0.5 중량% 미만을 첨가하는 경우 주석이 백금입자의 소결현상을 막아주고 백금의 입자크기를 작게 유지시켜 분산도를 증진시켜줌으로써 탄소침적을 억제하는 역할을 제대로 하지 못해 바람직하지 않다.The tin precursor used in the tin deposition step may be any of the commonly used precursors. Generally, tin precursors include chlorides, nitrides, bromides, oxides, and acetates Acetate precursor, it is particularly preferable to use tin chloride (Tin (II) Chloride). The amount of the tin precursor to be used is not particularly limited, but it is preferable that the tin content is 0.5 to 10 wt% based on the total weight of the final platinum-tin-potassium-alumina catalyst in order to maintain high activity for a long time and stably, The addition of tin in an amount of more than 10% by weight is not preferable because the amount of the active site of platinum is reduced during the preparation of the catalyst and the activity is reduced. On the other hand, when less than 0.5% by weight is added The tin prevents the sintering of the platinum particles and keeps the particle size of the platinum small, thereby improving the dispersion degree, thereby failing to suppress the carbon deposition.

주석 전구체 용액 제조 시에는 산이 사용되는데, 사용가능한 산용액은 상온에서 액체(용액) 상태로 존재하는 산으로, 염산, 질산, 황산, 불산 및 인산으로 이루어진 군으로부터 1종 이상 선택될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. In the preparation of the tin precursor solution, an acid is used. The acid solution which can be used is an acid present in a liquid state at room temperature and may be selected from a group consisting of hydrochloric acid, nitric acid, sulfuric acid, hydrofluoric acid and phosphoric acid. But is not limited to.

주석을 함침한 후 남아있는 수분을 제거하기 위해 열건조를 진행하는데, 일반적인 수분 건조 조건에 따라 건조 온도 및 건조 시간을 한정할 수 있는데, 예를 들어 건조 온도는 50~200℃, 바람직하게는 70~120℃, 건조 시간은 3~24시간, 바람직하게는 6~12시간으로 정할 수 있다. 또한, 열처리는 주석-칼륨-알루미나를 형성하기 위한 목적으로 수행하는데, 350~1000℃, 바람직하게는 500~800℃의 온도범위에서 1~12시간 동안, 바람직하게는 3~6시간 동안 수행하는 것이 바람직하다. 이는 상기 열처리 온도가 350℃ 미만이거나 열처리 시간이 1시간 미만인 경우에는 주석-칼륨-알루미나의 형성이 충분하지 않아서 바람직하지 않고, 열처리 온도가 1000℃를 초과하거나 열처리 시간이 12시간을 초과하는 경우에는 주석-칼륨-알루미나의 상이 변성될 염려가 있기 때문에 바람직하지 않다.The tin is impregnated and the thermal drying is performed to remove the remaining moisture. The drying temperature and the drying time can be limited according to general moisture drying conditions. For example, the drying temperature is 50 to 200 ° C, preferably 70 To 120 캜, and the drying time is 3 to 24 hours, preferably 6 to 12 hours. Further, the heat treatment is carried out for the purpose of forming tin-potassium-alumina, and is carried out at a temperature range of 350 to 1000 ° C, preferably 500 to 800 ° C, for 1 to 12 hours, preferably 3 to 6 hours . If the heat treatment temperature is less than 350 ° C. or the heat treatment time is less than 1 hour, formation of tin-potassium-alumina is not sufficient. If the heat treatment temperature exceeds 1000 ° C. or the heat treatment time exceeds 12 hours Tin-potassium-alumina phase may be denatured.

백금의 도입은 예컨대 백금의 전구체로 H2PtCl6·6H2O(chloroplatinic acid hexahydrate)를 상기 칼륨/알루미나 촉매에 함침하여 건조기에서 60~120℃ 조건으로 12~36시간 동안 건조 후 산소 존재 하에 500~600℃ 조건으로 소성 및 수소 존재 하에 2~4시간 동안 환원하여 백금-칼륨/알루미나 (Pt-K/Al2O3) 촉매제조로서 수행될 수 있고, 주석의 도입은 예컨대 주석의 전구체로 주석-아세틸아세토네이트 (tin-acetylacetonate)를 상기 백금-칼륨/알루미나 촉매에 함침하여 건조기에서 60~120℃ 조건으로 12~36 시간 동안 건조 후 산소 존재 하에 500~600℃ 조건으로 소성 및 수소 존재 하에 2~4시간 동안 환원하여 주석-백금-칼륨/알루미나(Sn-Pt-K/Al2O3) 촉매 제조로서 수행될 수 있다. The introduction of platinum is carried out by impregnating the potassium / alumina catalyst with, for example, H 2 PtCl 6 .6H 2 O as a precursor of platinum, drying at 60 to 120 ° C. for 12 to 36 hours in a drier, (Pt-K / Al 2 O 3) catalyst under the conditions of calcination and hydrogen for 2 to 4 hours, and introduction of tin can be carried out, for example, as a precursor of tin, The tin-acetylacetonate is impregnated with the platinum-potassium / alumina catalyst, dried in a drier at 60-120 ° C for 12-36 hours, and calcined at 500-600 ° C in the presence of oxygen. Pt-K / Al 2 O 3 ) catalyst by reducing the catalyst to a tin-platinum-potassium / alumina (Sn-Pt-K / Al 2 O 3 ) catalyst for 4 hours.

백금 담지 단계에서 사용되는 백금 전구체는 통상적으로 사용되는 전구체라면 어떠한 것도 사용가능한데, 일반적으로 백금의 전구체로는 클로로플래티닉 애시드(Chloroplatinic acid), 플래티늄 옥사이드(Platinum oxide), 플래티늄 클로라이드(Platinum chloride)나 플래티늄 브로마이드(Platinum bromide) 전구체로부터 선택되는 1종 이상을 사용하는 것이 바람직한데, 클로로플래티닉 애시드 (Chloroplatinic acid)를 사용하는 것이 특히 바람직하다. 백금 전구체의 사용양은 특별한 제한이 없으나, 최종의 백금-주석-칼륨-알루미나 촉매의 전체 중량을 기준으로, 백금의 함량이 0.5~10 중량%인 것이 바람직한데, 10 중량% 초과의 백금을 첨가하는 경우, 촉매 제조 시 백금의 높은 분산도를 얻기 힘들고, 값비싼 백금을 많이 사용하여 바람직하지 않고, 반면에 0.5 중량% 미만을 첨가하는 경우 탈수소화 반응의 활성 금속인 백금의 활성점이 충분하게 형성되지 않아 높은 선택도 및 수율로 산물을 제조하기 어려워 바람직하지 않다.As the platinum precursor used in the platinum carrying step, any of the commonly used precursors can be used. Generally, the platinum precursor includes chloroplatinic acid, platinum oxide, platinum chloride, It is preferable to use at least one selected from platinum bromide precursors, and it is particularly preferable to use chloroplatinic acid. The amount of the platinum precursor to be used is not particularly limited, but it is preferable that the content of platinum is 0.5 to 10 wt% based on the total weight of the final platinum-tin-potassium-alumina catalyst, and more than 10 wt% , It is difficult to obtain a high degree of dispersion of platinum during the preparation of the catalyst and it is not preferable to use a large amount of expensive platinum. On the other hand, when less than 0.5% by weight is added, the active site of platinum which is the active metal of the dehydrogenation reaction is not sufficiently formed And it is difficult to produce the product with high selectivity and yield.

본 발명에 따른 탈수소 촉매는 활성성분의 담지 시 높은 분산도를 가지며, 메조 기공 및 매크로 기공의 발달은 물질전달 속도를 높이는 효과를 갖는다. 촉매 내에 존재 하는 기공의 크기가 큰 경우, 촉매 상에 발생되는 코크에 의한 활성 감소에 둔감하게 되고, 물질 전달 속도가 높아 액체 공간 속도가 증가할 경우에도 높은 반응 활성을 보이게 된다. The dehydrogenation catalyst according to the present invention has a high degree of dispersion when the active ingredient is supported, and the development of mesopores and macropores has an effect of increasing the mass transfer rate. When the size of the pores existing in the catalyst is large, it is insensitive to the reduction of the activity due to the coke generated on the catalyst, and high reaction activity is exhibited even when the liquid space velocity is increased due to the high mass transfer rate.

본 발명에 의해 제조된 촉매는 탈수소 반응 조건이 가혹할수록, 종래의 방법에 의한 촉매보다 차별화되는 개선된 성능, 즉 높은 탄화수소 전환율 및 선택도와 성능 안정성 그리고 개선된 코킹에 대한 저항성과 코크 제거 용이성을 제공한다. 본 발명의 촉매는 안정성 증대로 가혹한 공정 조건(H2/C3 ratio= 0~1.0, 고온= 550~700℃, 고압=0.0~5.0 kgf/cm2 등)에서의 운전이 가능하다. The catalysts prepared according to the present invention provide improved performance that is different from conventional catalysts, namely, high hydrocarbon conversion and selectivity and performance stability as well as resistance to improved caulking and ease of removal of coke, as the dehydrogenation reaction conditions are severer do. The catalysts of the present invention can be used under severe process conditions (H2 / C3 ratio = 0 to 1.0, high temperature = 550 to 700 ° C, high pressure = 0.0 to 5.0 kgf / cm 2 Etc.) is possible.

본 발명의 방법에 의해서 제조되는 탈수소 촉매는 매우 많은 용도를 가질 수 있다. 따라서 특히, 예를 들어 탄화수소 또는 다른 유기 화합물의 탈수소화, 특히 C2~C5의 선형 탄화수소의 탈수소화에 사용될 수 있다. 본 발명에서의 포화 탄화수소는 에탄, 프로판, 부탄, 이소부탄, 펜탄의 주요한 대상 반응물로 탈수소 반응에 의해 반응물로 사용된 포화 탄화수소에 상응하는 탄소 골격을 가진 올레핀 즉, 에틸렌, 프로필렌, 1-혹은 2-부틸렌, 이소부틸렌, 펜텐으로 전환된다. The dehydrogenation catalysts produced by the process of the present invention can have many applications. Thus, in particular, it can be used, for example, for the dehydrogenation of hydrocarbons or other organic compounds, in particular the dehydrogenation of C2 to C5 linear hydrocarbons. The saturated hydrocarbons in the present invention are mainly reactants of ethane, propane, butane, isobutane, pentane, and olefins having a carbon skeleton corresponding to saturated hydrocarbons used as reactants by dehydrogenation, that is, ethylene, propylene, 1- or 2- -Butylene, isobutylene, and pentene.

본 발명의 촉매는 이 밖에도 히드로황화 (hydrosulfuration), 히드로탈질화(hydrodenitrification), 탈황화, 히드로탈황화, 탈히드로할로겐화, 개질, 수증기 개질, 크래킹, 히드로크래킹, 수소화, 탈수소화, 이성질체화, 불균화(dismutation), 옥시염소화 및 탈히드로고리화, 산화 및/또는 환원 반응, 클라우스(Claus) 반응과 같은 다양한 반응의 촉매로 사용될 수 있다. The catalysts of the present invention may also be used in combination with other catalysts such as hydrosulfuration, hydrodenitrification, desulfurization, hydrodesulfurization, dehydrohalogenation, reforming, steam reforming, cracking, hydrocracking, hydrogenation, dehydrogenation, isomerization, Can be used as catalysts for various reactions such as dismutation, oxychlorination and dehydrocyclization, oxidation and / or reduction reactions, Claus reaction.

본 발명의 또 다른 양상은 본 발명의 탈수소 촉매를 이용하는 개선된 탈수소화 방법에 관한 것이다. Another aspect of the present invention is directed to an improved dehydrogenation process using the dehydrogenation catalyst of the present invention.

본 발명에 따른 프로판으로부터 프로필렌의 제조방법은, 상기 탈수소 촉매의 제조방법을 이용하여 프로판, 수소, 산소를 함유하는 혼합기체를 600~1000℃, 바람직하게는 600~800℃의 반응 온도, 0.1~5.0 kgf/㎠의 고압, H2/C3 비율이 0 내지 1.0, 혼합기체와 촉매와의 액체공간속도가 0.1~30 hr-1, 바람직하게는 2~20 hr-1인 조건 하에 기상반응시켜 산화 탈수소 반응에 의해 프로판으로부터 프로필렌을 제조한다.The process for producing propylene from propane according to the present invention is characterized in that a mixed gas containing propane, hydrogen and oxygen is reacted at a reaction temperature of 600 to 1000 ° C, preferably 600 to 800 ° C, A gas phase reaction is carried out at a high pressure of 5.0 kgf / cm 2, an H2 / C3 ratio of 0 to 1.0, a liquid space velocity of the mixed gas and the catalyst of 0.1 to 30 hr -1 , preferably 2 to 20 hr -1 , Propylene is prepared from propane by reaction.

본 발명에 따른 프로판으로부터 프로필렌의 제조방법은, 가혹한 고온의 조건에서도 효과적인 프로필렌을 제조하는 방법으로, 본 발명에 따른 탈수소 촉매를 적용할 경우, 프로필렌 생산량의 증대 및 촉매의 활성 저하가 낮다. 즉,　본 발명의 프로필렌의 제조방법은 산소의 산화반응에 의해 발생되는 반응열을 활용할 수 있으며, 반응 평형을 극복함으로써 높은 프로판 전환율을 나타낸다. 또한 반응 조건을 가혹하게 할 경우에도 촉매의 성능 감소가 적으며, 비활성화가 심해진 경우에도 장기 사용 안정성의 측면에서 개선된 효과를 보인다. 또한, 본 발명에 의한 부수적인 효과로는 촉매상의 코크를 반응 중에 제거하는 기능도 있어 이에 의한 활성 개선 효과도 있다.　 The process for producing propylene from propane according to the present invention is effective for producing propylene even under severe high temperature conditions. When the dehydrogenation catalyst according to the present invention is applied, the production of propylene and the reduction in catalytic activity are low. That is, the propylene production method of the present invention can utilize the heat of reaction generated by the oxidation reaction of oxygen, and exhibits a high propane conversion rate by overcoming the reaction equilibrium. In addition, even when the reaction conditions are severer, the performance of the catalyst is decreased, and even when the deactivation is intensified, the effect is improved in terms of long-term use stability. In addition, the secondary effect of the present invention also has the function of removing the coke on the catalyst during the reaction, thereby improving the activity of the catalyst.

이하에서는 본 발명을 실시예를 참조하여 더욱 상세히 설명한다. 다만 이는 본 발명을 설명하기 위한 것으로, 본 발명의 보호범위를 제한하는 것으로 해석되어서는 아니 된다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. It should be noted, however, that this is for the purpose of illustrating the present invention and should not be construed as limiting the scope of protection of the present invention.

실시예Example 1: 탈수소 촉매 제조 1: Preparation of dehydrogenation catalyst

구형의 감마 결정성을 갖는 알루미나를 독일의 사솔(Sasol)사에서 구입하여, 관형의 전기로(고려전기로)를 이용하여 공기의 흐름 300 ㎖/min 상에서 1050℃의 온도로 6시간 동안 열변형하여 촉매합성의 담체로 사용하였다. X-ray 분석법을 이용하여 알루미나의 결정성을 측정하였으며, 측정 결과는 도 1에 나타내었고, 90% 이상의 세타 결정성을 가지고 있었다.Alumina having a spherical gamma crystallinity was purchased from Sasol, Germany and heat-treated at a temperature of 1050 占 폚 for 6 hours at an air flow of 300 ml / min using a tubular furnace (Koryo Furnace) And used as a carrier for catalyst synthesis. The crystallinity of the alumina was measured by X-ray analysis. The measurement results are shown in FIG. 1 and have a crystallinity of more than 90%.

상기 열변형된 알루미나 담체를 사용를몰 비율 HF/H2O=1/100인 불산 수용액에 넣어 상온에서 2시간 동안 접촉시킨 후에, 증류수로 수세하고 500℃에서 건조 소성하였다.The thermally deformed alumina support was put in an aqueous solution of hydrofluoric acid having a molar ratio HF / H 2 O = 1/100, contacted at room temperature for 2 hours, washed with distilled water, and dried and calcined at 500 ° C.

이어서 불산-전처리된 알루미나 담체에 주석, 백금, 칼륨을 순차적으로 담지하였다.. 주석 염화물(SnCl2, >99%, Sigma을 담체 무게 대비 0.3%, 염산(HCl, >35%, JUNSEI)0.5%, 질산(HNO3, 70%, Yakuri)0.1%을 담체 무게 대비 2배인 증류수에 넣어 녹인 후, 불산 전처리된 알루미나 15g을 넣어 담지하였다. 담지액은 회전증발기를 이용하여 건조하였으며, 80℃에서 3시간 동안 25 rpm으로 교반한 후, 감압 상태 80℃에서 1.5시간 동안 25 rpm으로 회전시켜 건조하였다. 이후 가열로에서 600℃에서 2시간 소성하고, 230℃로 24시간동안 건조하였다. 이후, 주석이 담지된 알루미나 15g을 염화 백금산(H2PtCl6·6H2O, 99.95%, Aldrich) 담체 대비 0.5%, 염산 0.5%, 질산 0.3%을 담체 대비 2배인 증류수 에 넣어 담지하였다. 담지액은 회전증발기를 이용하여 건조하였으며, 80℃에서 3시간 동안 25 rpm으로 교반한 후, 감압 상태 80℃에서 1.5시간 동안 25 rpm으로 회전시켜 건조하였고, 이후, 가열로에서 550℃에서 2시간 소성 후 230℃에서 24시간 동안 건조하였다.Tin chloride (SnCl 2 ,> 99%, Sigma) was added to the carrier in an amount of 0.3%, hydrochloric acid (HCl,> 35%, JUNSEI 0.5%), And 0.1% of nitric acid (HNO 3 , 70%, Yakuri) were dissolved in distilled water twice as much as the carrier weight, and 15 g of hydrofluoric acid pretreated alumina was added thereto. The mixture was stirred at 25 rpm for a period of time and dried at 80 rpm for 1.5 hours under reduced pressure at 25 rpm and then calcined at 600 캜 for 2 hours and then dried at 230 캜 for 24 hours. 15 g of the supported alumina was loaded in distilled water having a concentration of 0.5%, 0.5% of hydrochloric acid and 0.3% of nitric acid, which was twice the amount of the carrier, based on the platinum chloride (H 2 PtCl 6 .6H 2 O, 99.95%, Aldrich) carrier. , And the mixture was stirred at 80 rpm for 3 hours at 25 rpm, After that, it was dried at 80 캜 under reduced pressure at 25 rpm for 1.5 hours, then dried in a heating furnace at 550 캜 for 2 hours and then at 230 캜 for 24 hours.

이후, 주석과 백금이 담지된 알루미나 15을 질산 칼륨(KNO3, >99%, Sigma-Aldrich) 담체 대비 1%, 염산 0.5%을 담체 대비 2배인 증류수에 넣어 담지하였다. 담지액은 회전증발기를 이용하여 건조하였으며, 80℃에서 3시간 동안 25 rpm으로 교반한 후, 감압 상태 80℃에서 1.5시간 동안 25 rpm으로 회전시켜 건조하였고, 600℃ 가열로에서 2시간 동안 열처리하여 탈수소화 촉매를 제조하였다.Thereafter, alumina 15 on which tin and platinum were loaded was loaded in distilled water having a concentration of 1% and 0.5% hydrochloric acid relative to the carrier, based on the potassium nitrate (KNO 3 ,> 99%, Sigma-Aldrich) carrier. The supported solution was dried using a rotary evaporator, stirred at 25 rpm for 3 hours at 80 ° C, dried by rotating at 25 rpm for 1.5 hours at 80 ° C under reduced pressure, and heat-treated for 2 hours at 600 ° C A dehydrogenation catalyst was prepared.

실시예Example 2-3 2-3

실시예 1에서 알루미나에 전처리된 불산의 몰비율 (HF/H2O)을 하기 표 1에 표시된 바와 같이 변경한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수행하여 백금-주석-칼륨/ 알루미나(Pt-Sn-K/ Al2O3) 촉매를 제조하였다.The procedure of Example 1 was repeated except that the molar ratio (HF / H 2 O) of hydrofluoric acid pretreated to alumina in Example 1 was changed as shown in Table 1 to obtain platinum-tin-potassium / alumina Pt-Sn-K / Al 2 O 3 ) catalyst.

비교예Comparative Example 1 One

실시예 1에서 불산을 전처리하지 않은 알루미나 담체를 사용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수행하여 백금-주석-칼륨/ 알루미나(Pt-Sn-K /Al2O3) 촉매를 제조하였다.A platinum-tin-potassium / alumina (Pt-Sn-K / Al 2 O 3 ) catalyst was prepared in the same manner as in Example 1, except that an alumina support without hydrofluoric acid was used in Example 1.

시험예Test Example

실시예 1~3 및 비교예 1에서 제조된 촉매의 물리적 물성(비표면적, 기공크기, 기공부피, 강도)를 아래의 방법으로 측정하여, 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.Physical properties (specific surface area, pore size, pore volume, and strength) of the catalysts prepared in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1 were measured by the following methods, and the results are shown in Table 1 below.

비표면적 및 기공 크기를 알아보기 위하여 BET (Brunauer-Emmett-Teller Surface Analyzer, BELSORP)로 표면적과 촉매의 다공성을 관찰하였다. 흡착가스는 N2 가스를 사용하였으며, 77 K에서 흡착시켰다. 이 때, N2 가스를 흡착시키기 전에 시료의 전처리가 필요하여 230℃에서 진공상태로 3시간 이상 전처리를 진행하여 분석하였다.The surface area and the porosity of the catalyst were observed with a BET (Brunauer-Emmett-Teller Surface Analyzer, BELSORP) to determine the specific surface area and pore size. N 2 gas was used as the adsorbing gas and adsorbed at 77 K. At this time, pretreatment of the sample was required before adsorption of N 2 gas, and the pretreatment was conducted for 3 hours or longer at 230 ° C. under a vacuum condition.

촉매의 파쇄강도 측정은 Instron 5566 분석장비를 사용하였으며 로드 셀 10KN으로 2 mm/min의 속도로 측정하였다.The fracture strength of the catalyst was measured using an Instron 5566 analyzer at a rate of 2 mm / min with a load cell of 10 KN.

실시예1
(B)Example 1
(B) 실시예2
(C)Example 2
(C) 실시예3
(D)Example 3
(D) 비교예1Comparative Example 1 HF/H2O (몰비율)HF / H 2 O (molar ratio) 1/1001/100 1/2001/200 1/4001/400 파쇄강도 (N)Crushing strength (N) 33.733.7 34.934.9 37.337.3 32.232.2 비표면적 (m2·g-1)Specific surface area (m 2 · g -1 ) 9999 9999 9999 103.7103.7 기공 크기 (nm)Pore size (nm) 14.914.9 14.614.6 14.214.2 13.113.1 기공 부피 (cm3 ·g-1) Pore volume (cm 3 · g -1) 0.380.38 0.380.38 0.370.37 0.350.35

상기 표 1의 결과를 통해서 확인되는 바와 같이, 불산 처리한 본 발명의 촉매(B, C, D)는 메조 기공이 잘 발달되고 비표면적과 강도도 유지되었다. 반면, 불산을 처리하지 않은 비교예의 촉매(A)는 기공 크기가 크게 증가하였으나 비표면적이 낮고 강도가 낮은 특징을 보였다. 또한 불산의 농도가 낮아질수록 비표면적, 기공크기 및 기공부피가 감소하는 것을 볼 수 있다.As can be seen from the results of Table 1, the hydrofluoric acid-treated catalysts (B, C, D) of the present invention were well developed mesopores and maintained the specific surface area and strength. On the other hand, the comparative catalyst (A) not treated with hydrofluoric acid showed a large increase in pore size but a low specific surface area and low strength. Also, as the concentration of hydrofluoric acid decreases, the specific surface area, pore size and pore volume decrease.

시험예Test Example 2 2

본 발명에 따른 탈수소 촉매의 성능을 확인하기 위하여, 하기와 같은 실험을 수행하였다. 상기 실시예 1~3 및 비교예 1~3에서 제조된 촉매 1.5 g을 부피가 7 ㎖인 석영반응기 내에 각각 충진한 후, 프로판, 수소, 산소 혼합기체를 공급하여 산화 탈수소 반응을 각각 수행하였다. 이때, 수소와 프로판의 비율은 1:1, 프로판과 산소의 비율은 30:1로 고정하였으며, 반응온도는 650℃, 압력은 2.0 kgf/㎠의 고압, H2/C3 비율이 0.5, 액체공간속도는 15hr-1로 유지하면서 산화 탈수소 반응을 수행하였다. 반응 후의 기체 조성은 반응 장치와 연결된 기체 크로마토그래피로 분석하여 프로판 전환율, 반응 후 생성물 중의 프로필렌 선택도, 프로필렌 수율을 구하여, 그 결과는 하기 표 2에 나타내었다.In order to confirm the performance of the dehydrogenation catalyst according to the present invention, the following experiment was conducted. 1.5 g of the catalyst prepared in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 were packed in a quartz reactor having a volume of 7 ml, respectively, and oxidative dehydrogenation reaction was performed by supplying propane, hydrogen, and oxygen mixed gas. The ratio of hydrogen to propane was 1: 1, the ratio of propane to oxygen was 30: 1, the reaction temperature was 650 ° C, the pressure was 2.0 kgf / cm 2, the H2 / Was subjected to oxidative dehydrogenation reaction while being maintained at 15 hr < -1 >. The gas composition after the reaction was analyzed by gas chromatography connected to the reactor to determine the propane conversion, the propylene selectivity in the product after the reaction, and the propylene yield. The results are shown in Table 2 below.

성능(몰%) [반응시간(1hr)]Performance (mol%) [Reaction time (1 hr)] 성능(몰%) [반응시간(7hr)]Performance (mol%) [Reaction time (7 hr)] 전환율Conversion Rate 선택도Selectivity 수율yield 전환율Conversion Rate 선택도Selectivity 수율yield 실시예 1Example 1 38.338.3 95.195.1 36.436.4 36.636.6 95.695.6 35.035.0 실시예 2Example 2 39.239.2 94.694.6 37.137.1 36.236.2 95.495.4 34.534.5 실시예 3Example 3 38.738.7 94.894.8 36.736.7 35.635.6 95.195.1 33.933.9 비교예 1Comparative Example 1 36.436.4 94.794.7 34.534.5 34.534.5 95.095.0 32.832.8

상기 표 2의 결과를 참조하면, 담체에 불산 처리에 따라 초기 전환율과 선택도가 향상되는 것을 알 수 있다. 또한 처리되는 불산의 농도에 따라 촉매의 안정성이 차이가 나는 것을 장기간 실험 결과 (7hr data)로 알 수 있다. 즉, 불산 농도가 물 대비 몰비율이 1/100 (실시예 1) 수준일 때 수율 35% 이상 및 선택도 95.0% 이상으로 유지된다. Referring to the results of Table 2, it can be seen that the initial conversion and selectivity of the carrier are improved by hydrofluoric acid treatment. The long - term experimental results (7hr data) show that the stability of the catalyst varies depending on the concentration of hydrofluoric acid to be treated. That is, when the molar ratio of hydrofluoric acid to water is 1/100 (Example 1), the yield is maintained at 35% or more and the selectivity is at least 95.0%.

이상에서 본 발명의 바람직한 구현예를 들어 본 발명을 상세하게 설명하였으나 본 발명은 상술한 구현예에 한정되지 않으며, 본 발명의 기술적 사상의 범위 내에서 본 발명이 속하는 기술 분야의 당업자에 의해 많은 변형이 While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments. this

가능함은 자명할 것이다.It will be obvious.

Claims (10)

백금, 보조금속, 알칼리 금속 또는 알칼리토금속이 담체에 담지된 형태를 가지는 탈수소 촉매를 제조함에 있어서, 담체를 불산과 반응시키고, 불산 처리된 담체로부터 과량의 불산의 적어도 일부를 제거하는 단계를 포함하는 탈수소 촉매의 제조방법.
In the production of a dehydrogenation catalyst having a form in which platinum, an auxiliary metal, an alkali metal or an alkaline earth metal is supported on a support, the step of reacting the support with hydrofluoric acid and removing at least a part of the excess hydrofluoric acid from the hydrofluoric acid- Gt;
제1항에 있어서, 불산에 의한 처리는 불산과 촉매 담체가 그의 적어도 일부분과 반응하는 HF/H2O = 1/100 내지 1/2000인 불산 수용액과 촉매 담체를 상온에서 1시간 내지 1일 동안 접촉시키는 단계임을 특징으로 하는 탈수소 촉매의 제조방법.
The process according to claim 1, wherein the treatment with hydrofluoric acid is carried out at a temperature of from room temperature to 1 hour to 1 day, and a hydrofluoric acid aqueous solution in which HF / H 2 O = 1/100 to 1/2000 in which the hydrofluoric acid and the catalyst carrier react with at least a part thereof, Contacting the dehydrogenation catalyst with the dehydrogenation catalyst.
제1항에 있어서, 상기 방법이 불산 처리에 의한 강도의 약화를 방지하기 위해 400℃~1000℃의 고온에서 1~24시간 소성 변형을 하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 탈수소 촉매의 제조방법.
The method for producing a dehydrogenation catalyst according to claim 1, comprising the step of performing plastic deformation at a high temperature of 400 ° C to 1000 ° C for 1 to 24 hours in order to prevent the strength from being weakened by the hydrofluoric acid treatment.
 제1항에 있어서, 상기 담체는 알루미나, 실리카 및 이의 혼합성분으로 이루어진 군으로부터 선택된 것임을 특징으로 하는 탈수소 촉매의 제조방법.
The process according to claim 1, wherein the carrier is selected from the group consisting of alumina, silica, and a mixture thereof.
제1항에 있어서, 상기 보조금속은 주석, 게르마늄, 갈륨, 인듐, 아연 및 망간으로 이루어진 군으로부터 선택된 1종인 것을 특징으로 하는 탈수소 촉매의 제조방법.
The method according to claim 1, wherein the auxiliary metal is one selected from the group consisting of tin, germanium, gallium, indium, zinc and manganese.
제1항에 있어서, 상기 알칼리 금속 또는 알칼리 토금속은 칼슘, 칼륨, 나트륨, 마그네슘, 리튬, 스트론튬, 바륨, 라듐 및 베릴륨으로 이루어진 군으로부터 선택된 1종인 것을 특징으로 하는 탈수소 촉매의 제조방법.
The process for producing a dehydrogenation catalyst according to claim 1, wherein the alkali metal or alkaline earth metal is one selected from the group consisting of calcium, potassium, sodium, magnesium, lithium, strontium, barium, radium and beryllium.
제1항에 있어서, 상기 담체는 비표면적이 70~170 ㎡/g이고, 5~50 ㎚의 메조 기공과 50 ㎚~20 ㎛의 매크로 기공을 갖는 것을 특징으로 하는 탈수소 촉매의 제조방법.
The process for producing a dehydrogenation catalyst according to claim 1, wherein the support has a specific surface area of 70 to 170 m 2 / g and a macropore of 5 to 50 nm and macropores of 50 to 20 μm.
제1항에 있어서, 상기 촉매는 0.5~0.8 g/cc의 체적밀도를 갖고, 15~70N의 강도를 갖는 것을 특징으로 하는 탈수소화 촉매의 제조방법.
The process according to claim 1, wherein the catalyst has a bulk density of 0.5 to 0.8 g / cc and a strength of 15 to 70 N.
탈수소화 가능한 탄화수소를 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 기재된 방법에 의해서 개질된 탈수소 촉매와 탈수소화 조건 하에서 접촉시키는 단계 및 탈수소화 산물을 수득하는 단계를 포함하는 탈수소화 방법.
Contacting the dehydrogenatable hydrocarbon with a dehydrogenation catalyst modified by a process according to any one of claims 1 to 8 under dehydrogenation conditions and obtaining a dehydrogenation product.
제10항에 있어서, 상기 방법은 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 기재된 방법에 의해서 개질된 탈수소 촉매를 이용하여 프로판, 수소, 산소를 함유하는 혼합기체를 600~1000℃의 반응 온도, 0.1~5.0 kgf/㎠의 고압, H2/C3 비율이 0 내지 1.0인 조건 하에 기상 반응시켜 프로판으로부터 프로필렌의 제조하는 것을 특징으로 하는 탈수소화 방법.


11. The process of claim 10, wherein the process comprises reacting a mixed gas containing propane, hydrogen and oxygen with a dehydrogenation catalyst modified by the process of any one of claims 1 to 8 at a reaction temperature , A high pressure of 0.1 to 5.0 kgf / cm < 2 >, and an H2 / C3 ratio of 0 to 1.0, thereby producing propylene from propane.


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E601 Decision to refuse application
AMND Amendment