KR20150139635A - 선형 알파-올레핀을 제조하기 위한 방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 (i) 올리고머화 반응기 내로 에틸렌, 용매 및 촉매를 공급(feeding)하는 단계; (ii) 상기 반응기에서 에틸렌을 올리고머화(oligomerizing)하는 단계; (iii) 반응기 출구 배관 시스템(reactor outlet piping system)을 통하여 반응기로부터 용매, 선형 알파-올레핀, 선택적으로 반응하지 않은 에틸렌 및 촉매를 포함하는 반응기 출구 흐름(reactor outlet stream)을 제거하는 단계; (iv) 알코올(alcohols), 폴리에틸렌 글리콜(polyethylene glycols), 폴리에틸렌 글리콜 모노에테르(polyethylene glycol monoethers), 폴리에틸렌 글리콜 디에테르(polyethylene glycol diethers), 폴리아민(polyamines), 아민(amines), 아미노 알코올(amino alcohols) 및 계면활성제(surfactants)로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 하나의 첨가제(additive)를 주입(dosing)하는 단계; (v) 첨가제를 포함하는 반응기 출구 흐름을 촉매 비활성화 및 제거 섹션으로 이동시키는 단계; 및 (vi) 부식제를 사용하여 촉매를 비활성화시키고, 반응기 출구 흐름으로부터 비활성화된 촉매를 제거하는 단계를 포함하며, 여기에서 부식제를 혼합하기 전 반응기 출구 흐름에서의 첨가제의 체류 시간은 적어도 1초, 바람직하게는 적어도 5초, 더욱 바람직하게는 적어도 10초인, 용매와 균질한 촉매의 존재하에서 에틸렌의 올리고머화에 의해 선형 알파-올레핀(LAO)을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
Description
본 발명은 선형 알파-올레핀(linear alpha-olefins; LAO)을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
균일 촉매(homogenous catalyst)를 사용하는 에틸렌의 올리고머화를 위한 공정은 널리 알려져 있다. 예를 들어, 독일특허 제4338414C1호는 선형 알파-올레핀을 얻기 위한 에틸렌의 올리고머화를 위한 공정을 기재하고 있으며, 여기에서 에틸렌은 지르코늄 성분 및 알루미늄 성분을 포함하는 촉매를 사용하여 텅빈 관형 반응기 안에서 촉매적으로 전환된다. 상기 공정은 연속 모드에서 유리하게 수행되며, 여기에서 기체 및 액체 출구 흐름(outlet streams)이 얻어진다. 상기 액체 출구 흐름은 주로 용매, 촉매, 용해된 에틸렌 및 선형 알파-올레핀을 포함한다. 상기 촉매는 바람직하게는 부식제(caustic)에 의하여 비활성화될 수 있다. 바람직하게는, 상기 비활성화된 촉매는 또한 용매, 에틸렌 및 알파-올레핀을 포함하는 상(phase)으로부터 추출된다.
독일특허 제19807226호는 수산화나트륨 수용액(부식제)을 사용한 올리고머화 촉매의 비활성화를 개시하고 있으며, 여기에서 상기 비활성화된 촉매는 유기상(organic phase)에서 수상(aqueous phase)으로 전이된다.
운전 경험으로부터, 비활성화 단계는 빠르고 효율적으로 수행되어야함을 알게 되었다. 그렇지 않으면, 제품 순도에 영향을 주는 원치 않는 부반응(side reaction)에 의해 제품의 분해가 일어날 가능성이 있다. 촉매 제거 효율은 정적(static) 또는 동적(active) 혼합 장치에 의해 증가 될 수 있다. 그러나, 이 시스템은 높은 설치 비용, 각각의 철저한 유지 필요조건 때문에 적용에 적합하지 않음이 밝혀졌다.
공지의 방법의 또 다른 단점으로서 유기염소(organic chloride)의 형성뿐만 아니라 프리델-크래프트 알킬화에 의한 알킬화된 톨루엔의 형성이 모두 발생한다는 것을 발견하였다.
따라서, 본 발명의 목적은 종래의 단점을 극복하는 선형 알파-올레핀을 제조하기 위한 방법, 특히 제품의 순도를 향상시키고, 원하지 않는 부반응을 억제하고, 혼합에 보다 적은 에너지를 필요로 하고, 복잡한 혼합 기구를 필요로 하지 않으며, 배관(piping)과 설비의 온라인 세척을 가능하게 하는 촉매의 비활성화 및 제거를 포함하는 방법을 제공하는 것이다. 또한, 유기염소의 형성 및 프리델-크래프트 알킬화에 의한 알킬화된 톨루엔의 형성이 예방되어야 한다.
이 목적은
(i) 올리고머화 반응기 내로 에틸렌, 용매 및 촉매를 공급하는 단계;
(ii) 상기 반응기에서 에틸렌을 올리고머화하는 단계;
(iii) 반응기 출구 배관 시스템(reactor outlet piping system)을 통하여 반응기로부터 용매, 선형 알파-올레핀, 선택적으로 반응하지 않은 에틸렌 및 촉매를 포함하는 반응기 출구 흐름(reactor outlet stream)을 제거하는 단계;
(iv) 알코올(alcohols), 폴리에틸렌 글리콜(polyethylene glycols), 폴리에틸렌 글리콜 모노에테르(polyethylene glycol monoethers), 폴리에틸렌 글리콜 디에테르(polyethylene glycol diethers), 폴리아민(polyamines), 아민(amines), 아미노 알코올(amino alcohols) 및 계면활성제(surfactants)로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 하나의 첨가제(additive)를 주입하는 단계;
(v) 첨가제를 포함하는 반응기 출구 흐름을 촉매 비활성화 및 제거 섹션으로 이동시키는 단계; 및
(vi) 부식제를 사용하여 촉매를 비활성화시키고, 반응기 출구 흐름으로부터 비활성화된 촉매를 제거하는 단계
를 포함하는, 용매와 균질한 촉매의 존재하에서 에틸렌의 올리고머화에 의해 선형 알파-올레핀(LAO)을 제조하기 위한 방법에 의해 달성된다.
본 발명은 제품의 순도를 향상시키고, 원하지 않는 부반응을 억제하고, 혼합에 보다 적은 에너지를 필요로 하고, 복잡한 혼합 기구를 필요로 하지 않으며, 배관(piping)과 설비의 온라인 세척을 가능하게 하는 촉매의 비활성화 및 제거를 포함하는 방법을 제공할 수 있다.
이 목적은
(i) 올리고머화 반응기 내로 에틸렌, 용매 및 촉매를 공급(feeding)하는 단계;
(ii) 상기 반응기에서 에틸렌을 올리고머화(oligomerizing)하는 단계;
(iii) 반응기 출구 배관 시스템(reactor outlet piping system)을 통하여 반응기로부터 용매, 선형 알파-올레핀, 선택적으로 반응하지 않은 에틸렌 및 촉매를 포함하는 반응기 출구 흐름(reactor outlet stream)을 제거하는 단계;
(iv) 알코올(alcohols), 폴리에틸렌 글리콜(polyethylene glycols), 폴리에틸렌 글리콜 모노에테르(polyethylene glycol monoethers), 폴리에틸렌 글리콜 디에테르(polyethylene glycol diethers), 폴리아민(polyamines), 아민(amines), 아미노 알코올(amino alcohols) 및 계면활성제(surfactants)로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 하나의 첨가제(additive)를 주입(dosing)하는 단계;
(v) 첨가제를 포함하는 반응기 출구 흐름을 촉매 비활성화 및 제거 섹션으로 이동시키는 단계; 및
(vi) 부식제를 사용하여 촉매를 비활성화시키고, 반응기 출구 흐름으로부터 비활성화된 촉매를 제거하는 단계
를 포함하는, 용매와 균질한 촉매의 존재하에서 에틸렌의 올리고머화에 의해 선형 알파-올레핀(LAO)을 제조하기 위한 방법에 의해 달성되며, 여기에서 부식제를 혼합하기 전 반응기 출구 흐름에서의 첨가제의 체류 시간은 적어도 1초, 바람직하게는 적어도 5초, 더욱 바람직하게는 적어도 10초이다.
상기 첨가제는 MOR, HO-(CH2-CH2)n-OH, HO-(CH2-CH2)n-OR, RO-(CH2-CH2)n-OR, R'2N-[(CH2)n]-NR'2, R'3N, R'2N-[(CH2)n]-OR'이고, 여기에서 M=알칼리 금속, R=알킬 또는 아릴, R'=H, 알킬 또는 아릴이고 n=3-300인 것으로부터 선택된 것이 바람직하다.
바람직하게는, 상기 아민은 유기 아민(organic amine), 바람직하게는 1차(primary), 2차(secondary), 3차(tertiary) 또는 시클릭(cyclic) 아민이며, 더욱 바람직하게는 t-부틸 아민(t-butyl amine), 트리에틸 아민(triethyl amine), 시클로펜틸 아민(cyclopentyl amine), t-옥틸 아민(t-octyl amine), n-헵틸 아민(n-heptyl amine), 2-헵틸 아민(2-heptyl amine), 헥실 아민(hexyl amine), 2-에틸헥실 아민(2-ethylhexyl amine), 디헥실 아민(dihexyl amine), 1,6-디아미노 헥산(1,6-diamino hexane), 트리부틸 아민(tributyl amine), 1,8-디아미노 옥탄(1,8-diamino octane), n-도데실 아민(n-dodecyl amine), 3-에틸헵틸 아민(3-ethylheptyl amine) 및 트리스-2-에틸 헥실 아민(tris-2-ethyl hexyl amine)으로부터 선택된다.
가장 바람직하게는, 상기 첨가제는 반응기 출구 흐름 내로 연속적으로 첨가된다.
일 구현에서, 상기 첨가제는 반응기 출구 흐름의 유속(flow rate)이라 불리는 500 내지 5000 wt ppm의 양으로 첨가된다.
주입(dosing)의 양은 하기의 두 가지 사안에 의해 결정된다:
* LAO 반응기 내로 주입되는 것으로서 촉매 및 공촉매 비율에 대하여 확실한 화학량론적 비율로 요구되는 양
* 반응기 출구 배관에 대하여 기재된 온라인 세척 효과를 달성하기 위하여 실질적인 운전 경험으로부터 얻어지는 양
심지어 바람직하게는, 상기 첨가제는 선형 알파-올레핀을 포함하는 유기상(organic phase)에 녹는다.
또 다른 바람직한 구현에서, 상기 첨가제는 실질적으로 불용성이거나 물 또는 물과 부식제의 혼합물에서 낮은 용해도를 가진다.
상기 첨가제는 바람직하게는 증류(distillation), 추출(extraction), 흡착(adsorption) 또는 이온교환법(ion exchange)에 의해 반응기 출구 흐름 또는 제품 분획으로부터 제거될 수 있다.
더욱 바람직하게는, 상기 제거된 첨가제는 반응기로부터 제거될 때 반응기 출구 흐름 내로 재활용된다.
하나의 바람직한 구현에서, 상기 첨가제는 혼합 장치, 바람직하게는 정적 혼합기(static mixer), 동적 혼합기(dynamic mixer), 초음파 혼합기(ultrasonic mixer) 또는 벤츄리 믹싱 노즐(Venturi mixing nozzle)을 사용하여 반응기 출구 흐름과 혼합된다.
촉매는 유기산의 지르코늄 염(zirconium salt) 및 적어도 하나의 오르가노알루미늄 화합물(organoaluminum compound)을 포함하는 것이 바람직하다.
상기 지르코늄 염은 식 ZrCl4 - mXm을 가지며, 여기에서 X = OCOR 또는 OSO3R'이고, R 및 R'는 독립적으로 알킬, 알켄 또는 아릴이며, 바람직하게는 페닐이고, 여기에서 0 ≤ m ≤ 4인 것이 더욱 바람직하다.
적어도 하나의 알루미늄 화합물은 일반식 R1 nAl3 -n 또는 Al2Y3R1 3를 가지며, 여기에서 R1은 1 내지 20개의 탄소 원자를 가지는 알킬기를 나타내고, Y는 Cl, Br 또는 I를 나타내며, n은 1 ≤ n ≤ 2 범위 내에 있는 임의의 숫자이다.
놀랍게도, 어떤 매우 특정한 조건 하에서만 수성 부식제와 함께 반응기 출구 흐름을 혼합하기 전 반응기 출구 흐름 내로 상기에 기재된 것과 같은 군으로부터 선택된 첨가제의 주입은 임의의 원치않는 부반응을 나타내는 일 없이 촉매 제거 섹션의 효율을 현저하게 향상시킨다는 것을 발견하였다. 따라서, 제품의 순도가 향상될 수 있다. 놀랍게도 시스템에 그것의 영향이 미칠 때까지 첨가제에는 최소 체류 시간이 필요하다는 것을 알았다. 이 최소 체류 시간은 적어도 1초이다.
아민 주입과 부식제 비활성화의 단순한 조합은 구상중에 있는 목적에 전혀 충분하지 못할 것이라는 것 또한 발견하였다. 놀랍게도 첨가제의 주입과 부식제의 주입 사이에 어느 정도의 최소 체류 시간이 필요하다는 것은 본 발명의 주요 특징이다.
기재된 모든 첨가제들이 특히 LAOs와 함께 유기 염소를 형성하거나 형성된 유기 염소와 용매, 바람직하게는 톨루엔과 함께 알킬화된 용매를 형성하는 HCl의 형성을 방지함으로써, 사용된 용매의 프리델-크래프트 알킬화뿐만 아니라 유기 염소의 형성을 방지한다는 것을 알았다.
게다가, 첨가제의 첨가 위치가 매우 중요하다는 것에 유의하는 것이 중요하다. 예를 들어, 부식제 흐름 내로의 첨가제 주입은 효과가 없을 뿐만 아니라, 모든 흐름, 즉 첨가제 흐름, 반응기 출구 흐름 및 부식제 흐름의 동시 혼합은 이 모든 사안들을 해결할 수 없을 것이다. 오히려, 첨가제가 부식제 흐름과 함께 혼합 지점 이전에 충분한 체류 시간을 가지고 LAO 반응기 출구에 근접한 반응기 출구 흐름 내로 도입되는 것이 절대적으로 필요하다.
어떠한 이론에 얽매일 필요없이, 본 발명의 발명에서 사용된 첨가제는 탄화수소 LAO 상과 부식제 수상 사이의 계면장력(interfacial tension)을 감소시킬 수 있으며, 이것은 더욱 작은 액적(droplet)의 크기를 형성하게 하여 결국 부식제 수상에서 촉매 비활성화 제품의 용해도를 증가시킨다고 믿어진다.
첨가제가 설명된 바와 같이 반응기 출구 흐름 내로 주입되는 경우에만, 하기의 이점이 달성될 수 있다:
- LAO/부식제의 효과적인 혼합이 더 쉬워지는 것으로 판명되었음
- 제품의 순도가 원치 않는 부반응의 억제 때문에 향상되었음
- LAO/부식제 혼합 단계에서의 불균질성(inhomogeneity) 및 열점(hot spots)이 더 이상 관찰되지 않음
- 혼합기에 대한 유지 요구량이 감소됨
- LAO 반응기 출구 배관의 부착물(fouling)/막힘(plugging)은 온라인-세척 효과(즉, 텐사이드 효과(tenside effects)의 이용에 의한 기구 표면 및 파이프 벽으로부터의 녹 입자(rust particles) 및 물질의 제거) 때문에 회피됨
본 발명의 방법의 부가적인 특징 및 이점은 그것들의 바람직한 구현의 상세한 서술로부터 명백해질 것이다.
에틸렌은 지르코늄 화합물 및 알루미늄 성분을 포함하는 촉매를 사용하여 적절한 반응기, 예를 들어 DE 43 38 414 C1에 기재된 것과 같은 텅빈 튜브형 반응기(empty tubular reactor)에서 올리고머화된다. 적절한 지르코늄 성분은 지르코늄 테트라이소부티레이트(zirconium tetraisobutyrate)이고, 적절한 알루미늄 성분은 에틸 알루미늄 세스퀴클로라이드(ethyl aluminum sesquichloride)이다.
상기 올리고머화는 당업계에 공지된 조건(온도, 압력 등) 하에서 수행된다. 에틸렌, 용매 및 촉매가 투입되고, 올리고머화가 개시된다. 반응기로부터, 액상의 유기성 출구 흐름은 용매, 예를 들어 톨루엔, 촉매, 용매에 용해된 에틸렌 및 선형 알파-올레핀을 포함하는 반응기 출구 배관 시스템 내로 배출된다. 이 액상의 유기성 출구 흐름에 비이온성 계면활성제 및 아민, 예를 들어 n-도데실 아민의 군으로부터 선택된 첨가제가 주입된다. 반응기 출구 흐름과 첨가제의 혼합은 촉매 비활성화 및 제거 섹션에서 거기에 부식제를 첨가하기 전 적어도 1초 동안이다. 그러나, 체류 시간은 100초를 넘기지 말아야 한다. 그렇지 않으면, 첨가제는 이미 다른 원치 않은 반응 단계에 의해 비활성화되고, 구상중에 있는 긍정적인 효과를 위한 그것의 활성을 잃게 되기 때문이다. 그 후, 촉매는 부식제에 의해 비활성화되고, 출구 흐름으로부터 제거된다. 부식제 상(caustic phase)은 알칼리 금속 수산화물, 바람직하게는 NaOH 및/또는 KOH를 포함할 수 있다. 비활성화 후, 비활성화된 촉매는 수상에 존재할 것이며, 공지의 방법으로 제거될 수 있다.
촉매 비활성화 및 제거 섹션 후, 아민은 기존의 증류, 추출, 이온교환법 또는 흡착에 의해 LAO 제품(남아있는 반응기 출구 흐름)으로부터 제거될 수 있다. 제품에 남아있은 아민의 잔량은 요구되는 제품의 사양에 따라 적절한 가드 흡착기(guard adsorbers)에 의해 추가적으로 제거될 수 있다.
프리델-크래프트 알킬화의 방지는 하기 실험에 의해 입증되었다:
실험실 실험 No 1: 첨가제를 사용하지 않은 기초 실험
비활성 질소 분위기하의 주변 온도에서, 플라스크에 20ml의 실험용 톨루엔에 10ml의 1-헥센, 5ml의 에틸 알루미늄 세스퀴클로라이드(ethyl aluminum sesquichloride, EASC) 용액 및 20ml의 ZrCl4 용액을 혼합하였다.
강한 교반하에서 상기 혼합물을 50ml의 20wt% 수산화나트륨 용액으로 퀀칭하였다.
그 후, 교반을 정지하였다. 중력에 의한 탄화수소 상(hydrocharbon phase)과 수상(aqueous phase)의 상 분리 후 탄화수소 상을 분석하였으며, 다량의 알킬화된 톨루엔이 나타났다.
실험실 실험 No 2: 첨가제로서 아민을 사용한 실험(30초의 체류 시간)
비활성 질소 분위기하의 주변 온도에서, 플라스크에 20ml의 실험용 톨루엔에 10ml의 1-헥센, 5ml의 EASC 용액, 20ml의 ZrCl4 용액 및 1ml의 에틸-헥실-아민을 30초간 혼합하였다.
강한 교반하에서 상기 혼합물을 50ml의 20wt% 수산화나트륨 용액으로 퀀칭하였다.
그 후, 교반을 정지하였다. 중력에 의한 탄화수소 상(hydrocharbon phase)과 수상(aqueous phase)의 상 분리 후 탄화수소 상을 분석하였으며, 어떠한 알킬화된 톨루엔도 보이지 않았다.
실험실 실험 No 3: 첨가제로서 아민을 사용한 실험(동시 첨가)
비활성 질소 분위기하의 주변 온도에서, 플라스크에 10ml의 실험용 톨루엔에 10ml의 1-헥센, 5ml의 EASC 용액 및 20ml의 ZrCl4 용액을 혼합하였다. 두 번째 플라스크에서 10ml의 톨루엔과 1ml의 에틸-헥실-아민을 혼합하였다.
강한 교반하에서 두 혼합물을 50ml의 20wt% 수산화나트륨 용액에 동시에 부었다.
그 후, 교반을 정지하였다. 중력에 의한 탄화수소 상(hydrocharbon phase)과 수상(aqueous phase)의 상 분리 후 탄화수소 상을 분석하였으며, 약간의 알킬화된 톨루엔을 보였으나 실험 No 1보다는 적었다.
실험실 실험 No 4: 수산화나트륨 용액에서 첨가제로서 아민을 사용한 실험
비활성 질소 분위기하의 주변 온도에서, 플라스크에 20ml의 실험용 톨루엔에 10ml의 1-헥센, 5ml의 EASC 용액 및 20ml의 ZrCl4 용액을 혼합하였다.
강한 교반하에서 이 혼합물을 50ml의 20wt% 수산화나트륨 용액과 1ml의 에틸-헥실-아민의 혼합물로 퀀칭하였다.
그 후, 교반을 정지하였다. 중력에 의한 탄화수소 상(hydrocharbon phase)과 수상(aqueous phase)의 상 분리 후 탄화수소 상을 분석하였으며, 실험 No 1에서와 거의 동일한 양의 알킬화된 톨루엔을 보였다.
이 간단한 실험들은 LAO 공정의 촉매 비활성화 및 제거 섹션에서 원치않는 부반응의 방지를 위하여 첨가제 및 부식제의 조합의 중요하고 긍정적인 효과를 명백하게 확인시켜 주었다. 첨가제의 긍정적 효과는 또한 부식제를 혼합하기 이전에 반응기 출구 흐름에서의 첨가제의 체류 시간의 작용이라는 것도 명백해졌다.
알킬화된 톨루엔의 형성에 긍정적인 영향을 주기 위한 충분한 체류 시간의 필요성 또한 실험실 실험으로부터의 분석물에 기초하여 만들어진 첨부된 그래프에서 확인할 수 있다.
하기 명세서 및 하기 청구항에 기재된 특징들은 모두 각각 및 그것들의 임의의 조합으로, 다양한 형태로 본 발명을 수행하기 위한 물질일 수 있다.
Claims (12)
- (i) 올리고머화 반응기 내로 에틸렌, 용매, 및 촉매를 공급(feeding)하는 단계, 여기에서 상기 촉매는 지르코늄 화합물 및 알루미늄 성분을 포함하고;
(ii) 상기 반응기에서 에틸렌을 올리고머화(oligomerizing)하는 단계;
(iii) 반응기 출구 배관 시스템(reactor outlet piping system)을 통하여 반응기로부터 용매, 선형 알파-올레핀, 선택적으로 반응하지 않은 에틸렌 및 촉매를 포함하는 반응기 출구 흐름(reactor outlet stream)을 제거하는 단계;
(iv) 아민으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 하나의 첨가제(additive)를 주입(dosing)하는 단계, 여기에서 상기 아민은 유기 아민(organic amine)이고;
(v) 첨가제를 포함하는 반응기 출구 흐름을 촉매 비활성화 및 제거 섹션으로 이동시키는 단계; 및
(vi) 부식제를 사용하여 촉매를 비활성화시키고, 반응기 출구 흐름으로부터 비활성화된 촉매를 제거하는 단계, 여기에서 상기 부식제는 알칼리 금속 수산화물을 포함하고;
를 포함하며, 여기에서 부식제를 혼합하기 전 반응기 출구 흐름에서의 첨가제의 체류 시간은 적어도 1초이며 100초를 넘지 않는, 용매와 균질한 촉매의 존재하에서 에틸렌의 올리고머화에 의해 선형 알파-올레핀(LAO)을 제조하기 위한 방법. - 제1항에 있어서,
상기 첨가제는 반응기 출구 흐름 내로 연속적으로 첨가되는 것을 특징으로 하는 방법. - 제2항에 있어서,
상기 첨가제는 500 내지 5000wt ppm의 양으로 첨가되는 것을 특징으로 하는 방법. - 제3항에 있어서,
상기 첨가제는 선형 알파-올레핀을 함유하는 유기상(organic phase)에 녹는 것을 특징으로 하는 방법. - 제4항에 있어서,
상기 첨가제는 불용성이거나, 물 또는 물과 부식제의 혼합물에 5mol% 미만의 용해도를 가지는 것을 특징으로 하는 방법. - 제5항에 있어서,
상기 첨가제는 증류(distillation), 추출(extraction), 흡착(adsorption) 또는 이온교환법(ion exchange)에 의해 반응기 출구 흐름 또는 제품 분획으로부터 제거되는 것을 특징으로 하는 방법. - 제6항에 있어서,
상기 제거된 첨가제는 반응기로부터 제거된 반응기 출구 흐름 내로 재사용되는 것을 특징으로 하는 방법. - 제7항에 있어서,
상기 첨가제는 혼합 장치에 의해 반응기 출구 흐름과 혼합되는 것을 특징으로 하는 방법. - 제1항에 있어서,
상기 촉매는 유기산의 지르코늄염 및 적어도 하나의 오르가노알루미늄(organoaluminum) 화합물을 포함하고, 여기에서 상기 오르가노알루미늄 화합물은 일반식 R1 nAl3 -n 또는 Al2Y3R1 3를 가지며, 여기에서 R1은 1 내지 20개의 탄소 원자를 가지는 알킬기를 나타내고, Y는 Cl, Br 또는 I를 나타내며, n은 1 ≤ n ≤ 2인 것을 특징으로 하는 방법. - 제9항에 있어서,
상기 지르코늄염은 지르코늄 테트라이소부티레이트(zirconium tetraisobutyrate)인 것을 특징으로 하는 방법. - 제1항에 있어서,
상기 지르코늄 화합물은 지르코늄 테트라클로라이드(zirconium tetrachloride, ZrCl4)인 것을 특징으로 하는 방법. - 제1항에 있어서,
상기 알칼리 금속 수산화물은 NaOH 및/또는 KOH인 것을 특징으로 하는 방법.
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