KR20150091051A - 몰딩된 포획 요소 및 그 제조 방법 - Google Patents

Abstract

발명은 막대 부분(1) 및 포획 부분(2)을 포함하는 수형-암형 또는 수형-수형 자체-파지 장치의 포획 요소에 관한 것으로서, 막대 부분은 베이스 스트립(B)를 가로지르는 축을 따라서 연장하고 포획 부분은 막대 부분으로부터 측방향으로 돌출하고, 적어도 포획 부분이 25 ℃에서 1000　MPa 초과, 구체적으로 1200　MPa 초과, 특히 1500　MPa 초과의 굴곡 탄성율을 가지는 열가소성 수지로 제조되고, 포획 요소는 몰딩에 의해서, 특히 사출 몰딩에 의해서 생산되고, 후크에 대한 온도 기록도가 그려질 때, 다시 말해서 시차 주사 열량측정법이 실시될 때, 제1 온도 상승에서, 유리 전이에 인접한 완화 엔탈피의 부재(absence) 또는 근-부재가 확인될 수 있는 것을 특징으로 한다.

Description

몰딩된 포획 요소 및 그 제조 방법{MOULDED CATCHING ELEMENTS AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME}

본 발명은 생크(shank) 및 생크로부터 측방향으로 돌출한 포획 부분을 포함하는, 암형-수형(후크-인-루프 유형; hook-in-loop type) 또는 수형-수형(후크-인-후크 유형) 접촉-폐쇄 체결구의 수형 부분에 관한 것이다. 본 발명은, 특히, 후크-형상의 또는 버섯-형상의 요소에 관한 것이다. 본 발명은 또한 이러한 종류의 수형 요소를 포함하는 수형-암형 또는 수형-수형 접촉-폐쇄 장치에 관한 것이다. 본 발명은 또한 이러한 종류의 수형 요소를 제조하는 방법 및 이러한 종류의 수형 요소의 제조를 위한 시설(plant)에 관한 것이다.

이하에서 전체적으로 포획 요소로서 지칭되고, 열가소성 수지로 몰딩됨으로써 제조되는 후크-형상 또는 버섯-형상의 수형 요소가 종래 기술로서 이미 공지되어 있다. 이러한 몰드는, 포획 요소의 상보적인(complement) 형상의 공동으로 구성되고, 그러한 형상의 공동은 몰딩되는 열가소성 수지로 충진되고 이어서 열가소성 수지를 공동으로부터 이형(stripping)하는 것에 의해서 탈형(demolded)된다.

버섯체가 관련되는 한, 매우 얇은 헤드를 가지는 것만이 이러한 방식으로 제조될 수 있다. 포획은 여러 가지 응력을, 특히 버섯체가 접촉-폐쇄 체결구의 부분 중 하나를 구성할 때 박리 견인력(peeling traction)을 잘 견디지 못한다는 단점이 있다. 두꺼운 헤드를 얻고자 하는 경우에, 두꺼운 헤드가 몰딩 공동으로부터 더 이상 이형될 수 없다는 문제가 있다. 후크-형상의 포획 요소가 관련되는 한, 버섯체 보다 몰딩에 의해서 제조하기가 약간 더 용이하다. 그러나, 몰드 공동으로부터 이형시킬 수 있어야 한다는 요구는 형상 및 재료와 관련하여 제조에 있어서 제약을 유도하고, 특히 이는 얻어지는 후크가 보통의(mediocre) 포획 품질을 가진다는 것을 의미한다. 특히, 비정질 또는 실질적으로 비정질인 열가소성 수지로부터, 다시 말해서 특히 백분율의 강성(rigid) 비정질 열가소성 수지를 내부에 함유하는 열가소성 수지로부터 이러한 종류의 후크를 생산할 수 있는 것이 바람직할 것이다. 이제, 그러한 재료가 특히 강성이기 때문에(적어도 1000 MPa, 특히 1200 MPa 초과의, 특히 1500 MPa 초과의, 또는 심지어 2000 MPa 초과의 굴곡률(bending modulus)을 가진다), 몰딩 공동으로부터 사출하는 것으로 단순히 구성되는 탈형과 함께 그러한 재료를 후크로 만드는 것은 불가능한데, 이는 후크가 몰드로부터 일단 이형되거나 사출되면, 후크가 너무 열화되어(degraded) 가장 약한 포획 능력을 가지기 때문이다.

본 발명은, 대량의 산업적 생산과 관련하여 매우 유리한 것으로서, 전술한 종류의 수형 또는 포획 요소가, 몰딩 공동으로부터의 사출 또는 이형과 함께, 비정질인 또는 실질적으로 비정질인 열가소성 수지를 몰딩하는 것에 의해서 제조될 수 있게 하는 방법을 제시하는 것에 의해서 종래 기술의 단점을 극복하고자 한다.

발명에 따라서, 베이스 밴드(base band)를 가로지르는 생크 축을 따라서 베이스 밴드로부터 연장하는 생크 부분 및 생크의 축을 가로지르는 방향으로 생크로부터 측방향으로 돌출하는 포획 부분을 포함하는 포획 요소를 제조하는 방법이 이하의 단계를 포함한다:

- 포획 요소와 상보적인 형상의 몰딩 공동이 제공되고;

- 몰딩 열가소성 수지가 유동가능한 형태로, 특히 점성 또는 페이스티(pasty) 형태로 몰딩 공동 내로 도입되고;

- 몰딩 공동 내부의 열가소성 수지의 온도는 Tg　-　ΔTg와 Tg　+　ΔTg 사이의 값(Tmold)으로 조절되고, Tg는 열가소성 수지의 유리 전이 온도이고, ΔTg는 약 30 ℃, 바람직하게는 약 15 ℃이며;

- 요소는 이러한 온도(Tmold)에서 탈형되고; 그리고

- 탈형된 요소가 냉각을 위해서 Tmold 보다 낮은 온도에서, 특히 상온에서 유지된다.

하나의 바람직한 실시예에 따라서, 열가소성 수지는 비정질 또는 실질적으로 비정질이고 ΔTg는 약 15 ℃이다.

바람직하게, 몰딩 공동 내의 열가소성 수지의 온도(Tmold)는 몰딩 공동을 온도(Tmold)로 유도하는 것에 의해서 조절된다.

바람직하게, 열가소성 수지는 온도(Tmold) 보다 높은 온도(Tintro)에서 몰딩 공동 내로 도입되고, 탈형 단계가 시작되기 전에 재료의 온도가 몰딩 공동의 온도(Tmold)에 도달하도록 유지된다.

본 발명은 또한, 생크 부분 및 포획 부분을 포함하는 수형-암형 또는 수형-수형 접촉-폐쇄 장치의 포획 요소, 특히 후크 또는 버섯체에 관한 것이고, 생크 부분은 베이스 밴드를 가로지르는 축을 따라서 연장하고 포획 부분은 생크 부분으로부터 측방향으로 돌출하고, 적어도 포획 부분이 25 ℃에서 1000　MPa 초과, 특히 1200　MPa 초과, 특히 1500　MPa 초과의 굴곡 탄성율(flexural modulus)을 가지는 열가소성 수지로 제조되고, 후크 요소는 몰딩에 의해서, 특히 사출 몰딩에 의해서 생산되고, 포획 요소에 대한 온도 기록도(thermogram)가 그려질(plotted) 때, 즉 시차 주사 열량측정법(differential scanning calorimetry)이 실시될 때, 제1 온도 상승에서, 유리 전이에 인접한 완화 엔탈피(relaxation enthalpy)의 부재 또는 근-부재(near-absence)가 인지되는(noticed) 것을 특징으로 한다.

바람직하게, 생크 부분이 또한 25 ℃에서 1000　MPa 초과, 특히 1200　MPa 초과, 특히 1500　MPa 초과의 굴곡 탄성율을 가지는 열가소성 수지로 제조되고, 특히 포획 부분과 동일한 재료로 제조된다.

발명의 하나의 바람직한 실시예에 따라서, 열가소성 수지는 비정질 또는 실질적으로 비정질인 재료이다.

바람직하게, 재료가 25 ℃에서 1500　MPa 보다 큰 굴곡 탄성율을 가진다.

그에 따라, 발명에 따라서, 대량 생산에서 특히 선호되는, 사출 또는 이형에 의한 탈형을 포함하는 몰딩 단계를 이용하여, 양호한 포획 능력을 가지는 큰 강성의, 특히 비정질인, 열가소성 수지로부터 포획 요소를 최초로 제조할 수 있다.

발명의 하나의 바람직한 실시예에 따라서, 비정질 열가소성 수지는 ABS(아크릴로니트릴 부타디엔 스티렌), PC(폴리카보네이트), PVC(폴리비닐 클로라이드), PEI(폴리에테르이미드), PES(폴리에테르 술폰), PMMA(폴리메틸 메타크릴레이트), PA(폴리아미드) 6,6 및/또는 PS(폴리스티렌)을 포함한다.

발명의 하나의 바람직한 실시예에 따라서, 포획 요소가 버섯 형상을 가지고, 특히 헤드 부분이 생크 부분 주위로 360° 에 걸쳐서 생크 부분으로부터 측방향으로 돌출한다.

특히, 발명의 하나의 바람직한 실시예에 따라서, 포획 부분은 적어도 3개의 각도적으로 분리된 각도 섹터로 생크 섹션으로부터 측방향으로 돌출한다.

바람직하게, 완화 엔탈피의 부재 또는 근-부재는 DSC 곡선 상에서 1 J/g 이하의 비 완화 엔탈피(specific relaxation enthalpy)에 상응하고, 비 완화 엔탈피는, 샘플의 질량으로 나눈, Tg 내지 Tg-30 ℃ 범위의 구역 내에서의 제1 온도 상승에서의 곡선과 제2 온도 상승에서의 곡선 사이의 면적의 비율이다.

바람직하게, 완화 엔탈피의 부재 또는 근-부재는 Tg 내지 Tg-30 ℃ 에 포함되는 구역 내의 DSC의 온도에서의 제1 상승의 곡선에 대한 정점 또는 최대 지점의 부재에 상응한다.

발명에 따라서, 비정질 재료는 재료 내의 결정도(crystallinity)의 레벨이 0%인 재료를 의미한다.

발명에 따라서, 실질적으로 비정질은 비정질 구역 및 비-비정질 구역을 포함하는 재료를 의미하고, 비정질 구역은 해당 재료의 부피의 절반 초과를 나타낸다. 바람직하게, 이는 60% 초과, 보다 더 바람직하게 70% 초과, 매우 바람직하게 80% 초과, 그리고 매우 유리하게 95% 초과를 나타낸다.

이제 도면을 참조하여 예로서 발명의 일부 바람직한 실시예를 설명할 것이다.
도 1은 발명에 따른 후크의 측면도를 도시한다.
도 2a 및 2b는 발명에 따른 버섯-형상의 후크 요소의 측면도 및 평면도를 도시한다.
도 3은 발명의 다른 실시예의 후크 요소의 평면도를 도시한다.
도 4는 또 다른 실시예에 따른 후크 요소의 평면도를 도시한다.
도 5a, 5b, 5c, 5d 및 5e는, ABS, PS, PA 6,6, PMMA 및 PC의 각각으로 제조된 발명에 따른 포획 요소에 대한 온도의 제1 상승에 대한 DSC(시차 주사 열량측정법) 곡선을 도시한다.
도 6a, 6b 및 6c는, 탈형이 발명에 따라서 실시되지 않는 종래 기술의 방법에 따라서 획득된 요소에 대한 도 5a, 5b 및 5c에서와 같은 곡선을 각각 도시한다.
도 7a 및 7b는 각각 종래 기술의 탈형 방법을 이용하여 그리고 발명의 방법에 의해서 제조된 ABS 후크의 사진이다.

도 1은 발명에 따른 후크의 일 실시예를 도시한다. 이러한 후크는 베이스 밴드(B)로부터 유도된 생크-형성 부분(1), 및 생크 부분(1)으로부터 측방향으로 돌출하는 헤드 부분(2)으로 이루어진다.

생크 부분(1)은 실질적으로 수직인 축, 즉 베이스 밴드(B)에 수직인 축을 따라서 연장한다. 그러나, 발명에 따라서, 이러한 방향이 베이스 밴드(B)에 대한 수직에 대해서 경사지는 것을 고려할 수 있을 것이다. 도 1 내의 베이스 밴드(B)에 평행한 섹션의 평면으로 이루어진, 생크와 포획 부분 사이의 경계(demarcation)(3)를 규정하기 위해서, 횡단면이, 발명에 따라서, 후크 부분의 베이스 평면(B)에 평행하게 규정되고, 발명에 따라서, 헤드 부분과 베이스 부분 사이의 경계는 평면(3)으로서 규정되고, 그러한 평면(3)을 넘어서는, 후크가 그를 향하여 연장하는 측부(여기서는 도 1에서 좌측) 상에서 외측부를 향해서 가장 먼 횡단면의 지점인, 횡단면의 지점(Pi)이 우측을 향해서 가장 멀리 놓인다. 이러한 횡단면(3)이 일단 결정되면, 발명에 따라서, 생크 부분이, 이러한 횡단면(3) 아래에 놓이는 후크의 부분이 되고, 그러한 후크 부분은, 이러한 횡단면(3) 위에 놓이는 부분(2)이 되는 것이 고려된다.

도 2a 및 2b는 버섯 형상의 발명에 따른 수형 요소를 도시한다. 도 2a에 도시된 바와 같이, 수형 요소는 또한 생크 부분(1') 및 헤드 부분(2')으로 이루어지고, 지점(Pi)은 횡단면(3)의 좌측으로 가장 먼 것으로서 도면에 도시되어 있고, 그러한 횡단면을 지나서는 이러한 지점(Pi)이 도면의 좌측을 향해서 역으로 이동되기 시작한다. 수직 축을 중심으로 회전 대칭을 나타내는 이러한 실시예에 따라서, 횡단면(3) 상의 모든 지점이 지점(Pi)이다.

도 2b는 도 2a의 버섯체를 위로부터 본 평면도이다.

도 3 및 4는, 후크가 도 2a의 버섯체의 생크와 동일한 생크를 가지는 반면, 대조적으로 헤드 부분이 생크로부터 각도 섹션(도 3에서 4개의 각도 섹션, 도 4에서 3개의 각도 섹션)에 걸쳐서만 측방향으로 돌출하는, 상이한 실시예를 도시한다.

유리하게, 발명에 따른 방법은, 탈형하고자 하는 헤드 부분의 존재와 연관된 어려움에도 불구하고, 도 1 내지 도 4에 설명된 바와 같은 후크가, 그리고 또한 보다 특히, 도 2a, 2b, 3 및 4와 유사한 버섯체가 몰딩에 의해서, 그리고 특히, 사출 몰딩에 의해서 제조될 수 있게 한다. 따라서, 발명에 따라, 그러한 후크를 제조하기 위한 방법은, 생산하고자 하는 후크 또는 버섯체에 상보적인 형상의 몰딩 공동을 취하는 단계, 예를 들어 PEI, PES, PVC, 폴리스티렌, ABS, 등의 비정질 열가소성 수지를 몰딩 공동 내로 도입하는 단계로 이루어진다.

몰딩 공동을, Tg - 20 내지 30° (바람직하게 10 내지 15°)로부터 Tg + 20 내지 30° (바람직하게 10 내지 15°) 범위에 포함되는, 열가소성 수지의 유리 전이 온도(Tg)와 실질적으로 동일한 온도(Tmold)까지 가열하기 위해서 가열 수단이 이용된다. 재료가 Tmold 보다 높은 온도(Tintro)로 도입되었기 때문에, 재료는 이러한 온도(Tmold)에 도달할 때까지 유지되고, 이어서 후크가 이러한 온도(Tmold)에서 탈형된다. 이어서, 후크가 상온으로 냉각된다. 얻어진 후크가 완벽하게 탈형되었고(예를 들어, 도 7b 참조) 그리고, 특히, 종래 기술과 달리, 몰딩 공동의 상보적 형상과 비교할 때, 탈형에 의해서 변형되거나 손상되지 않았다는 것(도 7b 참조)을 발견하였다. 그에 따라, 버섯체뿐만 아니라 꼭 원하는 후크형의 포획 부분을 가지는 후크를 생산할 수 있고, 그 후크의 헤드 부분은, 탈형 중에 후크가 손상되는 약간의 문제도 나타내지 않고, 두꺼운 헤드 두께를 가지는 생크의 모든 둘레 주위로 측방향으로 돌출한다.

저항형 가열 요소, 유도 시스템, 예를 들어 물이나 오일을 이용하는 유체 조절 회로, 또는 당업계에 잘 알려진 임의의 다른 유사한 시스템이 가열 수단으로서 제공될 수 있을 것이다.

그에 따라, 발명에 따른 방법을 이용하여, 상기 종류의 후크, 특히 양호한 포획 능력을 가지는 후크, 및 버섯체가, 대량 제조에 특히 적합한 사출 또는 이형 등을 이용하는 몰딩에 의해서 생산될 수 있다.

도 5a, 5b, 5c, 5d, 5e, 6a 및 6b는, 발명에 따른 후크가 발명에 따른 방법을 이용하여 제조된 것(도 5a, 5b, 5c, 5d 및 5e) 그리고, 특히, 종래 기술과 달리(도 6a 및 6b), 탈형 동작에 의해서 손상되지 않는다는 것을 보여주는 하나의 방식을 도시한다. 도 5d 및 5e의 재료(PMMA 및 PC)가 종래 기술의 방법을 이용하여 탈형될 수 없다는 것을 주목하여야 한다.

그에 따라, 도 5a, 5b, 5c, 5d 및 5e는 ABS, PS, PA-6,6, PMMA 및 PC 각각으로 제조된 도 1 내지 4 중 어느 하나에 따른 후크에 대한 DSC를 각각 도시하고, 도 6a, 6b 및 6c는 발명에 따라서 의도된 온도에서 탈형되지 않은, ABS, PS 및 PA-6,6 각각으로 제조된 후크에 대한 DSC를 각각 도시한다.

DSC는, 온도의 함수로서, 온도 증가를 획득하기 위해서 공급되어야 하는 열의 양에 있어서의 열 변동의 순간적인 양을 제공하는 곡선이다.

탈형될 때 포획 요소가 겪게되는 상당한 변형은, 제조에 이용되는 재료 내에 잔류 응력을 남긴다. DSC 중에, Tg 근처에 위치된 온도 범위에 대해서, 스트레인(strain; 변형)을 배제하기 위해서 그리고 온도를 계속 증가시키기 위해서 상당한 양의 열을 이러한 재료에 공급할 필요가 있다. 이는 흡열 현상이고, 샘플이 열을 흡수하고, 이러한 흡수는 정점을 특징으로 하고, 정점은 더 이상, 또는 거의 더 이상, 추가적인 온도 증가에서 나타나지 않는데, 이는 스트레인이, 배제되지 않았더라도, 크게 감소되었기 때문이다.

도 5a는 온도의 제1 증가 중에, 즉 온도가 10 ℃/분의 고정된 레이트(rate)로 10 ℃로부터 200 ℃까지 변화됨에 따른, 발명에 따라서 ABS로 제조되는 후크에 대해서 얻어지는 곡선을 도시한다.

도 6a에서 확인할 수 있는 바와 같이, 제1 통과에서, 정점 즉, 곡선의 도함수가 영(zero)인 그리고 지역적(local) 최대치(완화 엔탈피 및 흡열 반응을 특징으로 한다)에 상응하는 지점이, 유리 전이 온도 및 그 근접부 이전에, 얻어진다. 대조적으로, 발명에 따라서, 유리 전이의 영역에는 그러한 최대 지점이 존재하지 않거나 실질적으로 존재하지 않는다(도 5a 참조).

유리 전이의 근접부에서의 정점 또는 최대 지점의 근-부재(그리고, 그에 따른, 완화 엔탈피의 근-부재)는 DSC 곡선이 실질적으로 직선적이라는 것을 의미하고, 특히 1 J/g 보다 적은 단위 질량당(델타 H) 제1 통과에서의 곡선과 제2 통과에서의 곡선 사이로 한정되는 구역의 면적을 의미한다.

발명에 따른 방법에서, 몰딩 재료가 공동 내로 도입되기 전에 또는 그 후에, 몰딩 공동이 탈형을 위해서 의도된 온도까지(즉, Tg 근처까지) 상승될 수 있다.

DSC에 대한 온도-상승 곡선을 이행할 때, 그리고 특히 도 5a 내지 5e 및 도 6a 내지 6c에서 확인할 수 있는 바와 같이, 제1 온도 상승에 대한 곡선이 도시되어 있고(두꺼운 선) 그리고 제2 온도 상승에 대한 곡선이 도시되어 있다(얇은 선). 제2 상승에 대한 곡선은 하향 오프셋되는데, 이는 제2 상승에서 후크가 이미 한차례 용융되었기 때문에(제1 상승에서), 장치와의 접촉이 훨씬 더 양호하고, 그에 따라 샘플 가열에 적은 에너지가 요구되고, 이는 원래로부터 우측으로의 이러한 오프셋을 유도하기 때문이다.

따라서, 정점 근처에서 비 완화 엔탈피를 계산하기 위해서, 제2 상승 곡선이 제1 상승 곡선에 합치(match)되도록 미리 상승된다. 이는, 도 5a 내지 5e 및 도 6a 내지 6c에서, 세그먼트[Tg - 30°; Tg]에 걸쳐서, 두꺼운 선과 같은, 제1 상승의 곡선 아래에서 연장하고 엔탈피 계산을 위해서 측정되는 표면적의 폐쇄된 루프를 함께 형성하는, 변경된(adapted) 곡선을 제공한다.

특히, 정점 근처에서의 비 완화 엔탈피는, 샘플의 질량으로 나눈, 전술한 오프셋을 고려하도록 변경된 제1 온도 상승의 곡선과 제2 온도 상승의 곡선 사이의 차이의 Tg - 30° 내지 Tg 의 적분으로서 규정된다. 이러한 차이의 적분은, 한편으로, 제1 및 제2 상승 각각의 2개의 곡선에 의해서, 상단 및 하단에서, 그리고, 다른 한편으로, T = Tg 및 T = Tg - 30°에 상응하는 수직 직선에 의해서 좌측 및 우측에서, 규정된 면적에 상응한다.

도 5a에서 델타 H 는 0.2001 J/g인 반면, 도 6a에서, 델타 H 는 1.754 J/g이다.

도 5b에서 델타 H 는 0.4838 J/g인 반면, 도 6b에서, 델타 H 는 2.2683 J/g이다.

도 5c에서 델타 H 는 0.5839 J/g인 반면, 도 6c에서, 델타 H 는 2.188 J/g이다.

도 5d에서, 델타 H는 0.6913 J/g 이다(종래 기술에 따라서는 곡선이 가능하지 않다).

도 5e에서, 델타 H는 0 J/g 이다(종래 기술에 따라서는 곡선이 가능하지 않다).

도 7a는 탈형으로 인해서 크게 손상되는 종래 기술에 따라 ABS로 제조된 후크를 도시하는 한편, 도 7b에서는 ABS 후크가 발명에 따라서 탈형되고 손상되지 않았다. 이러한 2개의 도면은 발명의 효과를 설명하기 위한 방식으로 주어진 것이고, 상세한 설명을 고려한 청구항에 의해서만 규정되는, 본 특허출원의 범위를 제한하도독 의도되지 않았다. 특히, 포획 성질을 전체적으로 유지하지만, 몰딩 공동의 형상에 완전하게 상보적이지 않은, 발명에 따른 후크가 탈형됨에 따라 약간 변형되기 시작하는 것이 발생될 수 있을 것이다. 포획 요소가 발명에 따른 것인지 또는 종래 기술에 따른 것인지를 결정하기 위해서, 중요한 것은 DSC 분석이고, 이러한 요소의 단순한 가시적 분석은 중요하지 않다.

DSC가 실시되는 정확한 조건은 다음과 같다:

이용된 DSC: Perkin-Elmer Pyris

대기: 질소

테스트 팬(pan): 밀봉형 덮개가 없는 알루미늄

후크의 컷팅: 후크가 시트의 중심으로부터 칼(scalpel)로 컷팅되었다. 그들은 시트로부터 재료를 취하지 않고 베이스에서 컷팅되었다.

샘플의 질량: 6 mg (+ 또는 - 1 mg)

팬 내의 후크의 위치: 팬의 하단과 접촉하는 피분석 재료의 최대 표면적을 가지기 위해서, 후크는 팬의 하단에서 편평하게 놓인다.

사이클 온도 프로그램:

가열 레이트: 10 ℃/분

온도 범위: 5 ℃ 내지 225 ℃

온도 사이클:

1. 5 ℃에서 2분 동안 등온적(Isothermal)

2. 10 ℃/분으로 5 ℃로부터 200 ℃로 가열

3. 200 ℃에서 2분 동안 등온적

4. 200 ℃/분으로 200 ℃로부터 5 ℃로 냉각

5. 5 ℃에서 2분 동안 등온적

6. 10 ℃/분으로 5 ℃로부터 200 ℃로 가열

7. 200 ℃에서 2분 동안 등온적

결과의 프로세싱:

탄젠트(tangent) 방법을 이용하여 측정된 유리 전이 온도(Tg).

Tg 주변(흡열 정점)에서, 측정되고 서로 비교된 2개의 가열 통과 중의 완화 엔탈피.

굴곡률을 측정하기 위한 정확한 조건은 다음과 같다:

테스트는 표준 NF EN ISO 178: 플라스틱에 따라서 실시되었다 - 굴절 성질의 결정.

비임(beam)과 같이 지지되는, 테스트 시편을 그 길이의 중간에서, 일정한 레이트로, 테스트 시편이 파괴될 때까지 또는 미리 결정된 값에 변형이 도달할 때까지, 굽혔다. 이러한 테스트 중에, 테스트 시편이 받는 하중이 측정되었다. 표준에 의해서 구체화되는 비율 즉, l/h = 20 (+/- 1)을 따라야 하고, 여기에서 l은 길이이고 h는 두께이다.

탄성 한계에서의 굽힘 응력은 이하의 식을 이용하여 계산되었다:

σ = (3FL) / (2bh²)

여기에서 F는 0.002의 스트레인(□)에서의 Newtons 단위의 하중이고, L은 테스트 시편의 셋업에서의 mm 단위의 길이이고, b는 폭이고, h는 두께이다.

굴곡률은 이하의 식을 이용하여 계산되었다:

E = σ / □

Claims (10)

1. 생크 부분 및 포획 부분을 포함하는 수형-암형 또는 수형-수형 접촉-폐쇄 장치의 포획 요소로서, 생크 부분은 베이스 밴드를 가로지르는 축을 따라서 연장하고 포획 부분은 생크 부분으로부터 측방향으로 돌출하는, 포획 요소에 있어서,
   적어도 포획 부분이 25 ℃에서 1000　MPa 초과, 특히 1200　MPa 초과, 특히 1500　MPa 초과의 굴곡 탄성율을 가지는 열가소성 수지로 제조되고, 포획 요소는 몰딩에 의해서, 특히 사출 몰딩에 의해서 생산되고, 후크에 대한 온도 기록도가 그려질 때, 즉 시차 주사 열량측정법이 실시될 때, 제1 온도 상승에서, 유리 전이에 인접한 완화 엔탈피의 부재(absence) 또는 근-부재(near-absence)가 인지되는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
2. 제1항에 있어서,
   완화 엔탈피의 부재 또는 근-부재는 DSC 곡선 상에서 1 J/g 이하의 비 완화 엔탈피에 상응하고, 비 완화 엔탈피는, 샘플의 질량으로 나눈, Tg 내지 Tg-30 ℃ 범위의 구역 내에서의 제1 온도 상승에서의 곡선과 제2 온도 상승에서의 곡선 사이의 면적의 비율인 것을 특징으로 하는 포획 요소.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
   완화 엔탈피의 부재 또는 근-부재는 Tg 내지 Tg-30 ℃ 에 포함되는 구역 내의 DSC의 온도에서의 제1 상승의 곡선에 대한 정점 또는 최대 지점의 부재에 상응하는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
   생크 부분이 또한 25 ℃에서 1000　MPa 초과, 특히 1200　MPa 초과, 특히 1500　MPa 초과의 굴곡 탄성율을 가지는 열가소성 수지로 제조되고, 특히 포획 부분과 동일한 재료로 제조되는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
   열가소성 수지가 비정질인 또는 실질적으로 비정질인 재료인 것을 특징으로 하는 포획 요소.
6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
   재료가 25 ℃에서 1500　MPa 보다 큰 굴곡 탄성율을 가지는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
7. 제5항 또는 제6항에 있어서,
   비정질 열가소성 수지가 ABS, PC, PMMA, PVC, PEI, PES 및 폴리스티렌을 포함하는 목록으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
   요소가 버섯 형상을 가지고, 특히 헤드 부분이 생크 부분 주위로 360° 에 걸쳐서 생크 부분으로부터 측방향으로 돌출하는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
   포획 부분이 적어도 3개의 각도적으로 분리된 각도 섹터로 생크 섹션으로부터 측방향으로 돌출하는 것을 특징으로 하는 포획 요소.
10. 베이스 밴드를 가로지르는 생크 축을 따라서 베이스 밴드로부터 연장하는 생크 부분 및 생크의 축을 가로지르는 방향으로 생크로부터 측방향으로 돌출하는 포획 부분을 포함하는 포획 요소를 제조하는 방법이며:
    - 포획 요소와 상보적인 형상의 몰딩 공동이 제공되는 단계;
    - 몰딩 열가소성 수지가 유동가능한 형태로, 특히 점성 또는 페이스티 형태로 몰딩 공동 내로 도입되는 단계;
    - 몰딩 공동 내부의 열가소성 수지의 온도가 Tg　-　ΔTg와 Tg　+　ΔTg 사이의 값(Tmold)으로 조절되는 단계로서, Tg는 열가소성 수지의 유리 전이 온도이고, ΔTg는 약 30 ℃, 바람직하게는 약 15 ℃인, 조절되는 단계;
    - 요소가 이러한 온도(Tmold)에서 탈형되는 단계; 그리고
    - 탈형된 요소가 냉각을 위해서 Tmold 보다 낮은 온도에서, 특히 상온에서 유지되는 단계를 포함하는 방법.

Images