JP2016500034A - 成形された捕捉要素およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、基部片（Ｂ）に対して横断方向の軸に延びるロッド部（１）、およびロッド部から横に突出する捕捉部（２）を備える、凸形−凹形または凸形−凸形の自己把持式デバイスの捕捉要素において、少なくとも捕捉部が、２５℃において１０００ＭＰａ超、特に１２００ＭＰａ超、とりわけ１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有する熱可塑性材料で作製され、捕捉要素が、成形、特に射出成形によって生産され、フックに関する熱記録をグラフ化したとき、すなわち、示差走査熱量測定を実施したとき、第１の温度上昇の間に、ガラス転移付近に緩和エンタルピーがない、またはほとんどないと認められることを特徴とする要素に関する。

Description

本発明は、シャンク、およびシャンクから横に突出する捕捉部を備える、凸形−凹形（フック・イン・ループ型）または凸形−凸形（フック・イン・フック型）のタッチ・アンド・クローズ式ファスナの凸形部に関する。本発明は、特にフック形またはキノコ形の要素に関することがある。本発明はまた、この種の凸形要素を備える凸形−凹形または凸形−凸形のタッチ・アンド・クローズ式デバイスに関する。本発明はまた、この種の凸形要素を製造する方法、およびこの種の凸形要素を製造するためのプラントに関する。

従来技術では、以下において一般的に捕捉要素と呼ぶ、熱可塑性樹脂から成形によって作製されるフック形またはキノコ形の凸形要素が既に知られている。型は、捕捉要素を補完する形状のキャビティで構成され、キャビティは、成形用の熱可塑性樹脂で充填され、次いで、熱可塑性樹脂は、キャビティからそれらを取り外すことによって離型される。

キノコ形のものに関する限り、この方法では、きわめて薄い頭部を有するものしか製造することができない。欠点は、その場合、キノコ形のものがタッチ・アンド・クローズ式ファスナの各部分の１つを構成するときに、捕捉部が様々な応力、特に剥離の牽引力に十分に耐えられないことである。問題は、厚い頭部を得ようとした場合、もはやそれを成形キャビティから取り外すことができないことである。フック形の捕捉要素に関する限り、成形による製造はキノコ形より少し容易である。しかしながら、それらを成形キャビティから取り外すことを可能にするという要求によって、特に形状および材料の点で製造に制約が生じ、これは、得られるフックの捕捉特性が劣ることを意味する。特に、この種のフックを、非晶質または実質的に非晶質の熱可塑性樹脂から、すなわち、その中にかなりの割合の剛性の非晶質熱可塑性樹脂を含む熱可塑性樹脂から生産することができると適切であろう。また、そうした材料は、特に剛性である（少なくとも１０００ＭＰａ、特に１２００ＭＰａ超、とりわけ１５００ＭＰａ超、またはさらには２０００ＭＰａの曲げ弾性率を有する）ので、単に材料を成形キャビティから取り出す離型では（この種の離型が、特に大規模製造に好都合であっても）、フックは、型から取り外された後、または取り出された後、劣化しすぎて捕捉能力を持たなくなるため、材料をフックにすることは不可能である。

本発明は、これまでに言及した種類の凸形要素または捕捉要素を、大規模な工業生産にきわめて好都合である成形キャビティからの取り出しまたは取り外しを用いて、非晶質または実質的に非晶質の熱可塑性材料からの成形によって製造することを可能にする方法を提案することにより、従来技術の欠点を克服しようとするものである。

本発明によれば、基部バンドから、基部バンドに対して横断方向のシャンク軸に沿って延びるシャンク部、およびシャンクからシャンクの軸に対して横の方向に横に突出する捕捉部を備える捕捉要素を製造する方法が提供され、その方法は：
− 捕捉要素を補完する形状の成形キャビティが提供されるステップと；
− 成形キャビティの中に、流動可能な形態で、特に粘性のある形または糊のような形態で、成形用の熱可塑性樹脂が導入されるステップと；
− 成形キャビティ内部の熱可塑性樹脂の温度が、Ｔｇ−ΔＴｇとＴｇ＋ΔＴｇ（Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、ΔＴｇは、約３０℃、好ましくは約１５℃に等しい）の間からなる値Ｔｍｏｌｄに調節されるステップと；
− この温度Ｔｍｏｌｄで、要素が離型されるステップと；
− 離型された要素を放置し、Ｔｍｏｌｄより低い温度、特に雰囲気温度で冷却するステップと
を含む。

好ましい一実施形態によれば、熱可塑性樹脂は、非晶質または実質的に非晶質であり、ΔＴｇは約１５℃に等しい。

好ましくは、成形キャビティ内での熱可塑性樹脂の温度Ｔｍｏｌｄは、成形キャビティを温度Ｔｍｏｌｄにすることによって調節される。

好ましくは、熱可塑性樹脂は、成形キャビティの中に温度Ｔｍｏｌｄより高い温度Ｔｉｎｔｒｏで導入され、材料の温度は、離型ステップが開始される前に、成形キャビティの温度Ｔｍｏｌｄに達するように放置する。

本発明はまた、基部バンドに対して横断方向の軸に沿って延びるシャンク部、およびシャンク部から横に突出する捕捉部を備える、凸形−凹形または凸形−凸形のタッチ・アンド・クローズ式デバイスの捕捉要素、特にフック形またはキノコ形のものにおいて、少なくとも捕捉部が、２５℃において１０００ＭＰａ超、特に１２００ＭＰａ超、とりわけ１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有する熱可塑性樹脂で作製され、フック要素が、成形、特に射出成形によって生産され、捕捉要素に関する熱記録をグラフ化したとき、すなわち、示差走査熱量測定を実施したとき、第１の温度上昇でガラス転移の近傍に緩和エンタルピーがない、またはほとんどないことが認められることを特徴とする要素に関する。

好ましくは、シャンク部も、２５℃において１０００ＭＰａ超、特に１２００ＭＰａ超、とりわけ１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有する熱可塑性樹脂で作製され、特に捕捉部と同じ材料で作製される。

本発明の好ましい一実施形態によれば、熱可塑性樹脂は、非晶質または実質的に非晶質の材料である。

好ましくは、材料は、２５℃において１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有する。

したがって、本発明により、大規模生産に特に好都合である、取り出しまたは取り外しによる離型を伴う成形ステップを用いて、優れた捕捉能力を有する捕捉要素を、剛性の高い、特に非晶質の熱可塑性樹脂から製造することが初めて可能になった。

本発明の好ましい一実施形態によれば、非晶質の熱可塑性樹脂は、ＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン）、ＰＣ（ポリカーボネート）、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）、ＰＥＩ（ポリエーテルイミド）、ＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）、ＰＭＭＡ（ポリメタクリル酸メチル）、ＰＡ（ポリアミド）６，６および／またはＰＳ（ポリスチレン）を含む。

本発明の好ましい一実施形態によれば、捕捉要素はキノコの形状を有し、特に頭部は、シャンク部のまわりで３６０°にわたり、シャンク部から横に突出する。

特に、本発明の好ましい一実施形態によれば、捕捉部は、少なくとも３つの角度方向に隔てられた角度セクタにおいて、シャンク区間から横に突出する。

好ましくは、緩和エンタルピーがない、またはほとんどないことは、ＤＳＣ曲線では、ＴｇからＴｇ−３０℃までの範囲のゾーンにおける第１の温度上昇に対する曲線と第２の温度上昇に対する曲線との間の面積を、サンプルの質量で割った比である比緩和エンタルピーが、１Ｊ／ｇ以下であることに対応する。

好ましくは、緩和エンタルピーがない、またはほとんどないことは、ＴｇとＴｇ−３０℃の間からなるゾーンで、ＤＳＣの第１の温度上昇の曲線に対するピークまたは最大点がないことに対応する。

本発明によれば、非晶質の材料とは、材料内の結晶化度のレベルが０％である材料を意味する。

本発明によれば、実質的に非晶質とは、材料が非晶質域および非非晶質域を含み、非晶質域が当該材料の体積の半分より多いことを意味する。好ましくは、それは６０％超、より好ましくはさらに７０％超、きわめて好ましくは８０％超、きわめて有利には９５％超である。

次に、本発明のいくつかの好ましい実施形態を、図面を参照しながら例として記載する。

本発明によるフックの側面図である。 本発明によるキノコ形のフック要素の側面図である。 本発明によるキノコ形のフック要素の平面図である。 本発明の他の実施形態のフック要素の平面図である。 さらに他の実施形態によるフック要素の平面図である。 ＡＢＳで作製された本発明による捕捉要素について、第１の温度上昇に対するＤＳＣ（示差走査熱量測定）曲線を示す図である。 ＰＳで作製された本発明による捕捉要素について、第１の温度上昇に対するＤＳＣ（示差走査熱量測定）曲線を示す図である。 ＰＡ−６，６で作製された本発明による捕捉要素について、第１の温度上昇に対するＤＳＣ（示差走査熱量測定）曲線を示す図である。 ＰＭＭＡで作製された本発明による捕捉要素について、第１の温度上昇に対するＤＳＣ（示差走査熱量測定）曲線を示す図である。 ＰＣで作製された本発明による捕捉要素について、第１の温度上昇に対するＤＳＣ（示差走査熱量測定）曲線を示す図である。 本発明に従って離型が実施されない従来技術の方法によって得られた要素について、図５Ａと同じ曲線を示す図である。 本発明に従って離型が実施されない従来技術の方法によって得られた要素について、図５Ｂと同じ曲線を示す図である。 本発明に従って離型が実施されない従来技術の方法によって得られた要素について、図５Ｃと同じ曲線を示す図である。 従来技術の離型方法を用いて作製されたＡＢＳフックの写真である。 本発明による方法によって作製されたＡＢＳフックの写真である。

図１は、本発明によるフックの一実施形態を示している。このフックは、基部バンドＢから得られるシャンク形成部１、およびシャンク部１から横に突出する頭部２からなる。

シャンク部１は、実質的に縦の軸、すなわち基部バンドＢに垂直な軸に沿って延びる。しかしながら、他の実施形態によれば、この方向を基部バンドＢに対する垂線に対して傾斜させることを企図することが可能である。図１において基部バンドＢに平行な切断面からなる、シャンクと捕捉部の間の境界３を画定するために、本発明によれば、フック部の基部面Ｂに平行な断面が画定され、また本発明によれば、頭部と基部の間の境界は面３であると定義され、フックがそれに向かって延びる側（図１では左手側）の最外側の断面の点である断面の点Ｐｉは、その面３の向こうでは最も右に位置する。この断面３が決まると、本発明によれば、シャンク部はフックのこの断面３より下に位置する部分であり、フック部はこの断面３より上に位置する部分２であるとみなされる。

図２ａおよび図２ｂは、キノコの形状の本発明による凸形要素を示している。図２ａに見られるように、それもシャンク部１’および頭部２’からなり、図中、点Ｐｉが断面３の最も左にあるように示され、この点Ｐｉは、断面３の向こうへ図の左後方へ進み始める。縦軸のまわりの回転対称を示すこの実施形態によれば、断面３上の点はすべて、点Ｐｉである。

図２ｂは、図２ａのキノコ形のものを上からの平面図として示している。

図３および図４は、フックは図２ａのキノコ形のものと同様のシャンクを有するが、対照的に、頭部は角度セクタ（図３では４つの角度区間、図４では３つの角度セクタ）に対してのみシャンクから横に突出する、異なる実施形態を示している。

本発明による方法により、有利には、図１〜４に記載するようなフック、さらにとりわけ、図２ａ、図２ｂ、図３および図４のようなキノコ形のものを、離型しなければならない頭部の存在に伴う難しさにもかかわらず、成形によって、特に射出成形によって製造することが可能になる。したがって、本発明によれば、そうしたフックを製造するための方法は、生産しようとするフックまたはキノコ形のものを補完する形状の成形キャビティを得ること、非晶質の熱可塑性樹脂、たとえばＰＥＩ、ＰＥＳ、ＰＶＣ、ポリスチレン、ＡＢＳなどを成形キャビティの中に導入することにある。

加熱手段を用いて、成形キャビティを、Ｔｇ−２０〜３０°（好ましくは１０〜１５°）からＴｇ＋２０〜３０°（好ましくは１０〜１５°）にわたる範囲内に含まれる、熱可塑性樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）に実質的に等しい温度Ｔｍｏｌｄまで上昇させる。材料はＴｍｏｌｄより高い温度Ｔｉｎｔｒｏで導入されたため、放置されてこの温度Ｔｍｏｌｄに達し、次いで、この温度Ｔｍｏｌｄでフックが離型される。次いで、フックは、放置され、雰囲気温度まで冷却される。得られたフックが完全に離型され（たとえば、図７Ｂ参照）、特に従来技術と異なり、成形キャビティの補完的な形状と比べ、離型による変形または損傷を受けていない（図７Ｂ参照）ことが分かる。したがって、離型中にフックが損傷を受けた状態になる問題を示すことなく、まさに鉤形の捕捉部を有するフック、ならびにその頭部がシャンクの周縁部の全周で横に、大きい頭部厚さを伴って突出するキノコ形のものを生産することが可能になった。

抵抗性の加熱要素、誘導システム、たとえば水もしくは油を用いる流体調節回路、または当技術分野でよく知られている他の同様のシステムを、加熱要素として提供することができる。

したがって、本発明による方法を用いて、前述の種類のフック、特に優れた捕捉能力を有するフック、およびキノコ形のものを、大規模製造にきわめて適したものである取り出しまたは取り外しを用いる成形によって生産することが可能である。

図５Ａ、５Ｂ、５Ｃ、５Ｄ、５Ｅ、６Ａおよび６Ｂは、本発明による方法（図５Ａ、５Ｂ、５Ｃ、５Ｄおよび５Ｅ）を用いて本発明によるフックを製造し、特に従来技術（図６Ａおよび６Ｂ）と異なり、フックが離型操作によって損傷を受けなかったことを例示する１つの方法を示している。図５Ｄおよび５Ｅの材料（ＰＭＭＡおよびＰＣ）は、従来技術の方法を用いて離型することができないことに留意すべきである。

したがって、図５Ａ、５Ｂ、５Ｃ、５Ｄおよび５Ｅはそれぞれ、ＡＢＳ、ＰＳ、ＰＡ−６，６、ＰＭＭＡおよびＰＣでそれぞれ作製された、図１〜４のいずれか１つによるフックに対するＤＳＣを示し、図６Ａ、６Ｂおよび６Ｃはそれぞれ、本発明によって意図される温度で離型されなかった、ＡＢＳ、ＰＳおよびＰＡ−６，６でそれぞれ作製されたフックに対するＤＳＣを示している。

ＤＳＣは、温度の増加を温度の関数として得るために、供給される熱量における瞬間的な熱の変動量を与える曲線である。

捕捉要素が離型されるときに受ける大きい変形は、作製される材料の中に残留ひずみを残す。ＤＳＣの間、Ｔｇの近くにある温度範囲では、このひずみを除き、温度上昇を継続するために、材料にかなりの量の熱を供給する必要がある。その場合、これは吸熱現象であり、サンプルは熱を吸収し、この吸収はピークによって特徴付けられるが、ひずみが除かれないまでも著しく低減されたとき、そのピークは、さらなる温度上昇時にはもはや、まったく、またはほとんど現れなくなる。

図５Ａは、本発明によるＡＢＳで作製されたフックについて、第１の温度上昇の間、すなわち、１０℃／分の一定速度で温度をセ氏１０度から２００度まで変化させたときに得られた曲線を示している。

図６Ａに見られるように、第１のパスでは、ガラス転移温度の前およびその近傍に、ピーク、すなわち、曲線の導関数がゼロであり、極大値に対応する点（緩和エンタルピーおよび吸熱反応を特徴とする）が得られる。対照的に、本発明によれば、ガラス転移の領域内にそのような最大点は存在しないか、または実質的に存在しない（図５Ａ参照）。

ガラス転移の近傍にピークまたは最大点がほとんどない（したがって、緩和エンタルピーがほとんどない）ことは、ＤＳＣ曲線が実質的に直線であり、特に、単位質量当たりの、第１のパスに対する曲線と第２のパスに対する曲線との間に含まれるゾーンの面積（デルタＨ）が１Ｊ／ｇより小さいことを意味する。

本発明による方法では、成形用の材料がキャビティの中に導入される前または後に、成形キャビティを離型のために意図される温度まで（すなわち、Ｔｇの近傍まで）上昇させることができる。

ＤＳＣに対する温度−上昇曲線を実施するとき、特に図５Ａ〜５Ｅおよび６Ａ〜６Ｃに見られるように、第１の温度上昇に対する曲線が（太い線で）示され、第２の温度上昇に対する曲線が（細い線で）示される。第２の上昇に対する曲線が下方にオフセットされているが、その理由は、第２の上昇時にフックは既に一度（第１の上昇時に）溶解されているので、デバイスとの接触がさらに良好になり、したがって、サンプルを加熱するために必要なエネルギーが少なくなり、原点から右にこのオフセットが生じるためである。

したがって、ピーク近傍における比緩和エンタルピーを計算するために、第２の上昇曲線が、第１の上昇曲線に合わせるようにあらかじめ上げられる。その場合、これにより、図５Ａ〜５Ｅおよび６Ａ〜６Ｃでは、ゾーン［Ｔｇ−３０°；Ｔｇ］の間に、第１の上昇曲線の下に延び、第１の上昇曲線と共に、エンタルピーを計算するためにその表面積を測定する閉じたループを形成する適合された曲線が、同様に太い線で与えられる。

特に、ピーク近傍における比緩和エンタルピーは、Ｔｇ−３０°とＴｇの間での、第１の温度上昇曲線と、前述のオフセットを考慮するように適合された第２の温度上昇曲線との間の差の積分を、サンプルの質量で割ったものとして定義される。この差の積分は、一方において、上部および底部では、それぞれ第１の上昇および第２の上昇の２つの曲線によって、他方において、左側および右側では、Ｔ＝ＴｇおよびＴ＝Ｔｇ−３０°に対応する垂直な直線によって画定される面積に対応する。

図５Ａでは、デルタＨは０．２００１Ｊ／ｇであり、図６Ａでは、デルタＨは１．７５４Ｊ／ｇである。

図５Ｂでは、デルタＨは０．４８３８Ｊ／ｇであり、図６Ｂでは、デルタＨは２．２６８３Ｊ／ｇである。

図５Ｃでは、デルタＨは０．５８３９Ｊ／ｇであり、図６Ｃでは、デルタＨは２．１８８Ｊ／ｇである。

図５Ｄでは、デルタＨは０．６９１３Ｊ／ｇである（従来技術による可能な曲線はない）。

図５Ｅでは、デルタＨは０Ｊ／ｇである（従来技術による可能な曲線はない）。

図７Ａは、離型のために大きい損傷を受けた、従来技術に従ってＡＢＳで作製されたフックを示すが、図７Ｂでは、ＡＢＳフックは本発明に従って離型され、損傷を受けていない。これらの２つの図は、本発明の効果の例証のために示され、本特許出願の範囲を限定するものではなく、本特許出願の範囲は、本明細書を考慮して特許請求の範囲によってのみ定められる。特に、本発明によるフックは、離型されるときにわずかに変形した状態になることがあるが、全体的には、その成形キャビティの形状を完全に補完しなくても、フックはその捕捉特性を維持する。捕捉要素が本発明に従うか、従来技術に従うかを決定するために、考慮するものはＤＳＣ分析であり、この要素の単純な視覚的な分析ではない。

ＤＳＣを実施する正確な条件は、以下の通りである：
使用するＤＳＣ：Ｐｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍｅｒ Ｐｙｒｉｓ
雰囲気：窒素
試験パン：非密閉型の蓋が付いたアルミニウム
フックの切断：フックは、シートの中心から外科用メスを用いて切断する。材料をシートから引き離すことなく、フックはその基部で切断される。
サンプルの質量：６ｍｇ（＋または−１ｍｇ）
パンにおけるフックの位置：分析される材料の最大の表面積をパンの底と接触させるために、フックはパンの底に平らに置かれる。

サイクル温度プログラム：
加熱速度：１０℃／分
温度範囲：５℃〜２２５℃
温度サイクル：
１．２分間、５℃の一定温度
２．１０℃／分で５℃から２００℃まで加熱
３．２分間、２００℃の一定温度
４．２００℃／分で２００℃から５℃まで冷却
５．２分間、５℃の一定温度
６．１０℃／分で５℃から２００℃まで加熱
７．２分間、２００℃の一定温度

結果の処理：
接線法を用いてガラス転移温度（Ｔｇ）を測定。

Ｔｇ（吸熱ピーク）付近で２つの加熱パスの間の緩和エンタルピーを測定し、互いに比較。

曲げ弾性率を測定するための正確な条件は、以下の通りである：

試験は、標準：ＮＦ ＥＮ ＩＳＯ １７８：プラスチック−曲げ特性の決定に従って実施する。

梁のように支持された試験片が、試験片が壊れるまで、または変形が所定の値に達するまで、その全長の中央で一定速度で曲げを受けるようにする。この試験の間、試験片が受ける荷重を測定する。基準、すなわち、ｌ／ｈ＝２０（＋／−１）（ここで、ｌは長さ、ｈは厚さである）によって規定される比を同じにしなければならない。

弾性限界における曲げ応力を、式：
σ＝（３ＦＬ）／（２ｂｈ^２）
（ここで、Ｆはひずみ（□）０．００２におけるニュートン単位の荷重であり、Ｌは設定時のｍｍ単位の試験片の全長であり、ｂは幅であり、ｈは厚さである）を用いて計算する。

次いで、曲げ弾性率を、式：
Ｅ＝σ／□
を用いて計算する。

Claims (10)

1. 基部バンドに対して横断方向の軸に沿って延びるシャンク部、および前記シャンク部から横に突出する捕捉部を備える、凸形−凹形または凸形−凸形のタッチ・アンド・クローズ式デバイスの捕捉要素において、少なくとも前記捕捉部が、２５℃において１０００ＭＰａ超、特に１２００ＭＰａ超、とりわけ１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有する熱可塑性樹脂で作製され、前記捕捉要素が、成形、特に射出成形によって生産され、フックに関する熱記録をグラフ化したとき、すなわち、示差走査熱量測定を実施したとき、第１の温度上昇でガラス転移の近傍に緩和エンタルピーがない、またはほとんどないと認められることを特徴とする要素。
2. 前記緩和エンタルピーがない、またはほとんどないことが、ＤＳＣ曲線では、ＴｇからＴｇ−３０℃までの範囲のゾーンにおける前記第１の温度上昇に対する曲線と第２の温度上昇に対する曲線との間の面積を、サンプルの質量で割った比である比緩和エンタルピーが、１Ｊ／ｇ以下であることに対応することを特徴とする、請求項１に記載の要素。
3. 前記緩和エンタルピーがない、またはほとんどないことが、ＴｇとＴｇ−３０℃の間からなるゾーンで、前記ＤＳＣの前記第１の温度上昇の前記曲線に対するピークまたは最大点がないことに対応することを特徴とする、請求項１または２に記載の要素。
4. 前記シャンク部も、２５℃において１０００ＭＰａ超、特に１２００ＭＰａ超、とりわけ１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有する熱可塑性樹脂で作製され、特に前記捕捉部と同じ材料で作製されることを特徴とする、請求項１から３の一項に記載の要素。
5. 前記熱可塑性樹脂が、非晶質または実質的に非晶質の材料であることを特徴とする、請求項１から４の一項に記載の要素。
6. 前記材料が、２５℃において１５００ＭＰａ超の曲げ弾性率を有することを特徴とする、請求項１から５の一項に記載の要素。
7. 前記非晶質の熱可塑性樹脂が、ＡＢＳ、ＰＣ、ＰＭＭＡ、ＰＶＣ、ＰＥＩ、ＰＥＳおよびポリスチレンを含むリストから選択されることを特徴とする、請求項５または６に記載の要素。
8. 前記要素が、キノコの形状を有し、特に頭部が、前記シャンク部のまわりで３６０°にわたり、前記シャンク部から横に突出することを特徴とする、請求項１から７の一項に記載の要素。
9. 前記捕捉部が、少なくとも３つの角度方向に隔てられた角度セクタにおいて、前記シャンク区間から横に突出することを特徴とする、請求項１から８の一項に記載の要素。
10. 基部バンドから、前記基部バンドに対して横断方向のシャンク軸に沿って延びるシャンク部、および前記シャンクから前記シャンクの前記軸に対して横の方向に横に突出する捕捉部を備える捕捉要素を製造する方法であって：
    前記捕捉要素を補完する形状の成形キャビティが提供されるステップと；
    前記成形キャビティの中に、流動可能な形態で、特に粘性のある形または糊のような形態で、成形用の熱可塑性樹脂が導入されるステップと；
    前記成形キャビティ内部の前記熱可塑性樹脂の温度が、Ｔｇ−ΔＴｇとＴｇ＋ΔＴｇ（Ｔｇは前記熱可塑性樹脂のガラス転移温度であり、ΔＴｇは、約３０℃、好ましくは約１５℃に等しい）の間からなる値Ｔｍｏｌｄに調節されるステップと；
    この温度Ｔｍｏｌｄで、前記要素が離型されるステップと；
    前記離型された要素を放置し、Ｔｍｏｌｄより低い温度、特に雰囲気温度で冷却するステップと
    を含む方法。

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