KR20050115283A - 강의 가공 열처리 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 강을 가공 열처리하기 위한 방법에 관한 것으로, 상기 방법에 따르면, 출발 물질은 재결정화 온도를 초과하는 온도까지 가열되어, 그 구조가 오오스테나이트화 되며, 온도 보상 상태로 유지된 다음에 변형되고, 마지막으로 마르텐사이트를 형성하기 위해 담금질 되고 템퍼링 된다. 이 경우 출발 물질은 원형의 강철 막대로 형성되며, 상기 막대의 재결정화 온도가 보상로(compensation furnace) 내에서 막대 길이에 걸쳐 보상된 다음에 상기 원형의 강철 막대가 경사 압연(cross-rolling)에 의해서 실질적으로 직선을 유지하는 가운데 변형되며, 임계 변형도를 초과한 경우에는 동적 재결정화 프로세스가 실행되고, 그 다음에 원형 강철 막대가 완전한 정적 재결정화를 목적으로 Ac3-온도 위에서 재가열되고, 마지막으로 오오스테나이트 상태로부터 마르텐사이트를 형성하기 위해 담금질 되고 템퍼링 된다.

Description

강의 가공 열처리 방법 {METHOD FOR THE THERMOMECHANICAL TREATMENT OF STEEL}
본 발명은 청구항 1의 전제부에 따른, 강의 가공 열처리 방법에 관한 것이다.
독일 특허 출원서 제 43 40 568 C2호로부터, 강 와이어를 연속으로 담금질(Quenching)하기 위한 방법을 인용할 수 있으며, 상기 방법은 다음의 단계들을 포함한다:
- 와이어를 85 내지 100 ℃/s의 속도로, 오오스테나이트 범위의 온도까지 급속 가열하는 단계;
- 강 와이어를 10 내지 60 초 동안 오오스테나이트 범위로 유지시키는 단계;
- 강 와이어를 80 ℃/s를 초과하는 속도로 실온까지 담금질하는 단계;
- 85 내지 95 ℃/s의 속도로, 템퍼링 온도까지 급속 가열하는 단계;
- 60 내지 100 초 동안 템퍼링 온도로 유지시키는 단계; 및
- 와이어를 수냉(水冷)에 통상적인 50 ℃/s를 초과하는 속도로 냉각시키는 단계.
단계 2와 단계 3 사이에서, 와이어는 Ac3-온도 바로 위에서 압연(rolling)될 수 있다. 이 경우 와이어는 제 1 스티치(stitch)에서 타원형으로 되고, 제 2 스티치에서 원형으로 압연된 다음에 보정 노즐을 통해 템퍼링된다.
독일 특허 출원서 제 195 46 204 C1호에는 템퍼링 강으로 이루어진 고강도 제품을 제조하기 위한 방법 그리고 스프링을 제조하기 위하여 상기 방법을 적용하는 예가 기술되어 있다. (질량-%로) 0.4 내지 0.6 %의 C, 1 %까지의 Si, 1.8 %까지의 Mn, 0.8 내지 1.5 %까지의 Cr, 0.03 내지 0.10 %까지의 Nb, 0 내지 0.2 %까지의 V, 나머지는 철을 함유하는 강은 아래와 같이 처리되어야 한다:
- 출발 재료는 1050 내지 1200 ℃ 온도의 오오스테나이트 범위에서 어닐링 처리되며;
- 바로 이어서 상기 출발 재료는 재결정 온도 위의 온도에서, 제 1 단계에서 열 변형되고;
- 바로 이어서 상기 출발 재료는 재결정 온도 아래의 온도에서, 그러나 Ac3-온도 위에서, 제 2 단계에서 열 변형되며;
- 그 다음에, 추가의 변형 프로세스 및 가공 프로세스를 수행하기 위하여, 압연 생성물이 상기 Ac3-온도 위의 온도에서 유지된 다음에,
- 마르텐사이트 온도 아래까지 냉각되고, 그 후에
- 마지막으로 템퍼링된다.
독일 특허 출원서 제 196 37 968 C2호로부터는, 포물선형 스프링을 제조하기 위한 2단계의 가공 열처리 제조 방식을 기초로 하는, 판 스프링 및/또는 판 스프링 로드용 스프링 플레이트(spring plate)를 고온-가공 열처리 제조하기 위한 방법을 얻을 수 있다. 상기 방법은 다음의 단계들을 토대로 한다:
- 출발 물질이 4 ℃/s 내지 30 ℃/s의 가열 속도로, 오오스테나이트화 온도까지 가열되는 단계;
- 상기 오오스테나이트화 온도가 1100 □ 100 ℃인 단계;
- 상기 재료가 10 ℃/s 내지 30 ℃/s의 냉각 속도로, 오오스테나이트화 온도로부터 제 1 압연 단계의 온도까지 냉각되는 단계;
- 제일 먼저 제 1 압연 단계에서는 1050 □ 100 ℃의 온도에서, 상기 스프링 플레이트의 길이에 걸쳐 하나 또는 다수의 스티치 내에서 15 % 내지 80 % 일정하지 않게 형태 변형됨으로써, 예비 압연 되는 단계;
- 10 ℃/s 내지 30 ℃/s의 냉각 속도로, 상기 제 1 압연 단계의 온도로부터 제 2 압연 단계의 온도까지 냉각되는 단계;
- 제 2 압연 단계에서는 880 □ 30℃의 온도에서, 상기 스프링 플레이트의 길이에 걸쳐 하나 또는 다수의 스티치 내에서 부하 조절 가능한 롤러에 의해 15 % 내지 45 % 일정하게 형태 변형됨으로써, 완전하게 압연 되는 단계.
마지막으로, 독일 특허 출원서 제 198 39 383 C2호는 비틀림 부하를 받는 스프링 부재를 위한 강의 가공 열처리 방법을 개시하며, 이 경우 출발 재료는 재결정 온도 위의 온도까지 그리고 그 다음에는 상기 재결정 온도 위의 온도에서 적어도 2가지 변형 단계로 변형됨으로써, 오오스테나이트의 동적 및/또는 정적 재결정화가 이루어진다. 이와 같은 방식에 따라 재결정화된 변형 생성물의 오오스테나이트는 담금질 되고 템퍼링 된다. 사용을 위해서는, 바나듐 또는 다른 합금 원소와 미량(micro) 합금으로 되고 탄소 함량이 0.35 내지 0.75 %인 실리콘-크롬-강이 사용되어야 한다.
선행 기술에서 인용할 수 있는, 강으로 이루어진 물체를 가공 열처리하기 위한 방법은 실질적으로 다단계의 변형 단계들을 기초로 하며, 이 경우 나중에 최종 제품에서 설정되는 파라미터를 형성하기 위해서는 출발 물질을 여러 번 냉각/가열할 필요가 있다.
도 1은 실리콘-크롬-강으로 이루어진 원형 강철 막대를 본 발명에 따라 가공 열처리하기 위한 순환 라인의 원리적인 구성을 보여준다.
본 발명의 목적은, 최종 제품의 목적한 부하 프로파일에 맞추어 특성 파라미터들을 개선할 수 있는, 청구항 1의 전제부에 따른, 강의 가공 열처리 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적은 청구항 1의 특징을 갖는 방법에 의해서 달성된다.
본 발명에 따른 방법의 바람직한 실시예 및 개선예들을 청구항 2 내지 24에 기술한다.
본 발명에 따른 방법에서는, 출발 물질이 제일 먼저 재결정화 온도 위의 온도까지 가열된 다음에 전체 막대(bar) 길이에 걸쳐 온도 보상이 이루어진다. 더 나아가 막대의 가열 온도는 막대가 거의 압연 롤러의 갭 내부로 삽입될 때까지 일정하게 유지된다. 상기 작업 단계에 의해서는, 막대가 롤러의 갭 내부로 삽입되기 전에 상기 막대의 길이뿐만 아니라 횡단면에 걸쳐서도 가급적 균일한 입자 구조가 얻어지며, 이와 같은 입자 구조는 후속하는 변형 프로세스에 도움이 된다. 프로세스 특유의 고유한 방식의 경사 압연(cross-rolling)에 의해 그리고 압연 파라미터의 목적한 고정 입력에 의해, 막대의 에지 영역에서는 재료의 예정된 꼬임(twist) 및 막대 횡단면에 걸친 변형 구배가 한 단계의 변형 프로세스로 설정된다. 경사 압연에서는 변형 방향이 압연 제품의 축에 대하여 비스듬하게 진행하고, 변형의 최대값이 막대의 에지 영역에 있기 때문에, 변형에 의한 상기 에지 구역에서의 구조적 연신은 매우 현저하고, 구조의 방향은 마찬가지로 변형 방향에 상응하게 압연 제품의 축에 대하여 비스듬하게 진행한다. 임계 변형도를 초과한 후에는 동적 재결정화 프로세스가 상기 에지 구역에서 특히 집중적으로 진행됨으로써, 막대 횡단면에 걸친 재결정화 정도의 강하를 외부로부터 내부로 확인할 수가 있다. 변형 프로세스에 후속하는 Ac3 위에서의 재가열 프로세스에서는 정적 재결정화가 완수되고, 상기 정적 재결정화는 특히 에지 구역에서 미립자 오오스테나이트의 형성을 일으킨다. 경화 및 후속하는 템퍼링 공정 후에, 에지 구역은 강성이 높은 미세한 마르텐사이트 구조를 특징으로 한다.
본 발명은 선행 기술에 따른 공지된 해결책에 비해서 상당한 장점들을 갖는다. 경사 압연을 이용한 목적한 한 단계의 변형 공정 및 그에 매칭되는 열처리 공정의 조합의 결과로서, 처리된 막대는 횡단면에 걸쳐 에지 영역에서 최대값에 도달하는 강도 프로파일을 갖는다. 경사 압연에 의해서 야기되는 원형 막대의 에지 영역에서의 구조의 꼬임 방향은 비틀림 부하를 받는 부품의 주(主) 응력 방향에 상응하며, 따라서 그로부터 나오는 막대의 특성 장점들은 특히 스프링 산업에서 상기 막대를 사용하기 위한 최상의 전제 조건들을 제공한다. 본 발명에 따른 방법에 의해서 이루어지는 막대 횡단면에 걸친 구조 분포는, 완전하게 가공된 원형 막대에서, 휨 부하 및 비틀림 부하가 가해질 때의 막대 횡단면에 걸친 응력 프로파일에 적합한 특성 프로파일을 야기한다.
상기와 같은 바람직한 강도 효과를 형성하기 위해서는 다만 한 단계의 변형 단계만이 필요하고, 후속하는 가공 단계들은 실질적으로 열에 의해서 실행되기 때문에, 결과적으로 출발 물질을 위한, 단 하나의 가열 과정만이 필수적이며, 이와 같은 사실은 처리 과정에 있어서, 상당한 에너지 및 시간 절감을 가져온다. 따라서, 본 발명에 따른 방법은, 공지된 방법들에 비해서, 완제품의 부하-지향적인(load oriented) 강성 및 인성 특성의 개선뿐만 아니라 또한 최소 개수의 프로세스 단계로 인한 경제적 이점을 특징으로 한다.
출발 물질은 바람직하게는 원형 막대의 형태로, 100 내지 400 K/s의 가열 속도로, 700 내지 1100 ℃의 온도까지 유도 가열된다. 그 다음에, 적어도 10초 동안 막대의 길이에 걸쳐서 가열 온도의 보상이 이루어진다. 그럼으로써, 막대 길이에 걸친 온도차는 5 K를 초과하지 않게 된다. 적합한 재가열 장치에 의해서, 막대의 가열 온도는 롤러의 갭 내부로 삽입될 때까지 일정하게 유지된다. 변형 자체는, 막대가 직선을 유지하면서 롤러의 갭을 통과하는 단계에서 경사 압연에 의해서 이루어진다. 출발 물질의 재료에 따라, 바람직하게는 700 - 1150 ℃의 온도 범위에서 변형이 이루어진다. 출발 직경/최종 직경의 직경 비율은, 막대의 경사 압연이 1.3 이상의 평균 연신도(λ)에서 이루어지고 변형의 최대값이 적어도 ψ=0.3이 되도록 선택된다. 예를 들어, 롤러의 회전수 및 이송 속도와 같은 압연 파라미터를 목적한 바대로 설정하고, 특유의 각도 관계를 갖는 롤러 윤곽을 특별하게 선택함으로써, 에지 영역에서의 변형 최대값은 막대 직경의 0.65 내지 1.0 범위에 있게 되고, 막대 횡단면에 걸쳐서 원하는 변형 구배가 설정된다. 바람직하게는 경사 압연 공정은, 압연 제품에서 최대의 국부적인 온도 상승이 50 K를 초과하지 않도록 조절된다.
변형에 의해서 임계 변형도가 초과된 후에는 동적 재결정 프로세스가 진행되고, 에지 구역에서는 상기 재결정화 프로세스가, 최대 변형으로 인해 막대의 코어 영역에서보다 더 심하게 나타난다. 막대 횡단면에 걸친 변형 구배의 형성에 미치는 바람직한 영향의 결과로서, 동적 재결정화의 진행 중에 이미 압연 제품 횡단면에 걸친 미분된 구조 분포의 제 1 징후가 나타난다. 따라서, 재결정화가 완료된 상태에서 본 발명에 따라 압연된 막대를 금속 조직학적으로 검사한 결과, 미세한 오오스테나이트 결정 성분이 에지 구역으로부터 코어 영역의 방향으로 가면서 뚜렷이 감소하는 것으로 나타났다.
압연 제품 횡단면에 걸쳐서 형성되는 미분 구조는 더 나아가, 통상적인 고유 방식의 경사 압연에 의해서 추가로 보강된다. 경사 압연의 경우에는 변형의 방향이 압연 제품의 축에 대해서 비스듬하게 진행하기 때문에, 특히 압연 제품의 에지 영역에서는 보다 높은 변형 때문에 구조의 연신 작용이 나타난다. 상기 변형 방향에 상응하게, 구조의 연신도 또한 압연 제품 축에 대해서 비스듬하게 진행하고, 에지 영역에서는 재료의 꼬임을 야기한다. 본 발명에 따른 처리 과정에서, 막대의 에지 영역에서 구조의 꼬임 방향은 막대의 종축에 대해 35 내지 65 °이고, 따라서 상기 꼬임 방향은 비틀림 부하를 받는 부품의 주(主) 응력 방향에 상응한다.
도시된 바와 같은, 한 단계의 경사 압연 처리 방식에서는, 압연 될 막대가 전체 길이로 일정한 롤러 갭 구조를 갖는 롤러 갭을 통과한다. 상기 처리 방식은, 막대가 전체 막대 길이에 걸쳐 동일한 직경을 유지하면서 제조되어야 하는 경우에 선택된다. 본 발명에 따른 방법은 더 나아가서 대안의 처리 방식을 가능케 하는데, 상기 대안의 처리 방식에서는 압연 될 막대가 롤러 갭을 통과하는 동안에 작동 상태에 있는 롤러 갭의 구조가 상기 롤러 갭에 의해서 변동된다. 이와 같은 유연한 작업 방식은, 필요한 경우 변형 중에 축 방향 및/또는 방사 방향으로 조정될 수 있는 롤러를 구비한 경사 압연 스탠드 유닛(rolling stand unit)에 의해서 구현된다. 이와 같은 방식으로, 본 발명에 따른 방법은 막대 길이에 걸쳐 가변적인 직경을 갖는 원형 막대의 제조를 가능케 한다.
나중의 사용 목적에 상응하게, 경사 압연 및 열에 의해 재결정화 온도까지 재가열된 막대는 나선형 스프링으로 감기거나 또는 안정 장치에 의해서 휘어진다.
감긴 또는 휘어진 부품들은 그 다음에 경화된 후에 템퍼링 된다.
회전 막대 스프링을 제조하기 위해 제공되는 막대는 재가열 후에 냉각된 상태에서 단부가 기계적으로 가공되며, 그 다음에 Ac3 위에서 가열되고, 담금질 되고, 템퍼링 된다.
완전히 가공된 막대에 대한 매크로 조사(macroscopic inspection)에서는, 경사 압연 및 열처리로 이루어진 본 발명에 따른 조합의 결과로서, 막대 횡단면에 걸친 통상적인 구조 분포가 나타난다. 직접적인 에지 구역은 높은 강도의 미립자 마르텐사이트 구조를 갖는다. 상기 에지 영역의 구조는 막대 축에 대해 비스듬하게 연속으로 연신되고, 상기 연신되는 조직의 꼬임 방향은 비틀림 부하를 받는 부품의 주(主) 응력 방향에 상응한다. 코어 구역의 펄라이트-마르텐사이트 혼합 구조는 에지 영역에서의 구조보다 큰 입자이고, 꼬임 현상을 갖지 않는다.
완제품에서 최적의 인성 및 강성 파라미터를 설정하기 위하여, 본 발명에 따른 방법에서는, 출발 재료로서 스프링 강으로 이루어진 원형 막대, 바람직하게는 탄소 함량이 0.8 % 미만인 실리콘-크롬-강이 사용된다. 대안으로는, 상기 강이 바나늄 또는 니오븀과 미량(micro) 합금으로 될 수 있다.
본 발명의 대상을 실시예를 참조하여 도면에 도시하며, 다음과 같이 설명한다.
처리될 강은 유도 가열 장치 (1) 내에서 재결정화 온도 위의 온도까지 가열되며, 이 경우 상기 강의 구조는 오오스테나이트로 된다. 본 실시예에서는 원형 강철 막대가 130 K/s의 가열 속도로 980 ℃의 온도까지 가열된다. 유도 가열 장치 (1) 다음에 접속된 보상로 (2; compensation furnace) 내에서는, 15 초에 걸쳐서 강의 가열 온도가 보상됨으로써, 강의 길이에 걸친 온도 파형은 4 K의 경사도를 갖는다.
본 상태에서는, 롤러 갭 내부로 삽입될 때까지 온도를 일정하게 유지하기 위하여, 균일하게 템퍼링 처리된 원형 강철 막대가 유지 로(furnace) (3) 내부로 삽입된다. 가열된 막대는 보상로 (2) 내에서뿐만 아니라 유지 로 (3) 내에서도 롤러 테이블 (6 또는 7) (roller table)에 의해서 운송된다.
경사 압연 스탠드 (4) 내에서는, 980 ℃까지 가열된 원형 강철 막대가 한 단계의 압연 단계로 변형된다. 이 경우 출발 직경/완성 직경의 직경 비율은, λ = 1.5의 평균 연신도로 작업이 이루어지고, 변형의 최대값이 ψ = 0.3이 되도록 선택된다. 예를 들어, 롤러 회전수 또는 이송 속도와 같은 압연 파라미터를 목적한 바대로 설정하고, 특유의 각도 관계를 갖는 롤러 윤곽을 특별하게 선택함으로써, 에지 영역에서의 변형 최대값은 막대 직경이 0.65 내지 1.0인 경우에 구현되고, 그에 따라 막대 횡단면에 걸쳐서 원하는 변형 구배가 설정된다. 압연 파라미터들이 상호 매칭됨으로써, 변형 프로세스로 인한 압연 제품 내에서의 최대 국부적 온도 상승은 50 K 를 초과하지 않는다. 경사 압연의 경우에 롤러 축에 대해 비스듬하게 진행하는 변형 방향은 압연 제품의 에지 영역에서 더욱 높은 변형으로 인해 두드러진 구조적 연신을 일으킨다. 상기 구조적 연신도 마찬가지로 변형 방향에 상응하게 압연 제품 축에 대해서 비스듬하게 진행하고, 강의 에지 영역에서 재료의 꼬임을 일으킨다. 본 발명에 따른 처리 과정에서는, 구조의 꼬임 방향이 강의 종축에 대하여 35 내지 65°이고, 따라서 상기 꼬임 방향은 비틀림 부하를 받는 부품의 주(主) 응력 방향에 상응한다.
압연된 막대는 경사 압연 스탠드 (4) 로부터 배출된 후에 상기 스탠드 뒤에 접속된 재가열로 (5) 에 도달하고, 상기 재가열로 내에서 막대는 완전한 정적 재결정화를 보장하기 위해서 Ac3-온도 위에서 재가열된다. 재가열로 (5) 를 통과하는 막대의 이송은 롤러 테이블 (8) 에 의해서 이루어진다. 재가열로 (5) 를 벗어난 후에는 경사 압연 된 막대가 전달 롤러 테이블 (9) 에 의해서 계속 이송된다. 상기 전달 롤러 테이블 (9) 로부터 막대는 제공되는 추가의 처리 단계들로 제공된다.
도 1에는 감긴 나선형 스프링을 제조하기 위한 생산 라인이 개략적으로 도시되어 있다. 상기 생산 라인에 따라서, 막대는 전달 롤러 테이블 (9) 을 통해 리프팅 테이블 (10) 에 전달되고, 그곳으로부터 CNC-와인딩 벤치 (11) (winding bench)에 도달하며, 그곳에서 재결정화 후에 소정의 열에서 나선형 스프링으로 감긴다. 감는 과정 다음에는, 나선형 스프링으로 감긴 막대가 경화 용기 (12) 로 옮겨지며, 상기 용기 내에서 막대는 담금질 되고, 마르텐사이트 구조로 변환된다. 그 다음에, 경화된 나선형 스프링은 도시되지 않은 템퍼링 처리 과정을 거치게 된다.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *
1: 유도 가열 장치 2: 보상로
3: 유지 로 4: 경사 압연 스탠드
5: 재가열로 6, 7, 8: 롤러 테이블
9: 전달 롤러 테이블 10: 리프팅 테이블
11: CNC-와인딩 벤치 12: 경화 용기

Claims (24)

  1. 출발 물질이 재결정화 온도 위의 온도까지 가열되고, 오오스테나이트로 되며, 온도 보상 상태로 유지된 다음에 변형되고, 마지막으로 마르텐사이트로 담금질 되고 템퍼링 되는, 강의 가공 열처리 방법에 있어서,
    원형의 강철 막대로부터 출발하여, 상기 막대의 가열 온도를 막대 길이에 걸쳐 보상한 다음에 경사 압연(cross-rolling)에 의해서 대략 직선으로 유지시키는 가운데, 에지 영역에서 재료의 예정된 꼬임이 이루어지고 횡단면에 걸쳐서 원하는 변형 구배가 달성되도록 상기 막대를 변형시키며, 임계 변형도를 초과한 경우에는 동적 재결정화 프로세스가 실행되고, 그 다음에 마지막으로 막대가 경화된 후에 템퍼링되도록 하기 위하여 상기 막대를 Ac3 위에서 재가열하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 재료를 100 내지 400 K/s의 속도로 가열하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 출발 물질을 700 내지 1100 ℃의 온도까지 가열하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    상기 가열을 유도 가열에 의해 실행하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    막대의 가열 온도의 보상을 적어도 10 초 이상 실행하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    막대 길이에 걸친 온도차가 5 K를 초과하지 않는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    막대가 롤러 갭 내부로 삽입될 때까지 상기 막대의 가열 온도를 거의 일정하게 유지하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    경사 압연에 의한 변형을 한 단계로 실행하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    막대의 경사 압연을 적어도 λ = 1.3의 평균 연신도로 실행하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  10. 제 8 항 또는 제 9 항에 있어서,
    에지 영역에서의 변형 최대값이 막대 직경의 0.65 내지 1.0에 있고, ψ이 적어도 0.3인 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    경사 압연의 경우에는 국부적인 최대 온도 상승이 50 K를 초과하지 않는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    개별 원형 막대의 에지 영역에서의 구조의 꼬임 방향이 비틀림 부하를 받는 부품의 주(主) 응력 방향에 상응하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  13. 제 12 항에 있어서,
    에지 영역에서의 구조의 꼬임 방향이 원형 막대의 종축에 대해 35 내지 65 °인 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  14. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    완전하게 가공된 원형 막대의 막대 횡단면에 걸친 구조 분포는, 휨 부하 및/또는 비틀림 부하가 가해질 때의 막대 횡단면에 걸친 응력 프로파일에 적합한 특성 프로파일을 야기하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  15. 제 1 항 내지 제 14 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    상기 경사 압연을 700 내지 100 ℃의 온도 범위에서 실행하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  16. 제 1 항 내지 제 15 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    상기 경사 압연 스탠드 유닛의 로울링이 변형 동안에 축 방향 및/또는 방사 방향으로 조정되고, 막대 길이에 걸쳐 가변적인 직경을 갖는 원형 막대가 제조되는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  17. 제 1 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    경사 압연에 후속하는, Ac3 위에서의 재가열 공정에서는 막대 길이에 걸친 온도차가 최대 5 K로 제한되는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  18. 제 1 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    스프링 강으로부터 출발하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  19. 제 1 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    실리콘-크롬-강으로부터 출발하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  20. 제 1 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    미량(micro) 합금으로 된 강으로부터 출발하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  21. 제 1 항 내지 제 20 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    상기 경사 압연된 대략 직선의 막대를 나선형 스프링으로 감는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  22. 제 1 항 내지 제 20 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    상기 경사 압연된 대략 직선의 막대를 안정 장치로 구부리는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  23. 제 1 항 내지 제 20 항 중 어느 한 항 또는 다수의 항에 있어서,
    상기 경사 압연된 막대를 회전 막대로서 대략 직선으로 유지시키고, 상기 막대의 단부를 가공하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
  24. 제 20 항 또는 제 21 항에 있어서,
    상기 감는 과정 및/또는 구부리는 과정을 소정의 열에서 재결정화 공정 후에 또는 경화 및 템퍼링 과정 전에 실행하는 것을 특징으로 하는 강의 가공 열처리 방법.
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