KR20050087717A - 정제로의 조업방법 - Google Patents

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Abstract

(과제) 종래의 환원제 및 공기 등의 산소 함유 가스 최대 유량을 증가시키지 않고 환원 공정의 시간 단축을 가능하게 하고, 또한 환원 종료시의 용탕온도가 확실하고 안정적으로 목표 최저 출탕온도 이상으로 확보되도록 하고, 에너지 비용의 상승을 방지하는 것을 목적으로 하는 것이다.
(해결수단) 구리의 정제로에 있어서, 환원 공정의 초기 단계(전체 환원 시간의 1/2 미만)에, 환원 가스에 대하여 공기비 0.07 ∼ 0.15 로 공기를 흡입하고, 용탕을 강제 교반하고, 환원 가스와 산소의 반응을 촉진시키고, 그 후, 초기에 비하여 공기비를 0.03 ∼ 0.05 낮추어 조업하여, 정제로의 조업 시간을 단축하는 정제로의 조업방법.

Description

정제로의 조업방법{METHOD FOR OPERATING REFINING FURNACE}
본 발명은, 구리 정광(精鑛) 및 구리 원료를 자용로, 전로 및 정제로를 이용하여 제련하고, 구리 전해정제에 적합한 정제 조(粗)구리를 얻는 구리 정련의 조업방법에 관한 것이다. 특히, 정제로에서의 산화 공정후의 환원처리 공정에 있어서, 환원제로서의 탄화수소계 가스를, 공기 등의 산소 함유 가스와 함께 조구리 용탕 중에 흡입하여 환원하는 방법에 관한 것이다.
일반적으로, 구리의 제련 공정으로서는 각종 공정이 실시되고 있는데, 그 대표적인 프로세스로서는 자용로에 있어서 매트를 제작하고, 그 매트를 전로에서 처리하여 구리 함유량 98.5mass% 정도의 조구리를 얻고, 추가로 그 조구리를 정제하여 구리 함유량을 99.3mass% ∼ 99.5mass% 정도까지 상승시키고 나서 애노드를 주조하고, 최종적으로 전해정제하는 프로세스가 있다.
이 경우, 조구리의 건식 정제의 구체적 방법으로서는, 조구리 용탕 중에 공기를 흡입하여 주로 S 를 산화제거하기 위한 산화 공정과, 전로로부터의 조구리 중에 용해되어 있으며, 산화처리 공정 중에도 용해되는 0.6 ∼ 1.0mass% 의 산소를 제거(탈산)하기 위하여, 환원제를 용탕 중에 흡입함으로써 산소를 0.01 ∼ 0.1mass% 까지 저감시키는 환원 공정으로 이루어지는 것이 통상적이다. 후자의 환원 공정에 있어서의 환원제로서는, 최근에는 석유계 액화탄화수소가스 (LPG) 를 크랙킹용의 공기와 함께 흡입하는 경우가 많다.
전술한 바와 같은 정제로에서의 환원 공정 종료후에는, 용탕을 정제로로부터 출탕시키고, 통 등을 통하여 주조기에 용탕을 도입하고, 전해정제용의 애노드로 주입하는 것이 통상적이다. 따라서, 정제로로부터의 출탕온도는, 주조 최적 온도에 정제로 ∼ 주조기 사이에서의 온도강하를 고려한 온도(이하, 이를 "목표 출탕온도" 라 기재함)에 가능한 한 접근시키거나, 또는 주조기에 있어서의 허용 최저 주조온도에 정제로 ∼ 주조기 사이에서의 온도강하량을 고려한 온도(이를 "목표 최저 출탕온도" 라 기재함) 이상으로 할 필요가 있다.
목표 출탕온도는, 정제로로부터 주조기까지의 통 등의 길이나 구조, 또는 출탕의 정도 등에 따라 달라지는데, 일반적으로는 1160 ∼ 1200℃ 정도가 되는 경우가 많으며, 따라서 목표 최저 출탕온도는 1160℃ 이상이 되는 것이 통상적이다.
한편, 정제로에 있어서의 조구리의 환원 개시 직전의 용탕온도는, 노내의 용탕량이나 노의 구조, 또는 전로로부터의 주탕온도나 산화 공정전의 보온조건, 산화 공정의 처리조건 등에 따라 달라지는데, 일반적으로는 1100 ∼ 1130℃ 정도인 것이 많다. 따라서, 목표 최저 출탕온도를 1160℃ 로 한 경우, 환원 공정에서는 30 ∼ 60℃ 의 승온이 필요하며, 이 필요 승온량은 조업마다 달라지는 것이 통상적이다.
이상과 같이, 정제로에 있어서의 환원 공정의 목적은 2 가지인데, 하나는 조구리의 탈산이며, 다른 하나는 후공정인 주조 공정을 위한 용탕의 가열이다. 구체적으로는 환원 공정에서, 전자에서는 용탕 중의 산소농도를 0.01 ∼ 0.1mass% 까지 저감시키고, 후자에서는 용탕온도를 1160℃ 이상으로 가열하는 것이다.
상기와 같은 환원 공정의 목적을 달성하는 수단으로서는, 일본 공개특허공보 2000-290735 호(출원인: 닛코긴조쿠 주식회사, 「조구리의 건식 정제에 있어서의 환원처리방법」)(특허문헌 1)의 개시가 있으며, 환원 개시 전의 용탕온도를 측정하고, 환원제(탄산수소계 가스)와 공기 등의 산소 함유 가스와의 유량비를, 용탕온도가 낮을 수록 산소 함유 가스의 비율이 커지도록 조정하여 환원처리함으로써, 환원 후에 목표 최저 출탕온도까지 승온시키는 방법이 개시되어 있다.
여기서, 환원 공정시간의 단축을 고려한 경우, 일반적으로는, 환원제(탄산수소계 가스) 및 공기 등의 산소 함유 가스의 유량을 증가시키는 것이 고려된다. 그러나, 환원제만 유량을 증가시키면, 환원 공정시간은 단축되나 환원 중의 용탕의 승온량이 불충분해지고, 환원 후의 용탕온도가 목표온도에 도달하지 않게 되어, 중유 버너 등에 의한 환원 후의 용탕 가온을 필요로 하게 될 가능성이 크다. 또한, 과도하게 환원제 및 공기 등의 산소 함유 가스의 유량을 증가시키면, 배기가스 덕트로의 용탕의 스플래시가 증대하여, 조업에 지장을 초래할 것으로 예상된다. 또한, 설비능력의 한계로, 환원제 또는 공기 등의 산소 함유 가스의 유량을 그다지 증강시킬 수 없는 경우도 있을 수 있다.
한편, 환원 공정 도중에 공기비를 변경시키는 조구리의 환원방법으로서는, 일본 공개특허공보 2000-178665 호(출원인: 미쓰이긴조쿠고교 주식회사) (특허문헌 2)의 개시가 있는데, 이것은 전로로부터의 조구리의 황농도에 따라 공기비를 조정하는 것으로, 환원 공정 도중에 공기비를 저하시키는 타이밍도, 조구리의 황농도의 감소도로 결정한다는 것으로, 본 발명과는 근본적으로 상이하다.
본 발명은, 이상의 사정을 배경으로 하여 이루어진 것으로, 종래의 환원제 및 공기 등의 산소 함유 가스 흡입량을 그다지 증가시키지 않고 환원 공정의 시간 단축을 가능하게 하고, 또한 환원 종료시의 용탕온도가 확실하고 안정적으로 목표 최저 출탕온도 이상으로 확보되도록 하여, 에너지 비용의 상승을 방지하는 것을 목적으로 하는 것이다.
본 발명자들은, 환원처리를 위하여 조구리 용탕 중에 흡입하는 탄산수소계 가스 및 공기 등의 산소 함유 가스의 유량과, 환원 공정에서의 제거대상인 산소 및 황의 거동의 관계를 예의 검토한 결과, 환원 초기에 대폭적으로 공기 등의 산소 함유 가스(이하, 대표예로서「공기」라 기재함) 유량을 증가시킴으로써, 산소 및 황의 제거반응이 촉진되는 데 착안하여, 특히 환원 초기 30분간이 양자의 제거속도가 가장 높고, 또한 이 제거반응은 용탕의 교반력에 깊이 관계하는 것을 발견하였다.
즉, 본 발명은,
(1) 구리의 정제로에 있어서, 환원 공정의 초기 단계(전체 환원 시간의 1/2 미만)에, 환원 가스에 대하여 공기비 0.07 ∼ 0.15 로 공기를 흡입하고, 용탕을 강제 교반하고, 환원 가스와 산소의 반응을 촉진시켜 조업하여, 정제로의 조업 시간을 단축하는 정제로의 조업방법이고,
(2) 구리의 정제로에 있어서, 환원 공정의 초기 단계(전체 환원 시간의 1/2 미만)에, 환원 가스에 대하여 공기비 0.07 ∼ 0.15 로 공기를 흡입하고, 용탕을 강제 교반하고, 환원 가스와 산소의 반응을 촉진시키고, 그 후, 초기에 비하여 공기비를 0.03 ∼ 0.04 낮추어 조업하여, 정제로의 조업 시간을 단축하는 정제로의 조업방법이다.
발명을 실시하기 위한 최선의 형태
먼저, 본 발명의 환원처리를 포함한 정제로에 있어서의 조구리의 정제 프로세스에 대하여 설명한다.
정제로, 예를 들면 원통 횡형 경전 방식의 정제로는, 전(前)공정의 전로로부터 출탕된 조구리를 레이들 등을 이용하여, 정제로 내로 받아들인다. 전로의 2로분 이상의 조구리 용탕을, 정제로에 순차적으로 받아들여도 됨은 당연하다.
상기와 같이 하여 전로로부터의 소정량의 조구리 용탕을 정제로 내로 받아들인 후, 용탕 중의 S 를 산화제거시키기 위한 산화 공정을 실시한다. 이 산화 공정은, 일반적으로는 정제로 내의 용탕 아래의 날개구로부터 공기 등의 기체산화제를 흡입하여 실시하는 것이 통상적인데, 본 발명에서는 특별히 한정되는 것은 아니다. 또한, 산화 공정에 앞서서는, 용탕 위에 부상하고 있는 산화철 등의 산화물을 긁어내는 처리(녹 긁기)를 실시하는 것이 통상적이다.
상기와 같이 하여 산화 공정을 종료한 후에, 환원 공정을 실시한다. 이 환원 공정은, 전로로부터 보내진 조구리 중에 존재하고 있으며, 추가로 산화처리에서 용해된 산소를 제거(탈산)하기 위한 것이다. 그러나, 탈산과 동시에, 교반에 의하여 말려들어간 공기 중의 산소, 또는 용탕 중에 용해되어 있던 산소와의 산화반응에 의하여 S 도 제거된다.
이 환원 공정은, 정제로 내에 환원제(탄화수소계 가스)를 공기와 함께 탕면 아래의 날개구로부터 흡입함으로써 행해진다. 환원제의 대표적인 것으로서는, 부탄(C4H10)을 주성분으로 하는 석유계 액화탄화수소(LPG)를 기화시켜 이루어지는 것이 있으며, 본 발명의 방법에서도 LPG 를 이용하는 것이 일반적이나, 그것에 한정되는 것은 아니며, 천연가스 등을 이용해도 됨은 당연하다. 또한, 산소 함유 가스로서는 공기가 대표적인데, 기타 산소 부화 공기나 산소를 다량으로 함유하는 임의의 가스(물론 산소 이외의 성분이 구리의 용탕에 영향을 주지 않을 필요가 있으나)를 이용해도 된다.
이 환원 공정에 있어서 공기는, 탄화수소계 가스를 부분적으로 연소시켜 CO, H2, CmHn(m ≤4; n ≤10)으로 분해시켜, 탈산속도를 빠르게 하기 위한 것으로, 공기가 용탕 중에 흡입될 때에는, 그 흡입 공기 중의 산소가 다음과 같이 탄화수소계 가스(예를 들면, C4H10)와 반응한다.
C4H10 + O2 →CO + H2 + CmHn(m ≤4; n ≤10)
이 반응에 의하여 CO, H2, CmHn(m ≤4; n ≤10)이 용탕 중의 산소를 환원제거하는 데 기여한다. 또한, 상기 반응은 부분 연소반응으로, 흡입 산소량이 많아질수록 발열량은 커지고, 환원처리 중에 있어서의 용탕온도 상승량이 커진다.
그래서, 본 발명에서는, 일본 공개특허공보 2000-290735 호와 동일하게, 산화 공정 종료후의 환원 공정 개시 직전(탄화수소계 가스 및 공기의 흡입 개시 전)의 용탕온도를 측정해 두고, 그 용탕온도에 따라 탄화수소계 가스와 공기와의 흡입 유량비를 조정한다. 구체적으로는, 환원 개시 전의 용탕온도가 낮은 경우에는 공기의 비율을 높게 하고, 환원처리 중의 온도 상승량을 크게 하고, 반대로 환원 개시 전의 용탕온도가 높은 경우에는 공기의 비율을 낮게 하고, 환원처리 중의 온도 상승량을 억제하며, 이로써 환원처리 종료시에 있어서의 용탕온도가 목표 출탕온도에 근접하도록 컨트롤한다.
즉, 본 발명에서는, 환원 공정의 초기 단계(전체 환원 시간의 1/2 미만)에, 환원 가스에 대하여 공기비 0.07 ∼ 0.15 로 공기를 흡입하고, 용탕을 강제 교반한다.
더욱 구체적으로는, 본 발명에서는, 도 1 에 나타내는 바와 같이 환원 초기 30분간 이내만, 종래의 1.5 ∼ 2.0배의 공기(환원 가스에 대하여, 공기비 0.07 ∼ 0.15 에 상당함)를 흡입함으로써, 환원 초기에서의 용탕 교반 능력을 높이고, 탈산 및 탈황반응을 촉진시킨다. 이것은, 환원 초기 30분 이내가 가장 O, S 의 제거속도가 큰 점에 착안한 것이다.
여기서 말하는 공기비의 정의는 아래의 식과 같다.
공기비 = 실제로 사용한 공기량/환원제의 완전연소에 필요한 이론 공기량
예를 들면, LPG 가스의 경우, LPG 1㎏ 의 완전연소에는 공기 약 12Nm3 가 필요하며, LPG 1㎏ 에 대하여 실제로 흡입한 공기량이 6Nm3 인 경우에는, 공기비는 0.5 가 된다.
또한, 환원 초기에 용탕온도를 상승시킨다는 목적도 있고, 이것은 환원 초기에서의 용탕온도 상승량의 증가가 용탕의 점도를 저하시키고, 반응속도의 향상에 효과가 있음에 착안한 것이다.
또한, 환원 개시후 30분으로부터 환원 종료까지 동안은 공기비를 0.03 ∼ 0.15 로 하고, 날개구로부터 흡입하는 환원제와 공기 유량의 조업조건에 대하여, 본 발명과 종래에서 다르지 않다.
이 결과, 본 발명에서는, 환원처리 초기 30분간 이내에서의 용탕 교반 능력과 용탕 상승량이 증가하였으므로, 탈산반응이 촉진되고, 1회 조업의 환원 시간을 종래의 110분에서, 90 ∼ 100분으로 단축할 수 있고, 더불어 환원제(예를 들면, LPG) 원단위를 3.4㎏/t 에서 3.2㎏/t 로 삭감할 수 있었다.
전술한 바와 같이, 환원 개시 초기 30분간 이내에 에어량을 대폭 증가시켜도, 환원 종료시의 용탕온도를 소정의 온도(목표 출탕온도, 또는 목표 최저 출탕온도 이상)로 확보할 수 있어, 환원 종료후에 다시 중유 버너 등에 의하여 용탕을 가열할 필요가 없음에는 변함이 없다.
이상에 있어서, 환원 개시전에 용탕온도를 측정하기 위한 구체적 수단은 임의적이며, 예를 들면 소모형 열전대를 이용하여 실시하면 된다. 또한, 측정된 환원 개시 전의 용탕온도에 따른 탄화수소계 가스와 공기와의 유량비의 조정은, 작업자가 수동조작에 의하여 조정해도 되며, 또는 미리 정한 테이블이나 관계식에 기초하여 자동적으로 조정하도록 해도 된다.
또한, 탄화수소계 가스는, 본래 용탕 중의 산소를 환원시키기 위하여 흡입하는 것이므로, 탄화수소계 가스와 함께 흡입하는 공기의 양은, 탄화수소계 가스가 완전연소하여, CO2 및 H2O 로만 되지 않도록, 탄화수소계 가스의 이론 공기연소량보다도 적어야 한다. 구체적으로는 흡입 공기량은, 이론 공기연소량의 3 ∼ 30%(공기비 0.03 ∼ 0.30) 의 범위 내가 되도록 정하는 것이 바람직하며, 따라서 환원 개시 전의 용탕온도에 따라 탄화수소계 가스와 공기와의 흡입 유량비를 정하는 데 있어서도, 탄화수소계 가스의 성분 조성에 따라 공기비 0.03 ∼ 0.30 의 범위 내의 공기 흡입량이 얻어지도록 정하는 것이 바람직하다.
(정제로 내의 산소와 황의 농도변화 확인시험)
원통 횡형 경전 타입의 400톤 정제로를 이용하여, 다음과 같이 하여 Cu 순도 98.5mass% 의 조구리 410톤의 정제를 실시하였다. 즉, 미리 중유 버너의 연소에 의하여 보온된 정제로에 전로로부터의 1로째의 조구리 용탕 205톤을 받아들인 후, 전로로부터의 2로째의 조구리 205톤을 받아들였다. 또한, 조구리는 녹을 긁어냄으로써 400톤이 된다. 또한, 정제로 내는, 조구리를 받아들이고 있는 동안에도 중유 버너로 보온한다.
이렇게 하여 전로로부터의 2로째의 조구리 용탕을 받아들인 후, 녹을 긁어내고나서 산화처리 공정으로서, 탕면 아래의 날개구로부터 공기를 500Nm3/h 의 유량으로 스타트부터 2.0시간 흡입하였다. 산화 공정 종료 후 환원 공정으로서, 부탄을 주성분으로 하는 석유계 액화탄화수소를 기화시켜 이루어지는 가스(LPG)와 공기를 탕면 아래의 날개구로부터 흡입하였다.
여기서, 환원처리시의 조구리 용탕 중의 O, S 농도변화를 조사하기 위하여, 환원처리 중의 용탕을 샘플링하여, O, S 농도의 시간경과에 따른 변화를 측정하였다. 도 2 에, 400톤의 조구리를 LPG 유량 800㎏/h, 공기 유량 1200Nm3/h 로 환원처리한 경우의 용탕 중의 O 농도, S 농도의 변화의 일례를 나타낸다.
도 2 로부터, O, S 모두, 초기의 30분간(도면 중의 회색 착색부분)에 가장 현저히 농도강하가 일어나고 있다. 또한, 이러한 샘플링 조사를 수회에 걸쳐 실시하였는데, 수득된 O, S 농도의 변화는, 도 2 와 대략 동일한 것이었다.
정제로 내에서의 조구리 용탕의 환원반응은, 기액반응으로 반응속도는 빠르며, 일반적으로는 물질이동율속(律速)인 것으로 일컬어지고 있다. 그래서, 이 결과로부터, O, S 의 제거속도가 특히 크고, 환원처리의 초기 30분 이내에서 용탕의 교반 능력을 증가시킴으로써, 환원반응이 촉진되는 것으로 추측된다.
[실시예 1]
환원처리에 있어서의 공기 유량 증가(용탕의 교반 능력 증가)의 효과를 확인하기 위하여, 종래의 환원조건(표 2 에 후술)보다 공기 유량을 증가시켜 환원처리를 실시하고, 환원 시간 및 LPG 원단위에 미치는 영향을 조사하였다. 또한, 공기 유량을 증가시키는 시간대를, 본 발명의 환원 개시 ∼ 30분간, 비교예 1 로서 환원 개시 ∼ 45분간, 비교예 2 로서 환원 개시 ∼ 종료까지로 변화시켜, 그 영향을 조사하였다.
공기 유량증가시간 조구리량t 환원전 탕온℃ LPG유량㎏/h 공기유량Nm3/h 공기비 환원시간min LPG원단위㎏/t
본 발명 개시부터 30분간 402 1110 870 1200→30분후750 0.115→0.072 90 2.99
비교예1 개시부터 45분간 415 1115 1000→30분후850 1000→45분후640 0.083→0.068 110 3.11
비교예2 개시부터 종료까지 402 1110 850 1000(종래750) 0.098 120 3.17
표 1 에서, 비교예 1, 2 에서는 환원 시간은 110분 이상, LPG 원단위는 3.11㎏/t 이상이 되었으나, 환원 개시로부터 30분간만 공기 유량을 증가시킨 본 발명의 예에서는, 환원 시간이 90분으로 가장 짧고, 또한 LPG 원단위도 2.99㎏/t 로 가장 적었다.
또한, 실시예 1 의 본 발명에 나타낸 조건에 있어서도, 환원처리에 의하여, O 농도는 0.6 ∼ 1.0mass% 에서 0.1mass% 이하로, S 농도는 60 ∼ 80ppm 에서 30ppm 이하로 저하되었다.
[실시예 2]
실시예 1 의 효과를 실제 조업에서 확인하기 위하여, 이하와 같은 정제로에서의 조업을 3개월간 실시하여, 환원 시간과 LGP 원단위의 실적을 종래의 실적과 비교하였다.
즉, 환원처리 개시전에, 용탕온도를 소모형 열전대에 의하여 측정하고, 그 용탕온도에 따라 표 2 에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 LPG 흡입유량과 공기 유량을 정하여, 환원처리를 실시하였다.
환원처리에 있어서의 종래의 공기비가 0.03 ∼ 0.15 였던 것을, 본 발명에서는 환원처리 초기 30분 이내의 공기비를 종래보다 0.03 ∼ 0.04 크게 하였다.
또한, 표 2 에 있어서, 환원 개시전 용탕온도 1115℃ 내지 1130℃ 이상의 각 예에서는, 도중에 LPG 유량을 변경하여, LPG/공기의 유량비를 변경하였다.
또한, 이 시험결과를 표 3 에 나타내었다.
종래 본 발명
환원전탕온 LPG 유량 공기 유량 공기비 LPG 유량 공기 유량 공기비
1130℃이상 1000→1h후850㎏/h 400Nm3/h 0.033→0.039 950→30분후870㎏/h 800→30분후 400Nm3/h 0.070→0.035
1125℃ 1000→1h후850㎏/h 450Nm3/h 0.038→0.044 950→30분후870㎏/h 850→30분후 450Nm3/h 0.074→0.039
1120℃ 1000→1h후850㎏/h 550Nm3/h 0.046→0.054 950→30분후870㎏/h 950→30분후 550Nm3/h 0.083→0.048
1115℃ 1000→1h후850㎏/h 640Nm3/h 0.053→0.063 950→30분후870㎏/h 1040→30분후 640Nm3/h 0.091→0.056
1110℃ 850㎏/h 750Nm3/h 0.074 870㎏/h 1200→30분후 750Nm3/h 0.115→0.077
환원 시간 환원전 용탕온도 종래 본 발명 효과
1130℃ 이상 114분 96분 18분(16%) 단축
1125℃ 108분 96분 12분(11%) 단축
1120℃ 113분 91분 22분(19%) 단축
1115℃ 112분 100분 12분(11%) 단축
1110℃ 116분 100분 16분(14%) 단축
평균 114분 97분 17분(15%) 단축
LPG 원단위 3.36㎏/t 3.23㎏/t 0.13㎏/t(4%) 저감
표 3 에 의하면, 환원전 용탕온도가 1110℃ 내지 1130℃ 이상의 각 예에 대하여, 본 발명의 LPG, 공기 유량 조건에서는, 종래에 비교하여 모든 온도영역에서 환원 시간의 단축효과가 나타났다.
또한, 평균 환원 시간은 종래의 114분에서 97분으로 약 15% 단축할 수 있으며, LPG 원단위를 종래의 3.36㎏/t 에서 3.23㎏/t 로 삭감할 수 있었다.
또한, 환원처리에 의하여, O 농도는 0.6 ∼ 1.0mass% 에서 0.1mass% 이하로, S 농도는 60 ∼ 80ppm 에서 30ppm 이하로 저하되고, 정제 조구리의 품질은 종래와 변함이 없는 것이었다.
본 발명에 의하면,
(1) 환원처리시간을 10 ∼ 20%(평균 조업 시간이 110분인 경우, 10 ∼ 20분) 단축할 수 있다.
(2) 또한, 환원시의 탄화수소가스(본 발명에서는 LPG)의 원단위를 3.4㎏/t 에서 3.2㎏/t 로 삭감할 수 있다.
(3) 또한, 환원 공정 종료후의 용탕온도는, 안정적으로 목표 최저 출탕온도(1160℃) 이상으로 유지할 수 있으며, 환원 공정 후의 중유 버너 등에 의한 용탕 가온의 필요도 없어, 에너지 비용 증가의 방지효과가 있다.
도 1 은 본 발명의 간단한 일 실시형태를 나타낸다.
도 2 는 정제로의 환원처리에 있어서의, 조(粗)구리 용탕 중의 O, S 농도의 시간경과에 따른 변화를 나타내는 그래프이다.

Claims (2)

  1. 구리의 정제로에 있어서, 환원 공정의 초기 단계(전체 환원 시간의 1/2 미만)에, 환원 가스에 대하여 공기비 0.07 ∼ 0.15 로 공기를 흡입하고, 용탕을 강제 교반하고, 환원 가스와 산소의 반응을 촉진시켜 조업하여, 정제로의 조업 시간을 단축하는 것을 특징으로 하는 정제로의 조업방법.
  2. 구리의 정제로에 있어서, 환원 공정의 초기 단계(전체 환원 시간의 1/2 미만)에, 환원 가스에 대하여 공기비 0.07 ∼ 0.15 로 공기를 흡입하고, 용탕을 강제 교반하고, 환원 가스와 산소의 반응을 촉진시키고, 그 후, 초기에 비하여 공기비를 0.03 ∼ 0.04 낮추어 조업하여, 정제로의 조업 시간을 단축하는 것을 특징으로 하는 정제로의 조업방법.
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