KR101591222B1

KR101591222B1 - 무방향성 전기 강판의 제조 방법

Info

Publication number: KR101591222B1
Application number: KR1020147023218A
Authority: KR
Inventors: 요시아키 자이젠; 요시히코 오다; 히로아키 도다; 다다시 나카니시
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2012-03-15
Filing date: 2013-03-07
Publication date: 2016-02-02
Also published as: EP2826872A1; JP5892327B2; TWI516612B; WO2013137092A1; KR20140113739A; CN104136637B; JP2013189693A; TW201402834A; MX357847B; EP2826872A4; EP2826872B1; US20150059929A1; US9920393B2; CN104136637A; MX2014010846A

Abstract

C : 0.005 mass％ 이하, Si : 4 mass％ 이하, Mn : 0.03 ∼ 3 mass％, Al : 3 mass％ 이하, P : 0.03 ∼ 0.2 mass％, S : 0.005 mass％ 이하 및 N : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 그리고 Ca 를 0.0005 ∼ 0.01 mass％ 또한 S 에 대한 원자비 (Ca (mass％)/40)/(S (mass％)/32) 로 0.5 ∼ 3.5 의 범위에서 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하고, 열연판 어닐링하고, 냉간 압연한 후, 적어도 740 ℃ 까지를 평균 승온 속도 100 ℃/sec 이상으로 가열하는 재결정 어닐링을 실시함으로써, 고자속 밀도이고 또한 저철손의 무방향성 전기 강판을 제조한다.

Description

무방향성 전기 강판의 제조 방법 {METHOD OF PRODUCING NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET}

본 발명은 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 관한 것으로, 구체적으로는 고자속 밀도이고 또한 저철손의 무방향성 전기 강판을 제조하는 방법에 관한 것이다.

최근, 전력을 비롯한 각종 소비 에너지의 삭감이라는 세계적인 움직임 속에서 전기 기기의 분야에 있어서도 고효율화나 소형화가 강하게 요망되고 있다. 무방향성 전기 강판은, 전기 기기의 철심 재료로서 널리 사용되고 있고, 전기 기기의 고효율화나 소형화를 달성하기 위해서는, 무방향성 전기 강판의 고품질화, 즉 고자속 밀도화, 저철손화가 불가결해진다.

무방향성 전기 강판에 대한 상기 요구에 부응하기 위해, 종래에는 주로 Si 나 Al 등의 전기 저항을 높이는 원소를 첨가하여 고유 저항을 높이거나, 판 두께를 저감시켜 와전류손을 저감시키거나 함으로써, 저철손화가 도모되어 왔다.

또, 무방향성 전기 강판에서는, 상기 방법 이외에 냉연 전의 결정입경을 조대화하는 것, 또는 냉연 압하율을 최적화하거나 하는 것 등에 의해 고자속 밀도화를 도모하고 있다. 그 이유는, 회전기나 소형 트랜스에서는, 철심에 감는 코일에 전류가 흐름으로써 발생하는 동손을 무시할 수 없으므로, 이 동손을 저감시키려면, 동일한 자속 밀도를 보다 낮은 여자 전류로 달성할 수 있는 고자속 밀도재의 사용이 유효하기 때문이다.

따라서, 고자속 밀도이고 또한 저철손의 무방향성 전기 강판을 개발할 수 있으면, 전기 기기의 고효율화나 소형화에 크게 기여할 수 있는 것으로 생각된다. 이와 같은 고자속 밀도-저철손의 무방향성 전기 강판을 제조하는 방법으로는, 예를 들어, 특허문헌 1 에는 Si 를 0.1 ∼ 3.5 ％ 함유하는 강에 Sn 을 0.03 ∼ 0.40 ％ 의 범위에서 첨가함으로써 철손을 저감시키는 기술이, 또 특허문헌 2 에는 Sn 과 Cu 를 복합 첨가함으로써 자기적으로 바람직한 {100} 및 {110} 집합 조직을 발달시키고, 바람직하지 않은 {111} 집합 조직을 억제함으로써 철손이 낮고 자속 밀도가 높은 무방향성 전기 강판을 얻는 기술이 개시되어 있다.

일본 공개특허공보 소55-158252호 일본 공개특허공보 소62-180014호

상기 특허문헌 1 이나 특허문헌 2 에 개시된 기술을 적용함으로써, 1 차 재결정 집합 조직을 개선하고, 우수한 자기 특성을 얻을 수 있다. 그러나, 수요가로부터의 고품질화에 대한 요구는 더욱 더 엄격해지고 있어, 상기 기술만으로는 요즈음의 요구에 충분히 부응할 수 없게 되고 있다.

본 발명은 종래 기술에 있어서의 상기 문제점을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적은 고자속 밀도 또한 저철손의 무방향성 전기 강판을 제조하는 방법을 제안하는 것에 있다.

발명자들은 상기 과제를 해결하기 위해 예의 검토를 거듭하였다. 그 결과, P 및 Ca 를 적정량 첨가한 냉연판을 재결정 어닐링 (마무리 어닐링) 할 때, 가열시의 승온 속도를 종래보다 급속 가열함으로써, 고자속 밀도이고 또한 저철손의 무방향성 전기 강판을 안정적으로 얻을 수 있는 것을 지견하여, 본 발명을 개발한 것이다.

상기 지견에 기초하는 본 발명은, C : 0 mass% 초과 0.005 mass％ 이하, Si : 0 mass% 초과 4 mass％ 이하, Mn : 0.03 ∼ 3 mass％, Al : 0 mass% 초과 3 mass％ 이하, P : 0.03 ∼ 0.2 mass％, S : 0.005 mass％ 이하 및 N : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 추가로 Ca 를 0.0005 ∼ 0.01 mass％ 또한 S 에 대한 원자비 (Ca (mass％)/40)/(S (mass％)/32) 로 0.5 ∼ 3.5 의 범위에서 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하고, 열연판 어닐링하고, 냉간 압연한 후, 적어도 740 ℃ 까지를 평균 승온 속도 100 ℃/sec 이상으로 가열하는 재결정 어닐링을 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법을 제안한다.

본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서의 상기 강 슬래브는, 상기 성분 조성에 더하여 추가로, Sn 및 Sb 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 각각 0.003 ∼ 0.5 mass％ 의 범위에서 함유하는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 의하면, 우수한 자기 특성을 갖는 무방향성 전기 강판을 안정적으로 제공할 수 있으므로, 특히 회전기나 소형 트랜스 등 전기 기기의 고효율화나 소형화에 크게 기여한다.

도 1 은, 자속 밀도 B₅₀ 에 미치는 P 함유량의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 2 는, 철손 W₁₅ _/50 에 미치는 P 함유량의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 3 은, 자속 밀도 B₅₀ 에 미치는 Ca/S (원자비) 의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 4 는, 철손 W₁₅ _/50 에 미치는 Ca/S (원자비) 의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 5 는, 자속 밀도 B₅₀ 에 미치는 승온 속도의 영향을 나타내는 그래프이다.
도 6 은, 철손 W₁₅ _/50 에 미치는 승온 속도의 영향을 나타내는 그래프이다.

먼저, 자기 특성에 미치는 P 함유량의 영향을 조사하기 위해, 이하의 실험을 실시하였다.

C : 0.0025 mass％, Si : 3.0 mass％, Mn : 0.10 mass％, Al : 0.001 mass％, N : 0.0019 mass％, S : 0.0020 mass％ 및 Ca : 0.0025 mass％ 를 함유하고, 또한 P : 0.01 ∼ 0.5 mass％ 의 범위에서 변화시킨 강 슬래브를, 1100 ℃ × 30 분의 재가열 후, 열간 압연하여 판 두께 2.0 ㎜ 의 열연판으로 하고, 1000 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회의 냉간 압연으로 판 두께 0.35 ㎜ 의 냉연판으로 하였다. 그 후, 상기 냉연판을 직접 통전 가열로에서 승온 속도를 30 ℃/sec 와 200 ℃/sec 의 두 수준으로 바꾸어 740 ℃ 까지 가열한 후, 다시 30 ℃/sec 로 1000 ℃ 까지 승온시켜 10 초간 유지한 후, 냉각시키는 마무리 어닐링 (재결정 어닐링) 을 실시하였다. 또한, P 함유량이 0.35 mass％ 와 0.5 mass％ 인 강판은 냉간 압연시에 파단되었기 때문에, 이후의 공정으로는 진행하지 않았다.

이렇게 하여 얻어진 냉연 어닐링판으로부터, L : 180 ㎜ × C : 30 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 L : 30 ㎜ × C : 180 ㎜ 의 C 방향 샘플을 채취하고, 엡스타인 (Epstein) 시험으로 자기 특성 (자속 밀도 B₅₀, 철손 W₁₅ _/50) 을 측정하여, 그 결과를 도 1 및 도 2 에 나타냈다.

도 1 및 도 2 로부터, P 함유량이 0.03 mass％ 이상, 또한 승온 속도가 200 ℃/sec 에서 양호한 자기 특성이 얻어지는 것을 알 수 있다. 이 원인은, P 를 0.03 mass％ 이상 첨가함으로써, 자화 용이축인 {100}＜012＞ 방위가 증가한 것, 또 마무리 어닐링시의 740 ℃ 까지의 승온 속도를 높임으로써, {100}＜012＞ 방위에 대한 집적도가 높아지고, 또한 그 후의 고온 어닐링으로 {100}＜012＞ 방위가 성장함으로써, 양호한 자기 특성이 얻어진 것으로 생각된다.

다음으로, 자기 특성에 미치는 Ca 의 영향을 조사하기 위해, 이하의 실험을 실시하였다.

C : 0.0028 mass％, Si : 3.3 mass％, Mn : 0.50 mass％, Al : 0.004 mass％, N : 0.0022 mass％, P : 0.08 mass％ 및 S : 0.0024 mass％ 를 함유하고, 또한 Ca 의 첨가량을 0.0001 ∼ 0.015 mass％ 의 범위에서 변화시킨 강 슬래브를, 1100 ℃ × 30 분의 재가열 후, 열간 압연하여 판 두께 1.8 ㎜ 의 열연판으로 하고, 1000 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회의 냉간 압연으로 판 두께 0.25 ㎜ 의 냉연판으로 하였다. 그 후, 상기 냉연판을 직접 통전 가열로에서 승온 속도를 30 ℃/sec 와 300 ℃/sec 의 두 수준으로 바꾸어 740 ℃ 까지 가열한 후, 다시 30 ℃/sec 로 1000 ℃ 까지 승온시켜 10 초간 유지한 후, 냉각시키는 마무리 어닐링 (재결정 어닐링) 을 실시하였다.

이렇게 하여 얻어진 냉연 어닐링판으로부터, L : 180 ㎜ × C : 30 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 L : 30 ㎜ × C : 180 ㎜ 의 C 방향 샘플을 채취하고, 엡스타인 시험으로 자기 특성 (자속 밀도 B₅₀, 철손 W₁₅ _/50) 을 측정하여, 그 결과들을 도 3 및 도 4 에 나타냈다.

도 3 및 도 4 로부터, S 에 대한 Ca 의 원자비, 즉 ((Ca/40)/(S/32)) 가 0.5 ∼ 3.5 의 범위이고 또한 승온 속도가 300 ℃/sec 에서 양호한 자기 특성이 얻어지는 것을 알 수 있다. 이 이유는, Ca 는 강 중의 S 를 고정시키고, CaS 로서 석출되는 효과가 있으므로, 열연판 어닐링시의 입성장성이 개선되고, 냉연 전의 결정입경이 조대화된 결과, 냉간 압연 후의 재결정 조직에 있어서의 자화 곤란축인 {111}＜112＞ 방위가 감소한다. 또한, 마무리 어닐링 (재결정 어닐링) 의 가열에 있어서의 승온 속도를 높임으로써, {111}＜112＞ 방위가 보다 감소한다. 그 결과, 자화 용이축인 {100}＜012＞ 방위가 증가되어, 대폭적인 자기 특성의 향상이 얻어진 것으로 생각하고 있다.

다음으로, 자기 특성에 미치는 승온 속도의 영향을 조사하기 위해, 이하의 실험을 실시하였다.

C : 0.0025 mass％, Si : 2.5 mass％, Mn : 0.20 mass％, Al : 0.001 mass％, N : 0.0025 mass％, P : 0.10 mass％, S : 0.0020 mass％ 및 Ca : 0.003 mass％ 를 함유하는 강 슬래브를, 1100 ℃ × 30 분의 재가열 후, 열간 압연하여 판 두께 1.8 ㎜ 의 열연판으로 하고, 1000 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회의 냉간 압연으로 판 두께 0.30 ㎜ 의 냉연판으로 하였다. 그 후, 상기 냉연판을 직접 통전 가열로에서 승온 속도를 30 ∼ 300 ℃/sec 의 범위에서 다양하게 변화시켜 740 ℃ 까지 가열한 후, 다시 30 ℃/sec 로 1020 ℃ 까지 승온시켜 10 초간 유지한 후, 냉각시키는 마무리 어닐링 (재결정 어닐링) 을 실시하였다.

이렇게 하여 얻어진 냉연 어닐링판으로부터, L : 180 ㎜ × C : 30 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 L : 30 ㎜ × C : 180 ㎜ 의 C 방향 샘플을 채취하고, 엡스타인 시험으로 자기 특성 (자속 밀도 B₅₀, 철손 W₁₅ _/50) 을 측정하여, 그 결과들을 도 5 및 도 6 에 나타냈다.

도 5 및 도 6 으로부터, 740 ℃ 까지의 승온 속도를 100 ℃/sec 이상으로 함으로써, 양호한 자기 특성이 얻어지는 것을 알 수 있다. 이것은 승온 속도를 높임으로써, {111} 립의 재결정이 억제되고, {110} 립, {100} 립의 재결정이 촉진됨으로써, 자기 특성이 향상된 것으로 생각된다.

본 발명은 상기 지견에 따라 개발한 것이다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판 (제품판) 의 성분 조성에 대해 설명한다.

C : 0 mass% 초과 0.005 mass％ 이하

C 는, 0.005 mass％ 를 초과하여 함유하면, 자기 시효를 일으켜 철손 특성의 열화를 초래한다. 따라서, C 는 0.005 mass％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.003 mass％ 이하이다.

Si : 0 mass% 초과 4 mass％ 이하

Si 는, 강의 고유 저항을 높이고, 철손을 개선하기 위해 첨가하지만, 4 mass％ 를 초과하여 첨가하면, 압연하여 제조하는 것이 곤란해진다. 따라서, 본 발명에서는 Si 의 상한을 4 mass％ 로 한다. 바람직하게는 1 ∼ 4 mass％ 의 범위이다.

Mn : 0.03 ∼ 3 mass％

Mn 은, 열간 가공성을 개선하기 위해 필요한 원소이지만, 0.03 mass％ 미만에서는 상기 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 3 mass％ 를 초과하는 첨가는, 포화 자속 밀도의 저하나 원료 비용의 상승을 초래한다. 따라서, Mn 은 0.03 ∼ 3 mass％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.05 ∼ 2 mass％ 의 범위이다.

Al : 0 mass% 초과 3 mass％ 이하

Al 은, Si 와 동일하게 강의 고유 저항을 높이고, 철손을 개선하기 위해 첨가되지만, 3 mass％ 를 초과하는 첨가는 압연성을 저하시킨다. 따라서, 본 발명에서는 Al 의 상한을 3 mass％ 로 한다. 바람직하게는 2 mass％ 이하이다. 또한, Al 은 적극적으로 첨가하지 않아도 된다.

P : 0.03 ∼ 0.2 mass％

P 는, 자화 용이축인 {100}＜012＞ 방위를 증가시키고, 자기 특성을 향상시키는 효과가 있어, 본 발명에 있어서는 필수의 첨가 원소이다. 상기 효과는, 도 1, 2 에 나타낸 바와 같이, 0.03 mass％ 이상의 첨가에서 얻어진다. 그러나, 0.2 mass％ 를 초과하는 첨가는, 냉간 압연성을 저해하고, 압연하여 제조하는 것을 곤란하게 한다. 따라서, P 는 0.03 ∼ 0.2 mass％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.05 ∼ 0.15 mass％ 의 범위이다.

S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하

S 및 N 은, 강 중에 혼입되어 오는 불가피적 불순물로서, 0.0050 mass％ 를 초과하여 함유하면, 자기 특성의 저하를 초래하게 되므로, 각각 0.0050 mass％ 이하로 제한한다. 바람직하게는 S : 0.004 mass％ 이하, N : 0.004 mass％ 이하이다.

Ca : 0.0005 ∼ 0.01 mass％ 또한 (Ca (mass％)/40)/(S (mass％)/32) : 0.5 ∼ 3.5

Ca 는, S 를 고정시키고, 열연판 어닐링에서의 입성장을 촉진시키고, 냉연 전의 결정입경을 조대화하여, 냉간 압연 후의 재결정 조직에 있어서의 {111}＜112＞ 방위를 저감시키는 효과가 있다. Ca 의 첨가량이 0.0005 mass％ 미만에서는 상기 효과가 충분하지 않고, 한편 0.01 mass％ 를 초과하는 첨가는, CaS 의 과석출을 초래하여 히스테리시스손이 증가하기 때문에 바람직하지 않다.

또한, Ca 의 상기 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 상기 조성 범위로 하는 것에 추가하여, Ca 의 S 에 대한 원자비 (Ca (mass％)/40)/(S (mass％)/32)) 가 0.5 ∼ 3.5 의 범위가 되도록 첨가할 필요가 있다. Ca 의 S 에 대한 원자비가 0.5 미만에서는 상기 효과가 충분히 얻어지고 않고, 한편 Ca 의 S 에 대한 원자비가 3.5 를 초과하면, CaS 의 석출량이 지나치게 많아져 히스테리시스손이 증가하기 때문에, 오히려 철손이 증가한다. 따라서, Ca 는 S 에 대한 원자비로 0.5 ∼ 3.5 의 범위에서 첨가할 필요가 있다. 바람직하게는 1 ∼ 3 의 범위이다.

본 발명의 무방향성 전기 강판은, 상기 성분에 더하여 추가로, Sn : 0.003 ∼ 0.5 mass％ 및 Sb : 0.003 ∼ 0.5 mass％ 중 어느 1 종 또는 2 종을 함유할 수 있다.

Sn 및 Sb 는, 집합 조직을 개선하여 자속 밀도를 향상시킬 뿐만 아니라, 강판 표층의 산화나 질화 및 그에 수반하는 표층 미세립의 생성을 억제함으로써, 자기 특성의 저하를 방지하는 등, 여러 가지 바람직한 작용 효과를 갖는다. 이러한 효과를 발현시키기 위해서는, Sn 및 Sb 중 어느 1 종 이상을 0.003 mass％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, 0.5 mass％ 를 초과하는 첨가는, 결정립의 성장을 저해시키고, 오히려 자기 특성의 저하를 초래할 우려가 있다. 따라서, Sn 및 Sb 를 첨가하는 경우에는, 각각 0.003 ∼ 0.5 mass％ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직한 첨가량은 각각 0.005 ∼ 0.4 mass％ 의 범위이다.

또한, 본 발명의 무방향성 전기 강판에 있어서의 상기 성분 이외의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 대해 설명한다.

본 발명의 무방향성 전기 강판은, 본 발명에 적합한 상기 성분 조성으로 조정한 강을 전로나 전기로, 진공 탈가스 설비 등을 사용한 정련 프로세스로 용제하고, 연속 주조법 혹은 조괴-분괴 압연법으로 강 슬래브로 한 후, 상기 강 슬래브를 열간 압연하여 열연판으로 하고, 열연판 어닐링을 실시한 후, 냉간 압연하고, 재결정 어닐링 (마무리 어닐링) 하는 통상적으로 공지된 방법으로 제조할 수 있다. 상기 제조 공정 중, 열연판 어닐링을 포함하는 열간 압연 공정까지의 제조 조건은 종래 공지된 조건에 따르면 되고, 특별히 제한은 없다. 따라서, 이하, 냉간 압연 공정 이후의 제조 조건에 대해 설명한다.

열연판 어닐링 후의 열연판으로부터 최종 판 두께의 냉연판으로 하는 냉간 압연은, 1 회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연 중 어느 것을 채용해도 된다. 또, 그 압하율도 통상적인 무방향성 전기 강판의 제조 프로세스와 동일해도 된다.

상기 냉연판은, 그 후, 마무리 어닐링 (재결정 어닐링) 을 실시하지만, 본 발명의 제조 방법은, 상기 마무리 어닐링에 있어서의 가열 조건으로서, 재결정 온도역까지를 급속 가열하는 것이 필요하고, 구체적으로는 실온 ∼ 740 ℃ 까지를 평균 가열 속도 100 ℃/sec 이상으로 급속 가열하는 것이 필요하다. 도 5, 6 에 나타낸 바와 같이, 100 ℃/sec 이상으로 급속 가열함으로써, {111} 립의 재결정이 억제되고, {110} 립이나 {100} 립의 재결정이 촉진되기 되므로, 자기 특성이 개선되기 때문이다. 바람직하게는 실온 ∼ 740 ℃ 까지의 가열 속도는 150 ℃/sec 이상이다.

또한, 급속 가열하는 종점 온도는, 적어도 재결정이 완료되는 온도인 740 ℃ 이면 되고, 따라서 740 ℃ 를 초과하는 온도로 해도 된다. 그러나, 종점 온도가 고온이 되면 될수록, 가열에 요하는 설비 비용이나 런닝 비용이 증가하기 때문에 제조 비용상으로는 바람직하지 않다. 따라서, 본 발명에서는 급속 가열하는 종점 온도를 적어도 740 ℃ 로 한다.

급속 가열하여 재결정시킨 상기 냉연판은, 그 후, 소정의 크기의 결정립으로 입성장시키기 위해, 더욱 온도를 올려 균열 어닐링을 실시한다. 이 때의 승온 속도, 균열 온도, 균열 시간은 통상적인 무방향성 전기 강판에서 실시되고 있는 어닐링 조건에 따라 실시하면 되고, 특별히 제한은 없다. 예를 들어, 740 ℃ 이상 균열 온도까지의 승온 속도는 1 ∼ 50 ℃/sec, 균열 온도는 800 ∼ 1100 ℃, 균열 시간은 5 ∼ 120 sec 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직한 균열온도는 900 ∼ 1050 ℃ 의 범위이다.

또한, 전술한 가열시의 승온 속도를 100 ℃/sec 이상으로 하는 방법에 대해서는 특별히 제한은 없고, 예를 들어, 직접 통전 가열법 혹은 유도 가열법 등을 바람직하게 사용할 수 있다.

실시예

표 1 에 나타낸 각종 성분 조성의 강을 용제하여 강 슬래브로 한 후, 1080 ℃ × 30 분의 재가열 후, 열간 압연하여 판 두께 2.0 ㎜ 로 하고, 1000 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회의 냉간 압연으로 표 2 에 나타낸 최종 판 두께 t 의 냉연판으로 하였다.

이어서, 표 2 에 기재한 바와 같이, 직접 통전 가열로에서 승온 속도와 급속 가열 종점 온도를 다양하게 바꾸어 가열하고, 그 후, 동일하게 표 2 에 나타낸 균열 온도까지 30 ℃/sec 로 가열하고, 10 초간 유지한 후, 냉각시키는 마무리 어닐링 (재결정 어닐링) 을 실시하여 냉연 어닐링판으로 하였다.

이렇게 하여 얻어진 냉연 어닐링판으로부터, L : 180 ㎜ × C : 30 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 C : 180 ㎜ × L : 30 ㎜ 의 C 방향 샘플을 잘라내고, 엡스타인 시험으로 자기 특성 (자속 밀도 B₅₀, 철손 W₁₅ _/50) 을 측정하여, 그 결과를 표 2 에 병기하였다.

표 1 및 표 2 로부터, 본 발명의 조건을 모두 만족시켜 제조한 무방향성 전기 강판은, 자속 밀도가 높고 철손이 낮은 우수한 자기 특성을 갖는 것을 알 수 있다. 또한, 표 2 중의 No.5 의 강판은 P 가, 또 No.18 의 강판은 Si 가 높기 때문에, 모두 냉간 압연에서 균열이 발생하거나, 파단되었으므로, 그 후의 공정으로 진행할 수 없었다.

Claims

C : 0 mass% 초과 0.005 mass％ 이하, Si : 0 mass% 초과 4 mass％ 이하, Mn : 0.03 ∼ 3 mass％, Al : 0 mass% 초과 3 mass％ 이하, P : 0.03 ∼ 0.2 mass％, S : 0.005 mass％ 이하 및 N : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 추가로 Ca 를 0.0005 ∼ 0.01 mass％ 또한 S 에 대한 원자비 (Ca (mass％)/40)/(S (mass％)/32) 로 0.5 ∼ 3.5 의 범위에서 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하고, 열연판 어닐링하고, 냉간 압연한 후, 적어도 740 ℃ 까지를 평균 승온 속도 100 ℃/sec 이상으로 가열하는 재결정 어닐링을 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 강 슬래브는, 상기 성분 조성에 더하여 추가로, Sn 및 Sb 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 각각 0.003 ∼ 0.5 mass％ 의 범위에서 함유하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.